紫铜批发
2017-06-06 17:50:09
随着
市场
对紫铜需求的日益增大，对于其购买都是采用批发紫铜的买法。紫铜中的微量杂质对铜的导电、导热性能有严重影响。其中钛、磷、铁、硅等显著降低电导率,而镉、锌等则影响很小。氧、硫、硒、碲等在铜中的固溶度很小,可与铜生成脆性化合物,对导电性影响不大，但能降低加工塑性。普通紫铜在含氢或一氧化碳的还原性气氛中加热时，氢或一氧化碳易与晶界的氧化亚铜(Cu2O)作用，产生高压水蒸气或二氧化碳气体，可使铜破裂。这种现象常称为铜的“氢病”。氧对铜的焊接性有害。铋或铅与铜生成低熔点共晶，使铜产生热脆；而脆性的铋呈薄膜状分布在晶界时，又使铜产生冷脆。磷能显著降低铜的导电性,但可提高铜液的流动性,改善焊接性。适量的铅、碲、硫等能改善可切削性。紫铜退火板材的室温抗拉强度为22～25公斤力／毫米2,伸长率为45～50％，布氏硬度（HB）为35～45。具有优良的导电性﹑导热性﹑延展性和耐蚀性。主要用于制作发电机﹑母线﹑电缆﹑开关装置﹑变压器等电工器材和热交换器﹑管道﹑太阳能加热装置的平板集热器等导热器材。常用的铜合金分为黄铜﹑青铜﹑白铜3大类。 纯净的铜是紫红色的
金属
，俗称“紫铜”、“红铜”或“赤铜”。紫铜富有延展性。象一滴水那么大小的纯铜，可拉成长达两公里的细丝，或压延成比床还大的几乎透明的箔。紫铜最可贵的性质是导电性能非常好，在所有的
金属
中仅次于银。但铜比银便宜得多，因此成了电气工业的“主角”。批发出售有利于更好的将紫铜推向
市场
，想要了解更多关于紫铜批发的信息，请继续浏览上海
有色
网。
铜线批发
2017-06-06 17:50:04
2009年中国裸铜线批发
市场
发展迅速，产品产出持续扩张，在国家
产业
政策的鼓励下，
行业
产品向高技术产品方向发展，国内企业新增投资项目逐渐增多。投资者对
行业
关注越来越密切，这使得裸铜线
行业
的发展需求不断增大。 2009年10月-2010年3月铜电线
价格
：BV 2.5平方电线
价格
:145元/盘 BV 4平方电线
价格
:236元/盘 BV 6平方电线
价格
：363元/盘 2009年8月国内
现货
铜线批发
价格
达到37000元 /吨的高位，但
期货价格
却不为所动，在连续6个
交易
日里自最高价下跌了1000元/吨。相比于上海铜价，LME和COMEX的
走势
显得更加疲弱，LME3 月铜
价格
反弹到3320美元后就调头向下，根本没有触及倒3338美元的记录新高，经过5个
交易
日的下跌已经回到3200美元以下。在
价格
温和下跌一定幅度后，
市场
上消费买盘纷纷进入也吸引了一部分以牛市思维进场的抄底买盘。对于
价格
后市如何演绎，铜价运行趋势是否转变，笔者综合几方面的因素进行了分析，得出这样的结论：铜价牛熊转换正在进行，如果
价格
跌破关键的支撑将加速下跌，并开始熊市。
液压钢管规格
2019-03-15 10:05:15
液压钢管，是无缝钢管的其中一种材质，含碳量在0.24—0.32%之间，simn单列是因为是因为五大元素（碳C，硅Si，锰Mn，磷P，硫S）中，硅锰的含量高约为1.10—1.40%。
液压钢管经过酸洗、冷轧、冷拔，然后采用先进的高温热处理技术（NBK状态）表面：光亮、光滑、高精密度、高光洁度，内外壁无氧化层，内外壁精度高，机械性能适应在任何一个角度下进行弯曲，而且可承受高压、冷弯不变形、扩口、压扁、抗拉等要求，做到钢管冷弯不爆裂、无裂痕、且内外壁无氧化层。
液压钢管规格工艺介绍：以DIN2391/EN10305高精度精密液压无缝钢管的成品管作为磷化用钢管，用进口环保型磷化液对钢管进行内外壁磷化，形成黑色磷化保护膜，通过磷化膜中的微孔吸收防锈油作防锈处理，两端封盖作防尘处理。 液压钢管主要特点：钢管颜色：黑中带亮，钢管表面颜色均匀度高，一致性强，外表较为美观，钢管防锈性能好。液压钢管完全可以替代同标准的进口液压无缝钢管液压管和普通钢管的液压钢管规格应用
1、流体用无缝钢管：GB8163-99 2、锅炉用无缝钢管：GB3087-1999 3、锅炉用高压无缝管：GB5310-95（ST45.8-ⅲ型） 4、化肥设备用高压无缝钢管：GB6479-1999 5、地质钻探用无缝钢管：YB235-70 6、石油钻探用无缝钢管：YB528-65 7、石油裂化用无缝钢管：GB9948-88 8、石油钻铤专用无缝管：YB691-70 9、汽车半轴用无缝钢管：GB3088-1999 10、船舶用无缝钢管：GB5312-1999 11、冷拔冷轧精密无缝钢管：GB3639-1999 各种合金管16Mn、27SiMn、15CrMo、35CrMo、12CrMov、20G40Cr,12Cr1MoV,15CrMo钢管按生产工艺不同分为无缝钢管和焊接钢管两类。无缝钢管是由钢锭、管坯或钢棒穿孔制成的无缝的钢管。
液压管重量公式:[(外径-壁厚)*壁厚]*0.02466=kg/米(每米的重量)
铜合金 批发
2017-06-06 17:50:09
批发就是指专门从事大宗商品
交易
的商业活动。零售的对称。是商品流通中不可缺少的一个环节。通常有两种情况：①商业企业将商品批量售给其他商业企业用作转卖。②商业企业将用作再加工的生产资料供应给生产企业。而铜合金批发指主要从事大量铜合金产品
交易
的商业活动. 铜合金（copper alloy ）以纯铜为基体加入一种或几种其他元素所构成的合金。纯铜呈紫红色﹐又称紫铜。纯铜密度为8.96﹐熔点为1083℃﹐具有优良的导电性﹑导热性﹑延展性和耐蚀性。主要用于制作发电机﹑母线﹑电缆﹑开关装置﹑变压器等电工器材和热交换器﹑管道﹑太阳能加热装置的平板集热器等导热器材。常用的铜合金分为黄铜﹑青铜﹑白铜3大类。 批发是随着商品经济的发展而产生的。商品生产和商品交换的发展，使商品购销量增大，流通范围扩展，生产者相互之间、生产者与零售商之间直接进行商品交换，常有困难或不方便，于是产生了专门向生产者直接购进商品，然后再转卖给其他生产者或零售商的批发商业，商业部门内部有了批发和零售之间的分工。批发业务一般由批发企业来经营，每次批售的商品数量较大，并按批发
价格
出售。商品的批发
价格
低于零售
价格
，即存在着批零差价，其差额由零售企业所耗费的流通费用、税金和利润构成。商业批发是生产与零售之间的中间环节。通过商业批发活动，使社会产品从生产领域进入流通领域，起到组织和调动地区之间商品流通的作用。还可通过商品储存发挥“蓄水池”作用，平衡商品供求。 铜合金批发以铜及铜合金材料为主做的大批量商品流通,购销及交换.随着铜材
市场
的需求供大,越来越多的商家或企业会选择批发来经营或购买铜材.
铜线批发价
2017-06-06 17:50:11
4平方铜线
价格
各地
价格星花牌 朝阳昆仑电线/塑铜线BV-4平方 纯铜线 代理价 100码 北京 280.00星花牌 朝阳昆仑电线/塑铜线BV-4平方 纯铜线 代理价 100码 北京 265.00星花牌 朝阳昆仑电线/塑铜线BV--4平方 纯铜线 代理价 100码 北京 265.00塑铜线BV4平方 电线电缆 上海 143.50上海起帆电线 硬塑铜线BV 4平方 上海 220.00万安 电线 电缆 BV 4平方 2.25 单芯铜线 全国标长度浙江温州 200.00上海起帆电线塑铜线，BV4平方硬线 上海 235.00电线电缆民用BV4平方单根铜线 浙江温州 278.00铜线 电线 BV4平方 单芯硬线 一卷
价格之电线 浙江温州 163.00电线电缆 免检产品 国标BV4平方塑铜线 天津 161.00本周(09.13-09.17)1#光亮线不含税均价为53520元/吨，较上周下跌400元/吨。对铜线批发价形成了一定的打压态势，沪期铜受此影响接二连三出现早盘小幅高开跳水然后又在尾盘震荡拉升缩减跌幅的情况，由此看来逢低买盘的介入推动铜价“易涨难跌”。
现货市场
，废铜
价格
本周承压小幅下滑，交投双方更趋谨慎，业内对于铜后市的看法不一。废铜货源供应方面依旧持续偏紧，铜价下挫时导致持货商出货意愿明显降低，多数持货待售等待
价格
回升，仅在资金周转偏紧时将货源低价出售给回收商快速回笼资金。而下游买盘对国内近期出台严厉调控措施的担忧加剧，在目前风险较高的情况下，多数厂家持观望态度以等待方向的明朗化。总体而言，本周废铜
市场
交投情况较上周没有明显变化，
市场
比较关注中秋节及国庆小长假的备料情况。
国内液压与气动标准大全（二）
2019-01-15 09:49:29
GB/T 15242.1－1994（2001）液压缸活塞和活塞杆动密封装置用同轴密封件尺寸系列和公差
GB/T 15242.2－1994（2001）液压缸活塞和活塞杆动密封装置用支承环尺寸系列和公差
GB/T 15242.3－1994（2001） 液压缸活塞和活塞杆动密封装置用同轴密封
neq ISO 7425-1:1988ISO 7425-2:1989 件安装沟槽尺寸和公差
GB/T 15242.4－1994（2001） 液压缸活塞活塞杆动密封装置用支承环安装沟槽尺寸和公差
GB/T 15622－1995（2001） 液压缸试验方法
neq JIS B 8354-1985
GB/T 15623.1－2003 液压传动 电调制液压控制阀 第1部分：
ISO 10770-1:1998，MOD 四通方向流量控制阀试验方法
GB/T 15623.2－2003 液压传动 电调制液压控制阀 第1部分：
ISO 10770-2:1998，MOD 三通方向流量控制阀试验方法
GB/T 17446－1998 流体传动系统及元件 术语
idt ISO 5598:1985
GB/T 17483－1998 液压泵空气传声噪声级测定规范
eqv ISO 4412-1:1991
GB/T 17484－1998 液压油液取样容器 净化方法的鉴定和控制
idt ISO 3722:1976
GB/T 17485－1998 液压泵、马达和整体传动装置参数定义和字母符号
idt ISO 4391:1983
GB/T 17486－1998 液压过滤器 压降流量特性的评定
idt ISO 3968:1981
GB/T 17487－1998 四油口和五油口液压伺服阀 安装面
idt ISO 10372:1992
GB/T 17488－1998 液压滤芯 流动疲劳特性的验证
idt ISO 3724:1976
GB/T 17489－1998 液压颗粒污染分析 从工作系统管路中提取液样
idt ISO 4021:1992
GB/T 17490－1998 液压控制阀 油口、底板、控制装置和电磁铁的标识
idt ISO 9461:1992
GB/T 17491－1998 液压泵、马达和整体传动装置稳态性能的测定
idt ISO 4409:1986
GB/T 18853－2002 液压传动过滤器 评定滤芯过滤性能的多次通过方法
ISO 16889:1999，MOD
GB/T 18854－2002 液压传动 液体自动颗粒计数器的校准
ISO 11171:1999，MOD
三、行业标准
JB/T 2184－1977 液压元件型号编制方法
JB/T 5120－2000 摆线转阀式全液压转向器
JB/T 5919－1991（2001） 曲轴连杆径向柱塞液压马达安装法兰与轴伸尺寸和标记(一)
JB/T 5920.1－1991（2001） 内曲线(向外作用)式低速大扭矩液压马达安装法兰和轴伸的尺寸系列 靠前部分 20～25MPa的轴转马达
JB/T 5921－1991（2001） 液压系统用冷却器基本参数
JB/T 5922－1991 液压二通插装阀图形符号
JB/T 5923－1997 气动 气缸技术条件
neq JIS B83771991
JB/T 5924－1991参照NFPA/T2.6.1M-1974 液压元件压力容腔体的额定疲劳压力和额定静态压力验证方法
JB/T 5963－1991 二通、三通、四通螺纹式插装阀阀孔尺寸
JB/T 5967－1991（2001） 气动元件及系统用空气介质质量等级
JB/T 6375－1992（2001） 气动阀用橡胶密封圈 尺寸系列和公差
JB/T 6376－1992（2001） 气动阀用橡胶密封圈 沟槽尺寸和公差
JB/T 6377－1992（2001） 气动气口连接螺纹 型式和尺寸
JB/T 6378－1992（2001） 气动换向阀 技术条件
JB/T 6379－1992（2001）参照ISO 6431:1992 缸内径32～320mm的可拆式单杆气缸 安装尺寸
JB/T 6656－1993（2001） 气缸用密封圈安装沟槽型式、尺寸和公差
JB/T 6657－1993（2001） 气缸用密封圈尺寸系列和公差
JB/T 6658－1993（2001） 气动用O形橡胶密封圈沟槽尺寸和公差
JB/T 6659－1993（2001） 气动用O形橡胶密封圈尺寸系列和公差
JB/T 6660－1993（2001） 气动用橡胶密封圈 通用技术条件
JB/T 7033－1993（2001）参照ISO 9110-1: 1990 液压测量技术通则
JB/T 7034－1993 液压隔膜式蓄能器型式和尺寸
JB/T 7035.1－1993 液压囊式蓄能器型式和尺寸 A型
JB/T 7035.2－1993 液压囊式蓄能器型式和尺寸 AB型
JB/T 7036－1993 液压隔离式蓄能器 技术条件
JB/T 7037－1993 液压隔离式蓄能器 试验方法
JB/T 7038－1993 液压隔离式蓄能器 壳体技术条件
JB/T 7039－1993 液压叶片泵 技术条件
JB/T 7040－1993 液压叶片泵 试验方法
JB/T 7041－1993 液压齿轮泵 技术条件
JB/T 7042－1993 液压齿轮泵 试验方法
JB/T 7043－1993 液压轴向柱塞泵 技术条件
JB/T 7044－1993 液压轴向柱塞泵 试验方法
JB/T 7046－1993（2001）参照NFPA/T3.4.7M-1975 液压蓄能器压力容腔体的额定疲劳压力和额定静态压力验证方法
JB/T 7056－1993（2001） 气动管接头 通用技术条件
JB/T 7057－1993（2001） 调速式气动管接头 技术条件
JB/T 7058－1993（2001） 快换式气动管接头 技术条件
JB/T 7373－1994（2001） 齿轮齿条摆动气缸
JB/T 7374－1994 气动空气过滤器 技术条件
JB/T 7375－1994 气动油雾器 技术条件
JB/T 7376－1994 气动空气减压阀 技术条件
JB/T 7377－1994（2001） 缸内径32～250mm整体式单杆气缸安装尺寸
eqv ISO 6430:1992
JB/T 7857－1995（2001） 液压阀污染敏感度评定方法
JB/T 7858－1995（2001） 液压元件清洁度评定方法及液压元件清洁度指标
JB/T 7938－1999 液压泵站油箱公称容量系列
JB/T 7939－1999 单活塞杆液压缸两腔面积比
eqv ISO 7181:1991
JB/T 8727－1998 液压软管总成
JB/T 8728－1998 低速大扭矩液压马达
JB/T 8729.1－1998 液压多路换向阀 技术条件
JB/T 8729.2－1998 液压多路换向阀 试验方法
JB/T 8884－1999**（JB/Z 347－89） 气动元件产品型号编制方法
JB/T 8885－1999**（ZBJ 22008-88） 液压软管总成技术条件
JB/T 9157－1999 液压气动用球涨式堵头 安装尺寸
JB/T 10205－2000 液压缸 技术条件
JB/T 10206－2000 摆线液压马达
JB/T 10364－2002 液压单项阀
JB/T 10365－2002 液压电磁换向阀
JB/T 10366－2002 液压调速阀
JB/T 10367－2002 液压减压阀
JB/T 10368－2002 液压节流阀
JB/T 10369－2002 液压手动及滚轮换向阀
JB/T 10370－2002 液压顺序阀
JB/T 10371－2002 液压卸荷溢流阀
JB/T 10372－2002 液压压力继电器
JB/T 10373－2002 液压电液动换向阀和液动换向阀
JB/T 10374－2002 液压溢流阀
国内液压与气动标准大全（一）
2019-01-15 09:49:29
一、采标情况：
idt或IDT表示等同采用；eqv或MOD表示等效或修改采用；neq表示非等效采用。
二、国家标准
GB/T 786.1－1993（2001*） 液压气动图形符号
eqv ISO 1219-1:1991
GB/T 2346－2003 流体传动系统及元件 公称压力系列
ISO 2944:2000，MOD
GB/T 2347－1980（1997） 液压泵及马达公称排量系列
eqv ISO 3662:1976
GB/T 2348－1993（2001*） 液压气动系统及元件 缸内径及活塞杆外径
neq ISO 3320:1987
GB/T 2349－1980（1997） 液压气动系统及元件 缸活塞行程系列
eqv ISO 4393:1978
GB/T 2350－1980（1997） 液压气动系统及元件 活塞杆螺纹型式和尺寸系列
eqv ISO 4395:1978
GB/T 2351－1993 液压气动系统用硬管外径和软管内径
neq ISO 4397:1978
GB/T 2352—2003 液压传动 隔离式蓄能器 压力和容积范围及特征量
ISO 5596:1999,IDT
GB/T 2353.1－1994 液压泵和马达安装法兰和轴伸的尺寸系列及标记
neq ISO 3019-2:1986 靠前部分：二孔和四孔法兰和轴伸
GB/T 2353.2－1993（2001*） 液压泵和马达 安装法兰与轴伸的尺寸系列和标记(二)
neq ISO 3019-3:1988 多边形法兰(包括圆形法兰)
GB/T 2514－1993 四油口板式液压方向控制阀安装面
eqv ISO 4401:1980
GB/T 2877－1981 二通插装式液压阀安装连接尺寸
GB/T 2878－1993 液压元件螺纹连接 油口型式和尺寸
neq ISO 6149:1980
GB/T 2879－1986 液压缸活塞和活塞杆动密封沟槽型式、尺寸和公差
neq ISO 5597:1987
GB/T 2880－1981 液压缸活塞和活塞杆 窄断面动密封沟槽尺寸系列和公差
GB/T 3452.1－1992 液压气动用O形橡胶密封圈尺寸系列及公差
neq ISO 3601-1:1988
GB/T 3452.2－1987 O形橡胶密封圈外观质量检验标准
GB/T 3452.3－1988 液压气动用O形橡胶密封圈 沟槽尺寸和设计计算准则
neq ISO/DIS 3601-2
GB/T 3766－2001 液压系统通用技术条件
eqv ISO 4413: 1998
GB/T 6577－1986 液压缸活塞用带支承环密封沟槽型式、尺寸和公差
neq ISO 6547:1981
GB/T 6578－1986 液压缸活塞杆用防尘圈沟槽型式、尺寸和公差
neq ISO 6195:1986
GB/T 7932－2003 气动系统通用技术条件
ISO 4414:1998，IDT
GB/T 7934－1987 二通插装式液压阀 技术条件
GB/T 7935－1987 液压元件 通用技术条件
neq NFPA T 310.3
GB/T 7936－1987 液压泵、马达空载排量 测定方法
neq ISO/DP 8426 (1988版)
GB/T 7937－2002 液压气动用管接头及其相关元件公称压力系列
neq ISO 4399:1995
GB/T 7938－1987 液压缸及气缸公称压力系列
neq ISO 3322:1975
GB/T 7939－1987 液压软管总成 试验方法
neq ISO 6605:1986
GB/T 7940.1－2001 气动 五气口气动方向控制阀 靠前部分：不带电气接头的安装面
idt ISO 5599-1:1989
GB/T 7940.2－2001 气动 五气口气动方向控阀 第二部分：带电气接头的安装面
idt ISO 5599-2:1990
GB/T 7940.3－2001 气动 五气口气动方向控制阀 第三部分功能识别编码体系
idt ISO 5599-3:1990
GB/T 8098－2003 液压传动 带补偿的流量控制阀 安装面
ISO 6263：1997，MOD
GB/T 8099－1987 液压叠加阀 安装面
neq ISO 4401-1980
GB/T 8100－1987 板式联接液压压力控制阀（不包括溢流阀）、顺序阀、
neq ISO/DIS 5781(1987) 卸荷阀、节流阀和单向阀 安装面
GB/T 8101－2002 液压溢流阀 安装面
ISO 6264:1998，MOD
GB/T 8102－1987 缸内径8～25mm的单杆气缸安装尺寸
neq ISO 6432:1985
GB/T 8104－1987 流量控制阀 试验方法
neq ISO/DIS 6403(1988)
GB/T 8105－1987 压力控制阀 试验方法
neq ISO/DIS 6403(1988)
GB/T 8106－1987 方向控制阀 试验方法
neq ISO/DIS 6403(1988)
GB/T 8107－1987 液压阀 压差—流量特性试验方法
neq ISO/DIS 4411(1986)
GB/T 9065.1－1988 液压软管接头 连接尺寸 扩口式
GB/T 9065.2－1988 液压软管接头 连接尺寸 卡套式
GB/T 9065.3－1988 液压软管接头 连接尺寸 焊接式或快换式
GB/T 9094－1988（1997） 液压缸气缸安装尺寸和安装型式代号
eqv ISO 6099:1985
GB/T 9877.1－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列 靠前部分 内包骨架旋转轴唇形密封圈
GB/T 9877.2－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列 第二部分 外露骨架旋转轴唇形密封圈
GB/T 9877.3－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列 第三部分 装配式旋转轴唇形密封圈
GB/T 14034－1993 24°非扩口液压管接头连接尺寸
GB/T 14036－1993 液压缸活塞杆端带关节轴承耳环安装尺寸
neq ISO 6982:1982
GB/T 14038－1993（2001） 气缸气口螺纹
neq ISO 7180:1986
GB/T 14039－2002 液压传动 油液 固体颗粒污染等级代号
ISO 4406:1999，MOD
GB/T 14041.1－1993 液压滤芯结构完整性检验方法
neq ISO 2942:1974
GB/T 14041.2－1993 液压滤芯材料与液体相容性检验方法
neq ISO 2943:1974
GB/T 14041.3－1993（2001）液压滤芯抗破裂性检验方法
neq ISO 2941:1974
GB/T 14041.4－1993（2001）液压滤芯额定轴向载荷检验方法
neq ISO 3723:1976
GB/T 14042－1993（2001） 液压缸活塞杆端柱销式耳环安装尺寸
neq ISO 6981:1982
GB/T 14043－1993 液压控制阀安装面标识代号
eqv ISO 5783:1981
GB/T 14513－1993（2001） 气动元件流量特性的测定
neq ISO/DIS 6358(1989)
GB/T 14514.1－1993（2001）气动管接头试验方法
neq JIS 8381-85
GB/T 14514.2－1993（2001）气动快换接头试验方法
neq ISO 6150:1988
液压同步技术在冶金行业的应用
2019-01-03 09:36:54
在工业或者军工设备上有很多场合要求两个或多个液压缸同步动作，于是产生了液压系统同步问题的要求，根据工况要求和投资成本可以使用多种液压同步的控制方案。
1. 多个普通节流阀或者调速阀同时使用
使用在同步要求不是很高或者同步功能可以通过机械结构进行缓冲的场合，特点是控制简单，投资成本非常低。比如某厂的板坯翻转台就使用这种控制方案，由于其用于线外设备，且对同步要求不是很高，达到基本同步即可满足工艺参数(见图1)。而且这种同步控制方式成本非常低，达到了既满足工艺动作要求，又满足投资成本控制的要求，非常合适此类场合的使用选择。
2. 使用分流集流阀
分流集流阀又称速度同步阀，是分流阀、集流阀、单向分流阀、单向集流阀的总称。它们在液压系统中，可使同一系统中的2—4个相同的执行元件，无论负载大小如何，均能达到速度同步的运行目的。自调式分流集流阀是在分流集流阀基础上，增加了流量、压力自调节能力，使得该阀可以适应大的流量、压力变化范围和大的偏载工作条件。如某钢厂包盖提升机构液压控制如图2。
3. 使用同步马达
如某炼钢厂转炉裙罩提升控制，转炉裙罩是一个非常庞大的结构件，与其他设备还有配合要求，因此对其提升的同步有一定的要求，特别是要求可靠性比较高，一旦控制功能发生故障，将会引起严重的后果和巨大的经济损失。为了达到高可靠性，这里优先选择机械原理的同步控制方案，因此比例伺服阀加位置传感器的同步控制方法这里不合适;由于此设备运动过程中与其他设备还有配合要求，因此同步要求比较高，所以普通的分流集流阀在这里精度达不到要求。为了满足上述的工艺动作要求，使用同步马达在这里比较合适。使用精度合适的同步马达可以满足设备的同步控制要求，同时机械同步大大确保了设备的可靠性，确保生产线能够顺利运行，避免生产事故和不可估量的经济损失。
4. 使用同步马达配合普通小型换向阀
在对同步要求较高的时候，而又不愿意增加投资成本，就可以采用另外一种简单可靠的同步控制系统，他的原理是正常情况下使用同步马达保持同步，在油缸的位置传感器检查的同步误差超过设计值的时候，打开小型同步阀对油缸进行微量的调整，使油缸回到同步状态中。如某钢厂生产线使用的同步顶升系统见图4。此系统顶升力量近百吨，顶升的目标是液态钢水，且每动作一次就要求保持位置在40分钟，如此长的保压时间，难免两个油缸产生误差，一般的传统控制方式采用两个比例阀单独控制两个带位置传感器的油缸，保压过程中产生不同步时，系统采取控制相对应的比例阀来调整油缸的方式，但是这种方式成本较高，且无法避免软件故障带来的事故停产和其他经济损失，如果发生液态钢水外溢将会发生重大事故，为了达到高可靠性，又能够控制设备投资成本，改成如图4所示的系统后，不仅降低了成本，同时完全实现了原同步控制的要求。
5. 使用伺服阀配合液压缸位置传感器
这种控制方式控制的系统同步精度非常高，能够时刻保持同步，而且频响可以达到较高的水平;但是投资成本非常高并且控制方式比较复杂。除非设备要求较高的状态，不推荐使用。如图5所示某生产线使用的同步振动系统。此系统对应的两个油缸要求完全同步，且两个油缸件基本没有机械刚度，同时，两个油缸作高速高频往复运动，工艺要求每时每刻两个油缸均保持相同的转态。对这类要求非常苛刻的同步控制，只有采用下图的控制方式来实现。
6.其他
当然近年来又出现了一些新的控制技术如北京某公司开发的数字液压技术来实现同步控制，达到了很高的水平，但是业绩有限且成本难于控制，此类技术还有待于更近一步的研究和大家的关注。
总之，液压同步控制的方案非常多，具体使用过程中应该根据实际的工艺动作要求，安装可靠性的要求和投资成本的预算等多方面因素最终确定具体的控制方案。
铝合金汽车板材和管材液压成形工艺
2018-12-29 11:29:07
普通冲压工艺加工铝合金表面质量差，成品率低（只有70%左右），不能满足车身零件高精度、高可靠性、高效率和低缺陷制造的要求。汽车车身零件的液压成形技术在欧美、日韩等发达国家的汽车产业中获得了大量应用，设备最高压力达到了400 MPa，加工出铝合金汽车发动机罩内外板、车门内外板及翼子板等覆盖件已装车应用。大型铝铸件、液压成形部件是奥迪A8的两项核心技术。铝合金汽车板材和管材液压成形工艺如图4。 与冲压工艺相比，液压成形工艺的优势如下
（1）减小毛坯尺寸，节约材料。
（2）提高成形极限，减少成形道次。
（3）零件的表面质量和尺寸精度大幅提高。
（4）降低配套模具数量和成本。
（5）减少后续机械加工和组装焊接量。
（6）可以成形形状复杂、变形程度大、整体性要求高的零件。
这项技术在国外已成为汽车轻量化的主流技术，并朝着集成化、快速化、大型化、精确化等方面发展。虽然国内在大吨位样机研制方面已经取得成功，如1 600 t和1 050 t板材液压成形设备，但是在国内推广应用铝板液压成形技术还存在着以下主要难点。
（1）基于铝板液压成形设计知识的欠缺。提供给设计人员的液压成形知识不系统、不全面，造成我国设计人员无法或根本不能够考虑到液压成形技术在轻量化结构件上的应用。
（2）面向液压成形技术的铝板材料成形性和零件质量控制体系的研究不足。多数面向普通冲压成形的铝板材料成形性和零件质量控制研究的结果并不适用于液压成形技术。
（3）诸多的工装模具及超高压液压源系统面向产业化的关键技术有待突破。
（4）以铝板液压成形为核心的全系统联动的装备研究不完善。由于上述原因，面向产业化的并联动作系统并未得到实际的应用，工装和模具开发成型难度大、调试周期长，因而成本较高，在国内车型仍鲜见应用。
辉钼矿粒度与可浮性-单体解离与细磨
2019-01-29 10:09:41
欲从含有大量连生体的粗精矿直接精选出合格钼精矿显然是不可能的。必须经过再磨，使粗精矿里的辉钼矿充分单体解离出来，才能精选出高质量钼精矿。
各矿床、矿体里辉钼矿浸染粒度不同，合理的再磨细度也不同。
克莱麦克斯钼矿石里的辉钼矿浸染粒度很细（细至2μm），不同粒度钼矿石里辉钼矿单体解离度见图1。
图1 克莱麦克斯辉钼矿的单体解离度与粒度
由图可见，为产出含钼大于54％（含MoS2大于90％）的钼精矿，就需要合理地细磨。粗磨粗选产出的粗精矿细度约80%-65目，而经三段砾磨五次精选后，再产出尾矿的细度约80%-325目，而冶炼级钼精矿细度为80％-20μm。
金堆城的钼矿石里不同粒级辉钼矿的单体解离度列于表1（黑云母化安山粉岩钼矿石）。
表1 不同粒级辉钼矿单体解离度粒级（μm）产率（%）钼含量（%）单体解离度（%）重液法显微镜面积法+2006.660.0412.80-200+10020.490.05318.119.8-100+747.430.06340.644.4-74+538.510.09559.765.0-53+435.380.10265.273.9-43+309.270.12382.784.9-30+209.790.12490.090.0-20+158.610.124100.0100.0-15+107.930.098100.0100.0-10+515.010.085100.0100.0-50.920.058100.0100.0合计100.000.09073.975.6
70年代，金堆城钼选厂的粗精矿只经一段再磨，由此精选出的钼精矿含钼仅46％左右，钼回收率接近80％。1979年，美国阿迈克斯公司的提取研究发展公司对此钼精矿进行了检测。检测报告表明，对含钼46.19%、46.63%的金堆城钼精矿，辉钼矿单体解离度仅为90%，钼精矿中的脉石矿物约70%~80%与辉钼矿连生。而含钼0.03%的最终尾矿中，辉钼矿的70%以上是与脉石的连生体。
1980年金堆城二选厂流程考察发现，在精选段粗级别产品中钼回收率很低，这与该粒级产品单体解离度低相关。钼精选粒级回收率见图2。图2 钼选厂精选段粒级收率
金堆城钼业公司、西北有色金属研究院、北京矿冶研究总院和北京有色冶金设计研究总院在对“提高金堆城钼选厂精矿质量”的研究中分别发现，提高再磨细度、增加再磨段数，可使钼精矿品位和回收率明显的提高。当第二段再磨细度达到96.7％-400目时，可获得钼含量≥54％、钼精选回收率≥98％的选别效果（见图3~图5）。[next]图3 细度与选别指标
图4 再磨细度与钼精矿品位（金堆城矿石）图5 再磨段数与钼精矿品位
杨家杖子的矽卡岩钼矿石里辉钼矿粒度较粗，在150目（100μm）粒级里，已有80.5%的辉钼矿达到单体解离。但花岗斑岩型钼矿石、角页岩型钼矿石里，辉钼矿浸染粒度较细，相同粒度的辉钼矿比克莱麦克斯的单体解离度还低（见表2）。
表2 杨家杖子、克莱麦克斯辉钼矿单体解离度对比矿山
单体解
离度（%）
粒级
（μm）克莱克麦斯杨家杖子花岗斑岩钼矿石角页岩钼矿石50
30
10
88.3±1.6
99.4±0.324.39
51.70
91.5454.39
69.34
93.97
据张瑞福、吕兴臣1981年报道，杨家杖子钼选厂由于辉钼矿单体解离度较低，影响精选作业循环负荷量过大（第四次精选循环负荷达到2100％！)，造成长期来，钼精矿品位不高（含钼约45％）、精选钼回收率较低（年平均96％）。经过检测，他们发现循环负荷粒度粗、连生体多（一次精扫选的泡沫产品中，77~52μm粒级里，辉钼矿的连生体高达80%）。它们在流程中循环、富集。随环境波动，就会从尾矿中流失，造成钼回收率下降；或进入钼精矿，造成产品质量下降。
柿竹园多金属矿，辉钼矿平均粒度为0.01~0.lmm。当矿石磨至89.8%-200目后，辉钼矿单体解离度仅为85％，造成钼精矿品位难提高。
为获取高质量钼精矿，国外钼选厂或铜-钼选厂都要在钼精选作业前，或精选过程中，增加多段再磨作业。国内钼选厂也在增加再磨，提高辉钼矿单体解离度以便提高钼精矿的质量。
金堆城钼业公司一选厂增加了第二段再磨作业，将三次精矿磨至80％-500目，最终获得了含钼大于53.5％、含铜小于0.18％、含铅小于0.05％，含氧化钙低于0.2％的高质量钼精矿。
小寺沟钼铜矿采用两段再磨作业，第二段再磨细度为86％-360目，产出钼精矿含钼量由47%~48％提高到53.395％。
显然，为获取高质量钼精矿，采用细磨精选工艺，对粗精矿再磨，提高辉钼矿的单体解离度是完全必要的。
由于各矿矿山的辉钼矿嵌布粒度不相同，再磨段数与再靡细度也不相同，判定的因素主要是辉钼矿单体解离度。
单体电芯过压
