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液压钢管规格

2019-03-15 10:05:15

液压钢管，是无缝钢管的其中一种材质，含碳量在0.24—0.32%之间，simn单列是因为是因为五大元素（碳C，硅Si，锰Mn，磷P，硫S）中，硅锰的含量高约为1.10—1.40%。液压钢管经过酸洗、冷轧、冷拔，然后采用先进的高温热处理技术（NBK状态）表面：光亮、光滑、高精密度、高光洁度，内外壁无氧化层，内外壁精度高，机械性能适应在任何一个角度下进行弯曲，而且可承受高压、冷弯不变形、扩口、压扁、抗拉等要求，做到钢管冷弯不爆裂、无裂痕、且内外壁无氧化层。　液压钢管规格工艺介绍：以DIN2391/EN10305高精度精密液压无缝钢管的成品管作为磷化用钢管，用进口环保型磷化液对钢管进行内外壁磷化，形成黑色磷化保护膜，通过磷化膜中的微孔吸收防锈油作防锈处理，两端封盖作防尘处理。液压钢管主要特点：钢管颜色：黑中带亮，钢管表面颜色均匀度高，一致性强，外表较为美观，钢管防锈性能好。液压钢管完全可以替代同标准的进口液压无缝钢管液压管和普通钢管的液压钢管规格应用 1、流体用无缝钢管：GB8163-99 2、锅炉用无缝钢管：GB3087-1999 　　3、锅炉用高压无缝管：GB5310-95（ST45.8-ⅲ型）　　4、化肥设备用高压无缝钢管：GB6479-1999 　　5、地质钻探用无缝钢管：YB235-70 　　6、石油钻探用无缝钢管：YB528-65 　　7、石油裂化用无缝钢管：GB9948-88 　　8、石油钻铤专用无缝管：YB691-70 　　9、汽车半轴用无缝钢管：GB3088-1999 　　10、船舶用无缝钢管：GB5312-1999 　　11、冷拔冷轧精密无缝钢管：GB3639-1999 　　各种合金管16Mn、27SiMn、15CrMo、35CrMo、12CrMov、20G40Cr,12Cr1MoV,15CrMo钢管按生产工艺不同分为无缝钢管和焊接钢管两类。无缝钢管是由钢锭、管坯或钢棒穿孔制成的无缝的钢管。液压管重量公式:[(外径-壁厚)*壁厚]*0.02466=kg/米(每米的重量)

油套管

2019-03-18 10:05:23

GB/T 8162油套管尺寸偏差项目允许偏差外径管体 D≤101.60mm±0.79mmD≥114.30mm +1.0% -0.5%接箍 ±1%壁厚 -12.5%重量单根 +6.5%+3.5%车载量 -1.75螺纹参数允许偏差品种规格锥度螺距齿高螺纹角度螺纹长度管端倒角紧密距每英寸累计管体螺纹接箍螺纹圆螺纹油管2 3/8"-5 1/2" 10牙/in +5.208 -2.600 ±0.076 ±0.152 +0.051 -0.102 ±1 2/2 ±1 1/2P +5 -0 ±1 1/2P ±1 1/2P8牙/in +5.208 -2.600 ±0.076 ±0.152 +0.051 -0.102 ±1 2/2 ±1P +5 -0 ±1P ±1P圆螺纹套管 4 1/2"-4 1/2" +5.208 -2.600 ±0.076 ±0.152 +0.051 -0.102 ±1 2/2 ±1P +5 -0 ±1P ±1PP偏梯形螺纹套管接箍 +4.50 -2.50 ±0.051 ±0.102 ±0.025 - - +5 -0 +1 1/2P-0 +0-1 1/2P管子完整螺纹 +3.50 -1.50不完整螺纹 +4.50 -1.50油套管机械性能纲级屈服强度(MPa) 抗拉强度(MPa) 延伸率最低最低最低最低Psi Mpa Psi Mpa Psi Mpa HRC BHNJ-55 55000 379 80000 552 75000 517 - -K-55 55000 379 80000 552 95000 655 - -N-80 80000 552 11000 758 100000 689 - -L-80-1 80000 552 95000 655 95000 655 23 241C-90 90000 621 105000 724 100000 689 25.4 255C-95 95000 655 110000 758 105000 724 - -T-95 95000 655 110000 758 125000 724 25.4 255P-110 110000 758 140000 965 100000 862 - -M-65 65000 448 85000 586 100000 689 22 23580 SS 83000 570 99000 680 100000 689 23 241BG80T 80000 552 110000 758 100000 689 - -BG110T 110000 758 140000 965 125000 862 - -油套管化学成份钢级 C Mn Mo Cr Ni Cu P S Simin max min max min max min maxJ-55 　　　　　　　　　　　　　K-55 　　　　　　　　　　　　　N-80 　　　　　　　　　　　　　L-80-1 　　　　　　　　　　　　　C-90-1 　　　　　　　　　　　　　C-90-2 　　　　　　　　　　　　　C-95 　　　　　　　　　　　　　T-95-1 　　　　　　　　　　　　　T-95-2 　　　　　　　　　　　　　P-110 　　　　　　　　　　　　　M-65 　　　　　　　　　　　　　80 SS 　　　　　　　　　　　　　BG80T 　　　　　　　　　　　　　BG110T 　　　　　　　　　　　　　钢管长度项目范围1 范围2 范围3油管 6.10-7.32m 8.53-9.75m -套管 4.88-7.62m 7.62-10.36m 10.36-14.63m

油相粘附法（油团聚金）工艺应用实例

2019-02-19 10:03:20

油相粘附又称油聚会金。此工艺的开始研讨成果是加拿大资源开发研讨委员会（CARBAD）创造的。因为金矿资源的不断开发，许多国家的高档次金矿床日见削减，使得从含金低于1g∕t的低档次金矿石、老尾矿堆和含金极低的砂矿中收回细粒金成为往后的首要方针。而如今的重选、浮选法等对低档次砂矿和矿石中的微细金粒收回率都不高，怎么选用预先处理使金富集起来，再用惯例冶金办法冶金已日趋重要。这就是油聚会工艺很快进入黄金选矿范畴的原因。关于油聚会工艺捕收金的机理，在刘建军等的文章中已有论说。其实质正如浮选作业那样向矿浆中参加异丁基黄药之类的捕收剂，使金粒及其连生体发生疏水性，然后参加中性油，使疏水化的粒子进入油相构成含金聚会物，再选用浮选、筛分等办法取得富集金的油相产品。选用油聚会金工艺，作业进程的要害：一是依据原猜中金属矿藏的品种和数量挑选适合的捕收剂，尽可能使金粒及其连生体预先疏水化，并按捺不含金的其他矿藏使其坚持亲水性，这是完成油团挑选性捕集金的先决条件；二是作业进程坚持较高的拌和强度，使亲水颗粒受流体剪切力的效果从油相中排入水相，以进步油团的挑选性吸附和金的富集比。正因如此，若选用油聚会法处理含硫化矿藏高的质料时，会因硫化矿藏被很多捕集，而导致油团精矿含金档次下降。 J.R.福南德等于1964年选用油聚会法对加拿大魁北克省某含硫化矿低于3%（其间90%为黄铁矿）、含金0.6g∕t的原矿进行了实验。因为原矿中天然金粒度为2～20μm，大部分包裹在黄铁矿中，原矿经蘑矿至85%－0.074mm（200目），向矿浆中参加异丁基黄药，并加中性油拌和使其构成聚会物，经筛分取得的油团精矿捕收了悉数硫化矿藏和单体金，含金档次达35g∕t，金收回率达95%。将此精矿于700～800℃进行氧化焙烧后进化浸出。广西冶金研讨所对油相粘附捕金的研讨，先后选用了11种人工制造粘附剂，经体系实验后筛选出A型粘附剂，并规划了与之配套运用的振荡粘附槽。此种粘附剂是由石腊、石腊油和蓖麻油等按必定份额调制而成，为习惯不同时节温度改变和其他其体条件的需求，配方可进行恰当调整，使其具有最佳硬度和粘附功能。此粘附剂适用于不含硫化矿藏的矿石和砂矿。当用它处理砂金矿时，经一次选矿金的富集比高达5000～61818倍，油团上金的捕集率可达93.33%～98.32%。工业实验标明：油团精矿含金档次达42272kg∕t，金收回率99.5%，尾矿含金0.054g∕t。

油相粘附法（油团聚金）工艺技术

2019-03-05 10:21:23

油相粘附又称油聚会金。此工艺的开始研讨成果是加拿大资源开发研讨委员会（CARBAD）创造的。因为金矿资源的不断开发，许多国家的高档次金矿床日见削减，使得从含金低于1g∕t的低档次金矿石、老尾矿堆和含金极低的砂矿中收回细粒金成为往后的首要方针。而如今的重选、浮选法等对低档次砂矿和矿石中的微细金粒收回率都不高，怎么选用预先处理使金富集起来，再用惯例冶金办法冶金已日趋重要。这就是油聚会工艺很快进入黄金选矿范畴的原因。关于油聚会工艺捕收金的机理，在刘建军等的文章中已有论说。其实质正如浮选作业那样向矿浆中参加异丁基黄药之类的捕收剂，使金粒及其连生体发生疏水性，然后参加中性油，使疏水化的粒子进入油相构成含金聚会物，再选用浮选、筛分等办法取得富集金的油相产品。选用油聚会金工艺，作业进程的要害：一是依据原猜中金属矿藏的品种和数量挑选适合的捕收剂，尽可能使金粒及其连生体预先疏水化，并按捺不含金的其他矿藏使其坚持亲水性，这是完成油团挑选性捕集金的先决条件；二是作业进程坚持较高的拌和强度，使亲水颗粒受流体剪切力的效果从油相中排入水相，以进步油团的挑选性吸附和金的富集比。正因如此，若选用油聚会法处理含硫化矿藏高的质料时，会因硫化矿藏被很多捕集，而导致油团精矿含金档次下降。 J.R.福南德等于1964年选用油聚会法对加拿大魁北克省某含硫化矿低于3%（其间90%为黄铁矿）、含金0.6g∕t的原矿进行了实验。因为原矿中天然金粒度为2～20μm，大部分包裹在黄铁矿中，原矿经蘑矿至85%－0.074mm（200目），向矿浆中参加异丁基黄药，并加中性油拌和使其构成聚会物，经筛分取得的油团精矿捕收了悉数硫化矿藏和单体金，含金档次达35g∕t，金收回率达95%。将此精矿于700～800℃进行氧化焙烧后进化浸出。广西冶金研讨所对油相粘附捕金的研讨，先后选用了11种人工制造粘附剂，经体系实验后筛选出A型粘附剂，并规划了与之配套运用的振荡粘附槽。此种粘附剂是由石腊、石腊油和蓖麻油等按必定份额调制而成，为习惯不同时节温度改变和其他其体条件的需求，配方可进行恰当调整，使其具有最佳硬度和粘附功能。此粘附剂适用于不含硫化矿藏的矿石和砂矿。当用它处理砂金矿时，经一次选矿金的富集比高达5000～61818倍，油团上金的捕集率可达93.33%～98.32%。工业实验标明：油团精矿含金档次达42272kg∕t，金收回率99.5%，尾矿含金0.054g∕t。

铜线拉丝油

2017-06-06 17:50:07

CA-Draw 5100铜线拉丝油是一种水溶性润滑剂,适用于各种铜线的拉制。对于连铸及常规热轧棒料同样适用。铜线拉丝油CA-Draw 5100为在集中供液系统及单机使用而设计,适用于各类过滤系统,可以用喷淋式及浸式拉丝机。特点：*优异的润滑油性能,特别适于拉制粗线中线;使用成本低。*抗氧化性能好。*低泡性,提高拉线速度。*不含氯和硫。*成品表面光亮。典型理化参数原液外观                        琥珀色透明液体  比重(20℃)                      0.92  pH(3%,蒸馏水配液)               8.9  电导率(3%,蒸馏水配液)           600μ S/cm  折光系数                        1.0使用浓度推荐举: 使用浓度需根椐线材、设备、线径与拉线速度综合选择,根据进线直径推荐使用浓度如下:  铜线类型(线径mm)                  浓度  粗线(8 -----2.4)                       8----12%  中线(2.4-----0.55)                    4----8%  细线(0.55----0.1)                     2----4%＊     将折光仪的读数乘以该系数,即得该乳化液的浓度百分比。 在连续退火冷却水系统中,也可使用浓度为0.5～2.0%的CA-Draw 5100水溶液,化气以防止铜线氧化及便于随后放线。 CA-Draw 5100采用208升铁桶装运。储存条件：5～40℃，室内储存。以上是铜线拉丝油的详细信息想查阅更多关于铜线拉丝油的信息请关注上海有色网

国内液压与气动标准大全（二）

2019-01-15 09:49:29

GB/T 15242.1－1994（2001）液压缸活塞和活塞杆动密封装置用同轴密封件尺寸系列和公差　　GB/T 15242.2－1994（2001）液压缸活塞和活塞杆动密封装置用支承环尺寸系列和公差　　GB/T 15242.3－1994（2001）液压缸活塞和活塞杆动密封装置用同轴密封　　neq ISO 7425-1:1988ISO 7425-2:1989 件安装沟槽尺寸和公差　　GB/T 15242.4－1994（2001）液压缸活塞活塞杆动密封装置用支承环安装沟槽尺寸和公差　　GB/T 15622－1995（2001）液压缸试验方法　　neq JIS B 8354-1985 　　GB/T 15623.1－2003 液压传动电调制液压控制阀第1部分：　　ISO 10770-1:1998，MOD 四通方向流量控制阀试验方法　　GB/T 15623.2－2003 液压传动电调制液压控制阀第1部分：　　ISO 10770-2:1998，MOD 三通方向流量控制阀试验方法　　GB/T 17446－1998 流体传动系统及元件术语　　idt ISO 5598:1985 　　GB/T 17483－1998 液压泵空气传声噪声级测定规范　　eqv ISO 4412-1:1991 　　GB/T 17484－1998 液压油液取样容器净化方法的鉴定和控制　　idt ISO 3722:1976 　　GB/T 17485－1998 液压泵、马达和整体传动装置参数定义和字母符号　　idt ISO 4391:1983 　　GB/T 17486－1998 液压过滤器压降流量特性的评定　　idt ISO 3968:1981 　　GB/T 17487－1998 四油口和五油口液压伺服阀安装面　　idt ISO 10372:1992 　　GB/T 17488－1998 液压滤芯流动疲劳特性的验证　　idt ISO 3724:1976 　　GB/T 17489－1998 液压颗粒污染分析从工作系统管路中提取液样　　idt ISO 4021:1992 　　GB/T 17490－1998 液压控制阀油口、底板、控制装置和电磁铁的标识　　idt ISO 9461:1992 　　GB/T 17491－1998 液压泵、马达和整体传动装置稳态性能的测定　　idt ISO 4409:1986 　　GB/T 18853－2002 液压传动过滤器评定滤芯过滤性能的多次通过方法　　ISO 16889:1999，MOD 　　GB/T 18854－2002 液压传动液体自动颗粒计数器的校准　　ISO 11171:1999，MOD 　　三、行业标准　　JB/T 2184－1977 液压元件型号编制方法　　JB/T 5120－2000 摆线转阀式全液压转向器　　JB/T 5919－1991（2001）曲轴连杆径向柱塞液压马达安装法兰与轴伸尺寸和标记(一) 　　JB/T 5920.1－1991（2001）内曲线(向外作用)式低速大扭矩液压马达安装法兰和轴伸的尺寸系列靠前部分 20～25MPa的轴转马达　　JB/T 5921－1991（2001）液压系统用冷却器基本参数　　JB/T 5922－1991 液压二通插装阀图形符号　　JB/T 5923－1997 气动气缸技术条件　　neq JIS B83771991 　　JB/T 5924－1991参照NFPA/T2.6.1M-1974 液压元件压力容腔体的额定疲劳压力和额定静态压力验证方法　　JB/T 5963－1991 二通、三通、四通螺纹式插装阀阀孔尺寸　　JB/T 5967－1991（2001）气动元件及系统用空气介质质量等级　　JB/T 6375－1992（2001）气动阀用橡胶密封圈尺寸系列和公差　　JB/T 6376－1992（2001）气动阀用橡胶密封圈沟槽尺寸和公差　　JB/T 6377－1992（2001）气动气口连接螺纹型式和尺寸　　JB/T 6378－1992（2001）气动换向阀技术条件　　JB/T 6379－1992（2001）参照ISO 6431:1992 缸内径32～320mm的可拆式单杆气缸安装尺寸　　JB/T 6656－1993（2001）气缸用密封圈安装沟槽型式、尺寸和公差　　JB/T 6657－1993（2001）气缸用密封圈尺寸系列和公差　　JB/T 6658－1993（2001）气动用O形橡胶密封圈沟槽尺寸和公差　　JB/T 6659－1993（2001）气动用O形橡胶密封圈尺寸系列和公差　　JB/T 6660－1993（2001）气动用橡胶密封圈通用技术条件　　JB/T 7033－1993（2001）参照ISO 9110-1: 1990 液压测量技术通则　　JB/T 7034－1993 液压隔膜式蓄能器型式和尺寸　　JB/T 7035.1－1993 液压囊式蓄能器型式和尺寸 A型　　JB/T 7035.2－1993 液压囊式蓄能器型式和尺寸 AB型　　JB/T 7036－1993 液压隔离式蓄能器技术条件　　JB/T 7037－1993 液压隔离式蓄能器试验方法　　JB/T 7038－1993 液压隔离式蓄能器壳体技术条件　　JB/T 7039－1993 液压叶片泵技术条件　　JB/T 7040－1993 液压叶片泵试验方法　　JB/T 7041－1993 液压齿轮泵技术条件　　JB/T 7042－1993 液压齿轮泵试验方法　　JB/T 7043－1993 液压轴向柱塞泵技术条件　　JB/T 7044－1993 液压轴向柱塞泵试验方法　　JB/T 7046－1993（2001）参照NFPA/T3.4.7M-1975 液压蓄能器压力容腔体的额定疲劳压力和额定静态压力验证方法　　JB/T 7056－1993（2001）气动管接头通用技术条件　　JB/T 7057－1993（2001）调速式气动管接头技术条件　　JB/T 7058－1993（2001）快换式气动管接头技术条件　　JB/T 7373－1994（2001）齿轮齿条摆动气缸　　JB/T 7374－1994 气动空气过滤器技术条件　　JB/T 7375－1994 气动油雾器技术条件　　JB/T 7376－1994 气动空气减压阀技术条件　　JB/T 7377－1994（2001）缸内径32～250mm整体式单杆气缸安装尺寸　　eqv ISO 6430:1992 　　JB/T 7857－1995（2001）液压阀污染敏感度评定方法　　JB/T 7858－1995（2001）液压元件清洁度评定方法及液压元件清洁度指标　　JB/T 7938－1999 液压泵站油箱公称容量系列　　JB/T 7939－1999 单活塞杆液压缸两腔面积比　　eqv ISO 7181:1991 　　JB/T 8727－1998 液压软管总成　　JB/T 8728－1998 低速大扭矩液压马达　　JB/T 8729.1－1998 液压多路换向阀技术条件　　JB/T 8729.2－1998 液压多路换向阀试验方法　　JB/T 8884－1999**（JB/Z 347－89）气动元件产品型号编制方法　　JB/T 8885－1999**（ZBJ 22008-88）液压软管总成技术条件　　JB/T 9157－1999 液压气动用球涨式堵头安装尺寸　　JB/T 10205－2000 液压缸技术条件　　JB/T 10206－2000 摆线液压马达　　JB/T 10364－2002 液压单项阀　　JB/T 10365－2002 液压电磁换向阀　　JB/T 10366－2002 液压调速阀　　JB/T 10367－2002 液压减压阀　　JB/T 10368－2002 液压节流阀　　JB/T 10369－2002 液压手动及滚轮换向阀　　JB/T 10370－2002 液压顺序阀　　JB/T 10371－2002 液压卸荷溢流阀　　JB/T 10372－2002 液压压力继电器　　JB/T 10373－2002 液压电液动换向阀和液动换向阀　　JB/T 10374－2002 液压溢流阀

铝线拉丝油

2017-06-06 17:50:05

铝线拉丝油,是拉丝油的一个品种。拉丝油，用于拉丝、拉拔工艺的高效润滑，具体适用于以下领域：　　1、各种丝材、线材的拉丝拉线工艺；　　2、电子元器件引出线的铜包钢丝、镀青铜胎圈钢丝、镀铜钢丝的拉拔工艺　　3、光面钢丝的拉拔。　　拉丝油为棕红色液体，由精制油配以国际上高档合成油，添加高PB值水性极压剂、乳化剂、防锈缓蚀剂、防氧防霉剂等多种助剂，经精湛工艺配制而成。　　优异的润滑性能、抗磨性能，提高加工精度、表面光洁度，拉丝模耗量低，有效保护丝材或线材，最大程度的减少划伤等现象的发生；润滑性能、冷却性能、防锈性能、清洗性能——四能一体。能有效的排除金属屑、油污、油泥、等切屑，减少胶质堵塞管道的程度；有突出的短期防锈、工序间防锈作用。散热冷却，不燃，安全可靠。属高效节能型产品；　　优异的乳化效果，乳化安定性好，调制成的乳化液，无析油，具有良好的润湿性和润滑性，能使被加工机件获得好的表面质量；　　有较好的快速消泡作用，属于抑泡型产品；　　不含亚硝酸盐等有害物质，无不良的刺激性气味，属环境友好型产品；　　本品可代替国外同类产品。使用成本低，加工效率高。不易腐败、稳定性好，使用周期长；　　水溶性好，高透明度，易于观察工件动态状况；　　经济安全、使用寿命长、不易腐败变质、无油泥废油污染。铝是热的良导体，它的导热能力比铁大3倍，工业上可用铝制造各种热交换器、散热材料和炊具等。想要了解更多铝线拉丝油的相关资讯，请浏览上海有色网（ www.smm.cn ）铝频道。

国内液压与气动标准大全（一）

2019-01-15 09:49:29

一、采标情况：　　idt或IDT表示等同采用；eqv或MOD表示等效或修改采用；neq表示非等效采用。　　二、国家标准　　GB/T 786.1－1993（2001*）液压气动图形符号　　eqv ISO 1219-1:1991 　　GB/T 2346－2003 流体传动系统及元件公称压力系列　　ISO 2944:2000，MOD 　　GB/T 2347－1980（1997）液压泵及马达公称排量系列　　eqv ISO 3662:1976 　　GB/T 2348－1993（2001*）液压气动系统及元件缸内径及活塞杆外径　　neq ISO 3320:1987 　　GB/T 2349－1980（1997）液压气动系统及元件缸活塞行程系列　　eqv ISO 4393:1978 　　GB/T 2350－1980（1997）液压气动系统及元件活塞杆螺纹型式和尺寸系列　　eqv ISO 4395:1978 　　GB/T 2351－1993 液压气动系统用硬管外径和软管内径　　neq ISO 4397:1978 　　GB/T 2352—2003 液压传动隔离式蓄能器压力和容积范围及特征量　　ISO 5596:1999,IDT 　　GB/T 2353.1－1994 液压泵和马达安装法兰和轴伸的尺寸系列及标记　　neq ISO 3019-2:1986 靠前部分：二孔和四孔法兰和轴伸　　GB/T 2353.2－1993（2001*）液压泵和马达安装法兰与轴伸的尺寸系列和标记(二) 　　neq ISO 3019-3:1988 多边形法兰(包括圆形法兰) 　　GB/T 2514－1993 四油口板式液压方向控制阀安装面　　eqv ISO 4401:1980 　　GB/T 2877－1981 二通插装式液压阀安装连接尺寸　　GB/T 2878－1993 液压元件螺纹连接油口型式和尺寸　　neq ISO 6149:1980 　　GB/T 2879－1986 液压缸活塞和活塞杆动密封沟槽型式、尺寸和公差　　neq ISO 5597:1987 　　GB/T 2880－1981 液压缸活塞和活塞杆窄断面动密封沟槽尺寸系列和公差　　GB/T 3452.1－1992 液压气动用O形橡胶密封圈尺寸系列及公差　　neq ISO 3601-1:1988 　　GB/T 3452.2－1987 O形橡胶密封圈外观质量检验标准　　GB/T 3452.3－1988 液压气动用O形橡胶密封圈沟槽尺寸和设计计算准则　　neq ISO/DIS 3601-2 　　GB/T 3766－2001 液压系统通用技术条件　　eqv ISO 4413: 1998 　　GB/T 6577－1986 液压缸活塞用带支承环密封沟槽型式、尺寸和公差　　neq ISO 6547:1981 　　GB/T 6578－1986 液压缸活塞杆用防尘圈沟槽型式、尺寸和公差　　neq ISO 6195:1986 　　GB/T 7932－2003 气动系统通用技术条件　　ISO 4414:1998，IDT 　　GB/T 7934－1987 二通插装式液压阀技术条件　　GB/T 7935－1987 液压元件通用技术条件　　neq NFPA T 310.3 　　GB/T 7936－1987 液压泵、马达空载排量测定方法　　neq ISO/DP 8426 (1988版) 　　GB/T 7937－2002 液压气动用管接头及其相关元件公称压力系列　　neq ISO 4399:1995 　　GB/T 7938－1987 液压缸及气缸公称压力系列　　neq ISO 3322:1975 　　GB/T 7939－1987 液压软管总成试验方法　　neq ISO 6605:1986 　　GB/T 7940.1－2001 气动五气口气动方向控制阀靠前部分：不带电气接头的安装面　　idt ISO 5599-1:1989 　　GB/T 7940.2－2001 气动五气口气动方向控阀第二部分：带电气接头的安装面　　idt ISO 5599-2:1990 　　GB/T 7940.3－2001 气动五气口气动方向控制阀第三部分功能识别编码体系　　idt ISO 5599-3:1990 　　GB/T 8098－2003 液压传动带补偿的流量控制阀安装面　　ISO 6263：1997，MOD 　　GB/T 8099－1987 液压叠加阀安装面　　neq ISO 4401-1980 　　GB/T 8100－1987 板式联接液压压力控制阀（不包括溢流阀）、顺序阀、　　neq ISO/DIS 5781(1987) 卸荷阀、节流阀和单向阀安装面　　GB/T 8101－2002 液压溢流阀安装面　　ISO 6264:1998，MOD 　　GB/T 8102－1987 缸内径8～25mm的单杆气缸安装尺寸　　neq ISO 6432:1985 　　GB/T 8104－1987 流量控制阀试验方法　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8105－1987 压力控制阀试验方法　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8106－1987 方向控制阀试验方法　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8107－1987 液压阀压差—流量特性试验方法　　neq ISO/DIS 4411(1986) 　　GB/T 9065.1－1988 液压软管接头连接尺寸扩口式　　GB/T 9065.2－1988 液压软管接头连接尺寸卡套式　　GB/T 9065.3－1988 液压软管接头连接尺寸焊接式或快换式　　GB/T 9094－1988（1997）液压缸气缸安装尺寸和安装型式代号　　eqv ISO 6099:1985 　　GB/T 9877.1－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列靠前部分内包骨架旋转轴唇形密封圈　　GB/T 9877.2－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列第二部分外露骨架旋转轴唇形密封圈　　GB/T 9877.3－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列第三部分装配式旋转轴唇形密封圈　　GB/T 14034－1993 24°非扩口液压管接头连接尺寸　　GB/T 14036－1993 液压缸活塞杆端带关节轴承耳环安装尺寸　　neq ISO 6982:1982 　　GB/T 14038－1993（2001）气缸气口螺纹　　neq ISO 7180:1986 　　GB/T 14039－2002 液压传动油液固体颗粒污染等级代号　　ISO 4406:1999，MOD 　　GB/T 14041.1－1993 液压滤芯结构完整性检验方法　　neq ISO 2942:1974 　　GB/T 14041.2－1993 液压滤芯材料与液体相容性检验方法　　neq ISO 2943:1974 　　GB/T 14041.3－1993（2001）液压滤芯抗破裂性检验方法　　neq ISO 2941:1974 　　GB/T 14041.4－1993（2001）液压滤芯额定轴向载荷检验方法　　neq ISO 3723:1976 　　GB/T 14042－1993（2001）液压缸活塞杆端柱销式耳环安装尺寸　　neq ISO 6981:1982 　　GB/T 14043－1993 液压控制阀安装面标识代号　　eqv ISO 5783:1981 　　GB/T 14513－1993（2001）气动元件流量特性的测定　　neq ISO/DIS 6358(1989) 　　GB/T 14514.1－1993（2001）气动管接头试验方法　　neq JIS 8381-85 　　GB/T 14514.2－1993（2001）气动快换接头试验方法　　neq ISO 6150:1988

液压同步技术在冶金行业的应用

2019-01-03 09:36:54

在工业或者军工设备上有很多场合要求两个或多个液压缸同步动作，于是产生了液压系统同步问题的要求，根据工况要求和投资成本可以使用多种液压同步的控制方案。 1. 多个普通节流阀或者调速阀同时使用使用在同步要求不是很高或者同步功能可以通过机械结构进行缓冲的场合，特点是控制简单，投资成本非常低。比如某厂的板坯翻转台就使用这种控制方案，由于其用于线外设备，且对同步要求不是很高，达到基本同步即可满足工艺参数(见图1)。而且这种同步控制方式成本非常低，达到了既满足工艺动作要求，又满足投资成本控制的要求，非常合适此类场合的使用选择。 2. 使用分流集流阀分流集流阀又称速度同步阀，是分流阀、集流阀、单向分流阀、单向集流阀的总称。它们在液压系统中，可使同一系统中的2—4个相同的执行元件，无论负载大小如何，均能达到速度同步的运行目的。自调式分流集流阀是在分流集流阀基础上，增加了流量、压力自调节能力，使得该阀可以适应大的流量、压力变化范围和大的偏载工作条件。如某钢厂包盖提升机构液压控制如图2。 3. 使用同步马达如某炼钢厂转炉裙罩提升控制，转炉裙罩是一个非常庞大的结构件，与其他设备还有配合要求，因此对其提升的同步有一定的要求，特别是要求可靠性比较高，一旦控制功能发生故障，将会引起严重的后果和巨大的经济损失。为了达到高可靠性，这里优先选择机械原理的同步控制方案，因此比例伺服阀加位置传感器的同步控制方法这里不合适;由于此设备运动过程中与其他设备还有配合要求，因此同步要求比较高，所以普通的分流集流阀在这里精度达不到要求。为了满足上述的工艺动作要求，使用同步马达在这里比较合适。使用精度合适的同步马达可以满足设备的同步控制要求，同时机械同步大大确保了设备的可靠性，确保生产线能够顺利运行，避免生产事故和不可估量的经济损失。 4. 使用同步马达配合普通小型换向阀在对同步要求较高的时候，而又不愿意增加投资成本，就可以采用另外一种简单可靠的同步控制系统，他的原理是正常情况下使用同步马达保持同步，在油缸的位置传感器检查的同步误差超过设计值的时候，打开小型同步阀对油缸进行微量的调整，使油缸回到同步状态中。如某钢厂生产线使用的同步顶升系统见图4。此系统顶升力量近百吨，顶升的目标是液态钢水，且每动作一次就要求保持位置在40分钟，如此长的保压时间，难免两个油缸产生误差，一般的传统控制方式采用两个比例阀单独控制两个带位置传感器的油缸，保压过程中产生不同步时，系统采取控制相对应的比例阀来调整油缸的方式，但是这种方式成本较高，且无法避免软件故障带来的事故停产和其他经济损失，如果发生液态钢水外溢将会发生重大事故，为了达到高可靠性，又能够控制设备投资成本，改成如图4所示的系统后，不仅降低了成本，同时完全实现了原同步控制的要求。 5. 使用伺服阀配合液压缸位置传感器这种控制方式控制的系统同步精度非常高，能够时刻保持同步，而且频响可以达到较高的水平;但是投资成本非常高并且控制方式比较复杂。除非设备要求较高的状态，不推荐使用。如图5所示某生产线使用的同步振动系统。此系统对应的两个油缸要求完全同步，且两个油缸件基本没有机械刚度，同时，两个油缸作高速高频往复运动，工艺要求每时每刻两个油缸均保持相同的转态。对这类要求非常苛刻的同步控制，只有采用下图的控制方式来实现。 6.其他当然近年来又出现了一些新的控制技术如北京某公司开发的数字液压技术来实现同步控制，达到了很高的水平，但是业绩有限且成本难于控制，此类技术还有待于更近一步的研究和大家的关注。总之，液压同步控制的方案非常多，具体使用过程中应该根据实际的工艺动作要求，安装可靠性的要求和投资成本的预算等多方面因素最终确定具体的控制方案。

煤-油聚团选金设备

2019-02-15 14:21:10

吸附设备是煤-油聚团选金新工艺完结工业使用的最中心设备。已规划和选用的设备有下行式串级型搅拌吸附设备（Down stream multistage stirring tank，简称DSMST）和偏疼提高管凹型歪斜筛环流式吸附床（Gas一lift loop reactor with eccentric tube and inclined sieve，简称EILR），以满意操作功能好和出资费用低的要求。 1)下行式串级型搅拌吸附设备(DSMST) 下行式串级型搅拌吸附设备的结构如图1所示。在所规划的DSMST吸附设备中，使用桨叶发生的抽力将浆相和煤一油聚团从混合室上端进口吸入混合室，混合相从槽底出口经提高管排出，从而使煤一油聚团散布均匀，并且无需空气提高设备就能完结浆相或火油聚团的级间传递。把一个搅拌室分红多槽，一起削减槽与槽之间的返混，浆相在搅拌槽内的活动趋向柱塞流，浆相和火油聚团各微元有更多的平等时机进行触摸和吸附别离。设备级间筛分设备能够使通过上一级槽子吸附的浆相进入下一级槽子进行吸附，一起使煤一油聚团保留在本来的槽内，进行恣意次数的循环。该进程以半回流方法进行。级间筛分设备由提高管和Z型筛组成，省去了紧缩气体和振荡机械系统。混合相的提高量由提高管的高度调理。Z型筛筛网孔径应在煤-油聚团直径和矿粉直径之间。实验结果标明，以筛分替代浮选，能使工艺流程缩短，设备简化。[next] 从DSMST吸附设备与全混式高速搅拌吸附槽的吸附功能比较可知，在矿的含金档次为4.0~5.5g/t条件下，1L的全混式高速搅拌吸附槽在搅拌速度为1400r/min时，金的回收率为84.0%；3.6L的DSMST在搅拌速度为580r/min时，金的回收率为84.0%~85.5%。 DSMST吸附设备的扩大功能列于表1。表1 DSMST吸附设备的扩大功能（间歇操作）吸附槽容积/L处理矿重/kg停留时刻/min原矿档次/（g·t-1）渣档次/（g·t-1）金吸附回收率/%0.50.15605.720.9483.60.50.156010.651.6184.950143093.68050146093.580.6 通过30kg/h级接连工作，三槽串联吸附，每槽吸附时刻0.5h。榜首槽吸附量达90%以上，第二、三槽吸附量只占总量的百分之几。流量为0.6~2.1m3/h时，金的回收率到达80%以上，渣中金档次可降至0.9g/t。吸附总时刻可缩短至1h（而化炭浆法搅拌吸附时刻长达28h）。经60余次循环后，载金聚团进行焙烧，金档次达2559g/t，富集600倍以上。经接连化实验证明，DSMST吸附设备具有扩大功能好、出资费用低和功率高级特色。 2)偏疼提高管凹型歪斜筛环流式吸附床（EILR ) EILR吸附床，如图2所示。它归于气体提高式触摸器。为了便于气体一起完结物料的搅拌和运送使命，置中心管于偏疼方位。当接连操作时凹型歪斜筛替代溢流口，使浆相溢出而使煤一油聚团停留床内。EILR吸附床内部无滚动部件，结构简略，制作成本低，操作修理便利。该吸附床扩大实验标明，当尺度从40mm×600mm扩大到800mm×3000mm,操作方法从接连改为接连时，金的吸附回收率从83.6%改变到82.4%~83.3%，扩大功能杰出。曾用该设备在中科院化冶所进行了吨级接连性实验，金的吸附回收率达85%。[next] 在接连操作条件下EILR吸附床与DSMST吸附设备的吸附功能如表5.3.2所示。从表2能够看出，EILR吸附床与DSMST吸附设备吸附功能附近，但EILR吸附床结构简略、出资费用低、操作和修理便利，应该为煤一油聚团选金的首选设备。表2 EILR吸附床与DSMST吸附设备吸附功能比较吸附槽类型处理矿重/kg停留时刻/min原矿档次/（g·t-1）渣档次/（g·t-1）金吸附回收率DSMST50L143016.84.181.5DSMST50L146016.83.882.9EILRФ800mm×3000mm403014.93.184EILRФ800mm×3000mm406014.8384.6

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