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古铜币史

2018-05-09 18:48:43

我国的古铜币史　　我国是使用金属货币最早的国家。而金属货币中，历代又以铜币为主。所以，我国古代的货币史，实际上就是铜币史。我国在殷周时期固以齿贝为货币，后因真贝不够，乃用仿制品铜贝代之。近年，在一些商朝墓葬中就发现了三枚铜贝。铜贝是向金属货币过渡的形态。晚商至春秋战国的古铜币分为四大类：仿贝形的叫铜贝，战国楚的蚁鼻钱，可能是铜贝的高级形态；仿刀形的叫刀币，有“齐刀”、“明刀”、“即墨刀”、“安阳刀”、“尖首刀”和“圆首刀”等，上面铸有文字；仿古代农具镈形的叫布币，也叫铲币、空首币，币上一般铸有地名，有的还铸有币值面额、干支等；仿纺轮或壁环形的叫环钱，也称“圆金”，圆形，中央有一圆孔，上面铸有文字。秦始皇统一中国后，统一了币制。废刀、布、贝等币，规定只采有外圆中间有一方孔的方孔线，是由环钱演变而成的。秦以后的通行货币，都是方孔钱，只是名称不同而已。如泰以“半两”为钱统一的铸币，至汉武帝元狩五年废半两钱，行“五铢钱”，到唐武德四年才废止。西汉末五莽虽曾一度恢复使用贝币、刀币、布币，但时间很短。自唐至清末的铜币，名称很多，如“通宝”、“开元通宝”、“重宝”、“制钱”、“太平天国圣宝”等。清末以来所铸各种新式铜币通称“铜元”。1935年国民党政府实行法币政策，翌年发行新的铜辅币，旧铜元多被销熔。现代镜子的始祖——青铜镜我国自夏代起就已进入青铜时代。　　那时的青铜，实际是红铜和锡的合金。由于青铜较红铜熔点低，硬度高，便于铸造，所以古人就用青铜铸造各种器物。1934年在河南安阳候家庄出土了一面铜镜子，1976年在安阳小屯出土四面铜镜，这五面铜镜均出土于闻名中外的殷虚，距今3000多年；1975年在甘肃广河出土一面圆形铜镜，1976年在青海贵南县出土一面七角星纹镜，距今有4000年，可谓现代镜的始祖。现存上海博物馆的一面汉代青铜奇镜，表明当时青铜镜的制造技术已相当高超。这面镜和普通镜一样，正面可以照人照物；但奇怪的是，当镜面光反射到屏幕时，还可见镜背面的图案和文字。千百年来，人们一直称这面镜为“透光镜”，国外参观者称其为“魔镜”。铜与工艺美术我国的工艺美术有着悠久的历史，向有“工艺之国”的称誉。　　无论是石头、泥土、骨牙、竹木，或是金属，都能创造出丰富多彩的工艺美术作品。商代，我国就已经熟练地掌握了青铜的冶炼、合金、成型铸造等技术，出现了闻名于世的青铜艺术。考古学家提供了数以万计的青铜工艺品。1965年在成都出土的战国中期以前的“嵌错赏功宴乐铜壶”就是一件非常精细的艺术佳品。在这只高仅40厘米、口径13.4厘米、腹径26.5厘米的壶面上，刻画了200多人的形象，人人各有特色，表现了制造者高超、精湛的技巧。河北满城中山王陵墓中出土的错金铜熏欧阳内、长信宫灯和广西合浦望牛岭出土的凤灯，1969年在甘肃武威雷台出土的东汉晚期的铜质马踏飞燕等，都是罕见的铜质艺术品。铜与古代音乐考古发现的乐器实物，足以说明我国古代音乐文化高度发展的水平。骨哨、石磬、陶埙是最早出现的吹奏、敲击乐器。铜的使用，更给我国古代音乐增添了光彩。目前，发现年代最早的编钟，是1954年在陕西长安县普渡村长田（音和）墓出土、大小三件一组的编钟，是西周中期的制品。近年在陕西、河南、安徽、湖北、四川、山东、河北等地出土的西周晚期至战国以来的编钟，其数目逐渐增多，由九件、十一件、十三件、十四件组成。如在河南信阳战国楚墓出土的编钟和在湖北随县曾候乙墓出土的编钟，北宋时期，朝庭成立了“铸浮务”制造景钟八鼎和大晟乐器，铸编336枚之多，精致古雅音韵清悦表现出古代的灿烂文化，这些都是世界音乐史上的重大贡献。中药里的铜中药是我国劳动人民长期同疾病作斗争的有力武器。　　铜在中药里是一种矿物药和丹药。中药里的铜及其化合物有：自然铜，别名石髓铅，主要成分硫化铁铜；石胆，别名胆矾，主要成分五水硫酸铜；铜青，别名铜绿，主要成分碱式醋酸铜的混合物；绿青，别名石绿、大绿，主要成分碱式碳酸铜；扁青，别名石青、大青，主要成分碱式碳酸铜；绿盐，别名盐绿，主要成分CuCl₂。人体中的铜铜是人体中不可缺少的元素。通常一个健康的成年人，体内约含铜75-100毫克。人体缺铜会出现贫血、关节炎等疾病，还会导致舌头辨味能力下降。铜对人的生理机能也有影响，铜能干扰子宫内膜的发育，有杀死精子的作用，为理想的避孕物质。因此，铜制避孕器已在世界范围内推广应用。但人体内的含铜量过多，会出现肠胃炎、肝火、冠心病等疾病。如长期用积有铜绿的壶或锅烹翥饮食，对人体也是有害的。缺铜的人应进食含铜量高的食物，如牡蛎、牛肉、肝、巧克力、萝卜、波菜等。为防止人体内含铜量过多，要大力治理污染，注意环境卫生。保证每一升饮用水中的含铜量不超过一毫克。    　　铜应用确实广泛，现在主要用于铜门、铜幕墙、铜雕、铜天沟、铜门窗等建筑建材的仿古铜艺的装饰

高强度铝合金栏杆

2019-01-16 11:51:40

铝合金栏杆扶手采用微弧圆角宽幅高强度铝合金型材，时尚、稳重、高雅、大方；栏杆立柱及主要横梁采用圆弧形图案设计，动感流创，且尽量增大立柱受力面，安全、可靠，并配合普通圆形连接立柱。弧面一律朝外，整体美观、和谐统一，色彩鲜艳、丰富多样且可根据建筑外墙及整体环境色彩需要进行搭配。较重要的一点是铝合金栏杆的抗腐蚀性能极强。50年内不用作维修，维护处理，可节省一笔数额不菲的维护费用，同时也解决了因阳台栏杆生锈而造成的景观破坏及客户投诉而造成的地产开发公司的信誉损失。中煌建筑护栏设计有限公司网址http://www.all618.com

专利产品铝合金栏杆

2019-01-16 11:51:38

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鉴别铜楼梯扶手真假的方法

2019-03-06 11:05:28

鉴别铜楼梯扶手真假的方法

石煤提钒配煤焙烧试验研究

2019-02-21 12:00:34

石煤中的钒以三价为主，三价钒以类质同像办法存在于粘土矿藏的硅氧四面体结构中，结合巩固且不溶于酸碱，只要在高温文添加剂的作用下，才干转变为可溶性的五价钒，因而焙烧是从石煤中提钒不行短少的进程。实验室中提钒进程的高温氧化焙烧多选用马弗炉电加热等办法，因为炉内温度散布不均匀，导致部分矿样温度偏低然后氧化不充沛；一起也存在焙烧温度较高、时刻较长、能耗较高级缺陷。针对以上问题，考虑在焙烧进程中添加适量的无烟煤，既不影响氧化气氛，又能使其焚烧时与石煤点对点触摸传热，进步部分矿样温度，加快氧化反响进程，然后下降焙烧温度、缩短反响时刻。因而，研讨石煤配煤氧化焙烧对进步转化率、改进焙烧条件、下降焙烧能耗及优化提钒出产有必定指导意义。一、实验部分（一）实验质料本实验所用矿样取自江西某地钒矿，其首要化学成分见表1。表1 石煤化学成分（质量分数）/%V2O5SiO2Al2O3Fe2O3CaOMgOK2ONa2OC挥发份灰分0.8266.146.463.492.961.431.650.699.384.5985.98 （二）实验试剂及仪器实验质料为钠盐复合添加剂（MX）、无烟煤（山西晋城）；实验仪器为SXZ-10-B马弗炉、101-3型干燥箱、XZM-100振动磨样机、SHB-Ⅲ循环水真空泵等。（三）实验办法在前期实验已断定的最佳脱碳、磨矿及复合添加剂用量条件卞，取必定量原矿破碎至0～5mm，700℃下脱碳30min，将原矿或脱碳样磨至0～0.125mm，配加12%复合添加剂，配煤实验时配加必定量的无烟煤，混合均匀后，置于马弗炉中于必定温度（焙烧温度指焙烧设备外表设定温度）进行焙烧。熟料在液固比为2.5︰1，90℃下水浸40min；水浸渣在40℃下用1%HCl酸浸60min。选用亚铁容量法测定浸出液中钒浓度，核算钒的浸出率。浸出率核算式为：（四）实验原理碳钒氧化物自由能一温度联系如图1所示。由图1可知，碳焚烧比钒氧化的吉布斯自由能小，因而在焙烧进程中，第一个反响是碳的焚烧；当碳量较低时，三价钒的氧化进程才开端。石煤在氧化焙烧前，原矿一般要通过预先脱碳处理。石煤与复合钠盐添加剂高温氧化焙烧时，首要的化学反响有： C＋1/202====CO CO＋1/202====CO2 V203＋O2====2V02 2V02＋1/202====V205 2NaCl====2Na＋Cl2 2Na＋1/202====Na2O xNa20＋yV2O5====xNa20·yV2O5 石煤钠化氧化焙烧首要分为碳的氧化、钒从贱价转化成高价、盐的分化和氧化、与五氧化二钒的结合4个进程。二、实验成果与评论（一）石煤原矿和脱碳样氧化焙烧比照实验在复合添加剂为12%，焙烧时刻为1.5h时，不同焙烧温度对浸出率的影响如图2所示。脱碳样的焙烧温度为850℃及原矿的焙烧温度为790℃时，不同焙烧时刻对浸出率的影响如图3所示。由图2、图3可知，原矿经脱碳后再氧化焙烧比原矿直接氧化焙烧作用好。这是因为原矿经脱碳后，部分有机质、碳及一些还原性矿藏发作氧化，使其不影响钒在高温氧化焙烧时的转价反响；另脱碳可进步钒的档次并使原矿结构松懈，脱碳样更易与氧化气体充沛触摸然后发作氧化反响。因而原矿需经脱碳后再氧化焙烧。焙烧温度及时刻是氧化焙烧的首要影响要素。当焙烧温度小于760℃时，首要是其他还原性物质的氧化按捺了钒的氧化反响，导致钒转化率不高；温度升高，硅氧四面体结实的晶格结构被损坏，钒脱节捆绑，大部分Ⅴ（Ⅲ）和Ⅴ（Ⅳ）转化为Ⅴ（Ⅴ）；温度大于850℃时，高价钒发作二次反响，生成不溶性钒酸盐，石煤组分之间亦发作反响，尤其是SiO2参加反响，构成杂乱难溶的硅酸盐，影响钒的浸出率。氧化焙烧时刻小于1.5h时，反响不充沛，浸出率低；焙烧时刻大于2.5h后，导致副反响发作，且影响出产周期。由实验成果可知：原矿通过脱碳，在850℃下焙烧1.5h，浸出率可达80.12%；原矿直接在790℃下焙烧1.5h，浸出率最高为68.41%。（二）配煤焙烧实验无烟煤具有煤化程度高、挥发份低、密度大、燃点高、无粘结性等特色，因而选用无烟煤作为配煤焙烧实验的煤种。本实验选用无烟煤的含碳量为92.61%，挥发份为3.28%，灰分为4.11%，热值为31500kJ/kg。 1、石煤原矿配煤焙烧实验配加必定量无烟煤焙烧，可使石煤与无烟煤充沛触摸并点对点传热，有利于钒氧化，但焚烧需很多氧气，会按捺钒的氧化；因而调查石煤配煤焙烧是否可行。将原矿与必定量的无烟煤及12％复合添加剂混合，790℃下焙烧1.5h，不同无烟煤添加量对浸出率的影响成果见图4。由图4可知，原矿配加无烟煤氧化焙烧，浸出率较未配煤时下降起伏较大。因为焙烧进程先发作碳的氧化反响，然后是钒的氧化，虽然添加无烟煤可为焙烧供给必定的热量，但原矿及无烟煤中的碳焚烧需求很多氧气，影响钒转价的氧化气氛。此进程中无烟煤的还原性是主导要素。因而，原矿不宜配煤氧化焙烧。 2、脱碳样配煤焙烧实验将脱碳样与必定量的无烟煤及12%复合添加剂混合，820℃下焙烧1h，不同无烟煤添加量对浸出率的影响成果见图5。由图5可知，跟着无烟煤用量的添加，浸出率略有上升趋势，当无烟煤用量为5%时，总浸率最高为81.96%，阐明无烟煤与石煤点对点触摸传热有利于钒氧化，且不影响钒氧化所需的氧化气氛；持续添加煤量，浸出率下降，阐明无烟煤用量过多，焚烧放热所需氧量添加，损坏了焙烧的氧化气氛，且煤量过多，简单形成部分温度过高，使矿样部分烧结。因而，无烟煤的最佳参加量为5%。将脱碳样与5%无烟煤及12%复合添加剂混合，在不同温度下焙烧1h，焙烧温度对浸出率的影响成果见图6。由图6可知，脱碳样配加5%的无烟煤在820℃下焙烧1h浸出率可达81.96%，比照图2，脱碳样不配煤在850℃下焙烧1.5h浸出率为80.12%。配加必定量的无烟煤后，可为氧化焙烧供给热量，下降外部环境温度，且不影响钒转价作用。因而，配加5%的无烟煤后，焙烧温度可下降30℃，且总浸出率略有升高。将脱碳样与5%无烟煤及12%复合添加剂混合，在820℃下焙烧，焙烧时刻对浸出率的影响成果见图7。由图7可知，脱碳样配加5%无烟煤在820℃下焙烧1.5h，浸出率为82.08%；焙烧时刻为1h时，浸出率为81.96%。脱碳样配加无烟煤高温焙烧，这种点对点触摸传热有利于钒氧化，加快钒的转价进程。脱碳样配加无烟煤后不只能够下降焙烧温度30℃，亦可缩短焙烧时刻0.5h，且不影响浸出率，大起伏下降了焙烧能耗。三、定论（一）原矿经脱碳后氧化焙烧浸出率可达80.12%，较原矿直接氧化焙烧浸出率高11.71个百分比。因而石煤原矿需经脱碳再氧化焙烧。（二）原矿以无烟煤作为添加煤种氧化焙烧时，浸出率低，因而石煤原矿不适宜配煤焙烧。（三）脱碳样配加5%无烟煤氧化焙烧，焙烧温度由850℃下降为820℃，焙烧时刻由1.5h缩短为1h，浸出率为81.96%，浸出率较不配煤焙烧时略有添加，且大起伏下降了焙烧能耗。

石煤提钒配煤焙烧技术

2019-02-19 09:09:04

石煤中的钒以三价为主，三价钒以类质同像办法存在于粘土矿藏的硅氧四面体结构中，结合巩固且不溶于酸碱，只要在高温文添加剂的作用下，才干转变为可溶性的五价钒，因而焙烧是从石煤中提钒不行短少的进程。实验室中提钒进程的高温氧化焙烧多选用马弗炉电加热等办法，因为炉内温度散布不均匀，导致部分矿样温度偏低然后氧化不充沛；一起也存在焙烧温度较高、时刻较长、能耗较高级缺陷。针对以上问题，考虑在焙烧进程中添加适量的无烟煤，既不影响氧化气氛，又能使其焚烧时与石煤点对点触摸传热，进步部分矿样温度，加快氧化反响进程，然后下降焙烧温度、缩短反响时刻。因而，研讨石煤配煤氧化焙烧对进步转化率、改进焙烧条件、下降焙烧能耗及优化提钒出产有必定指导意义。一、实验部分（一）实验质料本实验所用矿样取自江西某地钒矿，其首要化学成分见表1。表1 石煤化学成分（质量分数）/%V2O5SiO2Al2O3Fe2O3CaOMgOK2ONa2OC挥发份灰分0.8266.146.463.492.961.431.650.699.384.5985.98 （二）实验试剂及仪器实验质料为钠盐复合添加剂（MX）、无烟煤（山西晋城）；实验仪器为SXZ-10-B马弗炉、101-3型干燥箱、XZM-100振动磨样机、SHB-Ⅲ循环水真空泵等。（三）实验办法在前期实验已断定的最佳脱碳、磨矿及复合添加剂用量条件下，取必定量原矿破碎至0～5mm，700℃下脱碳30min，将原矿或脱碳样磨至0～0.125mm，配加12％复合添加剂，配煤实验时配加必定量的无烟煤，混合均匀后，置于马弗炉中于必定温度（焙烧温度指焙烧设备外表设定温度）进行焙烧。熟料在液固比为2.5︰1，90℃下水浸40min；水浸渣在40℃下用1%HCl酸浸60min。选用亚铁容量法测定浸出液中钒浓度，核算钒的浸出率。浸出率核算式为：（四）实验原理碳钒氧化物自由能-温度联系如图1所示。由图1可知，碳焚烧比钒氧化的吉布斯自由能小，因而在焙烧进程中，第一个反响是碳的焚烧；当碳量较低时，三价钒的氧化进程才开端。石煤在氧化焙烧前，原矿一般要通过预先脱碳处理。石煤与复合钠盐添加剂高温氧化焙烧时，首要的化学反响有： C＋1/202==CO （1） CO＋1/202==CO2 （2） V203＋O2==2V02 （3） 2V02＋1/202==V205 （4） 2NaCl==2Na＋Cl2 （5） 2Na＋1/202==Na2O （6） xNa20＋yV2O5==xNa20·yV205 （7）石煤钠化氧化焙烧首要分为碳的氧化、钒从贱价转化成高价、盐的分化和氧化、与五氧化二钒的结合4个进程。二、实验成果与评论（一）石煤原矿和脱碳样氧化焙烧比照实验在复合添加剂为12%，焙烧时刻为1.5h时，不同焙烧温度对浸出率的影响如图2所示。脱碳样的焙烧温度为850℃及原矿的焙烧温度为790℃时，不同焙烧时刻对浸出率的影响如图3所示。由图2、图3可知，原矿经脱碳后再氧化焙烧比原矿直接氧化焙烧作用好。这是因为原矿经脱碳后，部分有机质、碳及一些还原性矿藏发作氧化，使其不影响钒在高温氧化焙烧时的转价反响；另脱碳可进步钒的档次并使原矿结构松懈，脱碳样更易与氧化气体充沛触摸然后发作氧化反响。因而原矿需经脱碳后再氧化焙烧。焙烧温度及时刻是氧化焙烧的首要影响要素。当焙烧温度小于760℃时，首要是其他还原性物质的氧化按捺了钒的氧化反响，导致钒转化率不高；温度升高，硅氧四面体结实的晶格结构被损坏，钒脱节捆绑，大部分V（Ⅲ）和V（Ⅳ）转化为V（V）；温度大于850℃时，高价钒发作二次反响，生成不溶性钒酸盐，石煤组分之间亦发作反响，尤其是SiO2参加反响，构成杂乱难溶的硅酸盐，影响钒的浸出率。氧化焙烧时刻小于1.5h时，反响不充沛，浸出率低；焙烧时刻大于2.5h后，导致副反响发作，且影响出产周期。由实验成果可知：原矿通过脱碳，在850℃下焙烧1.5h，浸出率可达80.12%；原矿直接在790℃下焙烧1.5h，浸出率最高为68.41%。（二）配煤焙烧实验无烟煤具有煤化程度高、挥发份低、密度大、燃点高、无粘结性等特色，因而选用无烟煤作为配煤焙烧实验的煤种。本实验选用无烟煤的含碳量为92.61%，挥发份为3.28%，灰分为4.11%，热值为31500kJ/kg。 1、石煤原矿配煤焙烧实验配加必定量无烟煤焙烧，可使石煤与无烟煤充沛触摸并点对点传热，有利于钒氧化，但焚烧需很多氧气，会按捺钒的氧化；因而调查石煤配煤焙烧是否可行。将原矿与必定量的无烟煤及12%复合添加剂混合，790℃下焙烧1.5h，不同无烟煤添加量对浸出率的影响成果见图4。由图4可知，原矿配加无烟煤氧化焙烧，浸出率较未配煤时下降起伏较大。因为焙烧进程先发作碳的氧化反响，然后是钒的氧化，虽然添加无烟煤可为焙烧供给必定的热量，但原矿及无烟煤中的碳焚烧需求很多氧气，影响钒转价的氧化气氛。此进程中无烟煤的还原性是主导要素。因而，原矿不宜配煤氧化焙烧。 2、脱碳样配煤焙烧实验将脱碳样与必定量的无烟煤及12%复合添加剂混合，820℃下焙烧1h，不同无烟煤添加量对浸出率的影响成果见图5。由图5可知，跟着无烟煤用量的添加，浸出率略有上升趋势，当无烟煤用量为5%时，总浸率最高为81.96%，阐明无烟煤与石煤点对点触摸传热有利于钒氧化，且不影响钒氧化所需的氧化气氛；持续添加煤量，浸出率下降，阐明无烟煤用量过多，焚烧放热所需氧量添加，损坏了焙烧的氧化气氛，且煤量过多，简单形成部分温度过高，使矿样部分烧结。因而，无烟煤的最佳参加量为5%。将脱碳样与5%无烟煤及12%复合添加剂混合，在不同温度下焙烧1h，焙烧温度对浸出率的影响成果见图6。由图6可知，脱碳样配加5%的无烟煤在820℃下焙烧1h浸出率可达81.96%，比照图2，脱碳样不配煤在850℃下焙烧1.5h浸出率为80.12%。配加必定量的无烟煤后，可为氧化焙烧供给热量，下降外部环境温度，且不影响钒转价作用。因而，配加5%的无烟煤后，焙烧温度可下降30℃，且总浸出率略有升高。将脱碳样与5%无烟煤及12%复合添加剂混合，在820℃下焙烧，焙烧时刻对浸出率的影响成果见图7。由图7可知，脱碳样配加5%无烟煤在820℃下焙烧1.5h，浸出率为82.08%；焙烧时刻为1h时，浸出率为81.96%。脱碳样配加无烟煤高温焙烧，这种点对点触摸传热有利于钒氧化，加快钒的转价进程。脱碳样配加无烟煤后不只能够下降焙烧温度30℃，亦可缩短焙烧时刻0.5h，且不影响浸出率，大起伏下降了焙烧能耗。三、定论（一）原矿经脱碳后氧化焙烧浸出率可达80.12%，较原矿直接氧化焙烧浸出率高11.71个百分比。因而石煤原矿需经脱碳再氧化焙烧。（二）原矿以无烟煤作为添加煤种氧化焙烧时，浸出率低，因而石煤原矿不适宜配煤焙烧。（三）脱碳样配加5%无烟煤氧化焙烧，焙烧温度由850℃下降为820℃，焙烧时刻由1.5h缩短为1h，浸出率为81.96%，浸出率较不配煤焙烧时略有添加，且大起伏下降了焙烧能耗。

在聚烯烃塑料中的复配技术

2019-03-13 11:30:39

针对聚烯烃塑料制品，尤其是民用薄膜、容器及电子产品包装等方面塑料制品的抗静电处理，通常是选用增加非离子表面活性剂为主的复合型抗静电剂。为了调查这类复配物的抗静电功能，咱们曾做过实验，以常用的烷基乙氧基胺与不同协同剂以不同的复配份额，在100phr HDPE中参加0．5phr的复配物，经吹膜成型后按GB1410—89的测验办法测验其表面电阻，选用单一组份达不到所需求的抗静电作用，当选用必定份额的复配物时则能获得较好的抗静电作用。别的，最近报导的复合抗静电剂的配方是胺类抗静电剂1～4phr、乙烯共聚物4～9phr、抗静电协效剂(烷醇酰胺脂肪酸衍生物)1～5phr，以这样的复配物参加到100phr HDPE中，经加工成型后其制品的初始表面电阻率可达2．9×10~~2，浸水6个月后仍可到达7．0×10 8。这组配方可操控抗静电剂的搬迁速率，{TodayHot}使制品坚持较安稳的优秀抗静电作用。与聚乙烯相相似，聚抗静电剂也常选用羟乙基化脂肪胺非离子表面活性剂及其复配物，例如常用的种类为HKD一100。最近有报导选用非离子羟乙基脂肪胺与阴离子型脂肪基磺酸盐相复合的配方，如：以总量0％～20％的阴离子型磺酸盐与羟乙基脂肪胺相复配，将这样的复合型抗静电剂增加到聚中，抗静电作用比用单一的羟乙基脂肪胺进步近2个数量级，一起也缩短了聚材料到达安稳抗静电功能的平衡时刻。选用这两种活性剂相结合的理由是：非离子羟乙基脂肪胺与聚相容性较好而抗静电作用一般，阴离子型磺酸盐与聚的相容性较差，但与羟乙基脂肪胺相容性较好，抗静电作用也较好，两者相结合，增加了抗静电剂的搬迁才能，到达了优秀的抗静电作用。.

铝合金玻璃阳台栏杆的使用性能介绍

2019-01-10 09:44:11

玻璃阳台栏杆是阳台栏杆众多类型中的一种，该种类型的阳台栏杆外形时尚美观，强度高，所以在现在建筑领域中的应用还是很普遍的。那么该产品的使用性能如何？　　　　1、质量保障。从基材、配件到涂装，均采用先进工艺，保证了产品的质量。　　　　2、免焊接集成组装工艺，制作简单，安装方便，施工周期短。　　　　3、投入成本低。产品的使用寿命长，维护率低，一次性投入，终生享用。　　　　4、采用较先进的防锈、防腐、防拆的制作工艺，工艺先进，使用寿命长，使用价值高。　　　　5、使用范围广。为住宅小区、别墅、工业园区、机关单位、公园、公路、铁路等场所刻画出一道道亮丽的风景线。　　　　以上就是有关于玻璃阳台栏杆使用性能的介绍。我们可以看出该产品不仅在质量上有保障，而且产品的安装和维护方便，使用成本低，使用范围广，可以说是我们理想中的一种阳台栏杆类型。

铝热轧乳化液配液用水及影响因素

2019-03-14 11:25:47

铝板带轧制包括以出产中厚板及铝卷为主的铝板带热轧和以出产铝板带、箔轧为主的冷轧。所用的铝轧制工艺光滑剂首要有热轧铝板用乳化液、冷轧铝板用轧制油、铝箔用轧制油、冷轧铝板用油水分施技能等。铝热轧用乳化液由热轧油及水分配而成，乳化液的浓度通常在2~10%的规模，其间水相大约占乳化液90~98%的份额，因而，铝热轧乳化液中的水对铝热轧的出产及板带质量起到非常重要的效果。本文将对铝热轧乳化液配液用水及相关影响要素进行扼要论说一、水及相关水的分类水（H?O）是由氢、氧两种元素组成的无机物，在常温常压下为无色无味的通明液体。水可分为：硬水（天然水）、软水和去离子水等。硬水是含有钙离子（Ca2＋）和镁离子（Mg2＋）及其它能溶于水的离子的水。软水是仅去除了硬水中钙、镁离子的水。去离子水则是指经过离子交流设备将水中的阴、阳离子悉数去除的水。依据水的硬度能够将水分类为：硬度/(mmol·dm-3) >4.5 3.0~4.5 1.5~3.0 0.5~1.5 <0.5称号极硬水硬水中硬水软水极软水一般可选用硬度、电导率来衡量水的纯度。水的硬度就是水中钙、镁离子的总浓度，而电导率为水中离子导电才干的巨细。天然水：除了含有Ca2＋，Mg2＋离子外，还包括有其它一些离子，这些离子对水质有各自不同的影响。软水（钠离子交流水）：水经过钠离子软化除掉水中的Ca2＋，Mg2＋。该水的特色：所得水的硬度减低，但pH不变；水中阴、阳离子的总量根本不变，Na＋的含量会显着添加，电导率根本不变；因为再生剂为NaCl，所以钠离子软化水中，氯离子（Cl-）含量要高于原水中的氯离子含量。去离子水：因为去除了一切溶在水中的离子，所以水的硬度和电导率均有大幅的下降，利于出产运用。电导率反映了水中阳离子和阴离子的量，离子含量越高，水的电导率越大，水的纯度越低。例如：某天然水的硬度和电导率必定，那么所制软化水的硬度会大大下降，电导率却根本不变，所制去离子水的硬度和电导率均会大大的下降，一般状况下，去离子水的硬度根本挨近0，而电导率也会在3uS/cm以下。二、铝热轧乳化液配液水的挑选和影响要素1、选用天然水配液，天然水中钙、镁离子对乳化液的损害最大。钙、镁离子能够与乳液中的乳化剂及某些有效成分构成不溶物，从而对乳液的安稳性和有效成分的成效发挥方面带来大的影响，它们不只影响到乳化液的安稳运用，一起或许影响到轧制出产的正常进行。除钙、镁离子外，水中其它离子对乳液也会有不良影响，如Na+含量过高会添加水腐蚀倾向，下降乳液中有效成分的化学吸附性等。用高硬度的水制造乳化液，其间的硫酸盐或氧化物存在，也会下降乳化液的安稳性。如下为几种首要离子或许带来的影响。水中所溶有离子对水质的首要影响：1、Ca2＋，Mg2＋（钙、镁离子）：与碱性物质反响构成不溶物，如交流器内结垢；能与乳化液中的相关有效成分反响。2、Cl- （氯离子）：腐蚀性离子，对金属发生点蚀；使水中含盐量添加。3、SO42-：（硫酸根离子）：添加水的含盐量；与Ca2＋结组成硫酸钙水垢。4、HCO3-：（碳酸氢根离子）：分化会发生碱性腐蚀；蒸汽中发生CO2腐蚀。5、Na＋（钠离子）：添加水的含盐量；添加水的腐蚀倾向。2、选用软化水配液，因为钙、镁离子的损害较大，为此，人们选用钠离子交流树脂，将一价的钠来替代二价的钙、镁，这样从必定程度上下降了钙，镁离子所带来的损害。用钠替代钙，镁后，水的硬度下降了许多，不过乳液中金属离子的含量并没有削减，所以电导率并不会显着改变。假如所选用的天然水具有较高的硬度，那么在制备钠离子交流水时将有很多的Na＋离子以及必定含量的Cl-离子会进入到乳液中，成为乳化液中首要的离子。当乳化液中的Na＋离子及Cl-离子含量较低时，它们对乳化液的运用以及出产带来的影响常常较小。不过跟着轧制的进行，乳化液的水不断蒸腾，乳液中的离子却不会蒸腾，这些离子不断堆集，它们的损害开端不断加大。如跟着水中钠离子含量的增高，导电性增大，腐蚀速度加快，因为这时水的电阻削减，腐蚀电流易经过，从而使电化学效果加快。此外，钠离子离子半径小，穿透才干强，极性强，跟着它的含量的不断集合，很多的钠离子会在必定程度上损坏有效成分分子在轧辊上的化学吸附，从而对乳化液的光滑效果受到影响，而很多钠离子所构成的钠皂会恶化乳液分离性，影响光滑性，一起随同泡沫呈现，进一步恶化光滑性，所以当Na＋离子含量过高时，或许呈现表面粘铝等缺点，此外，钠离子含量过高，也或许加液运用量。这种状况，在某客户处曾呈现，因为所运用软化水（钠离子交流水）的电导率过高，很多钠离子敏捷堆集，当乳液的电导率抵达1500uS/cm后，轧制的表面质量开端呈现问题。该用户更换了去离子水后，他们的出产和乳液的运用都得到了显着的改进。如上所说，氯离子的存在简单对金属发生点蚀，也会加快腐蚀反响的进行；3、选用去离子水配液作为铝热轧乳化液配液用水而言，去离子水是最佳的挑选。配液用水选用去离子水能够从根本上消除来自水质或许对乳液带来的影响，水中离子或许带来的损害将不复存在。Ca2＋，Mg2＋的直接损害，及Na＋，Cl-等离子的累积所发生的损害将会下降到最低。那么，在日常乳化液运用中，板材轧制进入到乳液中的金属离子，就能够经过日常的保护来消除或减轻，这样，乳化液就能够更好地、长时间地为轧制的安稳进行和取得杰出表面质量而效劳。三、铝热轧乳化液配液用水目标和相关配液要求1、配液用水一般检测项目和目标要求：项目检测成果硬度(ppm) 0电导率(uS/cm) <10~20pH 6-7氯离子含量（ppm） 0除了对配液用水的目标有必定要求外，铝热轧乳化液配液时也需对配液水的温度及配液方法等做必定要求。2、配液水温度配液水的温度最好大于40度，水的表面张力很大（73），在其界面上不潮湿油，很难将油乳化到水里，而热水的表面张力相对较小，可所以油的粘度变小，热运动有利于有分子运动和涣散，加之，乳化剂的合理运用，以及必要的循环等机械剪切力，能让油珠较好地涣散到水相中，构成较好的水包油型的乳化液，并在铝热轧出产中得到好的运用。3、配液方法就铝热轧而言，所用乳化液多呈亚安稳状况，对颗粒度散布或乳化液的安稳性有较严厉的要求，因而，对配液时的加油方法、体系循环等也有必定需求。制造铝热轧乳化液，需将轧制油加入到水中制造，若轧制油的乳化性很好，能够直接将乳化液加入到水中，拌和，可很快构成乳化状况的乳化液。但大多轧制油制造时，需要在循环泵前加液，凭借循环泵的机械剪切力，才干构成油珠散布合理的，合适热轧出产的水包油型乳化液。四、定论铝热轧用乳化液中的水相占有很大的份额，挑选的配液水对乳化液的安稳性及板带的出产和质量有着至关重要的效果。作为铝热轧乳化液配液用水而言，去离子水是最佳的挑选。配液水目标检测和操控和配液水温度及配液方法的挑选对取得杰出的出产和铝板质量也非常有利。

堆积型铝土矿洗矿厂址与配矿方案研究

2019-01-30 10:26:21

我国既是铝土矿资源丰富的大国，也是需铝量较多的国家之一。目前，铝已成为我国仅次于钢铁的第二主要金属，占有色金饱和总产量的40％以上。堆积型铝土矿是我国华南地区生产金属铝的主要来源，其矿石在冶炼前一般须先关往洗矿厂进行洗矿和配矿，以保证矿石具有较合适而稳定的铝硅比（Al2O3品位与SiO2品位的比值）。随着开采的不断进行，一些堆积型铝土矿山面临着资源接替，如何综合规划已探明的新资源和即将开采完的老资源，实现采场与洗矿厂的合理匹配，从而达到尽可能多地利用低品位矿石，延长矿山服务年限的目的，成为这些矿山企业急需解决的难题。本研究运用现代物流规划、运筹学和系统工程思想，将洗矿厂厂址与配矿方案从宏观上统一起来，建立了混合整数的优化模型，并在某实际堆积型铝土矿山进行了成功应用。一、问题的抽象设某堆积型铝土矿有n个开采单元，第i个开采单元的保有原矿石量为Ci，矿山的服务年限为N；m个备选洗矿厂位置，第j个位置记为Xj，在此建洗矿厂的费用为Fj，洗矿厂建成后的原矿年处理能力为qj，每年由第i个开采单元运来的原矿量为Cij，相应的洗后净矿石的量为C′ij（净出矿率为hi）、Al2O3和SiO2的品位为Aj和Sj，来自所有开采单元的净矿石在该洗矿厂的配矿堆场经过破碎、配矿后送往冶炼厂的成品矿年产量为Pj、铝硅比在K1与K2之间；各洗矿厂合计每年处理的原矿石总量为Q1，洗矿后的净矿石总量为Q2；第i个开采单元与Xj间的距离为Dij，Xj与冶炼厂间的距离为Dj；卡车的单位运输成本为a。铝土矿产品的产出过程如图1所示。图1 堆积型铝土矿产品产出过程现在的问题是：应该修建哪些洗矿厂以及如何合理安排各个采场和洗矿厂的年产计划，才能在保证送往冶炼厂的铝土矿产品的铝硅比达到设计要求的前提下，使建厂投资和运输费用最小。二、洗矿厂址和配矿方案综合优化数学模型如前所述，研究的核心是在保证配矿产品的铝硅比达到设计标准的前提下，确定合适的洗矿厂个数和位置，从而达到洗矿厂建厂投资和和平运输费用最小的目的。从采场采出的原矿石价值很低，如果洗矿厂离采场太远，将导致原矿石在洗矿厂的运费过高而使洗矿厂的产品丧失增值空间，因此，须对第i个开采单元与备选洗矿厂位置Xj间的距离Dij加以限制，并将Xj设置为取决于Dij的开关变量，当Dij不超限时Xj中选而赋值为1，当Dij超限时Xj落选而赋值为0，以解决洗矿厂的个数和位置问题；另外，可以通过对配矿后矿石的铝硅比实行上、下限约束，合理搭配贫富矿石，使贫矿石得到最大限度的利用，同时确保从各个配矿堆场输出的矿石均满足冶炼厂对铝硅比的要求。根据第1节的假设和以上思路，可以得出某堆积型铝土矿山在服务期内建洗矿厂和生产运输的总费用为相应的约束条件为：（一）第i个开采单元在矿山服务期内采出的原矿总量（二）第i个开采单元到第j个备选洗矿厂的卡车运输距离 Dij≤L, （三）第j个备选洗矿厂位置的赋值 Xj＝1（中选）或0（落选）（j＝1，2，…，m），（四）第j个洗矿厂年处理原矿量（五）第j个洗矿厂对来自第i个开采单元的原矿进行洗矿的净出矿率 hi＝(C′ij/Cij)×100%，（六）第j个洗矿厂的配矿堆场送往冶炼厂的成品矿年产量（七）第j个洗矿厂的配矿堆场配出成品矿的铝硅比（八）m个洗矿厂年处理矿石总量（九）m个配矿场年处理矿石总量如此，按洗矿厂建厂投资和生产运输费用最小原则，即可建立堆积型铝土矿洗矿厂厂址和配矿方案的综合优化数学模型为三、应用实例某实际堆积型铝土矿共有42个开采单元、3个备选洗矿厂。各开采单元的存矿量及与各备选洗矿厂间的距离如表1所示，各备选洗矿厂的设计处理能力和建厂费用如表2所示。表1 各开采单元存矿量及与备选洗矿厂间的距离开采单无序号保有原矿量/万t洗后总净矿量/万t洗后矿品位/%到备选洗矿厂运距/（10－3km）Al2O3SiO2到X1到X2到X31 2 ┆ 424.6740 67.1659 ┆ 8.74591.86960 26.86636 ┆ 3.4983686.26 84.28 ┆ 81.089.20 11.28 ┆ 14.654350.180 3492.979 ┆ 9570.0247865.217 7008.016 ┆ 6532.3961504.898 8598.146 ┆ 5084.180合计2750.29501100.11800 表2 备选洗矿厂设计年处理能力和建厂费用备选洗矿厂位置X1X2X3年处理能力qj/万t 建厂费用Fj/万元90 20000105 2130095 20950 该矿山设计服务年限为11a，洗矿厂处理原矿石的任务总量Q1为250万t/a、产出洗后矿的任务总量Q2为100万t/a、配矿产品的综合铝硅比为10±0.5，卡车的单位运输成本a为1.2万元/（万t·km），卡车从开采单元到洗矿厂的单次运输距离上限L为11km，位于X1、X2、X3处的3个备选洗矿厂到冶炼厂的距离分别为34.7km、34.8km、3km，要求确定洗矿厂的个数和位置，并合理安排各开采单元和洗矿厂的年生产计划，使洗矿厂建厂投资和生产运输费用最小，同时保证各洗矿厂配矿产品的铝硅比达到设计要求。将已知条件代入堆积型铝土矿洗矿厂厂址和配矿方案综合优化数学模型，运用Dash Optimization 软件编程求解，结果如表3所示。表3 计算结果变量名值变量名值变量名值变量名值minF Q1 Q2 X1 X2 X3 C(1,1) C(2,1) C(3,1) C(4,1) C(5,1) C(6,1)875357 250 100 1 0 0 0.4249 6.106 8.6785 6.7920 12.5719 4.415.3C(7,1) C(8,1) C(9,1) C(10,1) C(11,1) C(12,1) C(13,1) C(14,1) C(15,1) C(16,1) C(17,1) C(18,1)13.9644 3.5108 6.5542 16.3778 7.0202 7.8822 24.3702 6.1299 10.6006 10.5779 3.1672 5.8375C(19,1) C(20,1) C(21,1) C(22,1) C(23,1) C(24,1) C(25,1) C(26,1) C(27,1) C(28,1) C(29,1) C(30,1)3.7922 4.1683 21.7519 1.8961 2.0356 1.4621 2.9068 0.1910 0.0351 0.0937 0.9400 5.1418C(31,1) C(32,1) C(33,1) C(34,1) C(35,1) C(36,1) C(37,1) C(38,1) C(39,1) C(40,1) C(41,1) C(42,1)0.6911 4.9106 8.6051 9.5356 3.8387 0.2523 2.3108 18.7689 0.1109 0.7848 0.7951 0.6911 注：C(i,1)表示Cil。由表3可知：在矿山整个服务期间，只需要建立位于X1处的1个洗矿厂即可，建厂和生产运输总费用为875357万元；第i个开采单元运往该洗矿厂的计划年原矿量为C（i,1）；该洗矿厂用于配矿的洗后矿计划年产出量为100万t。此方案已经在某实际堆积型铝土矿的前期生产中得到了成功应用。四、结论对于一些面临资源接替的堆积型铝土矿山而言，在确保配矿产品的铝硅比满足设计要求的前提下，尽可能地延长矿山服务年限和获得最大的经济效益是其共同目标。本研究借助于现代物流规划、运筹学等理论，结合矿山生产实践经验，建立了堆积型铝土矿洗矿厂厂址和配矿方案的综合优化数学模型，达到了如下目的：（一）在资源储量及分布已知的情况下，确定了洗矿厂的位置和个数，实现了采场与洗矿厂之间的合理匹配。（二）通过对不同品位的矿石进行合理调配，既实现了贫富矿兼采，降低了生产成本，延长了矿山服务年限，又保证了配矿产品的铝硅比满足要求。（三）本模型的约束条件较为普遍，矿山企业可以根据实际生产情况灵活调整年作业计划，从而达到费用最省的目的。（四）通过对约束条件进地增减，本模型的应用范围可以扩展。

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