流体输送管是用于输送水、油、气等流体的一般无缝钢管，主要用于工程及大型设备上输送流体管道。代表材质（牌号）为20、Q345等。　　流体输送管执行标准：GB/T8163-1999（输送流体用无缝钢管） 　　流体输送管无缝钢管　　因其制造工艺不同，又分为热轧（挤压）无缝钢管和冷拔（轧）无缝钢管两种。冷拔（轧）管又分为圆形管和异形管两种。　　a． 工艺流程概述　　热轧（挤压无缝钢管）：圆管坯→加热→穿孔→三辊斜轧、连轧或挤压→脱管→定径（或减径）→冷却→坯管→矫直→水压试验（或探伤）→标记→入库。　　冷拔（轧）无缝钢管：圆圆管坯→加热→穿孔→打头→退火→酸洗→涂油（镀铜）→多道次冷拔（冷轧）→坯管→热处理→矫直→水压试验（探伤）→标记→入库。　　输送流体管是一种具有中空截面，从头到尾的没有焊缝。钢管具有中空截面，大量用作输送流体的管输送石油、天然气、煤气、水及某些固体物料的管道等。钢管与圆钢等实心钢材相比，在抗弯抗扭强度相同时，重量较轻，是一种经济截面钢材，广泛用于制造结构件和机械零件，如石油钻杆、汽车传动轴、自行车架以及建筑施工中用的钢脚手架等。用钢管制造环形零件，可提高材料利用率，简化制造工序，节约材料和加工工时，如滚动轴承套圈、千斤顶套等，目前已广泛用钢管来制造。钢管还是各种常规武器不可缺少的材料，管、炮筒等都要钢管来制造。钢管按横截面积形状的不同可分为圆管和异型管。由于在周长相等的条件下，圆面积最大，用圆形管可以输送更多的流体。此外，圆环截面在承受内部或外部径向压力时，受力较均匀，因此，绝大多数钢管是圆管。 　　　流体输送管生产制造方法：　　①一般锅炉管使用温度在450℃以下，国产管主要用10号、20号碳结钢热轧管或冷拔管制造。　　②高压锅炉管使用时经常处于高温和高压条件，管子在高温烟气和水蒸气的作用下，会发生氧化和腐蚀。要求钢管具有高的持久强度，高的抗氧化腐蚀性能，并有良好的组织稳定性。　　(2)用途：　　①一般锅炉管主要用来制造水冷壁管、沸水管、过热蒸汽管、机车锅炉用的过热蒸汽管，大、小烟管及拱砖管等。　　②高压锅炉管主要用来制造高压和超高压锅炉的过热器管、再热器管、导气管、主蒸汽管等。 　　但是，圆管也有一定的局限性，如在受平面弯曲的条件下，圆管就不如方、矩形管抗弯强度大，一些农机具骨架、钢木家具等就常用方、矩形管。根据不同用途还需有其他截面形状的异型钢管。

性能范围（按设计点：） 流量Q：3-2000m3/h 扬程H：300m (max) 功率N：900kw (max) 转速n：2940、1460、980r/min 长轴深井泵的性能参数详见选型样本。 型号说明：LJC长轴深井泵 例：150LJC30-12.5×6 150  LJC  30  -  12.5  ×  61.3抽送介质应符合以下要求： 温度不超过40℃，固体物含量（按重量计）不大于0.01%，酸碱率PH值6.5～8.5，含量不大于1.5mg/1，不含有任何油类。（使用在深井中时，井筒应正直，不允许有双向弯曲。） 1.4安全 安装、使用人员必须认真阅读、理解本安装使用说明的全部内容，严格按其要求操作。对不按其要求操作而引起机器故障和人身伤害，南京制泵有限公司恕不承担任何法律责任。 安装、使用人员必须是受过专门训练、有一定技术的专业人员。 在对LJC长轴深井泵进行任何机械、电气安装维护时，起吊、维护器具，必须安全可靠。 在对长轴深井泵进行安装及使用前后，设备基础、工作环境必须安全可靠。 在对长轴深井泵进行任何机械、电气安装维护前，必须把电机的总电源断开。在进行维护时，电机应停止转动。 在进行维护时，如果电机的总电源没有断开，水泵有可能突然起动，造成严重伤害；如果电机的总电源没有断开，还有可能会造成电击、烧伤、死亡等事故。 1.5选型须知 正确选用深井泵可延长泵、电机、水井的使用寿命，必须十分注意。 1.5.1泵型号中的机座号是指该泵可以放入比机座号大25mm的深井中，当下井深度超过30m或井管为铸铁管或水泥管时，实际井径应比该泵机座号大50mm以上。 1.5.2深井泵的流量不能大于井的正常涌水量。 1.5.3深井泵的扬程按计算：H=（H1+H2+?h）×1.1      式中：H-需要的扬程（m）            H1-井中动水位至泵座出水口中心的距离（m）            H2-泵座出水口中心至流量到达地的垂直高度（m）            ?h-扬水管内阻力损失和泵座出水口后的输水管管路的阻力损失（m）管径 mm流量（m3/h）102030405060708090100504.7418.97        651.666.6414.9526.57      75 3.257.3112.9920.3029.23    100   3.084.826.949.4412.3315.6119.27150       1.622.062.54

日本大新2寸清水泵:出入水口径2英寸，最高扬程32米，最大抽水量520升/分钟 雅马哈3寸清水泵 :出入水口径3英寸，最高扬程31米，最大抽水量980升/分钟 型号： 汽油清水泵 SCR-100HX ;规格： 4寸; 产品说明： 入水口径×出水口径 4"×4"; 最大总扬程 28米; 吸水扬程 8米;最大抽水量 1800升/分钟 不锈钢深井泵 潜水泵: 微型潜水泵 不锈钢潜水泵 防爆潜水泵 深井潜水泵 小型潜水泵 离心泵: 立式多级离心泵 d型多级离心泵 离心泵多级单吸 离心泵lg立式多级 氟塑料离心泵 管道离心泵 IS清水泵 ISGB便拆清水泵 ISW卧式清水泵 SG型清水管道泵 S.SH双吸泵 YT单吸清水泵 YW漩涡泵 ZX自吸泵、 ISG立式清水泵ISR型单吸热水泵 IRG型立式热水泵 IRGB立式便拆热水泵 ISWR卧式热水泵 SGR热水管道泵

近几年，我们真空泵设备行业增强了对外的交流及行业之内的交流，无论是整个行业与国外同行业相比，还是在本行业内相互的比照，都暴露了我们存在的问题与差距，这些问题，我以为是共性的，同时也是今后必需要认真看待的。　　　　1.研发才能差，能够说没有资金的投入或只要少量资金的投入。既使是所谓的新产品研发，也只是走边接单，边设计，边消费的形式，在某种水平上形成了设备性能的不牢靠和工艺的不成熟，给客户的运用带来了隐患。国外的同行在研发上投入大量的资金，停止关键件、根底件的研制，停止工艺的探索和固化，构成了某一产品或某一范畴的优势。待我们停止研发时，也只能跟在他人的后面跑，更谈不上原创型，当快要成熟或市场上构成一定竞争力时，他人又有长期研发胜利的产品推向市场，构成了竞争的良性循环。　　　　2.技术改造滞后，老厂房、老设备、老工艺仍占主流，固然近几年几个企业搬迁而有了改观，但整体的制造程度、工艺程度、检测程度仍较落后，与国外同行企业无法相比。旧体制遗留下来的技术改造问题，恐难在短期内予以消弭。设备的陈旧、招致工艺的落后和产品程度的低下，这在行业内的每个企业简直都存在。我国机械真空泵的整体技术并不落后，而由于工艺手腕的落后招致性能低下。虽然一些厂家置办了先进的数控加工中心或专用的数控机床，但总量上仍显缺乏，工艺的综合才能仍赶不上国外同行。德国莱宝公司在天津的二期投入，无论从厂房设备、工作场地、制造才能、检测手腕无不反映了当今世界一流程度。而我们行业内的那一家企业又能与之相比呢？设备才能、工艺手腕是企业较根本的竞争力所在，假如我们的企业尚停留在较原始的制造手腕，企业的竞争力何在？企业的今后开展何在！　　　　3.管理机制和形式不顺应现代企业的需求。国有体制的由工厂换牌到所谓公司制建制式；家族式或停顿到朋友之间的股份协作式；无不反映了做坊式陈旧的管理理念，反映了以人制替代法规制的陋习。机制性的弊端不可能促进企业的开展，现代企业三项制度的鼓励形式不可能在企业中予以贯彻。即便如今曾经停止了股份制改造的企业，或是曾经取得中国机械工业管理先进的企业，在管理上仍大大落后于西方兴旺国度。在日本真空行业的消费企业中，消费组织上的看板管理，产质量量上的PDCA管理，工作现场的干净管理等等，无不表现了现代企业的物质文化和肉体文化，表现了以人为本的科学理念。　　　　4.人才问题。这是我们真空设备行业乃至整个机械工业普遍存在的共性问题。高素质开辟型的技术人员，一无所长的能工巧匠，管理独具的白领阶级，都显得匾乏和捉襟见肘。技术人员、技术工人、管理人员是支撑企业生存的三根基石，缺一不可。而在我们的企业里三种人才普遍短缺，那么就软化了企业生存的根底。就企业而言，市场的拓展靠产品，产品的开发靠人才，人才的开发靠环境（政策、待遇），在这个链条中，人是靠前位的，有了人就有了产品，有了产品就有了市场。在兴旺国度的企业里，兰白领员工的学历程度正在逐年减少，兰领员工的素质普遍进步。在我国，大学本、专科毕业的学生中有几人去开机床？固然有的企业招人中明显规则某某学历为当工人岗而设，但落实到岗或在岗位上留下来长期贡献的能有几人？为了企业的开展与生存，真空设备行业在艰难的情况下仍以不薄的待遇在不时地吸纳大学毕业生，用以充实技术人员队伍和企业的持续。但是在扩招以后的大学毕业生中，综合素质普遍低下，多于待遇，少于贡献，多于口头，少于理论的现象普遍存在。一台电脑、一门外语就是他学业的全部。一个机械工科院校毕业的学生，连较少的机械加工根底学问都不懂，这就反映了我们教书育人中存在的问题。在我们企业中，近几年也来了许多大学生，但也走了一些人，留下来的人有的已成了主干，走的人自以为在行业中练了几年把式，但社会的认可度如何？大家自有公论。真正在大学学真空专业毕业后从事产品研发的，充其量缺乏25%，这就给真空设备行业根底人才的积聚带来了隐患。大家都去做流通，大家都去做代理，研发这种困难的工作谁去干？技术的提升靠人才，靠人才的综合素质，靠高素质的技术团队去完成。目前仍斗争在真空产业研发岗位上的技术人才，是真空设备行业开展的希望，是中国民族工业开展的希望。我们这个队伍虽目前仍显得薄弱，但经过大浪淘沙，留下来的都是金子。随着时间的推移，人才的问题将会有好的转机。

1）结构简单。带式输送机的结构由传动滚筒、改向滚筒、托辊或无辊式部件、驱动装置、输送带等几大件组成，仅有十多种部件，能进行标准化生产，并可按需要进行组合装配，结构十分简单。     （2）输送物料范围广泛。带式输送机的输送带具有抗磨、耐酸碱、耐油、阻燃等各种性能，并耐高、低温，可按需要进行制造，因而能输送各种散料、块料、化学品、生熟料和混凝土。     （3）输送量大。运量可从每小时几公斤到几千吨，而且是连续不间断运送，这是火车、汽车运输望尘莫及的。 带式输送机特点    （4）运距长。单机长度可达十几公里一条，在国外已十分普及，中间无需任何转载点。德国单机60公里一条已经出现。越野的带式输送机常使用中间摩擦驱动方式，使输送长度不受输送带强度的限制。     （5）对线路适应性强。现代的带式输送机在越野敷设时，已从槽形发展到圆管形，它可在水平及垂直面上转弯，打破了槽形带式输送机不能转弯的限制，因而能依山靠山，沿地形而走，可节省大量修隧道、桥梁的基建投资。     （6）装卸料十分方便。带式输送机可根据工艺流程需要，可在任何点上进行装、卸料。圆管式带式输送机也是如此。还可以在回程段上装、卸料，进行反向运输。     （7）可靠性高。由于结构简单，运动部件自重轻，只要输送带不被撕破，寿命可长达十年之久，而金属结构部件，只要防锈好，几十年也不坏。     （8）营运费低廉。带式输送机的磨损件仅为托辊和滚筒，输送带寿命长，自动化程度高，使用人员很少，平均每公里不到1人，消耗的机油和电力也很少。     （9）基建投资省。火车、汽车输送的坡度都太小，因而延长米大，修建的路基长。而带式输送机一般可在20o以上，如用圆管式90o都能上去，又能水平转弯，大大节省了基建投资。另外，通过合理设计也可大量节约基建投资。现国外带式输送机每公里成本费为100万～300 万美元，国内为人民币500万元，其中输送带占整机成本的30％～35％。随着化学工业的发展，输送带成本将进一步下降。     （10）能耗低，效率高。由于运动部件自重轻，无效运量少，在所有连续式和非连续式运输中，带式输送机耗能最低、效率最高。     （11）维修费少。带式输送机运动部件仅是滚筒和托辊，输送带又十分耐磨。相比之下，火车、汽车磨损部件要多得多，且更换磨损件也较为频繁。     （12）应用领域广阔，市场巨大。根据调查，我国现有带式输送机约200万台，其中，锅炉上煤约40万台；煤矿120万台；火力发电厂167座，每厂约3km，折合1万台；建材厂和水泥厂6千个，平均每厂50台，共计30万台；港口码头约1万台，不包括卸船机和散货装船机等。而当作环保机械的圆管式带式输送机在火车电厂中的除灰系统的潜力更大。

组成：顶板链输送机以标准顶板链为承载面，由马达减速机为动力传动，运行在专用导轨中，根据工艺流程不同，顶板链分为转弯及直线型。材质：碳钢、不锈钢、热塑链，根据您的产品的需要可选取不同宽度、不同形状的顶板来完成直线、转弯、升降等要求。

1、水环真空泵是一种粗真空泵,由泵体、叶轮、吸排气盘、水在泵体内壁构成的水环、排气口、吸气口、辅助排气阀等组成的.它所能取得的极限压力,关于单级泵为2.66～9.31kPa；关于双级泵为0.133～0.665kPa.水环泵也可用作紧缩机,它属于低压的紧缩机,其压力范围为(1～2)X105Pa表压力　　　　2、气体由管路经阀门进入水环泵，然后经导气弯管排入气水别离器中，经气水别离器排气管排出。当作为紧缩机用时，经紧缩机排出的气水混合物在气水别离器中别离后，气体经阀门保送到需求紧缩气体的系统上去，而水则留在气水别离器中，为使气水别离器的水位坚持一定而装有自动溢水开关，当水位高于所请求水位时，溢水开关翻开，水从溢水管溢出，当水位低于请求水位时，溢水开关关闭，气水别离器中水位上升，到达所请求水位。水环泵内的工作水是由气水别离器供应的，供水量的大小，由供水管上的阀门来调整。　　　　3、水环泵在石油、化工、机械、矿山、轻工、造纸、动力、冶金、医药和食品等工业及市政与农业等部门的许多工艺过程中,如真空过滤、真空送料、真空脱气、真空蒸发、真空浓缩和真空回潮等,得到了普遍的应用。

该提炭泵由中国有色院设计、主要由内机和乳机生产。     该泵是炭浆厂浸出吸附作业的辅助设备，用于提升载金炭，使浸出、吸附作业连续进行。     特点：①该泵属于离心泵，但吸入泵内的炭、矿浆混合液，不与叶轮接触，所以活性炭磨损少；②空气提升装置效率高；③体积小，便于安装在浸出或吸附槽上，操作、维修方便。     该泵的技术参数列于表1，外形和安装尺寸示于下图。     鑫海矿机生产的提炭泵技术参数列于表2。 表1、2   图

标准名称 输送流体用无缝钢管标准类型 中华人民共和国国家标准标准号 GB/T 14980—94标准发布单位 国家技术监督局1994-06-13批准实施日期 1995-01-01实施标 准 正 文1输送流体用无缝钢管 主题内容与适用范围 　　输送流体用无缝钢管标准规定了低压流体输送用大直径电焊钢管的尺寸外形、技术要求、试验方法、检验规则、包装、标志及质量证明书。 　　输送流体用无缝钢管标准适用于水、污水、煤气、空气、采暖蒸气等低压流体输送和其他用途的电焊钢管。 2 引用标准 　　GB 222 钢的化学分析用试样取样法及成品化学成分允许偏差 　　GB 223 钢铁及合金化学分析方法 　　GB 228 金属拉伸试验法 　　GB 241 金属管液压试验方法 　　GB 246 金属管压扁试验方法 　　GB 700 碳素结构钢 　　GB 2102 钢管的验收、包装、标志及质量证明书 　　GB 6397 金属拉伸试验试样 3 尺寸、外形及质量（重量） 3.1 外径和壁厚 3.1.1 钢管外径，壁厚及理论质量（重量）应符合表1（略）的规定。 3.1.2 钢管外径的允许偏差不得超过±0.8%D。 3.1.3 钢管壁厚允许偏差不得超过±12.5%S。 3.2 钢管长度 3.2.1 通常长度 　　钢管的通常长度为6～12m。 　　在通常长度范围内允许交付将两根长度均不短于2m的钢管对接交货。经供需双方协议，可交付不小于3m短尺钢管。对接钢管和短尺钢管的总质量（重量）不大于每批交货总质量（重量）的5%。 3.2.2 定尺长度 　　钢管的定尺长度应在通常长度范围内，其允许偏差为mm。 3.3 弯曲度 　　钢管的弯曲度不得大于钢管全长的0.15%。 3.4 管端形状 　　钢管的两端面应与钢管轴线垂直，其切斜度不得大于5mm（见图1略）。 　　经供需双方协议，管端亦可加工成坡口，坡口角为30°，管端余留的最小厚度1.6±0.8mm（见图2略）。 3.5 交货质量（重量） 　　钢管按实际质量（重量）交货，也可按理论质量（重量）交货，钢管每米理论质量（重量）按下列公式计算（钢的密度为7.85kg/dm3）： 　　　　　　　　　　　　　　　　　　W=0.02466(D-S)S 式中：W——钢管每米理论质量（重量）kg/m； 　　　D——钢管公称外径，mm； 　　　S——钢管公称壁厚，mm。 3.6 标记示例 　　用Q235A级沸腾钢制造的外径为323.9mm，壁厚为7.0mm，长度12000mm的钢管，其标记为： 　　Q235-A、F-323.9×7.0×12000-GB/T 14980—94 4 技术要求 4.1 牌号和化学成分 4.1.1 钢管用GB 700规定的Q215、Q235A、B级钢制造，也可采用其他易焊接的软钢制造。钢的化学成分（熔炼分析）应符合相应标准规定。 4.1.2 钢管化学成分的允许偏差应符合GB 222规定。 4.2 制造方法 　　钢管采用高频电阻焊接方法制造。 4.3 交货状态 　　钢管按制造状态交货。 4.4 力学性能 4.4.1 钢管的力学性能符合表2的规定。 表2牌号抗拉强度σbMPa不小于屈服点σsMPa不小于伸长率δ5%不小于Q215335（215）20Q235375（235）20 注：括弧内的指标仅供参考，不作交货条件。 4.4.2 钢管拉伸试验用试样为纵向试样或横向试样。纵向试样截取位置与焊缝的夹角成90°，横向试样截取位置与焊缝夹角成180°，其试验结果应符合表2的规定。出现异议，以纵向试样为准。 4.5 压扁试验 　　在钢管端部切取100mm长的试样，做压扁试验，压扁试验时焊缝与施力方向成90°，当钢管外径压缩至原外径的2/3时，焊缝处不得出现裂缝或裂口；钢管外径压缩至原外径的1/3时，在焊缝以外折内外表面不得出现裂缝或裂口。 4.6 水压试验 　　钢管应逐根进行水压试验，试验压力应符合表3的规定，稳压时间不得小于5s，此时钢管不得漏水，制造厂亦可用涡流探伤代替水压试验，钢管涡流探伤应按GB7735的规定，对比试样人工缺陷（钻孔）为A级。有争议时以水压试验为准。 表3钢管外径Dmm试验压力值MPa＜323.95≥323.93 4.7 表面质量 4.7.1 表面缺陷 　　钢管内外表面应光滑，不得有折叠、裂缝、分层、搭焊等缺陷存在，钢管表面允许有不超过壁厚负偏差的其他轻微缺陷的存在。 4.7.2 焊缝缺陷的修补 　　对焊缝处的缺陷，外焊前应将补焊处清理干净，使之符合施焊要求。每根钢管修补不允许超过3处，补焊焊道最短长度不小于50mm，最大长度不得大于150mm，三处总长不允许超过450mm。补焊焊道应修磨，修磨后的剩余高度不超过1.5mm，在距离管端200mm之内不允许补焊，修补后钢管必须按4.6条的规定进行水压试验。 4.7.3 焊缝毛刺 4.7.3.1 焊缝外毛刺应清除，其剩余高度不得超过0.5mm。 4.7.3.2 根据需方要求，经供需方协议，焊缝内毛刺后的焊缝处剩余高度不得超过mm。 4.8 对接钢管 　　两根钢管对接时，应符合施焊要求，并使两根钢管的纵焊缝相错50～200mm弧长。（不包括因接板产生环缝的钢管），对接焊缝应均匀一致，其表面任何处不能低于母材表面，焊缝凸起高度不得高出母材表面1.5mm，采用埋弧焊不得高出3mm。对接钢管必须按4.6条规定做水压试验。4.9 其他要求 　　根据需方要求，并经供需双方协议，钢管可按下列一个或几个附加条件供货。如增加涂层，扩口试验，金相组织检验，提高水压试验值等其他试验指标。 5 试验方法 　　钢管的各项检验项目和试验方法应符合表4的规定。 表4序号检查项目取样数量试验方法1化学成分每批一次（按熔炼成分验收）GB 222 GB 2232拉伸试验每批一个GB 228 GB 63973压扁试验每批一个GB 2464水压试验逐根GB 2415涡流探伤逐根GB 77356尺寸逐根足够精度量具7表面质量逐根肉眼 6 检验规则 6.1 检验和验收 6.2 组批规则 　　钢管应按批进行检查格验收，每批应由同一牌号、同一规格的钢管组成，每批钢管的数量应不超过如下规定： 　　D≤323.9——每批200根 　　D＞323.9——每批100根 6.3 取样数量 　　每批钢管验收的取样数量应符合表4的规定。 6.4 复验与判定 　　钢管的复验和判定按GB 2102的规定进行。 7 包装、标志及质量证明书 7.1 包装 　　外径小于或等于323.9mm的钢管按GB 2102进行包装，每捆质量不大于5t，外径大于323.9的钢管散装。 7.2 标志 　　钢管的标志按GB 2102的规定，标在每根钢管外表面距离管端约500mm处。 7.3 钢管的质量证明书应符合GB 2102的规定。

液体喷砂机相关于干式喷砂机来说，最大的特性就是很好地操控了喷砂加工过程中粉尘污染，改善了喷砂操作的作业环境。下面将对液体喷砂机的结构组成和作业原理中止详尽地引见。 　　1.普通组成 　　一个无缺的液体喷砂机普通由五个体系组成，即结构体系、介质动力体系、管路体系、操控体系和辅佐体系。 　　2.作业原理 　　液体喷砂机是以磨液泵作为磨液的供料动力，通过磨液泵将拌和均匀的磨液(磨料和水的混合液)保送到喷内。紧缩空气作为磨液的加快动力，通过输气管进入喷，在喷内，紧缩空气对进入喷的磨液加快，并经喷嘴射出，放射到被加工表面抵达预期的加工意图。在液体喷砂机中，磨液泵为供料动力，紧缩空气为加快动力。 　　冷冻喷砂机，全称为主动放射式冷冻修边机，冷冻喷砂理论来源于上世纪70年代欧美，后被日本炭酸株式会社发明改善该设备首要用于代替手艺对橡胶模压件、精密注塑及压铸件产品中止去毛边处置，此类设备从70年代末初步曾经在兴隆国度被遍及运用，国内也在2000年后初步逐步推广并成为橡塑合金职业必备的后道工序设备之一。

（三）水在矿粉中的形态及作用    干燥的矿粉颗粒一般都具有亲水性。在颗粒表面分子力和电场的作用下，水分子被吸附于其表面，由于水分子具有偶极性，所以它的排列有一定秩序，见图5吸附水层的厚度极小，一般只有几个水分子的厚度。它与颗粒的亲水性和周围介质中水蒸汽的分压有关，虽然电分子力的作用半径很小，但作用力极大，例如吸附在固体颗粒表面的第一层水分子，其作用力相当于10000大气压(98066.5×104帕)。因此被吸附的多层水分子，牢固地附着在颗粒表面，吸附水的性质已与一般水不同，例如它不能自由流动，密度大于1.0,冰点远低于0℃等。当相对湿度达到100%时，吸附水量达到最大值，称为最大吸附水。一般颗粒只含吸附水时，仍然为散砂状，不能结合成团，除非粒度极细(1微米左右)的物料。    颗粒表面达到最大吸附水后，还有未被平衡的分子引力，于是在吸附水外，又形成了一层薄膜水，薄膜水与颗粒表面的结合力比吸附水弱，其内层靠近吸附水的一层受颗粒的作用力较强，称之强结合水。强结合水虽然不及吸附水与颗粒结合之紧密，但是也相当牢固，例如在大干重力加速度70000倍的离心力作用下也不能将它排除。它可以从一个颗粒的表面，向另一个的表面迁移，见图6，不受重力的影响。强结合水的冰点也在0℃以下。    矿石颗粒所持有的吸附水与强结合水之和叫做最大分子水。最大分子水可以使粉料成型，但仍不具有塑性。    薄膜水的外层叫做弱结合水。它更接近于自由水，矿粉具有弱结合水后，可以在外力作用下发生塑性变形。    吸附水和薄膜水可视为矿粉颗粒的外壳，在外力作用下，它随颗粒一同移动，并使颗粒彼此结合起来。因此矿粉开始滚动成球，并且具有一定的强度。[next]    当矿粉被水润湿超过薄膜水时，在颗粒之间出现了毛细水，开始出现的叫做触点态毛细水，见图7(a),它使颗粒连系起来。继续增加水，以及毛细水表面张力或外力作用，使颗粒靠拢，于是在它们之间形成了蜂窝状毛细水，见图7(b)。    这时毛细水在颗粒之间开始连接起来，可以迁移。进一步润湿，则出现了饱和毛细水，见图7(c)，这时达到了最大毛细水含量。      精矿粉成球，毛细水起主导作用，最适宜的含水量介于触点态和蜂窝状毛细水之间。如果把矿粉颗粒设为两个直径相同的球体，毛细水在它们之间的连接力可以用下列公式表示(图8)    式中  a———水表面张力系数；          r———球体半径；          θ———毛细水对应角。    精矿粉成球速度决定于毛细水的迁移速度。亲水性强的物料，可使毛细水迁移速度加快。

DBY型铝合金电动隔膜泵的工作原理是采用摆线针轮减速机传动，通过曲轴滑块机构带动双隔膜作往复运动，使工作腔容积发生交替变化从而达到将液体不断地吸入和排出，DBY铝合金电动隔膜泵，接液金属部件全部采用铝合金，质量轻，坚固耐用，长时间使用也不会发生锈蚀，用户可根据实际工况选择天然橡胶或丁晴橡胶膜片，以满足不同介质的需要，是代替螺杆泵、离心泵等输送无腐蚀性粘稠介质的首选产品。 　　性能特点 　　一、不需灌引水，自吸能力达7米。 　　二、通过性能好，直径在10毫米以下的颗粒、泥浆等均可以毫不费力地通过。 　　三、由于隔膜将被输送介质和传动机械件分开，所以介质绝对不会向外泄漏。且泵本身无轴封，使用寿命大大延长。 　　四、泵体介质流经部分，全部为铝合金。

（一）潮湿现象    当液体和固体触摸时，有潮湿和不潮湿两种现象。如水能够潮湿玻璃，在玻璃上呈圆球，不会将玻璃潮湿。若将水滴在石腊表面，则水呈圆珠状，石腊不被潮湿。这些现象能够用附着力和内聚力的联系做解说。    如图1所示，在液体和器壁触摸处，有一附着层，其厚度相当于分子效果半径，附着层中的液体分子，受力不对称，假如液体分子与器壁分子的彼此效果力——附着力大于液体分子之间彼此效果力——内聚力，则发生器壁被液体潮湿现象，如图1(a)所示。反之，液体分子的内聚力大于对器壁的附着力，则呈现图1(b)所示的不潮湿现象。    将水滴在固体表面，在液-固相触摸处，沿液体表面做切线，和固体表面构成的夹角，叫做触摸角θ。    若θ=0时，液体能彻底潮湿固体，叫做抱负潮湿。若θ=π,液体彻底不潮湿固体，叫做抱负不潮湿。    铁矿石与水的触摸角小于π/2,能够被水潮湿，因此精矿粉能够靠水的效果滚成球型。[next]   （二）毛细现象    直径很细的管子叫做毛细管，假如把毛细玻璃管刺进水盆里，就会发现管内液面上升，如图3所示。管内液面上升的高度能够用下列公式求得。    式中  a———表面张力系数；           θ———触摸角；          d———毛细管直径；          ρ———液体密度；          g———重力加速度。    由(1)式可见，毛细管的直径d愈小，管内液面上升愈高。毛细管的直径一守时，液体的表面张力系数愈大、密度愈小，触摸角愈小，管内液面上升愈高。    假如将两个纸片平行地水中，当两纸片接近到必定间隔，便在二者之间构成毛细管，曲折水面的表面张力会将两纸片拉在一起。根据相同的原理，两个矿粉颗粒之间，假如有一滴水存在，而矿粉颗粒是亲水性的。当两个颗粒接近到必定间隔，二者之间便构成毛细管，呈现两个曲折的液面，液体的表面张力便将两个颗粒拉在一起。这便是毛细管现象在铁精矿成球过程中的效果(图4)。

低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092-1993）也称一般焊管，俗称黑管。是用于输送水、煤气、空气、油和取暖蒸汽等一般较低压力流体和其他用途的焊接钢管。钢管接壁厚分为普通钢管和加厚钢管；接管端形式分为不带螺纹钢管（光管）和带螺纹钢管。钢管的规格用公称口径（mm）表示，公称口径是内径的近似值。习惯上常用英寸表示，如11/2 等。低压流体输送用焊接钢管除直接用于输送流体外，还大量用作低压流体输送用镀锌焊接钢管的原管。  低压流体输送用焊接钢管标准规定了低压流体输送用直缝焊接钢管的尺寸、外形、重量、技术要求、试验方法、检验规则、包装、标准及质量证明书。   本标准适用于水、污水、燃气、空气、采暖蒸汽等低压流体输送用和其他结构用的直缝焊接钢管。   本标准对电阻焊钢管和埋弧焊钢管的不同要求分别做了标注，未标注的同时适用于电阻焊钢管和埋弧焊钢管。   2.引用标准   下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成本标准的条文。本标准出版时，所示版本均为有效。所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。   GB/T222-1984 钢的化学分析用试样取法及成品化学成分允许偏差   GB/T223.5-1997 钢铁及合金化学分析方法 还原型硅钼酸盐光度法测定酸溶硅含量   GB/T223.59-1987 钢铁及合金化学分析方法 锑磷钼蓝光度法测定磷量   GB/T223.62-1988 钢铁及合金化学分析方法 乙酸丁酯萃取光度法测定磷量   GB/T223.63-1988 钢铁及合金化学分析方法 高钠（钾）光度法测定锰量   GB/T223.68-1997 钢铁及合金化学分析方法 管式炉内燃烧后钾滴定法测定硫含量   GB/T223.69-1997 钢铁及合金化学分析方法 管式炉内燃烧后气体容量法测定碳含量   GB/T228-1987 金属拉伸试验法   GB/T241-1990 金属管 液压试验方法   GB/T244-1997 金属管 弯曲试验方法   GB/T246-1997 金属管 压扁试验方法   GB/T700-1988 碳素结构钢   GB/T1591-1994 低合金高强度结构钢   GB/T2102-1988 钢管的验收、包装、标志及质量证明书   GB/T2651-1989 焊接接头拉伸试验方法   GB/T4336-1984 碳素钢和中低合金的光电发射光谱分析方法   GB/T6397-1986 金属拉伸试验试样   GB/T7735-1995 钢管涡流探伤检验方法   GB/T11345-1990 钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级   3.订货内容   按本标准订货的合同或订单应包括下列内容：   a）标准编号   b) 产品名称   c) 钢的牌号   d) 重量或数量   e) 尺寸规格   f) 交货状态   g)其他要求   4　尺寸、外形、重量   4.1　外径和壁厚   4.1.1　公称外径不大于168.3mm的钢管，其公称口径、公称外径、公称壁厚及理论重量应符合表1的规定。   　　　 表1　钢管的公称口径、公称外径、公称壁厚及理论重量   公称口径/mm  公称外径/mm   加厚钢管    公称壁厚/mm  理论重量/(kg/m)  公称壁厚/mm  理论重量/(kg/m)    6  10.2    2.5  0.47    8  13.5    2.8  0.74    10  17.2    1.8  0.99    15  21.3  2.8  1.28  2.5  1.54    20  26.9  2.8   3.5  2.02    25  33.7  3.2   4.0  2.93    32  42.4  3.5   4.0  3.79    40  48.3  3.5   4.5  4.86    50  60.3    4.5  6.19    65  76.1   7.11  4.5  7.95    80  88.9  4.0  8.38  5.0  10.35    100  114.3  4.0  10.88  5.0  13.48    125  139.7  4.0  13.39  5.5  18.20    150  168.3  4.5  18.18  6.0  24.02    注：   1　表1中的公称口径系近似内径的名义尺寸，不表示公称外径减去两个公称壁厚所得的内径。   2　根据需方要求，经供需双方协议，并在合同中注明，可供表1中规定以外尺寸的钢管。    4.1.2　公称外径大于168.3mm的钢管，其公称外径、公称壁厚及理论重量应符合表2的钢管。   　 表2　钢管的公称外径、公称壁厚及理论重量   表3　钢管外径、壁厚的允许偏差   公称外径D/mm  管体外径允许偏差  管端外径允许偏差/mm   (距管羰100mm范围内)  壁厚允许偏差    D≤48.3  ±0.5mm  -  ±12.5%    48.3＜D≤168.3  ±1.0%  -    168.3＜D≤508  ±0.75%  +2.4   -0.8    D＞508  ±1.0%  +3.0   -0.8    4.1.4 钢管的椭圆度应不超过公称外径的±0.75%.   4.2长度   4.2.1 通常长度   电阻焊(ERW)钢管的通常长度为4 000 mm ～ 12 000 mm   埋弧焊(SAW)钢管的通常长度为3 000 mm ～ 12 000 mm   4.2.2 定尺长度   钢管的定尺长度应在通常长度范围内,其允许偏差为0～+20 mm   4.2.3倍尺长度   钢管的倍尺长度应在通常长度范围内，其允许偏差为0～+30 mm,每个倍尺应留出5mm～10mm的切口余量   4.3弯曲度   4.3.1公称外径不大于168.3mm的钢管,应为使用性平直,或经供需双方协议规定弯曲度指标.   4.4管端   钢管的两端面应与钢管的轴线垂直，且不应有切口毛刺   外径大于168.3mm的钢管,其切口斜度应不大于5mm,见图1   根据需方要求，经供需双方协议,并在合同中注明,壁厚大于4mm的钢管管端可加工坡口,坡口角为30 (0～+5),管端余留的厚度为1.6mm±0.8mm,见图2   4.5　重量   4.5.1　未镀锌钢管按实际重量交货，也可按理论重量交货。未镀锌钢管每米理论重量按公式(1)计算(钢的密度为7,85kg/dm2)，修约到最邻近的0.01kg/m。   　　　　　W=0.0246615(D-S)S   式中：W-钢管的每米理论重量，单位为kg/m；   　　　 D-钢管的公称外径，单位为mm；   　　　 S-钢管的公称壁厚，单位为mm。   4.5.2　镀锌钢管以实际重量交货，也可按理论重量交货。镀锌钢管的每米理论重量(钢的密度为7.85kg/dm2)按公式(2)计算，修约到最邻近的0.01kg/m。   式中：W-镀锌钢管的每米理论重量，单位为kg/m；   c-镀锌钢管比黑管增加的重量系数，见表4；   D-钢管的公称外径，单位为mm；   S-钢管的公称壁厚，单位为mm。   公称壁厚S/mm  2.0  2.5  2.8  3.2  3.5  3.8  4.0  4.5    系数 c  1.064  1.051  1.045  1.040  1.036  1.034  1.032  1.028    公称壁厚S/mm  5.0  5.5  6.0  6.5  7.0  8.0  9.0  10.0    系数 c  1.025  1.023  1.021  1.020  1.018  1.016  1.014  1.013    4 ． 6 标记示例   用 Q235B 沸腾钢制造的公称外径为 323.9mm ，公称壁厚为 7.0mm ，长度为 12000mm 的电阻钢管，其标记为：   Q235B·F 323.9×7.0×12000 ERW GB/T 3091-2001   用 Q345B 钢管制造的公称外径为 1016mm ，公称壁厚为 9.0mm ，长度为 12000mm 的埋弧焊管，其标记为：   Q345B 1016×9.0×12000 SAW GB/T 3091-2001   用 Q345B 钢管制造的公称外径为 88.9mm, 公称壁厚为 4.0mm, 长度为 12000mm 的镀锌电阻焊钢管，其标记为： Q345B · Zn 88.9×4.0×12000 ERW GB/T 3091-2001   5 技术要求   5.1 牌号和化学成分   5.1.1 牌号   钢管用钢的牌号和化学成分（熔炼分析）应符合 GB/T 700 中 Q215A 、 Q215B 、 Q235A 、 Q235B 和 GB/T 1591 中 Q295A 、 Q295B 、 Q345A 、 Q345B 的规定。经供需双方协议，也可采用其他焊接的软钢制造。   5.1.2 化学成分按熔炼成分验收。当需方需要进行成品分析时，应在合同中注明。成品化学成分的允许偏差应符合 GB/T 222 中的有关规定。   5.2 制造工艺   钢管用电阻焊或埋弧焊的方法制造。   5.3 交货状态   5.3.1 未经镀锌和管端加工的钢管按原制造状态交货。   5.3.2 公称外径不大于 323.9mm 的钢管可镀锌交货。   5.3.3 根据需方要求，经供需双方协议，并在合同中注明，钢管管端可加工螺纹。螺纹加工方法和验收标准应在合同中注明。   5.4 力学性能   5.4.1 钢管的力学性能应符合表 5 的规定。   5.4.2 采用其他牌号制造的钢管，其力学性能指标由供需双方协商规定。   牌号  抗拉强度δb/Mpa   不小于  屈服点δ/MPa   不小于  断后伸长率δ5/%    D≤168.3  差68.3    Q215A、Q215B  335  215  15  20    Q235A、Q235B  375  235    Q295A、Q295B  390  295  13  18    Q345A、Q345B  510  345    注：   1、公称外径不大于114.3mm的钢管，不测定屈服强度   2、公称外径大于114.3mm的钢管，测定屈服强度做参考，不作交货条件。      5.5　工艺性能   5.5.1　弯曲试验   　　 公称外径不大于60.8mm的电阻焊钢管应进行弯曲试验。弯曲试验时不带填充物，未镀锌钢管弯曲半径为公称外径的6倍，镀锌钢管弯曲半径为公称外径的8倍，弯曲角为90°，焊缝位于弯曲方向的侧面。试验后试样上应不出现裂纹。镀锌钢管不应有锌层剥落现象。   5.5.2　压扁试验   　　　 公称外径大于0.3mm的电阻焊钢管应进行压扁试验，公称外径不大于168.3mm的电阻焊负管，当两压平板间距离为钢管公称外径的3/4时，焊缝外应不出现裂纹；两压平板间距离为钢管公称外径的1/3时，焊缝以外的其他部位应不出现裂纹。   5.5.3　液压试验   　　 钢管应逐根进行液压试验，试验压力诮符合表6的规定，公称外径小于508mm的钢管稳压时间应不小于5s；公称外径不小于508mm的钢管稳压时间应不少于10s，在试验压力下，钢管应不渗漏。制造厂亦可用涡流探伤或超声波探伤代替液压试验。钢管涡流探伤按GB/T7735中的有关规定进行，对比试样人工缺陷(钻孔)为A级；超声波探伤按GB/T11345的有关规定进行，检验等级为A级，评定等级为三级。仲裁时以液压试验为准。   钢管公称外径D/mm  试验压力值/Mpa    ≤168.3  3    168.3＜D≤323.9  5    323.9＜D≤508  3    D＞508  2.5    5.6　表面质量   5.6.1　焊缝   5.6.1.1　电阻焊钢管的毛刺高度   钢管焊缝的外毛刺应清除，其剩余高度应不大于0.5mm。根据需方要求，并经供需双方协议，焊缝内毛刺可清除或压平，其剩余高度应不大于1.5mm，当壁厚不大于4mm时，清除毛刺后刮槽深度应不大于0.4mm。   5.6.1.2　埋弧焊钢管的内外焊缝余高   　　当钢管壁厚不大于12.5mm时，超过钢管原始表面轮廓的焊缝余高应不大于3.0mm；当钢管壁厚大于12.5mm时，应不大于3.5mm，焊缝余高超高部分应允许修磨。   5.6.1.3　错边   　　对壁厚不大于12.5mm的埋弧焊钢管，焊缝处钢带边缘的径向错位(错边)应不大于1.6mm，对壁厚大于12.5mm的埋弧焊钢管，径向错位应不大于0.125S。   5.6.2　焊缝缺陷的修补   　　公称外径不大于168.3mm的钢管不允许补焊。   　　 公称外径大于168.3mm的钢管，对焊缝处的缺陷，补焊前应将衬焊处清理干净，使之符合焊接要求。补焊焊缝最短长度应不小于50mm。电阻焊钢管补焊焊缝最大长度应不大于150mm，每根钢管的修补应不越过3处。在距离管端200mm内不允许补焊。补焊焊道应修磨，修磨后的剩余高度应与原焊缝一致。修补后钢管应按5.5.3条的规定进行液压试验。   5.6.3　表面缺陷   　　钢管内、外表面应光滑不允许有　　　　　　存在允许有不越过壁厚负偏差的其他缺陷存在。   5.7　埋弧焊钢管对接   　　钢管对接时应符合焊接要求，对接钢管的纵　　应相错　　　弧长，对接焊缝应均匀一致，焊缝余高应符合5.6.1.2条的规定。　　钢管必须　　　　　规定进行液压试验。   5.8　镀锌钢管   5.8.1　采用热浸镀锌去镀锌。   5.8.2　镀锌钢管应作镀锌层均匀性试验。钢管试样在硫酸铜溶液中连续浸渍5次不应变红(镀铜色)。   5.8.3　镀锌钢管的内外表面应有完整的镀锌层，不应有未镀上锌的黑斑和气泡存在允许有不大的粗糙面和局部的锌瘤存在。   5.8.4　根据需方要求，经供需双方协议　　在合同中注明，镀锌钢管可进行镀锌层的重量测定，其平均值应不小于500g/m。但其中任何一个　　应不小于   5.8.5　钢管镀锌前应进行力学性能和　　性能试验。   5.9　其他要求   　　根据需方要求，经供需双方协议，并在合同中注明，钢管可按下列一个或几个附加条件供货；增加涂层、扩口试验、金相检验、提高液压试验压力值等。   6　试验方法   6.1　钢管的尺寸和外形应采用符合精度要求的量具逐根进行测量。   6.2　钢管的各项检验项目、试验方法应符合表7的规定。   　　　　 表7　钢管的检验项目、试验方法和取样数量   序号  检验项目  试验方法  取样数量　    1  化学成分  GB/T222   GB/T223   GB/T4336  每炉罐号一个    2  拉伸试验  GB/T228  每批一个    GB/T6397    3  弯曲试验  GB/T244  每批一个    4  压扁试验  GB/T246  每批一个    5  液压试验  GB/T211  每批一个    表7(完)   序号  检验项目  试验方法  取样数量    6  涡流探伤  GB/T7735  逐根    7  超声波探伤  GB/T113445  逐根    8  表面质量  目视  逐根    9  镀锌层均匀性试验  本标准附录A  每批任取2根钢管，各取1个纵向试样    10  镀锌层重量测定  本标准附录B  每批任取2根钢管，各取1个纵向试样    6.3　钢管拉伸试验用试样为纵向试样或横向试样。纵向试样截取位置与焊缝的夹角至少成90°，横向试样截取位置与焊缝夹角约成180°，也可切取全截面管段试样，仲裁时以纵向试验为准。埋弧焊钢管的焊缝拉伸试样为横向试样，试验方法按GB/T2651进行。其试验结果应符合表5的规定。   7　检验规则   7.1　检查和验收   　　 钢管的检查和验收应由供方技术监督部门进行。   7.2　组批规则   　　 钢管应按批进行检查和验收。每批应由同一牌号、同一规格和同一镀锌层(如经镀锌)的钢管组成，每批钢管的数量应不越过如下规定：   　　D≤33.7mm...........1000根   　　 D＞33.7mm～60.3mm.....750根   　　 D＞60.3mm～168.3mm....500根   　　 D＞168.3mm～323.9mm...200根   　　 D＞323.9mm......100根   7.3　取样数量   　　钢管检验的取样数量应符合表7的规定。   7.4　复验与判定规则   　　钢管和复验和判定规则应符合GB/T2102　的有关规定。   8　包装、标志及质量证明书   8.1　钢管的包装、标志及质量证明书应符合　GB/T　2102的有关规定。   8.2　根据需方要求，经供需双方协议，并在合同中注明，钢管可进行外一面涂层，涂层应光滑，附着牢固且留滴少。   8.3　根据需方要求，经供需双方协议，并在合同中注明，钢管管端可加保护套，保护套可和塑料或金属材料制成。          分类样式列表   公司信息样式列表

流体输送用不锈钢无缝钢管（GB/T14976-1994）是用于输送流体的不锈钢制成的热轧（挤、扩）和冷拔（轧）无缝钢管。           壁厚 外径4.55678910ll1213141516171868◎◎◎◎◎◎◎◎◎      70◎◎◎◎◎◎◎◎◎      73◎◎◎◎◎◎◎◎◎      76◎◎◎◎◎◎◎◎◎      80◎◎◎◎◎◎◎◎◎      83◎◎◎◎◎◎◎◎◎      89◎◎◎◎◎◎◎◎◎      95◎◎◎◎◎◎◎◎◎◎◎    102◎◎◎◎◎◎◎◎◎◎◎    108◎◎◎◎◎◎◎◎◎◎◎    114 ◎◎◎◎◎◎◎◎◎◎    121 ◎◎◎◎◎◎◎◎◎◎    127 ◎◎◎◎◎◎◎◎◎◎    133 ◎◎◎◎◎◎◎◎◎◎    140  ◎◎◎◎◎◎◎◎◎◎◎  146  ◎◎◎◎◎◎◎◎◎◎◎  152  ◎◎◎◎◎◎◎◎◎◎◎  159  ◎◎◎◎◎◎◎◎◎◎◎  168   ◎◎◎◎◎◎◎◎◎◎◎◎180    ◎◎◎◎◎◎◎◎◎◎◎194    ◎◎◎◎◎◎◎◎◎◎◎219    ◎◎◎◎◎◎◎◎◎◎◎245      ◎◎◎◎◎◎◎◎◎237        ◎◎◎◎◎◎◎325        ◎◎◎◎◎◎◎35l        ◎◎◎◎◎◎◎377        ◎◎◎◎◎◎◎426        ◎◎◎◎◎◎◎ 注：1.◎表示热轧管规格。   2.根据需方要求，经供需双方协议，可供应表6-25和表6—26规格以外的其他尺寸的钢管，尺寸偏差执行相邻较大规格的规定。 6-26流体输送用不锈钢冷拔(轧)钢管的尺寸规格        （mm）  壁厚 外径O.5O.60.81.01.21.41.51.62.02.22.52.83.03.23.54.04.55.05.56.O6.57.O7.58.O8.59.09.51011121314156●●●●●●●●●                        7●●●●●●●●●                        8●●●●●●●●●                        9●●●●●●●●●●●                      10●●●●●●●●●●●                      11●●●●●●●●●●●                      12●●●●●●●●●●●●●                    13●●●●●●●●●●●●●                    14●●●●●●●●●●●●●●●                  15●●●●●●●●●●●●●●●                  16●●●●●●●●●●●●●●●●                 17●●●●●●●●●●●●●●●●                 18●●●●●●●●●●●●●●●●●                19●●●●●●●●●●●●●●●●●                20●●●●●●●●●●●●●●●●●                21●●●●●●●●●●●●●●●●●●               22●●●●●●●●●●●●●●●●●●               23●●●●●●●●●●●●●●●●●●               24●●●●●●●●●●●●●●●●●●●              25●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●             27●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●             28●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●            30●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●           32●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●           34●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●           35●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●           36●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●           38●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●           40●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●           42●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●          45●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●        48●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●        50●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●       51●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●       53●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●      54●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●     56●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●     57●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●     60●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●     63      ●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●     65      ●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●     68      ●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●   70     &, amp;nb, sp; ●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●   73          ●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●   75          ●●●●●●●●●●●●●●●●●●     76          ●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●   80          ●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●83          ●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●85          ●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●89          ●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●90            ●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●95            ●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●100            ●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●●102              ●●●●●●●●●●●●●●●●●●●108              ●●●●●●●●●●●●●●●●●●●114              ●●●●●●●●●●●●●●●●●●●127              ●●●●●●●●●●●●●●●●●●●133              ●●●●●●●●●●●●●●●●●●●140              ●●●●●●●●●●●●●●●●●●●146              ●●●●●●●●●●●●●●●●●●●159              ●●●●●●●●●●●●●●●●●●●168                                 180                                 194                                 219                                 245                                 273                                 325                                 351                                 377                                 426                                 注：●表示冷拔（轧）钢管规格。  (2)允许偏差见表6-27。 表6-27流体输送用不锈钢无缝钢管的尺寸允许偏差热轧(挤、扩)钢管冷拔(轧)钢管尺寸／mm允许偏差／mm尺寸／mm允许偏差／mm普通级较高级普通级较高级外径D68≤D≤159±1.25±1外径D6～lO±0.20±O.15>lO～30±O.30±O.20159±1.5>30～50士O.40±0.30>50±O.9％±O.8％壁厚s>15+15 -12.5±12.5壁厚sO.5-1士O.15 ±14％土O.12>1～3 +12％ -lO％≥15+20 -15>3+12％ -10％±10％ 注：钢管的弯曲度不得大于如下规定：   壁厚   壁厚≥15mm…………………………………………………………2.Omm／m   热扩管…………………………………………………………3.Omm／m (3)牌号和化学成分见表6_28。 (4)力学性能见表6-29。表6-28流体输送用不锈钢无缝钢管的牌号和化学成分组织类型序号牌  号化学成分(质量分数)(％)CSiMnPSNiCrM0Ti其他奥氏体 型10Cr18Ni9≤0.07≤1.00≤2.00≤O.035≤O.0308.oo～11.0017.00～19.00   200Crl9NilO≤O.03c≤1.00≤2.00≤O.035≤O.0308.00～12.0018.00～20.00   3OCr23Nil3≤O.08≤1.00≤2.00≤O.035≤O.03012.0～15.0022.0～24.00   4oCr25Ni20≤O.08≤1.oo≤2.00≤O.035≤O.03019.00～22.0024.00～26.00 5wc～0.07 50Crl8Ni10Ti≤O.08≤1.00≤2.oo≤O.035≤0.0309.00～12.0017.00～19.00 ≥5wc 6OCrl8Ni11Nb≤O.08≤1.00≤2.00≤O.035≤O.0309.00～13.0017.00～19.00  Nb≥lOwc7OCrl7Nil2M02≤O.08≤1.0D≤2.00≤0.035≤O.03010.00～14.0016.00～18.502.00～3.00  800Crl7Ni14M02≤0.030≤1.00≤2.00≤O.035≤0.03012.00～15.0016.0～18.002.00～3.00  9OCrl9Nil3M03≤O.08≤1.00≤2.00≤O.035≤0.03011.00～15.0018.00～20.003.00～4.00  lO00Crl9Nil3M03≤O.030≤1.00≤2.00≤O.035≤0.03011.00～15.0018.00～20.003.00～4.00  11OCrl8Nil2M02Ti≤O.08≤1.00≤2.00≤O.035≤0.03011.00～14.0016.00～19.001.80～2.505wc～0.70 121Crl8Nil2M02Ti≤0.12≤1.00≤2.00≤O.035≤O.03011.oo～14.0016.00～19.001.80～2.505(wc～O.02) ～O.80 130Crl8Ni12Mo3Ti≤0.08≤1.00≤2.00≤O.035≤O.03011.00～14.0016.00～19.002.50～3.505wc～O.70 14lCrl8Ni12Mo3Ti≤O.12≤1.00≤2.00≤O.035≤O.0301.00～14.00  16.0～19.002.50～3.505(wc_o.02) ～0.80 150Cr18Ni12Mo2C≤O.08≤1.00≤2.00≤O.035≤O.03011.00～14.0017.00～19.001.20～2.75 Gul.0～2.501600Cr18Ni14Mo2Cu2≤O.03(≤1.oD≤2.00≤0.035≤0.03012.00～16.0017.00～19.001.20～2.75 Cu1.00～2.50171Crl8Ni9Ti≤O.12≤1.00≤2.oo≤O.035≤O.0308.00～11.0017.00～19.00 5(wc～0.02) ～0.08 铁素 体型180Cr13≤0.08≤O.60≤0.80≤O.035≤O.030①12.00～14.oo   奥氏 体.铁 索体型19OCr26Ni5Mo2≤O.08≤1.00≤1.50≤O.035≤O.0303.00～6.0023.00～28.001.00～3.00   表6-29流体输送用不锈钢无缝钢管的力学性能组织类型序号牌  号推荐热处理制度力学性能密度／(g／cm3)ób／MPaóO.2／MPaδ5(％) ≥奥氏体型1OCrl8Ni91010～1150℃，急冷520205357.93200Cr19Nil01010～1150℃，急冷480175357.9330Cr23Nil31030～1150℃，急冷520206357.984OCr25Ni201030～1150℃，急冷520205357.985OCrl8Nil0Ti920～1150℃，急冷520205357.956OCrl8Ni11Nb980～1150℃，急冷520206357.987OCrl7Ni12M021010～1150℃，急冷520205357.98800Cr17Nil4Mo21010～1150℃，急冷480175357.989OCrl9Nil3M03lOlO～1150℃，急冷520205357.981000Cr19Nil3M031010～1150℃，急冷480175357.98llOCrl8Nil2M02Ti1000～1100℃，急冷530205358.00121Crl8Ni12M02Ti1000～1100℃，急冷530205358.00130Cr18Ni12Mo3Ti1000～1100℃，急冷530205358.10141Crl8Nil2M03Ti1000～1100℃，急冷530205358.10150Crl8Nil2M02Cu21010～1150℃，急冷520205357.981600Cr18Nil4M02Cu21010～1150℃，急冷480180357.98171Crl8Ni9Ti1000～1100℃，急冷520205357.90铁素 体型18OCrl3780～830℃，空冷或缓冷370180227.70              奥氏体一铁素 体型19OCr26Ni5M02≥950℃，急冷590390187.80               注：1.热挤压管的抗拉强度允许降低20Mpa.       2.钢管经热处理并酸洗交货。凡经整体磨、镗或经保护气氛热处理的钢管，可不经酸洗交货。       3.根据需方要求，在合同中注明，可测定钢管的屈服强度。

焊接钢管----包括一般焊接钢管、吹氧钢管、电线套管、镀锌钢管、变压器管、电焊异型管等。低压流体输送用焊接钢管尺寸及重量公称口径外径（mm）普通钢管加厚钢管（mm）（in）壁厚（mm）理论重量（kg/m）壁厚（mm）理论重量（kg/m）61/8 10.002.00 0.39 2.50 0.4681/4 13.50 2.25 0.62 2.75 0.73103/8 17.00 2.25 0.82 2.75 0.9715 1/2 21.25 2.75 1.26 3.25 1.4520 3/4 26.75 2.75 1.63 3.50 2.0125 1 33.50 3.25 2.42 4.00 2.9132 11/4 42.25 3.25 3.13 4.00 3.7840 11/2 48.00 3.50 3.84 4.25 4.5850 2 60.00 3.50 4.88 4.50 6.1665 21/2 75.50 3.75 6.64 4.50 7.8880 3 88.50 4.00 8.34 4.75 9.81100 4 114.00 4.00 10.85 5.00 13.44125 5 140.00 4.00 13.42 5.50 18.24150 6 165.00 4.50 17.81 5.50 21.63 计算公式：W(kg/m)=0.02466*厚度*（外径-壁厚） 焊接钢管----包括一般焊接钢管、吹氧钢管、电线套管、镀锌钢管、变压器管、电焊异型管等。低压流体输送用焊接钢管尺寸及重量公称口径外径（mm）普通管加厚管（mm）（in）壁厚（mm）理论重量（kg/m）壁厚（mm）理论重量（kg/m）61/8 10.002.00 0.39 2.50 0.4681/4 13.50 2.25 0.62 2.75 0.73103/8 17.00 2.25 0.82 2.75 0.9715 1/2 21.25 2.75 1.26 3.25 1.4520 3/4 26.75 2.75 1.63 3.50 2.0125 1 33.50 3.25 2.42 4.00 2.9132 11/4 42.25 3.25 3.13 4.00 3.7840 11/2 48.00 3.50 3.84 4.25 4.5850 2 60.00 3.50 4.88 4.50 6.1665 21/2 75.50 3.75 6.64 4.50 7.8880 3 88.50 4.00 8.34 4.75 9.81100 4 114.00 4.00 10.85 5.00 13.44125 5 140.00 4.00 13.42 5.50 18.24150 6 165.00 4.50 17.81 5.50

慈溪飞纳得电器厂(简称“飞纳得电器”)是一家专业生产销售电动机保护器、电源保护继电器、相序继电器的公司。主要产品有：三相电源保护器、电动机综合保护器、缺相保护器、断相保护器、断相与相序保护器、三相过载保护器、智能电动机保护器、微电脑电动机保护器、电动机综合保护器、电源保护继电器、浪涌保护器，温控器、防爆开关、防爆控制箱、自动扶梯同步率测试仪、独立式汽车空调控制器、汽车风机无级调速器、锅炉液位仪等，为国内各大电梯厂、火力发电厂、汽车厂做配套等 　　离心泵是各种水力机械中应用较广泛的一种，是和我们日常生活和生产活动联系较紧密习一种机械。 　　二、工业工程 　　(一)固体颗粒液体输送 在工业工程中，用液体来输送固体颗粒的流体机械称为固液两相流泵，也称杂质泵。杂质泵是适用于输送各种形状固体物的泵类产品，如矿山输送尾矿的尾矿泵、洗煤厂使用的泥浆泵、电站除灰的灰渣泵和河道疏浚的挖泥泵等，已广泛应用于冶金、石化、食品等工业和污水处理、港口河道疏浚等作业中。近10年来，矿山、能源工业中，固体物管道输送技术迅速发展，杂质泵的需求日趋增加。同时，在现代科学技术的推动下，杂质泵趋于向高寿命、高效率、多品种的方向发展。目前世界上各类工业中主要应用的杂质泵有三类：离心泵、隔离泵和隔膜泵，离心式杂质泵占绝大多数。离心式杂质泵按不同用途又分为污水泵、齿轮泵、泥浆泵、砂泵、挖泥泵和砂砾泵等。还有几种特殊的离心杂质泵， 　　该泵特点： 　　1)无填料密封及其它轴封装置，也不需要压力水轴封，被输送的介质不会被稀释。没有因轴封装置的磨损而带来的频繁维修和功率损失; 　　2)物料入口垂直向上敞开，运行过程中不会产生气堵和空化现象，适宜工作流量在较大范围内频繁变化，并可以空转运行; 　　3)叶轮与盖板之间的回流间隙可以在外部调整; 　　4)结构简单，运行可靠，维修方便。 　　(二)石油及化学工业 　　1石油工业中的离心泵 　　电动潜油离心泵是应用较广泛的一种无杆抽油设备，把电动机和离心泵一起下到井下与油管相连，电动机通过电缆与地面电源连接，它的井下机组由多级离心泵、保护器和潜油电动机组成。电动潜油离心泵特别适用于油田注水开发中的中、后期时油井的大排量抽油。 随着油井开采的不断深入，油井中的油气含量逐渐降低，为了充分进行进一步开采，应往油井中注水和加注化学药剂。大功率高压大流量离心泵(多级离心泵或高速离心泵)是注水的关键设备。 　　油气抽到地面后，经过收集和计量汇集到集油站，经过油气初步分离，再转输到联合站进行加热分离、脱水、原油稳定，污水经过沉降、过滤，天然气经过脱轻质油、脱水，较后变成原油、天然气、净化水和轻质油四种合格产品，然后将分离后的原油和天然气直接送到炼油厂或通过管线输送到各使用单位。在集输过程中离心泵起着输送液体的作用，是集输过程不可缺少的。 　　我们的产品主要为国内客户有：上海大众汽车，富士康集团，三菱集团，铃木集团，天津起重，通用电气等，出口欧洲和台湾，日本东南亚等国家。 　　创建于1992年，位于慈溪市城北，风景秀丽的杭州湾畔，东离栎社国际机场60公里，北仑港码头40公里，离铁路货站5公里，329国道横贯慈溪市区，沪、杭、甬高速公路相连，交通十分便捷。公司占地面积45000㎡,资产总额8500万元，员工1200余人，研发团队60余人，本科及以上研发人员25人，工程师技术人员30多人，测试团队50多人，以工业电器为主导，集研发、制造、贸易、服务等功能于一体的科技型企业，在单片机开发和嵌入式软件方面拥有一支专业技术团队和十多年的开发经验，擅长单片机技术在工业控制、电力电子、汽车电子等领域的应用。 　　公司已通过ISO9001:2000质量体系认证，部分产品通过欧盟CE认证,ROHS认证。截止到2008年底，共申请专利15项、其中发明专利6项。拥有软件著作权登记2项。

一、概述     广西龙头山金矿尾矿压滤设备于2003年3月底建成投入出产。从全体出产状况看，经逐渐调试正常后节约了污水处理费用，滤液回来下降了NaCN药剂的耗费，并添加收回了已溶金；扣除压滤尾矿的转运堆存费用，获得了必定的经济效益。因为矿山地处特殊的郊区地理位置和为维护周边环境及厂商可以安稳出产经营的需求，在旱季不能运用尾矿压滤干堆体系。依据出产实践中获得的经历，选用尾矿压滤－滤饼调浆经碱性氯化法处理后扬送至尾矿坝，既可防止在旱季滤饼干堆易被暴雨冲走污染环境的风险，又可到达节约污水处理及NaCN等费用，下降出产本钱，添加经济效益的意图。出产实践标明，在现有的状况下，投入较少的改造资金，结合曩昔原有的设备，构成新的尾矿处理办法，即在旱季选用尾矿压滤－滤饼调浆净化处理是合理及可行的。     二、尾矿压滤运送改造     （一）工艺流程和首要技术目标     1、尾矿压滤－滤饼调浆处理工艺流程见图1。    2、首要技术目标     规划处理才能            400～450t/d     矿石密度                2.65～2.70t/m3     尾矿浆浓度              45%～50%     矿浆排放流量            25～30m3/h     压滤后滤饼含水量        ≤23%     滤饼加新水调浆后浓度    45%     滤饼加新水调浆后pH      11.0     滤饼调浆后CN-质量浓度    100～200mg/L     调浆处理后CN-质量浓度    ＜0.5mg/L     压滤机单循环时刻         40min     压滤机工作压力           0.8MPa     污水净化反应时刻         1.5h     C12用量                   2.0kg/t(1.652kg/m3)     3、工艺流程。选厂排放45%～50%浓度的矿浆自流入污水车间的尾矿缓冲槽内，再由给料泵压入压滤机容室，经压滤排出水分构成含水量低于23%的滤饼后，压滤完毕。含的压滤溶液进入回水槽，然后回来选厂从头使用;压滤后的滤饼经皮带运送机卸入缓冲溜槽(加新水)，进入螺旋拌和槽调浆至40%～45%浓度，流入新增的拌和槽，再均匀自流入原湿式污水处理车间，净化处理合格后扬送至尾矿库。     （二）首要设备     1、 1200锥形螺旋拌和槽一台(克己，详见图2)。     2、新增 3200×3300拌和槽一台。     3、矿浆溜槽、矿浆管路的制造和装备依据现场状况进行。    三、出资     本改造工程总费用出资为8.5万元；其间包含设备置办、设备制造、装置工程等费用，详见表1。 表1  改造费用总出资项目名称金额/万元占总出资份额/%补白设备置办及运杂费 设备材料置办及运杂费 装置制造费用 其它费用 算计0.70 6.00 1.00 0.80 8.508.24 70.59 11.76 9.41 100锥形螺旋拌和槽及新增拌和槽减速器 溜槽及管路渠道等 设备根底             四、技术经济评价     选用尾矿压滤－滤饼调浆净化处理排送至尾矿库计划，尽管较以往任何一种处理方式添加了一段处理程序，但仍可节约首要药剂耗费并多收回黄金而下降了出产本钱，添加经济效益。2003年7月～2004年7月(矿石性质附近)不同时期选厂NaCN耗费及污水处理本钱状况见表2；尾矿压滤－滤饼调浆净化处理本钱见表3；首要增收节支核算结果见表4；新增工序添加的本钱见表5。 表2  2003年7月～2004年7月不同时期选厂NaCN耗费及污水处理本钱状况时刻NaCN 单耗/ (kg·t-1)Cl2 单耗/ (kg·t-1)压滤 本钱/ (元·t-1)污水净化 处理本钱/ (元·t-1)压滤+污水 净化本钱/ (元·t-1)补白  2003年7-10月传统湿式排放期间1.145.601.6318.8620.49  在传统湿式处理排放期间仍需求发作压滤机的维护费用  2003年11月～2004年1月压滤－干式排放期间0.800.8610.394.1514.54  在压滤－干式排放期间仍需求发作污水净化费用  2004年5～7月尾矿压滤－滤饼调浆净化期间0.934.597.897.5915.48  压滤净化作业本钱数据为6、7月份累计目标，为保证污水排放合格，这一期间净化作业较曩昔添加Cl2用量30% 表3  尾矿压滤－滤饼调浆净化处理本钱项目名称耗量单价金额/(元·t-1)补白人工费 电费 Cl2 滤布 CaO 其它（含修理） 算计25人 5.5kW·h/t 2.5kg/t  4.0kg/t    1000元/月 0.50元/(kW·h) 2.5元/t  180元/t    2.27 2.75 6.25 1.50 0.72 1.00 14.49年处理矿石110000t参照出产实际状况 表4  首要增收节支核算结果项目名称耗量单价按半年处理5.5万t矿石核算添加的效益/万元补白节约Cl2 节约NaCN 节约CaO 多产黄金 算计2.20kg/t 0.15kg/t 3.00kg/t 0.015g/m3  2.5元/kg 15.0元/kg 0.18元/kg 100元/g  30.25 12.38 2.97 7.64 53.24      以压滤给矿浓度45%核算   表5  新增工序添加的本钱项目名称耗量(新增)单价金额/ (元·t-1)补白人工费 电费 Cl2 CaO 其它(含修理) 算计4人 2.5kW·h/t 1.5kg/t 1.0kg/t    1000元/月 0.50元/(kW·h) 2.5元/t 180元/t    0.44 1.25 3.75 0.18 0.20 5.82以年处理110000t核算 参照出产实际状况      按半年处理5.5万t矿石核算，添加的本钱为32.01万元     由首要增收节支核算(见表4)及新增工序添加的本钱核算(见表5)可见，出资8.5万元施行尾矿处理工艺改造，即可在旱季选用尾矿压滤－滤饼调浆净化处理工艺，可发明经济效益21.23万元。     五、结语     （一）本改造工程项目总费用为8.5万元，是一个出资较少，返底细对较快，有较好经济效益的项目。该项目现已施行完结，各设备工作正常，流程疏通，出产中首要耗费材料NaCN、Cl2的节约到达预期作用。     （二）因为先通过压滤，含废水大部分被回来使用，滤饼再加新水进行调浆进入湿式污水处理体系，其总质量浓度由本来的350mg/L左右降至为100mg/L左右，不光大大下降了污水处理费用，并且有利于污水处理后到达国家规定的排放标准。

4.低压流体输送用大直径电焊钢管（GB/T14980-1994） (1)尺寸规格见表6-107。 表6-107大直径电焊钢管的尺寸规格公称外径D壁厚S/mm4.04.55.05.56.07.0【打印低压流体输送用大直径电焊钢管（GB/T14980-1994）】 【收藏低压流体输送用大直径电焊钢管（GB/T14980-1994）】 【关闭】更多 资讯搜索>>返回钢管信息港首页在百度搜索 低压流体输送用大直径电焊钢管（GB/T14980-1994）在谷歌搜索 低压流体输送用大直径电焊钢管（GB/T14980-1994）在雅虎搜索 低压流体输送用大直径电焊钢管（GB/T14980-1994）在搜狗搜索 低压流体输送用大直径电焊钢管（GB/T14980-1994）在有道搜索 低压流体输送用大直径电焊钢管（GB/T14980-1994）在搜搜搜索 低压流体输送用大直径电焊钢管（GB/T14980-1994）

皮带输送机时在河砂选铁设备中必备的运输设备。下面对输送机常见的洒料和跑偏故障进行简单介绍其处理方法，一般在公司的河砂选铁设备整套出厂时已经做好设备的检测工作，一般来说不会出什么问题下面说一下输送机常出现的两个问题的处理办法。 一、河砂选铁设备中输送机撒料的处理 皮带输送机的撒料主要有以下3方面造成： 1、凹段皮带悬空：凹段皮带区间当凹段曲率半径较小时会使皮带产生悬空，槽形托辊组已经不能对皮带起作用，一般槽角变小，使部分物料撒出来。 2、转载点处的撒料，这个问题主要是存在落料斗，导料槽。当输送机严重过载，导料槽挡料橡胶裙板损坏，导料槽处钢板设计时距皮带较远橡胶裙板比较长使物料冲出导料槽。 3、 跑偏：是因为皮带在运行时两边不一样高度，一边高，一边低，物料从低一边很容易撒出，这就是下面所说的平跑偏问题，调整皮带的跑偏。 二、河砂选铁设备中皮带输送机运行时皮带跑偏 皮带输送机的安装的尺寸精度与日常的维护保养是跑偏问题的根本。在安装时要特别注意。跑偏的原因有多种，需根据不同的原因区别处理。 1、加装调心托辊组，调心托辊组有多种类型如中间转轴式、立辊式等其原理是采用阻挡或托辊在水平面内方向转动阻挡或产生横向推力使皮带自动向心达到调整皮带跑偏的目的。 2、调整承载托辊组，皮带机的皮带在整个皮带输送机的中部跑偏时可调整托辊组的位置来调整跑偏; 3、 张紧处的调整， 皮带张紧处的调整是皮带输送机跑偏调整的一个非常重要的环节。 4、 转载点处落料位置对皮带跑偏的影响 转载点处物料的落料位置对皮带的跑偏有非常大的影响，尤其在两条皮带机在水平面的投影成垂直时影响更大。

金属衡算、热平衡核算和设备挑选核算是工艺规划的根底，是决议工艺设备规格、数量的根据。工艺规划一般是以物料衡算和金属衡算为先导，接着进行热平衡核算，在此根底上再做设备挑选核算。     1.金属衡算     金属衡算是根据进入某一进程物猜中的金属质量有必要与改变后产品的金属质量持平，即根据物质不灭原理进行核算。经过核算能够清晰出产流程中主副产品以及中间产品的数量和质量；“三废”产出的数量和成分以及原材料耗费和进程中的损耗，清晰流程中各单元系统的物料流量。根据核算结果，能够断定设备的数量、规格和首要尺度，并可进一步对工艺进程进行分析，挑选最优的工艺流程。     金属衡算通式：                                   ∑W1=∑W2+W3     式中    ∑W1——工艺进程中参加各物料总的某些金属量；             ∑W2——工艺进程中产出各物料总的某些金属量；             W3——工艺进程丢失的某些金属量。     最终将核算结果用平衡表列出。     2.热平衡核算     热平衡核算是根据物料由一个进程进入另一个进程在发作质量传递的一起也伴随着能量的转化。能量转化的方式许多，在冶炼中常常遇到并直接影响出产进程的是热量的转化改变。为使出产能坚持适合的操作技能条件，规划有必要把握物料进出各工序的热量改变，以便了解进程所需的热量和冷量。然后断定升温降温的办法和设备。 Q1+Q2+Q3=Q4=Q5+Q6+Q7     式中  Q1——物料带入的热量；           Q2——加热源（如电热、蒸汽等）带入的热量；           Q3——进程的热效应（包含化学反应热及状况热，如汽化热、溶解热、稀释热、结晶热等）；           Q4——物料带出的热量；           Q5——冷却剂（如空气、水等）带出热；           Q6——溶液蒸腾和设备带出的热；           Q7——其他热丢失。     最终依此列出热平衡核算结果表。     3.溶液体积平衡核算     溶液体积平衡是湿法冶金出产各工序重要的操控目标，关系到出产能否正常进行的重要因素。     溶液体积平衡核算是工艺规划挑选设备（包含化学反应设备、贮槽、输送泵、过滤设备等）和核算管道、溜槽断面的基本参数。     溶液体积平衡核算有必要按规划选用的工艺流程、溶液流向的各个工序进行别离核算，然后进行整体平衡。     溶液体积平衡核算一般可用下式表明： V1+V2+V3+V4+V5=V6+V7+V8+V9     式中  Q1——溶质带入的水分体积；           Q2——参加溶剂的体积；           Q3——加热剂（如蒸汽直接加热）带人的冷凝水体积；           Q4——添加剂带入的液体体积；             Q5——工艺进程补加和洗渣参加的水体积；           Q6——本工艺进程产出（包含化学反应发生的）的溶液体积；           Q7——产品和中间产品、结晶物、各种渣带走的水分体积；           Q8——溶液表面蒸腾的水分体积；           Q9——跑、冒、滴、漏及其他丢失的溶液体积。     最终将各项核算结果列于平衡表。     4.溶剂平衡核算     湿法冶金的溶剂种类许多，如硫酸、硝酸、、碱类和等。其平衡按工艺各个工序的酸碱度要求进行核算，以获得合理的溶剂耗费目标。     5.设备挑选核算     设备挑选核算是以物料衡算（或金属衡算）、热量衡算和溶液体积衡算为根底，结合各个工序的操作技能条件及规划选用的设备功能、规格、类型进行设备挑选核算。     湿法冶金的设备挑选，在设备出产能力上和备用系数上都要有必定的殷实地步，不能过紧，避免给出产操作带来被动局面。

不同的涂装办法具有不同的运用作用，以下首要介绍各类涂装办法和运用特色： 电泳涂装：运用外加电场将悬浮于电泳液中颜料和树脂等微粒定向搬迁并堆积于电极之一的基底表面的涂装办法。一般电泳漆的VOCs含量：3--5%左右。电泳的出产功率很高，根本都是以流水线为主！VOCs排放的压力较小，但前处理的废水量很大！ 自泳涂装：运用化学反应是涂料主动堆积在基底表面的涂装办法，金属基材运用，运用不是太广泛，国内具有该类技能的没有传闻。 粉末涂装：一般运用专用的静电喷粉设备把粉末涂料喷涂到工件的表面，在静电作用下，粉末会均匀的吸附于工件表面，构成粉状的涂层；粉状涂层经过高温烘烤流平固化，变成作用、色彩等各异的较终涂层！ 粉末涂料的VOCs含量：0-2%左右，各路说法不一，部分地区对粉末涂装线要求VOCs办理的一个重要原因就是某些工厂运用残次原材料制作的粉末涂料导致烘烤时的异味十分严峻，被周边的居民投诉而不得不装置相关办理设备。 粉末涂装简略发生粉尘污染，对安全和防爆要求比较高，对工件和施工人员的接地要求高！ 粉末涂装的长处是根本不发生废水和VOCs，但能耗相对较高（烘烤温度）。前处理会有很多的废水发生！ 液体涂装： 液体涂装按涂料品种区别首要有以下几类： 溶剂型、水性、UV、高固、无溶剂等材料。 液体涂装按涂装办法可分为以下几类： 刷涂：运用刷子蘸涂料进行涂装的办法，较传统也是较简略的施工办法 擦涂：运用蘸涂料的抹布重复划圈进行擦涂的办法，一般用于小批量或精密仪器的涂装，涂层十分薄！ 浸涂：将工件浸没于涂猜中，取出，经过重力或离心力将过量涂料去除的办法，材料运用率高，粘度和膜厚操控是要点（有点相似自泳漆，但不受基材影响）。 淋涂：将涂料喷淋到工件表面的涂装办法，材料运用率高，可回收循环运用，一般工件的下半部分膜厚会略高。 辊涂：运用辊子在工件表面上的涂装办法，材料运用率高，合适大型平面工件。建筑、家装、大型机械的修补等范畴运用手艺操作较多。在卷钢、家具职业根本上都运用主动化流水线，出产功率十分高，对膜厚的精度操控也十分高。 滚喷：将工件装于滚筒中，使滚筒滚动的一起用喷喷涂，一切工件都均匀涂上漆膜后而且枯燥的涂装办法。适用于小型工件和零件，表面质量略差。 喷涂：较常见也是运用较广的涂装施工办法 喷涂依照涂料压力不同，分为： 一、空气喷涂（8bar以内）：较遍及也是较简略的喷涂办法，依照供料办法的不同，又分为重力式（上壶）、虹吸式（下壶）、压送式（需接输送泵）。空气喷涂业界称为Finishing、精饰涂装，首要特色是雾化精密，可获得极佳的表面作用。 空气喷涂依照雾化帽出口空气压力不同可分为以下几种，压力越低反弹越少，涂料的运用率也就越高！详细运用需依据实践工艺要求，在满意工艺要求的情况下挑选更环保的喷涂办法。 1、低压喷涂HVLP（0.3-1.2bar）、涂料实践运用率40%左右，涂料被雾化后的颗粒直径在10-15μm左右； 2.中压喷涂（0.7--2bar）、涂料实践运用率30%左右，涂料被雾化后的颗粒直径在8-12μm左右； 3.高压喷涂也是较常见的（2.5-6bar），涂料实践运用率20%左右，涂料被雾化后的颗粒直径在5-8μm左右； 二、无气喷涂（80-500bar）：仅运用高压泵将涂料在喷嘴处开释压力并与空气发生冲突发生的雾化，压力越大，雾化越好，施工功率极高，每分钟的的涂料吐出来能够到达5升以上，缺陷是表面质量较差。无气喷涂理论上的涂料运用率在65%左右，实践运用依据工件、材料、工艺、施工水平的不等打4-8折。遍及运用于重工、船只、钢结构、桥梁等重防腐范畴，咱们业界常说的Caoting就是指重防腐涂装。 三、混气喷涂（30-200bar）：结合了空气喷涂的雾化作用和无气喷涂的喷涂功率两者的长处，一般用于膜厚较高，表面质量也相对较高的工艺，如家具、工程机械、轨道交通等范畴运用较多。混气喷涂理论上的涂料运用率可到达80%以上，实践运用打4-8折，缺陷：对喷涂设备的保护保养特别重要，关于一些办理不行规范的厂商稳重运用。 依照涂料特性可分为溶剂型和水性漆喷涂，单组分或双组份喷涂。 依照施工办法可分为手艺喷涂和主动喷涂。 以上喷涂办法能够再分为：静电喷涂和非静电喷涂，静电喷涂能够比非静电喷涂提高10--30%涂料运用率，设备和工艺改变很大，需求做很多的测验。 以上几类都是工业范畴比较常见的，今后咱们抽时间做专题介绍。还有一类特殊的喷涂，这儿也做一下简略介绍。 内腔喷涂：针对工件的内腔喷涂，如杯子、瓶子、管件、炮弹等内壁涂装。 热喷涂、氮气喷涂：经过加热涂料或空气已到达下降粘度，减小雾化压力的喷涂办法，提高材料运用率。 超临界喷涂：运用液态二氧化碳作为溶剂的喷涂办法，现在仅在UV职业有少数无溶剂喷涂运用。

钛及钛合金一直遭到航天火箭技能配备研发人员的重视。实际上没有一种航天火箭是不运用钛及钛合金的。钛合金在航天火箭中所占质量为5％一30％。在“动力—暴风雪”号、“平和—1”号、“前进”号、“金星”号、“月球”号航天器中也得到十分广泛的运用。 　　在航天火箭技能配备中选用的。合金和近α合金包含OT4、OT4—1、BT5—1、ПT3B。用OT4合金板材制作液体燃料火箭发动机的焚烧仓和“平和—1”号轨迹站对接件，用OT4—1合金制作发动机吊架构件、燃料箱、管接头和托架等。 　　BT5－1和ПT3B合金用于制作容器－增压体系蓄压器和低温液体贮存箱BT5—1合金用于制作液氢输送泵叶轮。叶轮制作工艺为传统冶金工序铸锭—模锻与颗粒冶金相结合。带有叶片的盖轮和厚度为3mm的主轮选用颗粒冶金办法制成，并在颗粒加压烧结过程中以分散焊的办法与模锻主轮焊合。静力加载时，开裂是发生在颗粒坯料上或模锻件上的，这说明分散焊是很牢靠的。“动力”号运载火箭叶轮的顺畅运转证明，该工艺具有很好的作用。 　　先进航天火箭技能产品用的高脉冲推重比发动机的开发，要求选用低温强度和塑性更高的钛合金。为此俄罗斯“复合材料”股份公司金属研讨院正在进行将BT6c合金用于这种项目的工艺测定作业循环。用这种合金制作了作业温度可达-200℃的φ600mm的模锻件、蓄压器用的板材、承载托架和管接头用的坯料。现在正在探究将该合金作业温度降低到一253'C的途径，其中之一是用颗粒冶金法制取零件。这种工艺可确保坯料各个部位都具有均匀的细晶安排，并使整个坯料的功能具有各向同性。用BT6c合金颗粒经α＋β区热等静压+一段焙烧后制取细密坯料，强度比BT5—1KT合金高100MPa，疲惫功能更高。 　　重要的问题是要研发和开发一种σb>800MPa、抗氧化温度达850℃的新式近α合金，以替代不锈钢大型焊接结构。该合金将含有铪和铌，其特点是工艺塑性要高，在高达850'C的温度下仍具有抗氧化功能，焊接时稍加维护即可，不需选用具有维护气氛的载人太空仓式的贵重焊接设备。除此而外，合金的焊接接头不需要退火消除剩余应力。 　　在航天火箭中运用最广的钛合金是两相合金BT6c、BTl4、BT3—1、BT23、BTl6、BT9(BT8)，这些合金主要在热处理强化状况下运用。退火状况BT6c合金可运用于蓄压器中，但该合多运用在σb＝1050MPa—1100MPa的热处理强化状况。 　　相似的运用还有σb＝1100MPa～1150MPa的BTl4合金。σb≥900MPa的退火状况BTl4合金可用作直径80mm～120mm的管状梁形构件，还用于制作在－196℃下作业的紧固件。 　　近年来开发了BT23合金外径达350mm半球坯料的等温冲压工艺。与整体热冲压比较，这种工艺可使冲压件的质量从36kg降低到8.5kg，壁厚由22mm削减到10mm，金属利用率从0.15进步到0.64。 　　在航天火箭中运用适当广泛的还有BT5л、BT20л合金铸件，质量达100kg。研发并实验了强度为1050MPa—1100MPa的铸造钛合金(Ti—6A1-20Zr-2Mo)，获得了重达200kg的铸件。开发了铸件热等静压加工。经该工艺加工后，铸件的制品率由70％进步到92％，铸件的延伸率进步30％，冲击韧性进步50％～150％，疲惫强度进步50％。 　　还运用了具有“形状回忆”效应的钛—镍系合金。TH1合金用作自开天线、推杆、接触器以及航天体系减震部件。形状康复温度为一80℃的THlk低温合金可用于制作各种液压体系和动力体系中管道与设备的连接件。 　　现在，正要点研讨Ti-Aｌ金属间化合物基合金。该合金具有共同的功能组合，有高的热强性和弹性模量以及低的密度，使这些合金成为新一代航天火箭中最有运用出路的合金。“复合材料”科研出产联合公司正在研发用这些材料制取坯料的归纳工艺设备，包含熔炼设备、制取颗粒配备、等温变形设备等。

钛及钛合金一直遭到航天火箭技能配备研发人员的重视。实际上没有一种航天火箭是不运用钛及钛合金的。钛合金在航天火箭中所占质量为5％一30％。在“动力—暴风雪”号、“平和—1”号、“前进”号、“金星”号、“月球”号航天器中也得到十分广泛的运用。　　在航天火箭技能配备中选用的。合金和近α合金包含OT4、OT4—1、BT5—1、ПT3B。用OT4合金板材制作液体燃料火箭发动机的焚烧仓和“平和—1”号轨迹站对接件，用OT4—1合金制作发动机吊架构件、燃料箱、管接头和托架等。BT5－1和ПT3B合金用于制作容器－增压体系蓄压器和低温液体贮存箱BT5—1合金用于制作液氢输送泵叶轮。叶轮制作工艺为传统冶金工序铸锭—模锻与颗粒冶金相结合。带有叶片的盖轮和厚度为3mm的主轮选用颗粒冶金办法制成，并在颗粒加压烧结过程中以分散焊的办法与模锻主轮焊合。静力加载时，开裂是发生在颗粒坯料上或模锻件上的，这说明分散焊是很牢靠的。“动力”号运载火箭叶轮的顺畅运转证明，该工艺具有很好的作用。　　先进航天火箭技能产品用的高脉冲推重比发动机的开发，要求选用低温强度和塑性更高的钛合金。为此俄罗斯“复合材料”股份公司金属研讨院正在进行将BT6c合金用于这种项目的工艺测定作业循环。用这种合金制作了作业温度可达-200℃的φ600mm的模锻件、蓄压器用的板材、承载托架和管接头用的坯料。现在正在探究将该合金作业温度降低到一253'C的途径，其中之一是用颗粒冶金法制取零件。这种工艺可确保坯料各个部位都具有均匀的细晶安排，并使整个坯料的功能具有各向同性。用BT6c合金颗粒经α＋β区热等静压+一段焙烧后制取细密坯料，强度比BT5—1KT合金高100MPa，疲惫功能更高。　　重要的问题是要研发和开发一种σb>800MPa、抗氧化温度达850℃的新式近α合金，以替代不锈钢大型焊接结构。该合金将含有铪和铌，其特点是工艺塑性要高，在高达850'C的温度下仍具有抗氧化功能，焊接时稍加维护即可，不需选用具有维护气氛的载人太空仓式的贵重焊接设备。除此而外，合金的焊接接头不需要退火消除剩余应力。　　在航天火箭中运用最广的钛合金是两相合金BT6c、BTl4、BT3—1、BT23、BTl6、BT9(BT8)，这些合金主要在热处理强化状况下运用。退火状况BT6c合金可运用于蓄压器中，但该合多运用在σb＝1050MPa—1100MPa的热处理强化状况。　　相似的运用还有σb＝1100MPa～1150MPa的BTl4合金。σb≥900MPa的退火状况BTl4合金可用作直径80mm～120mm的管状梁形构件，还用于制作在－196℃下作业的紧固件。　　近年来开发了BT23合金外径达350mm半球坯料的等温冲压工艺。与整体热冲压比较，这种工艺可使冲压件的质量从36kg降低到8.5kg，壁厚由22mm削减到10mm，金属利用率从0.15进步到0.64。　　在航天火箭中运用适当广泛的还有BT5л、BT20л合金铸件，质量达100kg。研发并实验了强度为1050MPa—1100MPa的铸造钛合金(Ti—6A1-20Zr-2Mo)，获得了重达200kg的铸件。开发了铸件热等静压加工。经该工艺加工后，铸件的制品率由70％进步到92％，铸件的延伸率进步30％，冲击韧性进步50％～150％，疲惫强度进步50％。　　还运用了具有“形状回忆”效应的钛—镍系合金。TH1合金用作自开天线、推杆、接触器以及航天体系减震部件。形状康复温度为一80℃的THlk低温合金可用于制作各种液压体系和动力体系中管道与设备的连接件。　　现在，正要点研讨Ti-Aｌ金属间化合物基合金。该合金具有共同的功能组合，有高的热强性和弹性模量以及低的密度，使这些合金成为新一代航天火箭中最有运用出路的合金。“复合材料”科研出产联合公司正在研发用这些材料制取坯料的归纳工艺设备，包含熔炼设备、制取颗粒配备、等温变形设备等。

抚顺铁矿石采用二段破碎、二段磨矿和三段磁选的工艺流程，粒度-0.074mm占85%左右，铁精矿品位为66%。选矿工艺流程结构图矿石从采矿场由汽车运来，自卸至原矿堆场，装载机将矿石给人原矿仓，仓下由980mm 1240mm槽式 给矿机给入粗碎机，产品落到No.l带式输送机输入1500mm×3000mm振动筛，筛上产品给入细碎机。细碎 产a落ANo.3带式输送机，头部为上吸式干选机，运至磨矿仓;筛下产品经N0.2带式输送L头部为上吸式 干选机，运至磨矿仓。磨矿仓内矿石由No.4、No.5带式输送机分别给人二台一段球分级机组，分级滥流进入一段磁选，-磁精矿自流入一台二段螺旋分级机与球磨构成机组，分级溢流自流A二段磁选。二磁精矿泵人细筛，筛1-产品自流入二段分级机组，筛下产品流入三段磁选(浓缩)。三磁精流人8㎡内滤式真空过滤机。滤液泵将滤液送回二段分级，滤饼由带式输送机运往厂房外面精矿堆场待外运。各段磁选得尾矿均自流入主厂房内尾矿泵池，扬送到厂房西南部200多米的尾矿库内存放，尾矿澄清水及渗漏水再由泵打回生产J.房循环使用，回水利用率可达80%。圆锥式破碎机前的带式输送机上设有金属探测器，人工除铁，选矿设备均为国严常规设备，没设自动化控制n但破碎设备采用联p锁及机旁操作，部分矿浆有检测仪表。

银的电解在欧洲和其他地区最广泛应用的是B.莫比乌斯1890年发明的直立电极电解槽，但在美洲也曾应用过图姆和巴尔巴什（Balbach－Thum）二人发明的水平电极电解槽。后者虽有将阳极溶解净尽的优点，但由于存在多种缺点，现多已不采用。 银的电解条件、设备及操作，各工厂虽大同小异，但也有的差别较大。如某厂采用如下的电解工艺： 面积电流250～300A／m2，槽电压1.5～3.5V，液温自热（35～50℃）。电解液含Ag80～100g∕L、HNO32～5g∕L、Cu少于50g∕L。电解液循环速度0.8～1L∕min，玻璃棒搅拌速度往复20～22次∕min。阴极为0.7×0.35m、厚3mm的纯银板。阳极禽金＋银在97%以上，其中金不多于33%。阳极周期34～38h。同极距135～140mm。电解银粉含银99.86～99.88%。 莫比乌斯直立电极电解槽（图1）多为钢筋水泥槽，内衬软塑料，槽形近正方形。集液槽和高位槽为钢板槽，内衬软塑料。电解液循环形式为下进上出，使用小型立式不锈钢泵抽送液体。图1  莫比乌斯银电解槽 1－阴极；2－搅拌棒；3－阳极；4－隔膜袋 电解槽以串联组合。阳极板钻孔用银钩悬挂装于两层布袋中。阴极纯银板用吊耳挂于紫铜棒上。电解时，阴极电银生长迅速，除被玻璃棒搅拌碰断外，8h内还要用塑料刮刀把阴极上的电银结晶刮落2～3次，以防短路。当电解周期到20h以后，由于阳极不断溶解而缩小，且两极间距逐渐增大，电流密度也逐渐增高，引起槽电压脉动上升。当槽电压逐渐升高至3.5V时，阳极板已基本溶解完毕，此时应于出槽。取出的电解银置于滤缸中用热水洗至洗液无绿色或微绿色后烘干送铸锭。隔膜袋内的残极（残极率约4%～6%）和一次黑金粉洗净烘干后熔铸二次合金板。二次黑金粉洗净烘干熔铸粗金阳极板送电解提纯金。该厂银电解的工艺流程如图2。图2  银的电解流程 某厂为了克服手工出电解银粉的困难，将串联的一列电解槽下部连通，于槽底安装涤纶布无极输送带，随着输送带的转动，不断地将落入带上的电解银粉运送到槽外的不锈钢斗中。

（玻璃钢管）玻璃纤维增强热固性树脂加砂管是一种新型管道，是目前国内外逐渐推广使用的一种柔性复合材料（树脂、纤维、砂等）管道。这种管道地上或地下敷设，可用于压力或重力水输送系统。具有重量轻、刚度好、输送液体阻力小、能保证供水水质、抗化学和电腐蚀等特点。具有安装方便、使用寿命长、综合费用适中、操作简单、维护成本低等特点，被广泛应用于给、排水工程中。玻璃钢管道是目前极有发展前景的新型管材。                       玻璃钢管道最显著的特点就在于它可根据管道用途的不同选用不同的内衬树脂，从而适用于各种水质水的输送。既可选用无毒树脂内衬作为给水管道使用，也可选用抗腐蚀树脂内衬作为下水管道使用。尤其在输送腐蚀性强的工业废水的应用中，优于其它管材，收到了良好的效果。             浙江省上虞市污水处理工程管线长度为30.6km，由于收集的大部分是化工厂的工业废水，其污染物组成复杂，带有较强的腐蚀性，根据污水的特性，管线全部选用了玻璃钢管；根据收集水流量的大小，选用了DN600、DN800、DN1200三种管径；根据管道敷设深度的不同，分别选用了刚度SN5000、 SN7500、SN10000的管道。                 根据工作压力、管径和用途，玻璃钢管道可用双承口套管接头或承插接头连接，也可用法兰与钢管、铸铁管及其管件、泵或其它设备连接。在特殊情况下，也可采用柔性钢接头、机械钢接头或多功能活接头连接，这大大方便了施工。                     玻璃钢管现场加工也非常方便，可根据现场情况随意切割、粘接。（在现场加工过程中，由于树脂带有毒性，要做好通风、防毒工作）     在此项工程中，广泛分布着软土层，这种土天然含水量大、可压缩性高、承载力低、透水性差。软基对管道产生的损坏主要在采用橡胶圈密封的承插口处，往往是橡胶圈被挤出，造成漏水事故。施工中，在对管道基础进行处理的基础上，（在此项施工中采用排水固结和换填的方法）选择什么样的管道显得十分重要。以往对大口径输水管道，普遍采用钢管或钢筋砼管，钢管柔软性好、机械强度高，且单位长度的自重较轻，对软基的适应性较强，管基处理费用低，但材料价格高，防腐要求高。钢筋砼管单位长度自重大，抗不均匀沉降性能差，维护空难，对软基的适应性差，软基处理费用较大，但材料价格较低。玻璃钢管的出现，综合了钢管和钢筋砼管在软基应用中的优点。           传统管道安装的管沟开挖只是以能把管道放入管沟和能进行封口即满足要求，在没有扰动原土时，可不用加垫层。而玻璃钢管的管沟底部要求回填20cm以上不含硬物的砂，再安放管道，其侧面和顶部均要求回填不含硬物的砂土。管道顶面回填20~30cm的砂，然后再回填土，并分层夯实，回填过程中一定要保证管底和管侧回填土的密实度，防止出现空隙，造成管道受力不均匀而引起的玻璃钢管变形、接口破损、漏水。                 选用新型树脂，采用先进工艺，一些厂商可生产刚度SN40000的管道，这种管道应用于该工程过河顶管的施工中，比起顶钢管再套玻璃钢管或顶钢管再做玻璃钢防腐，既省时由经济，同时施工难度大大降低。

1、浸出槽挑选核算     浸出、氧化、中和三个工艺进程均在同一设备中进行，设备为圆形机械拌和槽子。工艺进程包含进料参加矿浆时刻1h，浸出2h，氧化2.0h，中和0.5h，过滤及清槽2.5h，每个周期作业时刻总共8h，每天三班作业，即每个浸出制液槽一天可制造3槽溶液。     按溶液平衡核算，制液需求供给过滤液量为476.3m3/d，浸出渣日产干量为46.24t，含水30%时，渣湿量为66.06%t/d，湿渣容得按1.9t/m3计，体积为： 66.06÷1.9=34.8（m3/d）       每个作业班浸出矿浆量为 （476.3＋34.8）÷3=511.1÷3=170（m3/班）     规划挑选3个几许容积为80m3的机械拌和浸出槽，槽子有用内径φ4.8m，高度4.4m，拌和转速50r/min，电动机功率15kW。     制液时，槽子装满系数85%，故浸出槽有用利用率为 170÷（3×80×85%）=170÷240=83.3%     浸出槽体为钢筋混凝土结构，外涂防腐层，内衬厚度为65mm的耐酸瓷砖或衬两层各厚为30mm的瓷板。拌和叶片为1Gr18Ni9Ti不锈钢，拌和轴外包不锈钢。     2、压滤泵挑选     每槽浸出、氧化、中和后的矿浆要求在1～1.5h内过滤结束，这就要求压滤泵的流量不小于80m3/h，压滤机最大进料压力0.98MPa，扬升高度为10m，再加上水平管道阻力丢失，输送泵挑选压力为3.9MPa（即40m扬程）。     规划选用HTB-ZK10.0/40耐酸陶瓷砂浆泵3台，泵流量Q=80m3/d，H=40m，电动机功率30kW，耐酸陶瓷砂浆泵餐壳为铸铁，内衬为耐酸陶瓷，叶轮原料可用刚玉陶瓷，也可用工程塑料。     3、矿浆压滤机挑选核算     矿浆过滤可选用圆筒式真空过滤机、叶片式真空过滤机、带式过滤机，但因为上述过滤机需求运用真空和压风，动力耗费较大，本规划不予考虑，决议选用箱式压滤机进行过滤。     浸出、氧化和中和槽矿浆有用体积为68～70m3，含渣干量为6.3t左右，折合湿渣体积约为： 34.8×70÷551=4.76（m3/槽）     规划选用过滤面积70m2的箱式压滤机，其每台压滤机滤室总容积为1.064，需求的数量为 4.68÷1.064=4.4（台）     规划选用5台类型为XMY70/920的箱式压滤机，共有56个滤室，滤板原料50%选用聚，50%运用橡胶，可用油压紧，亦可用电动机械压紧，箱板外形尺度920mm×920mm，机体外型尺度（长×宽×高）=5379mm×1450mm×1360mm。     4、硫化槽     硫化周期短，但为过滤液周转缓冲和储存有必定的时刻，规划设置2个φ4.8×4.4mm，容积为80m3的硫化槽。     5、硫化渣压滤机     硫化渣量很少，规划选和2台30m3的箱式压滤机，类型为XMY30/810，该压滤机共有30个滤室，每台压滤机的滤室容积为0.48m3。滤板外框尺度810mm×810mm，设备外形尺度：3880mm×1220mm×1240mm。     6、静置池（槽）     按出产高纯电解金属锰产品质量要求，硫化后液静置时刻不少于24h，本规划按静置30h核算，需求静置池的容积为 476.3÷24×30=595（m3）     规划选用长×宽×高=9m×6m×6m的静置池2个，每个静置池有用容积为300m3。     7、静置后液过滤设备     为保证静置后液达合格液的质量要求，静置后液过滤选用1台30m2的箱式压滤机类型为XMY30/810。     8、锰电解槽挑选核算     （1）电解槽类型及数量挑选     为便于工人剥板和整极及装出槽，本规划的阴极尺度为660mm×500mm。每块阴极板单面有用电积面积为0.3m2。     每个电解槽放置40块阴极，41块阳极，同极中心距80mm。电解槽的两头各有180mm的空间，其内部长度为 40×80mm＋180mm×2=3560mm     阳极隔阂结构宽570mm，再加上电解槽内两边的冷却水管所占空间，电解槽内宽选取780mm。     含假底层在内，电解槽内高度挑选1000mm。     电解槽内部尺度： 长×宽×高=3560mm×780mm×1000mm     电解槽的原料可用高分子材料，也可用木结构或钢筋水泥制用，一般可依据当地材料直销状况和出资资金松紧来决议。本规划选用钢筋混凝土为槽体，内衬3mm的软聚氯乙烯塑料板，其运用寿命较长，造价适中。[next]     钢筋水泥壁厚100mm，底部厚120mm，槽子外形尺度为3760mm×980mm×1120mm。钢筋水泥槽表里均需作防腐处理，一般衬2～3mm厚的树脂玻璃布。     规划阴极电流密度选取370A/m2（一般规模320～400A/m2），阴极分出周期24h，实践电积有用时刻按23.50h/d核算。 电解电流强度为 370×0.6×40=8880（A）     电解金属锰的电流效率一般规模在68%～71%之间，本规划取70%。 依据法拉第二规律换算，锰的电化学当量q=1.025g/A·h。 锰电解槽数量n可由下面公式求得：  n=mq·I·t·ηi 式中  m-每天分出电解锰金属量，本规划m=999000g；      q-锰的电化学当量，1.025g/（A·h）；       I-电解电流强度，8880A；       t-电积有用时刻，23.5h；       ηi-电流效率，70%。 代入上式得：  n=9990000=66.7（个）1.025×8880×23.5×70%     规划时依据核算，应留有必定地步，故选用上述规格的电解槽68个。     （2）电解槽冷却水等有关核算     电解槽内电解锰进程中，因为电热效应发生焦耳热，一起又有少数分出金属锰反溶放热，使电解槽内溶液温度上升，当电解溶液温度过高时，氢的超电压下降，氢分出增多，电能耗费添加。过高的电解液温度还会恶化电解作业条件，使电解进程无法正常运转。     锰电解进程放出的热量，除由电解槽的槽面水分蒸腾带走和阳极液带走以及电解槽的热辐射、热传导散热外，按理论核算和工厂出产中测定成果，电解分出1kg锰，尚有460×104J的热量要求其他媒体导出电解槽外。     本规划每个电解槽金属分出量平均为 1000÷23.5÷68=6.258（kg/h）     每个电解槽需导出的过剩热量为 460×104×6.258=2878.68×10-4（J/h）     选用冷却水冷却，进水温度28℃，出水温度34℃，需求冷却水量： 28786800÷[4.184×（34－28）]=1146700（g/h·槽）                            =1.1467（t/h·槽）     日耗冷却水量1872t，挨近合格液体积的4倍。     现在国内大多数电解金属锰厂的电解槽冷却管运用蛇形铅锑合金管。本规划则选用铝合金管为槽内冷却水的导水管。这主要是铝的热导率（W/（m·k））要比铅高出将近5倍，各种原料的热导率列表1。     因为铝管体积密度比铅小得多，热导率又比铅管高，材料耗费要少，可下降基建费用和出产运营费用。   表1  各种原料的热导率（293K时）原料铜铝不锈钢铅热导率/（W·m-1·K-1）395.43205.8546.5234.89     应当指出，电解槽内冷却办法存在一系列的缺点，如：冷却管易被酸腐蚀和电化学腐蚀；合格液中的有害杂质不能穿透过阳极隔阂布袋时，会不断在阴极室中富集堆集，直到清槽时（清槽周期14～20天）才干排出槽外。这些杂质包含C，S，Si，P等，易污染阴极室电解分出的金属锰，然后影响产品质量，使C，S，Si，P等含量上升。选用槽外循环阴极液，直接或直接冷却阴极液办法将电解槽过剩热量排出值得进一步研讨。     （3）电解槽安置计划     电解车间电解槽的安置主要有3个计划：第1个计划为竖向摆放，如图1所示；第2个计划为横向成双摆放，如图2所示；第3个计划为横向成列摆放，如图3所示。     计划1（图1）便于装出槽，但占地面积大，槽间母线铜排长，相应的电能丢失较大，别的就是阴极液给液和阳极液排出管路杂乱。       计划3（图3）槽间母线铜排量少，电解槽安置紧凑，可节约基建出资和下降运营费用。本规划按第3个计划进行安置。     计划2（图2）安置计划为现在大多数电解锰厂选用的计划，虽然有操作便利的长处，但U字型母线需双块铜排，弯头多，铜排耗费多，而且制造困难。  图1  电解槽竖向摆放示意图[next]  图2  电解槽竖向成双摆放示意图  图3  电解槽横向成列摆放示意图     9、整流变压器及整流器挑选     整流变压器一次电压有必要契合当地供电线路电压等级（110kV，35 kV，10 kV等），本规划外部供电线路电压35 kV。     电解槽槽电压降4.6～5.0V，规划取中间值，即4.8V计，68个电解槽，总压降： 68×4.8V=326.4V     规划选取出线电压330V。     如按上述核算当电争流密度为370A/m3时，电解电流强度为8880A，为留有恰当地步，规划核算电流强度按9500A考虑。 整流变压器规划容量为 9500×330=3135000VA=3135kVA     结合建厂区域的气象条件，整流主压器为油浸天然循环冷却，夏日高温时应恰当加强鼓风散热。     整流器选用硅元件整流，最大出线直流电压330V，出线直流电流9500A。硅元件选用纯水冷却，配有相应的纯水冷却设备一套和直流电流丈量设备二套。     整流变压器类型ZSJA-3135/35，容量3135kVA，进线电压35kV，调理规模70%～100%，27级有载调压。整流器类型ZHS10000/330，出线最大电流9500A，出线电压330V。     10、直流母线（铜排）挑选核算     规划选用铜母线导直流电，合理的导电强度为每1mm2铜母线面积导直流电1.0～1.5A，按此核算铜排断面积需求： 9500÷1.0=9500（mm2）     每根铜排厚12.5mm，宽200mm，需求根数为 9500÷12.5÷200=3.8（根）     规划母线4根，每根断面12.5mm×200mm，母线衔接不能运用磁性材料。     11、阳极液贮槽     阳极液槽起着缓冲储存阳极液和计量效果，贮量不小于16h的阳极液排出量，即 471.56÷2×16=314（m3）     规划选用长×宽×高为5m×5m×4.8m的阳极液贮槽3个，总容积360m3。

陶瓷钢管用途　　液体管道输送已遍及电力、冶金、煤炭、石油、化工、建材、机械等行业，并高速地发展着。当管道内输送磨削性大的物料时(如灰渣、煤粉、矿精粉、尾矿、水泥等)，都存在一个管道磨损快的问题。特别是弯管磨损更快。当管道内输送具有强烈腐蚀的气体、液体或固体时，都存在管道被腐蚀而很快破坏的问题。当管道内输送具有较高温度的物料时，存在着使用耐热钢管价格十分昂贵的问题。当陶瓷钢管上市后，这些问题均迎刃而解。陶瓷钢管广泛用于磨损严重的矿山充填料、矿精粉和尾矿运送，燃煤火电厂送粉、除渣、输灰等管道最合适。陶瓷钢管是输送强烈腐蚀的酸、碱、盐以及磨蚀兼有的固体、液体输送的理想管道。陶瓷钢管在高温腐蚀、高温磨损或高温熔蚀的场合下使用非常安全可靠。 　　本公司生产的陶瓷钢直管和陶瓷弯管、三通、四通等，已在一百多家燃煤电厂，五十多家矿山，以及煤碳、建材、机械、化工等行业得到了应用。例如在强烈磨损场合下，陶瓷钢直管使用数年，到现在为止，还没有一家陶瓷钢直管被磨穿过。磨损最快的陶瓷钢弯管，其寿命比铸石弯管，耐磨合金铸钢弯管，钢塑、钢橡弯管高十倍到二倍。 　　陶瓷钢管迅速占领市场，除质量高、性能好外，还在于它的性能价格比高于其他耐磨耐蚀耐热管材。在相同规格和单位长度的管道方面，陶瓷钢管重量只有耐磨合金铸钢管的二分之一左右，其每米工程造价降低20%-30%；只有铸石管重量三分之一，每米降低工程造价5%-10%；在腐蚀或高温场合下使用的陶瓷钢管，其价格只有不锈钢管、镍钛管的几分之一。

砂金的采选设备向来都是可移动的。有些陈旧的砂金出产设备，虽然适当粗陋，但它在国际砂金出产史上已使用几千年，为国际黄金出产作出了巨大贡献，有的还一向沿用至今。 我国地域广阔，小型金矿点许多，为开展定型小选金厂供给了质料基地。且定型小选厂的开展，还可筛选前段时刻群采中的混碾、土化、短溜槽之类的过于粗陋设备和出产方式，进步金的收回率。用小型定型选厂来开发许多的零散矿点，还可添加黄金产值。 如今，我国25t∕d左右的小选厂都选用循环磨矿－板混－浮选流程，耗量大污染环境，制品金产出少。重选设备收金作用好，且多种重选设备都无运动部件，实质上不需修理，出产功能安稳，出资少，成本低，且能防止害。因为我国人均收入还低和为了保护环境、进步金的收回率，我国小型选金厂应主要以小型、适用的多段磨矿和多级重选为根底，然后从终究精矿顶用混或化等办法收回金。为了开展我国自己的小选金厂，下面罗列一些国外的经历，以资学习。 国外的移动式选金厂已开展多年，它们都由定型的配套设备组合而成。在加拿大北部，因为时节性强，成套设备都安装在固定的底盘上，可用拖车或拖拉机牵引在较大范围内搬迁。在砂金出产上，所用选厂采选才能多在100m3∕h左右。在脉金矿的选冶上，L.洛格（Logue）报导的五种可盈余的移动式小选厂是以混为根底配备的系列流程，每一种流程都力求设备最简略，且适于处理某一种特定矿石能获得最佳作用。一但矿石有改变只需添加少数出资添加部分设备就可习惯另一种矿石的处理。这些流程金的混收回率达60%以上，总收回率85%～97%。产出的尾矿和因路远运费贵卖不掉的精矿别离堆存起来，比及堆集的资金能置办一套小化设备时，再用化法就地处理它。这些精、尾矿都已经过混和重选收回了粗粒金，再经一段时刻堆积，化浸出时刻能够缩短。因为这些小选厂安装合理，设备都是定型的，结构也结实牢靠，操作简单，没有许多化学常识和不具备娴熟技能的人都可操作。 这五种小选厂的根本设备都是相同的，其他设备仅仅为了处理不同类型的矿石和进步金收回率才添加的。 流程A出资最少，它是由根本设备配备的，适于处理一般的易碎、含金高、金粒易单体解离的矿石，矿石经过格条筛，大块者入颚式破碎机粗碎。球磨机排料粒度由装在排料口的螺旋筛操控，细粒矿浆经混板混后，经过摇床分选出尾矿和中矿，中矿回来球磨。 流程B适用于矿石易碎、金粒粗，但金粒表面复有薄膜，板混作用欠好的矿石。它在流程A的根底上添加了跳汰机和混筒。这时板上改铺毯子、绒垫等捕金席，跳汰机和捕金席产出的精矿一同入混筒强化混。 流程C添加一台螺旋分级机，并将球磨机、跳汰机和螺旋分级机组成回路。它可使碎矿粒度更好，以进步跳汰机功率，也能使细粒单体金的收回率进步，并能从含金硫化物中收回金。 流程D添加一组普通浮选机。它适于处理含金氧化矿石和从硫化矿中收回含金硫化物、碲化物等。添加浮选作业，每吨矿石的处理费只添加几分钱。在许多情况下，小选厂使用浮选可防止极细金粒的丢失，进步金收回率，添加盈余。 流程E和流程D相同，仅仅将普通浮选机改为高效的SUB－A型浮选机。此流程的特点是SUB－A型浮选机能够处理粗粒给料，然后大幅度进步矿石的处理数量。故球磨机、跳汰机、混筒、绒面流槽（或板）和浮选机都为开路作业。经浮选从矿浆中收回细粒金和含金粒状矿藏后，粗、细粒尾矿可抛弃，只要摇床中矿经螺旋分级机脱水回来球磨。此流程金的收回率虽较流程D为低，但处理矿量的添加可获利更大。且因为球磨机排出的矿浆浓度程稀，也不行能在浮选前选用任何重选设备来替代跳汰机进步收回率。人们之所以愿用流程E替代流程D，主要是它适于处理各种不同类型的矿石，又能增大矿石处理数量，从中获得较高的赢利。 美国丹佛（Denver）公司出产的小型选金厂，包含矿石破碎、混、化作业的成套设备，出产规划分为日处理矿石15t、25t、50t、100t和250t五个系列。最大的还有日处理矿石500t的选金厂成套设备。因为美国不像加拿大北部那样冰冷，成套选金厂只着重配套纷歧定要整装在一同随时节搬迁。在上述系列中，250t以上的选厂则配用两台破碎机，一台粗碎，一台细碎，以下降矿石入磨块度，进步球磨机的磨矿功率。中选金厂扩大为化厂时，若选用炭浆法工艺，则需添加单层稠密机一台（稠密机面积按每吨干矿石0.55～0.65m2／h选配），拌和化浸出槽三只（槽容量按选厂日处理矿石规划，以每批质料拌和浸出36～48h选配），以及载金炭的筛析、解吸、炭的再生和电解提金等配套设备。若选用化－逆流倾析洗刷－锌置换工艺，除上述稠密机和化槽外，需另增相同规格的稠密机三台及配套的弄清池、真空除气塔、真空泵、锌置换等设备和相应的电机、输送泵等。 以上仅仅北美出产的部分小型选金厂配备。除北美外，瑞典、芬兰、澳大利亚等的一些闻名矿山机械供应商也大力开展移动式小选金厂或成套设备。如瑞典萨拉公司出产的小选金厂，其关键设备之一的碎矿机结构巩固，功能安稳，目标先进，二段一闭路破碎比达40，一段一闭路磨矿粒度达90%－0.074mm（－200目）。美国霍姆斯特克金矿已引入两套，井早已投产。