废铝压块机属于 金属 压块机的一种。是一种 金属 压块机用来压废铝的。 金属 压块机：包括 金属 屑压块机和 金属 打包机两种机型，是通过大压力将各种 金属 废料直接冷压成型，便于储藏、运输及回收再利用。金属 屑压块机能将粉粒状的铸铁屑、钢屑、铜屑、铝屑、优质矿粉等直接冷压成饼块，以便于储藏、运输及投炉回收再利用。压制成块后投炉回收使用损耗极低 。整个生产过程不需加温、加添加剂或其他工艺，直接冷压成型，成型的同时也确保了原有材质的不变。例如铸铁屑成型后代替铸造生铁使用。对于特别材质的铸件，回收意义更大。金属 屑压块机.jpg" />金属 打包机可将各种比较大的 金属 边角料、废钢、废铁、废铜、废铝，解体汽车壳，废油桶等挤压成长方体、圆柱体、八角形体等各种形状的合格炉料。以便于储藏、运输及投炉回收再利用。金属 打包机.jpg" />废铝压块机的主要特点：1、所有机型均采用液压驱动，可选择手动或PLC自动控制操作； 2、机体出料形式可选择翻包，推包或人工取包等不同方式； 3、安装简便，无需底脚固定，在无电源的地方，可采用柴油机作动力； 4、挤压力从63吨至400吨有十个等级，供用户选择，生产效率从5吨／班至50吨／班；5、压缩室尺寸和包块形状尺寸及机型尺寸可根据用户要求设计定制。 

同钼铁相同，氧化钼块常被用作钢铁的钼合金添加剂．它用钼焙砂作质料，只需成型加工即可用之出产，比钼铁的钼回收率高、加工费低。在西方国家，它已逐步替代钼铁，比钼铁使用更广泛，所占份额也更大。见表1。   表1  美国氧化钼和钼铁产值及份额  年份（年） 类别19801981198219831984氧化钼产值（t）1636616393806979187361钼铁产值（t）36083304170115431169氧化钼产值/钼铁产值（倍）4.55.04.75.16.3        钼铁与氧化钼在各种使用领域内份额见表2及表3。   表2  1974年美国氧化钼与钼铁分配状况  名 称 耗费（%） 品 名合金钢低合金高强度钢不锈钢工具钢铸铁高温特殊合金其他合金产品金属钼化学品其他工业氧化钼90.785.479.373.323.736.96.0 66.071.2钼  铁8.513.719.625.273.818.976.2  17.0其  它0.80.91.11.52.544.217.8100.034.011.8合  计100.1100.0100.0100.0100.0100.0100.0100.0100.0100.0   表3  日本10个厂商出产钼和氧化钼的状况  年度工厂 品名日重化学工业太阳矿工日本钢管炒中矿业电工日本新金属票村金属工业日本电工钢峙产品华夏工业算计钼铁（%）氧化钼（%）1973钼铁566..0465.0307831379 557211  331020.41氧化钼2129300513902021446210324497613902741291379.591974钼铁4875331371047373 675218  348922.71氧化钼1893300611442131114490112056964112841187577.29       我国却仍以钼铁为主，氧化钼用量很少（表4）。     作为钢铁添加剂的氧化钼往往被制作成钼压块后使用。其产品标准见表5。     我国从1983年到1985年出产钼压块约2500t，首要出产供应商有锦州铁合金厂和上海铁合金厂，还有栾川钼业公司。   表4  我国氧化钼与钼铁产值与份额  年份（年） 品种19831984氧化钼产值（t）738762钼铁产值（t）47085585氧化钼与钼铁产值比（倍）0.160.14 [next]                               表5  氧化钼合金添加剂标准  国家与标准等级Mo含量（%）①≥杂质含量（%）＜或≤②包装CuSPCFeOPbAsSnH2O美国ASTMA146A55.01.00.25   0.05   桶装或压块，10或1kg/块B57.01.00.10       英国55.0~60.00.30.10  1~3    压块日本低碳55.0~61.00.10.05 0.05     压块0.5kg/块25kg/箱高碳53.0~54.00.10.05 8~10     前西德60.0~62.00.20.03~0.090.2~0.04      桶装前苏联KMo-1550.60.150.070.08     桶装10~40kgKMo-2531.20.180.070.10  0.070.07 KMo-3502.40.200.070.12     瑞典57~630.50.010.05      罐装10kg我国YMo-48481.00.100.040.20 0.04 0.050.5压块，桶装。5kg/块30kg/桶YMo-45451.00.150.040.20 0.06 0.070.5YMo-40402.00.800.040.20 0.10 0.100.5   ①前苏联为“≥”，其他为“＞”；②我国为“≤”，其他为“＜”。       从钼焙砂到钼压块是一个单纯压力成型的进程。其出产工艺见下图。 粘结剂一般为沥青，用量很少，不少工艺在选用高压力成型机后只加水甚至不添粘结剂。加水量切忌过大，以焙砂略发潮为限，拌和均匀后成型。   图  钼压块出产流程       压块可大可小，0.5~5kg均有。形状有方有圆，常见多为圆柱体，如日本为￠65 ×60mm圆柱体，重0.5kg，密度2.7g/cm3。国内栾川为lkg重的圆锥台体。

造块方法包括烧结、球团和压球3种工艺。目前，我国造块多采用烧结法。只是在锰精矿或粉矿很细，-200目在80%以上又不允许产品中含残碳时，则采用球团或压团。 50年代初期，我国锰矿粉多采用烧结锅烧结和土法烧结。随着钢铁生产的发展，土法烧结不能适应要求，因而纷纷着手建设烧结机或其他高效的造块设备。1970年，我国第一台粉锰矿烧结机(18m2)在湘潭锰矿建成投产，1972年江西新余钢铁厂又建成2台24m2烧结机，1977年，我国第一台锰精矿球团设备80m2带式焙烧机在遵义锰矿建成投产。进入80年代，湘潭锰矿、八一锰矿、湘乡铁合金厂相继建成18～24m2烧结机多台，上海铁合金厂引进压球设备作为粉矿造块使用。造块技术的发展，给锰系合金的冶炼带来更大的经济效益。以江西新余钢铁厂为例，增加入炉熟料比和用冷烧矿取代热烧结矿，可使高炉冶炼技术指标大为改善(表3.3.12)。(三)锰矿石冶炼 锰矿石冶炼产品主要有高碳锰铁、中低碳锰铁、锰硅合金以及金属锰等，通称为锰质合金或锰系合金。 高碳锰铁。我国主要采用高炉生产。50年代尚未形成专门厂家生产高炉锰铁(高碳锰铁)，而是一些钢铁厂自炼自销，生产量很小。从1958年后，湘潭锰矿先后建起6.5m3、33m3高炉专炼锰铁，60年代以后，新余、阳泉、马钢三厂、重钢四厂等转产高炉锰铁，进入80年代，高炉锰铁发展更快。高炉锰铁产量由1981年的20万t增至1995年40万t。 电炉生产的产品包括碳素锰铁、中低碳锰铁、锰硅合金、金属锰四类。我国电炉生产最早的是吉林铁合金厂，于1956年建成投产，最大电炉容量为12500kVA;60年代初，湖南、遵义、上海等铁合金厂相继建成投产，这些厂都可生产碳素锰铁、中低碳锰铁和锰硅合金;遵义铁合金厂还用电硅热法生产金属锰。据冶金工业部1995年《全国铁合金主要技术经济指标》记载，1994年全国15家重点铁合金厂中有11家生产锰系合金产品。这些重点铁合金厂经过不断发展、扩大，为满足钢铁工业生产作出了重要贡献。 80年代以来，地方中小型铁合金企业发展迅速。据资料统计，地方中小企业铁合金产量占全国比重由1980年的32.39%，上升到1989年的54.01%，到1996年已达69.85%，企业数已达1000家以上。这些中小企业大多数是采用1800kVA的小电炉，设备落后，产品质量比较差。 电炉锰铁与锰硅合金生产所用设备基本相同，都是采用矿热电炉，电炉变压器容量一般为1800～12500kVA。湖南、遵义铁合金厂分别从德国引进3000kVA和31500kVA锰硅电炉，现已投产。 我国电炉高碳锰铁的生产，一般多采用熔剂法生产工艺。锰硅合金的生产，一般都采用有渣法生产工艺。 中低碳锰铁的生产，主要有电炉法、吹氧法和摇包法3种。摇包法包括在摇包中直接生产中低碳锰铁和摇包-电炉法生产中低碳锰铁。摇包-电炉法工艺比较先进、生产稳定可靠、技术经济效果好，目前上海、遵义等铁合金厂都采用此法。 金属锰生产方法有火法冶炼和湿法冶炼。火法冶炼金属锰，我国始于1959年，由遵义铁合金厂首次用电硅热法试制成功，一直独家生产至今。生产工艺采用三步法，第一步用锰矿石炼成富锰渣;第二步用富锰渣炼制高硅硅锰合金，第三步用富锰渣为原料，高硅硅锰作还原剂及石灰作熔剂，即电硅热法制成金属锰。湿法冶炼主要是电解法，常称电解金属锰。我国于1956年由上海901厂建成第一家电解锰生产厂，到90年代初已有大小电解金属锰厂50余家，年总生产能力达4万余t。生产工艺流程大致分硫酸锰溶液制备、电解、后处理3个生产工序。后处理是电解完成后包括产品纯化、水洗、烘干、剥离、包装等系列操作。最终获得合格电解金属锰产品，含Mn99.70%～99.95%。

        现一块铜合金,是由磷和铜组成.磷铜合金的来源：1954年，美国对铜阳极在硫酸盐光亮镀铜工艺的发展研究中，发现在铜阳极中添加少量的磷，在电镀过程中铜阳极的表面生成一层黑色的“磷膜”，这层“磷膜”具有 金属 导电性，控制电镀的速度，使镀层均匀，无铜粉产生，大大减少阳极泥的生成，提高镀层的质量，从而出现“磷铜阳极”这种磷铜合金品。磷铜合金的用途：磷铜合金主要应用于印制电路板、五金、塑料和电铸电镀用磷铜阳极；电气接点和插接件用铜带；引线框架用铜带；用于电机、空调、冷冻机 行业 的代银钎料；铜及铜合金材料的脱氧剂和铝合金铸造物的晶粒细化剂。     铜合金（copper alloy ）以纯铜为基体加入一种或几种其他元素所构成的合金。纯铜呈紫红色﹐又称紫铜。纯铜密度为8.96﹐熔点为1083℃﹐具有优良的导电性﹑导热性﹑延展性和耐蚀性。主要用于制作发电机﹑母线﹑电缆﹑开关装置﹑变压器等电工器材和热交换器﹑管道﹑太阳能加热装置的平板集热器等导热器材。常用的铜合金分为黄铜﹑青铜﹑白铜3大类。 

08铝压块：冷轧板热轧板利用过（一般都是冲过）后剩下来的尾料，压成块后卖到钢厂回炉炼钢。北方地区常以此来命名，而在广东地区则称之为冲花边料，在川渝地区则称之为轻料（因为比较薄的缘故），华东地区称之为冲板料、冷板料等等。 该料型因为含碳低，无锈，故价格在废钢之中属于较高的一类，多被小炉拿来降碳用，一般从汽车厂、冰箱洗衣机厂等出来的比较多。

这类型选矿难度最大，是选矿工作者一向霸占的难关。因而研讨工作比较深、比较广。有些矿区已使用了新技术，并取得了较好效果。但大部分仍处于研讨阶段，或半工业性阶段。近年来科研新发展概述如下。 反—正浮选：先选出钙质矿藏，然后选磷矿。 在H2SO4介质顶用脂肪酸浮钙质矿，用磷酸或P201按捺磷灰石。然后再选磷灰石。此工艺完成了较粗磨条件下的常温浮选，浮选温度可降至9℃。 另一方面，钙质和磷矿都含有同名离子—Ca++，用脂肪酸类辅收剂浮钙质矿藏时不免形成磷灰石的丢失。相反Ca质矿藏选欠好时，磷精矿中的MgO仍大于1.5%。本工艺适用于含Ca矿藏较低的矿石。 正浮选：即从矿石中直接浮选磷灰石。 近十几年来，选矿科技工作者一向在霸占含钙矿藏的按捺剂，且取得了很大的发展，使直接浮选磷灰石成为实际，简化了流程，提高了选矿目标。 近年来研发的较有用的钙质矿藏按捺剂有：S系列：计有S—711，S—804，S—217，S—808，系、粗菲、的磺化物别离与甲醛归纳反应物。F103：腐植酸钠与低分子量含氮化物的反应物。L339：以木素磺酸钙为质料的木素衍生物。SG—10：顺酐、对磺酸组成的表面活性剂。 消化—浮选：此工艺与上述的焙烧—消化相同。 不同的是消化后的磷档次不高，含有很多的硅质。所以消化后还需搞磷—硅分选，能够正浮选，也可反浮选，视其二种矿藏的份额而定。但在浮选前有必要碳化，碳化工艺是把炉气中的CO2引进浮选的矿浆中。其意图是消除矿浆中剩下的石灰乳，一起也起到调开矿浆pH值的效果。 此工艺适用于磷矿含P2O5较高、碳酸盐矿藏含量较低的矿藏。在具体操作上要严厉，在碳化前的矿浆中CaO含量应低于1.5%。 碳化不能过度，否则将恶化浮选。重—浮联合流程：用水力旋流器可得一部分磷精矿(沉砂)，这样将削减三分之一的浮选量。药剂也将削减三分之一。 然后降低了本钱。关于磷灰石型磷矿，属易选矿石。但其档次低，一般P2O5 而该类型磷矿均含有多种可供归纳利用的有用矿藏，如铁、钛、钒、铂族、碘、石榴石、蛭石、黑云母、透辉石等。只需归纳利用搞上去，此类矿石的经济效益是可观的。如承德马营磷矿就是一例。

铁矿石原料混合造块工艺的完善前景及其产品在高炉上的应用 铁矿石原料用烧结法烧结成烧结矿，这种生产工艺由于燃料在料层中完全燃尽，热能消耗最低，而且产能极高（1.35-1.45t/m2h），可为高炉提供必需数量的原料。但此工艺生产的烧结矿碎屑量很大，尽管为减少碎屑作了大量研究及采取了一系列组织措施，仍未能完全令人满意地解决这一问题，0-5mm的烧结矿碎屑在10%-20%的台阶上居高不下。 烧结矿的多次破碎及过筛是获得粒度及强度稳定的烧结矿的唯一手段。烧结工艺的返矿量很大（达50%），厂内运输费用增高。还要在烧结矿的抽气及破碎上另加开支。烧结料成分中加入石灰可弥补产能的下降，使产能达到1.85t/m2h。 用造球法将铁矿石原料制成球团矿有许多优点，其中主要优点是：最终颗粒组成严格符合规定，化学强度高，碎屑含量低（2%-5%），无需机械加工及多次过筛。 造球工艺的缺点是，对原料粒度及湿分要求极严，造球中金属及能源消耗高，焙烧作业复杂。 尽管造球工艺应用很广及球团矿与烧结矿相比质量性能较高，但其在高炉炉料中所占份额始终未能超过铁矿石炉料的20%-50%。主要原因是球团矿的自然休止角及屈服点都低，无法保证高炉的最优装料制度，相反会引起炉衬的严重腐蚀。此外，在还原初期，球团矿与烧结矿相比会在更大程度上丧失其机械强度。为克服球团矿上述缺点，采取了装炉前将球团矿与烧结矿预先加以混合的作法，但该方案由于执行起来很麻烦，实际上未能得到应用。 铁矿石原料造块工艺进一步精化的发展方向应该是将烧结法与造球法并成一个工艺，取二者之长、补二者之短，生产出既优于烧结矿，又优于球团矿的造块产品。此时可用E.6.魏格曼提出的烧结矿块体组织理论作为理论依据。按照这一理论，烧结矿中最坚固的成分是燃尽燃料微料周围形成的块体。但燃料中有各种尺寸的颗粒，这些颗粒在烧结层中的分布杂乱无章，因而结成的块体尺寸极不相同。这样生产的烧结矿不可能不含有大量碎屑。此外，将燃料既作热源，又作还原剂，会助长热脆物的增加。由于多晶形现象结合的影响，热脆物会出现大量应力点，因而不可避免地引起破裂。 由上述可明显看出：合并两种造块工艺于一体的合理方案应当是，在原料状态时，以尺寸规定得极严格的颗料料（球团）形式来强化最终块料，随后将其铺后固定料层，用燃料产生的热量予以烧结。 烧结料或其各组分预先造块的方案可以认为是合并两种工艺于一体的起步之举。这一举措能使烧结工艺产量提高22.1%，使固体燃料耗量降低12.5%。将铁精矿加石灰预先制颗粒，由于料层增高到500-700mm及焦屑用量达55kg/t烧结矿，可大大提高单产能力（达2.0t/m2h）。 最接近于上述并合工艺的方案是日本开发的HPS造块法。该工艺的具体办法是，将磨细的铁精矿预选制成5-10mm粒度的小块，敷以粒度为＜0.125mm磨细燃料，预先干燥后，按烧结工艺将其烧结。破碎、筛分后成品出率占90%，产品为细小球团烧结块。产品碱度为1.2-2.0，氧化硅含量为5%，软化温度范围与烧结矿相当。此工艺不同于烧结工艺之处是在4-5kPa表负压下完成烧结。为对此工艺进一步研究，特建了一套年产量为600万t/a的试验装置。 俄罗斯南方采选公司在完善球团工艺中试验了类似工艺。作为燃料采用了0-3mm粒度的焦屑，按烧结流程进行了焙烧，但燃料意外的分布致使形成未烧结矿炉料块（甚至很大一段），影响了工艺的稳定。由烧结块及焙烧球团构成的产品在高炉中炼完的结果证明，比单纯用烧结矿能产生更好的效果。 选用5-10mm粒度以下炉料，将-5至+10mm组分含量减至最低，不加燃料将其造块，随后用单独设备加进燃料——这种方案应当作为并合造块工艺的基础。 乌克兰国家冶金科学院开发一项用带式焙烧机生产混合造块原料（简称ГOC）的新工艺。其特点是在5-12mm粒度已造块的炉料中加进（0-10）—（0-12）mm粒度的固体燃料。该工艺是在中央采选公司（即ЦГOK）工业造块分公司的OK-5-18型焙烧机上进行半工业试验后正式投入工业运行的。焙烧机未作改造，只是按烧结工艺用焙烧炉干燥料层及点燃固体燃料。由于在混合造块烧成产品冷却中保证其在上升气流中的热稳定性，故能采用上述粒度的固体燃料。 1999-2000年，ЦГOK工业造块厂共生产球形颗粒烧结矿型混合造块炼铁原料65t。这种原料集烧结矿及球团矿的优良冶金性能于一身，具有全新的性能： 1．ГOC总体上是焙烧粒构成的烧结块，即烧结块的极限破裂碎块，实际上不再破裂； 2．无论是焙烧粒，还是烧结块，均为由赤铁矿外壳及磁铁矿内核构成的球形微粒或微粒体系，在宏观组织方面具有充分施展的开孔空隙度，并具有与球团矿一样的可还原性，在还原中不破裂； 3．在冷态强度方面（抗冲击强度85%-87%，耐磨强度5%-8%），ГOC大大超过传统烧结矿，接近于还原中强度很高的优质球团矿；ГOC不会自然破裂，适合长期贮存、倒装及运输； 4．在物理性能方面（自然休止角）ГOC与烧结矿相同； 5．在化学成分方面，FOC相同于球团矿，但因有赤铁矿磁铁矿组织，故含铁量增加0.5%。 德聂伯罗彼得罗夫斯克钢铁公司炼铁厂高炉使用ГOC的冶炼结果充分肯定了ГOC的应用效果。在高炉炉料中，在生产铸造生铁及炼钢生铁时的ГOC含量分别为56.5%-69.8%（平均为60.5%）及-50%。试炼初期因焦化厂原料条件差，焦碳质量未能跟上。后来的试炼中，焦碳质量提高，渣况稳定。在2号高炉运行期间，装料制度是基本稳定，一直采用KPP↓1.5-2.0，鼓风参数很少改变。 各试炼阶段采用混合造块原料促进了高炉运行稳定性，提高了炼铁生产技术经济指标。所以之能取得这样好的结果，是因为使用混合造块原料改善了炉料各种成分的松散性能，使其在炉喉断面上的分布更为合理，进而保证了高炉里气流能量的更高利用率，德钢2号高炉使用混合造块原料一共炼出铸造生铁5234t，及炼钢生铁4923t。每次试冶炼都证实了混合造块原料具有极好的冶炼性能，因而这种原料的使用效果被充分肯定。据计算，相比焦碳消耗量下降4-4.4kg/t铁，而相比生产率提高1.1%（根据通用标准按同等条件合算）。

大家在使用铝材料加工时，线切割导电块都是会严重的磨损，那有什么方法可以减少线切割导电块过渡磨损呢？如何改善导电块过度磨损？一起来看看吧　　　　针对以上的问题坚诺士小陆给大家作出了分析，主要有有三种方法可以改善：　　　　其一：脉冲电参数的合理搭配　　　　数控高速走丝电火花线切割加工时，较宽的脉冲宽度容易产生比较大的氧化铝或表面粘有氧化铝颗粒，脉冲间隔小也会产生较大的颗粒。而电极丝极易粘附这些较大的加工颗粒，给加工带来很大的负面影响。通过提高脉冲电流的空载电压福值，降低脉冲宽度，加大脉冲间隙，可减少粘付在电极丝上的可能性。　　　　其二：对工作液的要求　　　　目前采用的水溶液作为数控高速走丝电火花线切割加工的工作液，常规配置是1..10，加工铝材料是3.8.为保持工作液的清洁，使其有效的工作，可使用后的海绵避免流入水箱，保持工作液的畅通，减少粘附。海绵定期换洗。　　　　其三：操作技巧　　　　可在上线架后端槽中加一块海绵，高速往复的电极丝经海绵摩擦，减少电极丝抖动，确保电源正常发挥。

一、贺兰山磷矿实验室选矿实验 贺兰山磷矿产于下寒武纪系中部，属堆积层状磷块岩矿床。其工业类型有硅质和硅－钙质两种矿石，以前者为主。矿体北起苏峪口、南至大乾沟，全长24公里。整个矿区磷矿石均匀含P2O518%。 矿石的矿藏组成：有用的矿藏为胶磷矿和磷灰石（算计约占40%、磷灰石少数）；脉石矿藏首要有石英（约占40%）、碳酸岩（总量约占9%、方解石3%）。此外，尚有黄铁矿（3%～4%）、绢云母（3%～4%）等。 胶磷矿  呈均质胶状、其次呈鲕状、假鲕状、碎屑状等。首要特色是胶磷矿颗粒中含有不同粒度的杂质，这些杂质首要为黄铁矿、褐铁矿等，粒度多在0.0065～0.048mm，且星点状散布。 磷灰石  呈细微的粒状或柱状，粒度在0.0065～0.026mm，首要散布在石英集合体间或石英砂屑的内缘。 石英  呈滚圆至半圆的碎屑状及隐晶粒状，巨细在0.08～0.16mm，多散布在砂质磷块岩和磷砾岩中。 碳酸盐  首要为白云石、粒度0.016～0.528mm，多呈菱面体或不规则粒状集合体产出；方解石呈它形粒状混在白云石间或呈脉状产出。 矿石的化学组成，列于表1。 表1  贺兰山磷矿矿石化学组成项目含量（%）P2O516.45酸不溶物45.48SiO243.02Fe2O34.26Al2O31.83CaO24.64MgO1.33CO23.64F1.36S全0.57Re2O30.077U0.0014V0.004 1980年，曾以不同的工艺流程，对该矿进行了较详细的实验，成果汇于表2。。由表9看出：选用流程Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ，均可取得档次大于30% P2O5、回收率在80%以上的磷精矿。阐明对该矿选用阶段磨矿、阶段浮选的选别流程，是适合的。 表2  不同流程结构的浮选条件极端成果比照流 程 结 构条件成果磨矿细度－200目（%）药剂总用量（公斤／吨原矿）原矿档次（P2O5%）精矿尾 矿 品 位P2O5%碳酸钠水玻璃木质素氧 石    蜡 化 皂产率 %档次 P2O5%回收率%流程Ⅰ： 磨矿后浮选，得磷精矿；扫选精矿、二次精选尾矿别离以320目筛分；＋320目粒级为中矿；－320目粒级回来流程，粗选作业76.002.71.00.30.4516.8733.4131.2261.834.51中矿21.1420.7726.02流程Ⅱ： 粗磨（－200目65%）后浮选，得部分精矿、尾矿；中矿再磨（－320目72%）后浮选，又得部分精矿、尾矿－3.01.85－0.49816.6145.9230.6484.714.70流程Ⅲ： 除中矿再磨细度为－320目92%外，其他结构同流程Ⅱ－3.51.400.50.45316.8549.1631.1090.744.18流程Ⅳ： 粗磨（－200目65%）后浮选，得精矿和尾矿；其间矿（扫选精矿和一次精选尾矿）兼并分级；＋320目粒级再磨合后和－320目粒级别离回来粗选作业－2.01.350.30.38216.8548.5030.9589.083.57 表3  流程Ⅲ工艺条件表浮选作业称号选别条件榜首段（粗磨）第二段（中矿再磨）工艺条件（药剂用量kg／t原矿）磨矿细度－200目%碳 酸钠水 玻璃氧化 白腊皂浮选时刻（分）磨矿细度－320目%碳 酸钠水 玻璃木 本质浮选时刻（分）粗选Ⅰ65.002.001.000.053392.001.500.300.302粗选Ⅱ————————3扫选———0.4310————3精选——————0.100.24 现以流程Ⅲ为例，将其根据表3所列工艺条件得出的数、质量流程，示于图1。所得终究磷精矿（精矿Ⅰ＋精矿Ⅱ）的化学组成，列于表4。其粒度组成，列于表5。 表4  磷精矿（Ⅰ＋Ⅱ）首要化学组成项目P2O5SiO2Al2O3Fe2O3CO2MgOCaO含量（%）30.5214.550.592.333.481.0343.49 表5  终究磷精矿粒度组成（%）项目粒度 （mm）－0.100 ＋0.076－0.076 ＋0.056－0.056 ＋0.045－0.046 ＋0.037－0.037 ＋0.019－0.019 ＋0.010－0.010算计产率精矿Ⅰ5.936.786.2730.9322.0913.8514.15100.00精矿Ⅱ0.390.625.1935.3023.8711.7722.86100.00档次（P2O5%）精矿Ⅰ23.4926.8628.3530.8932.6431.6428.9630.30精矿Ⅱ21.8124.8626.1328.8729.5130.7535.4230.54分配率（P2O5%）精矿Ⅰ4.596.015.8731.7523.7914.4613.53100.00精矿Ⅱ0.490.494.4533.3723.0511.8526.49100.00图1  贺兰山磷矿阶段磨矿、阶段浮选数、质量流程图 依照图1流程所得的磷精矿产品，进行了解离度的测定。测定成果指出：榜首阶段粗磨时先行分选出已单体解离的部分磷矿藏，再对贫连生体进行第二段细磨使其别离，是契合矿石中有用矿藏嵌布粒度纷歧、选别难易度不同的特色的。因此操作便利，目标安稳。但从表6中的数据看出，欲取得较高质量的磷精矿，其磨矿细度宜在－0.045mm以下。 二、美国佛罗里达中部洛内索姆（Lonesome）选矿厂 佛罗里达是美国最大的磷矿产地，也是国际上最大的磷矿产区。可采储量大26亿吨，约占其总储量的46%。1982年的磷矿产量达2806.1万吨，别离占美国和国际总产值的75%和23%。 该区域的磷矿挖掘首要会集在中部和北部区域，仅波克（Polk）县和希尔斯巴勒（Hillsborough）县的磷矿产量就占佛罗里达总产值的90%。现有11家公司挖掘中部的磷矿、一家公司挖掘北部的磷矿。现在，该区域有选矿厂达24家之多。 佛罗里达磷矿床构成于新世到中新世时期，散布规模北起该州之鸿沟、南渝半岛之半。因长时间露出而受风化作用的影响，具有重要经济价值的矿床，首要赋存于北部霍桑（Hawthorn）组上部和中部博恩伐利（Bove Valley）的下部。在岩性学上这两层矿很类似，都是由各约占三分之一的砂、粘土和呈细粒或卵石状的磷酸盐组成。 佛罗里达磷矿矿床类型有：陆地砾状磷块岩、软质和硬质磷块岩、河底砾状磷块岩、铝磷酸盐、霍桑层含磷白云岩等六种，它们之间的差异首要因为原生矿的风化和（或）堆积所造成的。现在佛罗里达磷矿的整个产值，实际上来自砾状磷块岩的挖掘。 陆地砾状磷块岩矿石，质地松软，呈圆卵状，粒度自25.4mm到0.44mm不等，色彩为灰、黄、褐绿及黑色等。矿藏组成为：磷酸盐30%～60%、石英砂12%～25%、粘土15%～40%。 佛罗里达区域各选矿厂选用的采、选工艺大体相同，可归纳为洗矿、选别和粘土（尾矿）处理三大作业。详细进程如下：用索斗铲先剥离表土，将采出矿石卸入淘洗坑内，用水冲刷成矿浆，经泵输送到洗矿厂，洗矿厂设有固定筛、槽式洗矿机、振动筛和锤式破碎机等设备。矿石经筛分、洗矿和分级可得到约占原矿量30%～50%的＋14目（或＋200目）的砾状磷矿产品（该产品含P2O5 30%～35%、MgO 0.0%～1%、Fe＋Al 2%～3%）。小于14目（或小于20目）的筛下产品经水力旋流器分级，分出的－150目矿泥（含P2O5～15%）排入沉淀池；而－14（或－20）～－150意图底流，即作为浮选作业的入料，着我国入料再按粗、细粒级别离进行“正－反浮选”（即先以阴离子捕收剂正浮选得粗精矿，再以阳离子捕收剂反浮选除掉粗精矿中残留的硅质物），得粗粒和细粒磷精矿。这部分浮选精矿约含P2O5 30%～33%、MgO 0.0%～0.5%、有机质 0.1%～5%、Fe＋Al 2%～3%。所用浮选药剂的品种，一般为苛性钠、（液态）、硫酸、脂肪酸、胺盐和火油，用量因选矿厂不同而异。现以洛内索姆选矿厂为例，阐明佛罗里达磷矿以惯例的阴－阳离子正－反浮选法选其他概略。 洛内索姆选矿厂见于1977年，设计能力为年处理原矿石249.5～272.2万吨，年产浮选精矿136～154万吨。 该矿于1913年即开端挖掘，矿区坐落佛罗里达希尔斯巴勒县东南角，距坦伯（Tampa）约25公里。磷矿石储量5000万吨，均匀含P2O5挨近32%。 该矿矿藏组成为磷酸盐、石英砂和磷酸盐化粘土，份额各约占三分之一。首要化学组分为：P2O5 9.1%、MgO 0.1%，其他为硅质物等。 洛内索姆选矿厂的首要工艺工程，描绘如下： 经由34m3的索斗铲采出的矿石，先制备成矿浆，继而通过长2286m的管道输送到筛分站。＋75mm物料废气；－75mm＋19mm的物料则经破碎，并与粒度为－10mm的矿浆混合。混合后的－19mm的料浆再经另一长为610m的管道送往ф600mm的水力旋流器，在这里除掉磷酸盐化粘土、并将其送到尾矿堆存区。去除粘土后的、浓度为70%的水力旋流器底流，直接卸在运送皮带上而送往选矿厂。 在选矿厂中，对脱泥的物料于洗刷器里进行洗刷、擦拭和筛分，即出产出部分＋16意图终究卵状产品（或称筛分精矿）。－16意图物料即为浮选作业入料。（这部分入料或先行分级后进行粗、细粒级别离浮选，或混合浮选）。送到浮选后的入料先以ф610mm的水力旋流器浓缩到75%的浓度，然后以阴离子捕收剂选别，得泡沫产品（即粗精矿）；对此粗精矿再经水力旋流器脱水、硫酸擦拭和新鲜水洗刷后，以阳离子捕收剂进行精选，得槽内产品，即为终究磷精矿。终究磷精矿经枯燥到2%水分，即为制品。在选别进程中得到的尾矿，与粘土废弃物混合后，经天然滤水，然后以采出的废石掩盖，终究构成一安稳的再生地表。 选矿厂浮选体系：正浮选4列，每列2槽。每槽溶剂14m3。浮选机型号为维姆科（Wemco）型。浮选药剂用量为（kg／t给料）：脂肪酸1.0、胺盐0.2、硫酸0.6、燃料油0.6。 依照图2所示的洗刷准则工艺流程，得筛分精矿（即砾状产品）含P2O531%～31.9%、浮选精矿（即粗粒和细粒磷精矿）含P2O531.9%～33.74%，归纳精矿中含量MgO 0.3%。尾矿含P2O50.9%～1.4%。精矿总回收率75%～85%。图2  佛罗里达磷矿洗矿准则工艺流程 洛内索姆选矿厂每出产一吨产品磷精矿，约需37.85m3的水，其间回水占95%，仅占5%的新鲜水取自深井。运用回水，可下降浮选药剂耗量。

采用碳粉作还原剂，在电炉中还原钼焙砂以生产钼铁的方法叫作碳还原积块法或电碳法。炉内主反应为：   2MoO3+C＝2Mo+2CO↑       △Z0＝208707-309.2T（J）33       从反应自由能△Z0看冶炼，须在T＞675℃（△Z0＜0）后才能进行。在电炉内加热到675℃后，这一反应是很容易进行的。但同时，还会产生副反应：    2MoO3+7Mo2C+2CO↑33   △Z0＝214560-315.6T（J）       Mo2C的生成使钼铁含碳量偏高，熔点上升（Mo2C熔点为2405℃）。艾柳金等认为碳还原氧化钼经历了两步：首先，加温后三氧化钼微粒以蒸气状迅速扩散向碳粉，吸附在碳粒表面，被CO还原，反应生成中间氧化物Mo4O11生成CO2逸出；第二步，中间氧化物Mo4O11扩散进碳粒内继续还原成Mo。反应式为：   4MoO3+CO＝Mo4O11+CO2↑   △x0298＝-294.7kj/mol    1Mo4O11+C＝4Mo+CO↑1111       碳还原积块法须在电炉中冶炼。所用电炉容量通常都不大：单相电炉容量为300~500KV A，三相电炉容量为500~1500KVA。电的单耗约为4450kW·h/t。炉料是由钼焙砂和碳粉制成的压块，石灰及铁屑组成。熔炼由高碳压块熔炼（还原过程，所用碳量高于反应理论值）和亏碳压块熔炼（精炼过程，所加碳量低于反应理论值）交替进行，待炼成的钼铁在炉底积块后，炉子停电，钼铁冷却后出炉精整、包装。回收的废料须经回收电炉熔炼。

废有色金属的预处理是指将有色金属废件和废料的状态变成能够进行有效的后续冶金加工的过程。这一过程包括：使各种废件和废料达到规定的外形尺寸和重量标准；将有色金属与黑色金属分离；去除非金属夹杂物、水分、油质等。对废有色金属进行精细和高质量的准备，使之适用于冶金工序，可以使有色金属损失减少到最低程度，使燃料、电力、熔剂的单位消耗降低，使冶金设备和运输工具得到有效的利用，并使劳动生产率及有色金属与合金产品的质量得到提高。     有色金属废件与废料的预处理包括下列主要工序：分选，切割，打包，压块，破碎，粉磨，磁选，干燥，除油等。特种再生原料（废蓄电池、废电动机、废电线、马口铁废料）的预处理，采用专门的生产线。全苏再生有色金属科学研究设计院研究出废有色金属预处理的一般工艺流程（图1），该流程从有色金属废件与废料进入车间起，至成品发往用户厂为止。图1打包和压块     打包的目的是把松散的轻薄的废件与废料压实并制成一定重量、尺寸和密度的打包块。密实的物料便于装炉熔炼，熔炼过程中氧化造成的金属损失也小，同时，原料的运输费用还可得到降低。需要进行打包加工的，是分解成块的大型废件、废散热器、切边、废棒材、废管材、废电缆、废定子绕组、碎屑、废压模、日用废品等。加工的打包块密度，取决于压力的大小以及所压制的物料的厚度。废铜打包需用2000～4500千牛顿压力，废铝打包则需用1400～2000千牛顿压力。     各种液压打包机（表4）按压力大小分为小功率（压力2500千牛顿）打包机（Б-132型、Б-133型、ПГ-150型）、中等功率（压力2500～5000千牛顿）打包机（Б-1334型、ПГ-400型、CPA-400型）和大功率（压力5000千牛顿以上）打包机（CPA-1000型、CPA-1250型）。 表1（前）苏联国产打包机的技术参数机型外形尺寸（米）最后压级压力（千牛顿）打包机生产能力（块／小时）  电动机功率（千瓦）    打包机重量（吨）  挤压室打包状Б-132型*1.5×0.7×0.60.3×0.4×0.6100025108Б-1330型1.7×0.9×0.30.3×0.3×0.51000758526П-150型1.8×0.7×0.60.3×0.3×0.61500202010Б-1334型1.7×1.4×1.20.4×0.4×0.525003513572CPA-400型3.0×2.6×0.80.6×0.6×1.229001220113ПГ-400型2.8×1.5×1.10.4×0.5×0.639002022087CPA-1000型**4.5×4.0×1.31.0×0.7×2.0620020250308CPA-1250**2.2×0.8×2.91.0×0.8×0.81180045430285 *Б-132型打包机虽然已经停止生产，但许多企业仍在使用。 **CPA型打包机是由捷克斯洛伐克生产供应的。     打包过程包含以下主要工序：废料的验收和准备，装入打包机，打包，将打包块推出挤压室，验收并运走成品打包块。     现用Б-132型打包机（图2）的作业来说明打包过程中各道工序之间的连贯性。借助液压缸将原料由料箱1送入挤压室2。挤压室则用由液压缸4传动的盖3盖住。此时露出挤压室边缘的废料尾端由固定在盖的侧面和前面的刀切掉。打包过程中采用纵向和横向挤压头两次挤压，挤压头固定在液压缸5、6的活塞杆上。压制完毕后，打开挡板并借助液压缸7将打包块推出挤压室。     各种液压打包机都是自动化或半自动化作业，能将废料打压成重量为50～4500千克的不同打包块。  图2  Б-132型打包机的打包流程 а-装料；б-关盖；ъ，г-打包；э-推出打包块     压块适合在对废有色金属屑进行冶金处理前备料时采用。压块的目的是便于存放和运输，加快溶炼过程并减少金属损失。在压块过程中，原料被压实至2000～2200千克／米3的密度。适合进行压块的是粒度小于100毫米的无夹杂干屑。[next]     （前）苏联国内许多企业在对废屑进行压块加工时广泛使用液压压块机（Б-654型）和脉冲式压块机（MИБ-275型）。     用Б-654型压块机（图3）生产压块的过程，包括6个自动实施的连续工序：Ⅰ-切截批量废屑并用风动捣锤捣实；Ⅱ-用挤压头夹住废屑并将其压入阴模，同时进行压块造形，并使系统中的压力达到13亨帕；Ⅲ-移开捣锤，夹入新批量废屑；Ⅳ-在主液压缸的作用下使压块成形，成形过程持续至压力达16亨帕为止；Ⅴ-由阴模取出成品压块并使带有捣锤的挤压筒复位；Ⅵ-退出挤压头，使压块落入出料槽。在整个循环作业过程中，振动器均匀地将废屑由料仓给入进料槽。  图3  Б-654型压块机 1-带有液压缸的横梁；2-移动挤压筒的液压缸；3-振动器； 4-带风动捣锤的挤压筒；5-充油阀；6-充油箱；7-压力阀； 8-快速液压缸；9-油箱；10-操纵台；11-空气分配器； 12-液压工作缸；13-电动机；14-泵；15-可逆阀     脉冲式压块机的挤压功能，是在天然气和空气的混合物燃爆过程中释放产生的。采用这种压块机加工铝屑，可制取直径275毫米、高65～75毫米、重10～12千克的压块。压块机的加工能力为1.2～1.5吨／小时。

在使用铝材料加工时，线切割导电块都是会严重的磨损，那有什么方法可以减少线切割导电块过渡磨损呢？如何改善导电块过度磨损？　　　　针对以上的问题给大家作出分析，主要有有三种方法可以改善：　　　　其一：脉冲电参数的合理搭配　　　　数控高速走丝电火花线切割加工时，较宽的脉冲宽度容易产生比较大的氧化铝或表面粘有氧化铝颗粒，脉冲间隔小也会产生较大的颗粒。而电极丝极易粘附这些较大的加工颗粒，给加工带来很大的负面影响。通过提高脉冲电流的空载电压福值，降低脉冲宽度，加大脉冲间隙，可减少粘付在电极丝上的可能性。　　　　其二：对工作液的要求　　　　目前采用的水溶液作为数控高速走丝电火花线切割加工的工作液，常规配置是1..10，加工铝材料是3.8.为保持工作液的清洁，使其有效的工作，可使用后的海绵避免流入水箱，保持工作液的畅通，减少粘附。海绵定期换洗。　　　　其三：操作技巧　　　　可在上线架后端槽中加一块海绵，高速往复的电极丝经海绵摩擦，减少电极丝抖动，确保电源正常发挥。

锭块缺陷，包括锭块的内部缺陷和表面缺陷。鉴于银锭的浇铸通常采用组合立模，故缺陷的产生远比整体平模浇铸的金锭多。金与银锭的常见缺陷主要有： 一、锭块的纯度和内部缺陷 所谓的内部缺陷，一般是指不能在浇铸后通过外表检查或切去锭头（浇口）的方法发现的。如化学成分不合质量要求，要在化验时才能查出；内部的缩扎（晴缩孔）、缩松、气孔要在轧制和拔制时才能发现等。 纯度。为了保证锭块的化学成分（金属纯度）符合质量要求，防止化学成分不符的缺陷，除只能使用符合质量要求的原料、熔剂和氧化剂进行熔铸外，还要精心操作，并尽可能除去原料中的部分杂质，以提高金属的成色。 缩孔。使用组合立模顶铸法浇铸，在立模中金属的冷凝是由底面和侧面开始的。由于锭体小，金属的注入速度不大，冷凝速度快等原因，故金属在模中的冷凝线呈如图1所示的特别曲线。但由于金属的冷凝是从底、侧面开始，中心冷却速度较慢，因而有利于气体的排出。在注入速度适宜的情况下，易获得锭内组织致密的锭块。但在浇铸后期注入金属的速度如不逐渐减小，或补加金属不及时，就容易产生较大的缩孔。缩孔呈管形时，又称缩管。图1  锭在模中的冷凝线 缩孔分为明缩孔和暗缩扎。缩孔通常位于锭块的上部，即熔融金属最后冷凝的地方，略似漏斗状。其形成主要是由于金属的冷凝（收缩）和冷凝时排出气体而产生的。因为锭块边缘先冷凝，使中心部位液面下降最快。如补加金属不及时，便会在锭块中心形成缩孔。这种缩孔称为明缩孔（图2）。明缩孔的大小，主要取决于金属注入的速度、温度、模温和金属的冷凝速度。为了防止生成明缩孔，必须适当地提高金属的注入温度，和在浇铸后期逐渐减慢金属的注入速度，并在锭块中心未冷凝前及时补入金属（称为补缩）。此种明缩孔常可以从锭头（特别是切下锭头时）发现。当补加金属量过大过快，金属一下补满浇口，补入的金属与浇口附近已接近冷凝的金属迅速融接并冷凝成一层壳。阻挡了气体的排出和金属的补入，就会形成暗缩孔（图3）。此种暗缩孔在切去锭头时往往也发现不了，它的危害主要在于用这种锭进行压延加工时会发生分层。防止暗缩孔的有效办法，是在浇铸至锭高的三分之二或五分之三时，开始减小金属的注入速度，然后逐渐减速，至金属注到近帽口后，继续减速使金属呈细流不间断地注入直至帽口。这样既有利于金属冷凝时气体的排出，又能使注入的细流不断地与尚未冷凝的金属融接，而填满缩孔。图2  明缩孔图3  暗缩孔 缩松。又称疏松。是由于在金属冷凝过程中，一部分生成长大的晶体在锭中纵横错乱排列着，部分未结晶的余液（母液）被晶体隔离不能进入晶体间，当晶体冷凝后，体积进一步缩小使晶体间出现空隙，而形成缩松。这种缩孔通常集中于锭块中心，大小不同，它的大量存在，便使金属疏松，称为缩松缺陷。产生缩松的原因，一般是由于浇注金属液不及时，速度过慢且不均匀造成的。注入模中的金属液温过低，也可以产生缩松缺陷。使用这种锭块加工制成的材料，由于组织疏松，强度低，在机械力作用下会产生裂缝。 内气孔。是指锭块内部的气孔，由于金、银熔融时，有很强的吸气性，从炉料、炉气和大气以及涂料升华进入金属中的气体未能排出而产生的。内气孔位于锭块的上部（立模浇铸），当切去锭头时可能见到（图4）。防止生成内气孔缺陷，一方面可适当提高金属注入的温度和模温，正确掌握浇铸速度，力求锭块上部的金属在较长时间内保持液态，使气体能自由逸出。另一方面，在金属熔融直至浇铸过程中，要在金属液面加入还原剂脱氧或覆盖液面，以减少和除去溶解在金属中的气体。图4  内气孔 二、锭块的表面缺陷 常见的表面缺陷有： 夹渣。为不规则的粒状炭黑嵌布于锭块表面，将其剔除后便出现渣孔。夹渣常见于立模浇铸的扁平银锭。夹渣缺陷主要是由于涂料的升华快于金属液面的上升速度（图5），或者银液未垂直浇入锭模的中心引起的。在平模浇铸时，当坩埚内金属液面上的渣未清除干净，也会出现夹渣现象。图5  涂料升华快于液面上升速度 粘模和锭角缺损。锭角粘模，是由于涂料涂布不均匀，或取锭过早（金属尚未完全冷凝时，就开模取锭），而使锭角粘于模具上，产生锭角不规则的缺损，影响表面质量。下部锭角呈浑圆状缺损，主要是注入金属的液温或模温过低引起的。当浇铸后期金属注入速度过小过慢，以至注入的金属尚未充满锭模上部的四角就已经冷凝时，便会产生上部锭角的浑圆状缺损。 表面气孔。造成锭块表面气扎的主要原因有三。一是涂料太厚。厚的涂层燃烧产生的大量气体，因浇铸压力大，来不及逸出。这些细小的气泡，在模壁与金属锭面之间聚集膨胀，并顶破已成半凝固状态的锭皮，于锭面形成圆形的气孔。二是金属不是垂直注入模心，而是顺模壁冲下，这样会冲掉涂料并使局部模壁温度过高。或涂料燃烧时产生的气体和金属中的气体，被注入金属的冲击压力阻挡，不能自由逸出，部分留于过热模壁与锭面之间，经聚集膨胀，而形成气孔。三是金属温度低或金属不是连续注入模中，致使金属呈小珠飞溅，并粘附冷凝于模壁上，后来注入的金属不能与已冷凝的小球熔融成一体。当小珠脱落后，便在锭面留下圆孔。还有浇铸时，银粒落入相邻的模中，也会产生小珠脱落的圆孔。 压痕。模壁不平或积渣于模壁没有清刷干净，而在锭块表面产生很深的压痕。 皱纹。锭块表面出现皱纹，主要是金属注入的温度低或注入速度过慢因冷凝造成的。当使甩平模浇铸合质金锭时，由于其中含有铜等杂质，这些杂质在浇铸时被空气氧化，而在锭面生成一层皱皮。金属液面的稀薄余渣未清除干净也会生成皱皮。 贝壳状外表。此缺陷均出现于锭块的角上、棱上或锭块的厚度方向上。这是由于金属注入温度低或速度慢而引起的。当涂料升华速度慢于金属液面上升速度时，也会产生这种缺陷。 气泡。气泡是指锭面生成的鼓泡。豉泡表面多为一层薄薄的壳，泡里为充满空气的圆洞。这是由于金属冷凝时大量逸出气体，此时锭面有一薄层金属已冷凝，阻挡了气体的逸出而成鼓泡。鼓泡表面的薄壳，有的完好，有的已被胀破。此气泡缺陷多见于整体平模浇铸金锭（不浇水或盖湿纸）的锭面上。 锭底蜂眼。在平模或立模浇铸金、银锭时都可见到这种缺陷，其中以平模为多。锭底蜂眼，就是在锭块的底部出现的似圆形的小孔。这种小孔在锭底表面呈圆孔，往内稍有增大，形似蜂孔，或呈圆形，或呈椭圆形。产生的原因，是由于金属中的气体来不及排出而留于模底，受热膨胀，并力图上升到液面。随着气体的聚积有膨胀增大，气泡长度不断增长，接着产生细颈并断开为二，一部分上升，一部分留于锭底而成蜂眼（图6）。许多操作者认为这种蜂眼是由于模具过热引起的，其实不尽然。为了避免锭底蜂眼的生成，在浇铸开始时稍为放慢金属的注入速度，让熔融金属较缓慢地盖满模底，使气体在金属将要与模壁接触的瞬间跑出去。图6  锭底蜂眼和内气扎的形成过程

2016年，炼铁厂以全员“居家理财”为载体，人人“交家底、想家事、聚家财”，处处深挖、事事细抠降本增效，特别是在烧结工序块矿直供系统配套除尘器设备“大迁移”改造过程中更是做足了降本“文章”。 曾经的“废管道”今朝的“香饽饽”。气割切、电焊补、大锤砸，从废铁堆和闲置备件库找来的两节废旧管道，被450㎡烧结作业区的维修班长老康带着2名维修工费了九牛二虎之力拼接成符合改造尺寸的除尘管道备件，他们又将找来的废旧弧板裁割成“小块头”，被当作“万能贴”，分别贴在除尘管道弯头易损部位，便成了自制耐磨弯头，可提高管道的使用寿命……，就这样曾经的废管道、废弧板，经过这群“居家理财”的维修工巧妙加工，如今变成了抢手的“香饽饽”。“灵感思维”为备件找“替身”。被改造除尘器的传动方式是电机三角带传动形式，由于闲置除尘器存放时间长、电机端小皮带轮缺失，为了降低改造成本，该厂技术主管老马带头在废铁堆、废旧备件库逐一寻找合适“替身”，经过他们一番“搜寻”后，找到了和风机端尺寸一致的废旧大皮带轮，当大家还继续寻找时，技术员小李的一句话：“大家快瞧!这边有个闲置六级电机，和我们除尘风机的电机一样，只是级数不同。”也就是这句话，让老马想到了改变风机电机的级数利用废旧大皮带这一妙招，老马说“我们现场的电机是四极电机，转速1450转/分钟，采用的是小皮带轮带动大皮带轮形式，而这台六级电机转速是960转/分钟，我们可以采用大皮带轮带动大皮带轮的形式进行替代改造，不是正好吗”说干就干，立即组织维修工对淘来的“宝”进行拆卸、安装、调整，最终风机调试成功，平稳的运转起来了。 “资源”变“财源”。赚回来的就是效益，该厂在这次技术改造中充分发挥铁前系统整合优势，让原本的外委项目“回归”。承担除尘器这种大型设备的拆卸、安装活，对炼铁厂原一、450㎡作业区维修工还是第一次，作业区设备主管耿继成、蒋邵峰主动请缨，分别揽下了设备安装和管道安装项目，为公司降低了外委检修费用。在改造中他们按照图纸，加班“连轴转”群策群力，开动脑筋，制定施工方案，使得改造工期提前完成，这样一来，既降低了外委拆卸、安装费用约10万余元，又通过实战练兵提高了维修人员业务技能，做到了把内部“资源”变为“财源”。

稀土靶材　　对溅射类镀膜，可以简单理解为利用电子或高能激光轰击靶材，并使表面组分以原子团或离子形式被溅射出来，并且最终沉积在基片表面，经历成膜过程，最终形成薄膜。 　　溅射镀膜又分为很多种，总体看，与蒸发镀膜的不同点在于溅射速率将成为主要参数之一。 　　溅射镀膜中的激光溅射镀膜pld，组分均匀性容易保持，而原子尺度的厚度均匀性相对较差（因为是脉冲溅射），晶向（外沿）生长的控制也比较一般。以pld为例，因素主要有： 　　靶材与基片的晶格匹配程度 　　镀膜氛围（低压气体氛围） 　　基片温度 　　激光器功率 　　脉冲频率 　　溅射时间 　　对于不同的溅射材料和基片，最佳参数需要实验确定，是各不相同的，镀膜设备的好坏主要在于能否精确控温，能否保证好的真空度，能否保证好的真空腔清洁度。 　 供应真空溅射稀土靶材： 金属 靶材：钛靶Ti、铝靶Al、锡靶Su、铪靶Hf、铅靶Pb、镍靶Ni、银靶Ag、硒靶Se、铍靶Be、碲靶Te、碳靶C、钒靶V、锑靶Sb、铟靶In、硼靶B、钨靶W、锰靶Mn、铋靶Bi、铜靶Cu、硅靶Si、钽靶Ta、锌靶Zn、镁靶Mg、锆靶Zr、铬靶Cr、不锈钢靶材S-S、铌靶Nb、钼靶Mo、钴靶Co、铁靶Fe、锗靶Ge等…… 　　稀土合金靶材：铁钴靶FeCo、铝硅靶AlSi、钛硅靶TiSi、铬硅靶CrSi、锌铝靶ZnAl、钛锌靶材TiZn、钛铝靶TiAl、钛锆靶TiZr、钛硅靶TiSi、 钛镍靶TiNi、镍铬靶NiCr、镍铝靶NiAl、镍钒靶NiV、镍铁靶NiFe等…… 　　稀土陶瓷靶材：ITO靶，一氧化硅靶SiO、二氧化硅靶SiO2、二氧化钛靶TiO2，三氧化二钇靶Y2O3、五氧化二钒靶V2O5、五氧化二钽靶Ta2O5，五氧化二铌靶Nb2O5，氧化锌靶ZnO、氧化锆靶ZrO、氧化镁靶MgO、单晶硅靶、多晶硅靶.、氟化镁靶MgF2、氟化钙靶CaF2、氟化锂靶LiF、氟化钡靶BaF3，碳化硼靶B4C，氮化硼靶BN、碳化硅靶SiC，硫化锌靶ZnS、硫化钼靶MoS、氧化铝靶Al2O3、钛酸锶靶SrTiO3、硒化锌靶ZnSe、砷化镓靶、磷化镓靶、锰酸锂靶，镍钴酸锂靶，钽酸锂靶，铌酸锂靶，氧化锌镓靶，氧化锌硼靶等… 纯度：《99.9%—99.9999%》根据客户要求加工成各种规格尺寸的靶材更多有关稀土靶材的内容请查阅上海 有色 网

电镀黑锌是一种 金属 防氧化加工，一般是为螺丝钉做镀层。所谓 金属 镀彩锌是指的在镀锌层上，在铬酸盐溶液中进行一次处理，以获得彩虹色的钝化膜，其结构一般认为是由碱式铬酸铬、碱式铬酸锌、铬酸铬、铬酸锌以及锌和铬的氧化物组成的复杂混合物。镀锌层经过钝化处理成彩虹色可以大大提高其抗腐蚀的能力。主要用于钢铁制件的防护。黑色钝化膜可用于装饰、消光和太阳能吸热等场合。黑色钝化膜的成膜机理与彩色钝化的成膜机理基本相同，不同的是，在含银盐的黑色钝化中的还原产物还有Ag2O及 金属 银的细小颗粒，在含铜盐的黑色钝化膜中含有Cu2O，它们夹杂在钝化膜中，使钝化膜呈现黑色。目前黑色钝化的成本较高，也还没有见到国利用电解作用在机械制品上沉积出附着良好的、但性能和基体材料不同的 金属 覆层的技术。电镀层比热浸层均匀，一般都较薄，从几个微米到几十微米不等。通过电镀，可以在机械制品上获得装饰保护性和各种功能性的表面层，还可以修复磨损和加工失误的工件。镀层大多是单一 金属 或合金，如钛靶、锌、镉、金或黄铜、青铜等；也有弥散层，如镍-碳化硅、镍-氟化石墨等；还有覆合层,如钢上的铜-镍-铬层、钢上的银-铟层等。电镀的基体材料除铁基的铸铁、钢和不锈钢外,还有非铁 金属 ,如ABS塑料、聚丙烯、聚砜和酚醛塑料，但塑料电镀前,必须经过特殊的活化和敏化处理。家标准或相关标准.电镀时，镀层 金属 或其他不溶性材料做阳极，待镀的 金属 制品做阴极，镀层 金属 的阳离子在 金属 表面被还原形成镀层。为排除其它阳离子的干扰，且使镀层均匀、牢固，需用含镀层 金属 阳离子的溶液做电镀液，以保持镀层 金属 阳离子的浓度不变。电镀的目的是在基材上镀上 金属 镀层，改变基材表面性质或尺寸.电镀能增强 金属 的抗腐蚀性(镀层 金属 多采用耐腐蚀的 金属 )、增加硬度、防止磨耗、提高导电性、润滑性、耐热性、和表面美观。更多有关电镀黑锌请详见于上海 有色 网

黄铜镀金：电镀例如以下工艺：镀金、镀银、镀镍、镀铬、镀铑、镀沙金、镀雾金、镀雾镍、镀黑镍、镀红铜、镀青铜、镀古青铜、镀古红铜、镀仿金、镀白铜锡、镀电泳漆。电镀(Electroplating)就是利用电解原理在某些 金属 表面上镀上一薄层其它 金属 或合金的过程，是利用电解作用使 金属 或其它材料制件的表面附着一层 金属 膜的工艺从而起到防止腐蚀,提高耐磨性、导电性、反光性及增进美观等作用。电镀作用　　利用电解作用在机械制品上沉积出附着良好的、但性能和基体材料不同的 金属 覆层的技术。电镀层比热浸层均匀，一般都较薄，从几个微米到几十微米不等。通过电镀，可以在机械制品上获得装饰保护性和各种功能性的表面层，还可以修复磨损和加工失误的工件。镀层大多是单一 金属 或合金，如钛靶、锌、镉、金或黄铜、青铜等；也有弥散层，如镍-碳化硅、镍-氟化石墨等；还有覆合层,如钢上的铜-镍-铬层、钢上的银-铟层等。电镀的基体材料除铁基的铸铁、钢和不锈钢外,还有非铁 金属 ,如ABS塑料、聚丙烯、聚砜和酚醛塑料，但塑料电镀前,必须经过特殊的活化和敏化处理。电镀原理　　电镀原理图在盛有电镀液的镀槽中，经过清理和特殊预处理的待镀件作为阴极，用镀覆 金属 制成阳极，两极分别与直流电源的负极和正极联接。电镀液由含有镀覆 金属 的化合物、导电的盐类、缓冲剂、pH调节剂和添加剂等的水溶液组成。通电后，电镀液中的 金属 离子，在电位差的作用下移动到阴极上形成镀层。阳极的 金属 形成 金属 离子进入电镀液，以保持被镀覆的 金属 离子的浓度[2]。在有些情况下，如镀铬，是采用铅、铅锑合金制成的不溶性阳极，它只起传递电子、导通电流的作用。电解液中的铬离子浓度，需依靠定期地向镀液中加入铬化合物来维持。电镀时，阳极材料的质量、电镀液的成分、温度、电流密度、通电时间、搅拌强度、析出的杂质、电源波形等都会影响镀层的质量，需要适时进行控制。

电镀黑锌是一种 金属 防氧化加工，一般是为螺丝钉做镀层。所谓金属镀彩锌是指的在镀锌层上，在铬酸盐溶液中进行一次处理，以获得彩虹色的钝化膜，其结构一般认为是由碱式铬酸铬、碱式铬酸锌、铬酸铬、铬酸锌以及锌和铬的氧化物组成的复杂混合物。镀锌层经过钝化处理成彩虹色可以大大提高其抗腐蚀的能力。主要用于钢铁制件的防护。黑色钝化膜可用于装饰、消光和太阳能吸热等场合。黑色钝化膜的成膜机理与彩色钝化的成膜机理基本相同，不同的是，在含银盐的黑色钝化中的还原产物还有Ag2O及金属银的细小颗粒，在含铜盐的黑色钝化膜中含有Cu2O，它们夹杂在钝化膜中，使钝化膜呈现黑色。目前黑色钝化的成本较高，也还没有见到国利用电解作用在机械制品上沉积出附着良好的、但性能和基体材料不同的金属覆层的技术。电镀层比热浸层均匀，一般都较薄，从几个微米到几十微米不等。通过电镀，可以在机械制品上获得装饰保护性和各种功能性的表面层，还可以修复磨损和加工失误的工件。镀层大多是单一金属或合金，如钛靶、锌、镉、金或黄铜、青铜等；也有弥散层，如镍-碳化硅、镍-氟化石墨等；还有覆合层,如钢上的铜-镍-铬层、钢上的银-铟层等。电镀的基体材料除铁基的铸铁、钢和不锈钢外,还有非铁金属,如ABS塑料、聚丙烯、聚砜和酚醛塑料，但塑料电镀前,必须经过特殊的活化和敏化处理。家标准或相关标准.电镀时，镀层金属或其他不溶性材料做阳极，待镀的金属制品做阴极，镀层金属的阳离子在金属表面被还原形成镀层。为排除其它阳离子的干扰，且使镀层均匀、牢固，需用含镀层金属阳离子的溶液做电镀液，以保持镀层金属阳离子的浓度不变。电镀的目的是在基材上镀上金属镀层，改变基材表面性质或尺寸.电镀能增强金属的抗腐蚀性(镀层金属多采用耐腐蚀的金属)、增加硬度、防止磨耗、提高导电性、润滑性、耐热性、和表面美观。更多有关电镀黑锌请详见于上海 有色网本文为转载稿，仅代表作者本人的观点，与本网立场无关。上海有色网信息科技有限公司不对其中包含或引用的信息的准确性、可靠性或完整性提供任何明示或暗示的保证。对于任何因直接或间接采用、转载本文提供的信息造成的损失，上海有色网信息科技有限公司均不承担责任。媒体合作事宜， 敬请联系info@smm.cn 或 021-6183 1988 转 5009。

电镀铜线是一种非常重要的电器工业生产材料。电镀铜线广泛应用于生产的众多领域，对电镀铜的相关知识的了解也是非常重要的。    电镀(Electroplating)就是利用电解原理在某些 金属 表面上镀上一薄层其它 金属 或合金的过程，是利用电解作用使 金属 或其它材料制件的表面附着一层 金属 膜的工艺从而起到防止腐蚀,提高耐磨性、导电性、反光性及增进美观等作用。电镀的目的:电镀除了要求美观外，依各种电镀需求而有不同的目的。 　　1.镀铜：打底用，增进电镀层附着能力，及抗蚀能力。 　　2.镀镍：打底用或做外观，增进抗蚀能力及耐磨能力,(其中化学镍为现代工艺中耐磨能力超过镀铬)。 　　3.镀金：改善导电接触阻抗，增进信号传输。 　　4.镀钯镍：改善导电接触阻抗，增进信号传输，耐磨性比金佳。 　　5.镀锡铅：增进焊接能力，快被其他替物取代(因含铅现大部分改为镀亮锡及雾锡)。利用电解作用在机械制品上沉积出附着良好的、但性能和基体材料不同的 金属 覆层的技术。电镀层比热浸层均匀，一般都较薄，从几个微米到几十微米不等。通过电镀，可以在机械制品上获得装饰保护性和各种功能性的表面层，还可以修复磨损和加工失误的工件。镀层大多是单一 金属 或合金，如钛靶、锌、镉、金或黄铜、青铜等；也有弥散层，如镍-碳化硅、镍-氟化石墨等；还有覆合层,如钢上的铜-镍-铬层、钢上的银-铟层等。电镀的基体材料除铁基的铸铁、钢和不锈钢外,还有非铁 金属 ,如ABS塑料、聚丙烯、聚砜和酚醛塑料，但塑料电镀前,必须经过特殊的活化和敏化处理。电镀时，镀层 金属 或其他不溶性材料做阳极，待镀的 金属 制品做阴极，镀层 金属 的阳离子在 金属 表面被还原形成镀层。为排除其它阳离子的干扰，且使镀层均匀、牢固，需用含镀层 金属 阳离子的溶液做电镀液，以保持镀层 金属 阳离子的浓度不变。电镀的目的是在基材上镀上 金属 镀层，改变基材表面性质或尺寸.电镀能增强 金属 的抗腐蚀性(镀层 金属 多采用耐腐蚀的 金属 )、增加硬度、防止磨耗、提高导电性、润滑性、耐热性、和表面美观。功能性镀层　　这种镀层种类很多，如：①提高与轴颈的相容性和嵌入性的滑动轴承罩镀层，铅-锡,铅-铜-锡,铅-铟等复合镀层；②用于耐磨的中、高速柴油机活塞环上的硬铬镀层，这种镀层也可用在塑料模具上，具有不粘模具和使用寿命长的特点；③在大型人字齿轮的滑动面上镀铜，可防止滑动面早期拉毛；④用于防止钢铁基体遭受大气腐蚀的镀锌;⑤防止渗氮的铜锡镀层;⑥用于收音机、电视机制造中钎焊并防止钢与铝间的原电池腐蚀的锡-锌镀层。适用于修复和制造的工程镀层,有铬、银、铜等，它们的厚度都比较大，硬铬层可以厚达300微米。     正是因为有电镀这种工艺使得电镀铜线具有了无可比拟的性质，使得电镀铜线的应用领域得以扩大。

白铜氧化怎样才能不让白铜氧化？在表面镀锡，锡不易氧化，有国家安全标准。不会引起镍敏感等情况。磷化是一种化学与电化学反应形成磷酸盐化学转化膜的过程，所形成的磷酸盐转化膜称之为磷化膜。磷化的目的主要是：给基体 金属 提供保护，在一定程度上防止 金属 被腐蚀。进行磷化处理,在工件表面生成一层磷化膜.一般的磷化膜可以防氧化几天到几年.  现在工业上大多用磷化来防氧化　电镀 diàndù　　[electroplate; galvanization] 电镀:利用电解作用使 金属 或其它材料制件的表面附着一层 金属 膜的工艺。可以起到防止腐蚀,提高耐磨性、导电性、反光性及增进美观等作用[编辑本段]电镀的概念　　就是利用电解原理在某些 金属 表面上镀上一薄层其它 金属 或合金的过程。电镀时，镀层 金属 做阳极，被氧化成阳离子进入电镀液；待镀的 金属 制品做阴极，镀层 金属 的阳离子在 金属 表面被还原形成镀层。为排除其它阳离子的干扰，且使镀层均匀、牢固，需用含镀层 金属 阳离子的溶液做电镀液，以保持镀层 金属 阳离子的浓度不变。电镀的目的是在基材上镀上 金属 镀层(deposit),改变基材表面性质或尺寸.电镀能增强 金属 的抗腐蚀性(镀层 金属 多采用耐腐蚀的 金属 )、增加硬度、防止磨耗、提高导电性、润滑性、耐热性、和表面美观。[编辑本段]电镀作用　　利用电解作用在机械制品上沉积出附着良好的、但性能和基体材料不同的 金属 覆层的技术。电镀层比热浸层均匀，一般都较薄，从几个微米到几十微米不等。通过电镀，可以在机械制品上获得装饰保护性和各种功能性的表面层，还可以修复磨损和加工失误的工件。镀层大多是单一 金属 或合金，如钛靶、锌、镉、金或黄铜、青铜等；也有弥散层，如镍-碳化硅、镍-氟化石墨等；还有覆合层,如钢上的铜-镍-铬层、钢上的银-铟层等。电镀的基体材料除铁基的铸铁、钢和不锈钢外,还有非铁 金属 ,如ABS塑料、聚丙烯、聚砜和酚醛塑料，但塑料电镀前,必须经过特殊的活化和敏化处理。[编辑本段]电镀原理　　在盛有电镀液的镀槽中，经过清理和特殊预处理的待镀件作为阴极，用镀覆 金属 制成阳极，两极分别与直流电源的正极和负极联接。电镀液由含有镀覆 金属 的化合物、导电的盐类、缓冲剂、pH调节剂和添加剂等的水溶液组成。通电后，电镀液中的 金属 离子，在电位差的作用下移动到阴极上形成镀层。阳极的 金属 形成 金属 离子进入电镀液，以保持被镀覆的 金属 离子的浓度。在有些情况下，如镀铬，是采用铅、铅锑合金制成的不溶性阳极，它只起传递电子、导通电流的作用。电解液中的铬离子浓度，需依靠定期地向镀液中加入铬化合物来维持。电镀时，阳极材料的质量、电镀液的成分、温度、电流密度、通电时间、搅拌强度、析出的杂质、电源波形等都会影响镀层的质量，需要适时进行控制。[编辑本段]电镀方式　　电镀分为挂镀、滚镀、连续镀和刷镀等方式，主要与待镀件的尺寸和批量有关。挂镀适用于一般尺寸的制品,如汽车的保险杠,自行车的车把等。滚镀适用于小件，如紧固件、垫圈、销子等。连续镀适用于成批生产的线材和带材。刷镀适用于局部镀或修复。电镀液有酸性的、碱性的和加有铬合剂的酸性及中性溶液，无论采用何种镀覆方式，与待镀制品和镀液接触的镀槽、吊挂具等应具有一定程度的通用性。更多白铜氧化信息请详见上海 有色金属 网 

作为电解槽上重要构件之一的阴极碳块，其主要功能是作为电解槽内衬材料和用于传导电流。因此，其在铝电解过程中对电解槽寿命及运行状态至关重要。目前我国预焙电解槽的平均槽寿命只能达到1200天左右，这与国外先进的平均槽寿命3000天相比，具有明显的差距，并且由于我国的电解槽普遍存在电流密度过低（国内0.65～0.72A/cm2），因此同样大小的电解槽也要比国外先进水平少产铝10％以上（国际先进水平约0.75～0.9A/cm2）。究其主要原因是所使用阴极碳块的性能不佳所致。因此，提高阴极碳块档次和使用高品质的阴极碳块，是今后我国铝工业和碳素工业的发展方向和必然趋势。 　　本文是近年来中铝贵州分公司碳素厂根据铝电解的发展方向和市场需要，所进行高石墨质系列阴极碳块的开发过程和在铝电解槽上进行工业性应用情况的介绍。　　研制过程　　2000年公司在此基础上，参照法国沙瓦公司HC系列阴极碳块指标，重新对技术路线和研制目标进行了调整，在高起点上重新开展高石墨质系列阴极碳块的研制和开发工作。在数年的时间里，经过对二十多个配方进行研究和改进并在对煅烧、混捏成型和焙烧工艺进行反复的研究和探索基础上，作了三十多次小规模试验和十余次较大规模的工业化生产试验后获得了成功。各种产品的理化性能均达到了目标要求。 　　（1）研制目标 　　高石墨质系列阴极碳块的各项理化性能指标参照法国沙瓦公司同类系列产品的典型值进行制定。 　　（2）研制方案及技术手段 　　①主要原料：无烟煤、人造石墨、改质沥青。 　　②最大粒级的确定：如果粒径过大，虽然能提高制品的抗震能力和减少制品的热膨胀系数，但是从另一个角度上来说又会提高制品的气孔率，降低制品的机械强度和密度，反过来又影响了制品在电解过程中的抗钠浸蚀能力和抗熔盐机械磨损和冲刷能力，最终确定了各型阴极碳块的最大粒径。 　　③配方的制定：在对国外阴极碳块配方进行研究及结合我们长期的工作经验，确定了配方的粒级和大致的配合比例。经过二十多次的工艺性验证、探索和优化后，确定了高石墨质系列阴极碳块工业性试验用配方。 　　④工艺参数优化：在研制前期，对主要和关键的工艺技术参数进行了优化和改进，使之能适应和满足研制要求。 　　⑤对无烟煤进行超高温处理：通常情况下原料的煅烧一般温度在1350℃左右，在该种状态下进行煅烧，其煅后煤的粉末比电阻在1100～1300μΩm之间，不适宜用于高石墨质系列阴极碳块的生产。 　　⑥适当提高焙烧温度，提升制品的导电性能：常规的阴极碳块在进行焙烧时，其温度一般控制在1250～1300℃之间，但为了提高碳块导电能力，可采用适当提高碳块的焙烧温度和延长焙烧时间的技术手段。 　　⑦工艺流程的确定：高石墨质系列阴极炭块的开发及生产，是在原半石墨质阴极炭块生产流程上进行的，根据高石墨质阴极炭块开发及生产工艺需要做了局部的改造。 　　⑧研制用主要设备：双轴Z型搅刀间断式热媒加热混捏机；滚筒式凉料机；3000 t 立卧式挤压成型机；32室带盖式环型焙烧炉。　　高石墨质系列阴极碳块在铝电解生产中的应用情况　　（1）试验结果对比 　　试验槽在寿命期内运行状况良好，阴极碳块工作正常，没有出现早期破损现象，三台高石墨质阴极碳块槽槽寿命平均1817天，比三台半石墨质阴极碳块槽的平均寿命1439天长378天。 　　在寿命期内，三台高石墨质阴极碳块槽的炉底压降平均为404.57mV，三台半石墨质阴极碳块槽的炉底压降平均为430mV。GS－1高石墨质阴极碳块槽的炉底压降比半石墨质阴极碳块对比槽平均低25.43mV，有利于电解槽的节能。 　　（2）在贵州分公司230KA电解槽上的使用情况 　　2000年10月在230KA电解槽上进行了对比试验，1＃、2＃、3＃槽采用30％石墨含量的高石墨质阴极碳块，4＃、5＃、6＃槽采用半石墨质阴极碳块，焙烧启动后的前8个月测试数据表明： 　　通过对阴极碳块的摸底检查，使用30％石墨含量的高石墨质阴极碳块的槽炉底平整，吸钠膨胀变形很小。而使用半石墨质阴极碳块的槽炉底不平整，且有一定的膨胀变形。 　　（3）在其它电解槽上的应用情况 　　2002年3月17日在广西分公司电解厂160KA电解槽和云南铝业l86KA电解槽上分别砌筑了两台30％石墨含量的高石墨质阴极碳块槽进行试验，至今工艺状况稳定、运行情况良好。 　　（4）产业化推广应用 　　2005年电解铝厂在57台铝电解槽上投入了高石墨质阴极碳生产； 　　2006年到8月1日为止，又有20台高石墨质阴极碳投入生产。 　　（5）国外企业大规模应用高石墨质阴极碳块（30％人造石墨含量）状况 　　2004年6月印度BALOCO铝业公司向我分公司订购了2600吨高石墨质阴极碳块在其250KA铝电解槽上进行使用，充分体现了其在抗热震性能方面的优越特性。因此，2006年年初印方又向我分公司紧急订购了3000吨同类型产品用于破损槽的大修。　　分析与讨论　　工业性试验和铝电解槽上生产性应用的结果表明：通过对煅烧工序、混捏成型工序和焙烧工序工艺参数以及配方进行研究和改进后，利用现有流程完全能生产出理化指标符合研制方案要求的高石墨质系列阴极碳块，并且在电解槽上使用时能取得节电、降耗、提高产能和延长寿命的功效。 　　（9）高石质系列阴极碳块的导电性能分析 　　从理论上说，阴极碳块的导电性能与其所使用原料的石墨化度有关，而所用原料的石墨化程度又与其粉末比电阻值的关系较为密切，基本上是呈线性关系。若配方中主要原料的石墨化度越高，粉末比电阻值越低，则碳块的电阻率也越低。反之亦然。为了提高各型高石墨质阴极碳块的导电能力，在研制方案中采用了提高阴极碳块整体石墨化度的技术手段，主要通过下述环节加以实现。 　　由于织金无烟煤本身具有强度高、致密性好特点，将其放入电煅炉中进行煅烧，通常情况下煅烧温度控制在1600～1800℃时，能将煅后煤粉未比电阻值控制在650±l00μΩm之间，基本能满足常规产品的生产。但其在该范围内所得到的高温处理，使用于高石墨质系列阴极制品的生产，不足以使各类制品的导电性能发生明显变化。只有采用高温调控技术将煅烧温度进一步升至1800～2100℃左右，在该温度下无烟煤得到了近似石墨化过程的工艺处理，使其六角碳原子的平面网格从无序的二维空间排列转为有序的三维空间排列；从无定型结构转化为具有石墨的晶格结构。因此，使煅后煤的粉末比电阻值有了明显的降低。试验数据证明，在配方中用过煅煤替代普通煅后煤而不改变各种原料比例的情况下，可以降低碳块的电阻率，就是用提高煅烧度后的原料进行试验和生产的配方，用其试制碳块的电阻率在36μΩm左右，比使用普通温度煅烧无烟煤生产碳块的电阻率降低3～4μΩm，能降低9.2个百分点。由此可见，降低原料无烟煤的粉末比电阻值能有效提高碳块导电能力性能。 　　（2）高石墨质系列阴极碳块抗钠浸蚀性能分析 　　从理论上说电解槽提前破损就其阴极碳块方面所引起的原因，主要是抗钠浸蚀差，孔隙度高和膨胀率高所致。 　　在电解过程中如果阴极块材料的选择不当，抗钠浸蚀能力弱，那么钠离子容易渗透到碳块里，从而引起高温膨胀，它远大于从室温到1000℃膨胀。椐报导：在冰晶石分子比为4的熔盐中，普通碳块的膨胀率1.0％～3.0％。而含有较多石墨材料的总膨胀率为0.5％～0.7％。而全部石墨化的碳块在相同的情况下仅有0.25％。 　　从国内外众多厂家对电解槽进行干刨后，分析其破损的机理来看，结论大都是因为钠的渗透导致阴极碳块膨胀，使阴极碳块破裂，中间隆起及槽壳变形所致。因此，提高电解糟使用寿命的主要手段之一，是整体提高阴极碳块的石墨化度。 　　（3）高石墨质系列阴极碳块抗热震性能分析 　　所谓抗热震性能是指阴极碳块在经受高温剧变时不被破坏的性能。当温度发生剧变时，若材料不能及时把热传出，那么在碳块内部和表面就会产生温度梯度，由此因膨胀和收缩不均而产生热应力的现象，当热应力达到极限后，阴极碳块就被破坏。因此，要提高阴极碳块的抗热震性，必须从减小热应力的产生、缓冲热应力的发展和增强抵抗热应力的能力等方面进行考虑。而在阴极碳块的诸多指标中，热膨胀率、导热系数、杨氏摸量、机械强度等指标，是衡量其抗热震性能是否优异的综合体现。 　　（4）高石墨质系列阴极碳块其它指标状况 　　①真密度、体积密度、气孔率 　　从常规指标比较表所统计的数据可看出，我分公司所开发的各型高石墨质阴极碳块的试验块最终真密度、体积密度和气孔率的典型值均比法国沙瓦公司HC系列中同类产品的真密度、体积密度和气孔率的典型值在数值上更优。这说明了本高石墨质系列制品在碳质颗粒的结构和排列更为规则和有序，致密度更高。因此在电解过程中，被钠离子浸蚀的速度就更加缓慢，从而进一步提高了本系列产品的抗钠浸蚀能力。 　　②抗压强度 　　本公司所开发的各型高石墨质阴极制品的抗压强度典型值同样也优于法国沙挖公司HC系列的同类产品。这说明本系列制品在抗机械磨损和抗融盐冲刷方面的能力更强，有助于提高电解槽寿命。 　　（5）高石墨质系列阴极碳块对电解槽的正常运行产生良好的效果 　　根据上述分析和工业性应用后的效果可看出，由于高石墨质系列阴极碳块具有良好的致密性、导电、导热和抗钠浸蚀性能，因而在使用过程中能保证电解槽有较好的热平衡和槽膛规整，并能使阴极电流的分布更加均匀。这对于电解槽正常、稳定运行，改善电解工艺技术指标，延长槽寿命、提高电流效率都将产生积极的影响。　　阴极碳块应用铝电解槽生产后的经济分析 　　高石墨质阴极碳块是一种全新的铝电解槽用阴极碳块，就目前我分公司数次应用的结果来看，使用该系列阴极碳块和使用半石墨质阴极碳块相比，具有如下优势： 　　（1）电阻率降低：能大幅降低炉底压降，降低电解电耗 　　高石墨质系列阴极碳块具有良好的导电性能，其电阻率比半石墨质阴极碳块低10～20μΩm，能在较大程度上降低电解槽炉底压降，因此为降低铝电解电耗创造了条件。从我分公司在产业化推广应用过程中所测试和统计的数据中可得到如下结论： 　　高石墨质阴极碳块比半石墨质阴极碳块的槽电压要低5～10mv。按照吨铝节约7.5mv，每吨电解铝可降低电耗24.2kwh／t—Al，电的单价按0.32元／kwh计，贵州公司电解铝产能按34万吨／年计，如用高石墨质阴极碳块代替半石墨质阴极碳块，一年节约电能为82.28万KWH，合人民币263.3万元。 　　（2）延长槽寿命，节约制造费用 　　l60KA电解槽大修费34万元，启动费17.7万元，用半石墨质阴极碳块合计费用51.7万元。使用寿命按1439天计，每吨铝的大修启动费均摊为：                       　　若用高石墨质阴极碳块（其价格比半石墨质阴极碳块大约高2200元）替代半石墨质阴极碳块：每台槽大修费增加16×1.205×2200＝42416，使用寿命按1817天计，每吨铝的大修启动费均摊为：                 　　（3）因电流效率的提高所产生的效益　　在高石墨质阴极碳块（30％人造石墨）和全石墨质阴极碳块进行产业化应用时，电流效率平均分别提高0.13和0.39个百分点，按照这个结论将其推广到全厂842台槽进行使用，高石墨质阴极碳块一年可以多产铝：34万吨×0.13％＝442吨。按吨铝利润3000元计算，一年可以多创造利润397.8万元。　　结论　　（1）工业性试验后的结果说明在不进行石墨化处理的条件下，通过改变配方和工艺技术条件，生产高石墨质系列阴极碳块的技术方案和技术路线是可行的。各类制品的理化性能均达到了目标要求，并总体优于法国沙瓦公司HC系列产品。 　　（2）各类制品的导电性能、抗钠浸蚀性能和抗热震性能与半石墨质阴极碳块相比上了一个档次，可大幅度提高电解槽寿命。 　　（3）GS系列产品在铝电解槽上时，能提高电流效率、降低能耗和延长电解槽寿命。

一种新的排列方式，即部分环形多极磁系则更为有效，此时    (43)式可进行数值计算    如果n足够大，则部分环形多极磁系表面附近磁场接近完整环形多极磁系表面的磁场。当然此结论对于磁系边界不适用，在边界处磁场下降。    这与图6所示的计算结果完全相同。[next]    实际上，在极角φ0范围内的磁化方向是不能连续调节的，如图7所示那样，用一定数量磁块组合成的环形磁路去替代一个整体磁环，每个磁块在其易磁化轴方向均匀磁化并按下述方法排列：    令φA为某一磁块与任意固定轴（如磁系对称轴）间的极角（见图7）,于是这个磁块的磁化方向角φB为：    如图7所示，由10块磁块组成的磁系（n=4),磁块与垂直中心轴对称排列，包角为150°磁化方向确定为：第一块磁块相对于对称轴的极角φA=7.5°,因此这一块磁块的磁化方向为φB=-7.5×4=-30°(相对于与对称轴平行通过磁块中心的轴）。同样，第2块φA=22.5°, φB=-90°;依次类推φB分别为-150°、-210°和-270°    设计实例：要求设计直径600毫米（即r=300毫米），筒表面磁感强度约0.25特（磁感强度变化率小于10%）的圆筒磁选机。这时可选用一种廉价的各向同性粘结NdFeB永磁材料，其Br=0.5特。为使磁感强度高和变化率小，选n=6，磁块数20块。根据磁荷法计算，磁块径向高度需41.7毫米。图8为所举例子的磁场分布图。图中细线表示所有磁块的磁化方向与计算的完全一致；粗线表示磁化方向偏±5°从图可以看出，磁化方向的稍许偏离对磁感强度影响不大。

众所周知，目前电解槽破损漏炉大多数是在轧固底糊处中缝地带，而粘结槽底由于取消了中缝，可以得到光洁的近似整体的新型阴极结构，防止碳糊捣固质量不佳和焙烧糊产生气孔和裂缝，铝液不易渗透，延长了槽寿命。此外，槽底内衬形成一个阴极碳块整体，改善了阴极碳块的导电性能。两碳块之间砌缝不大于115mm为止。在另一碳块的钢棒窗口处加上楔子，使碳块粘结面不松开。在粘结缝上面盖一层炭粉，拆除千斤顶。 　　筑炉施工技术要求(1)经清理干净的槽壳先用水平尺分片测量钢板的水平、垂直情况，根据测量情况用氧化铝初步找平。(2)干砌1层65mm厚的硅酸钙板，板缝一般用Al2O3粉填充，密实找平。(3)干砌2层厚为65mm的保温砖，砖缝用氧化铝填实，同层间用氧化铝找平。(4)沿槽壳大面钢棒窗口处拉2条砌筑基准线，2条线必须保持平面上的水平，平面高度为钢棒较高下口高度加812mm.(5)根据基准线与保温砖距离的大小垫1层厚度515mm的氧化铝，找平垫层。(6)在氧化铝找平层上干砌两层耐火砖，砖缝间及2层间用氧化铝填实找平。(7)砌筑第3层耐火砖，使该层耐火砖砌筑后高度准确达到基准线位置，其水平误差不超过1mm.(8)耐火砖上再垫1层5mm厚石棉板。阴极碳块组粘结施工要求(1)阴极碳块组安装从槽中心开始，每次吊过碳块时，先在所要安放碳块的位置上均匀铺1层厚度不超过2mm的碳块粘结剂。(2)将碳块吊运就位，使碳块处于两线之间的正中位置，使两端钢棒处于窗口正中或根据需要调整位置。

泥矿性质及由来   矿石工业类型主要为含铜矽卡岩和含铜角砾岩，矿石比较单纯，为单一铜矿石。矿泥主要来开采过程。    脱泥流程及改进    该选厂原设计处理能力1000吨/日，碎矿流程为二段一闭路。投产后第二年扩建为2000吨/日，碎矿流程改为三段一闭路（如图1），都未考虑脱泥。由于生产中原矿含有大量矿泥，于1971年到1974年对碎矿流程进行了第一次改进。1979年，结合老鸦岭矿区扩建工程，碎矿车间新建了脱泥系统。坑下设置破碎机控制原矿块度（图2）。生产实践证明脱泥效果良好。 图1 图2     矿泥的浮选   泥矿比块矿氧化率高4.17倍（泥矿氧化率12.89%，块矿氧化率3.09%），矿浆中活性铜离子高一倍。对泥矿和块矿进行浮选条件试验，结果如下表。浮选试验结果处理方法精矿品位（%）回收率（%）产率（%）块矿与泥矿混选15.1292.812.45块矿单选15.4894.722.69泥矿单选11.6868.54.12块、泥单选加权平均15.2893.432.77     块矿和泥矿的单独浮选指标优于混选指标，精矿品位高0.16%，回收率高0.62%。

一、铜精矿     密闭鼓风炉适于处理粘性好、粒度细、难熔脉石不多的精矿。混合精矿中二氧化硅含量不宜大于15%，氧化镁含量不宜大于5%。此外，混合精矿的硫铜比一般宜为1.1～1.5。工厂所用精矿成分实例见表1。 表1  混捏精矿化学成分实例，%精矿成分铜陵二冶沈冶富冶（老厂）烟台冶炼厂CuFeSSiO2CaOMgOPbZnAs20～2824～2825～303～61～30.5～20.03～0.40.5～1.80.04～0.1810～2020～2520～3010～15＜21～3.513～1824～3525～355～101～50.5～30.4～1.53～110.02～0.1519～2026～2827～303～52～3＜1.50.6～0.81～2＜0.10    二、块料     密闭鼓风炉常用的块料有熔剂、石英石和石灰石、吹炼渣、返铜锍、富块矿灯。块度一般以30～80mm为宜，块料实例见表2。 表2  块料实例块料名称铜陵二冶沈冶富冶（老厂）团矿块度，mm成分，%25～45铜精矿∶石灰∶膨润土＝86∶6∶8 铜块矿块度，mm成分，%12～80Cu＞530～60Cu5～1060～100Cu5～10含金石英矿块度，mm成分，%12～40SiO2 70～8530～60SiO2 50～75Fe5～10 石英石块度，mm成分，%25～40SiO2≥90 30～60SiO2≥90石灰石块度，mm成分，%40～60CaO＞5030～80CaO＞5030～60CaO＞50     三、燃料     密闭鼓风炉的燃料主要为焦炭。焦炭的块度宜为30～80mm，抗压强度应大于7MPa，着火温度宜为600～800℃，焦炭的固定碳含量一般大于80%，挥发物宜小于1%。实例见表3。 表3  焦炭的块度和成分实例项目铜陵二冶沈冶富冶（老厂）块度，mm成分，%30～100 C固＞75 灰分＜1530～100 C固＞80 灰分＜1540～100 C固＞80 灰分＜15

如果你手头有二块材料，下面教给大家简单的比较方法:　　　　（1）比硬度，一块是铝一块是钛合金，只要二块材料相互划画。划伤的一块是铝。因为钛比铝硬度高。　　　　（2）比耐酸，铝遇酸马上起化学反应，钛耐酸性很好。　　　　（3）比强度，用手钳、剪刀破坏铝很省力，钛很费力。　　　　（4）比颜色，在一张白纸上划几下铝马上留下黑色划痕，钛看不见划痕。

用粉末冶金的方法由金属钍粉制取致密钍金属的过程。包括钍粉成形及烧结两道作业。产品金属钍块纯度一般为99.7％，布氏硬度为65，可加工成电极，作为熔铸原料。 钍粉的可压性取决于制取方法及其纯度，用金属热还原法制得的钍粉，其可压性比熔盐电解法(见金属钍生产)制取的差，这是因为前者含有较多的氧气和ThO2等杂质。坯料中的氧会使其可压性、强度及烧结件的机械性能变差。ThO2大多集中在氧化膜内，氧化膜的厚度越大，粉末的可压性越差。钍粉的颗粒大小、形状、结构及体积特性也是影响粉末可塑性的重要因素。 钍粉或钍屑大多在钢制压模中成形。压模主要由阴模、压头、底座三部分组成。大多采用液动油压机成形。成形的方法可分为冷压法和热压法。热压法要选择适当的压模材料，并需在保护气体下进行。钍粉末所受的冷态等压力与成形坯块的密度有关，等压力为120MPa、228～304MPa、608～684MPa时，坯块密度相应为7700、9500和11000kg／m3。 压制坯料在设有铜制加热器的真空炉内烧结l～2h。密度10000～11000kg／m3的冷压坯块的烧结温度为1373～1473K，密度在1000kg／m3以下的冷压坯块的烧结温度为1573～1623K。烧结钍块的密度比坯块密度略高些，机械加工性能也有提高。

铝电解槽炭素内衬材料的功能要求和开展趋势                                                  廖贤安  韦涵光 概要:    介绍并分析了阴极炭素材料的分类办法、首要功能要求和开展趋势。石墨化程度低、抗热震性差和缺少某些必要的分析检测手法是我国铝电解工业和相关的炭素工业现在面对的首要问题。炭素内衬材料的质量偏低是我国铝电解槽寿数短的首要原因之一。进步炭素内衬材料的质量是延伸槽寿和进步单位面积产能的必经之路。依据我国铝电解工业现状，提出了五点主张。要害词：铝电解 炭素内衬功能 趋势一. 导言     众所周知，铝电解槽紧贴熔融铝池的内衬，尤其是底部内衬，一向用炭素材料制作。这层内衬习惯上称为炭素阴极内衬，它有两个作用，一是用作盛熔融铝和电解质的耐火容器，二是用来传导电流。炭素内衬的损坏是铝电解槽被逼停槽大修的首要原因，因而它是影响铝厂经济和环保效益的重要要素之一。我国预焙槽的均匀寿数小于1400天，与国际先进水平(超越3000天)有很大距离。我国预焙槽的阳极电流密度低，相同巨细的电解槽要比国外先进水平少产铝30%以上。我国铝电解厂运用的炭素内衬材料的质量偏低应是构成这些距离的首要原因之一。本文对阴极炭素材料的分类、首要功能要求和开展趋势进行了介绍和分析，并依据我国铝电解工业现状，提出了五点主张，供我国铝电解工程技能人员和科研人员参阅。二. 分类办法 阴极炭块的分类一向比较紊乱，至今国际上尚无共同的分类办法，现在比较盛行的有两种，见表一。表一：阴极炭块的分类 工业界(炭素厂、铝厂)  学术界(大学、研讨所)   无定形  骨料：无烟煤(多为电煅，下同)加0-15%人工石墨焙烧：1200 °C左右  骨料：无烟煤加0-50%人工石墨焙烧：1200 °C左右   半石墨质  骨料：无烟煤加20%-50%石墨焙烧：1200 °C左右  骨料：100%人工石墨焙烧：1200 °C左右   石墨质  骨料：100%人工石墨焙烧：1200 °C左右  -   半石墨化  -  骨料：石油焦或石油焦加沥青焦焙烧：1200 °C左右石墨化：2200-2700 °C   石墨化  骨料：石油焦或石油焦加沥青焦焙烧：1200 °C左右石墨化：2200-2700 °C  同半石墨化，但石墨化温度为 3000 °C左右      工业界和学术界的首要不合在于对无烟煤的知道。与石油焦比较，无烟煤属难石墨化材料，且由于电煅炉内温度散布不均匀，低温区温度才1400°C左右，故学术界将含无烟煤的炭块称为无定形炭块或无烟煤基炭块。别的，由于学术界认同的石墨化炭块未获得大规模工业运用，故工业界一般将学术界以为的半石墨化炭块称为石墨化炭块。我个人倾向于工业界的分类办法，有几位国际闻名专家也承受或部分承受了工业界的分类办法。本文选用工业界的分类办法。至于填缝糊(又称扎缝糊、捣固糊)的分类办法，一般依据其适合的施工温度分为热捣糊(110-140°C)、温捣糊(40-60°C)和冷捣糊(5-40°C)。依据粘结剂的不同，可将填缝糊分为沥青糊(T型糊)和树脂糊(R型糊)。其间树脂糊是近年来开展起来的一种环保型填缝糊，它以有机树脂为粘结剂，然后消除了沥青烟害。树脂糊从1991年开端获得了工业运用。别的，运用炭(或石墨)胶泥的炭块挤缝技能已面世多年，但一向未得到推广运用，本文未予论及。 三.功能要求让咱们首要分析一下炭素内衬材料的损坏机理，然后评论对它们的功能要求。炭素内衬材料的首要损坏机理如下： 1.  热冲击，由温度的剧烈动摇引起，首要出现在电解槽焙烧发动和运转初期。 2.  钠腐蚀，由的浸透(伴跟着胀大和电解质的浸透)引起，首要出现在电解槽开动和运转初期。 3.  电化学腐蚀，由生成引起，发生在电解槽整个运转期间。 4.  机械磨损，由炉底沉积的冲刷引起，发生在电解槽整个运转期间。     石墨化炭块的抗热震性好，钠胀大或电解胀大率很小，故热冲击和钠腐蚀不构成首要要挟。尽管石墨化炭块的硬度小、抗机械磨损才能差，但近年来的实验室研讨和工业实践似已标明，选用石墨化炭块的现代化大型预焙槽炭素内衬的首要损坏机理是电化学腐蚀而不是机械磨损。这项研讨仍在持续进行中。     无烟煤基炭块的特点是硬度大，机械磨损不该构成首要要挟。实验室研讨和工业实践都已证明，热冲击和钠腐蚀是导致其损坏的首要原因。     填缝糊的特点是经焙烧后硬度大、电阻率大，故机械磨损、钠腐蚀和电化学腐蚀不构成首要要挟。其首要要挟是热冲击。请留意，由于填缝糊的电阻率大，其传导的电流，切当地说是其电流密度一般远远小于炭块。而钠腐蚀和电化学腐蚀是跟着电流密度的减小而显着减小的。故填缝糊的大电阻率(相关于与其配套的炭块而言)是保护其免受钠腐蚀和电化学腐蚀的原因。这也是为什幺与炭块配套的填缝糊的电阻率应大于炭块的电阻率。     需求指出的是，炭素内衬的缺点大多在电解槽焙烧发动和运转初期构成。这些缺点的开展，如裂纹的扩展，孔洞的加大加深等，致使铝和电解质渗漏至槽底，腐蚀保温层，构成槽底上抬，或腐蚀阴极钢棒，构成铝中含铁量添加，终究导致电解槽被逼停槽大修。由此可见，确保电解槽炭素内衬在焙烧发动后缺点少及没有大的缺点，关于电解槽的高效长命运转是十分要害的一环。     我国预焙铝电解厂现在遍及选用电煅无烟煤掺石墨的半石墨质炭块和以电煅无烟煤为骨料的填缝糊，从以上的评论可知，此类炭素材料的首要损坏机理是热冲击和钠腐蚀。炭素材料抗钠腐蚀性与其石墨化程度有关，而与其出产工艺关系不大。增大炭素材料的抗钠腐蚀功能首要靠增大其石墨化程度。我国标准对炭素内衬材料的抗钠腐蚀的目标和实验办法已有明确规定。这儿不多谈，下面首要评论一下炭素内衬材料的抗热震功能。炭素材料属典型的脆性材料，依据开裂力学理论，脆性材料遭到热冲击时，应考虑如下两个原则，即应力原则(裂纹的发生)和能量原则(裂纹的扩展)。在进行脆性材料的规划时，此两原则不能一同统筹。即假如将材料规划成具有最大的反抗裂纹发生的才能，则其反抗裂纹扩展的才能会很差。也就是说，一旦裂纹发生，就会很快地扩展。另一方面，假如将材料规划成具有最大的反抗裂纹扩展的才能，则材料中就会较简单生成裂纹。由于炭素内衬材料在其制作工艺过程中，会不可避免地生成许多微裂纹，故咱们在进行炭素内衬材料的规划时，应将要点放在避免裂纹的扩展上。     炭素材料的抗热震性与其抗拉强度和导热率成正比、与其线热胀大系数和弹性模量成反比。一切这些目标都随炭素材料的体积密度增大而增大。当体积密度较大时，进一步增大体积密度时抗拉强度和导热率添加很少，而弹性模量和线热胀大系数或许显着增大，使材料的抗热震性显着减小。为使材料有杰出的抗热震性，应将其体积密度和机械强度控制在一合理规模内，而不是越大越好。关于同一材料，其抗拉强度和抗弯强度与抗压强度大致成比例关系。石墨化炭块的抗拉强度和抗弯强度与抗压强度之比大于其他各类炭块。即便石墨化炭块的抗压强度较小，其抗拉强度和抗弯强度一般大于其他各类炭块，而其弹性模量则小于其他各类炭块。别的，高温电解时，石墨化炭块的机械强度改变很小，而其他各类炭块的机械强度均有显着下降。这些是石墨化炭块的抗热震性优于其他各类炭块的首要原因。     关于填缝糊，除了要求其有优秀的抗热震性外，还要求其在焙烧过程中的缩短率很小(不该大于0.15%)、施工温度低(室温)、捣实性好等。捣糊施工质量和焙烧工艺对糊的终究质量影响也很大。在捣糊施工中，应尽或许获得均匀共同的生糊密度并使各层之间结合严密。为此，应仔细检查经捣实后的糊的密度。一种称为冲击式针入密度计的仪器，可在施工现场快速测定糊的密度，已在国外电解铝厂获得了广泛的运用。关于焙烧办法，以燃气(天然气或液化气)焙烧法所发生的热冲击最小。关于运用抗热冲击差的无烟煤基阴极炭块的我国铝厂来说，应该对此法引起注重。别的，应当指出的是，填缝糊焙烧后的抗压强度应小于炭块的抗压强度，这样在遇到大的应力时，填缝糊能经过变形而缓解应力，然后保护炭块不致开裂。由于炭块开裂往往是灾难性的，一般导致停槽大修。 四.  开展趋势     简言之，炭素内衬材料的开展趋势就是增大石墨化程度。近年来，西方工业化国家新建铝电解槽都选用石墨化阴极炭块。旧系列也纷繁换用石墨化炭块，以习惯增大电流强化出产的需求。例如，AP18电解槽的电流已由180千安增大至200千安左右，AP30电解槽的电流已增大至330千安到370千安。近来还开宣布电流强度为500千安的AP50型电解槽。尽管从半石墨质、石墨质炭块过渡到石墨化炭块时，电解槽寿数有下降的趋势，但简直一切现已选用石墨化炭块的电解铝厂都不肯后退回去，从头运用石墨质或半石墨质炭块。这是由于：1)选用石墨化炭块是增大电解槽单位面积产能的需求；2)石墨化炭块的功能均匀，部分前期破损(常常导致整个内衬作废)的概率很小。这一点关于大型槽来说尤为重要。实践证明，选用石墨化炭块的铝电解槽，电流进步8%到15%后，获得了如下作用：阴极电阻减小、电解槽稳定性改善(槽电压摇摆减小)、电流效率进步、吨铝电耗下降。     石墨化炭块的热胀大系数一般小于普通炭块，其钠胀大率更是远远小于普通炭块。因而石墨化炭块焙烧发动时的胀大较小，对填缝糊的缩短的补偿也就较小。选用石墨化炭块的电解槽对填缝糊提出了更高的要求，那就是“高导(电、热)率、低缩短”。高导电率有利于槽底电流散布均匀，减小部分电流峰值，然后减小部分的加快腐蚀，延伸槽寿数。高导热率有利于槽底温度散布均匀和侧部槽帮的快速树立，然后减小热应力和保护侧部内衬免受腐蚀。低缩短率有利于减小炭块与缝糊间构成缝隙的或许性，然后减小铝和电解质向槽底渗漏的或许性。增大骨料的石墨化程度是进步填缝糊的导电导热率和下降其缩短率的有效途径。因而增大石墨化程度也是填缝糊的开展趋势。但应留意，填缝糊往往是炭素内衬的单薄部位，需求特别保护。首要办法就是使其(经焙烧后)电阻率不小于炭块的两倍，以减小钠腐蚀和电化学腐蚀。     需求指出的是，环保一向是填缝糊的一个首要质量目标之一。现在西方国家绝大大都电解铝厂已制止运用热捣糊和温捣糊(捣实温度大于40°C)。以有机树脂为粘结剂的环保型填缝糊已应运而生，且愈来愈遭到注重。但到现在为止，有机树脂粘结的填缝糊所占的市场份额依然很小，大都铝电解厂仍在对其进行查询或试用中。 五.  几点主张 1.  修正YB8744-88  “铝电解用半石墨质阴极炭块”，添加抗弯强度、导热率  和线性热胀大系数等作为必测目标(即随发货单一同供给给用户)；添加抗拉强度、弹性模量、气孔率等作为参阅目标。别的，阴极炭块是各向异性的。因而还应向用户供给成型办法和平行及垂直于揉捏或振荡方向的机械强度、电阻率、导热率、热胀大系数等作为参阅资料。 2.  修正YB2807-91  “炭质捣缝糊”，添加焙烧缩短率、热胀大系数和施工温  度规模等目标。其间施工温度规模应按国际上公认的办法进行测定。即在桑德捣实机中，测定不同温度(至少三个温度)下生糊密度随捣锤冲击次数的改变。然后经过数算(解三参数韦伯散布函数)，求出适合的施工温度规模，并可判别该糊是正常糊，仍是“湿糊”或“干糊”。 3.  赶快树立热胀大系数、导热率、焙烧缩短率、抗拉强度、抗弯强度、弹  性模量等功能的测验办法。 4.  电解槽内衬的质量和寿数受多要素影响，如内衬规划、材料质量、筑炉  质量、焙烧发动办法和日常操作保护等。不能盼望某一要素的改善就能大幅度延伸槽寿数、到达国际先进水平(均匀槽寿3000天以上)。但据笔者的查询分析，进步炭素内衬材料的质量和改善焙烧发动办法应是当时的要点，应能收到杰出的作用。 5.  添加电流强化出产是近年来及往后一个时期国际铝工业的开展趋势。我  国铝电解工业应在努力进步炭素内衬材料和阳极炭块质量的基础上，进步电流密度，缩小我国铝电解槽单位面积产能与国际先进水平的距离。 The  technical  requirements  and  development  trends  of  carbon  cathode  materials  for  aluminium  electrolysis Xianan  Liao  and  Hanguang  Wei Abstract:The  classification,  main  specifications  and  development  trends  of  carbon  cathode  materials  are  described  and  discussed.  Low  graphitization  degree,  poor  thermal  shock  resistance  and  lack  of  some  important  test  methods  are  the  main  problems  facing  the  Chinese  primary  aluminium  industry  and  the  related  carbon  industry.  The  poor  quality  of  carbon  lining  materials  is  one  of  the  main  reasons  responsible  for  the  short  cell  life.  To  increase  the  cell  life  and  the  productivity  of  aluminium  cells,  it  is  necessary  to  improve  the  carbon  cathode  quality.  Five  suggestions  are  proposed  based  on  the  existing  situation  of  the  primary  aluminium  industry  in  China. Key  words:  Aluminium  electrolysis,  carbon  lining,  requirements,  trends作者简介 廖贤安  (挪威理工大学工学博士) 挪威埃肯集团炭素公司高级工程师、铝用炭素技能司理 通讯办法：挪威埃肯集团北京代表处  转 电话：010  64623249 传真：010  64623250 手机：13601163952  (我国、殴州)，001  9057410363  (北美) 韦涵光 离休干部 北京东城区青年湖北街1#楼204# 邮编：100011 电话：010  64219417

1概况 　　白银铜矿选矿厂于1958年开建，1960年投产，随着生产的发展，除原设计产出铜精矿和硫精矿外，还产出了锌精矿。按原设计，铜精矿品位18.8%，回收率88.23%。1979年后，精矿品位突破20%，并稳定在22%左右;回收率亦提高到92%以上，稳定在94%～95%。 　　2矿石性质 　　白银铜矿矿床属含铜黄铁矿型多金属矿。该矿区矿石成分复杂、 类型繁多，既有块矿，也有浸染矿;既有原生矿，又有次生矿;既有硫化矿，还有氧化矿。品位变化大，可选性复杂。随者矿山采掘向下部发展，原生带矿石逐渐暴露，目前已过渡到以原生硫化矿石为主。 　　矿石来自露天矿， 按块状含铜黄铁矿石、浸染状铜硫矿石及块状铜锌黄铁矿石三大类型分别在三个系统入选。 　　块矿和浸染矿矿物种类基本相同，仅硫化物的含量和铜品位有差别。块矿硫化物含量达92%～95%，其中黄铁矿占90%以上，浸染矿硫化物含量为24%～27%。块矿的铜品位也比浸染矿高。 　　各类矿石的脉石矿物大致相同，主要是石英、绢云母、绿泥石、石膏等。 　　矿石的结构构造也因矿石种类的不同而不同。原生块矿呈块状构造，铜矿物嵌布粒度不均。次生块矿具有疏松块状、条带状、多孔状构造。 　　3生产技术进步　　白银公司选矿厂原设计采用576台6A浮选机，在使用过程中发现存在不少问题，经过多年的改进，工作效果均不理想，于1989年6月完成了选硫6A浮选机的更新改造工作。截止1992年4月，6A浮选机的更新改造工作全部完工，包括选硫系统共安装 JJF-16 浮选机60台、JJF-8浮选机12台、JJF-4浮选机26台，结束了使用6A浮选机的历史，并取得了明显的经济效益。生产实践表明，JJF浮选机无论是选铜或选硫均能提高选矿技术指标。 　　选矿厂原来处理浸染矿时采用高钙高药、 一次粗选一次扫选加三次精选、尾矿不选硫工艺。该工艺流程稳定，铜硫分离相对彻底，但药剂用量高、石灰用量大、设备及管路结钙严重，从而影响设备效率和指标。而且，有价的黄铁矿未回收，对效益和环境不利。于是，进行了低钙低药、尾矿加酸或加硫酸盐选硫的工艺探索，并逐步趋于稳定，选铜粗选作业的游离氧化钙小于200g/m3，技术指标逐年提高，药剂费用显著降低。1999年，原矿含铜1.005%时，取得了精矿品位23.75%、回收率95.24%的先进指标。 　　　　4 生产工艺及流程 　　A 破碎筛分 　　破碎筛分采用三段开路，第二、三段带预先筛分的破碎流程。 　　原矿运到容积400m3的两个粗矿仓后，进入两个平行的碎矿系统分别处理。设计的最终碎矿粒度为-25mm占95% ，实际达到-25mm占80%。 　　B 磨浮流程 　　从粉矿仓出来的矿石，通过扇形闸口，进人磨矿浮选系统。各类矿石的物质组成和结构特点不同，因而需要不同的浮选条件。下面按块状铜硫系统、浸染状铜硫系统和块状铜锌系统分别介绍。 　　a 块状铜硫系统 　　原设计流程(见图25-5-25)为阶段磨矿、阶段浮选，粗选精矿经三次精选后得到铜精矿， 浮选尾矿即为硫精矿。选厂投产后，基本上按照该流程生产，直至1969年才改为两段磨矿一段浮选流程(见图25-5-26)。　　图25-5-25 白银选厂原设计流程 　　块状铜硫系统， 用 φ2700mm x3600mm格子型球磨机与直径2400mm双螺旋分级机闭路进行一段磨矿，分级机溢流与第二段φ2700mmx3600mm溢流型球磨机排矿合并泵送入直径为500mm或7500mm旋流器，旋流器沉砂再入二段磨矿，溢流进入粗选。一段磨矿细度-0.074mm占50%，浓度45%～50%，二段磨矿细度-0.074mm占80%，浓度45%;浮选采用一次粗选、一次扫选、三次精选流程。用石灰作黄铁矿抑制剂，矿浆中游离氧化钙含量为800～1000g/m3，加丁基黄药和松醇油选铜，尾矿即为硫精矿，浮选全用维姆科16m3浮选机。　　图25-5-26 白银选厂块状矿和浸染矿浮选流程 　　原生块矿要求细磨， 回收率几乎与磨矿细度成正比， 但嵌布粒度不同的块矿， 适宜的磨矿细度也不同。从表25-5-39不难看出，在同样的磨矿细度下，中粒嵌布块矿回收率最高， 细粒嵌布块矿最差。其次，所有各类块矿的铜回收率均随着磨矿细度的提高而增加。一般地说，中粒嵌布块矿要求磨矿细度为-0.074mm占70%以上，粗粒嵌布块矿要求为-0.074mm占75%～80%，而细粒嵌布块矿要求为-0.074mm占95%以上。原生块矿比较易选，生产指标较高，对氧化钙含量适应的范围也大，一般控制在大于600g/m3的范围，黄药用量必须与氧化钙含量相适应，掌握“高钙高药、低钙低药”的原则。次生块矿的浮选流程与原生块矿相同，只是次生块矿不宜磨得过细，否则会引起次生铜过粉碎，一般磨到-0.074mm占85%即可。氧化钙含量不宜过高，其适应范围是200～400g/m3或800g/m3以上。次生块矿铜品位高，要求药剂用量大。由于次生矿矿石性质复杂，其选别指标要低于原生矿。 表25-5-39 不同接布粒度块矿铜矿物解高度与选矿指标关系　　b 浸染状铜硫系统 　　浸染矿原设计用混合一优先浮选流程综合回收铜、硫两种产品。由于流程复杂，包括四段磨矿分级一次浓缩作业，使用五种药剂，消耗定额又高，因此未能在生产中实现。投产后按块矿的生产流程回收铜，暂未回收硫。 　　c 块状铜锌系统 　　块状铜锌黄铁矿石系统的磨矿流程也与块状铜矿石相同，二段磨矿细度为-0. 074mm占90%。浮选时采用铜锌等可浮一铜锌分离一浮选尾矿选锌的流程，选锌尾矿即硫精矿(见图25-5-27)。 　　图25-5-27块状铜锌矿石磨浮流程 　　C 产品脱水 　　铜精矿泵送入两台直径为30m周边传动式浓密机浓缩后， 又经圆盘过滤机过滤，圆简干燥机干燥，水分为5%～7%的干燥产品用皮带运输机送入冶炼厂精矿仓。 　　锌精矿脱水流程与铜精矿相同，干燥产品单独堆积销售。 　　硫精矿脱水按以下三种办法处理: 　　(1) 经浓缩一过滤一干燥后， 送入冶炼厂制酸系统。 　　(2)经旋流器，由圆盘过滤机过滤后，露天堆放，自然干燥后，用抓斗吊车装火车外销。 　　(3) 直接泵送精矿沉淀池， 沉淀后自然干燥，产品用铲车铲装火车外销。 　　以上这三种办法根据生产需要灵活运用。 　　D 尾矿处理 　　第一尾矿坝容积为1700万立方米，1980年4月期满，堆存尾矿2900万吨;第二尾矿坝容积为2000万立方米，尾矿送入第一尾矿坝时，前期用254mm巴格尔泵一段泵扬送，后期用254mm巴格尔泵二段泵扬送;送入第二尾矿坝时为三段泵扬送。堆坝方式采用周边分段放矿自然堆积， 并用推土机配合筑坝。第一尾矿坝采用明沟引水，用泵扬送回选厂使用;第二尾矿坝使用溢水井方式引水。回水利用率为60%～70%。 　　E 工艺流程图 　　白银铜矿选矿厂现有生产流程如图25-5-28所示。　　图25-5-28 白银铜矿选矿厂工艺流程 　　F 生产指标 　　因矿石性质复杂多变，该厂选矿工艺指标差别也较大，各种矿石的浮选条件见表25-5-40。1984年，全年平均生产指标见表25-5-41。近年来由于原矿品位波动大，生产不够稳定，大体上铜精矿品位可达20%左右，回收率为90%以上，锌精矿品位40%左右，锌精矿回收率50%左右。 　　表25-5-40 白银选厂铜硫矿石浮选条件　　①浸染矿浮选条件，指单一回收铜的条件; 　　②次生块矿指不含铅钒者。 　　表25-5-41 白银选厂生产指标 (%)

金属或合金铸锭不光要有好的内部结构质量，并且还应有好的表面物理规格质量。而锭块表面的质量在极大程度上与涂在锭模内壁的涂料及锭模自身的内部质量有关。涂料的提高（焚烧），在模具内壁上留下一极薄层并具有必定强度的焦黑，这层焦黑不光有助于构成外表质量好的锭形，且还能将模壁与金属隔脱离，有利于锭块的脱模。 在选用涂料时，一般应考虑下列要素： （1）涂料应含有必定量的“蒸发”物质。模壁上的涂料在金属浇铸时会焚烧提高，而发生蒸发性气体和固体残渣（焦黑或炭）。蒸发物过少会很多生成固体残渣。蒸发性气体过多，则会在锭块表面发生气泡，导致锭块构成“麻面”。 （2）涂料的提高温度应与金属浇铸温度共同。提高温度高的涂料，不该用于浇铸温度低的金属。 （3）涂料要具有隐瞒模壁的功能，即涂料能粘附在模具笔直的壁上。若涂料粘附模壁的能力差，则会形成锭块夹渣（炭粒）或发生表面气孔等表面缺点。 （4）涂料的提高速度应与金属在锭模中的充溢速度（浇铸速度）相同。运用提高速度快的涂料，就应采纳快的浇铸速度。 （5）所选用的涂料应价廉且简单买到。 据一些工厂的实践，在进行金或银锭浇铸时，选用或石油（重油或柴油）焰于模具内壁上均匀熏上一层薄烟，运用作用杰出。 因为浇铸银锭一般运用组合立模顶铸法，故除选用适宜的涂料外，浇铸操作的好坏与锭块的质量联系很大。浇铸银金属时，液面在模内的上升速度应与涂料的提高速度共同（图2）。也就是涂料提高应与模内金属液面上升一起进行。此刻，提高过程中发生的悉数残渣浮于液面，跟着液面的上升，而逐步进入帽口上部。切去锭头后，可获得外表质量杰出的锭块。若涂料的提高慢于液面的上升速度（图2），提高生成的气体则会进入液态金属中，而于锭块表面生成气泡或贝壳状表面。当涂料的提高快于液面的上升速度时（图3），金属铸入模具时就会与残渣相遇，而发生严峻的夹渣缺点。立模顶铸法还要求银液笔直铸入模具的中心，不然，银液沿帽口边际进入，顺着模具内壁流下，这时模壁上金属流经之处，在没有为银液充溢前涂料已被银液冲刷掉，以致锭块表面发生冲刷痕迹、夹渣和气孔，乃至呈现银粒或分层掉块现象。图l  涂料提高与液面上升速度共同图2  涂料提高慢于液面上升速度图3  涂料提高快于液面上升速度 金锭的浇铸，因为选用敞口全体平模，操作比较简单，只要将模具置于水平面上，坩埚笔直于模具的长轴，将金液均匀铸入模心就可。为了维护模具内壁，浇铸时要不断改动金液铸入的方位，避免将模具中心侵蚀成坑。 涂布在模壁上的涂料应薄且均匀详尽，模壁角落处的涂层厚度应与平壁上共同。