镀锌桶，即在 金属 桶结束冶炼，成型之后，在其表面镀上一层锌，提高产品耐腐蚀性。镀锌桶分为闭口镀锌桶和开口镀锌桶两种。                镀锌：锌易溶于酸，也能溶于碱，故称它为两性 金属 。锌在干燥的空气中几乎不发生变化。在潮湿的空气中，锌表面会生成致密的碱式碳酸锌膜。在含二氧化硫、硫化氢以及海洋性气氛中，锌的耐蚀性较差，尤其在高温高湿含有机酸的气氛里，锌镀层极易被腐蚀。 锌的标准电极电位为-0.76V，对钢铁基体来说，锌镀层属于阳极性镀层，它主要用于防止钢铁的腐蚀，其防护性能的优劣与镀层厚度关系甚大。 锌镀层经钝化处理、染色或涂覆护光剂后，能显著提高其防护性和装饰性。镀锌的工艺原理：在装有镀件、玻璃球、锌粉、水和促进剂的旋转滚桶内，作为冲击介质的玻璃球随着滚桶转动，与镀件表面发生摩擦和锤击产生机械物理能量，在化学促进剂的作用下，将镀涂的锌粉“冷焊”到镀件表面上，形成光滑、均匀和细致的具有一定厚度的镀层。

废旧钢桶再生运用有许多方面的用处，最重要的就是钢桶的改制。改制有多种方式，归纳起来有以下几类：     把旧钢桶放于房顶用作贮水箱，加焊入水管和出水管，可作成简易自来水；把钢桶从桶身沿直径切开开，可制成洗衣盆；把钢桶沿轴心切开开可作家畜的食槽，在乡村还有人用它作洗澡盆；在桶身上方开一个大口，再在桶底焊上阀门，就可放在三轮车上用作拉水和贮水的东西；还有人用它作太阳能热水器或淋浴器的水箱等……     这样稍加改制可作成日常用品。     旧钢桶因为运送运用等进程中的磕碰，桶身常有凹坑和变形，桶身与桶顶底的卷封边也多有变形，较难圆整。为了运用它再制造新的钢桶，一种办法就是沿卷边把桶顶和桶底切开下来，把桶身清洗后从头翻边，再加上全新的桶顶和桶底，然后进行卷封，这样制造出来的钢桶比旧桶高度低一些，容量也就小一些。旧桶的顶底可用来制造直径更小一些的钢桶顶底，也能够制造其它产品。     改制成容量较小的钢桶是其别的一种方式。     运用旧桶钢板制造其它产品。将旧钢桶选用气割法拆成三种部件，即桶顶、桶底和桶身，再将难以运用的部分裁去，将可运用部分进行清洗和展平。展平料可作为其它产品加工的毛坯板材。     废旧钢桶的再运用价值很高，但改制进程有时比较复杂，并且还常有风险发作。我国常有钢桶改制时的事端发作，首要是焚烧和爆破事端。因为钢桶的改制一般都离不开焊割操作，焊、割钢桶时，往往因为桶内的剩下汽油和易燃气体接触到焊、割火焰而引起爆破事端。因而对钢桶的焊、割操作，有必要采纳拆迁、清洗、置换等办法，才干进行焊、割操作。     1.废旧钢桶清洗焊、割，详细办法如下：     首先将桶内剩下的易燃液体倒净，然后用火碱（）水溶液倒入桶内进行清洗。火碱的用量，一般每只容量为200升的汽油桶运用0.5公斤。清洗时，0.5公斤火碱分三次运用。首先向钢桶内灌进一半开水，放三分之一火碱，将口堵住后用力摇晃桶半个小时，然后将水倒出，如此接连清洗三次。再用清水洗一、二次后才干焊割。若清洗后没有当即焊、割，而存放了一段时间，则有必要从头用清水冲刷一、二次后才干焊、割。不然，没有清洗洁净的少数汽油也会挥宣布易燃蒸气，而发作爆破事端，因为汽油的爆破极限很低（0.76%~7%）。     2.废旧钢桶置换焊接，详细步骤如下：     先把桶内的剩下汽油倒净，灌进氮气等隋性气体，然后用空气冲净，顺次置换二、三次，再灌进隋性气体后，即可进行动火焊接。假如没有隋性气体，可用蒸汽替代，但置换的次数要恰当添加。     3.废旧钢桶加水焊接，详细进程是：     假如汽油桶焊补点仅在桶的顶端高出钢桶的部位，可把汽油放净后，用清水冲刷一、二次，然后在桶内灌满清水，使容器内不积累易燃蒸气。这种办法比较简单，但有它的局限性。在钢桶旁焊接其它任何零部件时，有必要把钢桶内部清洁净或灌满水，因为进行电焊时，不只焊接火星会危及钢桶的安全，并且电焊时会使钢桶处于带电状况，焊接导线的衔接处在通电时可能会发作电火花。     假如是进行补焊，钢桶焊好后，要及时用清水查看焊缝有否渗漏，发现渗漏，应立刻补焊。不然过一段时间再发现渗漏，需进行补焊时，又得从头进行清洗等处理。     值得注意的是，有的人用旧钢桶当锅炉运用，这是极端风险的，国内因而发作事端的已有多起。钢桶对错压力容器，仅仅普通的金属包装物，所以在旧桶再生利时要注意不要违背钢桶的性质进行改制和运用。     焊接、切开运用的设备和动力尽管都有必定的火灾风险性，但火灾爆破事端的发作，首要都不在于这些设备和动力的自身，而绝大多数是因为在焊接、切开作业中思维麻木，操作不妥，准则不严，安全办法执行不力而引起的。所以关键是要注重和防备。操作前做好安全准备工作，操作时要严厉按规程进行，作业完后要进行详尽地安全查看。

GB/T 15242.1－1994（2001）液压缸活塞和活塞杆动密封装置用同轴密封件尺寸系列和公差 　　GB/T 15242.2－1994（2001）液压缸活塞和活塞杆动密封装置用支承环尺寸系列和公差 　　GB/T 15242.3－1994（2001） 液压缸活塞和活塞杆动密封装置用同轴密封 　　neq ISO 7425-1:1988ISO 7425-2:1989 件安装沟槽尺寸和公差 　　GB/T 15242.4－1994（2001） 液压缸活塞活塞杆动密封装置用支承环安装沟槽尺寸和公差 　　GB/T 15622－1995（2001） 液压缸试验方法 　　neq JIS B 8354-1985 　　GB/T 15623.1－2003 液压传动 电调制液压控制阀 第1部分： 　　ISO 10770-1:1998，MOD 四通方向流量控制阀试验方法 　　GB/T 15623.2－2003 液压传动 电调制液压控制阀 第1部分： 　　ISO 10770-2:1998，MOD 三通方向流量控制阀试验方法 　　GB/T 17446－1998 流体传动系统及元件 术语 　　idt ISO 5598:1985 　　GB/T 17483－1998 液压泵空气传声噪声级测定规范 　　eqv ISO 4412-1:1991 　　GB/T 17484－1998 液压油液取样容器 净化方法的鉴定和控制 　　idt ISO 3722:1976 　　GB/T 17485－1998 液压泵、马达和整体传动装置参数定义和字母符号 　　idt ISO 4391:1983 　　GB/T 17486－1998 液压过滤器 压降流量特性的评定 　　idt ISO 3968:1981 　　GB/T 17487－1998 四油口和五油口液压伺服阀 安装面 　　idt ISO 10372:1992 　　GB/T 17488－1998 液压滤芯 流动疲劳特性的验证 　　idt ISO 3724:1976 　　GB/T 17489－1998 液压颗粒污染分析 从工作系统管路中提取液样 　　idt ISO 4021:1992 　　GB/T 17490－1998 液压控制阀 油口、底板、控制装置和电磁铁的标识 　　idt ISO 9461:1992 　　GB/T 17491－1998 液压泵、马达和整体传动装置稳态性能的测定 　　idt ISO 4409:1986 　　GB/T 18853－2002 液压传动过滤器 评定滤芯过滤性能的多次通过方法 　　ISO 16889:1999，MOD 　　GB/T 18854－2002 液压传动 液体自动颗粒计数器的校准 　　ISO 11171:1999，MOD 　　三、行业标准 　　JB/T 2184－1977 液压元件型号编制方法 　　JB/T 5120－2000 摆线转阀式全液压转向器 　　JB/T 5919－1991（2001） 曲轴连杆径向柱塞液压马达安装法兰与轴伸尺寸和标记(一) 　　JB/T 5920.1－1991（2001） 内曲线(向外作用)式低速大扭矩液压马达安装法兰和轴伸的尺寸系列 靠前部分 20～25MPa的轴转马达 　　JB/T 5921－1991（2001） 液压系统用冷却器基本参数 　　JB/T 5922－1991 液压二通插装阀图形符号 　　JB/T 5923－1997 气动 气缸技术条件 　　neq JIS B83771991 　　JB/T 5924－1991参照NFPA/T2.6.1M-1974 液压元件压力容腔体的额定疲劳压力和额定静态压力验证方法 　　JB/T 5963－1991 二通、三通、四通螺纹式插装阀阀孔尺寸 　　JB/T 5967－1991（2001） 气动元件及系统用空气介质质量等级 　　JB/T 6375－1992（2001） 气动阀用橡胶密封圈 尺寸系列和公差 　　JB/T 6376－1992（2001） 气动阀用橡胶密封圈 沟槽尺寸和公差 　　JB/T 6377－1992（2001） 气动气口连接螺纹 型式和尺寸 　　JB/T 6378－1992（2001） 气动换向阀 技术条件 　　JB/T 6379－1992（2001）参照ISO 6431:1992 缸内径32～320mm的可拆式单杆气缸 安装尺寸 　　JB/T 6656－1993（2001） 气缸用密封圈安装沟槽型式、尺寸和公差 　　JB/T 6657－1993（2001） 气缸用密封圈尺寸系列和公差 　　JB/T 6658－1993（2001） 气动用O形橡胶密封圈沟槽尺寸和公差 　　JB/T 6659－1993（2001） 气动用O形橡胶密封圈尺寸系列和公差 　　JB/T 6660－1993（2001） 气动用橡胶密封圈 通用技术条件 　　JB/T 7033－1993（2001）参照ISO 9110-1: 1990 液压测量技术通则 　　JB/T 7034－1993 液压隔膜式蓄能器型式和尺寸 　　JB/T 7035.1－1993 液压囊式蓄能器型式和尺寸 A型 　　JB/T 7035.2－1993 液压囊式蓄能器型式和尺寸 AB型 　　JB/T 7036－1993 液压隔离式蓄能器 技术条件 　　JB/T 7037－1993 液压隔离式蓄能器 试验方法 　　JB/T 7038－1993 液压隔离式蓄能器 壳体技术条件 　　JB/T 7039－1993 液压叶片泵 技术条件 　　JB/T 7040－1993 液压叶片泵 试验方法 　　JB/T 7041－1993 液压齿轮泵 技术条件 　　JB/T 7042－1993 液压齿轮泵 试验方法 　　JB/T 7043－1993 液压轴向柱塞泵 技术条件 　　JB/T 7044－1993 液压轴向柱塞泵 试验方法 　　JB/T 7046－1993（2001）参照NFPA/T3.4.7M-1975 液压蓄能器压力容腔体的额定疲劳压力和额定静态压力验证方法 　　JB/T 7056－1993（2001） 气动管接头 通用技术条件 　　JB/T 7057－1993（2001） 调速式气动管接头 技术条件 　　JB/T 7058－1993（2001） 快换式气动管接头 技术条件 　　JB/T 7373－1994（2001） 齿轮齿条摆动气缸 　　JB/T 7374－1994 气动空气过滤器 技术条件 　　JB/T 7375－1994 气动油雾器 技术条件 　　JB/T 7376－1994 气动空气减压阀 技术条件 　　JB/T 7377－1994（2001） 缸内径32～250mm整体式单杆气缸安装尺寸 　　eqv ISO 6430:1992 　　JB/T 7857－1995（2001） 液压阀污染敏感度评定方法 　　JB/T 7858－1995（2001） 液压元件清洁度评定方法及液压元件清洁度指标 　　JB/T 7938－1999 液压泵站油箱公称容量系列 　　JB/T 7939－1999 单活塞杆液压缸两腔面积比 　　eqv ISO 7181:1991 　　JB/T 8727－1998 液压软管总成 　　JB/T 8728－1998 低速大扭矩液压马达 　　JB/T 8729.1－1998 液压多路换向阀 技术条件 　　JB/T 8729.2－1998 液压多路换向阀 试验方法 　　JB/T 8884－1999**（JB/Z 347－89） 气动元件产品型号编制方法 　　JB/T 8885－1999**（ZBJ 22008-88） 液压软管总成技术条件 　　JB/T 9157－1999 液压气动用球涨式堵头 安装尺寸 　　JB/T 10205－2000 液压缸 技术条件 　　JB/T 10206－2000 摆线液压马达 　　JB/T 10364－2002 液压单项阀 　　JB/T 10365－2002 液压电磁换向阀 　　JB/T 10366－2002 液压调速阀 　　JB/T 10367－2002 液压减压阀 　　JB/T 10368－2002 液压节流阀 　　JB/T 10369－2002 液压手动及滚轮换向阀 　　JB/T 10370－2002 液压顺序阀 　　JB/T 10371－2002 液压卸荷溢流阀 　　JB/T 10372－2002 液压压力继电器 　　JB/T 10373－2002 液压电液动换向阀和液动换向阀 　　JB/T 10374－2002 液压溢流阀

性能范围（按设计点：） 流量Q：3-2000m3/h 扬程H：300m (max) 功率N：900kw (max) 转速n：2940、1460、980r/min 长轴深井泵的性能参数详见选型样本。 型号说明：LJC长轴深井泵 例：150LJC30-12.5×6 150  LJC  30  -  12.5  ×  61.3抽送介质应符合以下要求： 温度不超过40℃，固体物含量（按重量计）不大于0.01%，酸碱率PH值6.5～8.5，含量不大于1.5mg/1，不含有任何油类。（使用在深井中时，井筒应正直，不允许有双向弯曲。） 1.4安全 安装、使用人员必须认真阅读、理解本安装使用说明的全部内容，严格按其要求操作。对不按其要求操作而引起机器故障和人身伤害，南京制泵有限公司恕不承担任何法律责任。 安装、使用人员必须是受过专门训练、有一定技术的专业人员。 在对LJC长轴深井泵进行任何机械、电气安装维护时，起吊、维护器具，必须安全可靠。 在对长轴深井泵进行安装及使用前后，设备基础、工作环境必须安全可靠。 在对长轴深井泵进行任何机械、电气安装维护前，必须把电机的总电源断开。在进行维护时，电机应停止转动。 在进行维护时，如果电机的总电源没有断开，水泵有可能突然起动，造成严重伤害；如果电机的总电源没有断开，还有可能会造成电击、烧伤、死亡等事故。 1.5选型须知 正确选用深井泵可延长泵、电机、水井的使用寿命，必须十分注意。 1.5.1泵型号中的机座号是指该泵可以放入比机座号大25mm的深井中，当下井深度超过30m或井管为铸铁管或水泥管时，实际井径应比该泵机座号大50mm以上。 1.5.2深井泵的流量不能大于井的正常涌水量。 1.5.3深井泵的扬程按计算：H=（H1+H2+?h）×1.1      式中：H-需要的扬程（m）            H1-井中动水位至泵座出水口中心的距离（m）            H2-泵座出水口中心至流量到达地的垂直高度（m）            ?h-扬水管内阻力损失和泵座出水口后的输水管管路的阻力损失（m）管径 mm流量（m3/h）102030405060708090100504.7418.97        651.666.6414.9526.57      75 3.257.3112.9920.3029.23    100   3.084.826.949.4412.3315.6119.27150       1.622.062.54

日本大新2寸清水泵:出入水口径2英寸，最高扬程32米，最大抽水量520升/分钟 雅马哈3寸清水泵 :出入水口径3英寸，最高扬程31米，最大抽水量980升/分钟 型号： 汽油清水泵 SCR-100HX ;规格： 4寸; 产品说明： 入水口径×出水口径 4"×4"; 最大总扬程 28米; 吸水扬程 8米;最大抽水量 1800升/分钟 不锈钢深井泵 潜水泵: 微型潜水泵 不锈钢潜水泵 防爆潜水泵 深井潜水泵 小型潜水泵 离心泵: 立式多级离心泵 d型多级离心泵 离心泵多级单吸 离心泵lg立式多级 氟塑料离心泵 管道离心泵 IS清水泵 ISGB便拆清水泵 ISW卧式清水泵 SG型清水管道泵 S.SH双吸泵 YT单吸清水泵 YW漩涡泵 ZX自吸泵、 ISG立式清水泵ISR型单吸热水泵 IRG型立式热水泵 IRGB立式便拆热水泵 ISWR卧式热水泵 SGR热水管道泵

一、采标情况： 　　idt或IDT表示等同采用；eqv或MOD表示等效或修改采用；neq表示非等效采用。 　　二、国家标准 　　GB/T 786.1－1993（2001*） 液压气动图形符号 　　eqv ISO 1219-1:1991 　　GB/T 2346－2003 流体传动系统及元件 公称压力系列 　　ISO 2944:2000，MOD 　　GB/T 2347－1980（1997） 液压泵及马达公称排量系列 　　eqv ISO 3662:1976 　　GB/T 2348－1993（2001*） 液压气动系统及元件 缸内径及活塞杆外径 　　neq ISO 3320:1987 　　GB/T 2349－1980（1997） 液压气动系统及元件 缸活塞行程系列 　　eqv ISO 4393:1978 　　GB/T 2350－1980（1997） 液压气动系统及元件 活塞杆螺纹型式和尺寸系列 　　eqv ISO 4395:1978 　　GB/T 2351－1993 液压气动系统用硬管外径和软管内径 　　neq ISO 4397:1978 　　GB/T 2352—2003 液压传动 隔离式蓄能器 压力和容积范围及特征量 　　ISO 5596:1999,IDT 　　GB/T 2353.1－1994 液压泵和马达安装法兰和轴伸的尺寸系列及标记 　　neq ISO 3019-2:1986 靠前部分：二孔和四孔法兰和轴伸 　　GB/T 2353.2－1993（2001*） 液压泵和马达 安装法兰与轴伸的尺寸系列和标记(二) 　　neq ISO 3019-3:1988 多边形法兰(包括圆形法兰) 　　GB/T 2514－1993 四油口板式液压方向控制阀安装面 　　eqv ISO 4401:1980 　　GB/T 2877－1981 二通插装式液压阀安装连接尺寸 　　GB/T 2878－1993 液压元件螺纹连接 油口型式和尺寸 　　neq ISO 6149:1980 　　GB/T 2879－1986 液压缸活塞和活塞杆动密封沟槽型式、尺寸和公差 　　neq ISO 5597:1987 　　GB/T 2880－1981 液压缸活塞和活塞杆 窄断面动密封沟槽尺寸系列和公差 　　GB/T 3452.1－1992 液压气动用O形橡胶密封圈尺寸系列及公差 　　neq ISO 3601-1:1988 　　GB/T 3452.2－1987 O形橡胶密封圈外观质量检验标准 　　GB/T 3452.3－1988 液压气动用O形橡胶密封圈 沟槽尺寸和设计计算准则 　　neq ISO/DIS 3601-2 　　GB/T 3766－2001 液压系统通用技术条件 　　eqv ISO 4413: 1998 　　GB/T 6577－1986 液压缸活塞用带支承环密封沟槽型式、尺寸和公差 　　neq ISO 6547:1981 　　GB/T 6578－1986 液压缸活塞杆用防尘圈沟槽型式、尺寸和公差 　　neq ISO 6195:1986 　　GB/T 7932－2003 气动系统通用技术条件 　　ISO 4414:1998，IDT 　　GB/T 7934－1987 二通插装式液压阀 技术条件 　　GB/T 7935－1987 液压元件 通用技术条件 　　neq NFPA T 310.3 　　GB/T 7936－1987 液压泵、马达空载排量 测定方法 　　neq ISO/DP 8426 (1988版) 　　GB/T 7937－2002 液压气动用管接头及其相关元件公称压力系列 　　neq ISO 4399:1995 　　GB/T 7938－1987 液压缸及气缸公称压力系列 　　neq ISO 3322:1975 　　GB/T 7939－1987 液压软管总成 试验方法 　　neq ISO 6605:1986 　　GB/T 7940.1－2001 气动 五气口气动方向控制阀 靠前部分：不带电气接头的安装面 　　idt ISO 5599-1:1989 　　GB/T 7940.2－2001 气动 五气口气动方向控阀 第二部分：带电气接头的安装面 　　idt ISO 5599-2:1990 　　GB/T 7940.3－2001 气动 五气口气动方向控制阀 第三部分功能识别编码体系 　　idt ISO 5599-3:1990 　　GB/T 8098－2003 液压传动 带补偿的流量控制阀 安装面 　　ISO 6263：1997，MOD 　　GB/T 8099－1987 液压叠加阀 安装面 　　neq ISO 4401-1980 　　GB/T 8100－1987 板式联接液压压力控制阀（不包括溢流阀）、顺序阀、 　　neq ISO/DIS 5781(1987) 卸荷阀、节流阀和单向阀 安装面 　　GB/T 8101－2002 液压溢流阀 安装面 　　ISO 6264:1998，MOD 　　GB/T 8102－1987 缸内径8～25mm的单杆气缸安装尺寸 　　neq ISO 6432:1985 　　GB/T 8104－1987 流量控制阀 试验方法 　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8105－1987 压力控制阀 试验方法 　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8106－1987 方向控制阀 试验方法 　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8107－1987 液压阀 压差—流量特性试验方法 　　neq ISO/DIS 4411(1986) 　　GB/T 9065.1－1988 液压软管接头 连接尺寸 扩口式 　　GB/T 9065.2－1988 液压软管接头 连接尺寸 卡套式 　　GB/T 9065.3－1988 液压软管接头 连接尺寸 焊接式或快换式 　　GB/T 9094－1988（1997） 液压缸气缸安装尺寸和安装型式代号 　　eqv ISO 6099:1985 　　GB/T 9877.1－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列 靠前部分 内包骨架旋转轴唇形密封圈 　　GB/T 9877.2－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列 第二部分 外露骨架旋转轴唇形密封圈 　　GB/T 9877.3－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列 第三部分 装配式旋转轴唇形密封圈 　　GB/T 14034－1993 24°非扩口液压管接头连接尺寸 　　GB/T 14036－1993 液压缸活塞杆端带关节轴承耳环安装尺寸 　　neq ISO 6982:1982 　　GB/T 14038－1993（2001） 气缸气口螺纹 　　neq ISO 7180:1986 　　GB/T 14039－2002 液压传动 油液 固体颗粒污染等级代号 　　ISO 4406:1999，MOD 　　GB/T 14041.1－1993 液压滤芯结构完整性检验方法 　　neq ISO 2942:1974 　　GB/T 14041.2－1993 液压滤芯材料与液体相容性检验方法 　　neq ISO 2943:1974 　　GB/T 14041.3－1993（2001）液压滤芯抗破裂性检验方法 　　neq ISO 2941:1974 　　GB/T 14041.4－1993（2001）液压滤芯额定轴向载荷检验方法 　　neq ISO 3723:1976 　　GB/T 14042－1993（2001） 液压缸活塞杆端柱销式耳环安装尺寸 　　neq ISO 6981:1982 　　GB/T 14043－1993 液压控制阀安装面标识代号 　　eqv ISO 5783:1981 　　GB/T 14513－1993（2001） 气动元件流量特性的测定 　　neq ISO/DIS 6358(1989) 　　GB/T 14514.1－1993（2001）气动管接头试验方法 　　neq JIS 8381-85 　　GB/T 14514.2－1993（2001）气动快换接头试验方法 　　neq ISO 6150:1988

近几年，我们真空泵设备行业增强了对外的交流及行业之内的交流，无论是整个行业与国外同行业相比，还是在本行业内相互的比照，都暴露了我们存在的问题与差距，这些问题，我以为是共性的，同时也是今后必需要认真看待的。　　　　1.研发才能差，能够说没有资金的投入或只要少量资金的投入。既使是所谓的新产品研发，也只是走边接单，边设计，边消费的形式，在某种水平上形成了设备性能的不牢靠和工艺的不成熟，给客户的运用带来了隐患。国外的同行在研发上投入大量的资金，停止关键件、根底件的研制，停止工艺的探索和固化，构成了某一产品或某一范畴的优势。待我们停止研发时，也只能跟在他人的后面跑，更谈不上原创型，当快要成熟或市场上构成一定竞争力时，他人又有长期研发胜利的产品推向市场，构成了竞争的良性循环。　　　　2.技术改造滞后，老厂房、老设备、老工艺仍占主流，固然近几年几个企业搬迁而有了改观，但整体的制造程度、工艺程度、检测程度仍较落后，与国外同行企业无法相比。旧体制遗留下来的技术改造问题，恐难在短期内予以消弭。设备的陈旧、招致工艺的落后和产品程度的低下，这在行业内的每个企业简直都存在。我国机械真空泵的整体技术并不落后，而由于工艺手腕的落后招致性能低下。虽然一些厂家置办了先进的数控加工中心或专用的数控机床，但总量上仍显缺乏，工艺的综合才能仍赶不上国外同行。德国莱宝公司在天津的二期投入，无论从厂房设备、工作场地、制造才能、检测手腕无不反映了当今世界一流程度。而我们行业内的那一家企业又能与之相比呢？设备才能、工艺手腕是企业较根本的竞争力所在，假如我们的企业尚停留在较原始的制造手腕，企业的竞争力何在？企业的今后开展何在！　　　　3.管理机制和形式不顺应现代企业的需求。国有体制的由工厂换牌到所谓公司制建制式；家族式或停顿到朋友之间的股份协作式；无不反映了做坊式陈旧的管理理念，反映了以人制替代法规制的陋习。机制性的弊端不可能促进企业的开展，现代企业三项制度的鼓励形式不可能在企业中予以贯彻。即便如今曾经停止了股份制改造的企业，或是曾经取得中国机械工业管理先进的企业，在管理上仍大大落后于西方兴旺国度。在日本真空行业的消费企业中，消费组织上的看板管理，产质量量上的PDCA管理，工作现场的干净管理等等，无不表现了现代企业的物质文化和肉体文化，表现了以人为本的科学理念。　　　　4.人才问题。这是我们真空设备行业乃至整个机械工业普遍存在的共性问题。高素质开辟型的技术人员，一无所长的能工巧匠，管理独具的白领阶级，都显得匾乏和捉襟见肘。技术人员、技术工人、管理人员是支撑企业生存的三根基石，缺一不可。而在我们的企业里三种人才普遍短缺，那么就软化了企业生存的根底。就企业而言，市场的拓展靠产品，产品的开发靠人才，人才的开发靠环境（政策、待遇），在这个链条中，人是靠前位的，有了人就有了产品，有了产品就有了市场。在兴旺国度的企业里，兰白领员工的学历程度正在逐年减少，兰领员工的素质普遍进步。在我国，大学本、专科毕业的学生中有几人去开机床？固然有的企业招人中明显规则某某学历为当工人岗而设，但落实到岗或在岗位上留下来长期贡献的能有几人？为了企业的开展与生存，真空设备行业在艰难的情况下仍以不薄的待遇在不时地吸纳大学毕业生，用以充实技术人员队伍和企业的持续。但是在扩招以后的大学毕业生中，综合素质普遍低下，多于待遇，少于贡献，多于口头，少于理论的现象普遍存在。一台电脑、一门外语就是他学业的全部。一个机械工科院校毕业的学生，连较少的机械加工根底学问都不懂，这就反映了我们教书育人中存在的问题。在我们企业中，近几年也来了许多大学生，但也走了一些人，留下来的人有的已成了主干，走的人自以为在行业中练了几年把式，但社会的认可度如何？大家自有公论。真正在大学学真空专业毕业后从事产品研发的，充其量缺乏25%，这就给真空设备行业根底人才的积聚带来了隐患。大家都去做流通，大家都去做代理，研发这种困难的工作谁去干？技术的提升靠人才，靠人才的综合素质，靠高素质的技术团队去完成。目前仍斗争在真空产业研发岗位上的技术人才，是真空设备行业开展的希望，是中国民族工业开展的希望。我们这个队伍虽目前仍显得薄弱，但经过大浪淘沙，留下来的都是金子。随着时间的推移，人才的问题将会有好的转机。

贵金属已成为现代工业和国防建设的重要材料。因为其储量有限、出产困难、产值不高、报价不断上涨，许多工业发达国家都极为注重开掘贵金属再生资源这座取之不尽的“富矿”。他们把贵金属废料的收回与矿产资源的开发置于平等重要的位置，树立起贵金属再生收回工业的 管理体系。　　收回废旧贵金属的效益观贵金属已成为现代工业和国防建设的重要材料。因为其 储量有限、出产困难、产值不高、报价不断上涨，许多工业发达国家都极为注重开掘贵金属再生资源这座取之不尽的“富矿”。他们把贵金属废料的收回与矿产资源的开发置于平等重要的位置，树立起贵金属再生收回工业的管理体系。 　　发达国家每年都要从二次资源中收回很多的金、银。现在，美国的电子废物处理厂商年利润就现已达到了25 00万～3000万美元。据统计， 挖掘1吨银大约需求30万元费用，收回1吨银仅1万元；挖掘1盎司金需求 250 美元～300美元，收回1盎司金只需求100美元。如把旧手机里边的电池收回起来，积累到1吨就能够从中提炼出1 00克黄金。 　　废旧贵金属收回体系不健全经过多年的开展，国内已开始形成了一套废旧贵金属收回体系，其间废旧贵金属首饰和制造首饰的废料收回、 贵金属矿山尾矿和选冶厂矿渣收回以及电解电镀废渣(液)收回都有较为完善的贵金属收回体系。 　　现在，较大的国有、民营或合资收回贵金属供应商有150-200家(不含以收回废旧首饰的公司和贵金属冶炼厂商)。但收回单位涣散，形不成规划，并且收回设备简陋、技能落后、收回率不高，浪费了资源和动力。我国贵金属收回小作坊不少，这些贵金属收回个体户的呈现，尽管对贵 金属废料收回起到必定的效果，但带来的环境污染等问题却非常严峻。 　　废旧贵金属收回新技能在我国已探明的金矿中，有700多吨黄金储量归于含砷硫化物的难选金矿，其潜在价值达600多亿元。可是，如何将黄金从这类矿石中提炼出来一直是个难题。“细菌提金法”霸占了这一难题，将使这些难选金矿石从头被有用使用，带来巨大的经济效益。 “ 细菌提金法”就是运用细菌预氧化技能从含砷硫化物的金矿石中提取 黄金。现在，这门技能在世界上只要少量国家把握。关于含砷、硫的难浸出金矿，因为金被硫化矿藏包裹，用惯例化法浸出时，金的浸出率很低，假如经过细菌预氧化，将含硫化矿藏损坏，使金解离后，再用浸出时，金的浸出率一般能够达90％。该法不只金的浸出率高，并且不会排出含砷和硫的废气，废渣也很安稳，不污染环境。 　　2003年8月，英国伯明翰大学的一个研讨小组发明晰快速和廉价得多的办法收回轿车用的贵金属催化剂，并申请了专利。新的收回办法将金属浸在硝酸和中，然后经过装有细菌的反应器，金属就沉积在细胞壁上，搜集起来就能够进行收回。收回进程只需时15分钟，功率约为 90％。研讨标明，生物收回的钯金比化学办法收回得更好。 　　贵金属收回亟待方针扶持我国一些厂商现已具有了收回电子废物的相关技能和设备，但贵金属废料收回职业仍是一片待开发的处女地，应该得到国家的方针支撑。收回废旧电器贵金属的厂商有必要首要考虑环保，有必要选用先进的技能、设备、工艺。可是也应看到，要严格执行国家环保要求，收回设备投入会比较大，初期很难盈余，这就需求国家的优惠 方针。国家扶持几家现代化的贵金属收回厂商，一起培育一批贵金属收回科技人才和专家。只要从法律上确保贵金属收回和再生使用的巨大耗资来历，有用处理贵金属收回供应商面对的问题，使贵金属收回厂商有满足的废旧金属质料和经济利益，才干使这个工业得到健康良性的开展。　　这个职业还可学外先进经验，树立必定的管理条例，规范贵金属收回商场。如对进入收回废旧电器产品的厂商能够实施准入准则，契合国家环保标准、贵金属收回率高的厂商才干进入这一职业等等。

废旧钢桶的收回运用一般有三种办法，一是将废钢桶进行清洗、脱漆、整形、从头涂装后持续投入运用；二是运用旧桶板料制作其他产品；三是将废钢桶熔化后铸成钢锭。            　　1.旧桶创新与环境保护球　现在国内从事旧桶创新的厂商也有不少，技能和设备也在不断开发。但其首要的清洗、脱漆和再涂装工艺过程中仍有很多三废发生，这就是前面说到的涂装出产的三废管理那样处以仔细管理，否则就会构成新的环境污染。            　　　　选用机械办法脱漆的环保作用显着优于运用脱漆剂；选用剩余废液再运用后排放的清洗工艺的环保作用也显着优于直接排放。所以说，三废管理的办法和技能的先进与否，直接关系到环境保护的作用好坏。这将永久需求咱们仔细的探究和研讨。           　　 2.运用旧桶板料制作其他产品　　有的厂商将旧桶凿展开平，运用冲压等办法制成其他产品，有的也将板料制成容量小一点的桶等。在此收回运用的过程中，如废板料仍须清洗和脱漆，则也应该留意三废的管理，以削减对环境的污染。            　　3.旧钢桶熔化再运用　　废旧钢桶的首要收回办法是将废桶和其它成分熔化铸成生钢锭。再重复收回运用中，金属自身不会丢失强度。可是收回马口铁桶和镀锌桶时可能会出现问题。由于少数的锡或锌，即便低于0.01％，也可能在钢中构成硬化，使今后的轧钢发生困难，所以现在仅有少数的马口铁及镀锌桶直接用于熔炉收回。            　　　　由于废旧钢桶中多少都有些剩余的内容物，在熔化高温下，有的分解为气体，有的焚烧后变成或二氧化碳，有些变成熔渣。这样，便又发生了环境的污染。不过，一般大的炼钢厂对废旧钢铁的熔化均具有了必定的经历，并有一套较科学的处理办法，构成污染的可能性不大。但关于小型废钢熔化厂来说，三废的管理仍是一个有待处理的问题。近年来，有人还规划出产出一种双金属桶，有的钢桶封闭器是选用铝或铜等材料制作。这就给收回运用构成了更大的费事。所以，包装规划是应该充分考虑对环境能够发生的影响及终究的处理，并能在适其时能够收回运用和重复运用。            　　　　人们大多对包装出产中所发生的废料（有时为边角余料）处理并不关怀，由于这些废料比较单一，并且出产厂商也较简单将它们收回运用。但是大众却关怀消费运用后的包装废弃物。这是由于包装废弃物更直接的影响着人们的生活环境及卫生。所以，收回运用消费后的废弃物是包装工业的一项永久的课题。收回运用作业一般包含下列过程：搜集→再加工→制成产品→供应。所以，废旧钢桶收回运用作业是否能有出路并能坚持下去，就取决于下列四个条件：            　　（1）有接二连三的废桶来历；            　　（2）有可行的收回和再处理工艺            　　（3）用废桶出产出的产品有用处、有商场；           　　（4）具有较好的经济效益。            　　　　要想收回取得成功，这四个条件都应满意，任何一个条件不能满意都会导致失利。影响经济效益的要素包含搜集的方便性和处理办法的本钱。惋惜的是，废桶加工的产品的报价是起浮的，收回的尽力有时会失利。这是由于收回的废桶和再生桶等产品的报价较低，从而使收回的经济性从获益转向亏本。            　　　　为了取得较好的经济效益，使收回作业能坚持下去，国内外专家们都在不断的探究更经济的收回工艺和办法，现在已取得开始成功。.

1、水环真空泵是一种粗真空泵,由泵体、叶轮、吸排气盘、水在泵体内壁构成的水环、排气口、吸气口、辅助排气阀等组成的.它所能取得的极限压力,关于单级泵为2.66～9.31kPa；关于双级泵为0.133～0.665kPa.水环泵也可用作紧缩机,它属于低压的紧缩机,其压力范围为(1～2)X105Pa表压力　　　　2、气体由管路经阀门进入水环泵，然后经导气弯管排入气水别离器中，经气水别离器排气管排出。当作为紧缩机用时，经紧缩机排出的气水混合物在气水别离器中别离后，气体经阀门保送到需求紧缩气体的系统上去，而水则留在气水别离器中，为使气水别离器的水位坚持一定而装有自动溢水开关，当水位高于所请求水位时，溢水开关翻开，水从溢水管溢出，当水位低于请求水位时，溢水开关关闭，气水别离器中水位上升，到达所请求水位。水环泵内的工作水是由气水别离器供应的，供水量的大小，由供水管上的阀门来调整。　　　　3、水环泵在石油、化工、机械、矿山、轻工、造纸、动力、冶金、医药和食品等工业及市政与农业等部门的许多工艺过程中,如真空过滤、真空送料、真空脱气、真空蒸发、真空浓缩和真空回潮等,得到了普遍的应用。

该提炭泵由中国有色院设计、主要由内机和乳机生产。     该泵是炭浆厂浸出吸附作业的辅助设备，用于提升载金炭，使浸出、吸附作业连续进行。     特点：①该泵属于离心泵，但吸入泵内的炭、矿浆混合液，不与叶轮接触，所以活性炭磨损少；②空气提升装置效率高；③体积小，便于安装在浸出或吸附槽上，操作、维修方便。     该泵的技术参数列于表1，外形和安装尺寸示于下图。     鑫海矿机生产的提炭泵技术参数列于表2。 表1、2   图

铜铅锌矿石依据选矿厂不同选矿要求，选用的浮选药剂也不尽相同，本文从三种矿石下手，细分铜铅别离浮选药剂、铜锌别离浮选药剂和铅锌别离浮选药剂，这样就会满意一切关于铜铅锌选厂的选矿意图。 选铜铅锌药剂有调整剂、活化剂、按捺剂、捕收剂、起泡剂，调整剂和按捺剂一般要加到上道工序设备球磨机中，这儿再弥补一点，难溶的捕收剂（如黑药、白药、煤、油等），为了促进其溶解和涣散，加长与矿藏的作用时刻，也常参加磨矿机中。药剂拌和桶能够加的药剂有活化剂、捕收剂和起泡剂。如果在没有装备药剂拌和桶的情况下，捕收剂和起泡剂可添加到浮选机中。选铜铅锌药剂拌和桶加的药剂有哪些？ 1、铜铅别离浮选药剂 铜铅矿藏别离难度比较大，由于两者的可浮性十分附近，许多铜铅锌选矿厂直接选为铜铅混合精矿，可是铜、铅作为现代工业中使用比较广泛的金属，铜铅再别离，关于选矿厂商而言，在现有工艺基础上经过浮选药剂进步铜精矿、铅精矿的品尝和回收率，对经济效益也有很大的进步。 关于一些含铜矿藏档次较高的矿石，一般遵从"能收早收"的准则，选用挑选性强的捕收剂LP-01、Z-200、巯基并恶唑、硫酯等。2、铜锌别离浮选药剂 铜锌别离常用的捕收剂有乙黄药、Z-200、E-105等，近年来又呈现了新式黄药类捕收剂Y-89系列、新式复合药剂DY-1、T-2K等。3、铅锌别离浮选药剂 铅锌别离工艺有两种办法，一是按捺铅精矿，捕收锌精矿；二是按捺锌精矿，捕收铅精矿。依据矿石的性质不一样，其浮选次序也不一样。铅锌别离一般就用起泡剂（一般都用），石灰，黄药（看矿的性质来挑选：丁黄或乙黄），硫酸铜。药剂拌和桶 药剂拌和桶首要使用于选厂浮选药剂的拌和作用，叶轮规划共同，选用叶轮拌和，拌和均匀，药剂混合作用好，利于浮选药剂与矿浆充沛发作化学或物理反响。类型首要有RJ1000、RJ1250、RJ1600、RJ2000、RJ2500、RJ3000等等。

气动铝合金球阀在工业上的应用是广泛的，以下介绍下气动铝合金球阀知识及工作原理。 　　气动铝合金球阀是由旋塞阀演变而来。它具有相同的旋转90度动作，不同的是旋塞体是球体，有圆形通孔或通道通过其轴线。球面和通道口的比例应该是这样的，即当球旋转90度时，在进、出口处应全部呈现球面，从而截断流动。本类阀门在管道中可任意位置安装。 　　气动球阀是球阀配上气动执行器。气动执行器的执行速度相对较快，最快的开关速度0.05秒/次，所以通常也叫气动快速切断球阀。气动球阀通常配置各种附件，比如电磁阀、气源处理三联件、限位开关、定位器、控制箱等，以实现就地控制和远距离集中控制，在控制室里就可以控制阀门的开关。　　　　气动铝合金球阀工作原理如下：　　　　1.当气动执行器与电路和系统气源接通后，空气通过管道A或B管进入A缸(B缸)推动活塞向一端运动，从而带动旋转轴和球芯转动90°　　　　2.气动执行器顶部连动可视器，当绿色标志指向“开”字时标志阀门开启。　　　　3.回信器信号灯绿灯亮时阀门处在开启位置，而红灯亮时阀门处在关闭位置　　　　4.定位器可调节阀门管道流量5.阀座采用弹性密封结构，密封可靠，启闭轻松。　　　　6.阀杆采用有倒密封的下装式结构，阀腔异常升压时，阀杆不会被冲击。　　　　7.气动活塞式执行器采用低摩擦材料做成轴承套，缸体内外表面经硬质阳极氧化防腐处理，大大提高了气缸的使用寿命。　　　　气动铝合金球阀广泛适用于天然气、油品、化工、冶金、造纸、电力、矿业、印染、生物制药、日用化工、食品饮料、水处理及空气处理等行业的流体控制或调节控制，与自动化气动仪表配套使用。

气动缸筒用精密内径和液压无缝钢管标准（GB8713-88）是制造液压和气动缸筒用的具有精密内径尺寸的冷拔或冷轧精密无缝钢管。以上气动缸筒用精密内径和液压无缝钢管是常用的无缝钢管标准。

DBY型铝合金电动隔膜泵的工作原理是采用摆线针轮减速机传动，通过曲轴滑块机构带动双隔膜作往复运动，使工作腔容积发生交替变化从而达到将液体不断地吸入和排出，DBY铝合金电动隔膜泵，接液金属部件全部采用铝合金，质量轻，坚固耐用，长时间使用也不会发生锈蚀，用户可根据实际工况选择天然橡胶或丁晴橡胶膜片，以满足不同介质的需要，是代替螺杆泵、离心泵等输送无腐蚀性粘稠介质的首选产品。 　　性能特点 　　一、不需灌引水，自吸能力达7米。 　　二、通过性能好，直径在10毫米以下的颗粒、泥浆等均可以毫不费力地通过。 　　三、由于隔膜将被输送介质和传动机械件分开，所以介质绝对不会向外泄漏。且泵本身无轴封，使用寿命大大延长。 　　四、泵体介质流经部分，全部为铝合金。

液压和气动缸筒用精密内径无缝钢管（GB8713-88）是制造液压和气动缸筒用的具有精密内径尺寸的冷拔或冷轧精密无缝钢管。液压气动缸筒用精密内径无缝钢管标准要遵守。

气动工具根据其基本工作方式可分为旋转式(偏心可动叶片式)和往复式(容积活塞式)，一般气动工具主要由动力输出部分、作业形式转化部分、进排气路部分、运作开启与停止控制部分、工具壳体等主体部分，当然气动工具运作还必须有能源供给部分、空气过滤与气压调节部分以及工具附件等。 　　工具附件 　　这里的工具附件是指安装在气动工具本体上直接与工件直接接触的工具，气动三联件承担了该项任务。气动三联件主要由气压表、过滤器、油雾器、调压器等部分组成，其中过滤器中内置滤芯，在使用一段时间后要进行维护清洗、定期更换;这样的压缩空气不进行任何处理，直接进入气动马达，则将导致马达寿命大大缩短，从而致使整把工具动力输出不足、且不稳定，易造成马达等零部件连环损坏的现象，为此在由管道输送的压缩空气至气动工具之间，必须设置压缩空气过滤、调节装置，包括各类气动套筒、接杆、转换接头、刀头等。 　　动力输出部分 　　它是气动工具主要组成部件之一，主要有气动马达及动力输出齿轮组成，它依靠高压力的压缩空气吹动马达叶片而使马达转子转动，对外输出旋转运动，并通过齿轮带动整个作业形式转化部分运动。按定子与转子是否同心，气动马气动马达可分为同心马达和偏心马达，按进气孔的数量多少，可分为单进气孔马达、双进气孔马达和多进气孔马达等。无论是何种形式的气动马达，都是依靠压缩空气吹动马达叶片带动转子旋转的，马达叶片在高速旋转时，时刻与定子内壁发生摩擦，它是马达内最为常见的易损部件，因而它对压缩空气的质量和压缩空气中是否含润滑油分子要求很高。 　　作业形式转化部分 　　它主要是将马达输出的旋转运动进行相应的转化。在汽车制造业中，由于以螺纹联接的方式甚多，大部分是旋转运动，当然也有直线往复运动。对于不同类型的气动工具，作业形式转化部分主要分为机械式离合器及行星齿轮组、摩擦片式离合器及行星齿轮组、液压油缸、扭力杆及锤打块组等。以上部件均以旋转运动为基础的重要部件，它决定着该气动拧紧工具的扭力大小、转速快慢、拧紧精度等重要参数，由于它不停的离合、受压或扭矩转变，故它的组成部件易受损坏。 　　进排气路部分 　　显而易见，进排气路部分是压缩空气进出的相关通道，是保障马达正常运动的能源供给系统。 　　运动开启与停止控制部分 　　即通常所述的气动开关，由于它时刻和操作人员及外界物体直接接触，且多工程塑料制品，故易出现损坏。 　　能源供给部分 　　压缩空气主要是空压机将大气进行压缩后而形成的，由压缩空气管道输送至相关的用气电，且呈脉动状。 　　空气过滤及气压调节部分 　　由于压缩空气通常是通过无缝钢管制造的管道进行输送的，在长期使用时，其内壁的锈蚀物、压缩空气中的水分、粉尘等将不断形成。若这样的压缩空气不进行任何处理，直接进入气动马达，则将导致马达寿命大大缩短，从而致使整把工具动力输出不足、且不稳定，易造成马达等零部件连环损坏的现象，为此在由管道输送的压缩空气至气动工具之间，必须设置压缩空气过滤、调节装置，气动三联件承担了该项任务。气动三联件主要由气压表、过滤器、油雾器、调压器等部分组成，其中过滤器中内置滤芯，在使用一段时间后要进行维护清洗、定期更换。

慈溪飞纳得电器厂(简称“飞纳得电器”)是一家专业生产销售电动机保护器、电源保护继电器、相序继电器的公司。主要产品有：三相电源保护器、电动机综合保护器、缺相保护器、断相保护器、断相与相序保护器、三相过载保护器、智能电动机保护器、微电脑电动机保护器、电动机综合保护器、电源保护继电器、浪涌保护器，温控器、防爆开关、防爆控制箱、自动扶梯同步率测试仪、独立式汽车空调控制器、汽车风机无级调速器、锅炉液位仪等，为国内各大电梯厂、火力发电厂、汽车厂做配套等 　　离心泵是各种水力机械中应用较广泛的一种，是和我们日常生活和生产活动联系较紧密习一种机械。 　　二、工业工程 　　(一)固体颗粒液体输送 在工业工程中，用液体来输送固体颗粒的流体机械称为固液两相流泵，也称杂质泵。杂质泵是适用于输送各种形状固体物的泵类产品，如矿山输送尾矿的尾矿泵、洗煤厂使用的泥浆泵、电站除灰的灰渣泵和河道疏浚的挖泥泵等，已广泛应用于冶金、石化、食品等工业和污水处理、港口河道疏浚等作业中。近10年来，矿山、能源工业中，固体物管道输送技术迅速发展，杂质泵的需求日趋增加。同时，在现代科学技术的推动下，杂质泵趋于向高寿命、高效率、多品种的方向发展。目前世界上各类工业中主要应用的杂质泵有三类：离心泵、隔离泵和隔膜泵，离心式杂质泵占绝大多数。离心式杂质泵按不同用途又分为污水泵、齿轮泵、泥浆泵、砂泵、挖泥泵和砂砾泵等。还有几种特殊的离心杂质泵， 　　该泵特点： 　　1)无填料密封及其它轴封装置，也不需要压力水轴封，被输送的介质不会被稀释。没有因轴封装置的磨损而带来的频繁维修和功率损失; 　　2)物料入口垂直向上敞开，运行过程中不会产生气堵和空化现象，适宜工作流量在较大范围内频繁变化，并可以空转运行; 　　3)叶轮与盖板之间的回流间隙可以在外部调整; 　　4)结构简单，运行可靠，维修方便。 　　(二)石油及化学工业 　　1石油工业中的离心泵 　　电动潜油离心泵是应用较广泛的一种无杆抽油设备，把电动机和离心泵一起下到井下与油管相连，电动机通过电缆与地面电源连接，它的井下机组由多级离心泵、保护器和潜油电动机组成。电动潜油离心泵特别适用于油田注水开发中的中、后期时油井的大排量抽油。 随着油井开采的不断深入，油井中的油气含量逐渐降低，为了充分进行进一步开采，应往油井中注水和加注化学药剂。大功率高压大流量离心泵(多级离心泵或高速离心泵)是注水的关键设备。 　　油气抽到地面后，经过收集和计量汇集到集油站，经过油气初步分离，再转输到联合站进行加热分离、脱水、原油稳定，污水经过沉降、过滤，天然气经过脱轻质油、脱水，较后变成原油、天然气、净化水和轻质油四种合格产品，然后将分离后的原油和天然气直接送到炼油厂或通过管线输送到各使用单位。在集输过程中离心泵起着输送液体的作用，是集输过程不可缺少的。 　　我们的产品主要为国内客户有：上海大众汽车，富士康集团，三菱集团，铃木集团，天津起重，通用电气等，出口欧洲和台湾，日本东南亚等国家。 　　创建于1992年，位于慈溪市城北，风景秀丽的杭州湾畔，东离栎社国际机场60公里，北仑港码头40公里，离铁路货站5公里，329国道横贯慈溪市区，沪、杭、甬高速公路相连，交通十分便捷。公司占地面积45000㎡,资产总额8500万元，员工1200余人，研发团队60余人，本科及以上研发人员25人，工程师技术人员30多人，测试团队50多人，以工业电器为主导，集研发、制造、贸易、服务等功能于一体的科技型企业，在单片机开发和嵌入式软件方面拥有一支专业技术团队和十多年的开发经验，擅长单片机技术在工业控制、电力电子、汽车电子等领域的应用。 　　公司已通过ISO9001:2000质量体系认证，部分产品通过欧盟CE认证,ROHS认证。截止到2008年底，共申请专利15项、其中发明专利6项。拥有软件著作权登记2项。

赤铁矿柱式短流程反浮选分选工艺及选矿设备，采用由两台按高差阶梯排列的旋流-静态微泡选柱、矿浆搅拌桶、缓冲池和浓缩磁选机组成的工艺系统，将原矿和浮选药剂加入矿浆搅拌桶内进行搅拌，搅拌形成的浮选入料自流至粗选浮选柱进行粗选;粗选浮选柱底流排出合格的赤铁矿精矿产品，粗选浮选柱的上层泡沫由泡沫吸浆器吸入扫选浮选柱进行扫选;扫选浮选柱底流中矿排出后进入缓冲池，扫选浮选柱的上层泡沫为最终的尾矿产品;缓冲池内的中矿由中矿泵输送至浓缩磁选机进行浓缩磁选，浓缩磁选的精矿自流返回至矿浆搅拌桶，与浮选入料综合调浆后再次分选。该工艺简单，投资少，耗电量和占地面积小，运行费用低。赤铁矿柱式短流程反浮选工艺，其特征在于：包括矿浆制备、柱粗选、柱扫选、中矿浓缩磁选四部分，其步骤如下：a、将原矿(B)和药剂(A)加入矿浆搅拌桶(1)内进行搅拌调浆; b、搅拌形成的浮选入料自流进入粗选浮选柱(2)内进行粗选，赤铁矿精矿产品(D)直接从粗选浮选柱底流口(3)排出;粗选浮选柱(2)的上层泡沫尾矿由泡沫吸浆器(7)吸入扫选浮选柱(8);选矿设备c、粗选泡沫尾矿在扫选浮选柱(8)内进一步分选，扫选精矿(E)从扫选浮选柱底流口(9)流入缓冲池(11);扫 选浮选柱(8)上层泡沫尾矿经尾矿管(10)排出;d、用中矿泵(12)将缓冲池(11)内的扫选精矿(E)输送至浓缩磁选机(13)进行浓缩磁选，浓缩磁选的精矿(C)自流返回至矿浆搅拌桶(1)，与浮选入料综合调浆后再次分选;浓缩磁选的尾矿经尾矿管(10)排出

浮选机分选生产工艺为一粗一精两段浮选、粗选中矿泡沫再磨再选工艺流程，浮选药剂为十二胺。现行浮选机生产工艺流程见图2所示。磁选精矿经泵送至浮选给矿箱，配加十二胺捕集剂后給入搅拌桶，搅拌后的磁精矿给入粗选浮选机，粗选浮选精矿进入精选浮选机，精选浮选机底流产品成为最终精矿经泵送至过滤车间脱水。粗选刮出的泡沫中矿经泵送至一段浓缩磁选机，经一粗一扫浓缩抛尾后，精矿给入球磨机进行磨矿，磨矿产品经泵送至脱水槽，脱水槽精矿給入二段磁选机，二段磁选机精矿经泵返回浮选机给矿箱再选。精选浮选机刮出的中矿泡沫直接经泵返回浮选给矿箱进人粗选浮选机再选。一段扫选磷选机、脱水槽、二段磁选机的综合尾矿給入盘式回收磁选机，回收机精矿经泵送至一段浓缩磁选机，盘式回收磁进机尾矿成为最终尾矿。 现行分选工艺存在的主要问题： (1)选别段数多。除一粗一精两段浮选机外，还采用五段磁选加中矿再磨工序，使得整个工艺变得较 长。 (2)工艺管理难度较大。采用阳离于十一胺捕收剂，浮选泡沫黏，工艺顺行难度大，影响分选效果。 (3)浮选效率低，生产成本高。由于泡沫发黏、浮选尾矿品位较高、设备多、流程长等因素的影响，显著 增加了生产成本。

热还原炼镁有半连续法和皮江法两种。    （一）半连续法（Magnethem Process)    该方法以白云石为原料，经过煅烧得到锻白（CaO·MgO），然后在电热真空炉内熔融状态下以硅铁为还原剂制取金属镁。半连续法炼镁工艺流程见图1。白云石是碳酸镁与碳酸钙的复盐，化学式CaCO3·MgCO3。天然白云石含有杂质。半连续法炼镁用的白云石成分要求为MgO≥20 %，CaO 30 %-33%，SiO2≤1％，Fe2O3≤0.5，A12O3不限，Na2O＋K2O≤0.1%，ZnO [next]     出窑煅白趁热装入密闭料斗。还原剂硅铁成分要求为含Si≥75 %，粒度20mm以下。为了降低炉渣熔点，需要添加铝土矿。铝土矿成分要求为含A12O3≥65%。铝土矿破碎成3-30mm，用回转窑在1280℃温度下煅烧，除去挥发分。出窑铝土矿趁热装入密闭料斗。    装有煅白、硅铁和铝土矿三种炉料的密闭料斗运至还原炉炉顶处，分别连接各自的加料机，向还原炉加料。还原炉结构见图2。还原炉呈圆筒形，内径约3m，高约4m，非导磁钢外壳，内衬耐火砖和炭砖，一根电极从炉顶插入，电极头为石墨块，导电杆为水冷铜管；另一电极位于炉底。炉顶有3个加料口和1个抽真空管口。靠近炉底处侧壁上有1个排渣口。冷凝器连接在抽真空系统上，冷凝器内有盛镁的坩埚。还原炉功率4500kW，用1台8400kW单相变压器供电。用计算机控制加料，加料方式：煅白，1min加料1次，1h加入2.8t;铝土矿，2min加料1次，1h加入450kg;硅铁连续加入，1h加入430kg。还原炉通电加热，温度达1600℃；用真空泵抽真空，使炉内压力达到4655Pa;炉料在熔融状态下进行还原反应，还原反应式如下：          2（CaO·MgO）+（XFe）Si＋nA12O3====2CaO·SiO2·nA12O3＋XFe＋2Mg [next]     还原出的镁蒸气从炉内抽出，进入冷凝器冷凝成液态流入铸钢坩埚。随着料的加入，炉渣越来越多，加料10h左右时，打开渣口排出熔渣。还原周期结束，取下盛镁坩埚，装上空坩埚，开始下一个还原周期。一个还原周期24h，产镁7t，排渣2次。1台炉年产镁2500 t。还原出1t镁，需白云石13-14.5t，铝土矿1-1.1t,硅铁1.1-1.2t，电11500kW·h。    在镁蒸气从炉内被抽入冷凝器坩埚的过程中，一些物料粉尘也被抽入坩埚，混在镁中。为了去除这些杂质，必须将还原出的镁精炼。盛镁坩埚运至精炼车间，放入精炼炉。精炼炉用气体燃料加热，使坩埚中镁熔化并升温。同时加入氯盐熔剂，熔剂成分为MgCl2 40 %、NaCl 27、KCl 27%。当镁全部熔化、温度达到670-700℃时，用气动搅拌器搅拌，使杂质随熔剂沉降到坩埚底。精炼后，用气动泵抽取液体镁注入铸锭机铸成镁锭。    半连续法炼镁，原料白云石来源广泛，生产过程中无有害物排出，还原炉产能大，自动化程度高，但镁中含Si较高。

烧结钕铁硼永磁材料是用粉末冶金方法制造的，其工艺流程如下：原材料处理→配料→熔炼→制粉→磁场取向与压型→烧结致密→回火时效→机加工与表面处理→检测。从工艺流程可以看出其整个的工艺过程是一个系统工程，特别是高性能的钕铁硼永磁材料，其生产过程的每一个工艺环节都对产品的性能具有“决定权”与“否定权”。为了生产出高性能的钕铁硼永磁材料，企业的组织与管理者应重视生产过程的每一个环节，引导员工注重过程中的每一个细节，这就是要求员工做好最为基础的“防氧化、防混淆、防杂质、防受潮”的“四防”工作。为生产出高品质要求的钕铁硼永磁材料打下扎实的基础。 为确保烧结钕铁硼永磁材料的品质，我们日常的基础工作都应围绕“四防”工作而开展的，即从防氧化、防混淆、防杂质和防受潮抓起。 一、防氧化 钕铁硼是一种稀土永磁材料，配方中含有较大比例的稀土元素。稀土元素的特性就是化学性质很活泼，容易与空气中的氧气发生反应，生成稀土氧化物，如钕与氧气反应生成氧化钕。稀土氧化后，产品的磁性能就会大大下降，因此，在我们钕铁硼材料的生产过程中，如何做好“防氧化”工作，是一个很重要质量环节。 首先，我们在采购原材料时，要确保稀土金属的纯度，降低氧含量。材料储存时，要用塑料袋密封好，放入桶内，避免与空气接触，质量要求较高的材料在配料完毕时，充氮气保护并包扎好袋口。配料时小块的金属钕等稀土材料，尽量不要切割备用过多，时间稍长即会氧化，如金属钕断口发红，金属镨会发白等。 其次，我们在熔炼过程中要确保炉子的气氛，新模子、新炉子或补炉较多的炉子，必须烤干后方可正式投入生产；熔炼炉的阀、连接部位等密封性要确保正常，做到不漏气、漏水、漏油；真空泵（机械泵、罗茨泵、扩散泵）必须充分发挥好作用，抽气无力应及时检修及保养，真空卫生按工艺规定定期打扫，只有做到上述几点，才能使炉内真空度得以保证，做出好的产品。 在制粉工序的粗破、中碎、气流磨、搅拌均必须按工艺充氮气保护。随时检查和补充装料的不锈钢桶（塑料袋）的氮气压力，使用前检查不锈钢桶阀门或塑料袋是否有漏气，使用时发现应及时更换或外套新袋处理。加工时发现粉料发热，应采取充氮等降温措施，以防止氧化。 在成型过程应密切关注称粉箱、氮气保护箱的氧含量，确保低于工艺规定的值，以防磁粉氧化。在剥油、进炉过程，要求时间要紧凑。特别是高性能产品尤为重要，必须根据工艺要求在氮气保护箱内操作。预防产品菱角、边角氧化。 另外，我们要经常注意使用的氩气纯度，发现不正常的应及时处理。经常观察冷却水温度，确定冷却时间，出炉产品温度低于80℃避免高温出炉，造成产品氧化。 因此，“防氧化”工作是我们抓钕铁硼永磁材料质量工作不可缺少的一部分，我们要从实际工作中一点一滴、踏踏实实做起，常抓不懈 二、防混淆 烧结钕铁硼根据不同的性能要求，如剩余磁感应强度、矫顽力、最大磁能积等，用不同的牌号来区分表示。目前我公司用的主要有N、M、H、SH、UH、EH、AH七大系列。从N到AH矫顽力逐渐提高。每个系列中又用不同的数字来区分磁能积的高低，如N系列有N30、N35、N38、N42、N45、N50、N52等，数字越大，磁能积越高。 根据气候、材料、配方等区别，我们又在牌号后用“-1”、“-2”等区分表示，如N35-1、N35-2等。 特殊性能要求产品，在牌号最后加字符说明等。 从上可以看出英文字母、数字不同，则牌号、配方、工艺、意义也不同。我们根据客户的各种订单，用不同的牌号和工艺来生产，以满足客户的需要。 因此，我们在配料和熔炼操作时千万要注意“防混淆”工作，不要把牌号搞错，要根据配方单来计算配料重量，称好后及时放上正确的标识牌，熔炼操作工要根据牌号准确记录原始数据记录及熔炼跟踪单。锭子出炉入库时务必把每炉锭子的标识牌和跟踪单准确及时地送交仓库，以便核查。同时车间要对上述情况应随时检查监督。最后在称锭子时仔细校对，称后填写合格证，在核对无误后再放入桶内。发料时再校对桶外标识是否与桶内合格证相符，做到不符不发。 熔炼时切忌把不同的牌号的原材料、坩埚内的合金液、出炉后的锭子混合。原材料库和配料组要及时对各类产地、性能、规格、含量或编号的材料在配料时务必注意加强校对核查，以防差错。 在制粉过程中，锭子粗破、中碎时必须跟上“熔炼跟踪单”，发现锭子有异常情况及时反馈熔炼车间追溯。所有在加工的设备都必须跟有牌号标识，所有“待加工”和“已加工”的产品均必须有牌号等标识。加工设备和放料的桶均必须清洁干净，以防混入其它牌号粉料。 在成型过程中，领用的粉料在成型称粉前必须仔细核对粉料的标识单与施工单的牌号要求是否一致。称粉箱内的每批次粉料必须清理干净，预防不同批次的粉料混料。成型后的产品必须标识清楚方可流转。在剥油、进炉的过程中要根据进炉单、产品标识单来核对，无误后方可运行。烧结产品出炉后必须根据进炉单来标识，清楚明晰，以防产品混淆。 如果概念模糊、粗心大意，造成牌号混淆，产品烧结出来后性能不能满足客户要求，那将给公司造成很大的损失。希望我们全体员工一定要把“防混淆”工作放到很重要的位置上来。 三、防杂质 烧结钕铁硼永磁材料，它是通过稀土、铁、硼等多种原材料最佳比例的有机结合，从而形成Nd2Fe14B主相及其它基本相，经过熔炼、制粉、成型、烧结一系列工艺，最终获得一定磁性能、密度及规格的磁体。只有合格的磁体才能确保后加工切片、电镀后产品的内外在质量。 从性能上看，我们要杜绝有害元素的进入，以防影响磁体基本组成；为此，我们要防止杂质元素的夹入，以免导致产品烧结时熔点及收缩不同，磁体起泡、缩孔，或在电镀酸洗后产生斑点、剥落等，影响产品质量。因此，杂质是我们烧结钕铁硼的大敌。市场竞争很大程度上体现在产品质量上的竞争，我们要在市场竞争如此激烈的情况下站稳脚，必须严把产品质量关。 在原材料处理过程中，原材料必须处理干净，配料前清理干净覆盖在钕、铁等原材料表面的氧化物，做到有氧化物不用，只有清除后方可使用。配料前把所用空桶、罐等倒干净。 在熔炼过程中，务必注意坩埚、浇口杯的使用情况。使用时若发现有刚玉、耐火泥脱落现象，务必经过处理后方可使用，必要时则及时更换。打扫真空卫生时，要及时把熔炼模盖好，以防灰尘进入粘住模壁，影响锭子表面质量。锭子出炉后不准乱放，应放在挑杂质用的不锈钢盆内，仔细检验后放入干净的空桶内，做好标识，及时盖上盖子，以防灰尘等杂质进入。严禁锭子在尘土飞扬的空间暴露，必须采取妥善措施。 在制粉的粗破、中碎时应经常敲开断口观察，如有杂质及时处理并反馈前道工序。使用各种加工设备前均必须清理干净，尤其是对长时间不用的设备在使用前必须先用氮气清理设备内腔，以防原剩余粉料氧化产生的杂质混入。合金锭及各使用设备的进、出料口应及时盖上。严禁车间灰尘飞扬，如有必须采取妥善的防尘措施。在细粉搅拌工序中，注意不锈钢瓶的清洁，预防桶内有遗粉、杂质，造成最后的产品有杂质或氧化斑点。 在成型过程中，注意每次必须将称粉箱内的遗留粉料清理干净，以防这些氧化了的遗粉混入，造成产品杂质或氧化斑点。 粗看杂质都是非常细小的东西，但一旦混入产品内部，却作了害群之马，影响了产品质量，给公司造成很大的损失。因此，我们千万别小看杂质，因小失大，造成的后果非常严重，我们必须对“防杂质”引起高度重视。 四、防受潮 钕铁硼稀土永磁材料配方中含有较大比例的稀土元素。稀土元素的特性就是化学性质很活泼，容易与空气中的氧气发生反应，生成稀土氧化物，产品的磁性能就会大大下降。当受潮的原材料或设备、使用的工装夹具等含有较高的水分时，在加工的高温过程中，水分子易分解成氧与氢元素而与钕等稀土元素发生化学反应。因此，在我们钕铁硼材料的生产过程中，如何做好“防受潮”工作，是一个关键的质量保证环节。 在钕铁硼永磁材料加工过程中，熔炼工序的“防受潮”工作有：原材料处理后或配料后没有及时熔炼的，必须有必要的防潮措施，放入专用的塑料袋或铁桶内防潮。对出炉的锭子必须及时装入桶内并上盖；空炉设备必须及时抽真空保护。上述的措施均是预防原材料、产品和设备等吸附空气中的水分而受潮。 制粉工序的“防受潮”工作有：控制好室内温湿度，必要时开启去湿机、空调等。对于加工的粉料严禁用潮湿的桶装料。搅拌所用的航空汽油的含水量控制，因汽油在空气中也易吸收水份。 烧结工序的“防受潮”工作有：出炉后及时关上炉门抽真空保护，以防设备吸附空气中的水分而受潮。烧结盆必须通过烘干等措施保持其干燥，保证使用前烧结盆干燥，以防烧结过程产品受潮。 日常的生产过程，对“防受潮”工作看起来是一件小事，是一件比较简单的工作，但恰恰其对产品的质量保证起着至关重要的作用。因此我们将日常的“防受潮”工作也要作为重点来抓。 总之，作为烧结钕铁硼永磁材料的加工，因其生产过程的每一个工艺环节都对产品的性能具有一票的“决定权”与“否定权”，决定着产品的合格与否。因此在生产过程的每一个环节都应引起重视，日常的生产管理工作都应从最为基础的细节抓起，也就是说要从“防氧化、防混淆、防杂质、防受潮”的“四防”工作抓起，由此来保证我司的产品质量，提高产品的品质。

五金真空阀门是在真空系统中，用来改变气流方向，调节气流量大小，切断或接通管路的真空系统元件称为真空阀门。下面对真空阀门进行简要介绍: 　　高真空插板阀驱动装置可放置在侧面 　　通常插板阀的高度较高，有占设备高度空间大的缺点。为了克服这个缺点我们将驱动装置设计在侧面，这样大大地缩短了阀门的高度尺寸，减少了设备空间的制造成本。 　　高真空蝶阀采用高平台设计 　　一般气动、电动高真空蝶阀采用的是支架/连接套的安装方式，我公司科学设计的直接安装高平台，使安装执行器变简单。 　　小口径高真空挡板阀阀体均为精密铸件 　　高科技的精密铸造工艺和设备，使得不锈钢铸件完全能够获得致密的组织结构。完全没有“气孔、疏松、夹砂”等铸造缺陷。外形整洁、美观。阀体漏率指标优于10-10Pa.M3/S。完全适用于超高真空工况条件。 　　GYC-JQ系列电磁高真空压差式充气阀的防止返油性能得到大大提升 　　经过对高真空压差式充气阀的结构进行改进，使得产品性能更加可靠，更适合机械真空泵工况要求。有以下三个关键能性得到了提升：(1).关阀时间缩短到 　　独特的一体式高真空调节球阀节流口调节抽速更显优越 　　一体式高真空调节球阀采用V型节流口使得调节抽速更显优越，装于单晶炉的主抽气管道上用来调节炉体的抽气速率，改变了老式的“蝶阀+挡板阀”组合形式。 　　GDC-J电磁高真空挡板阀和DDC-JQ电磁真空充气阀线圈长时间通电都不会产生高温 　　科学的电路控制和电磁路设计使得电磁阀线圈始终工作在高效省功的状态下。在室温30℃条件下连续工作72小时线圈外表温度≤55℃，产品外壳温度更低。而且电子元件也不发热。这样永远不会造成烧坏线圈的现象发生。

昆士兰钛矿公司在莫斯基普波因特（Inskip Point）地区经营两个采选厂，其中一个较大的称“B”选厂，处理能力为600吨／时。 该厂采用采砂船开采，原矿首先经过筛分除渣后，入缓冲矿仓，然后送入八台圆锥选矿机粗选丢弃尾矿，中矿再用四台圆锥选矿机再造也丢弃尾矿，中矿返回本作业，粗选及中矿再造精矿再经两次精选获得最终精矿。粗精矿送至设在雷恩堡海滨的公司所属的干选厂进行精选，在精选中获得金红石、锆英石和独居石。 该厂在设计前对采用圆锥选矿机处理本地区的矿石进行了大量的试验工作，以考查其工艺特性。同时认识到赖克特圆锥选矿机按流膜选矿原理进行分选，给矿矿浆的液固比（矿浆浓度）对该设备的选别效果是一个决定性因素，给矿速度大小，在不同的给矿品位条位下也是决定重矿物回收率的重要因素，根据试验所得到的数据确定了所采用的选矿系统的控制条件，并为满足所确定的技术条件建立了合适的控制系统。 图1表示出B采选厂所采用的工艺流程和控制点。该厂原矿绐矿和最终尾矿的排出采用了变速砂泵，从而使粗选循环选矿机的给矿速度恒定，以适应原矿的采出品位和二次选别循环的负荷变化。图1  B采选厂工艺流程 该厂为使在原矿品位变化时能使选矿过程保持最佳操作条件下进行，在选矿循环中对矿浆浓度进行连续测定、记录及控制，同时将矿浆流量与浓度两个因素结合在一起进行。全部记录器、控制器与所有砂泵电机操作台均安装在一个中央挖制室内，使全厂操作基本上由控制室予以监控。 在所用控制仪表选择上，均从实际效果出发，如浓度测定采用差压变送器并采用操作简单，适应性强的气动控制仪表。在流量控制上采用电磁流量计。 该厂实现上述检测及控制，在以下几方面表现出优越性。（1）为生产过程积累了宝贵的历史记录。（2）根据每班采样检验数目记录结果可计算各班生产指标。（3）简化了监督工作，节省人力。（4）可获得较好的技术经济指标。（5）在原矿品位变化时，可通过控制维持较佳的生产技术条件，消除了靠操作人员判断可能产生的误差。

1.盘式锌粉给料机这种给料机的结构与作业原理和常用的圆盘式给料机根本相同，首要由锌粉漏斗、圆盘及传动设备3部分组成。因为锌粉用量少，圆盘直径一般为140~170mm，转速约为1r/min。其特点是可根据处理量的巨细或溶液含金档次的凹凸随时调整锌粉增加量。     由中国有色院规划、辽重、吉林探矿和乳机出产的Φ170盘式给料机，特别适宜于在化法选金工艺过程中，向装满贵液的混合器中接连、均匀地增加锌粉，此外也可广泛地用于选矿、化工、制药、食物等部分接连、均匀地增加粉状物料。     该设备由电动机经V带和二级蜗轮减速器传动，驱动中心轴上的圆盘旋转。参加料斗中的粉状物料靠重力落于圆盘上，随圆盘旋转被刮板刮出排料口。     Φ170盘式给料机的技能参数列于表1，外形尺寸示于图1。    招远黄机总厂出产的Φ140盘式锌粉给料机的技能参数列于表2。     鑫海矿机出产的盘式锌粉给料机技能功能见表3。    2. 250×1800带式锌粉给料机    该机由中国有色院规划、内机和吉林探矿出产，是在化法提金的锌粉置换工艺中用来增加锌粉的专用设备。     该给料机的首要特点是：①该设备由皮带给料机和混料桶组成，用来完结锌粉增加以及贵液与锌粉的混合作业；②每8h的锌粉增加量可一次均匀地铺在皮带面上，开机后8h接连地主动参加混料桶中；③可减小劳动强度，并能削减锌粉丢失。     该给料机和混料桶的技能参数别离见表4、5，外形尺寸示于图2。     鑫海矿机出产的带式锌粉给料机技能功能见表6。    3.螺旋锌粉给料机    螺旋锌粉给料机是鑫海矿机新研发的一种锌粉给料机械，首要有以下长处：①选用调速电动机，锌粉给料量能够便利醒目地随意调整；②螺旋给料均匀接连，处理了传统机械锌参加量调整困难，参加量不均匀的问题，降低了残锌的含量，既降低了化本钱，又改进了冶炼作用；③锌粉暴露在空气中的面积小，削减了锌粉在使用过程中的氧化，改进了置换作用。其类型及技能功能见表7。    4.锌粉混合设备    鑫海矿机首要出产传统的需求动力驱动的锌粉混合设备和无动力驱动的主动锌粉混合设备。主动锌粉混合设备是该公司新开发的一种机械，首要特点是不需求外界的动力，锌粉不在筒底堆积，密封好，贵液泵在高真空下敞开便利。其首要技能功能见表8、9。     图1  图2       表1  表2、3    表4、5、6  表7  表8、9

提铁降硅是我国选矿行业的一项重要研究内容。国外已经广泛利用浮选柱提纯铁精矿，而我国依然是浮选机占主导地位，在铁精矿浮选柱反浮选方面的研究尚处于起步阶段。鞍多集团弓长岭选矿厂作为国内首家应用阳离子反浮选法分选磁铁矿的大型选厂，经过两年多的运行实践，阳离子反浮选泡沫粘，浮选过程不畅，已成为制约生产指标和经济效益的难题，为获得高品质铁精矿，提高企业经济效益和选矿技术水平，鞍钢集团弓长岭矿业公司选择浮选柱作为磁铁精矿高效精选设备，在反浮选工业试验中获得铁精矿品位高于69%，SiO2含量低于4.5%的先进指标。       一、浮选柱结构及工作原理       FCSMC浮选柱主要由柱浮选、旋流分选、管流矿化构成，其分选原理如图1所示。整个设备为柱体，柱浮选位于柱体上部，它采用逆流碰撞矿化的浮选原理，在低紊流静态化分选环境中实现对微细物料的分选，在整个柱分选方法中起到粗选与精选作用；旋流分选与柱浮选呈上、下结构连接，构成柱分选的主体。旋流分选包括按密度的重力分离以及在旋流力场背景下的旋流浮选。旋流浮选不仅提供了一种高效矿化反应模式，而且使得浮选粒度下限大大降低，浮选速度大大提高。旋流分选以其强回收能力在柱分选过程中起到扫选柱浮选中矿的作用。管流矿化利用射流原理，通过引入气体及粉碎成泡，在管流中形成循环中矿的气固液三相体系并实现了高度紊流矿化。管流矿化沿切向与旋流分选相连，形成中矿的循环分选。图1  FCSMC浮选柱分选原理       二、矿石性质       工业试验矿样来自弓长岭选矿厂一选车间细筛筛下磁铁矿，TFe品位63.63%，SiO2含量10.51%，TFe3O4含量在90%以上。随着粒度变细，铁含量增加，－0.030mm粒级铁品位达到66.54%。矿样单体解离度为92.7%，＋0.074mm粒级的单体解离度也达到了87.9%，矿样解离效果比较理想。试验从细度和单体解离度方面都能代表正常的生产样。矿样粒度与单体解离度测定结果见表1和表2。   表1  矿样粒度测定结果粒度/mm产率/%品位/%分布率/%＋0.07411.2451.409.070.045～0.07415.5661.7415.070.030～0.04517.4964.4917.70－0.03055.7166.5458.16合计100.0063.73100.00   表2  矿样单体解离度测定结果样品品位/%单体/%连生体/%＞3/4＞1/2＞1/4＜1/4原矿63.7392.72.51.91.41.5＋0.074mm粒级样51.4087.94.33.82.61.4       三、工艺流程       （一）浮选机选矿工艺流程       弓长岭矿区磁铁矿石属鞍山式沉积变质铁矿床，有用矿物主要是磁铁矿、假象赤铁矿；脉石矿物主要是石英，其次是阳起石、角闪石、绿泥石等。选矿厂磁铁矿浮选机浮选车间分选系统为五段粗选四段精选共九段反浮选、粗选中矿泡沫再选工艺流程，反浮选药剂为十二胺，实行分段多点加药。       现场浮选机选别流程如图2所示。磁选车间的筛下精矿经过浓缩后，经泵送至浮选给矿箱，加入捕收剂后给入搅拌桶，充分搅拌后给入3个系列27台BF-20粗选浮选机，经刮板刮出泡沫中矿后，含铁68%以上的精矿产品自流至精矿泵箱，泵送至过滤车间脱水。粗选刮出的泡沫中矿经泵送至一段精选磁选机，经一精一扫抛尾浓缩后，精矿自流给入球磨机进一步磨矿，磨矿产品经泵送至脱水槽，抛尾后精矿给入二段磁选机进一步抛尾，进一步抛尾后二段磁选机精矿经中矿泵返回浮选机给矿箱杂再选。精选刮出的中矿泡沫直接经精尾中矿泵返回浮选给矿箱进行再选。一段扫选磁选机、脱水槽、二段磁选机产生的尾矿自流给入盘式磁选机做进一步尾矿回收，精矿一部分经泵送至一段磁选机进一步磨矿，一部分自流给入球磨机再磨再选，尾矿自流给入浓缩机浓缩后废弃。图2  浮选机工艺流程       该选别系统存在的主要问题为：①选别段数多，设备占地面积大，磁选、磨矿、脱水槽等多段辅助作业，使得浮选工艺流程复杂，运行成本高；②由于采用阳离子十二胺作为反浮选捕收剂，泡沫粘、浮选过程不畅，影响流程顺行和分选效果。       （二）浮选柱工业试验流程选择       浮选柱工业试验流程的选择主要以半工业分流试验为依据。主体分选系统采用浮选柱一次粗选，两段扫选流程；扫选中矿经浓缩磁选后返回粗选前矿浆搅拌桶，构成分选中矿的内部循环，粗选精矿作为最终浮选精矿，二段扫选尾矿和磁选机尾矿合并作为最终尾矿，如图3所示。图3  浮选柱工艺流程       作为唯一的动力来源，每个浮选柱配套一台渣浆泵。泡沫转载与输运不再落地用泵池转载，采用泡沫吸浆输送模式，即在浮选过程中利用安装在后续浮选柱内部的泡沫吸浆输送装置将前段浮选柱的浮选泡沫自吸进后段浮选柱，并对后续浮选柱实行给料，不影响设备内部的矿浆流态，同时改善浮选作业环境，优化分选指标。       该柱分选系统具有几方面优势：①配置系统流程简化，配置简单，自带泡沫槽，采用底部承重支撑，安装方便。②处理能力大，电耗低。③分选选择性好，效率高。④设备操作简单运行稳定可靠，指标波动小。除泵事故外，设备维护工作量低。⑤浮选泡沫吸浆输送，流程顺行，布置简洁，解决了阳离子泡沫粘，中矿顺行和富集十分困难的难题。⑥底流排矿自动控制。采用压力传感器→数显仪→电控阀门闭路控制，可实现液面的稳定调控，同时留有远程控制接口，可实现集中控制。       （三）工业试验方法       工业试验在鞍钢集团弓长岭矿业公司选矿厂浮选车间进行，入料为一选车间的细筛筛下产品，该产品经浓缩机浓缩后由泵输送至1、3系列的分矿箱。工业试验浮选给料同现场浮选机一样，从分矿箱底部焊接管道经阀门控制后直接给入到浮选柱前的矿浆搅拌桶。因此，试验的入料性质变化与实际生产一致，铁品位一般在63%～65%之间变化，SiO2含量在10%～12%之间变化，个别最高铁品位为67%，最低61%；给矿细度－0.074mm含量一般为88%～90%。为了避免来料波动对浮选柱分选系统产生影响，浮选柱给料浓度、给矿量及加药方式均实行自动控制。选矿厂负责试验样品采集和化验工作，试样主要分析铁的品位。       四、工业试验结果及评述       （一）十二胺用量对浮选柱选别效果的影响       十二胺用量对浮选柱选别效果的影响见图4。由图4可见，随着十二胺用量的增加，回收率呈下降趋势，TFe品位开始上升幅度较大，当药剂用量达到180g/t后，精矿品位上升趋势渐缓。当用药量在160～180g/t之间变化时，分选优势较为明显，精矿品位和回收率均处于较高的水平。图4  十二胺用量对分选指标的影响       （二）循环矿浆压力对浮选柱选别效果的影响       循环矿浆压力是浮选柱提高分选效率，强化分选回收的重要工作参数，它间接反应了浮选柱底部旋流力场的强度和循环矿浆量的大小，同时也是浮选柱对矿物实现分选的唯一能量来源，其压力的大小直接关系到整个设备的运行状态和分选效果。由于粗选浮选柱的运行状态直接关系到铁精矿质量，为此，试验中具体考察了粗选循环矿浆压力对分选指标的影响，结果见图5。从图5可以明显看出，随着压力的增加，TFe品位呈上升趋势，当压力超过0.30MPa时，精品位变化幅度不大。因此在操作过程中循环矿浆压力的大小应适可而止，以满足分选的旋流强度及适当的吸气量为原则。图5  循环矿浆压力对分选指标的影响       （三）矿浆浓度对浮选柱选别效果的影响       矿浆浓度对浮选柱分选效果的影响见图6。由图6可知，过低的矿浆浓度不利于铁的回收，但给矿浓度过高时，气泡通过回收区的阻力也相应增大，气泡上升困难，导致TFe品位下降。当浓度达到适宜程度时，再增加给矿浓度，回收率呈下降趋势。给矿浓度在40%～45%时，技术指标较好。图6  矿浆浓度对分选指标的影响       （四）给矿量对浮选柱选别效果的影响       给矿量对浮选柱分选效果的影响见图7。由图7可知，随着处理能力的增加，精矿品位逐渐降低，回收率呈递增趋势。当系统处理能力在70t/h左右时，综合分选指标相对较好。该指标完全达到了系统设计预期的65t/h的处理能力。图7  给矿处理量对分选指标的影响       五、浮选柱与浮选机分选指标对比       此次浮选柱工业试验系统采用Φ3.6m、Φ3.0m和Φ2.6m3台FCSMC浮选柱，构成一粗二扫中矿磁选浓缩的阳离子全流程反浮选工艺。与浮选机生产系统的一粗一精以及中矿再磨磁选、尾矿回收工艺相比，大大简化了流程。通过工业试验，在给矿处理量为70.61t/h、磨矿粒度为－0.074mm粒级占89.30%、铁品位63.59%情况下，获得了精矿铁品位69.15%，SiO2含量4.40%，尾矿铁品位22.37%，铁回收率95.81%的较好指标。与浮选柱生产指标相比，在精矿品位基本相同时，精矿产率提高1.27个百分点，回收率提高1.27个百分点，一级品位提高2.13个百分点，合格率提高2.28个百分点；尾矿比回收机给矿（浮选机尾矿）品位低11.78个百分点，比回收机最终尾矿低4个百分点。分选结果对比见表3。   表3  浮选柱与浮选机工业系统分选指标对比选矿 系统浮选铁精矿指标/%尾矿品位/%生产班次品位一级品率合格品率产率回收率回收机 给矿回收机 尾矿浮选机69.2380.7588.2686.8494.5434.1526.3739浮选柱69.1582.8890.5488.1195.8122.3740       六、结语       （一）利用浮选柱分选弓长岭磁铁矿，可以获得铁品位69.15%，SiO2含量4.40%，铁回收率95.81%的优质铁精矿，较理想的工业试验操作参数为：十二胺药剂用量160～180g/t，粗选循环矿浆压力为0.30MPa，矿浆浓度40%～45%，处理能力70t/h左右。       （二）采用浮选柱一粗二扫工艺流程，可以实现阳离子捕收剂对磁铁精矿提纯、中矿扫选，与现有浮选机五段粗选四段精选、粗选中矿泡沫再磨再选工艺流程相同时，浮选柱精矿产率提高1.27个百分点，铁金属回收率提高1.27个百分点，一级品率提高2.13个百分点，合格率提高2.28个百分点；尾矿品位比浮选机尾矿品位低11.78个百分点，比回收机尾矿品位低4个百分点。

电解铜是一种被广泛应用的有色金属，在我国有色金属材料的消费中仅次于铝。那电解铜的主要用途都有哪些？1.电解铜是与人类关系非常密切的一种有色金属，被广泛地应用于电气、轻工、机械制造、建筑工业、国防工业等领域。2.铜在电气、电子工业中应用最广、用量最大，占总消费量一半以上。在挠性电路板制作工艺中，选材相当重要，从材料厚度，可焊性，熔点，导电性，阻焊等各方面都有很具体的要求，而电解铜的性能可满足这一系列要求，所以其广泛用于各种电缆和导线，电机和变压器的绕阻，开关以及印刷线路板等。3.电解铜在机械和运输车辆制造领域中，主要用于制造工业阀门和配件、仪表、滑动轴承、模具、热交换器和泵等。4.电解铜在化学工业中主要被用于制造真空器、蒸馏锅、酿造锅等。5.电解铜在建筑工业领域中，主要被用于制造各种管道、管道配件、装饰器件等。6.电解铜在国防工业中，主要用于制造zi弹、炮弹、枪炮零件等，平均每生产100万发zi弹，就需要用铜13--14吨。7.在能源化工工业中，电解铜被广泛应用于制造冷凝器、真空器、蒸馏锅、酿造锅等。8. 电解铜 在轻工业中也用户广泛，主要用于空调器和冷冻机的热交换器；在印刷中用铜板进行照相制版；在啤酒酿造中，用铜作麦芽桶和发酵罐的内胆；造纸工艺中的许多设备部件，如热交换管、棍轮、打击棒、半液体泵和丝网等都由铜制作。9.在医药工业中，各类蒸、煮、真空装置等都用纯铜制作。10.总所周知，在很多工艺品中，例如铸钟、宝鼎、雕像、佛像、仿古制品等，主要就是用铜来制作的。11.在航天技术及高能物理中，除了微电子控制系统和仪器、仪表设备以外，许多关键性的部件是用铜为原料的，例如：火箭发动机的燃烧室和推力室的内衬，需用铜的优良导热性进行冷却，以保持温度在允许的范围内。12.电解铜做无氧铜杆、板、带、管、还可以做合金 做电缆等。

GB8713-88S标准的意义是：液压和气动缸筒用精密内径无缝钢管 GB8713-88S标准的用途是：制造液压和气动缸筒用的具有精密内径尺寸的冷拔或冷轧精密无缝钢管 GB8713-88S标准的生产厂家：  生产单位有成都无缝钢管厂、鞍钢、包钢、本钢、宝钢、安钢、烟台鲁宝、大连钢厂、西宁特钢、衡阳钢厂、冶钢.

摘要： 介绍了喷涂料的根本概略，论说了喷涂料的施工办法以及其间需求留意的事项。 　　关键词： 喷涂料、铝矾土、干法、半干法、湿法、火焰喷涂 　　前语： 　　跟着耐火材料职业的开展和社会的前进，一些劳动强度大，施工速度慢的耐火材料逐步被替代，不定型耐火材料在冶金职业中用量日益增加。而在不定型耐火材料中用量较大的就是浇注料，其次为喷涂料。喷涂料广泛运用于窑炉等热工设备上，可以用于喷涂新的衬体，也可用于炉衬的修补。既可以在冷态下用于构筑和修补炉衬以及涂覆成保护层，更适宜用在热态下修补炉衬。 　　由鹤壁中盛炉窑工程有限公司研制出产的喷涂料，处理了耐火材料普通施工办法在杂乱或异型部位无法操作的难题。别的该喷涂料施工不需求支设模板，可直接在受喷面上设置锚固件进行施工或在耐火材料表面上喷涂。由以上可知，喷涂料是加快施工进度、缩短修炉时刻、延伸窑炉运用寿命和下降耐火材料耗费的一项有用技能措施，是比较有开展前途的优秀材料。 　　1 喷涂料的根本概略 　　喷涂料是一种运用气动工具以机械喷发办法施工的不定型耐火材料。耐火喷涂料在管道中凭借压缩空气或机械压力以取得满足的速度，经过喷嘴射到受喷面上，便能构成结实的喷涂层。其喷涂办法又可以分为湿法、干法、半干法和火焰法4 类;按受喷面承受物料的状况又分为冷物料喷涂法和熔融物料喷涂法两种。 　　耐火喷涂料与同品种耐火浇注料根本类似，其差异是耐火骨料的临界粒度较小，一般为3~5mm，耐火粉料、超微粉和结合剂的合用量较多，一般为35%~45%。因为材料的组成类似，因而喷涂料的凝聚硬化机理和高温下的物理化学改变也根本相同。其间关键技能是附着性、黏结性、强度和烧结性。这些特性不仅仅与材料自身密切相关，更重要的是受喷发机等机械设备和施工工艺参数的限制，也受其受喷体的状况和运用条件等要素的影响[1]。 　　喷涂料有必要具有的性质： 　　(1)具有必定的颗粒级配来确保物料具有必定的流动性; 　　(2)喷涂料有必要具有必定的塑性和凝聚性，使物料能很好的吸附到喷涂层上，并能很快的凝聚而具有必定的强度; 　　(3)操控好加水量，确保可以潮湿物料又不会构成流动。 　　施工时要留意： 　　(1)喷发的风压和风量，防止回弹和掉落; 　　(2)喷口与受喷体的间隔与视点，防止使物料喷到受喷面的力度过大或过小，确保能喷涂均匀; 　　(3)喷涂时厚度操控，太厚简单掉落。 　　详细的留意事项在后面会详细论说。 　　2 铝矾土基喷涂料功能的影响要素 　　铝矾土喷涂料是以铝矾土为首要质料，铝酸钙水泥、硅微粉为结合体系，依据状况参加蓝晶石、红柱石等，运用三石在高温下的莫来石化来抵消烧结缩短。为了进步其功能而参加一些增加剂。为了促进凝聚硬化而参加一些促凝剂等。现以鹤壁中盛炉窑工程有限公司喷涂料ZS-CM配方中，对少数增加物在喷涂料的效果作粗浅分析。 　　2.1硅微粉的影响[2] 　　研讨发现在耐火材料中进步细粉的细度可以促进制品的烧结，然后带来一系列优异功能。硅微粉因其具有高比表面积和高表面活性，为耐火材料制品带来了一系列优异功能，然后备受重视。 　　2.1.1线缩短率图1 微粉含量及热处理温度对试样线改变率的影响 　　硅微粉表面缺陷较多，表面质点的活化和无序化较多，具有能态高、活性大的特色，然后可以促进烧结进程。跟着热处理温度的进步，硅微粉逐步转变为液相，有利于气孔的填充，并且在表面张力效果下，试样颗粒之间的间隔被拉近，因而材料的缩短率增大。试样经过1500℃热处理后，跟着硅微粉含量的增加，试样的线缩短率逐步减小，直至发作胀大。这是因为硅微粉与棕刚玉发作反响构成莫来石，一起会发作体积的胀大，因而构成试样的线缩短减小，直至发作胀大。当硅微粉的质量分数为5%时，材料经过不同热处理温度后的线缩短率不同不是很大，并且材料缩短率均很小，若材料缩短率过大，将会引起喷涂料在运用中因缩短带来的开裂，因而会下降材料的运用寿命。 　　2.1.2体积密度 　　在低温、中高温时，跟着硅微粉含量的增加有利于试样内部气孔的充填，体积密度有所增大。但当试样经过1500 ℃热处理后，试样的体积密度跟着硅微粉含量的增加呈现减小的改变规则，这是因为硅微粉与棕刚玉发作反响，构成莫来石，一起会发作体积的胀大，导致试样内部结构疏松。跟着硅微粉含量的逐步增加，构成莫来石的量也相应增多，体积的胀大也越来越显着，因而构成试样体积密度逐步下降。 　　2.1.3抗折强度和耐压强度 　　在较低温度下，硅微粉颗粒表面水化后构成的Si—OH键脱水后聚合而构成结实的由Si—O—Si键结合的微粉网状链结构所形成的，微粉长链反响如下： 　　SiO2—Si—OH+HO—Si—SiO2→SiO2—Si—O—Si—SiO2+ H2O。 　　跟着这种网状链结构的增多，硅胶的结合功能也越强，因而在低温110℃下跟着硅微粉含量的增多试样的抗折强度和耐压强度也相应地增加。在中高温1000、1300℃时，硅微粉与棕刚玉发作反响构成莫来石，强度增加。因而跟着硅微粉含量的增加，试样的抗折强度和耐压强度也相应地增加。试样经过1500 ℃热处理后，跟着硅微粉含量的增加试样的抗折强度和耐压强度先减小后增加。这是因为有液相生成，导致材料发作熔融，因而其强度值比较照较大。这以后，跟着硅微粉含量地增加，转化为莫来石的量也相应的增加，因而试样的抗折强度和耐压强度也相应的增加。 　　2.1.4热胀大系数 　　同一温度条件下，铝矾土基喷涂料的热胀大系数跟着硅微粉含量的增加而减小。 　　2.1.5定论 　　(1)本试验中，制备铝矾土基喷涂料的较佳硅微粉的质量分数为5%; 　　(2)经过110℃烘干，1000、1300℃热处理后，铝矾土基喷涂料的抗折强度和耐压强度随硅微粉含量的增加而增加; 　　(3)铝矾土基喷涂料的热胀大系数跟着硅微粉含量的增加而减小。 　　2.2铝酸钠的影响[3] 　　喷涂料施工时需求有较优异的作业时刻和较快的硬化，假如喷涂料在喷涂到炉衬后，在较长的时刻内不硬化，就会呈现喷涂料塌落的状况.在这种状况下，就需求喷涂料在施工后能在较快的时刻内硬化，以防止因为硬化较慢带来的材料塌落。 　　试验中将参加外加铝酸钠含量0.1%、0.2%的试样与不加铝酸钠的试样比照。 　　2.2.1凝聚硬化 　　经过鹤壁中盛炉窑工程有限公司试验成果证明，室温下，未增加铝酸钠的喷涂料的硬化时刻较长，参加铝酸钠的试样凝聚硬化时刻显着缩短，因而，在喷涂猜中增加铝酸钠可以起到促进喷涂料硬化的效果。硬化时刻缩短则作业时刻也相应缩短，这便不利于喷涂料施工后的修整作业，并且过量铝酸钠的参加也会下降材料的摄生耐压强度。因而，归纳考虑不同铝酸钠参加量对喷涂料作业时刻、硬化时刻和摄生耐压强度的影响，可以看出在本试验条件下铝酸钠的较佳参加量为0.1%。其效果机理为： 　　CaO·Al2O3+ H2O→CaO·Al2O3·10 H2O (六方)(低于20℃～22℃)， 　　CaO·Al2O3+ H2O→2CaO·Al2O3·8 H2O (六方)+ Al2O3·3 H2O (>25℃) → 　　3CaO·Al2O3·6 H2O (六方)+ Al2O3·3H2O(35 ℃～45℃). 　　在喷涂猜中增加促凝剂铝酸钠，使水泥组分中铝酸一钙、铝酸二钙等加快进入溶液分出水化物，因而加快了水泥的水化反响，使水泥得以较快速硬化，然后使喷涂料缩短了硬化时刻，一起也削减了作业时刻。 　　2.2.2体积密度与线缩短率 　　铝酸钠是一种低熔点盐类物质，将其增加到喷涂猜中，在高温下较易促进材料的烧结，导致气孔不断削减，细密化程度进步，因而试样的体积密度增大。一起，烧结进程中试样内部发作液相，在表面张力的效果下，试样的颗粒之间的间隔被拉近，因而跟着铝酸钠含量的增加，试样的线缩短率逐步增大。 　　2.2.3抗折强度和耐压强度 　　试样经过110℃烘干后，试样的抗折强度跟着铝酸钠质量分数的增加而下降;经过1000℃热处理后，试样的抗折强度跟着铝酸钠质量分数的增加而增大;经过1300℃热处理后，试样的抗折强度跟着铝酸钠质量分数的增加无显着改变;经过1500℃热处理后，试样的抗折强度跟着铝酸钠质量分数的增加而增大。试样经过110℃烘干后，以及经过1000℃和1300℃热处理后，试样的耐压强度跟着铝酸钠质量分数的增加而下降;经过1500℃热处理后，试样的耐压强度跟着铝酸钠质量分数的增加而增大。由此可见，在喷涂猜中增加铝酸钠后，会对材料低温干燥后的抗折强度和耐压强度构成必定影响，但对材料中温、中高温的抗折强度起到了增大的效果，一起影响了材料中温、中高温的耐压强度.尽管关于高温1500℃的抗折强度和耐压强度均起到了增大的效果，但因为试样有熔融现象的发作，试样表面有裂纹，因而下降了材料的运用温度。 　　2.2.4定论 　　(1)在鹤壁中盛炉窑工程有限公司试验条件下铝酸钠的较佳参加量为W(Na2O·Al2O3)=0.1%. 　　(2)在喷涂猜中增加铝酸钠后，会下降喷涂料的运用温度。 　　3 喷涂料的施工技能[4-5] 　　前期，喷涂办法有干法和湿法。其间具有优势的干式喷涂一向运用比较广泛。可是干式喷涂存在粉尘大以及回弹量比较多、施工体功能较差等缺陷，所以便开宣布了半干法喷涂技能，然后取得了低水分和高充填性的施工体，并且具有施工时无粉尘、喷涂料附着率高级长处，因而被敏捷推广运用。 　　开发半干法喷涂的意图之一是防止湿法冗杂的预混合作业。因为选用湿法的长处比较显着，现在的技能爱好又转向湿法喷涂。 　　后来又研制出火焰喷涂，火焰喷涂与曾经的湿法喷涂比较，具有十分好的效果。火焰喷涂层与炉衬面结合结实，安排细密，耐火度高，耐侵蚀性强，能显着进步运用寿命，并下降筑炉材料费用。 　　3.1干法喷涂 　　干物料由料仓中进入旋转布料桶中，布好料的布料桶旋转必定视点，其上口与压缩空气通道相连接，物料被压缩空气经过管道运送到喷嘴邻近与水相遇，在喷嘴中物料与水混合后被喷到受喷面上。图二：干湿喷涂的设备结构及流程 　　选用干式喷涂时要留意以下事项。 　　(1)加水量要恰当。过少物料不能被很好的潮湿，干物料简单被弹回;加水量过大涂层简单发作流动，相同下降吸附量。 　　(2)喷发的风压与风量要恰当，过大颗粒对被喷发面冲击过大，易回弹，过小，粘附力缺乏易掉落。 　　(3)喷口与受喷面的间隔视点应适宜，防止使物料喷发到受喷面的力过大或过小。喷上下左右移动以确保厚度均匀。 　　(4)每次喷涂的厚度不宜太厚，太厚简单掉落，不超越50mm。 　　(5)操控物料塑性与凝聚性，使物料能很好的吸附在喷涂层上，并能较快地凝聚而取得必定的强度。 　　3.2湿法喷涂 　　鹤壁中盛炉窑工程有限公司自主研制的湿式喷涂是将流动性好的浇注料用泵经过管道送到喷嘴，在喷嘴中被高压气流喷发到作业衬上办法。其工艺流程与干法的根本类似，首要差异在于预先将耐火喷涂料拌和成泥浆状，供喷涂运用。其工艺进程包含四个首要阶段：混合、泵送、喷发与凝聚。混合和泵送进程与普通浇注料和泵送料没有很大的差异，要求混合均匀并具有很好的泵送功能。它的特色是制浆简单，喷涂时尘埃小，操作便利。但因含水量多，易流动，喷涂层孔隙较多。为此，可选用薄喷、勤喷的办法补炉，也能收到杰出的效果。湿法喷涂可直接用于造衬。图三：湿法喷涂的设备结构示意图 　　湿法喷涂留意事项： 　　(1)喷发料的组成。首要它应该有合理的粒度组成、骨料和基质的份额以及水分的含量等。合作恰当使基质部分较好地粘附在颗粒的表面，黏附层不能太厚与太薄以确保在颗粒喷发到料层上时，能有较好的塑性并黏附于料层上。其次，应该挑选好增加剂，特别是絮凝剂的品种和参加量以操控好凝聚时刻。常用的絮凝剂有铝酸钠、硅酸钠、聚合、氯化钙、硫酸铝、硫酸铝钾等。 　　(2)喷发压力与喷发气流的速度。它们过小则颗粒不能很好黏附于料上，过大则简单发作反弹。 　　(3)喷与被喷发体的间隔和视点。它们对料层的附着率有必定影响。 　　3.3半干法喷涂 　　半干法是运送含部分水分的粉体，在喷嘴部分增加剩下水分的办法。半干法结合了干法和湿法的长处，弱化了两者的缺陷。尽管如此，半干法关于喷涂料的要求以及施工时留意事项根本与干法共同。 　　3.4火焰喷涂 　　火焰喷补不增加水分，而是配入可燃性物料，可燃性气体和氧气，喷补料在喷发进程中焚烧发热，一部分物料成熔融态，接触到有适当高温度的作业面时，会立刻熔融烧结成一个全体。 　　火焰喷涂技能具有以下的特性。 　　(1) 熔化粉末对砖表面粘结力强; 　　(2) 喷补体细密，并且强度高，具有很好的耐蚀性; 　　(3) 因为喷补墙冷却不发作显着温度下降，所以对砖无损坏效果。 　　火焰喷补技能的特色是火焰喷补层能与修补部位衬砖结实结合，物理功能好，至少不低于耐火砖;可以在短时刻内，在高温状况下施工。火焰喷补的热源可以选用气体、液体和固体3种燃料，其间气体燃料较简单操控，并能得到高温火焰。 　　火焰喷补料应该具有的条件。 　　(1)具有杰出的运送功能。为了可以平稳地进行喷补操作，耐火粉末粒度巨细应该能赋予火焰喷补料杰出的流动性，因而其凝聚力不能太大。 　　(2)具有较抱负的熔融功能。火焰喷补料在火焰中的停留时刻十分短，仅0.02~0.08s。要在如此之短的时刻内使粉末混合料变成正常的熔融状况，就对材料的粒度巨细有必定的要求。 　　(3)应该具有优秀的施工功能。附着率高的材料，其丢失少。 　　4 总结 　　不定型耐火材料的运用量越来越大，运用范围越来越广，喷涂料作为不定型耐火材料的一种必将得到很好的开展。深化了解铝矾土喷涂料的各种质料、结合剂以及增加剂的影响才干依据资源以及详细的运用状况来断定经济合理的配料办法。选用适宜的施工手法，留意其施工的细节也会进步喷涂料的运用寿命，下降耐火材料的用量。 　　参考文献： 　　[1] 韩行禄.不定型耐火材料(第2版)[M].北京：冶金工业出版社.2005：414~415 　　[2] 张巍，戴文勇，李亮.硅微粉及热处理温度对铝矾土基喷涂料功能影响[J].我国粉体技能，2010，16(3) 　　[3] 张巍，戴文勇.铝酸钠对铝矾土—棕刚玉喷涂料功能的影响[J].宁夏工程技能，2010，9(1) 　　[4] 李楠，顾华志，赵惠忠.耐火材料学[M].北京：冶金工业出版社.2010：340~342 　　[5] 王诚训，张义先.碱性不定型耐火材料[M].北京：冶金工业出版社.2002：30~36

蓄热式燃烧系统包括：一对蓄热体、一对点火烧嘴、一对蓄热式烧嘴；换向装置；燃料、空气和烟气管路；各种手动、电动调节阀；鼓风机、引风机；炉温、炉压检测元件和自动控制系统等。　　　　优点：对烟气热回收达到极限，排烟温度达≤150℃；因降低排烟温度，燃烧效率接近90%；减少温室气体　　　　蓄热式燃烧器：具有超强稳定的点火和火焰稳定系统保证设备在运行时不会发生燃爆。空燃比优化设计，使燃烧更充分，较大限度的节约燃料。蓄热体采用陶瓷小球，该蓄热体具有自清洗防尘结渣，阻力小，便于拆下清洗，反复使用，蓄热效率高，正常寿命保证1年以上。　　　　燃料快速脉冲阀：采用美国honywell公司电磁阀，该电磁阀比气动阀关闭速度快，可频繁开、关。　　　　换向装置：采用空气/烟气两位两通阀（或采用气动快速切断阀四台），切换时间为1次/min左右，采用定温换向方式。正常使用寿命两年以上。　　　　排烟系统：排烟系统由空气/烟气两位通用阀、烟气流量调节阀、排烟管道和高温引风机构成，耐温为200℃。　　　　供风系统：采用根据我公司专门选用的高压风机，带流量调节。　　　　蓄热式燃烧系统主要检测及控制参数　　　　1、炉膛温度控制、显示；　　　　2、铝液温度的测量与显示；　　　　3、排烟温度检测、显示，当温度超过200℃时，系统强制换向；　　　　4、炉压控制与显示；　　　　5、空、燃气压力低报警、显示及切断燃气；　　　　6、换向阀换向到位显示及不到位报警、联锁功能；　　　　7、鼓风机、引风机停运、燃气快断阀联锁功能；　　　　蓄热式燃烧系统优点：　　　　1、对烟气热回收达到极限，排烟温度≤150℃；　　　　2、因降低排烟温度，燃料能量利用率接近90%；　　　　3、减少温室气体CO2排放量的30~40%；　　　　4、燃烧采用浓淡燃烧方法，降低了火焰温度，提高了铝液表面黑度，提高了熔化率。　　　　蓄热式燃烧器控制说明　　　　本控制系统由西门子S7-200系列PLC（可编程控制器），一台气动燃气快断阀，四台气动空气两通阀和一套空气/烟气比例脉冲阀等共同组成了燃烧换向控制部分；西门子触摸显示屏，燃料电动调节阀，变频器等共同组成了燃烧温度自动控制部分；同时还具有各种连锁报警功能。　　　　连续式蓄热燃烧系统直接对主喷孔天然气火焰进行检测，烧嘴点火也直接针对主天然气点燃，烧嘴熄火会立刻关断电磁阀。为提高烧嘴的安全性能，设置了两道火焰检测——离子型火焰检测和紫外线火焰检测。无论远近火焰的存在都会被检测到。提高了燃烧设备的稳定性和可靠性。