一、概述     广西龙头山金矿尾矿压滤设备于2003年3月底建成投入出产。从全体出产状况看，经逐渐调试正常后节约了污水处理费用，滤液回来下降了NaCN药剂的耗费，并添加收回了已溶金；扣除压滤尾矿的转运堆存费用，获得了必定的经济效益。因为矿山地处特殊的郊区地理位置和为维护周边环境及厂商可以安稳出产经营的需求，在旱季不能运用尾矿压滤干堆体系。依据出产实践中获得的经历，选用尾矿压滤－滤饼调浆经碱性氯化法处理后扬送至尾矿坝，既可防止在旱季滤饼干堆易被暴雨冲走污染环境的风险，又可到达节约污水处理及NaCN等费用，下降出产本钱，添加经济效益的意图。出产实践标明，在现有的状况下，投入较少的改造资金，结合曩昔原有的设备，构成新的尾矿处理办法，即在旱季选用尾矿压滤－滤饼调浆净化处理是合理及可行的。     二、尾矿压滤运送改造     （一）工艺流程和首要技术目标     1、尾矿压滤－滤饼调浆处理工艺流程见图1。    2、首要技术目标     规划处理才能            400～450t/d     矿石密度                2.65～2.70t/m3     尾矿浆浓度              45%～50%     矿浆排放流量            25～30m3/h     压滤后滤饼含水量        ≤23%     滤饼加新水调浆后浓度    45%     滤饼加新水调浆后pH      11.0     滤饼调浆后CN-质量浓度    100～200mg/L     调浆处理后CN-质量浓度    ＜0.5mg/L     压滤机单循环时刻         40min     压滤机工作压力           0.8MPa     污水净化反应时刻         1.5h     C12用量                   2.0kg/t(1.652kg/m3)     3、工艺流程。选厂排放45%～50%浓度的矿浆自流入污水车间的尾矿缓冲槽内，再由给料泵压入压滤机容室，经压滤排出水分构成含水量低于23%的滤饼后，压滤完毕。含的压滤溶液进入回水槽，然后回来选厂从头使用;压滤后的滤饼经皮带运送机卸入缓冲溜槽(加新水)，进入螺旋拌和槽调浆至40%～45%浓度，流入新增的拌和槽，再均匀自流入原湿式污水处理车间，净化处理合格后扬送至尾矿库。     （二）首要设备     1、 1200锥形螺旋拌和槽一台(克己，详见图2)。     2、新增 3200×3300拌和槽一台。     3、矿浆溜槽、矿浆管路的制造和装备依据现场状况进行。    三、出资     本改造工程总费用出资为8.5万元；其间包含设备置办、设备制造、装置工程等费用，详见表1。 表1  改造费用总出资项目名称金额/万元占总出资份额/%补白设备置办及运杂费 设备材料置办及运杂费 装置制造费用 其它费用 算计0.70 6.00 1.00 0.80 8.508.24 70.59 11.76 9.41 100锥形螺旋拌和槽及新增拌和槽减速器 溜槽及管路渠道等 设备根底             四、技术经济评价     选用尾矿压滤－滤饼调浆净化处理排送至尾矿库计划，尽管较以往任何一种处理方式添加了一段处理程序，但仍可节约首要药剂耗费并多收回黄金而下降了出产本钱，添加经济效益。2003年7月～2004年7月(矿石性质附近)不同时期选厂NaCN耗费及污水处理本钱状况见表2；尾矿压滤－滤饼调浆净化处理本钱见表3；首要增收节支核算结果见表4；新增工序添加的本钱见表5。 表2  2003年7月～2004年7月不同时期选厂NaCN耗费及污水处理本钱状况时刻NaCN 单耗/ (kg·t-1)Cl2 单耗/ (kg·t-1)压滤 本钱/ (元·t-1)污水净化 处理本钱/ (元·t-1)压滤+污水 净化本钱/ (元·t-1)补白  2003年7-10月传统湿式排放期间1.145.601.6318.8620.49  在传统湿式处理排放期间仍需求发作压滤机的维护费用  2003年11月～2004年1月压滤－干式排放期间0.800.8610.394.1514.54  在压滤－干式排放期间仍需求发作污水净化费用  2004年5～7月尾矿压滤－滤饼调浆净化期间0.934.597.897.5915.48  压滤净化作业本钱数据为6、7月份累计目标，为保证污水排放合格，这一期间净化作业较曩昔添加Cl2用量30% 表3  尾矿压滤－滤饼调浆净化处理本钱项目名称耗量单价金额/(元·t-1)补白人工费 电费 Cl2 滤布 CaO 其它（含修理） 算计25人 5.5kW·h/t 2.5kg/t  4.0kg/t    1000元/月 0.50元/(kW·h) 2.5元/t  180元/t    2.27 2.75 6.25 1.50 0.72 1.00 14.49年处理矿石110000t参照出产实际状况 表4  首要增收节支核算结果项目名称耗量单价按半年处理5.5万t矿石核算添加的效益/万元补白节约Cl2 节约NaCN 节约CaO 多产黄金 算计2.20kg/t 0.15kg/t 3.00kg/t 0.015g/m3  2.5元/kg 15.0元/kg 0.18元/kg 100元/g  30.25 12.38 2.97 7.64 53.24      以压滤给矿浓度45%核算   表5  新增工序添加的本钱项目名称耗量(新增)单价金额/ (元·t-1)补白人工费 电费 Cl2 CaO 其它(含修理) 算计4人 2.5kW·h/t 1.5kg/t 1.0kg/t    1000元/月 0.50元/(kW·h) 2.5元/t 180元/t    0.44 1.25 3.75 0.18 0.20 5.82以年处理110000t核算 参照出产实际状况      按半年处理5.5万t矿石核算，添加的本钱为32.01万元     由首要增收节支核算(见表4)及新增工序添加的本钱核算(见表5)可见，出资8.5万元施行尾矿处理工艺改造，即可在旱季选用尾矿压滤－滤饼调浆净化处理工艺，可发明经济效益21.23万元。     五、结语     （一）本改造工程项目总费用为8.5万元，是一个出资较少，返底细对较快，有较好经济效益的项目。该项目现已施行完结，各设备工作正常，流程疏通，出产中首要耗费材料NaCN、Cl2的节约到达预期作用。     （二）因为先通过压滤，含废水大部分被回来使用，滤饼再加新水进行调浆进入湿式污水处理体系，其总质量浓度由本来的350mg/L左右降至为100mg/L左右，不光大大下降了污水处理费用，并且有利于污水处理后到达国家规定的排放标准。

一、采标情况： 　　idt或IDT表示等同采用；eqv或MOD表示等效或修改采用；neq表示非等效采用。 　　二、国家标准 　　GB/T 786.1－1993（2001*） 液压气动图形符号 　　eqv ISO 1219-1:1991 　　GB/T 2346－2003 流体传动系统及元件 公称压力系列 　　ISO 2944:2000，MOD 　　GB/T 2347－1980（1997） 液压泵及马达公称排量系列 　　eqv ISO 3662:1976 　　GB/T 2348－1993（2001*） 液压气动系统及元件 缸内径及活塞杆外径 　　neq ISO 3320:1987 　　GB/T 2349－1980（1997） 液压气动系统及元件 缸活塞行程系列 　　eqv ISO 4393:1978 　　GB/T 2350－1980（1997） 液压气动系统及元件 活塞杆螺纹型式和尺寸系列 　　eqv ISO 4395:1978 　　GB/T 2351－1993 液压气动系统用硬管外径和软管内径 　　neq ISO 4397:1978 　　GB/T 2352—2003 液压传动 隔离式蓄能器 压力和容积范围及特征量 　　ISO 5596:1999,IDT 　　GB/T 2353.1－1994 液压泵和马达安装法兰和轴伸的尺寸系列及标记 　　neq ISO 3019-2:1986 靠前部分：二孔和四孔法兰和轴伸 　　GB/T 2353.2－1993（2001*） 液压泵和马达 安装法兰与轴伸的尺寸系列和标记(二) 　　neq ISO 3019-3:1988 多边形法兰(包括圆形法兰) 　　GB/T 2514－1993 四油口板式液压方向控制阀安装面 　　eqv ISO 4401:1980 　　GB/T 2877－1981 二通插装式液压阀安装连接尺寸 　　GB/T 2878－1993 液压元件螺纹连接 油口型式和尺寸 　　neq ISO 6149:1980 　　GB/T 2879－1986 液压缸活塞和活塞杆动密封沟槽型式、尺寸和公差 　　neq ISO 5597:1987 　　GB/T 2880－1981 液压缸活塞和活塞杆 窄断面动密封沟槽尺寸系列和公差 　　GB/T 3452.1－1992 液压气动用O形橡胶密封圈尺寸系列及公差 　　neq ISO 3601-1:1988 　　GB/T 3452.2－1987 O形橡胶密封圈外观质量检验标准 　　GB/T 3452.3－1988 液压气动用O形橡胶密封圈 沟槽尺寸和设计计算准则 　　neq ISO/DIS 3601-2 　　GB/T 3766－2001 液压系统通用技术条件 　　eqv ISO 4413: 1998 　　GB/T 6577－1986 液压缸活塞用带支承环密封沟槽型式、尺寸和公差 　　neq ISO 6547:1981 　　GB/T 6578－1986 液压缸活塞杆用防尘圈沟槽型式、尺寸和公差 　　neq ISO 6195:1986 　　GB/T 7932－2003 气动系统通用技术条件 　　ISO 4414:1998，IDT 　　GB/T 7934－1987 二通插装式液压阀 技术条件 　　GB/T 7935－1987 液压元件 通用技术条件 　　neq NFPA T 310.3 　　GB/T 7936－1987 液压泵、马达空载排量 测定方法 　　neq ISO/DP 8426 (1988版) 　　GB/T 7937－2002 液压气动用管接头及其相关元件公称压力系列 　　neq ISO 4399:1995 　　GB/T 7938－1987 液压缸及气缸公称压力系列 　　neq ISO 3322:1975 　　GB/T 7939－1987 液压软管总成 试验方法 　　neq ISO 6605:1986 　　GB/T 7940.1－2001 气动 五气口气动方向控制阀 靠前部分：不带电气接头的安装面 　　idt ISO 5599-1:1989 　　GB/T 7940.2－2001 气动 五气口气动方向控阀 第二部分：带电气接头的安装面 　　idt ISO 5599-2:1990 　　GB/T 7940.3－2001 气动 五气口气动方向控制阀 第三部分功能识别编码体系 　　idt ISO 5599-3:1990 　　GB/T 8098－2003 液压传动 带补偿的流量控制阀 安装面 　　ISO 6263：1997，MOD 　　GB/T 8099－1987 液压叠加阀 安装面 　　neq ISO 4401-1980 　　GB/T 8100－1987 板式联接液压压力控制阀（不包括溢流阀）、顺序阀、 　　neq ISO/DIS 5781(1987) 卸荷阀、节流阀和单向阀 安装面 　　GB/T 8101－2002 液压溢流阀 安装面 　　ISO 6264:1998，MOD 　　GB/T 8102－1987 缸内径8～25mm的单杆气缸安装尺寸 　　neq ISO 6432:1985 　　GB/T 8104－1987 流量控制阀 试验方法 　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8105－1987 压力控制阀 试验方法 　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8106－1987 方向控制阀 试验方法 　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8107－1987 液压阀 压差—流量特性试验方法 　　neq ISO/DIS 4411(1986) 　　GB/T 9065.1－1988 液压软管接头 连接尺寸 扩口式 　　GB/T 9065.2－1988 液压软管接头 连接尺寸 卡套式 　　GB/T 9065.3－1988 液压软管接头 连接尺寸 焊接式或快换式 　　GB/T 9094－1988（1997） 液压缸气缸安装尺寸和安装型式代号 　　eqv ISO 6099:1985 　　GB/T 9877.1－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列 靠前部分 内包骨架旋转轴唇形密封圈 　　GB/T 9877.2－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列 第二部分 外露骨架旋转轴唇形密封圈 　　GB/T 9877.3－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列 第三部分 装配式旋转轴唇形密封圈 　　GB/T 14034－1993 24°非扩口液压管接头连接尺寸 　　GB/T 14036－1993 液压缸活塞杆端带关节轴承耳环安装尺寸 　　neq ISO 6982:1982 　　GB/T 14038－1993（2001） 气缸气口螺纹 　　neq ISO 7180:1986 　　GB/T 14039－2002 液压传动 油液 固体颗粒污染等级代号 　　ISO 4406:1999，MOD 　　GB/T 14041.1－1993 液压滤芯结构完整性检验方法 　　neq ISO 2942:1974 　　GB/T 14041.2－1993 液压滤芯材料与液体相容性检验方法 　　neq ISO 2943:1974 　　GB/T 14041.3－1993（2001）液压滤芯抗破裂性检验方法 　　neq ISO 2941:1974 　　GB/T 14041.4－1993（2001）液压滤芯额定轴向载荷检验方法 　　neq ISO 3723:1976 　　GB/T 14042－1993（2001） 液压缸活塞杆端柱销式耳环安装尺寸 　　neq ISO 6981:1982 　　GB/T 14043－1993 液压控制阀安装面标识代号 　　eqv ISO 5783:1981 　　GB/T 14513－1993（2001） 气动元件流量特性的测定 　　neq ISO/DIS 6358(1989) 　　GB/T 14514.1－1993（2001）气动管接头试验方法 　　neq JIS 8381-85 　　GB/T 14514.2－1993（2001）气动快换接头试验方法 　　neq ISO 6150:1988

GB/T 15242.1－1994（2001）液压缸活塞和活塞杆动密封装置用同轴密封件尺寸系列和公差 　　GB/T 15242.2－1994（2001）液压缸活塞和活塞杆动密封装置用支承环尺寸系列和公差 　　GB/T 15242.3－1994（2001） 液压缸活塞和活塞杆动密封装置用同轴密封 　　neq ISO 7425-1:1988ISO 7425-2:1989 件安装沟槽尺寸和公差 　　GB/T 15242.4－1994（2001） 液压缸活塞活塞杆动密封装置用支承环安装沟槽尺寸和公差 　　GB/T 15622－1995（2001） 液压缸试验方法 　　neq JIS B 8354-1985 　　GB/T 15623.1－2003 液压传动 电调制液压控制阀 第1部分： 　　ISO 10770-1:1998，MOD 四通方向流量控制阀试验方法 　　GB/T 15623.2－2003 液压传动 电调制液压控制阀 第1部分： 　　ISO 10770-2:1998，MOD 三通方向流量控制阀试验方法 　　GB/T 17446－1998 流体传动系统及元件 术语 　　idt ISO 5598:1985 　　GB/T 17483－1998 液压泵空气传声噪声级测定规范 　　eqv ISO 4412-1:1991 　　GB/T 17484－1998 液压油液取样容器 净化方法的鉴定和控制 　　idt ISO 3722:1976 　　GB/T 17485－1998 液压泵、马达和整体传动装置参数定义和字母符号 　　idt ISO 4391:1983 　　GB/T 17486－1998 液压过滤器 压降流量特性的评定 　　idt ISO 3968:1981 　　GB/T 17487－1998 四油口和五油口液压伺服阀 安装面 　　idt ISO 10372:1992 　　GB/T 17488－1998 液压滤芯 流动疲劳特性的验证 　　idt ISO 3724:1976 　　GB/T 17489－1998 液压颗粒污染分析 从工作系统管路中提取液样 　　idt ISO 4021:1992 　　GB/T 17490－1998 液压控制阀 油口、底板、控制装置和电磁铁的标识 　　idt ISO 9461:1992 　　GB/T 17491－1998 液压泵、马达和整体传动装置稳态性能的测定 　　idt ISO 4409:1986 　　GB/T 18853－2002 液压传动过滤器 评定滤芯过滤性能的多次通过方法 　　ISO 16889:1999，MOD 　　GB/T 18854－2002 液压传动 液体自动颗粒计数器的校准 　　ISO 11171:1999，MOD 　　三、行业标准 　　JB/T 2184－1977 液压元件型号编制方法 　　JB/T 5120－2000 摆线转阀式全液压转向器 　　JB/T 5919－1991（2001） 曲轴连杆径向柱塞液压马达安装法兰与轴伸尺寸和标记(一) 　　JB/T 5920.1－1991（2001） 内曲线(向外作用)式低速大扭矩液压马达安装法兰和轴伸的尺寸系列 靠前部分 20～25MPa的轴转马达 　　JB/T 5921－1991（2001） 液压系统用冷却器基本参数 　　JB/T 5922－1991 液压二通插装阀图形符号 　　JB/T 5923－1997 气动 气缸技术条件 　　neq JIS B83771991 　　JB/T 5924－1991参照NFPA/T2.6.1M-1974 液压元件压力容腔体的额定疲劳压力和额定静态压力验证方法 　　JB/T 5963－1991 二通、三通、四通螺纹式插装阀阀孔尺寸 　　JB/T 5967－1991（2001） 气动元件及系统用空气介质质量等级 　　JB/T 6375－1992（2001） 气动阀用橡胶密封圈 尺寸系列和公差 　　JB/T 6376－1992（2001） 气动阀用橡胶密封圈 沟槽尺寸和公差 　　JB/T 6377－1992（2001） 气动气口连接螺纹 型式和尺寸 　　JB/T 6378－1992（2001） 气动换向阀 技术条件 　　JB/T 6379－1992（2001）参照ISO 6431:1992 缸内径32～320mm的可拆式单杆气缸 安装尺寸 　　JB/T 6656－1993（2001） 气缸用密封圈安装沟槽型式、尺寸和公差 　　JB/T 6657－1993（2001） 气缸用密封圈尺寸系列和公差 　　JB/T 6658－1993（2001） 气动用O形橡胶密封圈沟槽尺寸和公差 　　JB/T 6659－1993（2001） 气动用O形橡胶密封圈尺寸系列和公差 　　JB/T 6660－1993（2001） 气动用橡胶密封圈 通用技术条件 　　JB/T 7033－1993（2001）参照ISO 9110-1: 1990 液压测量技术通则 　　JB/T 7034－1993 液压隔膜式蓄能器型式和尺寸 　　JB/T 7035.1－1993 液压囊式蓄能器型式和尺寸 A型 　　JB/T 7035.2－1993 液压囊式蓄能器型式和尺寸 AB型 　　JB/T 7036－1993 液压隔离式蓄能器 技术条件 　　JB/T 7037－1993 液压隔离式蓄能器 试验方法 　　JB/T 7038－1993 液压隔离式蓄能器 壳体技术条件 　　JB/T 7039－1993 液压叶片泵 技术条件 　　JB/T 7040－1993 液压叶片泵 试验方法 　　JB/T 7041－1993 液压齿轮泵 技术条件 　　JB/T 7042－1993 液压齿轮泵 试验方法 　　JB/T 7043－1993 液压轴向柱塞泵 技术条件 　　JB/T 7044－1993 液压轴向柱塞泵 试验方法 　　JB/T 7046－1993（2001）参照NFPA/T3.4.7M-1975 液压蓄能器压力容腔体的额定疲劳压力和额定静态压力验证方法 　　JB/T 7056－1993（2001） 气动管接头 通用技术条件 　　JB/T 7057－1993（2001） 调速式气动管接头 技术条件 　　JB/T 7058－1993（2001） 快换式气动管接头 技术条件 　　JB/T 7373－1994（2001） 齿轮齿条摆动气缸 　　JB/T 7374－1994 气动空气过滤器 技术条件 　　JB/T 7375－1994 气动油雾器 技术条件 　　JB/T 7376－1994 气动空气减压阀 技术条件 　　JB/T 7377－1994（2001） 缸内径32～250mm整体式单杆气缸安装尺寸 　　eqv ISO 6430:1992 　　JB/T 7857－1995（2001） 液压阀污染敏感度评定方法 　　JB/T 7858－1995（2001） 液压元件清洁度评定方法及液压元件清洁度指标 　　JB/T 7938－1999 液压泵站油箱公称容量系列 　　JB/T 7939－1999 单活塞杆液压缸两腔面积比 　　eqv ISO 7181:1991 　　JB/T 8727－1998 液压软管总成 　　JB/T 8728－1998 低速大扭矩液压马达 　　JB/T 8729.1－1998 液压多路换向阀 技术条件 　　JB/T 8729.2－1998 液压多路换向阀 试验方法 　　JB/T 8884－1999**（JB/Z 347－89） 气动元件产品型号编制方法 　　JB/T 8885－1999**（ZBJ 22008-88） 液压软管总成技术条件 　　JB/T 9157－1999 液压气动用球涨式堵头 安装尺寸 　　JB/T 10205－2000 液压缸 技术条件 　　JB/T 10206－2000 摆线液压马达 　　JB/T 10364－2002 液压单项阀 　　JB/T 10365－2002 液压电磁换向阀 　　JB/T 10366－2002 液压调速阀 　　JB/T 10367－2002 液压减压阀 　　JB/T 10368－2002 液压节流阀 　　JB/T 10369－2002 液压手动及滚轮换向阀 　　JB/T 10370－2002 液压顺序阀 　　JB/T 10371－2002 液压卸荷溢流阀 　　JB/T 10372－2002 液压压力继电器 　　JB/T 10373－2002 液压电液动换向阀和液动换向阀 　　JB/T 10374－2002 液压溢流阀

粉末涂料的静电喷涂自20世纪60年代进入应用领域，迅速在全世界普及推广，并越来越受到人们的青睐。然而，采用这种喷涂方法，由于喷涂过程中工件的不连续和粉末自身的质量，以及喷涂行程的影响，总会有部分粉末未能得到充分利用。这部分粉末如果不及时收集起来，易污染环境；如果当废粉处理，浪费太大；若全部用来重复使用，其中含有许多不可利用的废粉会影响涂装质量。这就需要有一个装置来将其收集并分离，使可利用的部分与不可利用的部分分开，并分别处理。粉末回收装置的作用就是收集喷涂过程落下的粉末，将其分离成可利用的粉末和不可利用的废粉，并分别送到相应的装置中。但是，在实际使用中，由于设备制造、技术等多种因素的影响，回收装置总存在着这样或那样的不足。因此，人们一直在寻找一种理想的粉末回收系统，以解决喷涂过程中粉末的回收问题。本文介绍一种多旋风粉末回收系统。 工作原理： 由多旋风粉末回收系统：这一装置可分为吸入段、分离段、过滤段和排出段四部分。其中吸入段由一块可以自由调节的风板、一个调节系统和一个风口组成。其作用是从喷涂室中将飘浮在空中的粉末微尘或未被利用的粉末吸入到分离系统中使之分离。运行时根据具体情况调整调节系统，通过改变风口大小来调整吸人口的进风量，以改善环境、收集微尘和粉末，风口的调节应根据喷涂室的高度、工件距离风口的相对高度及直线距离来确定。如果风口太接近工件，则由于抽风的缘故，往往导致工件的上粉率不高，粉末消耗过大；反之，风口开得过小，则不易使喷涂室内微尘及时抽出，喷涂工作环境变差。 分离段由旋风分离筒、过滤筛和进出气口组成。其作用是通过一特定的旋风分离筒装置，使可以利用的粉末进入原粉箱中与原粉混合，再次进入喷涂循环，而另一部分颗粒很小的粉末由于很难在喷涂电场中吸附到电子而带电，所以基本上不可能被涂覆到工件上，称之为废粉。如果这些废粉不及时地分离而不断加到原粉中，则会使原粉中可利用的粉末量越来越少，单位时间喷涂的有效粉末越来越少，导致喷涂的工件膜厚越来越薄。另一方面，如果这些废粉再与原粉一道进入喷涂循环，为了得到合格的工件，便要不断地调整工艺参数，加大单位时间出粉量，废粉从原粉箱涂覆到工件要经过一系列装置，而废粉在其中的运行速度相当快，因而加大了设备磨损，严重影响设备的使用寿命。所以，这一部分废粉要尽可能地分离出去，不能再参与到喷涂循环中，这一工序在分离段完成。在此，关键的设备是旋风分离筒。该装置是一具有内部渐开线形的旋风结构，气流进入该装置便会改变方向而形成涡流状，受离心力和重力的共同作用使其中的粉末在旋转中得到高效分离。 从分离段出来的粉末、气体混合物便进入过滤段、过滤段由过滤室、废粉集粉箱和清洁气系统组成。其作用分别是：过滤室由一组滤芯及其附件组成，主要作用是过滤前面过来的混合气。滤芯由具有高强度、多微孔的特殊材料制作而成。该微孔能够使气体通过，但粉末却不能通过，但随着时间的延长，会有很多微细的粉末粘在滤芯表面，阻塞滤芯的微孔，一方面失去了过滤作用，另一方面使得系统内气流不畅，增大抽风风机的阻力，易导致风机超负荷而损坏。所以这就需要有一套清洁气系统，它是一种可以自由调节的脉冲气流系统。如调节它的脉冲周期为5s，则每5s它便会发出一股气流从滤芯的里面吹向滤芯，使粘附在滤芯外面的粉末落下，进入集粉箱，便于收集。与此同时，可以根据生产实际情况来调节脉冲的周期和气流强度，以达到较佳回收效果。在此，滤芯及脉冲气较为关键。如滤芯不好，则易导致过滤不干净，使排出的微粉进入大气，给周围环境造成影响，严重时会造成局部粉尘浓度过高，引起爆炸。排出段由风机、风道和滤网组成。风机用来排风，也是整个系统气流流动的动力；风道决定风向；滤网是较后一道防护，使进入大气的气流尽可能干净。 小结： 与其他类型回收系统相比，多旋风粉末回收系统的优点是：其结构上的多级和设置上的分离，保证了混合物进入以后得到迅速和彻底的分离。其独有的多旋风分离筒和特种材料制成的过滤芯保证了分离的效率高、效果好。各段相互配合而又彼此分离，尤其关键的是旋风分离筒、滤芯、反吹脉冲气系统协调工作，既保证了回收和分离的高质量，同时又保证了喷涂室工作的正常进行。该系统的推广和普及将会大大提高粉末回收效率，提高喷涂质量和改善环境。

①意图与作用：镀镍层首要作为铜层和金层之间的阻隔层，避免金铜相互分散，影响板子的可焊性和使用寿命；一起又镍层打底也大大增加了金层的机械强度；    ②全板电镀铜相关工艺参数：镀镍增加剂的增加一般依照千安小时的方法来弥补或许依据实践出产板作用，增加量大约200ml/KAH；图形电镀镍的电流核算一般按2安/平方分米乘以板上可电镀面积；镍缸温度维持在40-55度，一般温度在50度左右，因而镍缸要加装加温，温控体系；    ③工艺保护：    每日依据千安小时来及时弥补镀镍增加剂；查看过滤泵是否作业正常，有无漏气现象；每个2-3小时使用洁净的湿抹布将阴极导电杆擦拭洁净；每周要定时分析铜缸硫酸镍（镍）（1次/周），氯化镍（1次/周），（1次/周）含量，并经过霍尔槽实验来调整镀镍增加剂含量，并及时弥补相关质料；每周要清洗阳极导电杆，槽体两头电接头，及时弥补钛篮中的阳极镍角，用低电流0。2—0。5ASD电解6—8小时；每月应查看阳极的钛篮袋有无破损，破损者应及时替换；并查看阳极钛篮底部是否堆积有阳极泥，如有应及时整理洁净；并用碳芯接连过滤6—8小时，一起低电流电免除杂；每半年左右详细依据槽液污染情况决议是否需求大处理（活性炭粉）；每两周药替换过滤泵的滤芯；    ④大处理程序：A.取出阳极，将阳极倒出，清洗阳极，然后放在包装镍角的桶内，用微蚀剂粗化镍角表面至均匀粉红色即可，水洗冲干后，装入钛篮内，方入酸槽内备用B.将阳极钛篮和阳极袋放入10%碱液浸泡6—8小时，水洗冲干，再用5%稀硫酸浸泡，水洗冲干后备用；C.将槽液转移到备用槽内，参加1-3ml/L的30%的，开端加温，待温度加到65度左右翻开空气拌和，保温空气拌和2-4小时；D.关掉空气拌和，按3—5克/升将活性碳粉缓慢溶解到槽液中，待溶解完全后，翻开空气拌和，如此保温2—4小时；E.关掉空气拌和，加温，让活性碳粉渐渐沉积至槽底；F.待温度降至40度左右，用10um的PP滤芯加助滤粉过滤槽液至清洗洁净的作业槽内，翻开空气拌和，放入阳极，挂入电解板，按0。2-0。5ASD电流密度低电流电解6—8小时，G.经化验分析，调整槽中的硫酸镍或镍，氯化镍，含量至正常操作范围内；依据霍尔槽实验成果弥补镀镍增加剂；H.待电解板板面色彩均匀后，即可中止电解，然后按1-1。5ASD的电流密度进行电解处理10-20分钟活化一下阳极；I.试镀OK.即可；    ⑤弥补药品时，如增加量较大如硫酸镍或镍，氯化镍时，增加后应低电流电解一下；补加时应将弥补量的装入一洁净阳极袋挂入镍缸内即可，不行直接参加槽内；    ⑥镀镍后主张加一收回水洗，用纯水开缸，能够用来弥补镍缸因加温而蒸发的液位，收回水洗后接二级逆流漂洗；    ⑦药品增加核算公式：    硫酸镍（单位：公斤）=（280-X）×槽体积（升）/1000    氯化镍（单位：公斤）=（45-X）×槽体积（升）/1000    （单位：公斤）=（45-X）×槽体积（升）/1000

记者从中科院合肥物质科学研究院了解到，该院技术生物所吴正岩研究员课题组，利用废弃岩棉研制出一种高效去除水体和土壤中重金属的新型修复剂，这一成果对于促进建筑废弃材料的循环利用，保障环境和粮食安全具有重要意义。相关成果日前被化工领域权威期刊《化学工程杂志》接收发表。 电镀、矿山采选等工业活动引发了区域性水体和土壤铬污染，导致粮食铬超标现象时有发生，严重威胁人体健康，成为我国农业及环境领域亟待解决的关键问题。目前，通常采用纳米铁等还原剂将高毒性六价铬还原为低毒性三价铬，但由于纳米铁易团聚，严重影响其还原效率，因此常利用载体材料提高纳米铁的分散性。然而，这些载体存在不同程度的成本高、工艺复杂问题，大大限制了该方法的广泛应用，成为铬污染治理领域的关键技术瓶颈，急需研发低成本、高效率载体材料。 而岩棉是一种常用的无机建筑材料。我国每年产生大量废弃岩棉，它们通常被直接堆积或掩埋，不仅占用大量空间，而且造成了一定的环境污染。 科研人员对废弃岩棉进行系列物化改性，制备出具有大量微纳孔隙及功能基团的载体材料。该材料可大幅提高纳米铁的分散性，其装载纳米铁制备出新型重金属修复剂。该修复剂可高效抓取并还原六价铬，控制其迁移，从而抑制作物对铬的摄取，提高粮食安全性。同时，科研人员将该修复剂作为滤芯研制出新型过滤系统，为含铬工业废水处理提供轻简化解决方案。该方法工艺简单、成本低、可重复利用，为水体和土壤重金属污染治理提供了有效技术供给，同时为废弃岩棉循环利用提供了一种新途径。

无氰白铜锡无氰铜锡FCS，其镀层银白雪亮，镀层主要成份45%铜，55%锡，耐磨及防腐力好，硬度高（500HV）。镀层能维持底层的光亮度，使光面明亮，沙面细致。既可于镀金，银，钯，铑之前作底层电镀，也可用于面色电镀。镀液不含氰化物,铅，镉，汞，铬；不会产生废水处理和环境污染问题.镀液组成：                     标准                 范围焦磷酸钾                     320克/升              250-350克/升焦磷酸铜                    10克/升              5-12克/升焦磷酸亚锡                    25克/升              15-35克/升络合剂FCS-A                 100毫升/升             80-120毫升/升稳定剂FCS-B                 20毫升/升              10-30毫升/升光剂FCS-C                   15毫升/升              10-20毫升/升开缸方法（以开100升为例）    1、用2%氢氧化钾清洗镀槽和过滤泵2小时，彻底清洗槽。    2、加入50升纯水.    3、依次溶解32公斤焦磷酸钾，1公斤焦磷酸铜，2.5公斤焦磷酸亚锡.       依上次步骤待完全溶解后方可加入下一物料。加入络合剂FCS-A，10公升，然后进行活性炭处理至镀液清澈最后加入稳定剂FCS-B，2公升，光剂FCS-C,1.5公升。    4、以纯水加至工作水位，调节温度至正常，然后试镀。设备要求:    镀缸：PP、PE等塑料.    电源：首选高頻开关电源或波纹小于5%的标准直流电源并加滤波,附有安培分钟计等。    过滤泵：用PP滤芯（孔隙率5微米）连续过滤，滤芯先在10%氢氧化钾溶液中浸泡数小时，然后用流动水冲洗干净才可使用，滤泵必须达到每小时2-3个循环    搅拌：机械搅拌与溶液过滤搅拌一起进行。    温度：溶液温度应保持在20-30℃之间，必要时需冷却降温。阳极：不锈钢板,碳板或铂钛合金阳极，其可提供最大阳极电流密度1安培/平方分米      特性：1.镀层银白雪亮,主要成分为45%铜,55%锡,耐磨及防腐好,硬度高(500HV)2.镀层能维持底层的光亮度,使光面明亮,沙面细致.3.可用于金、银、铑之前作底层电镀，也可用于面色电镀.4.镀液不含氰化物，不会产生废水处理和环境问题.  更多无氰白铜锡请详见上海 有色金属 网

混法提金得到的产品是膏，膏中含有过剩的及其他杂质。膏处理的意图是去除杂质，提取金和收回。处理作业一般包含以下三个过程：    （1）洗刷：膏特别是捕器和混筒得到的膏中常含有很多重砂、脉石及其他杂质，有必要进行洗刷铲除。    从混筒取得的膏，通常用一尖底的淘金盘淘洗，膏因密度比重砂大而与重砂别离。    从混板上刮下的膏比较洁净，洗刷在长方形操作台上进行。台面敷设薄铜板，台面四周钉上20～30毫米高的木条，以防操作时洒出。膏先置于瓷盘中加水重复冲刷，并由操作者戴手套重复揉差，以便最大或许地洗出膏中的杂质。洗刷一向进行到膏亮堂光亮停止。    （2）压滤：经洗刷后的膏，仍含有很多的过剩的。压滤的意图便是要除掉这些。    压滤设备视生产规划而定。生产规划小的，人工压滤即可，即把膏用滤布包紧，用人工揉捏，使剩余的外流收回。生产规划大的，则用螺旋压滤机压滤，压滤出的液含金0.1%～2%，可供混作业运用。滤饼送去蒸馏。    （3）蒸馏：压滤后的膏仍含有适当数量的（20%～50%），其间一部分是压滤未滤净的游，另一部分与金构成固溶体，除掉这些，有必要用蒸馏的方法。蒸馏是根据膏的沸点（357℃）远低于金溶点（1064℃）和沸点（2860℃），当温度超越的沸点，即从膏中气化提高。提高的经冷凝后，呈球状液滴滴入盛入容器中收回，蒸馏时刻约需持场续5～6小时以上。    蒸馏设备视生产规划而定。规划小的可用蒸馏罐，规划大的可用蒸馏炉。    经蒸馏后的膏成为海绵金，以固态方式残存于蒸馏设备中，仍含有一些不易蒸发的杂质。

气动工具根据其基本工作方式可分为旋转式(偏心可动叶片式)和往复式(容积活塞式)，一般气动工具主要由动力输出部分、作业形式转化部分、进排气路部分、运作开启与停止控制部分、工具壳体等主体部分，当然气动工具运作还必须有能源供给部分、空气过滤与气压调节部分以及工具附件等。 　　工具附件 　　这里的工具附件是指安装在气动工具本体上直接与工件直接接触的工具，气动三联件承担了该项任务。气动三联件主要由气压表、过滤器、油雾器、调压器等部分组成，其中过滤器中内置滤芯，在使用一段时间后要进行维护清洗、定期更换;这样的压缩空气不进行任何处理，直接进入气动马达，则将导致马达寿命大大缩短，从而致使整把工具动力输出不足、且不稳定，易造成马达等零部件连环损坏的现象，为此在由管道输送的压缩空气至气动工具之间，必须设置压缩空气过滤、调节装置，包括各类气动套筒、接杆、转换接头、刀头等。 　　动力输出部分 　　它是气动工具主要组成部件之一，主要有气动马达及动力输出齿轮组成，它依靠高压力的压缩空气吹动马达叶片而使马达转子转动，对外输出旋转运动，并通过齿轮带动整个作业形式转化部分运动。按定子与转子是否同心，气动马气动马达可分为同心马达和偏心马达，按进气孔的数量多少，可分为单进气孔马达、双进气孔马达和多进气孔马达等。无论是何种形式的气动马达，都是依靠压缩空气吹动马达叶片带动转子旋转的，马达叶片在高速旋转时，时刻与定子内壁发生摩擦，它是马达内最为常见的易损部件，因而它对压缩空气的质量和压缩空气中是否含润滑油分子要求很高。 　　作业形式转化部分 　　它主要是将马达输出的旋转运动进行相应的转化。在汽车制造业中，由于以螺纹联接的方式甚多，大部分是旋转运动，当然也有直线往复运动。对于不同类型的气动工具，作业形式转化部分主要分为机械式离合器及行星齿轮组、摩擦片式离合器及行星齿轮组、液压油缸、扭力杆及锤打块组等。以上部件均以旋转运动为基础的重要部件，它决定着该气动拧紧工具的扭力大小、转速快慢、拧紧精度等重要参数，由于它不停的离合、受压或扭矩转变，故它的组成部件易受损坏。 　　进排气路部分 　　显而易见，进排气路部分是压缩空气进出的相关通道，是保障马达正常运动的能源供给系统。 　　运动开启与停止控制部分 　　即通常所述的气动开关，由于它时刻和操作人员及外界物体直接接触，且多工程塑料制品，故易出现损坏。 　　能源供给部分 　　压缩空气主要是空压机将大气进行压缩后而形成的，由压缩空气管道输送至相关的用气电，且呈脉动状。 　　空气过滤及气压调节部分 　　由于压缩空气通常是通过无缝钢管制造的管道进行输送的，在长期使用时，其内壁的锈蚀物、压缩空气中的水分、粉尘等将不断形成。若这样的压缩空气不进行任何处理，直接进入气动马达，则将导致马达寿命大大缩短，从而致使整把工具动力输出不足、且不稳定，易造成马达等零部件连环损坏的现象，为此在由管道输送的压缩空气至气动工具之间，必须设置压缩空气过滤、调节装置，气动三联件承担了该项任务。气动三联件主要由气压表、过滤器、油雾器、调压器等部分组成，其中过滤器中内置滤芯，在使用一段时间后要进行维护清洗、定期更换。

镀白铜用于滚镀的白色铜锡合金工艺镀层特征：         铜 %                                                                   57 ~63         锡 %                                                                   32 ~38         锌 %                                                                   5 ~ 8         硬度（Vickers）                                               300 ~ 400         比重（g/cm3）                                                 8.2 ~8.5  设备要求：槽 PP，PVC 或高密度聚乙烯，配置排气系统以收集氰化物烟雾。整流器 波纹小于5%的标准CDC电源整流器，配有伏特计，安培计及控制电流的连续控制器过滤器 用PP滤芯（孔隙率5微米）连续过滤，滤芯先在60℃,10%氢氧化钾溶液中浸泡数小时,然后用流动水冲洗干净才可使用。滤泵必须达到每小时5个循环。搅拌 机械搅拌与溶液过滤搅拌一起进行，滚桶旋转速度不小于10转/分。温度 溶液温度应保持在50~70℃,加热器可用不锈钢,钛或PTFE。阳极 石墨阳极，不可用于其它镀液以防污染。或钛铂合金阳极，其可提供最大阳极电流密度1A/ dm2。 开缸1.    用2%氢氧化钾溶液和2%磷酸钠溶液在50℃清洗镀槽和过滤泵2小时.。2.    彻底清洗槽。3.    加入BRONZEX WLF开缸剂，加热至55℃。4.    在工作温度下调节pH值至13。5.    待形成均匀溶液后，采样分析。溶液即可用 操作条件  最佳 范围铜含量（g/l） 14 12~16锡含量（g/l） 7 6~8锌含量（g/l） 2.5 2.0~3.0游离氰化物含量(g/l) 70 65~75KCN:Cu 5.0:1 4.5~5.2Cu:Sn 2.0:1  溶液密度(20℃, ○Be) 18 18-32+pH(工作温度下) 13.0 12.7~13.3温度(℃) 55 50~57阴极电流密度(A/dm2) 0.5 0.4~1.0阳极电流密度(A/dm2) 0.75 <1溶液电流负载(A/L) 0.3 0.6最大搅拌 10转/分 9~12转/分阴极效率(g/Ah) 1.30 1.10~1.50镀1微米时间(分钟) 7.5 5-10更多镀白铜信息请详见上海 有色金属 网

一、沉降设备 　　沉降槽(池)是把凝集的氢氧化物泥渣从水中有用别离的设备。用同一速度沉降时，沉积除掉率由水量和水面积Q/A决议(Q为水量，A为面积)，此值越小，别离作用越高。 　　沉降槽的形状有长方形、正方形、圆形。底有平底、歪斜底、漏斗底等。按水的活动，可分为平行流、放射流、笔直流等。平行流主要用长方形、正方形槽;放射流、笔直流用于圆形、正方形槽。不同形状各有优缺点。从运用地上的视点看，正方形、长方形比圆形好一些。不同形状各有优缺点。圆形不阻碍污泥刮集工作，长方形有利于水流的均匀流下。 　　1)长方形沉降槽为了进步沉降作用，在流进口要设整流壁，在流出口设越流堰，使整个流出口均匀流出。 　　2)间歇式沉降设备排水不多时，或许间歇地剧烈变化时，选用间歇式固液别离设备。 　　3)斜板沉降槽在抱负状态下，接连别离槽的功能只受别离面积的影响。而与深度无关。因而沉降槽内放置斜板，扩展槽内表观的别离面积，进步别离作用。 　　4)气浮固液别离设备金属氢氧化物单靠天然沉积，速度较慢，处理进程不能快速与水别离。选用溶气浮渣法，它是运用在高压状态下，溶人很多气体的水作为液体突然减压时释放出很多微细气泡，与经过中和反应和絮凝后的废水中凝集粘附在一起，使它视密度小于1和气泡在水中上升的原理迅速将沉渣浮起而扫除，从而使废水清浊别离。 　　二、凝集设备 　　凝集设备应运用固体粒子的表面电荷为絮凝剂所中和、彼此磕碰，使细小的凝集体生长为大的凝集体。凝集体的生长时刻一般为l0～40 min。 　　凝集设备有水流拌和式和机械拌和式。现在使用较多的是机械拌和式。 　　机械拌和式在槽内设置拌和机，依托动力拌和使凝集体生长，拌和速度有必要尽可能使细小凝集体易于磕碰，而长大有凝集体又不会损坏。线速度小于9 cm/s，凝集领会沉降，线速度大于75 cm/s，凝集领会被损坏。所以线速度以15～60 cm/s为宜。 　　长大的凝集体易割裂，在从凝集槽导入沉积槽期间，简单被损坏，所以尽可能缩短水路，流速小于30 cm/s为好，防止激烈拌和或用泵扬水。 　　三、泥浆脱水设备 　　有真空吸滤法、压滤法和离心法三种。现介绍常用的压滤法和离心脱水法。 　　1)压滤法常用设备为板框压滤机，它是由相间摆放的滤板、滤框所组成。板框间设置滤布，并用压紧设备紧缩。带泥浆的废液用泥浆泵送入，经板框上部相同部位小孔连成的通道进入压滤机的框内、经过滤布使固液别离。滤液从滤板下部的小孔排出。污泥在滤框中压成滤饼，松开压紧设备，折开滤板、滤框。滤饼即从滤布上落下。 　　板框压滤机有人工操作和主动操作(见图5-6-1和图5-6-2)。人工板框压滤机，劳动强度大、功率低。主动板框压滤机的卸料和拼装都是主动的，选用液压压紧，较大压紧压力14MPa，并用电接点压力表主动保压，功率较高。有的压滤机选用增强聚滤板、滤框选用专利技术模压而成，强度高，质量轻，耐腐蚀，耐酸碱，无毒无味;较大过滤压力为0.5MPa，保证构成滤饼的较佳条件，进行加压过滤，板框压滤机参数见表5—6—1。

无铅白铜锡电镀工艺白铜锡是因应人体对镍敏感而发展的电镀工艺，镀削含銅67%含锡31%含锌2%,絕不否铅，符合RoSH，专为取代光镍之用,硬度350-400VHN500，操作容易,镀層平雪白，厚度可达5微咪，欧洲制造。操作条件  最佳值 范围铜浓度 8克/升     6-10克/升锡浓度 12克/升 9-15克/升锌浓度 2克/升     1.5-3克/升游离氰化钾 25克/升 22-30克/升氫氧化鉀 12克/升 10-15克/升酸鹼度pH值 ≥13     13-13.5 溫度 60℃ 58-64℃电流密度 2.0安培/平方公分  0.5-3.0安培/平方公分搅拌 适中沉積速率 1咪/3.3分钟阳极 碳板或316不锈钢过滤 需要，以1-5微咪滤芯过滤开缸步骤：以100公升缸为例加1kg氫氧化鉀溶解後再右3.9kg/l的氰化鉀溶解,然后加入銅、锡、锌鹽各1.5kg,3.2kg, 0.36kg和2kg罗氏鹽,搅拌至全部溶解(加热至60℃),加入3g/l活碳搅拌,静止2小時后过滤,清液加入5公升开缸剂搅勻,再测试KCN,KOH和pH並范围,即可试镀。补充及维护： 4500安培分钟補加： 氰化亚铜: 96克, 氰化鉀: 150克,氰化鋅: 5.4克,錫水0.8Lt(Sn=100g/l)光剂: 0.2Lt和添加剂0.01Lt, 补加量需分析后再调整 。以上就是无铅白铜锡电镀工艺，更多信息请详见上海 有色 网

（作者单位： 南华大学城市建设学院；同济大学污染操控与资源化研讨国家重点实验室；南华大学核资源与核燃料工程学院）对含锌废料归纳处理，不仅能进步锌资源的使用程度，削减资源糟蹋，还将处理冶炼职业的环境污染问题。浙江富阳是我国大型废铜集散地和再生铜冶炼基地之一。铜冶炼再生的一起也产出很多含铜、锌、铅等有价金属的烟尘。氧化锌质量分数高于60%的含锌烟尘可直接出产硫酸锌、氯化锌和立德粉等，而氧化锌质量分数低于60%的烟尘成分杂乱，含有许多其他成分，不能作为湿法炼锌质料，因此一向未得到较好的开发使用。 对含锌废料进行碱浸并对浸出液电解可出产高纯度锌粉，此技能已成功在贵州、云南建成锌粉冶炼厂。2007年，浙江富阳建成了以炼铜烟尘为质料的2000ta锌粉出产厂。该厂规划中增加了废电解液深度处理工艺，在设备选型、构筑物材料选取等方面进行了改善，并进一步完善了厂商产品质量操控措施。从2007年5月试出产以来，取得了较好的出产指标：锌浸出率大于90%，锌粉质量到达国家一级标准。 一、工艺原理与流程 （一）基本原理 炼铜锌烟尘中，锌首要以ZnO方式存在。氧化锌可溶于溶液，而铜、铁等金属元素均难溶而留在浸出渣中。浸出首要反响如下：（二）工艺流程 对炼铜锌烟尘碱浸然后电解出产金属锌粉的工艺流程如图1所示，设备衔接图如图2所示。图1  炼铜锌烟尘碱浸－电解法制备金属锌粉工艺流程 1－浸出釜；2压滤机；3－浸出渣；4－净化釜；5－净化压滤机； 6－净化渣；7－陈化池；8－电解槽；9－电解液循环池； 10－锌粉及废电解液溜槽；11-锌粉清洗过滤池； 12-锌粉清洗离心机；13-锌粉枯燥机；14-废电解液池；15-洗渣水池图2  浙江富阳锌粉冶炼厂设备衔接图 二、锌粉冶炼厂的规划 （一）物料核算 年产2000t的锌粉冶炼厂，按330个作业日核算，日出产金属锌粉6.2t，日需制备电解液233 m3，净化液235.4m3，浸出液238m3。按质料锌档次40%、锌浸出率85%、总收回率90%核算，日需质料21 t。 （二）浸出工段 选用连续浸出法。Ф4000 mm×4000mm、容积50m3的机械拌和釜3台，2台作业，1台备用。浸出釜体为钢筋混凝土结构，锥形底，内衬碳钢防腐，装备碳钢螺旋蒸汽加热管。设液面观测孔、长温度计、温度计套管及液位刻度线。选用推动式拌和，配以防腐拌和机和电动机，减速机带动拌和。浸出釜上部设废电解液进料管、洗水进料管及进料口，顶部加可移动盖。选用XA100-1000UkB型厢式压滤机3台压滤浸出液，其间2台作业，1台备用。 （三）净化工段 选用1#、2#、3#分离剂去除浸出液中的铅、铝、砷等杂质离子。净化釜与浸出釜结构相同，数量配套。因为净化渣的量远少于浸出渣的量，选用耐腐蚀、耐酸碱的xMA50－1000UKB型厢式压滤机1台进行压滤。 （四）电解工段 阳极板为不锈钢板，阴极板为钛合金板，极板尺度800mm×500mm。阴阳极板上部别离镶有长840mm和1000mm、宽40mm、厚12mm的导电铜排。电解车间设4组电解槽，每组10个，一共40个。电解槽的尺度为1860mm×700mm×1260mm。电解槽底部为锥形体，并设锌粉出料口。电解槽槽体用钢筋混凝土制成，内衬10 mm硬质PVC板材。PVC板材化学功能安稳，耐火阻燃，绝缘功能牢靠，表面光洁，平坦，不吸水，不变形，易于加工。每组电解槽设4个电解液循环池，并别离装备循环泵。电解液循环池的尺度为4000mm×2000mm×2200mm。整个电解车间的电流强度为12 000 A，总电压120 V，选用ZHS12000A/(100～200)V整流器。 （五）锌粉清洗烘干工段 开端选用的金属锌粉洗刷设备是板框压滤机，但压滤机两端的锌粉和压在滤饼中间的锌粉清洗不洁净，且耗水量大；后改用SD型三足式吊袋卸料离心机，但这种离心机底座轻，简略因进料不均匀而振荡剧烈。所以，本规划中选用X00-N型上悬式人工卸料离心机。清洗完毕后，停机颤动滤袋，锌粉松懈后，从机壳底部排出。机壳底部正下方装置枯燥机，锌粉直接入枯燥器，快速烘干，有效地削减了锌粉的氧化。 锌粉烘干设备开端选用的是大型真空枯燥厢，但锌粉烘干时不能翻动，受热不均匀，基层锌粉难以烘干，致使烘干速度跟不上锌粉清洗速度。后改用SZG-1000型SZG双锥反转真空枯燥机，这种枯燥机罐体内处于真空状况，罐体反转使锌粉上下、表里翻动，加快了物料的枯燥速度。 （六）废电解液深度处理工段 废电解液循环10～20次后需求进行一次深度处理，以收回碱和强化净化。用泵将废电解液打入备用的浸出釜或净化釜，加碱拌和至碱彻底溶解，静置，溶液分层后从釜底将基层絮状物抽出到另一个备用釜内，然后从洗水池中抽洗水至釜内，混合后得到深度处理液。处理液拌和并升温到70℃，参加石灰苛化0.5 h后压滤，苛化渣排放，苛化液回废电解液池用于浸出。 三、锌粉质量操控及出产运营状况 锌粉冶炼厂出产质量的操控对保证锌粉质量至关重要。每个出产工段的技能参数见表1。对出产流程盯梢分析，断定下一工序投加的物料，一起对锌粉产品抽样分析，保证产品质量。表2为出产过程中需求监控的项目及取样点。 表1  各工段技能参数表2  分析项目及取样点 浙江富阳锌粉冶炼厂于2007年5月开端试出产，7月正式出产。第1批质料的出产运转状况及产品质量见表3。锌浸出率很高，到达92%以上；出产的金属锌粉全锌质量分数在98%以上，金属锌质量分数在94%以上，契合国家一级标准。 表3  冶炼厂出产运转状况 四、结语 碱浸－电解出产金属锌粉技能用于处理炼铜锌粉尘，具有流程简略、金属收回率高、质料适应性强、产品质量好、有利于环境保护和资源归纳收回等优势。该工艺的成功使用推动了含锌二次资源的归纳收回技能的开展。

1废水特色     铝型材出产进程首要包含对成型铝材的脱脂、碱蚀、酸洗、氧化、封孔及上色，而经上述工序处理后的型材均需用水进行清洗，这部分型材清洗水以溢流方式排出清洗槽，是铝型材厂废水的首要来历。铝型材厂出产废水除含有很多的铝离子，还含有部分锌、镍、铜等金属离子，废水的酸碱度视各出产要求不同而有所改变，但呈酸性的居多。表1铝型材废水水质表项目pH悬浮物（mg/L）铜（mg/L）锌（mg/L）镍（mg/L）浓度2～4300～10000．5～31．5～41．5～4     2废水处理工艺流程     针对铝型材废水首要含各种金属离子及悬浮物的特性，选用中和调理及混凝沉积法工艺。铝型材出产废水由车间排出后流入中和调理池，池内设空气拌和，以均衡水质。废水经调理池均衡水质及水量后，参加碱调理pH值至6～9，再用泵抽送入沉积池中，在抽送进程一起参加絮凝剂（PAM）。废水中的金属离子在与碱反响构成氢氧化物后，又在絮凝剂的效果下，构成较大颗粒矾花，在重力效果下快速沉降，沉积池上半部清液可直接外排，出水水质到达广东省当地排放标准DB4426—89二类区域二级排放标准。     沉积池污泥经污泥池浓缩后用泵抽送入板框压滤机脱水后作卫生填埋或综合运用。     3工艺原理     3．1调理池     在铝型材废水处理中，将调理池的池型分为间歇和接连两种。人工调理时需将调理池分红两格，每格池废水的停留时间为1～2h，轮番间歇运用，以便于人工调理；主动调理只需一格调理池，用pH主动调理仪操控废水的pH值，因为铝型材废水含有很多的铝，而铝在溶液中呈状况。当pH＜3时，铝首要存在形状为Al（H2O）3＋6；当pH＝7时，氢氧化铝成为Al3＋的首要存在形状；当pH＞8．5后，大部分氢氧化铝便水解为带负电荷的络合阴离子。所以，在工程调试时有必要将pH值操控在恰当的规划，以使铝能以氢氧化铝的形状充沛沉积。     3．2反响池     反响池的效果首要是使铝型材废水中的Al3＋与OH－充沛反响生成难溶的Al（OH）3沉积。一般竖流式沉积池选用涡流反响器，平流式沉积池用折流式反响器。     3．3混凝沉积池     废水中的金属离子在调理池与碱反响后，生成难溶的氢氧化物，但因为构成的颗粒较小，在水流的效果下不易沉降，所以有必要参加絮凝剂使这些颗粒彼此粘结，聚集成较大颗粒，通过沉积池固液别离被去除。沉积池选用平流式或竖流式，特别后者用得最为广泛。竖流式沉积池特别合适于絮凝物沉降，且操作简略、易于办理、上清液可直接外排。沉积池停留时间2h，表面负荷为1m3/（m2?h）。     3．4污泥处理     通过沉积池排出的铝型材污泥含水率到达90%以上，需求进行脱水处理。依据工厂的出产能力、排污规划，选取天然干化和机械脱水两种办法对污泥进行处理。     天然干化就是用干化池盛放污泥，运用阳光将其晾干。这种办法的长处是省劲、经济，但只合适污泥量较小的厂商，并且遇上阴雨气候十分费事；机械脱水包含选用离心机、带式压滤机、板框压滤机。但因为铝型材污泥结构疏松，且带有必定的腐蚀性，只要板框压滤机的效果最好。所以在工程设计中，将污泥从沉积池运用静压排至污泥浓缩池内，经浓缩后用泵抽送到板框压滤机压滤。处理后污泥含水率可降至70%左右，泥饼外运或综合运用。     3．5调试的要害     在铝型材废水办理工程调试中，最要害的是对废水的pH值进行操控，使各种金属离子生成难溶的氢氧化物，然后到达最佳的去除效果。表2各种金属离子去除的最佳pH值金属离子pH规划残留浓度（mg/L）补白铝5．5～8≤3pH6．5以上再溶解铜7～14≤1锌9～10．5≤1pH10．5以上再溶解镍＞9≤1     由表2和对多项铝型材废水工程的调试效果来看，关于一般的铝型材废水，将pH值操控在7．5～8．5得到的沉积效果最佳；关于某种金属离子偏多的废水，需依据该金属离子的特性调理pH值。4监测成果及分析     该铝型材废水处理工艺已在南海市90%以上的铝材厂投入工作运用，设备工作杰出，出水水质安稳。表3为部分厂商取样监测成果。表3铝型材厂废水监测成果表单位水样pH悬浮物（mg/L）铜（mg/L）锌（mg/L）镍（mg/L）兴发铝材厂进水1．8614540．550．242．12出水6．2920．80．020．020．08凤池废水厂进水9．9738040．400．511．70出水7．9412．80．040．000．26联窖废水厂进水4．3429521．613．224．92出水7．137．20．040．150．26广东省排放标准6～9100121注以上数据为南海市环境监测站供给，出水履行标准为广东省《工业三废排放标准》DB4426—89。     5小结     ①工程实践标明该工艺是合理、可行的。     ②因为铝在溶液中的状况，铝离子在废水中也起着净水剂的效果，一起在参加的各种絮凝剂、混凝剂中也含有很多的铝，所以在处理后的水质项目中没有对铝的浓度作出要求。     ③铝型材废水处理工艺原理简略，操作、办理便利，还合适其他金属废水、酸碱废水处理。现在存在的问题是废渣的处理，铝材污泥经压滤机脱水后仍含较多的氢氧化物，随意处置会形成二次污染。实际上铝材废水的沉积物含有很多的氢氧化铝，假如加以开发运用，提炼出十分纯洁的氢氧化铝作为一种化工原料，具有广泛的用处。(Fiona)

锌粉置换法是在锌丝置换法的基础上发展起来的，是现在从化含金贵液中提金的首要办法。    锌粉置换工艺进程是由贵液净化、脱氧和锌粉置换三个作业组成。    净化作业   该作业意图是铲除贵液中的固体悬浮物，防止其进入置换作业，影响置换作用和金泥质量，因而生产中要求净化后贵液中悬浮物含量越低越好。    净化所用设备可分两类：一为真空吸滤式的，如板框式真空过滤器；另为压滤式的，如板框压滤机，管式过滤器及星形过滤器等。    脱氧作业   贵液中的溶解氧对锌置金是有害的，所以有必要脱除。置换所用的设备为真空脱氧塔，其真空度一般在680～720毫米柱，可使贵液中含氧量降到0.5克/米3以下。    锌粉置换作业   该作业由两部分组成，即锌粉增加和置换部分。锌粉增加要求增加量精确，增加敏捷、接连，尽量防止锌粉氧化和受潮结块。锌粉增加是由锌粉加料机和锌粉混合器联合完结的。锌粉增加有胶带运输机、圆盘给料机及各种振荡式加料机。混合器要求带有液面操控设备。    当锌粉参加贵液中，置换反响便开端进行，由置换机完结终究的置换和金泥过滤。常用的置换机为板框式压滤机、置换过滤机或布袋置换器等。    净化、脱氧和置换作业在生产工艺组织的应接连进行，防止中间连续，贵液从净化到脱氧首要是靠真空抽吸而转送，而脱氧后的贵液进入置换是由对空气密封的水泵扬送，整个锌粉置换体系对外部空气的个密封体系，漏气将损坏该体系的正常作业。

1、浸出槽挑选核算     浸出、氧化、中和三个工艺进程均在同一设备中进行，设备为圆形机械拌和槽子。工艺进程包含进料参加矿浆时刻1h，浸出2h，氧化2.0h，中和0.5h，过滤及清槽2.5h，每个周期作业时刻总共8h，每天三班作业，即每个浸出制液槽一天可制造3槽溶液。     按溶液平衡核算，制液需求供给过滤液量为476.3m3/d，浸出渣日产干量为46.24t，含水30%时，渣湿量为66.06%t/d，湿渣容得按1.9t/m3计，体积为： 66.06÷1.9=34.8（m3/d）       每个作业班浸出矿浆量为 （476.3＋34.8）÷3=511.1÷3=170（m3/班）     规划挑选3个几许容积为80m3的机械拌和浸出槽，槽子有用内径φ4.8m，高度4.4m，拌和转速50r/min，电动机功率15kW。     制液时，槽子装满系数85%，故浸出槽有用利用率为 170÷（3×80×85%）=170÷240=83.3%     浸出槽体为钢筋混凝土结构，外涂防腐层，内衬厚度为65mm的耐酸瓷砖或衬两层各厚为30mm的瓷板。拌和叶片为1Gr18Ni9Ti不锈钢，拌和轴外包不锈钢。     2、压滤泵挑选     每槽浸出、氧化、中和后的矿浆要求在1～1.5h内过滤结束，这就要求压滤泵的流量不小于80m3/h，压滤机最大进料压力0.98MPa，扬升高度为10m，再加上水平管道阻力丢失，输送泵挑选压力为3.9MPa（即40m扬程）。     规划选用HTB-ZK10.0/40耐酸陶瓷砂浆泵3台，泵流量Q=80m3/d，H=40m，电动机功率30kW，耐酸陶瓷砂浆泵餐壳为铸铁，内衬为耐酸陶瓷，叶轮原料可用刚玉陶瓷，也可用工程塑料。     3、矿浆压滤机挑选核算     矿浆过滤可选用圆筒式真空过滤机、叶片式真空过滤机、带式过滤机，但因为上述过滤机需求运用真空和压风，动力耗费较大，本规划不予考虑，决议选用箱式压滤机进行过滤。     浸出、氧化和中和槽矿浆有用体积为68～70m3，含渣干量为6.3t左右，折合湿渣体积约为： 34.8×70÷551=4.76（m3/槽）     规划选用过滤面积70m2的箱式压滤机，其每台压滤机滤室总容积为1.064，需求的数量为 4.68÷1.064=4.4（台）     规划选用5台类型为XMY70/920的箱式压滤机，共有56个滤室，滤板原料50%选用聚，50%运用橡胶，可用油压紧，亦可用电动机械压紧，箱板外形尺度920mm×920mm，机体外型尺度（长×宽×高）=5379mm×1450mm×1360mm。     4、硫化槽     硫化周期短，但为过滤液周转缓冲和储存有必定的时刻，规划设置2个φ4.8×4.4mm，容积为80m3的硫化槽。     5、硫化渣压滤机     硫化渣量很少，规划选和2台30m3的箱式压滤机，类型为XMY30/810，该压滤机共有30个滤室，每台压滤机的滤室容积为0.48m3。滤板外框尺度810mm×810mm，设备外形尺度：3880mm×1220mm×1240mm。     6、静置池（槽）     按出产高纯电解金属锰产品质量要求，硫化后液静置时刻不少于24h，本规划按静置30h核算，需求静置池的容积为 476.3÷24×30=595（m3）     规划选用长×宽×高=9m×6m×6m的静置池2个，每个静置池有用容积为300m3。     7、静置后液过滤设备     为保证静置后液达合格液的质量要求，静置后液过滤选用1台30m2的箱式压滤机类型为XMY30/810。     8、锰电解槽挑选核算     （1）电解槽类型及数量挑选     为便于工人剥板和整极及装出槽，本规划的阴极尺度为660mm×500mm。每块阴极板单面有用电积面积为0.3m2。     每个电解槽放置40块阴极，41块阳极，同极中心距80mm。电解槽的两头各有180mm的空间，其内部长度为 40×80mm＋180mm×2=3560mm     阳极隔阂结构宽570mm，再加上电解槽内两边的冷却水管所占空间，电解槽内宽选取780mm。     含假底层在内，电解槽内高度挑选1000mm。     电解槽内部尺度： 长×宽×高=3560mm×780mm×1000mm     电解槽的原料可用高分子材料，也可用木结构或钢筋水泥制用，一般可依据当地材料直销状况和出资资金松紧来决议。本规划选用钢筋混凝土为槽体，内衬3mm的软聚氯乙烯塑料板，其运用寿命较长，造价适中。[next]     钢筋水泥壁厚100mm，底部厚120mm，槽子外形尺度为3760mm×980mm×1120mm。钢筋水泥槽表里均需作防腐处理，一般衬2～3mm厚的树脂玻璃布。     规划阴极电流密度选取370A/m2（一般规模320～400A/m2），阴极分出周期24h，实践电积有用时刻按23.50h/d核算。 电解电流强度为 370×0.6×40=8880（A）     电解金属锰的电流效率一般规模在68%～71%之间，本规划取70%。 依据法拉第二规律换算，锰的电化学当量q=1.025g/A·h。 锰电解槽数量n可由下面公式求得：  n=mq·I·t·ηi 式中  m-每天分出电解锰金属量，本规划m=999000g；      q-锰的电化学当量，1.025g/（A·h）；       I-电解电流强度，8880A；       t-电积有用时刻，23.5h；       ηi-电流效率，70%。 代入上式得：  n=9990000=66.7（个）1.025×8880×23.5×70%     规划时依据核算，应留有必定地步，故选用上述规格的电解槽68个。     （2）电解槽冷却水等有关核算     电解槽内电解锰进程中，因为电热效应发生焦耳热，一起又有少数分出金属锰反溶放热，使电解槽内溶液温度上升，当电解溶液温度过高时，氢的超电压下降，氢分出增多，电能耗费添加。过高的电解液温度还会恶化电解作业条件，使电解进程无法正常运转。     锰电解进程放出的热量，除由电解槽的槽面水分蒸腾带走和阳极液带走以及电解槽的热辐射、热传导散热外，按理论核算和工厂出产中测定成果，电解分出1kg锰，尚有460×104J的热量要求其他媒体导出电解槽外。     本规划每个电解槽金属分出量平均为 1000÷23.5÷68=6.258（kg/h）     每个电解槽需导出的过剩热量为 460×104×6.258=2878.68×10-4（J/h）     选用冷却水冷却，进水温度28℃，出水温度34℃，需求冷却水量： 28786800÷[4.184×（34－28）]=1146700（g/h·槽）                            =1.1467（t/h·槽）     日耗冷却水量1872t，挨近合格液体积的4倍。     现在国内大多数电解金属锰厂的电解槽冷却管运用蛇形铅锑合金管。本规划则选用铝合金管为槽内冷却水的导水管。这主要是铝的热导率（W/（m·k））要比铅高出将近5倍，各种原料的热导率列表1。     因为铝管体积密度比铅小得多，热导率又比铅管高，材料耗费要少，可下降基建费用和出产运营费用。   表1  各种原料的热导率（293K时）原料铜铝不锈钢铅热导率/（W·m-1·K-1）395.43205.8546.5234.89     应当指出，电解槽内冷却办法存在一系列的缺点，如：冷却管易被酸腐蚀和电化学腐蚀；合格液中的有害杂质不能穿透过阳极隔阂布袋时，会不断在阴极室中富集堆集，直到清槽时（清槽周期14～20天）才干排出槽外。这些杂质包含C，S，Si，P等，易污染阴极室电解分出的金属锰，然后影响产品质量，使C，S，Si，P等含量上升。选用槽外循环阴极液，直接或直接冷却阴极液办法将电解槽过剩热量排出值得进一步研讨。     （3）电解槽安置计划     电解车间电解槽的安置主要有3个计划：第1个计划为竖向摆放，如图1所示；第2个计划为横向成双摆放，如图2所示；第3个计划为横向成列摆放，如图3所示。     计划1（图1）便于装出槽，但占地面积大，槽间母线铜排长，相应的电能丢失较大，别的就是阴极液给液和阳极液排出管路杂乱。       计划3（图3）槽间母线铜排量少，电解槽安置紧凑，可节约基建出资和下降运营费用。本规划按第3个计划进行安置。     计划2（图2）安置计划为现在大多数电解锰厂选用的计划，虽然有操作便利的长处，但U字型母线需双块铜排，弯头多，铜排耗费多，而且制造困难。  图1  电解槽竖向摆放示意图[next]  图2  电解槽竖向成双摆放示意图  图3  电解槽横向成列摆放示意图     9、整流变压器及整流器挑选     整流变压器一次电压有必要契合当地供电线路电压等级（110kV，35 kV，10 kV等），本规划外部供电线路电压35 kV。     电解槽槽电压降4.6～5.0V，规划取中间值，即4.8V计，68个电解槽，总压降： 68×4.8V=326.4V     规划选取出线电压330V。     如按上述核算当电争流密度为370A/m3时，电解电流强度为8880A，为留有恰当地步，规划核算电流强度按9500A考虑。 整流变压器规划容量为 9500×330=3135000VA=3135kVA     结合建厂区域的气象条件，整流主压器为油浸天然循环冷却，夏日高温时应恰当加强鼓风散热。     整流器选用硅元件整流，最大出线直流电压330V，出线直流电流9500A。硅元件选用纯水冷却，配有相应的纯水冷却设备一套和直流电流丈量设备二套。     整流变压器类型ZSJA-3135/35，容量3135kVA，进线电压35kV，调理规模70%～100%，27级有载调压。整流器类型ZHS10000/330，出线最大电流9500A，出线电压330V。     10、直流母线（铜排）挑选核算     规划选用铜母线导直流电，合理的导电强度为每1mm2铜母线面积导直流电1.0～1.5A，按此核算铜排断面积需求： 9500÷1.0=9500（mm2）     每根铜排厚12.5mm，宽200mm，需求根数为 9500÷12.5÷200=3.8（根）     规划母线4根，每根断面12.5mm×200mm，母线衔接不能运用磁性材料。     11、阳极液贮槽     阳极液槽起着缓冲储存阳极液和计量效果，贮量不小于16h的阳极液排出量，即 471.56÷2×16=314（m3）     规划选用长×宽×高为5m×5m×4.8m的阳极液贮槽3个，总容积360m3。

10月17日消息： 一种电镀镍废水中镍盐回收方法，其特征在于该电镀镍废水中镍盐回收方法，包括以下步骤：    (1)在电镀镍废水中搅拌下加入碱，使电镀镍废水氧化还原电位达1000～1100；    (2)经加碱处理后的电镀镍废水流入沉淀器沉淀；    (3)经沉淀，含有沉淀物镍盐的电镀镍废水输入压滤器中进行镍盐压滤，所得到的沉淀物镍盐用清水多次洗涤，得到纯净的镍盐，即可直接回用于电镀镍槽；    (4)上清液流入中和池中和。

一、钛液净化的意图    经过沉降除掉了绝大部分残渣，经过冷冻结晶除掉了硫酸亚铁晶体，可是钛液中尚含有一些沉降不彻底而带过来的微量固相物，这些固相杂质颗粒极细，在硫酸亚铁晶体的粗滤时，能穿过滤布留在钛液中，其表面或许带有必定的电荷，让其留在钛液中会构成下列两方面的损害。    1.影响水解产品颗粒结构，构成偏钛酸水洗难和产品的颜料功能差。    钛液水解的进程，是先构成一批结晶中心，这些结晶中心逐步生长，终究成为固体而沉析出来。结晶中心是一种胶体物质，它对水解产品的颗粒结构有必定的影响。为了得到符合要求的水解产品，有必要按规则要求制备结晶中心。而钛液中的胶体固相杂质，在钛液水解时会起到结晶中心的效果，可是这种结晶中心是不符合要求的，是一种不良的或不规则的结晶中心，它会影响水解产品的颗粒结构，使其形状不规则，颗粒表面不光滑，带有棱角，构成偏钛酸水洗效果差，一同还会影响产品的颜料功能。    2.吸附金属离子，污染制品，下降纯度，影响白度。    因为这些固相杂质是带有电荷的胶体微粒，它们会吸附某些金属离子。当它们在水解进程中成为结晶中心时，这些吸附的金属离子便跟着进人了水解产品偏钛酸的粒子内部，终究混人制品中去，下降了制品的纯度。而某些带色的有害金属离子如钒、铬、锰、铅、钻等的混入，还会影响到产品的白度。    为此，在出产颜料钛时，有必要进行一次板框压滤，把这些固相杂质除掉。    二、助滤剂及其在净化过滤中的效果    能够改动过滤物料颗粒散布及其过滤特性，然后改善过滤效果的辅助性粉状物质称为助滤剂。助滤剂是一种疏松、多孔、有吸附才能，具有粒子小、粒度散布规模较窄，颗粒较坚固，分散性、悬浊性、化学稳定性及构成滤饼多孔性都好，报价低廉、来历丰厚的物质。它具有滤除细微颗粒、避免过滤介质阻塞、延伸过滤设备作业时刻、取得彻底弄清滤液的效果。    经沉降除渣和经硫酸亚铁过滤后的钛液，仍存在有极细的胶体固相杂质。若用一般办法进行板框压滤，初滤时简略穿滤，得到的滤液弄清度仍欠安，而且跟着过滤的持续进行，这些胶体固相杂质会逐步在滤层孔眼处积累，导致滤层阻塞，使钛液难以持续经过，过滤速度大为下降。为了战胜上述困难，能够在板框压滤前先将助滤剂配成悬浮液加人板框压机内，使滤布先黏附上一层助滤剂，然后再加人钛液进行板框压滤，这样就能够避免胶体固相杂质阻塞滤层，然后使压滤进程顺畅地进行下去。    三、常见各种助滤剂的特性、质量要求和用量    常用的助滤剂有木炭粉、硅藻土、谷壳灰和纸浆等。    木炭粉是木材烧成的木炭再经破坏加工而成的黑色粉末。木炭粉疏松多孔，颗粒近似球形，有利于过滤，有必定的比表面积，能够吸附胶体杂质。木炭的质量要求是灼烧减量应＞９０％，不含Fe2O3、MnO2等，避免下降钛液的三价钛含量，要求细度为150目筛余物为2％，每平方米过滤面积运用约0. 5kg,压滤机助滤层铺设厚度为1-2mm。    硅藻土是一种古代单细胞硅藻微生物的残骸沉积物，用作助滤剂的是天然品或加工品，其主要成分为Si02、A12O3、Fe2O3、CaO, MgO等，其间Si02含量约为80％-85％，耐酸性好，粒度为20-150μm,相对密度为2.1-2.5，色彩有多种，以白色为最纯，呈晦暗土状不透明光泽，要求细度为150目，每平方米过滤面积运用0.5kg,助滤层铺设厚度为lmm。    稻谷壳灰含Si02大于90％，有活性吸附效果，由多孔硅酸物质组成。运用量为每平方米过滤面积运用1-2kg。[next]    四、板框压滤机的结构及作业原理    板框压滤机是由10-30对滤板和滤框替换摆放组成。每对滤板和滤框之间夹有滤布，安放在一个支承架上，并配有一个压紧设备和集料盘。压紧设备可用手动，也可用电动操作，使滤板和滤框严密触摸而不走漏。集料盘用来搜集板框间滴流下来的钛液。    滤板和滤框在一边的上角和下角处各有一孔，板框摆放后，这些孔相互联结成两个孔道，上孔道为待滤钛液的流人通道，与滤框内部相通，滤框的中间是空的。下孔道为滤净的钛液流出的通道，与滤板的集液口相通，滤板四边滑润，中间部分有直的沟槽以供滤液活动之用，沟槽和下部通道相通，使滤液聚集于排液通道而排出。    板框压滤机作业时，滤框坐落两块滤板之间，构成一个滤室，浆钛液流入滤室后，固体粒子就被截留于滤布上，清液则透过滤布，沿着滤板上的沟槽下贱，流至通道口，最终集于排液管而排出。    五、板框压滤的工艺操作进程    板框压滤的操作是先把助滤剂用淡废酸或水调成悬浮状，通压缩空气拌和均匀，然后用泵打人上好滤布的板框压滤机内，进行循环过滤，在压力的效果下使助滤剂在滤布上构成一层均匀的助滤层，至循环液弄清中止。然后泵人待过滤的钛液进行循环过滤，直至滤液到达要求后，当即中止循环，进行正常的接连压滤作业。得到弄清度合格的钛液，送人合格钛液贮槽，以备浓缩之用，这种钛液固体物含量应    生成的重金属硫化物沉积在沉降时与残渣同时除掉。遇酸生成的一部分未起反响的气体从酸解锅的烟囱放空排掉。[next]    七、钛液的浓缩及涂料钛液浓缩原因    钛液中的水是溶剂，是可蒸腾的。钛液中的硫酸氧钛、硫酸钛和硫酸亚铁等是溶质，是不行蒸腾的。借助于加热效果，使钛液中的溶剂（水）逐步汽化蒸腾而扫除，使溶质浓度逐步增大，这个进程称为浓缩。    根据浓度低的钛液，制得偏钛酸的颗粒较粗，进而制得的钛的颜料功能较差。为了使钛液经过水解后制得的偏钛酸颗粒细而均匀，进而得到颜料功能优越的钛，就有必要将经过结晶过滤和板框压滤的浓度较低的钛液进行浓缩，直至浓缩到含Ti02 (200±5)g/L（加压水解用）或215-230g/L（常压水解用）中止。若制作非颜料用钛，则其钛液能够不经浓缩，在除掉硫酸亚铁晶体后，直接送去进行常压水解。    八、钛液采纳真空浓缩的原因及其要求    因为溶液在沸点以上的温度其汽化蒸腾的速度最快。钛液的沸点在104-114℃之间。要是在这样高的温度下长时刻加热蒸腾，钛液的稳定性会敏捷下降。因为钛液水解的临界温度只要80℃，到达80℃以上就会水解，这样就会导致钛液的前期水解，这关于制作优质的颜料钛是很不适合的。因而有必要把钛液的沸点降到80℃以下。要到达这个要求，就有必要采纳真空浓缩，因为液体的沸点是与压力成正比的，压力越低，沸点也越低。要使压力低，就有必要在抽真空的减压下进行浓缩，抽真空度越高，沸点便越低。要操控浓缩温度不超越75℃，其真空度有必要在8*104Pa以上。    九、单效真空浓缩罐的结构及其浓缩流程    真空浓缩有单效浓缩和接连浓缩。单效浓缩罐的结构，一般是钢制珐琅反响锅或钢罐内衬耐酸陶瓷板、搪铅等，运用蛇形管或夹套进行蒸汽加热，罐顶有汽液别离设备及进料阀，底部有放料阀，罐上还装有液位计、温度计和真空表。其浓缩的工艺流程如下：钛液在浓缩罐中，被蛇形管的直接蒸汽加热，在真空下到达沸点，钛液中的水分开端汽化，从浓缩罐顶部排出，进人汽液别离器，经过开始别离出来的蒸汽从底部进人冷凝器逆流而上，冷却水从顶部喷淋而下，与蒸汽充沛触摸，冷凝后从气压管排到水封池流人体系外，未被冷凝的气体，从冷凝器顶部排出，经汽液别离设备到真空缓冲罐，再经真空泵排人大气。    十、接连真空浓缩器的结构及其浓缩工艺流程    接连真空浓缩运用的是薄膜浓缩器。其结构是单程升膜式的，由加料、蒸腾室和别离器组成。外壳的立式钢管为蒸腾室，管内有一列平排的细钛管，其下部为钛液进人的加料室，加料室有均布料液的设备，使钛液由此均匀地进人各蒸腾管内，外面是蒸汽，在各蒸腾列管壁发作热交换，其顶部为别离器，别离器内有捕液设备，使汽液别离。为了避免列管与管壳间发作温度应力，外壳上有热补偿设备。蒸腾器上还设有窥视镜、真空表、温度计、流量计（见图）。[next]    薄膜蒸腾器浓缩钛液的工艺流程如下：钛液经流量计从薄膜浓缩器底部的加料室进人钛管蒸腾器，在此受管外的蒸汽所加热，蒸腾出来的水汽以很高的速度在管内上升，钛液则被这个高速气流拉成薄膜，在极短的时刻内上升至蒸腾器顶部涌出，在别离器进行汽液别离，浓钛液经溢流管进入钛液水封池，蒸汽则进人混合冷凝器中，与冷却水混合冷凝后，经过气压管排到水封池流出体系外，其间的不冷凝性气体，从冷凝器顶部排出，经汽液别离设备进人真空缓冲罐，最终经真空泵排人大气。[next]    十一、接连浓缩器的长处    与单效真空浓缩罐比较，接连真空浓缩的薄膜浓缩器具有下列六方面的长处。    ①操作接连化，比间歇操作简略，也便于完成自动化。    ②浓缩效率高，一台Φ360mm的薄膜浓缩器，其出产才能相当于4台体积为3000L的单效浓缩罐。    ③因为钛液在列管内受热面积大，受热均匀，使能源消耗少。    ④设备占地面积小。    ⑤钛液受热时刻短。钛液在列管上升的速度一般可到达20-25m/s，其实践受热时刻只要0.08一0.20s，这样就很有利于坚持钛液的稳定性。而单效浓缩罐浓缩时，钛液受热时刻常常长达数小时，这会构成钛液的稳定性下降。    ⑥所得浓缩的钛液浓度高。在用单效浓缩罐浓缩时，跟着水分的蒸腾，罐内液位不断下降，热交换面积越来越小，蒸腾也越来越慢，至必定液位后，持续加热已因小失大，假如稀钛液浓度偏低，得到的浓钛液浓度也低，乃至达不到目标要求。而薄膜浓缩器浓缩，只要调理进料量及加热蒸汽压力，即便稀钛液浓度低，也能浓缩成浓度较高的浓钛液。    十二、薄膜浓缩器真空浓缩的操作    ①将查验合格的待浓缩的钛液注人钛液高位槽，并在浓钛液水封池中注人必定量的钛液使之坚持液封。    ②开动真空泵，敞开冷却水，并调好冷却水的流量和调好真空度在8*104 Pa以上。    ③敞开流量计下面的阀门，让钛液进人钛管蒸腾器中，6m2浓缩器进料量操控在1-1. 5m3／h。14m2浓缩器操控在1. 5-3m3/h。引入的钛液蒸腾器的换热面积为260m2，可满意1.5万吨／年钛的出产要求。    ④敞开蒸汽阀，并坚持在4.9*104-7.8*104Pa的蒸汽压力下进行真空浓缩，操控钛液温度在70-75℃之间。    ⑤准时测定钛液浓度，使总钛含量到达目标要求。    ⑥浓缩中止时，先关蒸汽阀，让钛液持续进料3-5min，待温度微降当即封闭进料阀，再关冷却水和真空泵。    ⑦敞开浓缩器下面的放料阀，放完浓缩器内的钛液，然后将未浓缩过的淡钛液加人到已浓缩过的浓钛液中进行分配，使钛液的目标到达水解的工艺要求。    十三、真空浓缩应留意的事项    ①严厉依照操作规程操作。    ②严厉操控蒸汽压力、真空度、进料量、进料浓度和浓缩温度，以保证浓缩后的钛液到达目标要求。    ③若浓缩进程中冷却水量过大，冷却水未能彻底从气压管中排出，以至于冷凝器内冷却水液位高于冷凝蒸汽的进口管，而进人浓缩器的顶部，从溢流管流人到浓钛液水封池中，使钛液的浓度急剧下降，达不到浓缩的意图。为此，有必要避免冷却水流人钛液水封池中。    ④若体系漏气较严峻或抽气量缺乏或加热时蒸汽量过大或冷却水不行，都会使真空度下降。应该坚持真空度在8*104Pa以上，避免上述现象的发作。    ⑤若钛液流量太大，浓缩器溢流管来不及排出或浓缩器溢流管阻塞或溢流管漏气等，都会使钛液进人冷凝体系，为此有必要避免上述情况的发作。    ⑥若浓缩时真空度下降或温度太高或冷却水倒流都会引起钛液的稳定性下降而呈现前期水解现象，构成不行拯救的丢失，有必要避免这类事端的发作。

挪威镍精粹厂，经改善后用于处理南非富铂镍冰铜（和转炉高冰镍）的工艺流程和产品状况如下。 一、浓浸出镍。 镍冰铜经磨细后，于橡胶面料的拌和浸出槽中浸出。镍以氯化镍方式进入溶液，硫化铜和贵金属留在浸出渣中。氯化镍液经萃取净化除掉杂质后，制成结晶氯化镍，并于欢腾反应器中转化为粒状氧化镍，再于回转窑顶用复原产出纯度98%的产品金属镍。 二、除镍浸出渣的脱铜。 浸出镍后的渣首要含硫化铜。将其于氯化镍或液中通氯化，硫和贵金属留于浸出渣中。浸出除铜亦用橡胶面料的拌和浸出槽。浸出槽装有两套各自独立的铂－饱满甘电极，所测定的数据送电子计算机处理。一套电极用于丈量浸出进程的氧化复原电位，以操控的供入最；另一套用于宣布预调的氧化复原电位规模过高或过低时的报警信号，并随时能够读出高于或低于预调电位的数值，以确保在所选定的氧化复原电位规模内操作。选用这样的设备，首要是为了确保供入的不会过量，避免因氧化复原电位的升高而导致贵金属的溶解，或因电位过低而使铜的溶解不完全。除铜停止后，经丙二醇酯板框压滤机压滤，产出含硫的贵金属精矿。向过滤出的液中通入使铜生成硫化铜沉积，送铜体系处理。 三、除铜精矿的脱硫。 压滤的滤饼，经由装有称量传感器的供料槽，接连供入由夹套直接加热的玻璃面料拌和槽中，参加热溶免除硫，溶解硫后的矿浆，由不锈钢离心泵接连泵至蒸汽外套加热的密封压滤机压滤出贵金属精矿。滤液分出硫结晶后，经离心机脱水收回硫。液经再生回来下次脱硫用。 四、贵金属精矿的富集。 脱硫后的精矿于小型焙烧炉内进行硫酸盐化焙烧。焙烧是将精矿置于炉内的钢盘中，调理空气入炉速度以操控焙烧速度。为了避免空气入炉速度过快而引起焙烧尘粒的丢失，焙烧速度不宜过快。炉温操控在约500℃。焙砂经稀硫酸浸出除掉重金属硫酸盐，过滤、洗刷、烘干，于“V”型旋转混料器（容量1000kg）中混匀排出，称重和主动取样送化验。实践中所产出的终究贵金属精矿档次，在很大程度上取决于镍冰铜质料的贵金属含量和不溶组分。在不溶组分中，以硅的含量影响最大。在通常状况下，处理含0.07%～0.08%铅的镍冰铜质料时，产出的贵金属精矿含15%～30%铂和相当量的其他贵金属。 因为出产进程系接连作业，所以要精确测定一批质料和精矿的分量与档次是很困难的。表1和表2所列为实验室分批处理富铂镍冰铜所得的分析数据，这些数据不包括出产进程中运送和烟尘等的丢失。从表中能够看出，在此处理进程中，各种贵金属在精矿中均富集到330倍以上，收回率均大于92%。终究精矿的产出率小于1%。 表1  镍冰铜和精矿的档次及贵金属富集率分类组分及富集倍数AuPtPdRhRuIr镍冰铜∕%0.00690.07320.03290.00330.00740.0013精矿∕%2.4326.5511.771.202.640.43富集率∕倍352362357363357330 表2  质料和产品的金属平衡分类质量∕g组分及富集倍数AuPtPdRhRuIr镍冰铜∕%900062165882961297666117精矿∕%25.0160866402944300660108收回率∕%0.2897.90＞10099.42＞10099.9992.30

废铝灰也算是废铝材料中常见的回收废铝之一。确实，废铝灰石油气利用价值的，接下来对于废铝灰得用途作一个简单的介绍。首先，介绍一种废铝灰的无害化和资源化的处理方法，也是一种用废铝灰制备铝酸钠的方法，属废渣处理环境保护技术领域，也是无机化学化合物制备技术领域。工艺步骤如下：将废铝灰先进行除氨、脱水处理后，加入ＮａＯＨ碱化，然后加入适量去离子水，在６５～１００℃下浸出铝酸钠粗溶液；然后进行压滤，得到铝酸钠精制液；再用１０％浓度的ＮａＯＨ调节Ｎａ↓［２］Ｏ与Ａｌ↓［２］Ｏ↓［３］的分子比至１．２～１．６，获得稳定的铝酸钠饱和溶液，最后将饱和铝酸钠溶液加热至１３０～１５０℃，脱去水分，即得到无水铝酸钠晶体。其次，还有一种用废铝灰生产氧化铝的方法，因为氧化铝是铝的生产原料，所以，这样的循环利用方法是最有效和环保的。这种用废铝灰生产氧化铝的方法，其特征是： (1)、原料筛选：将原料废铝灰筛选，加入水去除杂质，获得较纯净的铝灰，筛网目为40-60目； (2)、磁选；经过筛选后的铝灰通过磁选除铁； (3)、原料脱水：磁选后带水份的废铝灰进行脱水至含水份＜15％； (4)、配料搅拌：在脱水后的废铝灰中加入Na2CO3溶液，并搅拌； (5)、烧结：将搅拌均匀的废铝灰浆料进行烧结，其物料温度为 1100℃-1200℃； (6)、熟料冷却：将烧结后的熟料进行冷却，冷却温度100℃-200℃； (7)、磨碎：对冷却后的熟料加水进行研磨至120目-150目的熟料浆液，浆液苛性比1∶1--1∶1.6，浆液铝酸纳含量120g/L-150g/L； (8)、浸出：将研磨好的熟料浆液进行加温浸出铝酸纳粗溶液，其浸出温度80℃-100℃，浸出时间1-2/h； (9)、压滤：将浸出后的铝酸纳粗溶液通过压滤，得到铝酸纳精液； (10)、析晶：通入不含粉尘的二氧化碳气体进行析晶，析晶温度为50℃ -70℃，析出氢氧化铝晶体。 (11)、液固分离：通过离心机作液固分离得晶体氢氧化铝。 (12)、焙烧：将晶体氢氧化铝进行高温焙烧成为氧化铝产品，物料温度 1100℃-1200℃。

矿石、精矿或焙砂经过浸出后，便得到由液体溶液和末溶解的困体颗粒所组成的矿浆。为了便于提取金属，必须使固体和液体分开，亦即固液分离。固液分离的方法有几种，其中最常用的一种方法就是过滤。在冶金厂中，过虑使常用过滤机。过滤机分为好几种，如板框压滤机，转筒真空过滤机，密闭式圆盘过滤机。管式过滤器，离心过滤机等。这滤机中嵌有滤布（用棉、麻、亚麻布等制成），把矿浆放入过滤机中，让溶液通过滤布，而固体则不通过，这样就把溶液和固体分开了。为了加速过滤，需要在滤布两侧造成压差，形成这种压差可以使用两种方法：一种是给进料侧施于压力（即正压操作）这样的过滤机叫做压滤机；一种是在出液侧抽真空（即负压操作），这样的过滤机叫做真空过滤机。

导读ID:bjyyxtech纳米碳酸钙具有密度小、纯度高、分散性良好和流变性高等优点，可部分替代半补强炭黑和白炭黑产品，具有填料和补强双重功能。随着橡胶、塑料、造纸、和涂料等行业的发展，市场对纳米碳酸钙的需求越来越大。同时生产纳米碳酸钙的工艺合理的回收利用二氧化碳，符合国家倡导的节能减排政策，因此纳米碳酸钙工业的发展异常迅猛。  1 引言 碳酸钙是用量最大的无机粉体材料之一，被广泛应用于涂料、油墨、塑料、造纸、橡胶、化妆品等行业，具有价格低廉、原料来源广泛、环境友好、经济效益良好等优点。按照制备的方法，碳酸钙可分为重型碳酸钙和轻型碳酸钙。重型碳酸钙制备比较简单，一般是用物理办法直接粉碎石灰石得到，而轻型碳酸钙制备更复杂，需通过化学反应沉淀得到。碳酸钙按粒径大小，可以分为微米级( 粒径>1μm)、亚微米级（粒径为0.1 ～ 1μm）以及纳米碳酸（粒径0.1 ～ 100 nm）。纳米碳酸钙具有密度小、纯度高、分散性良好和流变性高等优点，可部分替代半补强炭黑和白炭黑产品，具有填料和补强双重功能。随着橡胶、塑料、造纸、和涂料等行业的发展，市场对纳米碳酸钙的需求越来越大。同时生产纳米碳酸钙的工艺合理的回收利用二氧化碳，符合国家倡导的节能减排政策，因此纳米碳酸钙工业的发展异常迅猛。2 纳米碳酸钙的生产工艺目前制备纳米碳酸钙的生产方法可分为：碳化法、复分解法。碳化法是指利用Ca(OH)2 与CO2 碳化反应得到CaCO3。一般讲石灰石煅烧，得到生石灰和窑气。生石灰经过消化之后得到Ca(OH)2 溶液，再通入窑气，即可得到碳酸钙浆液，经过脱水、干燥得到碳酸钙成品。碳化法原料来源广泛、成本低廉，目前国内大部分厂家采用此种方法。华东理工大学超细粉末工程中心在碳化法制备纳米碳酸钙研究方面的拥有自主专利，其研制的年产100 吨纳米碳酸钙中试技术在1993 年12 月通过了上海市科委组织的技术成果鉴定，之后多家企业采用该技术。1999 年上海卓越年产7000t 纳米碳酸钙项目建成投产，产品指标达到国际先进水平；2001 年山西兰花与超细粉末中心合资组建山西兰花华明纳米材料有限公司，年产1.5 万t 纳米碳酸钙，由于市场需求较大，目前山西兰花二期工程年产50 万t 纳米碳酸钙项目已经启动。复分解法是采用钙盐水溶液（氯化钙等）与碳酸盐水溶液，在一定条件下混合，通过控制反应物浓度、温度、生成物碳酸钙的过饱和度和加入适当的添加剂制取无定型碳酸钙，该法可得到电子级碳酸钙产品。复分解法中制得碳酸钙产品中吸附的大量氯离子很难去除，结晶过程需大量时间和消耗大量的水，成本较高，因此仅用于实验室小试研究，工业上较少采用。3 碳化法制备纳米碳酸钙的工厂设计特点由于纳米碳酸钙运用的场合不同，对纳米碳酸钙的生产及深加工有一定的差异，但其核心都是纳米碳酸钙的碳化合成。本文以典型纳米碳酸钙的工厂设计为例说明纳米碳酸钙工厂设计的特点。3.1 主要原料主要原料为石灰石、燃料煤、小块炭、新鲜水、少量的添加剂和包覆剂。生产车间的主要介质为碳酸钙溶液，为不燃物质，生产的火灾危险性级别为戊类。使用的原料相对于大化工来说更加安全。石灰石和煤的成分规格见表1 和表2。3.2 工厂的单体组成 主要生产车间内容包括窑炉车间、动力车间、消化车间、合成车间、后处理车间、回水池、陈化池。辅助设施包括石灰石堆场、煤堆场、成品仓库、机修车间。公用工程包括变配电室、消防水池等。行政管理和生活设施包括办公楼、实验楼、食堂、宿舍、浴室等。3.3 工艺流程简述 纳米碳酸钙生产流程示意如图1。根据车间简述如下： 3.3.1 窑炉车间 石灰石由铲车送入皮带机料斗，经皮带输送至石头洗涤转鼓，喷淋用水来自回水池，分离出泥浆和碎石随洗涤水一起落入碎石坑，洗涤水流入，煤渣定期清理。出转鼓的石料送入石头料斗，料斗中的石料由底部震动给料和其下面的皮带秤计量，再经皮带自动分批送到窑炉的提升斗。煤棚中小块炭由铲车送入皮带机，输送至煤炭料斗，经震动给料机至称重皮带，再经皮带自动分批送至窑炉的提升斗。窑炉的石料和煤炭间分批定时进行，进料情况可在生产自动化控制系统中自动设定，并记录各台窑炉的原料用量。助燃空气由风机从炉体下部吹入炉内，再引风机的吸引下，窑气尾气通过管道输送至除尘器除尘。在窑炉中石灰石煅烧分解为合格的生石灰和二氧化碳气体，石灰石窑炉涉及的主要化学反应如下：窑炉现场照片见图2。3.3.2 动力车间 窑炉产生的窑气，经过除尘净化后，用压缩机压缩成高浓度CO2 气体，送至碳化合成车间。 3.3.3 消化车间 生石灰底部设有卸灰机，石灰经过螺旋进料器进入化灰机。来自热水槽的热水进化灰机。在化灰机中，生石灰与水发生消化反应，生成氢氧化钙，石灰乳从化灰机的末端流出，流经螺旋除渣器，然后重力流入粗浆槽。未消化的粗渣由化灰机中心转鼓分离，从化灰机末端落入粗渣皮带，送入厂房外的灰渣收集池。消化中的化学反应如下：粗浆自粗浆槽泵经过旋液分离器组合，旋液的液流石灰乳接入精乳槽入口，旋液器分离出的底流细渣自然落入渣浆池。精乳流入陈化池。   3.3.4 合成碳化车间 碳化反应是纳米碳酸钙生产工艺中的核心反应。碳化过程中悬浮液的浓度及粘度、CO2 的浓度及单位面积通气量、CO2 气体的分散状态、添加剂的种类和添加量、反应器的不同以及碳化前是否引入晶种和碳化后熟化处理等都会对粒径和晶形产生一定的影响。陈化池的精制石灰乳入碳化合成釜，同时加入添加液。碳化合成釜底部通入含二氧化碳的气体进行碳化反应，即氢氧化钙与二氧化碳合成为纳米碳酸钙。碳化反应过程中需要间壁换热，用循环水移走部分反应热，以控制碳化过程中的温升序列，碳化尾气直接排空。合成过程的主要化学反应如下：碳化反应结束后，碳化合成釜直接通入蒸汽升温至包覆温度，加入来自包覆剂釜的包覆液，碳化釜出料自流进入缓冲池进行熟化处理。3.3.5 后处理车间 后处理车间的任务是将合成车间的活性碳酸钙浆料变成相应的产品。下面介绍几种常见的纳米碳酸钙产品的后处理工艺。（1）纳米碳酸钙改性聚乙烯材料 来自缓冲池的碳酸钙浆料输送到压滤机，过滤脱水形成滤饼，滤饼经压榨后自压滤机卸下，经滤饼皮带机转送到网带干燥机的料仓。滤液集流入压滤水收集槽，再被滤液泵入滤饼回收压滤机，二次滤液流入回水池。滤饼回收压滤机收到的滤饼通过提升机提升后，人工送入滤饼皮带机。滤饼进入网带干燥机后得到干粉，干燥机的热风分别由热风炉供应，出干燥机的潮湿热气体通过湿式除尘后经抽风机排空。进入粉碎机料斗的干粉经过粉碎机后进入螺杆挤出机，同时注入塑料粒子。在螺杆挤出机中，塑料被加热熔融并与碳酸钙等成为混合熔体，在挤出机出口挤出，挤出的条经干法切粒、震动筛整形，送至包装料仓，计量包装，由皮带机送至成品库。（2）油墨用纳米碳酸钙 碳酸钙浆液经压滤泵将碳酸钙钙浆料输送到压滤机，过滤脱水形成滤饼，滤饼经压榨后自压滤机卸下，经滤饼皮带机转送到挤条机，挤出成型后得到油墨用纳米碳酸钙产品，然后计量、包装。（3）水性分散体纳米碳酸钙碳酸钙浆液经压滤泵将碳酸钙浆料输送到压滤机，过滤脱水形成滤饼，滤饼经压榨后自压滤机卸下，经滤饼皮带机转送到打散机，同时加入改性剂，经分散、改性，形成与水性涂料体系相溶的分散良好的水性分散体纳米碳酸钙。然后计量、包装。3.4 公用工程及辅助设施 3.4.1 供电及电讯 厂区内应新建变电站，以满足生产用电需要。防雷设计遵照《建筑物防雷设计规范》GB50050-94(2000) 进行。爆炸危险场所按第二类防雷建构筑物设计，非防爆场所按第三类防雷建构筑物设计对输送、储存、生产爆炸危险介质的设备，管道按《化工企业静电接地设计规程》HG/T20675-1990 进行防静电接地设计。主要生产装置内应设置电讯端子箱，用以满足各装置的通讯需求。通信设计范围考虑装置界区内部的行政电话和调度电话分机、火灾报警部分、可燃气体及毒性气体探测系统及相关弱电线路的敷设。3.4.2 给排水 给水要满足生产、消防、生活的需要，厂区内应新建消防水池和循环水池。排水系统可分为生产排水系统、生活污水排水系统、雨水系统、事故排水系统。为了充分利用水资源，可采用生产排水回用，不外排。生活污水则经化粪池后排入工业污水处理。3.5 自控技术 采用集散型控制系统（DCS）对生产过程进行监控，该系统是利用计算机技术对生产过程进行集中监视、操作管理和分散控制的先进控制系统。正常情况下操作人员在控制室就可以使装置连续安全生产。为了保护装置和设备的安全，根据工艺专业所提条件设计了报警联锁系统，这些功能由DCS 实现，通过DCS操作站可清楚的观察联锁系统的运行情况，或者由继电器实现DCS 报警。DCS 自控水平依下列原则确定：（1）对工艺过程影响较大，需随时监控的参数设自动调节；（2）对需要经常了解其变化趋势的参数设记录；（3）对工艺过程影响不大，但需经常监视的参数设指示；（4）对可能影响生产及安全的参数设报警或联锁, 并进行报警打印；（5）对要求计量或经济核算的参数积算；（6）对生产过程设班报、日报及月报等报表打印；（7）对生产过程中机泵等运转设备设状态显示。3.6 职业卫生 为减少作业过程中的粉尘危害，筛粉设备可以选用产生粉尘少的气流筛；在窑炉车间、消化车间等产生粉尘的场所，应采用局部通风措施；对于车间物料输送过程中产生的粉尘废气，在各产尘点设集尘罩，通过吸尘管道，将含尘废气分别引至布袋除尘器除尘；对于堆场扬尘，本项目在堆场四周设挡风抑尘网，并配套洒水设施。为减少作业过程中的噪音危害，应增设消声器，单独布置动力房、风机房等产生噪音的场所。4 结论 纳米碳酸钙由于它的优异性能，广泛应用于诸多行业。其工业生产主要采用碳化法，主要经过煅烧、消化、碳化、过滤、干燥等工段，其核心流程是碳化工段。目前我国的纳米碳酸钙产业发展异常迅速，但很多产品粒径分布不均匀、产品质量不高，主要是因为没有掌握最佳的核心工艺参数，如晶型控制剂、碳化温度、CO 的通气速率、搅拌形式与转速等。相信解决这些关键问题，我国纳米碳酸钙工业的发展一定会迎来春天。（本文作者：诸发超华东理工大学工程设计研究院有限公司）

化金泥是用锌粉（丝）置换法从化含金贵液中置换得到的一种富含金的黑色泥状沉淀物。    锌丝置换法所得的化金泥除含金10%左右外，一般含锌20%～50%，还含有银、铜、铅、锌、铁、硫、二氧化硅等杂质，故常需在冶炼前进行酸处理以除掉大部分锌等杂质。酸洗的溶剂为10%~15%的稀硫酸溶液。酸洗时，金泥先经筛分除掉大块锌丝，然后用压滤机过滤脱除贫液。滤饼金泥装到个耐酸的机械拌和槽中，参加稀硫酸进行拌和使锌溶解，化学反应式为： Zn+H2SO4═ZnSO4+H2↑ 　　彻底溶解后中止拌和，静置12小时左右，然后吸出弄清液并用压滤机过滤弄清液以收回被弄清液带走的微泥。槽内的沉淀物参加热水进行拌和洗刷两次，洗刷水仍需过滤收回微泥。最终，槽内的金泥经过滤、烘干后即可冶炼。酸洗液参加碳酸钠，再经煅烧可得氧化锌。锌粉置换法所得的化金泥，一般含金15%～20%，锌10%～25%，相地比较纯洁，能够不进行酸处理而直接冶炼。

挪威镍精粹厂，经改善后用于处理南非富铂镍冰铜（和转炉高冰镍）的工艺流程和产品状况如下。 一、浓浸出镍。 镍冰铜经磨细后，于橡胶面料的拌和浸出槽中浸出。镍以氯化镍方式进入溶液，硫化铜和贵金属留在浸出渣中。氯化镍液经萃取净化除掉杂质后，制成结晶氯化镍，并于欢腾反应器中转化为粒状氧化镍，再于回转窑顶用复原产出纯度98%的产品金属镍。 二、除镍浸出渣的脱铜。 浸出镍后的渣首要含硫化铜。将其于氯化镍或液中通氯化，硫和贵金属留于浸出渣中。浸出除铜亦用橡胶面料的拌和浸出槽。浸出槽装有两套各自独立的铂－饱满甘电极，所测定的数据送电子计算机处理。一套电极用于丈量浸出进程的氧化复原电位，以操控的供入最；另一套用于宣布预调的氧化复原电位规模过高或过低时的报警信号，并随时能够读出高于或低于预调电位的数值，以确保在所选定的氧化复原电位规模内操作。选用这样的设备，首要是为了确保供入的不会过量，避免因氧化复原电位的升高而导致贵金属的溶解，或因电位过低而使铜的溶解不完全。除铜停止后，经丙二醇酯板框压滤机压滤，产出含硫的贵金属精矿。向过滤出的液中通入使铜生成硫化铜沉积，送铜体系处理。 三、除铜精矿的脱硫。 压滤的滤饼，经由装有称量传感器的供料槽，接连供入由夹套直接加热的玻璃面料拌和槽中，参加热溶免除硫，溶解硫后的矿浆，由不锈钢离心泵接连泵至蒸汽外套加热的密封压滤机压滤出贵金属精矿。滤液分出硫结晶后，经离心机脱水收回硫。液经再生回来下次脱硫用。 四、贵金属精矿的富集。 脱硫后的精矿于小型焙烧炉内进行硫酸盐化焙烧。焙烧是将精矿置于炉内的钢盘中，调理空气入炉速度以操控焙烧速度。为了避免空气入炉速度过快而引起焙烧尘粒的丢失，焙烧速度不宜过快。炉温操控在约500℃。焙砂经稀硫酸浸出除掉重金属硫酸盐，过滤、洗刷、烘干，于“V”型旋转混料器（容量1000kg）中混匀排出，称重和主动取样送化验。实践中所产出的终究贵金属精矿档次，在很大程度上取决于镍冰铜质料的贵金属含量和不溶组分。在不溶组分中，以硅的含量影响最大。在通常状况下，处理含0.07%～0.08%铅的镍冰铜质料时，产出的贵金属精矿含15%～30%铂和相当量的其他贵金属。 因为出产进程系接连作业，所以要精确测定一批质料和精矿的分量与档次是很困难的。表1和表2所列为实验室分批处理富铂镍冰铜所得的分析数据，这些数据不包括出产进程中运送和烟尘等的丢失。从表中能够看出，在此处理进程中，各种贵金属在精矿中均富集到330倍以上，收回率均大于92%。终究精矿的产出率小于1%。 表1  镍冰铜和精矿的档次及贵金属富集率分类组分及富集倍数AuPtPdRhRuIr镍冰铜∕%0.00690.07320.03290.00330.00740.0013精矿∕%2.4326.5511.771.202.640.43富集率∕倍352362357363357330 表2  质料和产品的金属平衡分类质量∕g组分及富集倍数AuPtPdRhRuIr镍冰铜∕%900062165882961297666117精矿∕%25.0160866402944300660108收回率∕%0.2897.90＞10099.42＞10099.9992.30

1、废水特色     　　铝型材出产进程首要包含对成型铝材的脱脂、碱蚀、酸洗、氧化、封孔及上色，而经上述工序处理后的型材均需用水进行清洗，这部分型材清洗水以溢流方式排出清洗槽，是铝型材厂废水的首要来历。铝型材厂出产废水除含有很多的铝离子，还含有部分锌、镍、铜等金属离子，废水的酸碱度视各出产要求不同而有所改变，但呈酸性的居多。表1铝型材废水水质表项目pH悬浮物（mg/L）铜（mg/L）锌（mg/L）镍（mg/L）浓度2～4300～10000．5～31．5～41．5～4     　　2、废水处理工艺流程     　　针对铝型材废水首要含各种金属离子及悬浮物的特性，选用中和调理及混凝沉积法工艺。铝型材出产废水由车间排出后流入中和调理池，池内设空气拌和，以均衡水质。废水经调理池均衡水质及水量后，参加碱调理pH值至6～9，再用泵抽送入沉积池中，在抽送进程一起参加絮凝剂（PAM）。废水中的金属离子在与碱反响构成氢氧化物后，又在絮凝剂的效果下，构成较大颗粒矾花，在重力效果下快速沉降，沉积池上半部清液可直接外排，出水水质到达广东省当地排放标准DB4426-89二类区域二级排放标准。     　　沉积池污泥经污泥池浓缩后用泵抽送入板框压滤机脱水后作卫生填埋或综合运用。     　　3、工艺原理     　　3．1调理池     　　在铝型材废水处理中，将调理池的池型分为间歇和接连两种。人工调理时需将调理池分红两格，每格池废水的停留时间为1～2h，轮番间歇运用，以便于人工调理；主动调理只需一格调理池，用pH主动调理仪操控废水的pH值，因为铝型材废水含有很多的铝，而铝在溶液中呈状况。当pH＜3时，铝首要存在形状为Al（H2O）3＋6；当pH＝7时，氢氧化铝成为Al3＋的首要存在形状；当pH＞8．5后，大部分氢氧化铝便水解为带负电荷的络合阴离子。所以，在工程调试时有必要将pH值操控在恰当的规划，以使铝能以氢氧化铝的形状充沛沉积。     　　3．2反响池     　　反响池的效果首要是使铝型材废水中的Al3＋与OH－充沛反响生成难溶的Al（OH）3沉积。一般竖流式沉积池选用涡流反响器，平流式沉积池用折流式反响器。     　　3．3混凝沉积池     　　废水中的金属离子在调理池与碱反响后，生成难溶的氢氧化物，但因为构成的颗粒较小，在水流的效果下不易沉降，所以有必要参加絮凝剂使这些颗粒彼此粘结，聚集成较大颗粒，通过沉积池固液别离被去除。沉积池选用平流式或竖流式，特别后者用得最为广泛。竖流式沉积池特别合适于絮凝物沉降，且操作简略、易于办理、上清液可直接外排。沉积池停留时间2h，表面负荷为1m3/（m2?h）。     　　3．4污泥处理     　　通过沉积池排出的铝型材污泥含水率到达90%以上，需求进行脱水处理。依据工厂的出产能力、排污规划，选取天然干化和机械脱水两种办法对污泥进行处理。   　　天然干化就是用干化池盛放污泥，运用阳光将其晾干。这种办法的长处是省劲、经济，但只合适污泥量较小的厂商，并且遇上阴雨气候十分费事；机械脱水包含选用离心机、带式压滤机、板框压滤机。但因为铝型材污泥结构疏松，且带有必定的腐蚀性，只要板框压滤机的效果最好。所以在工程设计中，将污泥从沉积池运用静压排至污泥浓缩池内，经浓缩后用泵抽送到板框压滤机压滤。处理后污泥含水率可降至70%左右，泥饼外运或综合运用。     　　3．5调试的要害     　　　在铝型材废水办理工程调试中，最要害的是对废水的pH值进行操控，使各种金属离子生成难溶的氢氧化物，然后到达最佳的去除效果。表2各种金属离子去除的最佳pH值金属离子pH规划残留浓度（mg/L）补白铝5．5～8≤3pH6．5以上再溶解铜7～14≤1锌9～10．5≤1pH10．5以上再溶解镍＞9≤1     　　由表2和对多项铝型材废水工程的调试效果来看，关于一般的铝型材废水，将pH值操控在7．5～8．5得到的沉积效果最佳；关于某种金属离子偏多的废水，需依据该金属离子的特性调理pH值。4监测成果及分析     　　该铝型材废水处理工艺已在南海市90%以上的铝材厂投入工作运用，设备工作杰出，出水水质安稳。表3为部分厂商取样监测成果。表3铝型材厂废水监测成果表单位水样pH悬浮物（mg/L）铜（mg/L）锌（mg/L）镍（mg/L）兴发铝材厂进水1．8614540．550．242．12出水6．2920．80．020．020．08凤池废水厂进水9．9738040．400．511．70出水7．9412．80．040．000．26联窖废水厂进水4．3429521．613．224．92出水7．137．20．040．150．26广东省排放标准6～9100121注以上数据为南海市环境监测站供给，出水履行标准为广东省《工业三废排放标准》DB4426-89。     　　4、小结     　　①工程实践标明该工艺是合理、可行的。     　　②因为铝在溶液中的状况，铝离子在废水中也起着净水剂的效果，一起在参加的各种絮凝剂、混凝剂中也含有很多的铝，所以在处理后的水质项目中没有对铝的浓度作出要求。     　　③铝型材废水处理工艺原理简略，操作、办理便利，还合适其他金属废水、酸碱废水处理。现在存在的问题是废渣的处理，铝材污泥经压滤机脱水后仍含较多的氢氧化物，随意处置会形成二次污染。实际上铝材废水的沉积物含有很多的氢氧化铝，假如加以开发运用，提炼出十分纯洁的氢氧化铝作为一种化工原料，具有广泛的用处。

锌粉置换堆积法从含金溶液中收回金始于1894年，它是现在最广泛运用的办法。锌粉置换法的设备前期选用压滤机和置换槽。后来发展起来的梅里尔·克劳法是锌粉置换堆积法中一种典型的办法。它的设备和办法不光经受了梅里尔·克劳工厂多年生产实践的检测，并且还被世界上一些首要化工厂所选用。 锌粉置换堆积法用的锌粉，是经过蒸馏锌制得的。锌粉应含锌95%～97%，铅1%左右，粒度小于0.01mm（美国规则97% －0.04mm）。其间的粗粒锌和ZnO都会下降置换堆积作用。运用炼锌厂产的蓝粉，含ZnO约10%～15%，对沉金晦气。因这些ZnO不起堆积金的作用而彻底进入金泥中。锌粉简单氧化，应在密封容器中储存和运送。 一、压滤机锌粉置换堆积法。这种办法是由一种胶带式或其他型式给料器，接连向锥形混合槽给入锌粉，并于过滤机中置换（图1）。除气槽的除氧溶液部分放至锥形混合槽与锌粉混组成锌浆从槽底排出，与用潜水离心泵（离心泵浸于含金溶液池中，以避免吸入空气）抽送的其他除气液兼并一同送压滤机或框式过滤机，于过滤机过滤一起产出金泥并别离贫液。图1  压滤机锌粉置换设备体系 1－除气塔；2－真空泵；3－锥形混合槽；4－给粉器；5－离心泵 6－潜水离心泵；7－压滤机；8－金泥槽；9－贫液槽；10－离心泵 二、置换槽锌粉置换堆积法。这是一种于置换堆积器中进行金置换和堆积的办法，其所用的设备见图2。置换堆积器为一锥形底的圆槽。与槽内相对应的四壁装置有四只铺布袋过滤片的结构，呈放射状固定于中心管上。结构呈“U”形，一端铺设过滤片，另一端与脱金贫液总管上的支管相连。脱金液总管盘绕槽体外面，经过支管与滤框相通，总管则与真空泵和离心泵相连。图2  置换槽锌粉置换设备体系 1－除气塔；2－直空泵；3－潜水离心泵；4－混合槽； 5－给粉器；6－置换堆积槽；7－布袋过滤片； 8－中心管；9－螺旋浆；10－中心轴；11－小叶轮； 12－传动组织；13－支管；14－总管和真空泵；15－离心泵 除气溶液和锌粉供入混合槽混合后，由槽底自流给入置换堆积器，并在螺旋桨和小叶轮的作用下，锌浆沿中心管上升。凭借真空泵的吸力金泥堆积于滤布上，贫液透过滤布经支管由总管排出。依据生产实践，金的置换堆积首要不是发作在与锌粉混合的时分，而是发作在含金溶液穿过滤布表面锌粉层的过滤时分。为使置换堆积槽开动之后能敏捷在滤布表面上构成锌粉堆积层，故须在开端过滤时，直接往敞口置换堆积槽内参加构成锌粉堆积层总量一半以上的锌粉，以有利于金泥的堆积。虽然置换堆积槽是敞口的，空气直接与锌浆表面触摸，但因为过滤速度很快，且慢速滚动的螺旋桨和小叶轮（拌和上层锌浆用）的拌和力很弱，所以锌浆没有吸入多少氧。因为间歇卸出金泥，所以当进行接连置换堆积时，应备有2～3只置换堆积槽供替换运用。 或是用滴液管从混合槽上滴入锌粉面上，使其在锌粉表面生成铅膜以强化锌粉的置换才能。铅盐的参加量为锌粉分量的10%。含金溶液的NaCN和CaO别离低至0.014%和0.018%时，金的堆积作用也很好，脱金贫液每小时用比色法测定一次，如含金超越0.15g∕m3则回来重新处理。锌粉的耗费量视含金溶液的含金量为l5g∕m3到50g／m3。 三、梅里尔·克劳工厂接连加锌粉置换堆积法。梅里尔·克劳法（图3）的置换作业是将除气后的母液直接抽送乳化器，经过锌粉加料机将锌粉接连参加乳化器并与溶液乳化。锌粉参加量为每吨液15～70g。金的堆积实质上在加锌后当即发作。乳化后的溶液于真空堆积室中置换并堆积出金。经恰当时刻，溶液中99%以上的金被复原堆积，贫液中含金约0.02g∕t。从溶液中过滤堆积物一般运用Sock式或框式过滤机或压滤机，更广泛运用的是斯特拉（Stellar）过滤机。接连生产时，从过滤机中整理堆积物的周期为3～28d。整理出的堆积物送熔炼合质金锭。图3  梅里尔·克劳（Merrill Crowe）法的设备体系（伍德科克，1976年） 选用计算机控制的梅里尔·克劳接连加锌粉置换金银的MC2000体系，已由湿法冶金工业公司完结开发，并运用于美国蒙大那州格鲁布斯塔克金矿。该体系每隔15min主动取样一次，依据测定成果主动调理锌粉参加量，并主动控制各项作业。 四、选用压滤机锌粉饼过滤置换含金化液，可下降锌的耗费，进步金泥的含金档次。经锌粉饼过滤置换的贫液含金可降至痕量。

电解锰是出产不锈钢，高强度的合金钢和铜、铝等有色金属合金的重要质料。近年来跟着钢铁工业及铝工业的飞速开展，电解锰的用量大大添加，优质高纯锰的用量更是加快增加。尽管现在我国电解锰职业普通电解锰的出产能力已高达15×l04 t/a，完全能满意钢铁工业及铝工业对普通锰的需求。但优质高纯电解锰，现在国内尚无出产供应商，一些厂商为调整产品结构，不得不花费很多外汇进口优质高纯电解锰。在国际市场优质高纯电解锰产品已多元化，有片状、粒状、粉状、脱氢级、低氧级、氮化级等多种类，含锰量达99.9%以上，而我国现在仅能出产含锰量99.7%左右的片状普通电解锰，为此我国优质高纯电解锰的出产势在必行。 一、流程的断定 传统电解锰出产工艺通过多年的开展改善，现已构成比较老练的工艺流程即：碳酸锰矿石粉磨－锰矿粉接连浸出－池槽硫化－电解槽电解－人工钝化、洗刷、烘干－产品剥离－包装。该流程溶液净化工序选用一段硫化－一段活性炭吸烟；电解工序选用SeO2作为电解添加剂，因此存在硫化不完全、含杂质高级问题，而且大大添加了杂质硒的含量，下降了电解金属锰的纯度。断定高纯电解锰出产工艺流程的想象是：在传统电解锰出产工艺的基础上，着手处理溶液净化及电解工序中影响高纯电解锰出产的一系列要素。 高纯电解锰出产的质料菱锰矿，含锰量21.68%左右。锰冶炼整个体系溶液量大，传统的出产工艺和其它职业特别是湿法有色冶金职业比较，存在出产进程劳动强度大、工作环境差、机械化程度低的缺陷。跟着湿法冶金工艺技术的开展和进步，接连浸出工艺在湿法冶金和化工职业得到了广泛的运用。将碳酸锰矿粉的接连浸出工艺改为接连浸出工艺具有设备出产能力大、节约劳动力、劳动条件好、出产进程易于完成自动化、浸化矿浆安稳等特色，较合适具有规模化的高纯电解锰出产，而且合适选用蒸汽直接加热阳极液，防止溶液体积胀大，保证浸出温度及回收率。 溶液净化工序选用三段净化、三段过滤的净化工艺，代替传统的一段硫化、一段活性碳吸附工艺，更合适溶液中杂质的完全除掉。硫化作业在拌和槽中进行，选用二段硫化，延伸硫化液在槽内的停留时刻，保证硫化反响充沛，保证电解液的质量，为出产高纯电解锰供给合格的溶液。 传统电解锰出产工艺中的电解工序，因为过多地运用二氧化硒作为添加剂，致使产品中硒的量过高，一般在0.08%左右，然后下降了锰的纯度，其含锰量仅99.7%左右。高纯电解锰对杂质的要求严厉，其间硒含量要求在0.05%以下。怎么下降硒的含量，有关材料介绍了许多办法：(1)削减二氧化硒添加剂用量，选用二氧化硒与另一种新添加剂组成混合添加剂；(2)选用新的辅佐添加剂，配套运用几种辅佐添加剂等。大都辅佐添加剂作用不太显着，副作用较大。单纯削减添加剂二氧化硒的用量又影响电流效率，下降产值。过多削减二氧化硒用量，电解不正常，起壳，倒溶严峻。运用二氧化硒混合添加剂存在其份额在实际操作中难以精确操控的坏处。现在，国内外有运用二氧化硫作为新的添加剂成功的试验验证对高纯电解锰的出产是合理可行的。 大规模化高纯电解锰的出产，阴极板出装槽及钝化、洗刷工作量非常大。为减轻操作工人的劳动强度，进步电解金属锰职业的配备水平，工艺流程宜选用人工辅以机械出板，钝化、洗刷、枯燥自动化出产线替代传统的人工操作。 二、工艺流程 高纯电解金属锰的出产工艺，在传统的电解锰出产工艺基础上，将部分工艺进行改善，其工艺流程如图l。图1  高纯电解锰出产工艺流程 （一）破碎及粉磨 菱锰矿经粗矿仓由板式给料机给料，经颚式破碎机粗碎至100mm进入细碎型颚式破碎机细碎至40mm以下，然后进入立磨机，其上端设有选粉机进行物料分级，0.147mm以下的合格粉料由引风机引进旋风别离器，90%的产品经旋风别离器捕集，其他10%的微细物料再用布袋收尘器捕集，其产品进入粉料仓作为粉磨产品。由袋式收尘器出来的尾气经引风机由烟囱排空，排放尾气含尘浓度小于120 mg/m3，可到达环保要求。 （二）浸出及过滤 浸出进程包含碳酸锰矿粉的接连酸性浸出、氧化、中和三个进程。 由锰矿粉制备工序输送来的合格矿粉经给料机，电子称量皮带机定量地参加浸出槽，一起阳极液、浓硫酸按必定份额参加，操控浸出温度85℃左右，液固比8～10∶1，始酸100 g/L，终酸pH值3.0～3.5，时刻4h。浸出后矿浆至氧化槽，参加MnO2矿粉氧化，时刻1h左右，使溶液中的Fe2+氧化成Fe3+。氧化后液至中和槽，操控终酸pH值6.5～7.0，后经泵送至厢式压滤机进行压滤。压滤渣含水25%～30%，送往渣场。滤液进入净化工序。 （三）净化、电解、钝化、洗刷及烘干 净化作业分二级硫化，一段活性碳吸附，三段过滤进行。一段硫化在硫化槽中进行，按溶液中Ni＋Co的20～30倍往硫化槽中参加SDD液，硫化后溶液经一次硫化沉清槽进入一次硫化压滤机，滤液再二次硫化，滤渣运往渣场。二次硫化参加适量SDD或硫化剂，其液经二次硫化沉清槽进入二次硫化压滤机，滤液流入静置沉清槽，静置沉清16～24h，进一步除掉溶液中Ca、Mg、Fe、Al、Zn、Si等杂质；滤渣送往渣场。沉清后液经三次净化槽，活性碳、助滤剂吸附溶液中的极微小颗粒后压滤别离，滤液送往电解工序，滤渣送往渣场。 电解时操控槽温40℃左右，均匀阴极电流密度400 A/m2，槽电压4.6～4.8 V，同极距79～81mm．并参加适量SO2作添加剂，必要时参加部分以调整阴极区的pH值。 电解周期结束后，人工辅以吊车取板出槽，阴极板经钝化后，放人直动线上进行冷、热水洗刷，烘干作业。排出的废水送废水处理站处理，烘干的阴极板人工剥锰。 三、技术指标 高纯电解锰出产工艺较传统的电解锰出产工艺所出产的电解金属锰产品纯度高，渣含量小。现在国内锰职业电解金属锰质量先进水平：含锰量99.8%，硒量≤0.06%；高纯电解锰出产工艺电解金属锰质量：含锰量≥99.9%、硒量≤0.02%，产品质量到达国际先进水平，其锰总回收率可达75%，较传统电解锰出产工艺高5%。其主要技术指标如下：     锰浸出率／%               ＞ 93     浸出渣率／%                  70     浸出进程回收率／%            87 .41     净化率／%                    92.12     净化液含锰/g·L-1              36     阳极液含钰／g·L-1            16     电解直收率／%                93.6     锰总回收率／%                75 四、问题讨论 高纯电解锰出产工艺存在废水处理问题，其主要来源于电解槽冷却水、压滤机清洗水、钝化及极板清洗水和车间地上清洗水。冷却水锰厂商一般选用直排办法进入河流；压滤机洗滤布水则选用微孔陶瓷砖过滤后重复使用；钝化及洗板废水中含很多水溶锰、悬浮物、总铬与六价铬等。因为水量大，含污染物浓度高，处理难度大，国内电解锰出产废水管理一般是加硫代硫酸钠将六价铬还原为三价铬，再加可溶性碳酸盐，使废水中锰离子与碳酸根离子结合生成碳酸锰沉积，三价铬离子与碳酸盐水解生成的氢氧根结合生成氢氧化物沉积而别离出来。或加可溶性碱，使废水中锰离子、三价铬离子与氢氧根离子结合生成氢氧化锰、氢氧化铬沉积而别离出来。因为电解钝化污水含铬5～10 mg/L，而洗阴极板污水不含铬，故不宜选用二者混合处理的办法。如选用将含铬污水独自处理，除铬后再与洗阴极板污水集合(含NH3 －N50～700mg/L，Mn2+ 640～5210 mg/L)除氮和锰的办法，则可恰当削减处理的溶液量，下降废水处理的难度。采纳除铬用硫酸亚铁－石灰法，除氮用折点加氯法，除锰用石灰中和法的工艺比较合适高纯电解锰出产中污水处理，而且经该工艺处理后的出水含铬、锰及氮的量均低于《污水归纳排放标准》。

羰基镍粉其独特的晶形结构和高纯度的颗粒能成为与其它金属混合的理想材料，它树枝状的表面使其能与大颗粒紧密结合，在粉末烧结前形成稳固而均匀的分布，在随后的烧结过程中能和其它粉末渗滤均匀，最后能形成具有平衡冶金结构的精密部件，其性能大大优于普通镍粉。因此，羰基镍粉广泛应用于镍-镉、镍-氢电池,过滤器、军工、高密度和高熔点材料的粘结剂、粉末冶金添加剂、精密合金、特种钢、不锈钢焊条、石化用催化剂和新型化合物、电子显象管用吸气剂、高频或超高频磁性材料等。镍镉、镍氢电池正极材料大量采用羰基镍粉，所以电池行业的镍粉需求量很大。据了解，采用烧结式正极的Ni／MH和Ni／Cd电池中需要相当数量的羰基镍粉，镀镍钢带；同时，极耳一般都是纯镍制造，而金属壳体则为镀镍钢。羰基镍粉在我国最初主要应用于制造核工业用微孔滤芯，随着技术的发展，其应用领域也日益扩大，在电子、电池、原子能、粉末冶金等领域均有相当数量的应用，近十年消费量最大的应用领域是电源工业。在不同工艺制度下利用羰基气相进行多分散性材料包镍的工艺过程可以得到多种不同类型的优质粉状合成物。如包覆粉，即双组份多相结构材料：核 — 涂料，例如铝 — 镍、石墨 — 镍、氧化锆 — 镍、金刚石 — 镍；聚合物，它是通过羰基镍连接的由材料—基体细小微粒组成的聚合物 — 象氮化硼 — 镍、氧化铁 — 镍；胶囊粉，其内部包有自身物理工艺特性不同的物料颗粒，象镍 — 固体合金— 固体润滑脂，镍 — 铝 — 氧化钨，等。复合粉料，采用羰基镍气相沉积法进行的复合粉料研制、开发与生产促进了保护层（包括耐热、耐磨、减磨、隔热等保护层）气热喷涂过程的发展，也必然促进了具有一定综合特性的特殊粉末应用于该过程中。复合粉料不仅局限于在气热喷涂过程中使用。固体材料羰基镍包覆粉（包括金刚石和立方体氮化硼）用于制造切削工具和磨具。目前，俄罗斯开发出的许多材料在电子真空工业中已进行了工业试验。得到的优质复合粉料与生产复合料羰基工艺的优越性（过程的温度低、速度快、能全部实现自动化、无废料以及没有辅助作业）使得该工艺过程成为最有前途的方法之一。羰基镍粉、镍含量≥ 99.7（%）微米 产地:加拿大、分子式：Ni性状：呈灰黑色珠链状、它有特殊的三维链状超精细颗粒网络、性能偏差的非常细微。用途：用于金刚石具、制品、硬质合金、粉末冶金、电池、电工电子、磁性材料、导电材料等。技术标准：化学成份及物理性能。

杂乱金精矿焙砂浸出车间规划 以焙烧车间产出的焙砂为质料，经酸浸脱铜锌、盐浸脱铅、化浸金和锌粉置换，取得金泥的杂乱金精矿冶炼厂车间规划。金泥为下一步提纯金银的质料。规划内容包含：工艺流程、设备挑选、车间装备和首要技术指标。工艺流程一般依据焙砂成分、扩展实验成果和同类工厂的实践经验断定。 我国某厂的工艺流程如图。精矿焙烧后焙砂中的金属有的(如铜、铅、锌)变为硫酸盐，有的(如铁)变为氧化物，有的(如砷)蒸腾进入烟气。用稀硫酸浸出时，焙砂中的锌、铜呈硫酸盐进入溶液，铅和金银以及很多脉石仍留在浸出渣中。浸出矿浆经稠密分出的上清液，送归纳收回车间(见杂乱金精矿冶炼厂归纳收回车间规划)收回铜、锌，稠密机底流经过滤洗刷后，送化浸出工序。化浸出所产贵液即焙砂经化浸出后所得的含金溶液，送锌粉置换工序。化渣经浆化后送往渣场。 一般用锌粉置换法从贵液中置换出金泥，即先将贵液过滤，除掉其间的悬浮物，在脱氧塔中进行真空脱氧，然后加锌粉置换金银。锌粉加到贵液泵的入口处，在泵中混兼并开端反响，在压滤中完结悉数置换作业。压滤所得金泥送金银提纯车间处理，沉金后的贫液即贵液中的金被置换出去后所剩的溶液，一部分回来去用做化调浆，另一部分经处理收回或损坏其间的根，到达要求后排放(见金银选冶厂含污水处理车间规划)，兼起扫除溶液中循环堆集的有害杂质的效果。如质猜中含铅高，规划时须在化前添加脱铅工焙砂浸出工艺流程示意图序，行将脱铜后的渣在加热状态下用挨近饱满的食盐水浸铅，经固液别离及洗刷作业，浸渣送化浸出，盐浸液经脱银脱铅后，把食盐溶液蒸腾浓缩至挨近饱满状态，回来盐浸工序运用。设备挑选酸浸脱铜一般选用机械拌和槽，槽内与矿浆触摸的部分要有防腐及耐磨办法。固液别离和洗刷设备多用稠密机与水平带式真空过滤机，要考虑防腐。化浸出常用双叶轮高效拌和槽，浸出后矿浆的固液别离和洗刷设备，也用稠密机和水平带式真空过滤机，但不须防腐。脱铅工序的盐水蒸腾浓缩，选用立式列管蒸腾器，设备腐蚀严峻，要用高档耐腐蚀合金。 锌粉置换设备，用普通碳素钢制造。 脱氧设备选用真空脱氧塔。 金泥过滤一般选用板框压滤机，滤布表面须采纳避免微细金泥透滤的办法。车间装备焙砂浸出车间一般规划为两层建筑，各种贮槽、泵、真空泵、空压机，多装备在地面上。各种机械拌和槽的槽顶、过滤机、压滤机、置换设备等，多装备在楼上。为了简化物料运送，规划中须尽量使用高差使液体自流。化浸出因为反响时间长，所需化槽多，一般选用阶梯式装备，矿浆靠位差由前一槽顺次流入下一槽。多效蒸腾器因为本体较高，可依据操作和维修点的需求，规划为四层的建筑。 化槽、稠密机及大部分贮液槽可依据区域气候规划成露天或带简易厂房的装备。 首要技术指标

一、导言     乌拉嘎金矿是采、选冶联合出产厂商，有东、西露天采矿厂两座，有选矿厂两座，一座选矿工艺为浮选－金精矿化－锌粉置换，另一座为炭浆厂。     浮选厂现有工艺流程的金总收回率仅为75%左右。十几年来国内外各研讨院所对该矿矿石进行了很多的实验研讨，成果证明，构成选矿收回率偏低的首要原因是金的嵌布粒度微细，在机械磨矿条件下很难使包裹在脉石或黄铁矿中的金解离或露出。浮选厂每天产出金精矿100t左右，化尾矿金档次7g/t左右，每年丢失的金属量高达200多kg。曩昔这部分化尾矿与浮选尾矿合并排至尾矿坝中。为了进一步收回化尾矿中丢失的金，经过很多的实验和证明，对尾矿选用预先富集、焙烧制酸、烧渣化工艺流程处理是最经济有用的办法。为此，于2003年2月对浮选厂进行了相关的技术改造。     二、浮选厂工艺流程及选矿目标     依据矿石性质，为了使浮选取得较好目标，加强了碎矿、磨矿作业。破碎选用三段一闭路工艺流程，磨矿选用二段闭路工艺流程，浮选作业选用一次粗选、二次精选、二次扫选，浮选精矿再磨后进入化作业。选矿工艺流程见图1。选厂出产目标见表1。 表1  浮选厂首要技术目标矿石处理量/(t·d-1 ) 原矿档次/(g·t-1) 精矿档次/(g·t-1) 精矿产率/% 浮选收回率/% 化浸出率/% 置换率/% 洗刷率/% 总收回率/%1500 3.5 45 6-7 85 87 99.9 99.2 73.4    三、实验研讨     针对乌拉嘎金矿的矿石性质，国内外多家科研院所对其进行了很多的实验研讨工作。进行了多种选别办法的比照实验，多种新式捕收剂的比照实验，并于2001年又进行了选矿全流程的体系调查及小型实验。实验成果证明：该矿石选用惯例选矿工艺，选矿出产技术目标均没有明显进步，总结曩昔的研讨成果和出产实践，咱们将研讨要点转移到化尾矿进一步收回金和归纳使用这方面来。     浮选厂化尾矿每天约100t，其粒度－325目占90%以上，金档次7g/t左右，硫档次20%左右。尾矿中首要金属矿藏为黄铁矿，铜、铅、锌等金属矿藏含量较低，其它矿藏首要有云母、石英及一些泥质矿藏。为了从化尾矿中进一步收回金，曾在排尾处铺设大溜槽和绒面溜槽，尽管溜槽精矿档次得到进步，但收回率很低，作业收回率＜10%，经济效益欠安。因为尾矿粒度细，选用跳汰机分选作用也不抱负。     为了进步化尾矿硫档次以及使其到达制酸等第，选用水力旋流器对其进行脱泥富集。     实验流程见图2，实验成果见表2。表2  旋流器脱泥分选实验成果矿样 称号实验办法产品称号产率/%Au档次/ (g·t-1)S档次/%收回率/%AuS西坑矿石化尾矿单一旋流器沉砂 溢流 化尾矿48.76 51.24 100.008.30 4.80 6.5126.00 16.07 20.9162.20 37.80 100.0060.65 39.35 100.00串联旋流器沉砂1+2 溢流 化尾矿51.79 48.21 100.008.32 3.80 6.1425.07 15.52 20.4770.14 29.86 100.0063.44 36.56 100.00氧化矿石化尾矿单一旋流器沉砂 溢流 化尾矿45.61 54.39 100.08.90 6.20 7.4332.88 18.67 25.1554.62 55.38 100.0059.63 40.37 100.00串联旋流器沉砂1+2 溢流 化尾矿56.51 43.49 100.008.84 5.50 7.3830.50 17.53 24.8667.65 32.35 100.0069.33 30.67 100.00         四、化尾矿归纳使用的技术改造工程     每年近3万t的化尾矿，金档次7g/t，硫档次20%，多年来悉数排放到尾矿库，不光经济上丢失，并且浪费了矿产资源。经过多方面实验和证明以为：选用旋流器脱泥富集、压滤机压滤、干矿送制酸、烧渣回来再磨化体系可归纳收回化尾矿中金、硫。化尾矿经焙烧后，被黄铁矿包裹的微细粒金在构成的赤铁矿空地中露出出来，有利于化浸出。实验成果表明，烧渣化作业金浸出率可到达65%左右，由此能够完成化尾矿归纳收回金、硫的意图。本次技改工程是在不损坏原有流程的基础上进行的。使用浮选厂的原有厂房，撤除部分搁置设备，增设旋流器分选和压滤体系，滤饼送硫酸厂制酸。技改工程已于2003年5月完毕。技术改造新增设备规格见表3。 表3  技改新增首要设备序号设备称号规格数量总价/万元1 2 3 4 5 6 7 8 算计压滤机 压滤给料泵 胶带运输机 砂泵 旋流器 旋流器 运输车 装载机  300m2 2.54cm B650L15 4PNJ225150      2 2 2 1 2 2 4 1  58.8 2.0 3.28 1.90 1.60 1.0 100.0 60.0 228.28         五、经济效益分析     经过此次流程改造后。可年产旋流器沉砂滤饼1.8万t，金档次8.5g/t，含硫25% ，烧渣化体系金收回率达60%。     （一）年产黄金：18×8.5×60% =91.8kg     （二）黄金产值：91800×85=780.3万元/a     （三）年产硫酸：18000t     （四）硫酸产值：18000×370=666万元/a     （五）年总产值：780.3+666=l446.3万元     （六）旋流器压滤体系年运营本钱： 25.66＋41.03=66.69万元(备件耗费及动力费)     （七）制酸本钱：150×18000=270万元/a     （八）烧渣化体系出产本钱： l10×18000=198万元/a     （九）运输本钱：运距230km，运价0.35元/t·km 年运费：18000×230×0.35=145万元     （十）其它出产费用：20万元/a     （十一）年出产总本钱：66.69＋270＋198＋145＋20=633万元     （十二）年可创赢利：1446.3－699.69=746.61万元/a     六、结语     乌拉嘎金矿浮选金精矿化尾矿中的金绝大多数是以微细粒包裹金嵌存于黄铁矿或其它金属矿藏中，选用惯例化工艺无法收回。经过实验和出产实践证明，化尾矿选用压滤、焙烧、{融酸、烧渣再磨后化工艺处理取得了杰出作用，使金总收回率进步了5.3%，每年添加黄金产值91.8kg，一起能够出产硫酸1.8万t，每年可添加赢利746.61万元，为厂商带来了可观的经济效益。     现在，选用的旋流器脱泥富集工艺，旋流器溢流中金和硫的丢失还比较多，往后还须深入研讨，寻求愈加合理有用的办法,以便取得最佳作用。