液压钢管，是无缝钢管的其中一种材质，含碳量在0.24—0.32%之间，simn单列是因为是因为五大元素（碳C，硅Si，锰Mn，磷P，硫S）中，硅锰的含量高约为1.10—1.40%。液压钢管经过酸洗、冷轧、冷拔，然后采用先进的高温热处理技术（NBK状态）表面：光亮、光滑、高精密度、高光洁度，内外壁无氧化层，内外壁精度高，机械性能适应在任何一个角度下进行弯曲，而且可承受高压、冷弯不变形、扩口、压扁、抗拉等要求，做到钢管冷弯不爆裂、无裂痕、且内外壁无氧化层。　液压钢管规格工艺介绍：以DIN2391/EN10305高精度精密液压无缝钢管的成品管作为磷化用钢管，用进口环保型磷化液对钢管进行内外壁磷化，形成黑色磷化保护膜，通过磷化膜中的微孔吸收防锈油作防锈处理，两端封盖作防尘处理。液压钢管主要特点：钢管颜色：黑中带亮，钢管表面颜色均匀度高，一致性强，外表较为美观，钢管防锈性能好。液压钢管完全可以替代同标准的进口液压无缝钢管液压管和普通钢管的液压钢管规格应用 1、流体用无缝钢管：GB8163-99 2、锅炉用无缝钢管：GB3087-1999 　　3、锅炉用高压无缝管：GB5310-95（ST45.8-ⅲ型）　　4、化肥设备用高压无缝钢管：GB6479-1999 　　5、地质钻探用无缝钢管：YB235-70 　　6、石油钻探用无缝钢管：YB528-65 　　7、石油裂化用无缝钢管：GB9948-88 　　8、石油钻铤专用无缝管：YB691-70 　　9、汽车半轴用无缝钢管：GB3088-1999 　　10、船舶用无缝钢管：GB5312-1999 　　11、冷拔冷轧精密无缝钢管：GB3639-1999 　　各种合金管16Mn、27SiMn、15CrMo、35CrMo、12CrMov、20G40Cr,12Cr1MoV,15CrMo钢管按生产工艺不同分为无缝钢管和焊接钢管两类。无缝钢管是由钢锭、管坯或钢棒穿孔制成的无缝的钢管。液压管重量公式:[(外径-壁厚)*壁厚]*0.02466=kg/米(每米的重量)

国内液压与气动标准大全（二）

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GB/T 15242.1－1994（2001）液压缸活塞和活塞杆动密封装置用同轴密封件尺寸系列和公差　　GB/T 15242.2－1994（2001）液压缸活塞和活塞杆动密封装置用支承环尺寸系列和公差　　GB/T 15242.3－1994（2001）液压缸活塞和活塞杆动密封装置用同轴密封　　neq ISO 7425-1:1988ISO 7425-2:1989 件安装沟槽尺寸和公差　　GB/T 15242.4－1994（2001）液压缸活塞活塞杆动密封装置用支承环安装沟槽尺寸和公差　　GB/T 15622－1995（2001）液压缸试验方法　　neq JIS B 8354-1985 　　GB/T 15623.1－2003 液压传动电调制液压控制阀第1部分：　　ISO 10770-1:1998，MOD 四通方向流量控制阀试验方法　　GB/T 15623.2－2003 液压传动电调制液压控制阀第1部分：　　ISO 10770-2:1998，MOD 三通方向流量控制阀试验方法　　GB/T 17446－1998 流体传动系统及元件术语　　idt ISO 5598:1985 　　GB/T 17483－1998 液压泵空气传声噪声级测定规范　　eqv ISO 4412-1:1991 　　GB/T 17484－1998 液压油液取样容器净化方法的鉴定和控制　　idt ISO 3722:1976 　　GB/T 17485－1998 液压泵、马达和整体传动装置参数定义和字母符号　　idt ISO 4391:1983 　　GB/T 17486－1998 液压过滤器压降流量特性的评定　　idt ISO 3968:1981 　　GB/T 17487－1998 四油口和五油口液压伺服阀安装面　　idt ISO 10372:1992 　　GB/T 17488－1998 液压滤芯流动疲劳特性的验证　　idt ISO 3724:1976 　　GB/T 17489－1998 液压颗粒污染分析从工作系统管路中提取液样　　idt ISO 4021:1992 　　GB/T 17490－1998 液压控制阀油口、底板、控制装置和电磁铁的标识　　idt ISO 9461:1992 　　GB/T 17491－1998 液压泵、马达和整体传动装置稳态性能的测定　　idt ISO 4409:1986 　　GB/T 18853－2002 液压传动过滤器评定滤芯过滤性能的多次通过方法　　ISO 16889:1999，MOD 　　GB/T 18854－2002 液压传动液体自动颗粒计数器的校准　　ISO 11171:1999，MOD 　　三、行业标准　　JB/T 2184－1977 液压元件型号编制方法　　JB/T 5120－2000 摆线转阀式全液压转向器　　JB/T 5919－1991（2001）曲轴连杆径向柱塞液压马达安装法兰与轴伸尺寸和标记(一) 　　JB/T 5920.1－1991（2001）内曲线(向外作用)式低速大扭矩液压马达安装法兰和轴伸的尺寸系列靠前部分 20～25MPa的轴转马达　　JB/T 5921－1991（2001）液压系统用冷却器基本参数　　JB/T 5922－1991 液压二通插装阀图形符号　　JB/T 5923－1997 气动气缸技术条件　　neq JIS B83771991 　　JB/T 5924－1991参照NFPA/T2.6.1M-1974 液压元件压力容腔体的额定疲劳压力和额定静态压力验证方法　　JB/T 5963－1991 二通、三通、四通螺纹式插装阀阀孔尺寸　　JB/T 5967－1991（2001）气动元件及系统用空气介质质量等级　　JB/T 6375－1992（2001）气动阀用橡胶密封圈尺寸系列和公差　　JB/T 6376－1992（2001）气动阀用橡胶密封圈沟槽尺寸和公差　　JB/T 6377－1992（2001）气动气口连接螺纹型式和尺寸　　JB/T 6378－1992（2001）气动换向阀技术条件　　JB/T 6379－1992（2001）参照ISO 6431:1992 缸内径32～320mm的可拆式单杆气缸安装尺寸　　JB/T 6656－1993（2001）气缸用密封圈安装沟槽型式、尺寸和公差　　JB/T 6657－1993（2001）气缸用密封圈尺寸系列和公差　　JB/T 6658－1993（2001）气动用O形橡胶密封圈沟槽尺寸和公差　　JB/T 6659－1993（2001）气动用O形橡胶密封圈尺寸系列和公差　　JB/T 6660－1993（2001）气动用橡胶密封圈通用技术条件　　JB/T 7033－1993（2001）参照ISO 9110-1: 1990 液压测量技术通则　　JB/T 7034－1993 液压隔膜式蓄能器型式和尺寸　　JB/T 7035.1－1993 液压囊式蓄能器型式和尺寸 A型　　JB/T 7035.2－1993 液压囊式蓄能器型式和尺寸 AB型　　JB/T 7036－1993 液压隔离式蓄能器技术条件　　JB/T 7037－1993 液压隔离式蓄能器试验方法　　JB/T 7038－1993 液压隔离式蓄能器壳体技术条件　　JB/T 7039－1993 液压叶片泵技术条件　　JB/T 7040－1993 液压叶片泵试验方法　　JB/T 7041－1993 液压齿轮泵技术条件　　JB/T 7042－1993 液压齿轮泵试验方法　　JB/T 7043－1993 液压轴向柱塞泵技术条件　　JB/T 7044－1993 液压轴向柱塞泵试验方法　　JB/T 7046－1993（2001）参照NFPA/T3.4.7M-1975 液压蓄能器压力容腔体的额定疲劳压力和额定静态压力验证方法　　JB/T 7056－1993（2001）气动管接头通用技术条件　　JB/T 7057－1993（2001）调速式气动管接头技术条件　　JB/T 7058－1993（2001）快换式气动管接头技术条件　　JB/T 7373－1994（2001）齿轮齿条摆动气缸　　JB/T 7374－1994 气动空气过滤器技术条件　　JB/T 7375－1994 气动油雾器技术条件　　JB/T 7376－1994 气动空气减压阀技术条件　　JB/T 7377－1994（2001）缸内径32～250mm整体式单杆气缸安装尺寸　　eqv ISO 6430:1992 　　JB/T 7857－1995（2001）液压阀污染敏感度评定方法　　JB/T 7858－1995（2001）液压元件清洁度评定方法及液压元件清洁度指标　　JB/T 7938－1999 液压泵站油箱公称容量系列　　JB/T 7939－1999 单活塞杆液压缸两腔面积比　　eqv ISO 7181:1991 　　JB/T 8727－1998 液压软管总成　　JB/T 8728－1998 低速大扭矩液压马达　　JB/T 8729.1－1998 液压多路换向阀技术条件　　JB/T 8729.2－1998 液压多路换向阀试验方法　　JB/T 8884－1999**（JB/Z 347－89）气动元件产品型号编制方法　　JB/T 8885－1999**（ZBJ 22008-88）液压软管总成技术条件　　JB/T 9157－1999 液压气动用球涨式堵头安装尺寸　　JB/T 10205－2000 液压缸技术条件　　JB/T 10206－2000 摆线液压马达　　JB/T 10364－2002 液压单项阀　　JB/T 10365－2002 液压电磁换向阀　　JB/T 10366－2002 液压调速阀　　JB/T 10367－2002 液压减压阀　　JB/T 10368－2002 液压节流阀　　JB/T 10369－2002 液压手动及滚轮换向阀　　JB/T 10370－2002 液压顺序阀　　JB/T 10371－2002 液压卸荷溢流阀　　JB/T 10372－2002 液压压力继电器　　JB/T 10373－2002 液压电液动换向阀和液动换向阀　　JB/T 10374－2002 液压溢流阀

LJC长轴深井泵

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性能范围（按设计点：）流量Q：3-2000m3/h 扬程H：300m (max) 功率N：900kw (max) 转速n：2940、1460、980r/min 长轴深井泵的性能参数详见选型样本。型号说明：LJC长轴深井泵例：150LJC30-12.5×6 150 LJC 30 - 12.5 × 61.3抽送介质应符合以下要求：温度不超过40℃，固体物含量（按重量计）不大于0.01%，酸碱率PH值6.5～8.5，含量不大于1.5mg/1，不含有任何油类。（使用在深井中时，井筒应正直，不允许有双向弯曲。） 1.4安全安装、使用人员必须认真阅读、理解本安装使用说明的全部内容，严格按其要求操作。对不按其要求操作而引起机器故障和人身伤害，南京制泵有限公司恕不承担任何法律责任。安装、使用人员必须是受过专门训练、有一定技术的专业人员。在对LJC长轴深井泵进行任何机械、电气安装维护时，起吊、维护器具，必须安全可靠。在对长轴深井泵进行安装及使用前后，设备基础、工作环境必须安全可靠。在对长轴深井泵进行任何机械、电气安装维护前，必须把电机的总电源断开。在进行维护时，电机应停止转动。在进行维护时，如果电机的总电源没有断开，水泵有可能突然起动，造成严重伤害；如果电机的总电源没有断开，还有可能会造成电击、烧伤、死亡等事故。 1.5选型须知正确选用深井泵可延长泵、电机、水井的使用寿命，必须十分注意。 1.5.1泵型号中的机座号是指该泵可以放入比机座号大25mm的深井中，当下井深度超过30m或井管为铸铁管或水泥管时，实际井径应比该泵机座号大50mm以上。 1.5.2深井泵的流量不能大于井的正常涌水量。 1.5.3深井泵的扬程按计算：H=（H1+H2+?h）×1.1 式中：H-需要的扬程（m） H1-井中动水位至泵座出水口中心的距离（m） H2-泵座出水口中心至流量到达地的垂直高度（m） ?h-扬水管内阻力损失和泵座出水口后的输水管管路的阻力损失（m）管径 mm流量（m3/h）102030405060708090100504.7418.97 651.666.6414.9526.57 75 3.257.3112.9920.3029.23 100 3.084.826.949.4412.3315.6119.27150 1.622.062.54

不锈钢深井泵

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日本大新2寸清水泵:出入水口径2英寸，最高扬程32米，最大抽水量520升/分钟雅马哈3寸清水泵 :出入水口径3英寸，最高扬程31米，最大抽水量980升/分钟型号：汽油清水泵 SCR-100HX ;规格： 4寸; 产品说明：入水口径×出水口径 4"×4"; 最大总扬程 28米; 吸水扬程 8米;最大抽水量 1800升/分钟不锈钢深井泵潜水泵: 微型潜水泵不锈钢潜水泵防爆潜水泵深井潜水泵小型潜水泵离心泵: 立式多级离心泵 d型多级离心泵离心泵多级单吸离心泵lg立式多级氟塑料离心泵管道离心泵 IS清水泵 ISGB便拆清水泵 ISW卧式清水泵 SG型清水管道泵 S.SH双吸泵 YT单吸清水泵 YW漩涡泵 ZX自吸泵、 ISG立式清水泵ISR型单吸热水泵 IRG型立式热水泵 IRGB立式便拆热水泵 ISWR卧式热水泵 SGR热水管道泵

国内液压与气动标准大全（一）

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一、采标情况：　　idt或IDT表示等同采用；eqv或MOD表示等效或修改采用；neq表示非等效采用。　　二、国家标准　　GB/T 786.1－1993（2001*）液压气动图形符号　　eqv ISO 1219-1:1991 　　GB/T 2346－2003 流体传动系统及元件公称压力系列　　ISO 2944:2000，MOD 　　GB/T 2347－1980（1997）液压泵及马达公称排量系列　　eqv ISO 3662:1976 　　GB/T 2348－1993（2001*）液压气动系统及元件缸内径及活塞杆外径　　neq ISO 3320:1987 　　GB/T 2349－1980（1997）液压气动系统及元件缸活塞行程系列　　eqv ISO 4393:1978 　　GB/T 2350－1980（1997）液压气动系统及元件活塞杆螺纹型式和尺寸系列　　eqv ISO 4395:1978 　　GB/T 2351－1993 液压气动系统用硬管外径和软管内径　　neq ISO 4397:1978 　　GB/T 2352—2003 液压传动隔离式蓄能器压力和容积范围及特征量　　ISO 5596:1999,IDT 　　GB/T 2353.1－1994 液压泵和马达安装法兰和轴伸的尺寸系列及标记　　neq ISO 3019-2:1986 靠前部分：二孔和四孔法兰和轴伸　　GB/T 2353.2－1993（2001*）液压泵和马达安装法兰与轴伸的尺寸系列和标记(二) 　　neq ISO 3019-3:1988 多边形法兰(包括圆形法兰) 　　GB/T 2514－1993 四油口板式液压方向控制阀安装面　　eqv ISO 4401:1980 　　GB/T 2877－1981 二通插装式液压阀安装连接尺寸　　GB/T 2878－1993 液压元件螺纹连接油口型式和尺寸　　neq ISO 6149:1980 　　GB/T 2879－1986 液压缸活塞和活塞杆动密封沟槽型式、尺寸和公差　　neq ISO 5597:1987 　　GB/T 2880－1981 液压缸活塞和活塞杆窄断面动密封沟槽尺寸系列和公差　　GB/T 3452.1－1992 液压气动用O形橡胶密封圈尺寸系列及公差　　neq ISO 3601-1:1988 　　GB/T 3452.2－1987 O形橡胶密封圈外观质量检验标准　　GB/T 3452.3－1988 液压气动用O形橡胶密封圈沟槽尺寸和设计计算准则　　neq ISO/DIS 3601-2 　　GB/T 3766－2001 液压系统通用技术条件　　eqv ISO 4413: 1998 　　GB/T 6577－1986 液压缸活塞用带支承环密封沟槽型式、尺寸和公差　　neq ISO 6547:1981 　　GB/T 6578－1986 液压缸活塞杆用防尘圈沟槽型式、尺寸和公差　　neq ISO 6195:1986 　　GB/T 7932－2003 气动系统通用技术条件　　ISO 4414:1998，IDT 　　GB/T 7934－1987 二通插装式液压阀技术条件　　GB/T 7935－1987 液压元件通用技术条件　　neq NFPA T 310.3 　　GB/T 7936－1987 液压泵、马达空载排量测定方法　　neq ISO/DP 8426 (1988版) 　　GB/T 7937－2002 液压气动用管接头及其相关元件公称压力系列　　neq ISO 4399:1995 　　GB/T 7938－1987 液压缸及气缸公称压力系列　　neq ISO 3322:1975 　　GB/T 7939－1987 液压软管总成试验方法　　neq ISO 6605:1986 　　GB/T 7940.1－2001 气动五气口气动方向控制阀靠前部分：不带电气接头的安装面　　idt ISO 5599-1:1989 　　GB/T 7940.2－2001 气动五气口气动方向控阀第二部分：带电气接头的安装面　　idt ISO 5599-2:1990 　　GB/T 7940.3－2001 气动五气口气动方向控制阀第三部分功能识别编码体系　　idt ISO 5599-3:1990 　　GB/T 8098－2003 液压传动带补偿的流量控制阀安装面　　ISO 6263：1997，MOD 　　GB/T 8099－1987 液压叠加阀安装面　　neq ISO 4401-1980 　　GB/T 8100－1987 板式联接液压压力控制阀（不包括溢流阀）、顺序阀、　　neq ISO/DIS 5781(1987) 卸荷阀、节流阀和单向阀安装面　　GB/T 8101－2002 液压溢流阀安装面　　ISO 6264:1998，MOD 　　GB/T 8102－1987 缸内径8～25mm的单杆气缸安装尺寸　　neq ISO 6432:1985 　　GB/T 8104－1987 流量控制阀试验方法　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8105－1987 压力控制阀试验方法　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8106－1987 方向控制阀试验方法　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8107－1987 液压阀压差—流量特性试验方法　　neq ISO/DIS 4411(1986) 　　GB/T 9065.1－1988 液压软管接头连接尺寸扩口式　　GB/T 9065.2－1988 液压软管接头连接尺寸卡套式　　GB/T 9065.3－1988 液压软管接头连接尺寸焊接式或快换式　　GB/T 9094－1988（1997）液压缸气缸安装尺寸和安装型式代号　　eqv ISO 6099:1985 　　GB/T 9877.1－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列靠前部分内包骨架旋转轴唇形密封圈　　GB/T 9877.2－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列第二部分外露骨架旋转轴唇形密封圈　　GB/T 9877.3－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列第三部分装配式旋转轴唇形密封圈　　GB/T 14034－1993 24°非扩口液压管接头连接尺寸　　GB/T 14036－1993 液压缸活塞杆端带关节轴承耳环安装尺寸　　neq ISO 6982:1982 　　GB/T 14038－1993（2001）气缸气口螺纹　　neq ISO 7180:1986 　　GB/T 14039－2002 液压传动油液固体颗粒污染等级代号　　ISO 4406:1999，MOD 　　GB/T 14041.1－1993 液压滤芯结构完整性检验方法　　neq ISO 2942:1974 　　GB/T 14041.2－1993 液压滤芯材料与液体相容性检验方法　　neq ISO 2943:1974 　　GB/T 14041.3－1993（2001）液压滤芯抗破裂性检验方法　　neq ISO 2941:1974 　　GB/T 14041.4－1993（2001）液压滤芯额定轴向载荷检验方法　　neq ISO 3723:1976 　　GB/T 14042－1993（2001）液压缸活塞杆端柱销式耳环安装尺寸　　neq ISO 6981:1982 　　GB/T 14043－1993 液压控制阀安装面标识代号　　eqv ISO 5783:1981 　　GB/T 14513－1993（2001）气动元件流量特性的测定　　neq ISO/DIS 6358(1989) 　　GB/T 14514.1－1993（2001）气动管接头试验方法　　neq JIS 8381-85 　　GB/T 14514.2－1993（2001）气动快换接头试验方法　　neq ISO 6150:1988

真空泵设备行业的发展

2019-01-14 11:16:06

近几年，我们真空泵设备行业增强了对外的交流及行业之内的交流，无论是整个行业与国外同行业相比，还是在本行业内相互的比照，都暴露了我们存在的问题与差距，这些问题，我以为是共性的，同时也是今后必需要认真看待的。　　　　1.研发才能差，能够说没有资金的投入或只要少量资金的投入。既使是所谓的新产品研发，也只是走边接单，边设计，边消费的形式，在某种水平上形成了设备性能的不牢靠和工艺的不成熟，给客户的运用带来了隐患。国外的同行在研发上投入大量的资金，停止关键件、根底件的研制，停止工艺的探索和固化，构成了某一产品或某一范畴的优势。待我们停止研发时，也只能跟在他人的后面跑，更谈不上原创型，当快要成熟或市场上构成一定竞争力时，他人又有长期研发胜利的产品推向市场，构成了竞争的良性循环。　　　　2.技术改造滞后，老厂房、老设备、老工艺仍占主流，固然近几年几个企业搬迁而有了改观，但整体的制造程度、工艺程度、检测程度仍较落后，与国外同行企业无法相比。旧体制遗留下来的技术改造问题，恐难在短期内予以消弭。设备的陈旧、招致工艺的落后和产品程度的低下，这在行业内的每个企业简直都存在。我国机械真空泵的整体技术并不落后，而由于工艺手腕的落后招致性能低下。虽然一些厂家置办了先进的数控加工中心或专用的数控机床，但总量上仍显缺乏，工艺的综合才能仍赶不上国外同行。德国莱宝公司在天津的二期投入，无论从厂房设备、工作场地、制造才能、检测手腕无不反映了当今世界一流程度。而我们行业内的那一家企业又能与之相比呢？设备才能、工艺手腕是企业较根本的竞争力所在，假如我们的企业尚停留在较原始的制造手腕，企业的竞争力何在？企业的今后开展何在！　　　　3.管理机制和形式不顺应现代企业的需求。国有体制的由工厂换牌到所谓公司制建制式；家族式或停顿到朋友之间的股份协作式；无不反映了做坊式陈旧的管理理念，反映了以人制替代法规制的陋习。机制性的弊端不可能促进企业的开展，现代企业三项制度的鼓励形式不可能在企业中予以贯彻。即便如今曾经停止了股份制改造的企业，或是曾经取得中国机械工业管理先进的企业，在管理上仍大大落后于西方兴旺国度。在日本真空行业的消费企业中，消费组织上的看板管理，产质量量上的PDCA管理，工作现场的干净管理等等，无不表现了现代企业的物质文化和肉体文化，表现了以人为本的科学理念。　　　　4.人才问题。这是我们真空设备行业乃至整个机械工业普遍存在的共性问题。高素质开辟型的技术人员，一无所长的能工巧匠，管理独具的白领阶级，都显得匾乏和捉襟见肘。技术人员、技术工人、管理人员是支撑企业生存的三根基石，缺一不可。而在我们的企业里三种人才普遍短缺，那么就软化了企业生存的根底。就企业而言，市场的拓展靠产品，产品的开发靠人才，人才的开发靠环境（政策、待遇），在这个链条中，人是靠前位的，有了人就有了产品，有了产品就有了市场。在兴旺国度的企业里，兰白领员工的学历程度正在逐年减少，兰领员工的素质普遍进步。在我国，大学本、专科毕业的学生中有几人去开机床？固然有的企业招人中明显规则某某学历为当工人岗而设，但落实到岗或在岗位上留下来长期贡献的能有几人？为了企业的开展与生存，真空设备行业在艰难的情况下仍以不薄的待遇在不时地吸纳大学毕业生，用以充实技术人员队伍和企业的持续。但是在扩招以后的大学毕业生中，综合素质普遍低下，多于待遇，少于贡献，多于口头，少于理论的现象普遍存在。一台电脑、一门外语就是他学业的全部。一个机械工科院校毕业的学生，连较少的机械加工根底学问都不懂，这就反映了我们教书育人中存在的问题。在我们企业中，近几年也来了许多大学生，但也走了一些人，留下来的人有的已成了主干，走的人自以为在行业中练了几年把式，但社会的认可度如何？大家自有公论。真正在大学学真空专业毕业后从事产品研发的，充其量缺乏25%，这就给真空设备行业根底人才的积聚带来了隐患。大家都去做流通，大家都去做代理，研发这种困难的工作谁去干？技术的提升靠人才，靠人才的综合素质，靠高素质的技术团队去完成。目前仍斗争在真空产业研发岗位上的技术人才，是真空设备行业开展的希望，是中国民族工业开展的希望。我们这个队伍虽目前仍显得薄弱，但经过大浪淘沙，留下来的都是金子。随着时间的推移，人才的问题将会有好的转机。

顺乐式金属粉末生产新技术

2018-12-12 17:59:44

专利申请人：张长志专利申请号：2003101200488 技术特点：本技术与现在工厂普遍采用的风机逆吸提尘式技术比较，建厂时，占地投资及生产时的耗材与维护费用可节省80%，耗电，用工在节省60%的基础上，工人还可以减轻一半的劳动强度，噪音可降低80%，车间粉尘可降低98%。在开机时间相同的情况下，产量可以翻番，产品质量，安全系数均可大大提高。按一天工作八小时，一年开工300天计算，一套机组每年即可节约电能5万度，按照现时的物价和经营利润，一年增产与节约的合计值可达50万元。工人的健康厂区环境的安宁，是不便用多少度，多少元来计算的，其经济意义和社会意义都是十分显著的。新建一家只安装一套机组的工厂，只需5X4米的一楼一底的厂房就可以了。设备投资也只需要几万元。专利买断费用1000万专利使用费用50万（只需一套机组一年的增产节约费值）关于金属粉末生产工艺流程： 1、先将原料用铁锨撮到斜架钢丝网筛上筛选粗杂物，这时整个车间的大部分空间都是锈尘飞扬，让人不堪忍受； 2、开启第一套风机吸料提尘系统，把筛选过粗杂物的原料吸到5米多高的尘料分离罐中，比重较大的金属屑往下落入储料罐，比重较小的锈尘继续往上吸入储尘箱，通过48号绒布滤尘袋将尘埃从气流中过滤出来。风机吸料的时候，铁屑在45°的逆行管中形成强大的冲击力，在其贯性的作用下，锈尘始终提不干净，夹在铁屑中的沙更是无法提出。用于生产粉末的铸铁屑又都是从翻砂件上车下来的，总免不了含有少量的沙，这就影响到产品的纯度很难达到医药化工用户的要求。同时也增大了能耗、工作量、噪音、耽误工时； 3、开启粉碎主机的同时又开启第二套风机吸料提尘系统。把主机粉碎后的粉末直接由主机底部再次提到更高的尘料分离罐中提尘后落入高台振动筛进行筛滤分目包装，3跟2一样的道理，尘不能除尽，沙更是无法除。尽管重复提吸了3—4遍，仍然达不到理想的效果，一天累死累活，五个人一天只能生产5吨不合格的产品。 4、另一种是省掉1的一套筛选杂物的工序，而是连续安装的两套粉碎主机，工人直接把料送入第一套主机的同时，直接用手在进料口处选出粗杂物，经过两套主机粉碎二遍经过两道风机提尘后由高台振动筛筛滤分目。这样一天能生产15吨。采用顺乐式，与这些传统方式最大的区别就是取消两套结构庞杂、占地宽、投资大、能耗高、噪音大的风机吸料提尘系统，用无噪音、占地少、投资省、操作简便的加风带磁双层净料筛，它的经济效益，将是第一种方式的三倍，是第二种方式的二倍。所用能耗，比第一种省60%，比第二种省40%（一小时可少耗电38度）

水环式真空泵的选用常识

2019-01-14 11:16:06

1、水环真空泵是一种粗真空泵,由泵体、叶轮、吸排气盘、水在泵体内壁构成的水环、排气口、吸气口、辅助排气阀等组成的.它所能取得的极限压力,关于单级泵为2.66～9.31kPa；关于双级泵为0.133～0.665kPa.水环泵也可用作紧缩机,它属于低压的紧缩机,其压力范围为(1～2)X105Pa表压力　　　　2、气体由管路经阀门进入水环泵，然后经导气弯管排入气水别离器中，经气水别离器排气管排出。当作为紧缩机用时，经紧缩机排出的气水混合物在气水别离器中别离后，气体经阀门保送到需求紧缩气体的系统上去，而水则留在气水别离器中，为使气水别离器的水位坚持一定而装有自动溢水开关，当水位高于所请求水位时，溢水开关翻开，水从溢水管溢出，当水位低于请求水位时，溢水开关关闭，气水别离器中水位上升，到达所请求水位。水环泵内的工作水是由气水别离器供应的，供水量的大小，由供水管上的阀门来调整。　　　　3、水环泵在石油、化工、机械、矿山、轻工、造纸、动力、冶金、医药和食品等工业及市政与农业等部门的许多工艺过程中,如真空过滤、真空送料、真空脱气、真空蒸发、真空浓缩和真空回潮等,得到了普遍的应用。

液压同步技术在冶金行业的应用

2019-01-03 09:36:54

在工业或者军工设备上有很多场合要求两个或多个液压缸同步动作，于是产生了液压系统同步问题的要求，根据工况要求和投资成本可以使用多种液压同步的控制方案。 1. 多个普通节流阀或者调速阀同时使用使用在同步要求不是很高或者同步功能可以通过机械结构进行缓冲的场合，特点是控制简单，投资成本非常低。比如某厂的板坯翻转台就使用这种控制方案，由于其用于线外设备，且对同步要求不是很高，达到基本同步即可满足工艺参数(见图1)。而且这种同步控制方式成本非常低，达到了既满足工艺动作要求，又满足投资成本控制的要求，非常合适此类场合的使用选择。 2. 使用分流集流阀分流集流阀又称速度同步阀，是分流阀、集流阀、单向分流阀、单向集流阀的总称。它们在液压系统中，可使同一系统中的2—4个相同的执行元件，无论负载大小如何，均能达到速度同步的运行目的。自调式分流集流阀是在分流集流阀基础上，增加了流量、压力自调节能力，使得该阀可以适应大的流量、压力变化范围和大的偏载工作条件。如某钢厂包盖提升机构液压控制如图2。 3. 使用同步马达如某炼钢厂转炉裙罩提升控制，转炉裙罩是一个非常庞大的结构件，与其他设备还有配合要求，因此对其提升的同步有一定的要求，特别是要求可靠性比较高，一旦控制功能发生故障，将会引起严重的后果和巨大的经济损失。为了达到高可靠性，这里优先选择机械原理的同步控制方案，因此比例伺服阀加位置传感器的同步控制方法这里不合适;由于此设备运动过程中与其他设备还有配合要求，因此同步要求比较高，所以普通的分流集流阀在这里精度达不到要求。为了满足上述的工艺动作要求，使用同步马达在这里比较合适。使用精度合适的同步马达可以满足设备的同步控制要求，同时机械同步大大确保了设备的可靠性，确保生产线能够顺利运行，避免生产事故和不可估量的经济损失。 4. 使用同步马达配合普通小型换向阀在对同步要求较高的时候，而又不愿意增加投资成本，就可以采用另外一种简单可靠的同步控制系统，他的原理是正常情况下使用同步马达保持同步，在油缸的位置传感器检查的同步误差超过设计值的时候，打开小型同步阀对油缸进行微量的调整，使油缸回到同步状态中。如某钢厂生产线使用的同步顶升系统见图4。此系统顶升力量近百吨，顶升的目标是液态钢水，且每动作一次就要求保持位置在40分钟，如此长的保压时间，难免两个油缸产生误差，一般的传统控制方式采用两个比例阀单独控制两个带位置传感器的油缸，保压过程中产生不同步时，系统采取控制相对应的比例阀来调整油缸的方式，但是这种方式成本较高，且无法避免软件故障带来的事故停产和其他经济损失，如果发生液态钢水外溢将会发生重大事故，为了达到高可靠性，又能够控制设备投资成本，改成如图4所示的系统后，不仅降低了成本，同时完全实现了原同步控制的要求。 5. 使用伺服阀配合液压缸位置传感器这种控制方式控制的系统同步精度非常高，能够时刻保持同步，而且频响可以达到较高的水平;但是投资成本非常高并且控制方式比较复杂。除非设备要求较高的状态，不推荐使用。如图5所示某生产线使用的同步振动系统。此系统对应的两个油缸要求完全同步，且两个油缸件基本没有机械刚度，同时，两个油缸作高速高频往复运动，工艺要求每时每刻两个油缸均保持相同的转态。对这类要求非常苛刻的同步控制，只有采用下图的控制方式来实现。 6.其他当然近年来又出现了一些新的控制技术如北京某公司开发的数字液压技术来实现同步控制，达到了很高的水平，但是业绩有限且成本难于控制，此类技术还有待于更近一步的研究和大家的关注。总之，液压同步控制的方案非常多，具体使用过程中应该根据实际的工艺动作要求，安装可靠性的要求和投资成本的预算等多方面因素最终确定具体的控制方案。

黄金选矿炭浆厂设备-提炭泵

2019-01-29 10:09:24

该提炭泵由中国有色院设计、主要由内机和乳机生产。该泵是炭浆厂浸出吸附作业的辅助设备，用于提升载金炭，使浸出、吸附作业连续进行。特点：①该泵属于离心泵，但吸入泵内的炭、矿浆混合液，不与叶轮接触，所以活性炭磨损少；②空气提升装置效率高；③体积小，便于安装在浸出或吸附槽上，操作、维修方便。该泵的技术参数列于表1，外形和安装尺寸示于下图。鑫海矿机生产的提炭泵技术参数列于表2。表1、2 图