密封胶条的重要性   门窗的要害在密封。而密封的效果，胶条起着要害效果。密封胶条原料一般是PVC改性的，起要害效果的是里边参加的增塑剂，现在比较稳定的增塑剂有磷二二辛酯，二丁酯，但市场报价较高。所以一些小供应商就用一些廉价的东西替代，例如废机油，炼油厂剩余的油根柢等，这给今后的用户埋下了很大的危险。   这些危险表现在：1、门窗密闭性低。质量差的密封胶条含用残次增塑剂或替代品，冬季易老化变硬，缩短。玻璃和型材间呈现缝隙，形成漏水，进尘埃。许多用户常常发现旱季塑窗里边的压条部位流出赤色液体，就是窗子玻璃与密封胶条间进水后腐蚀钢衬形成的。不光大大下降门窗的漂亮，还大大影响门窗的寿数。2、胶条表面呈现渗油现象。废机油和PVC根本不兼和密封胶条，表面很简单呈现油脂，在型材表面呈现黄色斑迹，不环保，有异味，污染空气。 好坏密封胶条的鉴别方法：1、看比重。同量的密封胶条优质的感觉要轻，反之要重。正规供应商一般用比重小的轻质碳酸钙作为填充剂，有些供应商则选用滑石粉，重钙，来添加产品的比重。由于供应的时分是按分量计价的。2、夏天的时分密封胶条与型材接触面是否污损变色，发黄渗油。3、用鼻子闻闻是否有异味，正常的PVC原料有一点醇味，很小，简直闻不到。 在门窗的制造过程中，密封胶条的投入占比重较小，可它的效果却不行小视。为了省小钱而不慎重挑选生产单位，真实因小失大。而门窗生产单位为了下降一点本钱选有残次的密封胶条，也会很快失掉诺言，其失掉的就不仅仅是一个客户了，也更不是明智之举 。

铝合金门窗密封胶条一般用于建筑门窗幕墙构件，如玻璃和压条、玻璃和扇、框与扇等结合部位，其设计思路是通过挤压变型实现铝合金门窗的密封效果，对空气、液体、粉尘等形成阻隔。以达到铝合金门窗隔热、隔音、防尘、防水的做用。所以要求铝合金门窗密封胶条具有良好的回弹性、密封性、耐候性。当下门窗密封胶条主流市场主流产品包括：PVC、三元乙丙(EPDM)、热塑性弹性体(TPV)、硅橡胶等四种。那么他们的在性能上有什么区别呢? 1、PVC 性能：生产污染环境;耐候性差;遇低温硬化、收缩、龟裂;综合物理机械性能差。可焊接。 比重：高档1.5g/cm3 ; 中档1.6g/cm3 ;低档1.7g/cm3 使用寿命：1-3年 推荐指数：不推荐使用。 2、三元乙丙(EPDM) 性能：良好的耐天候、臭氧、老化性能;较好的综合物理机械性能;对光氧化方面也十分优良。不可调色，不可焊接。 比重：1.3-1.35g/cm3 使用寿命：20年以上 推荐指数：普通工程非严寒地区推荐使用 3、热塑性弹性体(TPV) 性能：优良的抗臭氧、耐天候老化性能;较好的综合物理机械性能;对光氧化方面也十分优良。可调色，可焊接。 比重：1.05-1.15g/cm3 使用寿命：25年以上 推荐指数：寒冷地区推荐使用 4、硅橡胶 性能：优越的抗臭氧、耐天候老化性能;优异的弹性和良好的压缩变形;可调色，色泽牢固度高。不可焊接。 比重：1.18-1.25g/cm3 使用寿命：50年以上 推荐指数：严寒地区/高档工程推荐使用

石材幕墙密封胶不合格管理办法： 　　(1)石材幕墙在干挂后对石材缝隙进行封堵时，有必要选用中性硅酮耐候密封胶，以防止污染石材。 　　(2)硅酮耐候密封胶还应有证明无污染的试验报告。 　　(3)室内石材墙面所用的硅酮结构密封胶、硅酮耐候密封胶，应契合《室内装饰装饰材料胶粘剂中有害物质定量》(GB18583)对胶体中游离甲醛、、、二、游离、二异酸酯、总挥发性有机物定量的规则。

门窗密封条是门窗配件五金不行忽视的重要组成部分，判别门窗密封条的根据在于它的密封效果，一个质量好的门窗密封条是不会简单老化掉落的，而且可以起到很好的密封效果，还有防潮、隔噪音和防风防热等功能。市面上部分门窗密封条一般都是用PVC原料的，这是现已被筛选的原料，由于这种原料自身不环保，而且简单老化。现在盛行的则是三元乙丙橡胶，这里边是需求参加增塑剂(有磷二二辛酯，二丁酯，但市场报价较高)——好坏直接关系到了门窗密封条质量的好坏，就是由于这样许多供应商就用廉价的废油(废机油、炼油厂剩余的油根柢等)，来代替里边的增塑剂，给用户埋下很大危险。在选购门窗密封条时应留意以下几方面。1、用鼻子闻闻是否有异味，正常的PVC原料有一点醇味，很小，简直闻不到。2、夏天的时分门窗密封条与型材接触面是否污损变色，发黄渗油。3、看比重。同量的门窗密封条优质的感觉要轻，残次的产品往往比重都是偏小的，反之要重。正规供应商一般用比重小的轻质碳酸钙作为填充剂，有些供应商则选用滑石粉、重钙来添加产品的比重。由于供应的时分是按分量计价的。残次门窗密封条的损害门窗密封条尽管比重较小，但效果不行小视。残次门窗密封条不只不环保，其间含有的异味，会对你的身体形成损伤，污染空气。1、不环保，有异味，污染空气。2、下降密闭性。质量差的密封胶条含用残次增塑剂或代替品，冬季易老化变硬，缩短。玻璃和型材间呈现缝隙，形成漏水、漏尘。许多用户常常发现旱季塑窗里边的压条部位流出赤色液体，就是窗子玻璃与密封胶条间进水后腐蚀钢衬形成的，不光大大下降塑窗的漂亮，还大大影响门窗的寿数。

1前语　　建筑节能是执行我国“节能减排”方针的重要内容之一。在各种能耗中，建筑能耗占全国总能耗的27.5%以上。近几年，我国每年新建房子面积近20亿平方米，其间约90%为高耗能建筑；在既有的近400亿平方米建筑中，有95%是高耗能建筑，而这些高耗能建筑中又有50％的耗能是通过门窗流失的。我国在建筑物保温功能上与发达国家比较，外窗单位面积能耗是发达国家的2～3倍，门窗空气走漏率为发达国家的3～6倍。因而门窗节能是进步我国建筑节能的要害。 　　现在，我国的节能门窗首要从窗型、玻璃、窗框三个方面采纳办法，通过对热的对流、传导和辐射这3种热交换进行有用的阻断到达节能的意图。因为外窗的热丢失首要是通过玻璃的传导、辐射与存在的缝隙，因而，选用节能型玻璃（如中空玻璃）、加强外窗结构的气密性是完成外窗节能的重要途径，这其间密封胶起着十分重要的效果。 　　2中空玻璃的密封胶的选用 　　中空玻璃是现在运用较广的一种节能玻璃，具有优秀的隔热功能，其隔热才能首要来源于二玻璃间密封的空气层。此空气的导热系数为0.028W/m?K，远低于玻璃的导热系数（0.77W/m?K），密封的中空玻璃除玻璃四边用密封胶导热，其他大面积玻璃均依托空气层导热，     因而加大了热阻，显着进步了中空玻璃隔热效果。由此可知，决议中空玻璃质量功能的首要要素是密封胶的功能以及密封道数。 　　2．1中空玻璃密封胶的选用 　　常用的中空玻璃密封胶有聚硫胶、丁基热熔胶、聚酯胶和硅酮胶，聚硫密封胶是中空玻璃职业中最早运用的外层密封胶。2002年后，全球中空玻璃密封胶中，聚酯因其优秀的功能及环保性，替代聚硫胶占有了商场主导地位。表1是常用密封胶的功能比较。 　　2．1.1耐候性 　　密封胶的抗老化功能在很大程度上决议了中空玻璃的运用寿数。在常用的密封胶中，硅酮胶有很好的耐候性，在很宽的温度范围内能够长期运用而不蜕变；聚硫胶能在-50℃至100℃温度范围内亦可坚持其特性；而聚酯胶其表面易劣化，但对配方进行改进后，其运用寿数长也可达15～20年。 　　2．1.2透气率 　　透气量是一个非常重要的要素。中空玻璃隔热、防霜雾功能是通过其内部一层密封的、枯燥的空气（或是氩气、氙气等）层来完成的，一旦透气量到达必定程度，在较低温度时，就会结霜结露，中空玻璃的运用功能也就失效。因而，要求密封材料对气体具有杰出的隔绝功能或具较低的透气率。 　　常见的中空玻璃密封胶中，丁基胶的水蒸汽透过率最低，但丁基胶是热塑性的，只用做内层密封，一般不独自运用；聚硫胶具有较低的透气率，是制造中空玻璃的抱负材料；硅酮胶的透气率较高，约为10～15g/m2?d?cm，一般地，运用硅酮胶密封胶时选用双道密封结构；与聚硫胶和硅酮胶比较，聚酯的水气浸透率是最低的，运用聚酯的制造的中空玻璃的质量会更为优秀。 　　2．1.3粘接性 　　丁基热熔胶归于非化学粘接，低温粘接性差；硅酮胶因为自身就有很强的粘结功能，所以运用硅酮胶作中空玻璃密封条不需要再涂底胶，直接升温便可与玻璃很好地粘接在一同；但它的耐水性较差，因为玻璃与窗框之间简单积存雨水，通过日晒，水温最高可达80℃左右，在此条件下，胶的粘接强度会下降，胶层与玻璃之间就会脱粘而导致中空玻璃失效；聚硫胶与玻璃的粘接性差，一般需参加不饱和聚酯来进步其与玻璃的粘接性或运用双道密封结构；聚酯胶因含有极性很强、化学生动性很高的异酸酯基（—NCO）和酯基（—NHCOO—），它与含有生动氢的材料和玻璃等表面光洁的材料都有着优秀的化学粘接力，而聚酯与被粘接材料之间发生的氢键效果会使高分子内聚力添加，从而使粘接愈加结实。 　　试验结果表明:硅酮密封胶抗老化功能很好，运用寿数长，但它的透气量比聚硫橡胶密封胶要大，抗结霜结露功能较差，所以在长期范围内，它的运用效果没有聚硫橡胶密封胶好，且它的归纳本钱了略高于聚硫胶，可是聚硫胶粘接功能较差，有必要运用双道密封；与聚硫胶和硅酮胶比较，聚酯的水气浸透率是最低的，其接着性也较好，在其他条件不变的情况下，运用聚酯的制造的中空玻璃的密封寿数和耐久性应该要长一些。 　　此外，硅酮胶在反响过程中脱去易发散的小分子，会构成胶层表面的污染；聚硫胶的配方中需运用化学溶剂，当溶剂从边部密封的胶体中蒸发时，会对环境发生必定的污染；而运用不含溶剂的聚酯胶时，既不会生成易蒸发的有害物质，也没有溶剂蒸发的问题发生，从环保的视点考虑，更易广为承受。 　　2．2中空玻璃的密封结构 　　现在商场上中空玻璃的密封结构首要有胶条法和胶接法。胶条结构的主体材料是丁基或聚胶，胶条在加热、加压条件下在玻璃上构成一个非化学粘接表层，导致耐温度交变功能、耐候功能差（丁基或聚胶遇热易蠕变，遇冷则变硬）；再者，胶条为热塑性体而非弹性体，因而抗位移变形才能很差。从实际运用效果看，中空玻璃漏气、漏水现象严峻，因而胶条结构的中空玻璃会逐步被筛选。胶接法密封结构首要有单道密封与双道密封，因为双道密封的中空玻璃的耐久性和密封寿数较单道密封的要长，所以现在双道密封的中空玻璃占商场主导地位。丁基胶在几种常用胶中的水气浸透率最低，通常被用作第一道密封，起阻隔水气、避免空气和惰性气体进出中空玻璃空腔的效果；第二道密封胶常用聚硫胶、聚酯胶和硅酮胶，首要是将玻璃和距离条粘结成一中空玻璃全体、避免气体走漏、弹性康复并缓冲边部应力，并对避免水气浸透起辅佐效果。 　　总归，关于建筑门窗用中空玻璃应挑选丁基-聚硫系统（丁基胶作内层密封、聚硫胶作外层密封）或是环保型的聚酯系列密封胶。删去

铝合金门窗密封胶条在各类型门窗中起到防水、密封、节能、隔音、防尘等作用。通常有较好的拉伸强度，良好的弹性。还有较好的耐候性、扩老化性。为了保证密封条与型材的紧固，密封条的断面结构尺寸必须与塑钢门窗型材匹配。   铝合金门窗密封条分为玻璃密封胶条和毛条两种。   铝合金门窗型材上通常都有密封胶条的槽口和压条。通过扇与框的胶条配合让玻璃和框扇更紧密，从而保证了门窗的气密性。密封胶条的安装也有要求，应保证接触部位的平整，不得卷曲，不得拉伸，接头应小于1MM，同时型号要与槽口、门窗预留间隙匹配，过大过小都会有相应的问题。当然密封胶条应选用无毒。无味环保专用密封胶条。  而毛条多装与推拉扇上，主要起到防风防尘的做风。同样规格也要相匹配，毛条规格过大或竖毛过高，不但装配困难，而且使门窗移动阻力增大，尤其是开启的初阻力和关闭的就位阻力较大。规格过小，竖毛条高度不够易脱出槽外，使(门)窗的密封性能大大降低。毛条分为普通毛条与硅化毛条。质量合格的毛条外观为表面平直，底版和竖毛光滑。无弯曲，底版上没有麻点。气泡。竖毛与底版粘合牢固，疏密度均匀，不易掉毛。   门窗的气密性、水密性，密封胶条居功至伟。但说到隔音，虽密封胶条有一定作用，但重头戏却落在了玻璃上。传统的单层玻璃隔音效果有限。而中空玻璃、中空夹胶玻璃的出现，极大的提升了窗户的隔音效果。

平开窗相对推拉窗具有密封性好，安全度高，与建筑物整体风格更和谐等特点，但由于造价较高，以前多在一些城市的商住楼、写字楼、高档住宅、别墅等中高档建筑应用，随着人们生活水平的提高，平开窗的在普通小区也开始广泛应用，对平开窗五性(气密性、水密性、抗风压、隔音、隔热)的影响，除了型材和五金件外，密封胶条的作用不可小觑，一套门窗，往往由于人们对密封胶条的忽视，造成门窗不密封的例子比比皆是；关于密封胶条的材料相关介绍较多，大家也可参照标准JGT/187-2006。有了合格的材料，没有合理的口型设计，密封当然也不能达到；而且不同的窗型对胶条的要求也不同。下面就密封胶条口型在铝合金平开窗中的选用提出一些看法。　　一、普通平开窗中胶条口型的选用　　普通平开窗(38、50等系列)，多采用内外框两层密封，比较简单，选用胶条口型注意以下几点。　　1.如门窗是采用合页安装的，因窗户关闭是沿合页做轴线压合的过程，全封闭口型胶条的压缩量不宜过大，1∽2mm就可以了，防止因压缩量过大，造成安装合页一侧闭合困难，非封闭口型的压缩量2∽3mm都可以。　　2.如门窗是采用滑撑安装的，因窗户关闭类似平行压合的过程，胶条的压缩量可大些，不超过3mm都可以，前提是锁闭时不太费力即可。　　二、平开下悬(内开内倒)窗中胶条口型的选用　　平开下悬窗是国际上流行的一种窗型。使用者可通过旋转窗执手，实现窗的平开、下悬两种开启方式，以及窗的关闭。在下悬状态时，在不占用室内空间的情况下，可实现良好的通风，还可以防止偷盗者从窗进入。因为这种窗型结合了平开和下悬两种操作，采用这种窗型选用胶条口型注意以下几点：　　1.室内选全封闭口型胶条压缩量不宜过大，1∽2mm就可以了，胶条的壁厚在0.8∽0.9mm为宜，太厚的口型或压缩量过大的口型容易造成锁闭困难，甚至不能锁闭。　　2.室内胶条推荐选用非封闭口型的胶条，压缩量2∽3mm都可以。前提是胶条的壁厚1∽1.3mm为宜。　　3，室外胶条如框扇间距小于2.5mm，推荐选用非封闭口型的胶条压缩量量0.5∽1mm即可。　　三、隔热断桥平开窗中胶条口型的选用　　隔热断桥的原理是在铝型材中间穿人隔热条，将铝型材断开形成断桥。有效阻止热量的传导。这种窗型多采中空玻璃。除采用内外框双道密封外，中间加了一道等压胶条密封，这种窗型可以说是当前密封效果较好的窗型。可组装成平开下悬窗或普通平开窗，这种窗型内外框两层密封选用胶条口型可参照平开下悬窗，但等压胶条的选用必须注意以下几点：　　1.等压胶条是带隔热断桥复合窗密封好坏的关键，由于柜窗扇密封胶条具有一定压缩量，门窗闭合时已经需要一定的闭合力。若片面要求等压胶条的过盈配合量，就会存在关窗费力的现象；因此，等压教条的配合在门窗闭合时，B部分到稍有变形即可，B部份过盈配合量1∽2mm。且在选用五金件时，合页厚度应和厂家设计一致，　　否则容易导致等压胶条密封的密封失败或窗扇无法闭合。　　2.这种窗型由于型材型腔较大，又采用中空玻璃，自重较大，安装好后，如果五金件(合页、滑撑)质量不过关，极易产生窗扇非合页、非滑撑一侧下沉，即常说的掉角，所以型材厂设计窗型时A＞5mm为宜；C＜3∽mm，组装厂应充分考虑窗扇的重量，选用相应的五金件，避免产生掉角现象，窗扇卡在等压胶条顶部，造成窗户不能锁闭。

关键词：    玻璃幕墙；铝合金型材；密封胶　　1 前言　　近年来玻璃幕墙建筑在我国迅速崛起，玻璃幕墙具有整体性强、结构轻盈、弹性连接好、抗震性能好、便于施工及维护方便等优点。当前我国的玻璃幕墙主要有明框、半隐框、隐框及全玻璃幕墙等，玻璃幕墙所用材料主要有铝合金型材和密封胶二部分。选材要根据当地气候情况，兼顾美观、实用、耐久等因素，现分述如下：　　2 玻璃幕墙用铝合金型材的质量要求　　铝合金型材有普通级、高精级和超高精级之分，幕墙用的铝合金型材应采用高精级，应进行表面质量、壁厚、膜厚、硬度等的检验。　　2.1 表面质量的检验　　铝合金型材表面质量的检验，应在自然散射光条件下，观察检查，不应使用放大镜，其表面质量应符合下列规定。　　2.1.1 型材表面应清洁、色泽应均匀。　　2.1.2 型材表面不应有皱纹、裂纹、起皮、腐蚀斑点、气泡、电灼伤、流痕、发粘以及膜（涂）层脱落等缺陷存在。　　2.1.3 根据国家标准《铝合金建筑型材》（GB5237-2004）的规定，铝合金型材的表面质量，允许由于模具造成的纵向挤压痕深度及轻微的压坑、碰伤、擦伤和划伤等存在，其中在装饰面应不大于0.06mm，在非装饰面应不大于0.10mm。　　2.2 壁厚的检验　　玻璃幕墙受力杆件采用的铝合金型材壁厚应按国家标准《铝合金建筑型材》（GB5237-2004）和《玻璃幕墙工程技术规范》（JGJ102-96）的有关规定执行。检验时，对未安装上墙的铝型材可用游标尺选取不同部位进行测量，对已安装上墙的铝型材可用金属测厚仪进行测量。　　2.2.1 用于横梁、立柱等主要受力杆件的截面受力部位的铝合金型材壁厚实测值不得小于3 mm。　　2.2.2 壁厚的检验，应采用分辨率为0.05 mm的游标卡尺或分辨率为0.1mm的金属测厚仪在杆件同一截面的不同部位测量，测点不应小于5个，并取最小值。　　2.3 膜厚的检验　　铝合金型材的各种膜不仅起装饰，而且更重要的是防止自然界有害因素对铝合金的腐蚀作用，因此，膜厚不宜太薄，但也不能太厚，一方面增加铝合金成本，另一方面膜太厚有可能发生膜与铝合金粘结力降低，使膜层发生空鼓，开裂甚至脱落等现象，铝合金型材膜厚的检验应符合下列规定。　　2.3.1 根据《铝合金建筑型材》（GB5237-2004）的规定，阳极氧化膜最小平均膜厚不应小于15μm，最小局部膜厚不应小于12μm。　　2.3.2 根据《粉末静电喷涂铝合金建筑型材》（YS/T407-1997）的规定，粉末静电喷涂涂层厚度的平均值不应小于60μm，其局部厚度不应大于120μm且不应小于40μm。　　2.3.3 根据《电泳涂漆铝合金建筑型材》（YS/T100-1997）的规定，电泳涂漆复合膜局部膜厚不应小于21μm。　　2.3.4 根据《氟碳漆喷涂型材》（GB5237-2004）的规定，氟碳喷涂涂层平均厚度不应小于30μm，最小局部厚度不应小于25μm。　　2.3.5 检验膜厚，应采用分辨率为0.5μm的膜厚检测仪检测。每个杆件在装饰面不同部位的测点不应少于5个，同一测点应测量5次，取平均值，修约至整数。　　2.4 硬度的检验　　根据《铝合金建筑型材》（GB5237-2004）的规定，铝型材力学性能可在硬度试验和拉伸试验中只做一项（仲裁试验为拉伸试验），铝型材的硬度试验一般用维氏硬度计进行，由于它不便于现场试验，故目前主要是采用《铝合金韦氏硬度试验方法》（YS/T420-2000）的钳式硬度计进行现场检测。

不管什么样的高级门窗在运用的时分都会有空隙就有必要用建筑胶密封住，才干确保门窗有杰出功能。他们分别是防水密封胶、发泡胶、硅酮玻璃胶，这是门窗设备中必用的产品，在塑钢门窗设备中会用到防水密封胶、发泡胶；而断桥铝门窗设备中会用到发泡胶、硅酮玻璃胶或许以上三种都会用到。   硅酮密封胶是以聚二甲基硅氧烷为首要原料，辅以交联剂、填料、增塑剂、偶联剂、催化剂在真空状态下混合而成的膏状物，在室温下经过与空气中的水发作应固化构成弹性硅橡胶。   一：硅酮玻璃胶分类   硅酮玻璃胶从产品包装上可分为两类：单组份和双组份。单组份的硅酮胶，其固化是因触摸空气中的水分而发作物理性质的改动；双组份则是指硅酮胶分红A、B两组，任何一组独自存在都不能构成固化，但两组胶浆一旦混合就发作固化。现在商场上常见的是单组份硅酮玻璃胶，本书以介绍此种玻璃胶为主。   单组份硅酮玻璃胶按性质又分为酸性胶和中性胶两种。酸性玻璃胶首要用于玻璃和其它建筑材料之间的一般性粘接。而中性胶克服了酸性胶腐蚀金属材料和与碱性材料发作反响的特色，因而适用范围更广，其商场报价比酸性胶稍高。商场上比较特殊的一类玻璃胶是硅酮结构密封胶，因其直接用于玻璃幕墙的金属和玻璃结构或非结构性粘合安装，故质量要求和产品层次是玻璃胶中较高的，其商场报价也较高。   二：硅酮玻璃胶简述   单组份硅酮玻璃胶是一种相似软膏，一旦触摸空气中的水分就会固化成一种坚韧的橡胶类固体的材料。硅酮玻璃胶的粘接力强，拉伸强度大，一起又具有耐候性、抗振性，和防潮、抗臭气和习惯冷热改动大的特色。加之其较广泛的适用性，能完成大多数建材产品之间的粘合，因而运用价值非常大。硅酮玻璃胶由其不会因本身的分量而活动，所以能够用于过顶或侧壁的接缝而不发作下陷，塌落或流走。它首要用于干洁的金属、玻璃，大多数不含油脂的木材、硅酮树脂、加硫硅橡胶、陶瓷、天然及合成纤维，以及许多油漆塑料表面的粘接。质量好的硅酮玻璃胶在摄氏零度以下运用不会发作揉捏不出、物理特性改动等现象。充沛固化的硅酮玻璃胶在温度到204℃（400oF）的情况下运用仍能坚持继续有用，但温度高达218℃（428oF）时，有用时刻会缩短。硅酮玻璃胶有多种色彩，常用色彩有黑色、瓷白、通明、银灰、灰、古铜六种。其它色彩可根据客户要求订做。   三：硅酮玻璃胶用处   （一）、酸性玻璃胶   1、适合作密封、阻塞防漏及防风雨用处，室内室外两者皆宜（室内效果更佳），防渗防漏效果显著。   2、粘接轿车的各种内部装修，包含：金属、织物和有机织物及塑料。   3、接合加热和制冷设备上的垫片。   4、在金属表面加装无螺孔的筋条、铭牌以及漆加塑料材料。5、对烘箱门上的窗口、气体用具上的烟道、管道接头、通道门进行封口。   6、为齿轮箱、压缩机、泵供给即时成形的防漏垫。   7、对船仓以及窗口密封。   8、拖车、货车驾驶室玻璃窗的密封。   9、粘合和密封设备部件。   10、构成防磨涂层。   11、镶嵌和填充薄金属片迭层、道管网络和设备机壳。   （二）、中性耐候胶   1、适用于各种幕墙耐候密封，特别引荐用于玻璃幕墙、铝塑板幕墙、石材干挂的耐候密封；   2、金属、玻璃、铝材、瓷砖、有机玻璃、镀膜玻璃间的接缝密封；   3、混凝土、水泥、砖石、岩石、大理石、钢材、木材、阳极处理铝材及涂漆铝材表面的接缝密封。大多数情况下都无需运用底漆。   （三）、硅酮结构胶   1、首要用于玻璃幕墙的金属和玻璃间结构或非结构性粘合安装。   2、它能将玻璃直接和金属构件表面衔接构成单一安装组件，满意全隐或半隐框的幕墙规划要求。   3、中空玻璃的结构性粘接密封。   四：各种硅酮玻璃胶运用时均会遭到以下约束   1、长时刻浸水的当地不宜施工；   2、不与会渗出油脂、增塑剂或溶剂的材料相溶；   3、结霜或湿润的表面不能粘合；   4、彻底密闭处无法固化（硅胶需*空气中的水分固化）；   5、基材表面不洁净或不结实。   （一）、酸性玻璃胶更有以下约束条件：   酸性硅酮玻璃胶会腐蚀或不能粘合铜、黄铜（及其它含铜合金）、镁、锌、电镀金属（及其它含锌合金），一起主张砖石料制成物品及碳化铁体基质上不要运用酸性玻璃胶,在甲基酸盐（PLEXIGLAS）、聚碳酸、聚、聚乙烯和TEFLON（特氟隆、聚四氟乙烯）制成的材料上运用本品将无法取得很好的粘接效果及好的相溶性。移动大于接缝宽度25%的衔接也不适合用酸性玻璃胶，在结构用玻璃上也较好不必普通酸性玻璃胶（酸性结构胶在外），别的在有磨蚀以及会发作本质坏处的当地不该运用酸性玻璃胶。硅酮酸性胶的基材表面温度超越40℃不宜施工。   （二）、中性耐候胶还有以下约束条件：   中性耐候胶不适用于结构性玻璃安装；基材表面温度超越50℃不宜施工。   （三）、硅酮结构胶还有以下约束条件：   硅酮结构胶的基材表面温度超越40℃不宜施工。   五：硅酮玻璃胶运用办法   1、运用：单组份硅酮玻璃胶即时能够运用，用打胶很简单将它从胶瓶内打出，并可用抹刀或木片修整其表面。   2、粘住时刻：硅酮胶的固化进程是由表面向内开展的，不同特性的硅胶表干时刻和固化时刻都不尽相同（固化时刻的具体阐明请参阅第四篇的《技术参数》内容），所以若要对表面进行修补有必要在玻璃胶表干前进行（酸性胶、中性通明胶一般应在5-10分钟内，中性杂色胶一般应在30分钟内）。假如选用分色纸来掩盖某一当地，涂胶后，必定要在外皮构成前取走。   3、固化时刻：玻璃胶的固化时刻是跟着粘接厚度添加而添加的，例如12mm厚度的酸性玻璃胶，或许需3-4天才干凝结，但约24小时内，已有3mm的外层已固化。粘接玻璃、金属或大多数木材时，室温下72小时后就具有20磅/英寸的抗剥离强度。若运用玻璃胶的当地部分或悉数关闭，那么，固化时刻则由密闭的紧密程度决议。在密闭的当地，就有或许永久坚持不固化。若进步温度将使玻璃胶变软。金属与金属粘合面的空隙不该超越25mm。在各种粘接场合，包含密闭情况下，粘接后的设备运用前，应全面查看粘接效果。酸性玻璃胶在固化进程中，因醋酸的蒸发会发作一股味，这种味将在固化进程中消失，固化后将无任何异味。   4、粘接：   A．将金属及塑料表面彻底擦净，去油污，然后除了塑料先用漂洗悉数表面外，橡胶表面运用砂纸打磨，然后用擦。运用时请恪守运用该溶剂的留心事项。   B．将玻璃胶均匀涂在准备就绪的物体表面上，假如是将两个表面粘接起来，可把一面先找方位放好，再用满足的力揉捏另一面以挤出空气，但留心不要挤出玻璃胶。   C．将粘接的设备置于室温下，待玻璃胶固化。   5、密封：将硅酮玻璃胶用于密封的场合,也相同依照上述几个进程进行,将玻璃胶用力挤入接合面或缝隙中,使玻璃胶与表面充沛触摸。   6、清洁：玻璃胶未固化前可用布条或纸巾擦掉，固化后则须用刮刀刮去或二、等溶剂擦拭。   7、留心事项：酸性玻璃胶在固化进程中会释放出刺激性气体，对人的眼睛和呼吸道有刺激性效果。醇型中性胶在固化进程中释放出甲醇。甲醇有潜在的致癌风险,并是已知的皮肤和呼吸道过敏物，蒸发气体会使眼睛、鼻、咽喉发炎。所以应在通风杰出的环境中运用本产品，防止进入眼睛或长时刻与皮肤触摸（运用后，吃饭、吸烟前应洗手）,不得咽入本品。勿让儿童触摸；施工场所应通风杰出；如不小心溅入眼睛,运用清水冲刷,并随即求医。彻底固化后的玻璃胶则无任何风险。   8、一般攻略：运用前，请仔细阅读玻璃胶的正确施工办法和用处，请留心对安全运用和有关对身体健康损害的阐明。   六：硅酮玻璃胶存储   贮存和寄存期限玻璃胶应寄存于阴凉、枯燥处，30℃以下。质量好的酸性玻璃胶可确保有用保存期12个月以上，一般酸性玻璃胶可保存6个月以上；中性耐候及结构胶可确保9个月以上的保质期。假如瓶已翻开，请在短期内运用完；玻璃胶如未用完，胶瓶有必要密封，再次运用时，应旋下瓶嘴，去除一切阻塞物或替换瓶嘴。

这些白色粉末看起来毫不起眼，它却简直占有每年无机粉体运用量的70%以上，是塑料工业中运用数量最大、运用面最广的粉体填料——碳酸钙，以低价的报价、优异的加工功能等很多长处成为塑料加工职业首选的材料。除了塑料范畴，碳酸钙在硅酮胶中的运用也越来越多。 通常在制备硅酮胶时会参加少数的纳米碳酸钙(CCR)来补强，并下降成本，别的也使胶体坚持杰出外观。可是纳米碳酸钙在运用过程中需求留意以下几个问题： 1、水分含量构成粉体聚会 碳酸钙水分较高，则颗粒表面的羟基(-OH)增多，其聚集体呈现出彼此凝集的倾向，在液聚会硅烷效果下构成三维网络，使胶料的黏度增大，并在基猜中构成1～3mm颗粒，构成混炼时刻延伸。因而，碳酸体在运用前须烘干，操控水分含量在0.8%以下。 2、二次聚会构成粒径较大 二次聚会一般简单呈现在粒径较小的纳米碳酸钙产品中，跟着纳米碳酸钙粒径的规模缩小到40-60nm时，颗粒比表面积增大(22～34m2/g)，内聚力增强，易构成结合严密的硬团，即为多孔状的二次粒子。硅酮胶捏合过程中二次粒子难以涣散均匀，并且颗粒数量较多时，制品表面简单呈现颗粒，乃至“麻面”或“雾面”现象。因而需求经过一次或屡次研磨将涣散，或许延伸捏合时刻。 3、PH值过高催化固化 Ph值过高会使硅酮胶的贮存稳定性下降，Ph越高，硅酮胶固化越快。贮存稳定性是硅酮胶制品的一个非常重要的质量指标，理论上碳酸钙的PH值呈弱碱性，能够选用弱有机酸或有机酸盐，对其进行表面包覆，对碳酸钙表面有必定的中和效果，将其PH值操控在9.5以下。 4、表面处理缺少或过剩 当表面处理缺少时，碳酸钙颗粒表面为极性部分，与硅酮胶中非极性有机物中难相容，构成涣散困难，呈现混炼时难“吃粉”延伸捏合时刻，即便充沛混合后，因为碳酸钙表面缺少满足有机物表面活性剂包覆，使硅酮胶系统与极性碳酸钙界面触摸几率显着添加，而碳酸钙表面存在较多的羟基，这些基团能与液相硅橡胶分子链中的Si-O键构成氢键(物理吸附)，其成果将会发生两种不同的效果：一方面导致硫化胶物理力学功能的进步，另一方面也会在系统内部发生结构化现象，导致胶料的贮存稳定性下降。 当表面处理剂过剩时对硅酮胶的出产相同发生晦气影响，或许构成黏结功能下降、制品物理功能下降。 对黏结功能的影响： 因为硅酮胶是一种粘胶制品，要求有必要与施工介质表面有杰出的黏粘功能，为进步这种黏粘功能，硅酮胶配方中较多选用硅烷偶联剂改善增强，这种黏粘功能是靠硅烷偶联剂中的活性基团与施工介质表面以范德华力或氢键构成物理吸附或许凭借基团的反响构成化学键。当碳酸钙表面处理剂过量时，其有机基团数量显着增多(特别以有机杂合物为首要表面处理剂的纳米碳酸钙产品更为显着)，硅烷偶联剂中的部分基团会与碳酸钙表面活性剂分子中有机基团键合，然后影响对施工界面黏结功能。 对制品物理功能的影响： 表面处理剂过量使碳酸钙颗粒表面与硅酮胶系统直接氢键结合的几率削减，首要依托表面活性剂有机分子与系统的结合，因为碳酸钙表面活性剂分子以有机长链分子为主，这种有机分子之间的结合力体现较为柔性，因而固化后的硅酮胶制品模量较低，如果在碳酸钙表面有恰当的一部分能与硅酮胶系统氢键结合，则系统的网状结构更为结实，内聚力更强。这样的制品抗撕裂强度会有所进步。别的，表面处理剂中的短链有机物易挥发，当处理过量时，产品的挥发份会升高，使硅酮胶真空捏合过程中抽出的低沸点有机物添加。 5、影响脱醇型胶贮存稳定性 在一些硅酮胶厂商中曾呈现过该问题，给对纳米碳酸钙和硅酮胶厂商带来较大的困惑。因为硅酮胶的出产工艺及产品特性决议硅酮胶制品在参加交联剂后制得的制品须密封贮存，一旦制品呈现质量问题则很难对制品进行返工处理，构成的丢失较大。 据相关材料闪现，脱醇型硅酮胶一般多选用高水解活性硅烷偶联剂，在没有引进羟基和水分铲除剂情况下，碳酸钙中的微量水分和硅烷偶联剂简单反响生成游离醇，然后引起系统的贮存稳定性和硫化功能下降。特别是表面处理缺少的产品在贮存过程中吸潮非常快，加之纳米碳酸钙二次粒子水分自身就很难扫除，因而有理由以为该条件下的碳酸钙颗粒表面具有较多水分和羟基，相应构成以碳酸钙为结点的部分微观网状结构，严峻时呈现部分微观结构化，应力会集现象，构成较多散布均匀的细微“颗粒”(实践缩短或突起)。 这种“颗粒”还有一个独特现象是当系统温度升高时会逐步消失，能够解释为：因为系统温度升高，分子热运动加重，使微观的交联结合被损坏，部分应力随之削弱或消失，故硅酮胶表面和内部分子结构康复到正常状况，出了暂时的“颗粒”消失。当系统温度下降后，“颗粒”在本来方位从头闪现。

一、导言：有色金属商场价值趋势    1、有色金属铜    铜是人类最早发现和运用的陈旧金属之一，铜及其合金因为导电率和热导率好、抗腐蚀能力强、易加工、抗拉强度和疲劳强度好而被广泛使用，在金属材料消费中反次于钢铁和铝，成为国计民生和国际工程甚至高新技术范畴不行短少的根底材料和战略物资，在电气、机械、化学、基建、国防等工业部门具有广泛的用处。    从国家散布看，国际铜资源首要会集在智利、美国、赞比亚、独联体和秘鲁等国。智利是国际上铜资源最丰厚的国家，其铜金属储量约占国际总储量的1/4，我国铜矿总储量6243万吨，居国际第7位。    2005年铜价的走势打破了曩昔几十年来人们对高铜价的知道，跟着全球经济不断增加以及对原材料的需求扩展，致使人们对矿产品和动力产品等原材料的价值需求的衡量标准超出预期，形成人们对二十一世纪最缺“资源”发生惊惧。    2005年全国际铜产值为1643.3万吨，同比增加4.7%，创前史最高，因为受需求增加等多种要素的影响和效果，国际铜金属报价被推入周期性上升通道傍边。伦敦金属交易所（LME）三个月期铜报价屡创前史记录，12月初到达4478美元/吨。并以4515美元/吨的报价接二连三的创出前史新高。    进入2006年、铜价又阅历了新年前后，3月底、5月上旬三次上涨，在短短的近半年时间里飙升了70%，4月底LME期铜创下了7385美元的前史新高。    2、稀有金属钼    钼作为重要的矿产资源和战略物资，在国民经济开展和全球交易中占有重要位置。钼的消费局势以工业三氧化钼为主，约占70%，钼铁约占20%，金属钼和化学制品各占5%，其使用范畴和分配比例大约如下：钢铁冶炼消费约占80%（其间合金钢约为43%，不锈钢约为23%，工具钢和高速钢约8%，铸铁和轧辊约为6%），化工产品约占10%，金属钼制品消费约占6%，高温高强度合金和特殊合金约占3%，其他钼制品约为1%。由此可见，钢铁工业的开展对钼的消费起着决定性的效果，但跟着科学技术的开展，钼在高科技和其他范畴的使用将会不断地扩展和开展。    钼产品国际商场报价的拟定首要是根据国际商场“MB”（《英国金属导报》）和“MW”（《美国金属周刊》）每天的价格为根据。国内商场供应方面，也以国际商场价格为参阅，结合国内供需商场状况灵敏变化。    跟着全球经济的开展，国际钼和钼产品的报价，通过多年低位徜徉，于2002年头走出低谷，震动上升，近几年再三打破前史高位，以FeMo——60钼铁为例，2003年末迫临10万元/T，2004年末到达34万元，2005年3—5月，最高攀升至41万元/T，最近三年（2003——2006年）FeMo——60钼铁季度报价析解见图一。(图暂略)     前语    二00六年十一月，西藏钼矿托付西安天宙矿业科技开发有限责任公司，对西藏钼矿进行工艺流程实验，其意图是为矿山开发利用供给根据。    西藏送来实验样经化学分析：含钼：0.156%、铜：0.44%、铅：0.013%、锌0.019%、银14.6克/吨、金0.31克/吨，从化学多项分析看出实验样是一多金属硫化矿，该矿可供收回的矿石是钼，可供归纳收回的矿是铜，实验样是钼铜矿石。    现在国内外铜钼矿石大多选用混合浮选加别离的工艺流程，西藏钼矿选用了两种工艺流程，即抑铜浮钼的优先浮选工艺和钼铜混合选再钼铜别离工艺流程比照实验，优先浮选工艺流程选用加硅酸钠抑铜浮钼，再加硫酸铜活化铜，用TZ—108浮铜实验开路目标为：钼精矿档次45.91%，钼精矿含铜0.92%，钼收回率57.25%，铜精矿档次35.20%，铜收回率73.65%。混合浮选再钼铜别离工艺流程，该工艺选用火油配TZ—108为钼铜捕收剂，火油配TZ—108为捕收剂，混合用药，两药剂起到“协同效应”效果，将本来单一火油用量250克/吨，降到火油35克/吨，TZ—108 15克/吨，大大降低了药剂本钱。混合精矿钼铜别离还选用别离，混合浮选再钼铜别离工艺流程开路实验目标为：钼精矿含钼49.05%，含铜0.82%，钼收回率56.29%，铜精矿含铜36.14%，铜收回率72.67%。    西藏钼矿选用两种工艺流程比照实验，都获得满足实验目标，为矿山开发利用供给了根据。    结语   （一）西藏钼矿含钼0.156%、含铜0.44%、铅0.013%、锌0.091%、金0.31克/吨、银14.6克/吨，分析成果看出：可供收回的矿藏是钼，归纳收回的矿藏是铜，该矿是一钼铜矿。   （二）本实验选用优先浮选和混合浮选工艺流程，实验选用混合用药，使药剂起到“协同”效应效果，大大减少了药剂用量。   （三）选用优先浮选工艺流程实验，可获得钼精矿档次45.91%，钼收回率57.25%；归纳收回铜，铜精矿档次35.20%，铜收回率73.65%；选用混合浮选再钼铜别离工艺流程实验，可获得钼精矿档次49.05%，钼收回率56.29%；归纳收回铜，铜精矿档次36.14%，铜收回率72.67%。选用两种工艺，均获得满足实验目标。   （四）因钼精矿产率小，无法做闭路实验。

为了确保选矿设备选铜的质量和效果，需要在选别前对矿石进行分析，以确保到达咱们的预期效果，下面是铜矿石的可选性实验。 铜矿石可选性实验也和其他矿石可选性实验相同，研讨的方向首要取决对该矿石中所含矿藏的组成和特性。在研讨矿石组成时，除了肉眼分析和显微镜分析外，还要进行物相分析。铜矿石的物相分析一般包含下列效果。    为测定硫酸铜型的铜而进行水侵法。取磨细至1毫米的干矿石称样50克置于玻璃瓶中，加250毫升蒸馏水拌和一小时。弄清后，将溶液倒在干的滤纸上，并使滤液滤入干玻璃杯中。取出一部分滤液(50-100毫升）供铜的分析用。对滤液中的铜预先做定性反响实验，为此向显微镜的玻璃上滴一滴滤液，再向其近旁滴一滴黄血般的溶液。这两滴均用的蒸汽处理之，然后使之并和，跟着的蒸汽将出现有淡黄色或微赤色的结晶CU（NH4），FE（CN）。（可用显微镜调查）。当滴入一滴醋酸是则结晶立显深血赤色，这表明每一升内至少含铜为0.1-0.2毫克。 以上分析得出结论，了解矿石的物理和化学性质，对选矿设备的出产功率有很大影响。

一、前  言 球团法是一种较理想的锰矿造块方法，研究表明，锰矿球团矿（酸性）和锰矿烧结矿相比，在锰含量上有所提高。国外有人用锰矿制取熔剂性球团，以降低能耗和改善冶金性能。为了进一步降低能耗和提高生产率，前苏联一些学者在锰精矿中配入气煤制备预还原“矿石－煤”球团矿，并进行了熔炼锰铁合金的试验，结果表明，用预还原“矿石－煤”球团矿部分或全部代替炉料中锰精矿或烧结矿时，电能消耗降低22%，锰回收率和炉子生产率都得以提高，为了减少熔炼时熔剂和焦炭的加入量，K.r.Copokhh等人。随后又研制了焙烧后含碳达lO%的“矿石－熔剂－煤”球团矿，即以锰精矿配加20%无烟煤和20%白云石制成碱度为1.0～1.1的球团矿，实践证明这种球团矿不仅还原性好，而且可促进熔炼时金属和渣的形成。国内进行锰矿球矿生产的厂家很少，其突出的特点是产量低、成本高、作业率低，通过试验来加宽球团的焙烧区间、降低能耗、提高球团矿的还原率和锰回收率是改善其生产指标的较可行的途径。 二、原料条件和试验流程 试验所用原料为取自湘潭锰矿的碳酸锰精矿、冀东白云石和石灰石、湘潭焦粉，其地化学成分见表1。 表1  原料化学成分（%）原料TMnTfeSiO2Al2O3CaOMgOPS烧损Na2OK2O锰精矿24.652.5114.082.159.463.880.160.8824.90石灰石0.153.616.6350.721.990.010.0942.160.030.24白云石0.072.070.1929.6621.350.0040.1346.260.030.08焦粉C：81.38,     灰分15.56,     挥发分3.06 图l为球团试验流程，试验设备有碾磨机、造球机、高温焙烧炉、L－J1000型拉力试验机和还原测定装置。图1  球团试验流程 三、软熔失重试验 由于锰矿石受热分解为MnO和Mn3O4，在高温时易与SiO2作用，生成低熔点的硅酸盐，锰矿焙烧温度区间狭窄，当焙烧温度有较大的波动时（士50℃）．就引起球团熔化或欠烧，为此，必须寻找扩大锰矿球团焙烧区间的途径。 试验是在SCN802造型材料耐火性能测定仪上进行的，采用三因子二次回归正交设计安排试验，变量设计水平和试验结果见表2。为确定试样开始软化温度，将平行试样于投影式R2Y－l熔盐综合测定仪上进行失重－收缩试验，试验采用圆柱体软熔测定法，以圆柱体锰矿样品开始倒边时的温度计为软化开始温度，结果见表2。 表2  软－熔试验的表头设计及试验结果（注）：Y1－软化开始温度；Y2－软化终了温度；Y3－熔化终了温度。 根据对已知熔点纯物质（纯铅）的试验结果分析可知，以温度－收缩率关系曲线的拐点为软化终了或熔化开始温度，以试样收缩50%的温度为熔化终了温度，结果见表2。试验结果表明，适宜的物料组成可以提高锰矿物料的软熔温度和扩大软熔区间。如将N012试样与原矿对比可发现，虽然软化开始温度没变，均为1070℃，但软化终了温度由1190℃提高到1270℃，熔化终了温度由1220℃提高到1360℃，软熔区间从150℃提高到290℃。这可能是因为CaO的加入，促使了高熔点物质的生成，如CaO－SiO2等，使锰混合料的软熔温度提高。因此，用生产熔剂性锰矿球团矿的方法来改善生产过程中的球团质量是可能的。 四、综合性球团矿试验  结果及分析 （一）综合球团矿试验 在熔剂性综合锰矿球团矿的基础上，为了减少冶炼焦比，以表2NO12号样配比为基础，进行了“矿石－熔剂－煤”综合球团矿的试验研究，表3为“矿石－熔剂－煤”球团矿试验的表头设计。 将试验结果处理可得如下方程：F检验结果表明，所得回归方程显著。 表3  综合球团矿变量设计水平变量零水平变化区间变量设计水平r＝1.414-r-101r焙烧温度/℃1100100958.61000110012001241.4预热时间/min1557＇63〃10152022＇07〃焙烧时间/min1052＇83〃5101517＇07〃 （二）综合球团矿强度和孔隙率分析 由式(1)和(2)可看到，影响强度和孔隙率的因素依次为培烧温度(X1)、焙烧时间（X3）及两者的交互作用，预热时间影响不大。 从图2和图3可知，随焙烧温度升高，球团矿抗压强度明显增大，而孔隙率则降低，当预热时间、焙烧时间、焙烧温度分别为20min、15min和1150℃时，其抗压强度为147N/个，孔隙率为56%，而当温度升高到1200℃时，其抗压强度增大到245N/个，孔隙率则降为54%。与普通球团矿相比，“矿石－熔剂－煤”球团矿强度较低，本试验最高为325.85N／个，显微照片（略）显示了“矿石－熔剂－煤”综合球团矿主要以方锰矿球粒和方锰矿聚集体组成（见表4），而方锰矿系多孔蜂窝状绪构，其压力硬度平均为4391N/mm2，所以“矿石－熔剂－煤”综合球团矿孔隙率较大，强度不够理想。 图2  焙烧15min球团矿抗压强度等值图图3  焙烧20min球团矿孔隙率等值图表4  矿物组成显微结构样品名称焙烧条件矿物组成（面积%）黑锰矿方锰矿玻璃质孔洞“矿石－熔剂－煤”综合球团矿T:1000℃～1241℃8～15   26～50 17～45   40～60t1:10～15mint:5～20min 表中:T－焙烧温度；t1－预热时间； t－焙烧时间 （三）综合球团矿残碳分析 由方程(3)可知，影响综合球团矿的主要因素依次为焙烧温度、预热时间和焙烧时间，图4为焙烧温度一定时球团矿残碳等值图。 图4  “矿石－熔剂－煤”球团矿残碳等值图由图4看到，焙烧温度的上升和预热时间的延长，使残碳量减少。球团矿中的残碳在陪炼时可充作还原剂，起节约冶炼焦比和电耗的作用，但残碳过高会影响球团矿强度，应严格控制球团矿中的残碳量。 （四）综合球团矿还原性分析 动力学研究及“矿石－煤”球团矿还原的热分析表明，碳直接还原MnO2是放热反应，因此焙烧球层的温度高于加热炉的温度水平。另外，由于煤的热分解对高价氧化锰的还原有很大的影响，大大加快了球团的还原速度，因此，球粒内的碳便大大强化了锰矿物的还原过程。球团矿的矿物鉴定表明（见表5）。综合性球团矿的主要矿物为方锰矿，其它球团矿和烧结矿以黑锰矿为主，综合球团矿的矿物特征对加速还原过程是有利的。 表5  球团矿和烧结矿的矿物鉴定矿样矿物组成（面积%）黑锰矿方锰矿玻璃质橄榄石类烧结矿74166碳酸盐矿球团矿5430～3310～12综合球团矿1046～5030（五）综合球团矿熔炼时金属和渣的分离特性 表6为综合球团矿熔炼试验结果，表明球团中匀匀而细粒分布的残炭可以明显地促进熔炼时金属的形成。 表6  综合球团熔炼产物（%）生球含碳量金属金  属  内渣失重共计TMnCSiFe51.50----97.700.80100.01012.9879.406.260.2210.3633.573.50100.01526.8083.076.360.285.7464.109.10100.0 五、结    语 （一）混合料中加入添加剂能加宽软熔区间，克服了球团因软熔区间狭窄，难于操作的缺点。 （二）综合球团矿具有良好的冶炼性能，是电炉冶炼较理想的原科，但由于其强度不高，就目前的研究成果而言，尚不能作为高炉原料。 （三）应加强对综合球团矿强度的研究（如可考虑采用双层球团法进行试验，球团内、外层配加不同量的煤和熔剂），以提高其强度，使综合球团矿成为优良的冶炼原料。

随着全球经济一体化的高速发展，各个国家对矿产资源的需求与日俱增，尤其是含量极低的稀有金属的开发和利用更是得到高度的重视，大幅度提升了稀有金属选矿技术。对新疆某铍矿开展选矿工艺研究主要试样工艺矿物学研究主要从试样的工艺矿物学研究出发，在查明试样化学成分、矿物组成、结构构造、赋存状态和嵌布关系的基础上，依据试样性质确定浮选试验方案与工艺流程，并进行了大量的条件试验，以确定最佳的工艺参数，取得了良好的选别指标，铍精矿品位3.07%，回收率81.60%。为合理利用国家矿产资源提供了详实的设计依据。

一、前语 铜和钼是自然界中散布较少的元素。黑龙江多宝山铜钼矿是一座超大型、低档次斑岩型铜钼床，矿石储量大、档次低，埋藏较浅。因为档次较低，铜钼别离一向没有找到合理的工艺。跟着选矿技能的开展，西部矿业集团公司、福建紫金矿业有限责任公司、黑龙江矿业集团公司等五家单位强强并进，一起开发多宝山铜铝矿床，指使专人与中南大学的选矿专家联合，一起针对该矿特进行可选性研讨，通过近一年的时刻研讨，通过对该矿藏的一系列小型实验，终究断定了一个合理的铜钼别离工艺，在完结模仿实验室根底上进行扩大连选实验，获得较好作用。 二、矿石性质 多宝山超大型铜钼矿床坐落黑河——嫩江海西期拼接带及嫩江一呼玛走滑开裂所挟制的向南西突起的弧形结构带内。北部有三沟矽卡岩型铁一铜矿床，南部有宝穴斑岩型铜矿床，该矿床赋存于岛弧火山沉积岩内，系构成于磕碰拱起造山结构环境的斑岩型铜矿床，现在已探明储量230×104t，是我国典型的超大型斑岩铜矿床。矿石首要为原生硫化物矿石，首要金属矿藏为黄铜矿、斑铜矿、黄铁矿、赤铜矿、铜蓝、辉钼矿等;非金属矿藏首要为长石、石英、水白云母、方解石和绿帘石等。对实验所用矿样进行了发射光谱分析与化学分析。 三、可选性研讨 （一）磨矿细度实验 在不同磨矿时刻状况下，各粒级产品中铜、钼金属的累积散布率见图1和图2(略)。－0.15mm(100目)和－0.076mm(200目)产品中铜、钼金属的累积散布率见表2(略)。 由磨矿产品中金属散布状况可见，当磨矿时刻到达10min以上，磨矿产品中－0.076mm(200目)含量为63.48%以上时，处于最佳浮选粒度规划－0.15mm(100目)产品内的铜、钼金属的累积散布率均已到达94%以上;甚至在磨矿时刻到达8min以上，磨矿产品中－0.076mm(200目)含量为57.51%以上时，处于最佳浮选粒度规划－0.15mm(100目)产品内的铜、钼金属的累积散布率也能到达90%左右，这一点为粗磨状况下完成铜、钼矿藏的浮选收回发明了条件。 表1  磨矿细度实验成果（二）矿浆pH值挑选 考虑到矿石性质及现场设备装备，本次实验磨矿细度选取－0.076mm占68%，即磨矿时刻断定为6min。pH值调整剂选用石灰，增加地址为球磨机，石灰用量与矿浆pH值的联系见表2所示。表2  石灰用量与pH联系考虑到铜、钼矿藏可浮性与矿浆pH值的联系，石灰用量宜选取2kg/t，即浮选在pH值为9左右的弱碱性介质中进行。 （三）浮选流程的断定 依据矿石性质，矿石中的首要有价矿藏为铜、钼以及贵金属，为了便于铜钼别离，结合咱们在国内其它矿山(如江西德兴铜矿、陕西金堆城钼业公司)的成功经验，宜选用钼铜等可浮再别离一强化选铜的工艺流程。在钼铜等可浮阶段，选用对钼矿藏挑选性强的捕收剂，尽可能进步钼收回率，一起便于后续的铜钼别离作业;在强化选铜阶段，可依据矿石性质选用捕收能力强的捕收剂(如丁基黄药)，强化铜的收回。 （四）钼一铜等可浮阶段捕收剂挑选 实验中选用的捕收剂包含火油、柴油、TBC114、Mac14、CSU31(CSU31为中南大学针对多宝山矿石性质新开发药剂)等，实验流程见图1所示。实验成果表明，单纯选用火油或柴油作为钼铜等可浮捕收剂，钼收回率难以到达较高水平;选用珊TBC114和Mac14作捕收剂，钼收回率有所进步，但混合精矿中钼含量偏低，给后续别离作业带来了难度。针对多宝山铜矿矿石性质研发的CSU31捕收剂统筹了混合精矿中钼的档次和收回率，是钼铜等可浮作业中较好的捕收剂。 （五）开路实验 选用CSU31作为钼铜等可浮选捕收剂，丁基黄药为强化选铜捕收剂，按图4所示流程进行了开路实验。能够看出，选用CSU31作捕收剂，通过两次精选能够获得含铜39.59%、含钼1.53%，钼收回率86.56%的铜钼混合精矿，为后续铜钼别离作业打下了根底。与此一起，强化选铜阶段铜收回率还有待进步。（六）全流程闭路实验成果 通过上述很多的探究实验之后，还进行了一系列的捕收剂用量，起泡剂用量，铜钼混合精矿精选次数，铜钼别离用量，铜钼别离精选次数，强化选铜阶段条件实验等研讨，最终敲定如图2所示的全流程闭路实验流程。全流程闭路实验成果表明： 1、选用钼铜等可浮再别离——强化选铜工艺流程，选用CSU31作方钼铜等可浮捕收剂，再磨后在用量较低(700g/t)状况下，通过6次精选，能够获得含钼48.63%、含铜0.73%，钼收回率71.52%的钼精矿，与此一起还获得了含铜29.93%，含钼0.081%，铜收回率76.87%的一部分铜精矿。2、选铜作业中，选用丁基黄药做捕收剂，获得了含铜15.88%、含钼0.022%，铜收回率9.77%的第二部分铜精矿。两部分铜精矿混合，铜档次27.40%，铜收回率86.64%。 四、定论 鉴于本次实验属实验室规划，在比较具体的条件实验根底上进行闭路实验和连选实验，成果表明，针对所取矿样，选用钼铜等可浮再别离——强化选铜工艺流程，能够完成铜钼矿藏的有用收回，其间铜精矿档次27.40%，铜收回率86.44%，钼精矿档次48.63%，钼收回率71.52%。出产时还有如下问题需求处理：(1)具体的磨矿功指数数据；(2)投产前必要的验证实验；(3)选钼时合理的流程结构验证；(4)现场出产时合理的配矿方案；等等。因为多宝山共同的矿石性质和成矿条件，主张进行具体的后续实验研讨。

包胶铜线是广泛应用于生产领域的一种铜线。用PU和TPR包胶,目的都是要提高产品的手感舒适度和增强产品的耐磨性。TPU和TPR同属于热塑性弹性体，都具有很好的弹性，耐磨性和拉伸强度，但TPU的耐磨性和耐刮性和拉伸强度会更好。但TPR可以做得更软些，硬度可以做到30A以下，而TPU目前最软也就60A左右；另外，TPR包ABS，ABS/PC，PP，PA的效果比TPU要好，附着力要强。    滚筒包胶应用 行业 ：物流，包装 传统的热硫化包胶的滚筒由于硫化压强低，硫含量偏高而耐磨性能差，使用中易老化。导致对输送带的附着力下降，清洁功能差。 TIP TOP冷硫化包胶技术橡胶密实度高，耐磨性强，寿命为热包胶的数倍；且摩擦系数高，大大降低了胶带应力；橡胶弹性佳，防粘附性能好。采用TTP TOP的滚筒包胶材料可在现场或加工厂操作方便快捷。世界上许多高强度的输送带的驱动滚轮都使用TIP TOP 的包胶材料。  综合成本大大低于传统的热包胶REMALINE UNI-60高抗磨损性具有优良的性价比适用于各种从动轮，惰轮及改向轮 REMAGRIP 70/CN-SL优异的产品性能 价格 比：质量卓越的产品配合极具竞争力的 市场 推广 价格附加的纵向槽纹增加了胶面的导水性能包胶材料的浪费被减低到最少四种标准厚度：10 mm 12 mm 15 mm 18 mm配合特别的菱形开槽及纵向槽纹，适合各种驱动滚轮包胶 REMAGRIP CK-X型系列胶板优异的摩擦系数有效防止传送带在潮湿，泥泞的工作环境下的打滑陶瓷的有效分布降低了总体材料重量，从而使操作和施工变得容易增加了滚筒的使用寿命优越的性能 价格 比现场施工，方便快捷 。    随着社会生产的不断发展，包胶铜线的应用领域也将更加广泛，这对于包胶工艺的改进和发展提出了新的挑战。

报告名称：  国外某地铁矿可选性探索试验报告格式：  word完成时间：  2008年2月 发 布 人：  郭常青指导专家：  龚美菱  黄开国  谷忠祥项目负责人：霍利平报告页数：  总论始共6页 总论：     受西安XXX公司的委托，西安天宙矿业科技开发有限责任公司于2008年2月对国外某地铁矿进行了可选性探讨试验，试验的目的是为该矿开发利用提供初步依据。     国外某地铁矿原矿全铁品位46.65%，磁性铁品位0.17%，占全铁的0.36%左右。试验采用了磁选探讨试验、重选（摇床）探讨试验、还原焙烧—磁选探讨试验，其中磁选和重选（摇床）探讨试验，铁的回收率太低，经还原焙烧—磁选探讨试验，经一粗一精工艺流程，可获得铁精矿产率40.22%，铁精矿品位62.70%，铁回收率53.94%。由于试验经费及时间关系，并依照委托方要求，还原焙烧—磁选探讨试验没有做详细的条件试验。 结语：     1、国外某铁矿含全铁46.65%，磁性铁0.17%，磁性铁占全铁0.36%，该铁矿是弱磁性铁矿石，不能采用磁选方式获得合格产品。     2、该矿采用还原焙烧—磁选试验，铁精矿品位可达62.70%，铁回收率53.94%。    3、由于经费及时间关系，还原焙烧—磁选没做祥细条件试验，建议委托方进一步对该矿做祥细矿石可选性试验研究。

一、前言 某铁矿试样是由送样方自行采取，于二00八年七月送至我矿产研究所进行可选性试验。我们针对该矿样的性质进行了不同的选矿试验方法，最终所获试验结果见表1。 表1  选矿试验最终结果矿点矿样名称试验方法试验主要技术条件试验指标精矿产率（％）TFe品位（％）回收率（％）联合水库褐铁矿原矿还原焙烧磨矿细度：－200目含量68.50％焙烧温度：800℃还原剂用量：15％焙烧时间：1.5h磁场强度：167mT54.6055.0865.91通过试验证明如下： 1.该褐铁矿经过原矿还原磁化焙烧，采用湿式弱磁选的选矿方法，最终产品可达到《铁精矿质量标准》代号H55Ⅰ类产品的要求。 2.采用昭通煤粉通过最适宜的综合条件，可以获得与我们用古蔺石宝煤粉相同的TFe品位和选矿技术指标，完全可以用昭通煤粉（送样者自行采取）进行工业生产。 二、褐铁矿的选矿试验（一）试验样品的采取与制备 选矿试样是由送样方从该褐铁矿山上采取送至我矿研所供试验用。我单位根据送样方的要求，立即组织有关试验工作人员对所送试验样品进行选取岩矿鉴定样和选矿试验前的破碎、混匀缩分工作。其破碎、缩分流程见图1。图1  试验样品破碎、缩分流程     （二）原矿X荧光光谱分析 原矿样品光谱分析结果见表2。 表2  原矿光谱分析结果项目Fe2O3MgOAl2O3SiO2P2O5SK2OCaOTiO2PbO含量（％）61.282.1310.1516.630.1780.02590.05800.2794.980.0124项目V2O5Cr2O3MnOCo3O4NiOCuOZnOAs2O3ZrO2SnO2含量（％）0.1060.01260.2220.01350.01480.05060.03090.00290.2640.0016从表2中可以看出：该褐铁矿含Fe2O361.28％、Al2O310.15％、SiO216.63％、CaO0.279％、TiO24.98％，其它有害杂质如S、P、Cu、Pb、Zn、Sn、As含量都很低。 （三）原矿化学多项分析 原矿化学多项分析结果见表3。 表3  原矿化学多项分析结果项目TFeTSPSiO2CaO含量（％）45.630.0200.01012.180.164从表3中原矿多项分析结果可以看出：该褐铁矿中回收的主要元素是Fe，其含量TFe为45.63％，其它含量如TS0.020％、P0.010％、SiO212.18％、CaO0.164％。主要脉石成分为SiO2和Al2O3等。 （四）原矿矿石特征及矿物组成 矿石特征：褐色、块状，较致密。 组成及其百分含量：褐铁矿，70～80％；粘土，20～30％；石英，少量。 岩石主要由褐铁矿组成，另有部分粘土和少量石英。 褐铁矿：呈土状、豆状集合体，其中呈豆状者硬度较高，粒度大小不一，多为0.01～5mm不等，主要为赤铁矿、针铁矿组成。呈土状者硬度较低，分布于豆状者周围。 粘土：多呈细小鳞片状、隐晶质集合体，与褐铁矿相混，较难区分。 石英：少量，粒度多小于0.1mm，多呈细小它形粒状，分布不均。 （五）原矿还原焙烧湿式弱磁选试验 磁化焙烧——磨矿——磁选是由还原焙烧和湿式弱磁选两部分工艺组成。磁化还原焙烧是一种利用热化学处理该类氧化铁矿物如赤铁矿、褐铁矿等的有效方法。它能使弱磁性的氧化铁矿物（Fe2O3）转变为强磁性的氧化铁矿物（Fe3O4）。经过磁化还原焙烧的矿石用最经济的有效的弱磁场磁选法处理，是使铁矿和脉石矿物得到有效的分离，达到选别富集的目的。其磁化还原焙烧的化学反应如下： 3Fe2O3+C＝2Fe3O4+CO↑ 因还原焙烧试验所加煤粉数量不等，为判别试验结果优劣，采用如下计算方法：各个试验精矿量对原矿500g计算产率，尾矿产率为100％减精矿产率。精矿TFe品位按实际化学分析数值计，尾矿品位按原矿金属量减精矿金属量除以尾矿产率计算而得。 1.原矿磨矿细度试验 为了查明该褐铁矿经磁化还原焙烧后，磁选精矿指标与矿石磨矿解离度的关系，从而确定适宜的磨矿细度以期获得最佳的铁精矿指标，则对原矿试样进行了不同的磨矿细度磁选试验。试验流程见图2，试验结果见表4。图2  原矿还原焙烧湿式弱磁选试验流程 从表4中可以看出：随着磨矿细度－200目含量的增加，精矿产率和回收率均逐渐下降，但精矿品位TFe含量都很接近，均在51.04％～52.34％左右，综合考虑，我们选取－200目68.50％的磨矿细度进行后续条件试验。 表4 磨矿细度试验结果磨矿细度（－200目％）产品名称产率（％）TFe品位（％）回收率（％）备注52.40精矿72.0651.0480.60焙烧温度750℃、焙烧时间1.5h、煤粉用量15％、粗选磁场强度167mT尾矿27.9431.6819.40原矿100.0045.630100.0068.50精矿69.4051.7378.68尾矿30.6031.7921.32原矿100.0045.630100.0089.50精矿66.1652.2575.76尾矿33.8432.6924.24原矿100.0045.631100.0093.30精矿63.2052.3472.49尾矿36.8034.1127.51原矿100.0045.632100.002.还原焙烧温度试验 针对原矿在磁化还原焙烧过程中，焙烧温度是极其重要的影响因素之一，温度过高过低都对铁矿石磁化焙烧不利，所以进行了该褐铁矿石的温度条件试验，还原焙烧温度条件试验流程见图2，试验结果见表5。 从表5中试验结果可以看出：焙烧温度的高低对该褐铁矿有很大的影响，随着焙烧温度的增高，精矿产率和回收率都提高，精矿中的TFe品位从50.66％提高到51.73％；当焙烧温度增高到800℃以上时，精矿产率和回收率都急剧下降，但精矿中的TFe品位却继续提高，从55.08％上增到59.50％。综合各方面因素条件，我们选择还原焙烧温度为800℃为宜，进行后续条件试验。 表5 还原焙烧温度试验结果焙烧温度（℃）产品名称产率（％）TFe品位（％）回收率（％）备注700精矿63.2850.6670.26磨矿细度－200目68.50％，焙烧时间1.5h、煤粉用量15％、粗选磁场强度167mT尾矿36.7236.9629.74原矿100.0045.630100.00750精矿69.4051.7378.68尾矿30.6031.7921.32原矿100.0045.630100.00800精矿54.6055.0865.91尾矿45.4034.2634.09原矿100.0045.628100.00850精矿27.6057.9535.05尾矿72.4040.9364.95原矿100.0045.627100.00900精矿12.5259.5316.33尾矿87.4843.6483.67原矿100.0045.629100.003.还原焙烧时间试验 为了综合考虑能源的消耗，适宜的还原焙烧时间，必须进行还原焙烧时间条件试验。焙烧时间工艺流程见图2，试验结果见表6。 从表6中可以看出：随着焙烧时间的增加，精矿产率和回收率都提高，当焙烧时间达到2.0h的精矿产率和回收率反而下降，说明该矿石的最适宜的焙烧时间为1.5h就足够了。所以我们选择该褐铁矿适宜的焙烧时间为1.5h。 4.还原剂（煤粉）用量试验 还原焙烧时还原剂（煤粉）用量试验流程见图2，试验结果见表7。 表6 还原焙烧时间试验结果焙烧时间（h）产品名称产率（％）TFe品位（％）回收率（％）备注0.5精矿59.8052.5968.92焙烧温度800℃、磨矿细度－200目68.50％、煤粉用量15％、粗选磁场强度167mT尾矿40.2035.2831.08原矿100.0045.632100.001.0精矿57.2054.1267.85尾矿42.8034.2832.15原矿100.0045.629100.001.5精矿54.6055.0865.91尾矿45.4034.2634.09原矿100.0045.628100.002.0精矿51.4055.4462.45尾矿48.6035.2637.55原矿100.0045.632100.00表7 还原剂（煤粉）用量试验结果还原剂用量（％）产品名称产率（％）TFe品位（％）回收率（％）备注5精矿60.8652.2669.70焙烧温度800℃、焙烧时间1.5h、磨矿细度－200目68.50％、粗选磁场强度167mT尾矿39.1435.3230.30原矿100.0045.629100.0010精矿56.5054.0966.98尾矿43.5034.6433.02原矿100.0045.629100.0015精矿54.6055.0865.91尾矿45.4034.2634.09原矿100.0045.628100.0020精矿47.2056.0157.94尾矿52.8036.3542.06原矿100.0045.630100.00从表7中试验结果可以看出：随着还原剂（煤粉）用量的增加，精矿产率和回收率都提高，铁精矿中TFe品位含量也不断地增高，但煤粉用量达到20％时，虽然精矿中TFe品位为56.01％，可是精矿产率和回收率却大幅度的下降，所以我们选择还原剂（煤粉）15％为适宜的用量条件。 5.采用昭通煤粉还原焙烧试验 为了解昭通煤粉与我单位所用古蔺石宝煤粉在同等试验条件下作对比试验，从中找出有无影响和规律性。试验流程见图2，试验结果见表8。 从表8试验结果可以看出：用昭通煤粉进行还原焙烧，精矿产率和回收率不及古蔺石宝煤粉高，相差不太大，TFe品位几乎是一致的。证明昭通煤粉与古蔺煤粉用量是有差别和影响的。但所选各还原焙烧试验条件还是适宜的。 表8 昭通煤粉还原焙烧用量试验结果还原剂用量（％）产品名称产率（％）TFe品位（％）回收率（％）备注10精矿57.8654.2868.82焙烧温度800℃、焙烧时间1.5h、磨矿细度－200目68.50％、粗选磁场强度167mT尾矿42.1433.7631.18原矿100.0045.632100.0015精矿41.5055.0350.05尾矿58.5038.9649.95原矿100.0045.630100.0020精矿37.6456.1046.28尾矿62.3439.3253.72原矿100.0045.628100.00    6.还原焙烧综合条件 该褐铁矿经过系统的还原磁化焙烧试验，条件为：磨矿细度－200目含量68.50％；焙烧温度800℃；焙烧时间1.5h；还原剂（煤粉）用量15％；湿式弱磁选粗选强度167mT。还原焙烧综合条件下的试验结果见表9。 表9 还原焙烧综合条件试验结果产品名称产率（％）TFe品位（％）回收率（％）精矿54.6055.0865.91尾矿45.4034.2634.09原矿100.0045.628100.00    7.磁选粗精矿——脱磁——精选磁场强度试验 我们在还原焙烧适宜的综合条件下进行还原焙烧得出焙砂，经磨矿、湿式弱磁粗选，磁选粗精矿——脱磁——精选磁场强度试验，流程见图3，试验结果见表10。 从表10中可以看出，磁选粗精矿经脱磁后再进行精选，精选的磁场强度对选别效果具有较大的影响。比较各条件下的精矿产率、品位、回收率，精选的磁场强度定为80mT较为合适。该条件下铁精矿的产率为38.86％，TFe品位为57.44％，回收率为48.92％。 表10 磁粗精矿——脱磁——精选磁场强度试验结果精选磁场强度（mT）产品名称产率（％）TFe品位（％）回收率（％）备注117精矿46.0056.0456.49焙烧温度800℃、焙烧时间1.5h、还原剂用量15％、磨矿细度－200目68.50％、粗选磁场强度167mT中矿7.5439.246.49尾矿46.4636.3637.02原矿100.0045.631100.00100精矿41.8056.3351.60中矿8.7046.978.96尾矿49.5036.3639.44原矿100.0045.630100.0080精矿38.8657.4448.92中矿12.4045.0612.24尾矿48.7436.3638.84原矿100.0045.631100.00    本表的磁粗选尾矿均在同一操作条件下得出的，所以TFe品位皆为36.36％。 图3 磁粗精矿——脱磁——精选磁场强度试验流程     8.磁选中矿和尾矿的再磨再选试验 为了提高矿石中有用矿物的回收率，我们将磁选中矿和尾矿合并进行再磨再选试验。再磨再选试验流程见图4，试验结果见表11。 表11 磁选中矿和尾矿再磨再选试验结果试验方法产品名称产率（％）TFe品位（％）回收率（％）备注对作业对原矿对作业对原矿磁粗精矿再选精矿1－38.8657.44－48.92见表10，磁场强度80mT磁选中矿和尾矿再磨再选精矿26.874.2052.479.454.83磨矿细度－325目94.60％，磁场强度80mT尾矿93.1356.9437.0790.5546.25给矿100.0061.1438.13100.0051.08图4  磁选中矿和尾矿再磨再选流程图 从表11中试验结果可知：经167mT磁场强度粗选的尾矿和粗精矿脱磁后用80mT磁场强度选出的中矿合并再磨再选，再磨矿细度－325目94.60％的情况下，也只能达到对原矿4.20％的产率和7.90％的回收率，TFe品位52.47％的选别指标，尾矿中的TFe损失率21.16％的结果。 9.磁选尾矿再磨——重选试验 磁选尾矿再磨——重选试验，所用的试验样品为昭通煤粉还原焙烧磁选的尾矿经再磨，用摇床再选试验，试验流程如图5所示，试验结果见表12。    图5  磁选尾矿再磨——重选试验流程 从表12中试验结果可以看出，采用昭通煤粉10％还原焙烧该褐铁矿以验证昭通煤粉用量试验是否正确，另一方面用磁尾矿再磨用重选法选别，看能否得出一部分合格精矿，以减少尾矿中的TFe品位的损失。经验证可获得58.67％的产率和69.79％回收率，TFe品位54.28％的精矿，磁选尾矿再磨用重选法只能得到对原矿9.32％的产率和8.56％的回收率，TFe品位41.91％的结果，尾矿中TFe品位为30.87％的试验结果。 表12 磁选尾矿再磨重选联合选别试验结果试验方法产品名称产率（％）TFe品位（％）回收率（％）备注对作业对原矿对作业对原矿焙烧弱磁选精矿58.67－54.2869.79－焙烧温度800℃；焙烧时间1.5h；昭通煤粉10％；磨矿细度－200目68.50％；磁场强度167mT；磨矿细度－200目98.34％尾矿41.33－33.3530.21－原矿100.00－45.63100.00－磁尾再磨重选精矿22.559.3241.9128.338.56尾矿77.4532.0130.8771.6721.65给矿100.0041.3333.36100.0030.21    （六）原矿中性焙烧试验 原矿中性焙烧是将该褐铁矿与空气隔绝加热，在适宜的温度后，使碳酸铁矿物分解生成赤铁矿，本试验主要是烧除二氧化碳和结晶水而提高该矿的品位。中性焙烧工艺流程见图6，试验结果见表13。 图6 原矿中性焙烧试验流程 表13  原矿中性焙烧条件和试验结果焙烧温度焙烧时间烧损率TFe品位650℃2h4.67％47.38％从表13中试验结果可以看出：原矿经中性焙烧后，烧损率不高，为4.67％，中性焙砂化学分析结果47.38％，与原矿相比（45.63％）只提高了1.75％，没有实用性。 （七）原矿——磨矿——脱泥——湿式强磁选试验 原矿——磨矿——脱泥——湿式强磁选试验，其工艺流程见图7，试验结果见表14。 表14 原矿——磨矿——脱泥——湿式强磁选试验结果产品名称产率（％）TFe品位（％）回收率（％）精矿45.7047.6847.75尾矿39.6842.2936.78矿泥14.6248.2815.47原矿100.0045.630100.00 图7 原矿——磨矿——脱泥——湿式强磁选试验流程 从表14中试验结果可以看出：在磨矿细度－325目占92.70％的条件下，经过反复多次脱泥，采用湿式强磁选，再精选，其产率45.70％，TFe品位47.68％，回收率47.75％，尾矿中TFe品位42.29％，矿泥中的TFe品位为48.28％，比精矿的TFe品位还高0.60％。证明采用此种方法要想提高精矿的TFe品位也是难实现的。 经过原矿中性焙烧试验和原矿磨矿——脱泥——湿式强磁选试验，证明这两种方法都不能获得良好的技术经济指标。经过比较，我们选取“原矿还原磁化焙烧”试验方法，开发利用该矿。 （八）低品位褐铁矿还原焙烧试验 送样方又于2008年9月2日，自行采取低品位褐铁矿送至矿产研究所，要求对这种类型的褐铁矿进行可选性试验。我们根据采样方的要求，对所采的矿石按图1的破碎、缩分流程制备试验样品，并将试验样按图2的工艺流程最佳试验方案进行还原焙烧和湿式弱磁选试验。试验结果见表15。 从表15中试验结果可以看出：低品位褐铁矿经还原焙烧后，可以获得39.30％的产率和58.84％的回收率，TFe品位49.35％，若经脱磁精选可以达到TFe品位大于50％是不成问题的。 表15 低品位褐铁矿还原焙烧试验结果产品名称产率（％）TFe（％）回收率（％）备注精矿39.3049.3558.84焙烧温度：800℃；焙烧时间1.5h；昭通煤粉：10％；磨矿细度：－200目68.50％；磁选磁场：167mT尾矿60.7022.3541.16原矿100.0032.96100.00    （九）最终产品化学多项分析 最终产品化学多项分析结果见表16。 表16 最终产品化学多项分析项目TFeSiO2SPCuPbZnAs含量（％）57.448.780.0120.05500.0250.00600.0280.00053

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辅导专家：黄开国、龚美菱、郑广岱、胡继友、谷忠祥；项目负责人：马永计     一、前语       山东XXXX公司二〇〇八年一月份送来第一号铅矿选矿实验矿样，含铅档次为5.66%。选用先原生矿后氧化矿的分选工艺流程，获得抱负的选矿目标，总收回率达91%，归纳精矿档次达51%，其间氧化矿分选作业铅精矿档次高达63.21%，收回率为13.17%。但岩矿判定定名氧化矿石为铅矾，而该矿藏理论档次为68.3%，铅精矿纯度高达92%以上，对机械选矿而言，对氧化矿矿藏选别纯度到达此档次难度很高，只要岩矿重砂单矿藏别离方可到达。由此证明其间大部分为原生矿方铅矿，一起从尾矿金属损失率仅占9%，即就是悉数为氧化矿，阐明该矿样氧化率小于10%，按氧化矿区分规范，氧化率在10%以下即可定为原生矿类型。       以上分析充分证明，第一号矿样为原生硫化矿，至多也只能定为氧化程度较浅的原生铅矿。所以其选别目标抱负。一起从同期弥补实验陈述也证明，选用混合浮选工艺流程，即按原生矿、氧化矿一起选别，添加氧化矿的硫化剂1～2kg/t选别目标也不错，这进一步证明硫化剂在此用量范围内只起到活化剂的效果，并未对原生矿有抑制效果，证明了这个多功能药剂在此用量范围内只要活化效果的遍及原理。也就是以此依据，选矿厂建厂规划工艺流程按惯例的原生硫化矿选矿工艺流程计划施行，即一粗二扫二精流程结构建厂。       但到了按矿山实践采出矿石进行投料试车时，由于矿石性质改变差异太大，流程结构不合理，原矿档次低，调试未成功，方采送二号选矿实验样进行验证实验     原有实验工艺流程已不能满意现场出产需求，为了使现场出产可以顺利进行，以获得相应的目标，故对二号矿石样品做如下弥补实验。     二、工艺流程讨论实验       实验采纳先硫后氧工艺流程和硫氧混合浮选工艺流程，实验流程及条件见图1、图2，实验成果见表1。    表1  工艺流程讨论实验成果工艺流程称号产品称号产率（%）Pb档次（%）Pb收回率（%）硫氧混合浮选精 矿1.1568.9053.38中矿40.412.353.38中矿30.82.981.35中矿21.18.046.08中矿11.082.442.03尾 矿95.470.5233.78原 矿100.01.48100.00先硫后氧浮选精矿12.230.3244.67精矿20.350.0014.67中矿41.553.744.00中矿30.983.362.00中矿21.051.531.33中矿11.31.010.67尾 矿92.620.5332.66原 矿100.01.50100.00     从实验成果看出，先硫后氧浮选流程比硫、氧混合浮选流程的收回率要略高，但精矿档次要低许多。别的考虑到尽量确保选厂现有设备流程不做改动，故实验流程选硫、氧混合浮选。但上述两个流程均存在尾矿档次偏高的问题，下面的实验首要在于处理尾矿偏高的问题。       三、结语       二号矿样于九月份送来我公司，与前期实验样品性质改变很大，档次由本来的5.66%降为现在的1.53%，依据一号矿样及现场调试尾矿档次均在0.5%～0.6%降不下来，结合二号矿样档次偏低的实况，把验证弥补实验的要点放在下降尾矿档次、进步收回率的环节上。经采纳添加硫化剂用量和捕收剂品种、调整流程结构等方面进行实验研讨。通过一个多月的多方面实验，均未获得成功，尾矿档次一直在0.4%～0.5%左右，收回率只要50%～60%。针对此状况独自对闭路尾矿产品进行了X衍射分析及岩矿判定分析（见附表1、附表2），X衍射分析陈述成果显现，闭路实验的尾矿中已没有可收回使用的矿藏，尾矿岩矿判定证明，方铅矿嵌布粒度0.02～0.04mm占60%，已成为细泥级，归于极难选矿石类型，物理选矿办法难以加以收回使用。       终究选用混合浮选一粗三扫三精工艺流程，添加中矿会集处理，单抛小尾矿，扫除矿泥影响计划，精矿档次46.75%，收回率64.24%。并针对现有工艺流程进行了相应的调试，在现场流程基础上添加中矿会集处理，下降矿泥影响计划，精矿档次54.93%，收回率60.53%。

指导专家：黄开国、龚美菱、郑广岱、胡继友、谷中祥；项目负责人：张世银     一、前言       受XXXX委托，西安天宙矿业科技开发有限责任公司于二〇〇八年十一月，对江苏XXXX上层铁矿进行矿石可选性试验，其目的是通过矿石可选性试验研究，为该类型铁矿提供一套经济合理、技术可行的工艺流程，为该铁矿的开发利用提供科学依据。       在试验过程中，首先对该铁矿进行了详细矿物学研究，包括原矿光谱半定量分析、原矿化学多元素分析、原矿铁物相分析及原矿X衍射分析。查明了矿石矿物的种类和赋存特征以及矿石的结构特征。查明了该铁矿物粒度分布及嵌布关系，查明了脉石矿物的种类及粒度分布和嵌布关系。使研究人员对该铁矿的研究有了较明确的认识，为铁矿工艺流程和试验条件的拟定起到了指导作用。       该铁矿，经矿石工艺矿物学研究查明，矿石样品的物相组成比较简单，矿石矿物有磁铁矿、赤铁矿、褐铁矿和微量黄铁矿。矿石矿物的结构简单，矿石经历了轻微氧化和破碎。所以矿物的粒度分布和结构差异比较大。       该矿石具有一定的氧化，矿石中的褐铁矿和赤铁矿均为氧化矿物，矿石的氧化指数为22%，属于中度氧化磁铁矿矿石，磁铁矿占金属矿物含量的89%，褐铁矿、赤铁矿占金属矿物的11%。磁铁矿在矿石中有多种形式分布；第一：它形粒状集合体，主要以粗粒和细粒磁铁矿为主，集合体成致密团块状构造，磁铁矿颗粒之间可见赤铁矿微细脉状交代物。第二：稀疏粒状集合体，磁铁矿是颗粒之间被褐铁矿所充填或被褐铁矿脉穿切。磁铁矿颗粒一般比较破碎，粒度多数小于0.074mm。第三种为粗粒致密块状磁铁矿，磁铁矿粒度比较粗大，一般粒度大于0.1mm，沿磁铁矿的边沿赤铁矿化十分发育，赤铁矿交代磁铁矿。褐铁矿及赤铁矿多以胶状集合体形式存在，部分褐铁矿具环带构造，环带包裹有大量的粉尘状组分，证明褐铁矿的形成和多期氧化作用有关，褐铁矿、赤铁矿的构造特征决定了磁铁矿无法分离，而且回收难度也比较大。       该铁矿类型为中度氧化磁铁矿矿石，原矿全铁59.20%，磁性铁中的铁47.55%，磁性铁占全铁的80.26%。由于该铁矿主要含铁矿物为磁铁矿，磁铁矿是一强磁性铁矿石，但磁铁矿部分氧化，属于中度氧化磁铁矿矿石。由于有部分磁铁矿被氧化，所以这部分磁铁矿的磁性变弱，根据该矿矿石性质，试验采用了两种工艺流程；一、弱磁＋中磁工艺流程，磨矿细度－200目70%，弱磁场强1500奥斯特，中磁场强4000奥斯特，弱磁粗选、中磁扫选，全铁品位64.81%，全铁回收率94.92%。二、中磁场磁选工艺流程，磨矿细度－200目70%，场强4000奥斯特－5000奥斯特，一次粗选，全铁品位65.55%，全铁回收率93.98%，对于磁性铁的回收是100%。       二、结语       （一）工艺矿物学研究小结       江苏XXXX上层铁矿矿石矿物组成比较简单，矿石矿物有磁铁矿、赤铁矿、褐铁矿和微量黄铁矿。脉石矿物主要有碳酸盐、石英、白云母等，磁铁矿占金属矿物含量89%，褐铁矿、赤铁矿占金属矿物总量11%，磁铁矿以等轴粒状为主，全部为变质重结晶形成了富集，大多数磁铁矿粒度小于0.1mm，多以微粒状为主。褐铁矿及赤铁矿主要以胶体集合体形式存在，部分褐铁矿的形成和多期氧化作用有关。褐赤铁矿的结构特征决定了回收难度比较大，该铁矿属中度氧化磁铁矿。       （二）试验工艺流程及试验指标       该铁矿属中度氧化磁铁矿，也就是说有部分磁铁矿经氧化，磁铁矿的磁性变弱，故根据矿石性质试验采用两种工艺流程；第一种工艺流程为弱磁＋中磁场工艺流程，弱磁粗选、中磁扫选，全铁平均品位64.81%，全铁回收率94.92%。第二种工艺流程为：中磁场工艺流程，中磁场场强4000～5000奥斯特，试验指标全铁品位65.55%，全铁回收率94%左右。       （三）铁精矿及尾矿化学分析       铁精矿通过化学多元素分析，所有杂质均不超标，铁精矿达到国家标准一级品要求。最终尾矿经化学多元素分析，尾矿中再无回收利用的矿物。       （四）铁精矿及尾矿沉降试验存在问题       由于铁精矿中含有少量赤褐铁，粒度微细，在铁精矿沉降速度试验中，有一少部分悬浮物影响观察。尾矿含有泥及微细粒赤褐铁，尾矿沉降试验时，也影响观察，建议现场加少许絮凝济助沉。       （五）推荐工艺流程       本次试验采用了两种工艺流程：一、弱磁粗选、中磁扫选工艺流程；二、中磁场磁选工艺流程，两种工艺流程试验指标相近，第一种工艺流程灵活性大，第二种工艺流程简单，建议矿山和设计人员共同协商选取工艺流程。       （六）经济效益       通过详细矿石可选性试验研究，为该铁矿提供一套经济合理、技术可行的工艺流程，经济效益初步估算，建日处理500吨铁选厂，年工作300天，年可创利税7865.55万元，经济与社会效益十分可观，该矿具有开发利用价值，本次试验可作为选矿厂设计依据。       （七）原矿品位       本次所采试验样全铁品位59.20%，但从地质报告看，矿山全铁平均品位只有42.5%，按采样时10%贫化，选矿入选品位全铁38.3%(已达到工业品位要求)，所采样品与矿山平均品位偏差大,若要完全符合生产实际，建议重采符合矿山平均品位的样品进行工艺流程验证试验。       （八）干选抛尾     关于“干选抛尾”，可以考虑，但抛尾效果和抛尾地点有待验证商定。因为该作业放在入球磨机前，在雨季时，矿石中水分含量大，若矿石中细级别多，会产生“磁团”，影响抛尾效果。

印尼某褐铁矿可选性试验报告

报告名称：  安康某铁矿矿石可选性试验报告报告格式：  word完成时间：  2007年1 发布人：    郭常青指导专家：  龚美菱  张  强项目负责人：张世银报告页数：  前言始共11页报告简介： 前言： 二零零七年元月，受XXX公司委托要求西安天宙矿业科技开发有限责任公司对安康某地铁矿进行矿石可选性试验研究，其目的是通过选矿试验研究，为该铁矿提供合理、经济的选矿工艺流程，为资源开发利用提供依据。 安康某铁矿矿石松散易磨，全铁品位21.32%，磁性铁18.38%，该铁矿属于磁铁矿矿石，磁铁矿是一强磁性矿物，强磁性铁矿物一般采用弱磁场磁选就能得到高的铁精矿品位，强磁性铁矿物采用弱磁场磁选也是最经济的工艺流程。 本次试验采用弱磁场磁选，铁精矿品位可达68.29%，铁回收率63.63%，铁精矿含二氧化钛1.04%。采用重选选铁，铁精矿品位56.37%，铁精矿含二氧化钛1.44%，铁回收率68.02%，通过磁选和重选两种方案比较，推荐该铁矿采用弱磁场磁选工艺流程。 结语： 1、安康某地铁矿尾于酸性铁矿石，全铁21.32%，磁性铁18.38%。 2、采用弱磁场磁选，可得铁精矿含铁68.29%，含二氧化钛1.04%，铁回收率63.63%。采用重选选铁，可得铁精矿含钛56.37%，含二氧化钛8.49%，铁回收率68.02%，钛回收率45.05%。 3、由于时间及经费问题，二氧化钛的回收只做探素试验。

选用准则 　　紫铜带密封垫的选用准则是，关于要求不高的场合可凭经历选用， 不合当令再替换。但对那些要求严厉的场合，如压力迸发、可燃 气体温度高、有腐蚀性的活动介质、流速高且有必定压力和温度 的管道等，则应依据作业压力、作业温度、活动介质腐蚀性以及 零件结合面的情况和形状来选用。 　　一般来说，常温低压条件下选用非金属软紫铜带密封垫，中压高温 时选用金属与非金属组合的紫铜带密封垫或金属紫铜带密封垫;在温度和压力较 大动摇条件下，应选用弹性好的或自紧式密封层;在低温、腐蚀性 介质或真空条件下，应选用具有特殊功能的紫铜带密封垫。 　　选用紫铜带密封垫的影响要素 　　由上述可知，零件技能情况及作业条件、紫铜带密封垫材料及密封 功能等对合理选用紫铜带密封垫有必定影响，现举例一二予以阐明。 　　1)零件结合面情况。零件结合面情况不同，要求运用的密封 垫也不同。例如:润滑的零件结合面，一般应选用低压、软质和较 薄的紫铜带密封垫;高压作业条件下、零件强度满足时应选用厚而软的密 封垫，不宜选用金属紫铜带密封垫。由于这时要求的压紧力过大，导致 螺栓较大的变形、零件压紧力减小，反而使紫铜带密封垫有效性下降。只 有在零件结合面狭隘而润滑的情况下可运用金属紫铜带密封垫，由于此 时在相同螺栓拧紧力的情况下紫铜带密封垫有较大的压紧力，能够坚持 满足的密封度。 　　2)零件结合面粗糙度。这对密封作用影响很大，特别是当采 用非软质紫铜带密封垫时。这是由于零件结合面粗糙度大是构成走漏的 主要原因之一。软质紫铜带密封垫对零件结合面粗糙度要求较低，这是由于它简单变形，能堵住两零件 结合面微凸体彼此触摸而构成的走漏通道，然后确保了杰出的密 封作用。         

报告名称：  山东某地铅矿选矿可选性试验研究报告报告格式：  word完成时间：  2008年1月 发 布 人：  郭常青指导专家：  龚美菱  黄开国  谷忠祥项目负责人：李锡会报告页数：  前言始共39页 前言：     受山东XXX公司委托，西安天宙矿业科技开发有限责任公司，于2007年12月至2008年1月对山东XXX矿业铅矿石样品进行了矿石可选性试验研究，目的是确定合理的选矿流程方案,为开发利用该资源提供科学技术依据。     试验矿石属富硫化物热液型氧化矿石。矿石中金属矿物以方铅矿为主约占21.1%，其次是铅矾约占6.6%，还含有少量或微量铜、黄铜矿、辉铜矿等，脉石矿物以钠长石为主约占44.4%，其次为石英，约占16.8%，还有易泥化脉石矿物、绿泥石、绢云母及碳酸盐矿物少量。经配矿，试验样品含铅品位为5.66%。     矿石中原生矿物以方铅矿为主，次生矿物以铅矾为主，尚有少量黄铜矿的次生矿物，铜兰、辉铜矿等。 方铅矿为它形粗粒结构，在矿石中多为团块状集合体。     该矿石为部份氧化的铅矿石，受氧化作用的影响，所有方铅矿均部份的被氧化，氧化矿物主要为铅矾，铅矾和方铅矿紧密共生。     试验回收的目的矿物是方铅矿及其氧化矿物铅矾等。铜矿物及其它矿物达不到回收品位，无法予以综合回收。     结合多项分析检测以及岩矿鉴定，经大量详细的浮选试验研究，最终确定了合理的浮选流程方案，取得了如表1的技术指标。   矿石选矿试验结果    表1产品名称产 率（%）铅品位（%）铅回收率（%）硫化铅精矿8.7750.3177.92氧化铅精矿1.1863.2113.17  51.8491.09尾 矿90.050.568.91原 矿1005.66100       该矿石矿样虽以粗粒方铅矿为主，比较容易富集，但其中尚含有相当一部份氧化铅（以铅矾为主），氧化率高达36.77%，这给浮选造成一定困难。部份易泥化矿物如绿泥石、方解石、绢云母的存在也增加了浮选的难度。    本次试验研究所提出的浮选工艺流程成功地解决了上述难题，取得了同类矿石中较好的技术指标，可以作为设计建厂的参考依据。 结语：     1、山东XXX公司所送试验矿石属富硫化物热液型氧化矿石。矿石中金属矿物以方铅矿为主约占21.1%，其次是铅矾约占6.6%，还含有少量或微量铜、黄铜矿、辉铜矿等，脉石矿物以钠长石为主约占44.4%，其次为石英，约占16.8%。     该矿石为部份氧化的铅矿石，受氧化作用的影响，所有方铅矿均部份的被氧化，氧化矿物主要为铅矾，铅矾和方铅矿紧密共生。     2、对矿石进行了详细的试验研究，原矿含铅5.66%，试验取得了铅回收率91.09%，两种精矿混合铅品位51.84%的良好指标。     3、试验过程中多次的条件考察试验数据都证明，只要铅粗选精矿产率在6.5%以下则铅品位即可达到58~63%。基于此，在闭路试验中才没有对铅粗精矿进行精选。由于产率稍大导致PbK品位不太高，而后的“闭路试验的补充”证明只要一次精选，产率10.3%，铅品位42.12%的粗精矿，PbK品位即可达到61.24%，且作业回收率在90%以上。说明本矿石品位的提高不存在任何问题。     4、根据选矿工艺“能早收则早收，能早丢则早丢”的原则，建议将来的生产采用本报告中的推荐工艺流程。该流程的特点是将合格的铅精矿尽快的拿出来而不参与精选的循环，这样可以保证较高的回收率。另根据经验，在现在有色金属价格高涨的情况下，提高1个回收率要比提高一个精矿品位效益高得多。    5、水玻璃及六偏磷酸钠用量大会导致尾矿不易沉降，在保证精矿品位的前提下，其用量可参照试验用量适当降低。

报告名称：  新疆喀什铜矿矿石可选性试验研究报告报告格式：  word完成时间：  2007年1月 发布人：    郭常青指导专家：  黄开国  龚美菱项目负责人：张世银报告页数：  前言始共37页报告简介：前言： 新疆喀什铜矿因扩建需要，于二〇〇七年元月中旬和二〇〇七年二月下旬两次送来选矿试验样，委托西安天宙矿业科技开发有限公司对该矿进行矿石可选性试验，其目的通过矿石可选性试验研究，为该矿提供合理工艺流程及技术指标，为扩建提供参考依据。 二〇〇七年元月中旬送来试验样，分别采自竖井、西井、东井、2#井下、2#井上、3#井。根据矿方要求：竖井、西井、东井，配为1个试验样（硫化矿），含铜3.29%。2#井下、2#井上、3#井配为1个试验样（氧化矿），含铜0.79%。二〇〇七年二月下旬，第二次送来样因氧化率高，铜品位低（含铜0.51%），矿方要求配上竖井、东井、西井，原矿品位配至1%左右，故成为1个混合矿。 试验人员经大量工作，最终可获得如下指标： 硫化矿：铜精矿品位41.31%，铜回率94.75%； 氧化矿：铜精矿品位15.73%，铜回收率88.82%；混合矿：铜精矿品位29.20%，铜回收率93.16％。  结语： （一）、本次试验共做了三种矿石的工艺流程试验，硫化矿铜精矿品位41.31%，回收率94.75%，氧化矿铜精矿品位15.73%，回收率88.82%，混合矿铜精矿品位29.20%，铜回收率93.16%. （二）、氧化矿选铜捕收剂TZ-109，TZ-109是西安天宙矿业科技开发有限责任公司药剂组研制，TZ-109加丁基黄药选氧化铜效果比较明显。（三）、建议将来选矿场不要单独处理氧化矿，氧化矿和硫化矿配起来处理，能改善浮选效果。

陈述称号：  河南嵩县佛泉寺钼矿矿石可选性实验研讨陈述 陈述格局：  word完结时刻：  2007年1 发布人：    郭常青辅导专家：  黄开国  龚美菱项目负责人：李锡会陈述页数：  前语始共38页陈述简介： 前语： 西安天宙矿业科技开发有限公司受河南嵩县XXX钼矿托付，对其钼矿进行浮选实验研讨。2006年11月8日收到实验样品后，随即进行了配矿、岩矿判定、物理化学性质测定及实验研讨。因为该矿石归于部份氧化的硫化钼矿石，并含有碳、铅、铜等有害杂质，给实验带来必定难度。实验人员针对矿石特色，进行了一系列实验研讨工作，取得了较好的实验效果，详细目标为： 硫化矿部分，钼的回收率为83.49%； 加上部分氧化钼，钼回收率为85.18%； 加上悉数氧化钼，钼回收率为86.87%。 钼粗精中，钼的回收率为72.05%。 钼精矿档次，焙烧前为含钼38.69%；焙烧后为含钼44.93%，含银24.1克/吨。 铅粗精档次为含铅28.59%，回收率占总铅含量的30%左右。含银135克/吨， 实验研讨陈述为矿山引荐了工艺流程，对矿山往后出产提出了某些主张，矿山能够在往后的出产中酌情采用。 结语： 河南嵩县XXX钼矿送来的实验矿样，归于部份氧化的硫化钼矿石，并含有碳、铅、铜等有害杂质。虽经岩矿判定，根本归于硫化钼矿石，但物相分析效果和浮选实验发现，该矿石有部分氧化，与岩矿判定效果不尽一致。分析原因，可能是光薄片数量少或氧化钼矿藏在光薄片中不易发现的原因。 针对矿石特色，实验人员进行了一系列工艺条件实验，取得了较好的实验作用，详细目标为： 硫化矿部分（计算到中矿3），钼的回收率为83.49%；加上部分氧化钼（计算到氧化钼精矿），钼回收率为85.18%；加上悉数氧化钼（计算到氧化钼尾矿），钼回收率为86.87%。 钼粗精中，钼的回收率为72.05%。 钼精矿档次，焙烧前为含钼38.69%；焙烧后为含钼44.93%，含银24.1克/吨。 铅粗精档次为含铅28.59%，含银135克/吨，回收率占总铅的30%左右。 氧化钼的浮选及钼、碳的有用别离，是国内外选矿范畴的技能难题，在本次实验中得到了部份处理。 根据实验效果，提出以下主张，供矿山往后出产中酌情采用： 1.本矿以出产钼精粉为主，不该苛求铅的档次和回收率，否则会影响主产品钼精矿的含铅超支。 2.在出产中进一步探究钼、铅的恰当别离点，既要使钼精矿含铅不超支，又能够使铅粗精的档次高一些。引荐流程中铅的精选作业可酌情处理，假如很难到达铅的合格档次，能够不设。 3.引荐流程中氧化钼精选尾矿含钼0.04%，约占回收率的1.69%，因其产率很大，返到前面作业，会贫化其档次，也会形成中矿过大。因而，主张将这部分作为第二尾矿弃去。 4.因为有部分氧化钼存在，致使回收率不能大幅进步，致使实验中火油用量稍大。出产中可考虑在浮选硫化钼时，恰当下降火油的用量，到达硫化钼上浮即可。 5.在出产中持续探究氧化钼的高效浮选药剂，以期取得更高的钼回收率。本实验陈述，可供该钼矿地质点评及建厂设计时参阅。

报告名称：  西藏某地锑铅矿矿石可选性试验研究报告报告格式：    word完成时间：    2007年8月 发布人：         郭常青指导专家：    黄开国  龚美菱项目负责人：张世银报告页数：  前言始共34页报告简介： 前言： 受西藏XXX委托，西安天宙矿业科技开发有限责任公司于二〇〇七年七月十五日至八月十二日，对西藏XXX锑铅多金属硫化矿进行选矿工艺流程试验，其目的是通过选矿试验，为该矿提供合理的工艺流程，为选矿厂生产提供依据。 西藏锑铅、锌多金属硫化矿为两种矿石类型：一、片理化黄铁矿泥质粉砂——细砂岩型角砾状锑铅、锌矿石；二、蚀变花岗细晶岩型角砾状锑、铅、锌矿。在第一种矿石类型中，闪锌矿呈中粗粒集合体，与硅化、黄铁矿化密切，方铅矿沿闪锌矿晶粒边缘交代或充填于闪锌矿粒间，部分中粗粒方铅矿边缘被辉锑矿交代。辉锑矿有三种嵌布形式：①纤柱状细晶集合体；②纤束状微细晶f=0.02mm×0.3mm，沿方铅矿晶粒边缘交代；③纤柱微晶f=0.001×0.05mm杂乱分布于碳酸盐矿物中。在第二种矿石类型中，闪锌矿晶粒中包含微细柱晶状辉锑矿，辉锑矿两种晶粒形态，两期阶段的辉锑矿，前者微晶纤柱f=0.003mm以下，后者纤束状集合体f=0.02mm×0.3mm左右。 西藏锑铅、锌多金属硫化矿属于难处理矿石，其原因是可回收的目的矿物锑、铅、锌多呈微细及细粒集合体，多为嵌晶包含结构，另有部分辉锑矿与方铅矿交混生长在一起，难以单体解离，部分微细粒的辉锑矿及方铅矿损失在尾矿之中。 由于时间关系，又根据委托方生产情况，本次试验不进行详细锑铅分离研究，试验采用锑、铅混合浮选，浮选尾矿再选锌的原则工艺流程，最终试验工艺技术指示为： 锑铅精矿：产率7.36%，锑品位 11.41%，锑回收率 52.66%； 铅品位 18.68%，铅回收率 60.71%； 含银 2724克/吨，银回收率 79.75%。 锌 精 矿：产率7.55%，品位 41.66%，锌回收率 82.89%； 含银228.61克/吨，银回收率 6.88%。 结语： 1、西藏XX锑铅锌多金属硫化矿是一难选矿，其主要原因，①锑铅氧化严重，造成难选。②锑铅嵌布粒度微细，且共生密切，造成难选。③主要脉石矿物粒度微细，脉石和有用矿物共生密切，严重影响精矿质量的回收率。 2、西藏XXX锑铅矿精矿难于分离。主要原因是锑铅自身原因，①辉锑矿属细微纤束状，f＝0.001×0.05mm。②微细集合体，f＝0.02×0.3mm，多为嵌晶包含结构，不易回收，另有部分辉锑矿与方铅矿交混生长在一起，难于磨细单体解离。加大磨矿细度，部分锑，铅又被过磨泥化，所以，原矿只能选出锑铅混合精矿。 3、该矿砷含量较高，含砷矿物是毒砂，毒砂f＝0.02×0.05mm～f＝0.15×0.6mm细粒状，矛头状细晶，与微细具增生环节黄铁矿密切共生，黄铁矿与闪锌矿、方铅矿密切，毒砂是精矿砷含量超标主要原因。

指导专家：黄开国、龚美菱、郑广岱、胡继友、谷忠祥；项目负责人：马永计     一、前言       受新疆XXXX公司委托，西安天宙矿业科技开发有限责任公司于二〇〇八年六月至八月，对新疆某地氧化铜矿进行了详细的可选性试验研究。其目的是为该矿提供一套经济合理、技术可行的工艺流程，为矿山开发利用提供科学依据。       试验人员首先对试验样进行了详细的工艺矿物学研究及化学多元素分析、X衍射分析、铜物相分析。查明了矿石矿物的种类和赋存特征，以及矿石的结构特征，查明了脉石矿物的结构特征，查明了矿床岩石类型以及相应岩石名称，通过工艺矿物学研究及铜物相分析，该矿是一氧化铜矿。由于矿石结构及矿物组合比较复杂，属于低品位、难选难解离氧化铜矿。       该氧化铜矿，矿物组成比较复杂，矿石矿物有：斑铜矿、铜蓝、孔雀石、蓝铜矿、黄铁矿、赤铁矿以及褐铁矿等。矿石结构构造比较复杂，其中矿石矿物中可以见到胶状结构，隐晶质结构以及微细粒晶质结构和它形粒状结构。     矿石矿物中的原生矿物为斑铜矿和黄铁矿，次生矿物为赤铁矿、褐铁矿、孔雀石、蓝铜矿和铜蓝。绝大部分为次生氧化形成。        新疆氧化铜矿原矿铜品位2.15%，原矿银品位216g/t。根据该矿石性质，试验采用了两粗、三扫、三精浮选工艺流程，闭路试验指标为：铜精矿品位21.32%，铜精矿含银2823.82g/t，铜回收率74.74%，银回收率90.03%。     二、选矿试验       工艺探讨试验  铜矿石的选别方法一般有以下几种方法：1、硫化法浮选；2、脂肪酸法浮选；3、硫氧混合法浮选；4、先硫后氧法浮选。鉴于送样矿石的氧化程度较高（氧化相占86.67％，硫化相占12.86％），根据以往的选矿经验得知，单一的硫化法浮选及脂肪酸法浮选效果不会太好，因此对后两种选别方案进行了对比试验。       硫氧混选与先硫后氧法工艺流程对比试验  对比试验均固定磨矿细度－200目70%，试验条件及工艺流程见图1、图2，试验结果见表1。  表1  工艺探讨试验结果选别方法产品名称产率（%）品位回收率（%）Cu（%）Ag（g/t）CuAg硫氧混合法铜精矿6.014.412039.043.372.16中  矿5.79.64458.027.5215.4尾  矿88.30.6623.929.1812.44原  矿100.02.00169.55100.0100.0先硫后氧法铜精矿16.86.211247.020.5653.42铜精矿29.211.07549.049.5831.82尾  矿84.00.7327.929.8614.76原  矿100.02.05158.74100.0100.0        表1试验结果标明，硫氧混合法浮选铜和银，其品位及回收率均优于先硫后氧法浮选，故拟定采用硫氧混合法浮选工艺流程方案。     三、结语     （一）工艺矿物学研究小结新疆氧化铜矿、矿物组成比较复杂，有用矿物有斑铜矿，铜蓝、孔雀石、蓝铜矿。其它矿石矿物有褐铁矿，黄铁矿，赤铁矿。查明脉石矿物有斜长石、石英、伊利石、重晶石、玻璃质和凝灰质等，矿石结构构造比较复杂，其中矿石矿物中可见到胶状结构，隐晶质结构及微细晶质结构和它形粒状，矿石矿物中的原生矿物为斑铜矿和黄铁矿，次生矿物为赤铁矿、褐铁矿、孔雀石、蓝铜矿和铜蓝，大部分为次生氧化所形成，该矿属低品位难解离难选的矿石类型。     （二）试验结果据该矿矿石性质，开路试验采用了三种工艺流程进行对比，通过对比，闭路试验采用两次粗选、三次扫选、三次精选，第一段精选中矿和第一段扫选中矿合并，进行两次精扫、抛一个小尾矿，防止了矿泥对后续的影响，闭路试验指示为：铜精矿品位21.32%，铜精矿含银2823.82g/t，铜回收率74.74%，银回收率90.03%。     （三）尾矿沉降存在问题由于该矿是氧化矿，含泥多，再加上有一定的凝灰质存在，尾矿自然无法沉降，将来现场可采取加石灰絮凝办法沉降，石灰用量0.2%～0.5%，石灰加在尾矿排矿端。

密封材料 　　一般推拉窗均采用毛条密封,而平开窗一般采用胶条密封。采用毛条密封比采用胶条密封的防漏水、防漏气性能差很多。加片毛条,比传统的毛条质量好,但还是不如胶条。一方面是由于两种密封条安装部位结构明显不同,毛条的密封性不及胶条的密封性i另一方面是由于两种密封条主体材质、结构原因。气密要间隙足够小就行,而水密要求无间隙。 　　推拉窗密封条全部改用胶条密封。传统推拉窗密封条之所以一般采用毛条,主要由于推拉窗开启时,开启扇与密封条之闾滑动摩擦。毛条与开启扇之间的滑动摩擦力要比胶条与开启扇之间摩擦小。为了减小开启力,因而采用毛条密封,也降低了推拉窗的性能。当推拉窗开启扇与胶条密封条相对滑动时,为降低摩擦力可对胶条进行表面光滑处理。或者采用类似平开窗密封方式。关闭时,开启扇与密封条紧密接触从而密封。开启时,二者分离,不产生摩擦。 　　在确保胶条断面形式前提下,尽量降低胶条硬度,降低启闭力。还要增加胶条压合量,弥补加工误差缺陷以及自身`型材变形,增强密封性。 　　密封道 　　密封道连续封闭、密封效果才能好。由于结构原因,平开窗很容易形成连续密封道;而推拉窗结构较复杂,密封道不容易连续。不容易连续就不想办法解决了,知难而退,因而,造成推拉窗不如平开窗性能好的结果。更有甚者,有的厂家的推拉窗产品的密封条根本没起作用,形同虚设,这样的产品依然提供给用户,这是侵犯用户的合法权益,对用户极端不负责任,更影响推拉窗产品的声誉。