铁粉，尺寸小于1mm的铁的颗粒集合体。颜色：黑色。是粉末冶金的主要原料。按粒度，习惯上分为粗粉、中等粉、细粉、微细粉和超细粉五个等级。粒度为150～500μm范围内的颗粒组成的铁粉为粗粉，粒度在44～150μm为中等粉，10～44μm的为细粉，0.5～10μm的为极细粉，小于0.5μm的为超细粉。一般将能通过325目标准筛即粒度小于44μm的粉末称为亚筛粉，若要进行更高精度的筛分则只能用气流分级设备，但对于一些易氧化的铁粉则只能用JZDF氮气保护分级机来做。铁粉主要包括还原铁粉和雾化铁粉，它们由于不同的生产方式而得名。铁粉 纯的金属铁是银白色的，铁粉是黑色的，这是个光学问题，因为铁粉的比表面积小，没有固定的几何形状，而铁块的晶体结构呈几何形状，因而铁块吸收一部分可见光，将另一部分可见光镜面反射了出来，显出白色;铁粉没吸收完的光却被漫反射，能够进入人眼的可见光少，所以是黑色的。 铁粉的应用 粉末冶金工业中一种最重要的金属粉末。铁粉在粉末冶金生产中用量最大，其耗用量约占金属粉末总消耗量的85%左右。铁粉的主要市场是制造机械零件，其所需铁粉量约占铁粉总产量的80%。

黑色氧化镍其实就是三氧化二镍 Ni2O3 又称氧化高镍。黑色有光泽粉末。密度4.83。不溶于水，溶于硫酸和硝酸放出氧，溶于盐酸放出氯，也溶于氨水。在600℃时还可还原一氧化镍。用作陶瓷、玻璃、搪瓷的颜料，并用于制镍粉。由温和地加热硝酸镍、碳酸镍或氢氧化镍而得。 硫酸镍溶液与碳酸钠溶液进行复分解生成碳酸镍，经过滤、浓缩、冷却结晶、离心分离、干燥得到干燥的碳酸镍固体，再经煅烧、球磨粉碎，制得三氧化二镍。化学品中文名称： 三氧化二镍 　　化学品英文名称： nickelic oxide 　　中文名称2： 氧化高镍 　　英文名称2： nickel peroxide 　　技术说明书编码： 1319 　　CAS No.： 1314-06-3 　　分子式： Ni2O3 　　分子量： 165.40黑色氧化镍的冶炼提取方法，可分为火法和湿法两大类。前者又可分为镍铁法和造硫熔炼法，后者有还原焙烧—常压氨浸法和加压酸浸法。黑色氧化镍急救措施皮肤接触： 脱去污染的衣着，用大量流动清水冲洗。就医。 　　眼睛接触： 提起眼睑，用流动清水或生理盐水冲洗。就医。 　　吸入： 脱离现场至空气新鲜处。如呼吸困难，给输氧。就医。 　　食入： 饮足量温水，催吐。就医。

铬性质银白色，硬度最高的金属，不容易腐蚀。用处进行电镀时的必用金属产品生产方式性质用处铬钢在钢里掺入铬。硬而耐腐蚀。制作机械、炮筒、坦克、坦克车。不锈钢炼钢时掺入占整体12％以上的铬，及掺入一定量的镍。不生锈。建筑材料、餐锰性质灰白色，脆而硬。产品生产方式性质用处锰钢炼钢时里掺入12％以上的锰。坚固、强韧、不容易磨损。制作钢磨、滚珠轴承、铲斗（推土机、掘土机用）。锰含量更加高的锰钢用来制作钢盔，坦克钢甲及弹头。

常用浮选药剂的主要成分及技术特性、来源及制取方法、使用方法、用途及优缺点列于下表中。   [next]续上表 [next]续上表 [next]续上表 [next]续上表 [next]续上表 [next]续上表 [next]续上表 [next]续上表 [next]续上表 [next]续上表 [next]续上表

随着贫矿开采量的增多表外矿的利用以及强化开采和提高采矿回收率的需要，矿石中混入的围岩和夹石造成矿石贫化的问题日益突出。为减少选厂基建投资，降低生产成本，节约能源，故在矿石入磨前进行了矿石预选研究，并已在30多个铁矿石选场应用，效果良好。 磁铁矿选厂已有近30个采用预选方法，主要是磁滑轮干式分选。磁滑轮有电磁式和永磁式两种，以永磁式居多，规格有1200*1275、1050*1400、1100*1100、800*800、800*1200、1000*970、600*800mm等不同形式多种规格。入选矿石有从350～0mm至15～0mm之间各种入选粒度的原矿，抛尾率一般为10%左右。围岩抛除率可达80%左右。 弱磁性铁矿预选的方法主要是重选和强磁选。重选方法应用较早，强磁选方法80年代才应用。强磁选机主要是CS系列磁选机，入选粒度14mm以下、近几年研制了钕铁硼永磁材料棒链式磁选机，可处理15-4mm的矿石。重选主要是应用振动溜槽，入选矿石最大力度可达75mm，抛废率达20%～50%不等，还有梯形跳汰机。80年来以来出现的大粒跳汰机，可处理75mm、50mm、30mm以下的矿石，抛废率达20%～50%，圆形跳汰机的研制，也获得了工业试验成果。

日前，记者从辽宁北票盛隆粉末有限公司了解到，该公司用高科技把普通铁精粉加工成还原铁精粉，使普通铁精粉成为身价倍增的高附加值产品。目前，还原铁粉的国内市场价格为每吨4800元-18000元。（据2006年6月26日报道，国内部分地区铁精粉采购价格分别为承德580-590（含税）元/t、霍邱660-670（含税）元/t 、本溪510-520 (含税)元/t ）         北票盛隆粉末冶金有限公司前身是生产普通铁精粉的北票铁矿。2000年，该公司依托当地丰富的铁矿资源和自己较强的采矿、选矿生产能力，引进和采用乌克兰先进技术，并积极与国内科研院所开展技术合作，实现了初级资源型企业向高新技术企业的转型，开发出了还原铁粉、铝镍合金粉等一系列附加值较高的冶金新产品。2002年，该公司开始生产还原铁粉，目前已达到9000吨的年生产能力，产品主要供给“珠三角”和“长三角”地区的零部件制造企业，同时出口日本等国家和地区。    据了解，还原铁粉是用高科技把含铁量66%以上的普通铁精粉，经过加工成海绵铁、粉碎、磁选、两次还原、筛分等工序提纯，使其变成含铁量达到99%以上的纯铁粉，粒度可达到100-500网目。还原铁粉可用于汽车零部件制造、家电零部件制造、金刚石工具、钢结硬质合金以及高端电子产品软磁性材料等领域；用还原铁粉制成的各种零部件，能够做到无机械切削加工或极小量机械切削加工的特点，使下游各类制造业节约能源和原材料，降低生产成本。 来源:世纪金山网

钒(V)元素简介 单质：钒 单质化学符号：色彩和状况：银白色。密度:5.96克/厘米3。熔点:1890±10℃沸点:3380℃，发现人：塞夫斯唐姆 发现时代：1830年元素描绘高熔点金属之一，呈浅灰色。密度5.96克/厘米3。熔点1890±10℃，沸点3380℃，化合价+2、+3、+4和+5。其间以5价态为最安稳，其次是4价态。电离能为6.74电子伏特。有延展性，质坚固，无磁性。具有耐和硫酸的身手，并且在耐气-盐-水腐蚀的功能要比大多数不锈钢好。于空气中不被氧化，可溶于、硝酸和。

“有色金属和黑色金属的分类”这题目是太浅了点，建议有点常识的人不要看下去，这是讲给连起码的金属分类都没听说过的人听的。 黑色金属往白里说，就是我们通常说的钢铁。专业点的说法是：所有铁及其合金统称为黑色金属。这定义告诉你，即便是不锈钢、甚至包括彩色不锈钢，也属黑色金属的范畴。 那么，钢铁以外的其它金属，当然就是有色金属了。 黑色金属的由来大抵取决于其氧化皮的颜色。 铁锈是红褐色的，但那并不是真正氧化完全致密的铁素体颜色。如果大家在化学课做过金属的发蓝试验，就知道，铁素体真正的氧化皮是黑色的。 除了裁纸刀外，现代刀具基本都用黑色金属来制造（有色金属在现代刀具的制造过程中，仅仅起点缀和装饰的作用），因此我们后面将展开讨论黑色金属及其各种特性，现在我们将有色金属部分说完。 有色金属中与刀具发展史密切关联的主要是铜及各类铜合金。 国标牌号T1~T4的纯铜（即紫铜）是不易用来做刀具的，因为其太软了（HB=30~40），通常用来做导线，纯度越高，电阻越小。 铜和锌的合金叫黄铜，国标用H开头表示，如H80、H62等，H后面的数字表示铜的含量，其余部分自然是锌含量了。黄铜色泽美观，耐蚀性良好，加工性也不错（指冲压变形能力及切削性能都好），但硬度还是太低（HB53～56），也不适合做刀具。 古人做刀最早用青铜我估计是偶然，因为他们没有将铜提纯的能力或稀里糊涂在铜里添加了某些比例的锡或铅等其他元素，于是也稀里糊涂提高了铜的强度、硬度、抗蚀性及耐磨性。 现代的定量分析和定量试验告诉我们，锡在铜中的含量小于8%时，青铜具有良好的塑性，可用于压力加工；而当锡含量大于10%时，就只能用于铸造了。青铜牌号用Q开头，铸造青铜用ZQ开头，ZQSn10表示是含锡量10%左右的铸造用锡青铜。这类材料的硬度为HB70~120之间。 特殊青铜是不含锡的青铜，添加的主要是Al、Be、Mn.、Si、Pb等其他元素。这类添加元素的改变，不仅降低了制造成本，而且获得了良好的热处理强化性能。我在设计中常常使用Q Be2铍青铜做弹性元件，这种材料经淬火和人工时效处理后，强度、硬度、弹性极限、疲劳极限都很高，就是价格贵了点。铍青铜的HB=370，如果古人偶然用这材料和合理的热处理工艺做了一把刀，那不光弹性良好，而且削铁如泥了（通常黑色金属在没有淬火前的硬度只有HB=150左右）。 但不管怎样，当人类掌握了炼钢技术及正确的热处理技术后，HB=370这布氏硬度就立刻不值一提了。现代工艺制造出的刀具，要切削HB=370来说，虽不易如反掌，但也不眉头皱皱。 随着有色金属讨论的结束，以后我们将更多地用折扣了10倍左右的洛氏硬度HRC来说话了。 明天我们讨论钢和铁的区别.

1　前语 　　跟着科学技术的迅速发展,铝合金使用规模日益扩展,现在已被广泛地使用在飞机、轿车、摩托车、仪器仪表及电影机械工业上。铝合金不只具有优秀的强度及刚性,并且杂乱几许形状零件的压铸可一次成型,完成了无切削加工,工艺简略,出产效率高。咱们选用铝合金压铸件先镀亮光镍,再镀一层黑色的电镀工艺,既节省本钱,又能取得一种高装饰性表面镀层更有特征,进步产品在世界市场上竞争才能。铝合金电镀与普通电镀工艺有必定差异,因为铝合金是一种比较生动的金属,复原、置换才能强,给电镀工艺带来不少困难,一般都选用浸锌办法来作预处理。较近几年,国内外电镀科技工作者开发了许多铝合金电镀新工艺,在此基础上,咱们研发了新式铝合金表面前处理液———Ｈ·Ｓ·Ｆ液,铝合金电镀工艺更为简略,镀层结合力大大进步,然后确保铝合金压铸件镀黑色电镀质量。 　　2　铝合金压铸件前处理 　　铝合金压铸件含硅较高,表面常有小气孔和缝隙存在,为了取得高装饰性外观,需机械抛光。因为铝合金的硬度较低,机械抛光轮要柔软而有必定弹性,避免机械抛光时零件边角变形。前处理主要有有机溶剂脱脂、碱蚀、酸蚀,浸Ｈ·Ｓ·Ｆ液等处理。 　　2.1　有机溶剂脱脂 　　一般选用汽油、等有机溶剂脱脂,以溶解矿藏和抛光膏,也可用洗涤剂溶液擦拭。 　　2.2　碱蚀 　　为了除掉零件表面细微油脂和Ａｌ2Ｏ3薄膜,在弱碱液中进行腐蚀,以露出铝合金基体并发生微观粗糙度。但溶液碱性不宜太强,一起要严格控制碱蚀液的温度和碱蚀时刻,避免发生过腐蚀的现象,碱蚀工艺条件如下: 　　Ｎａ2ＣＯ3　　　　　　　　30ｇ/Ｌ 　　Ｎａ3ＰＯ4　　　　　　　　30ｇ/Ｌ 　　添加剂　　　　　　　　　　2～4ｇ/Ｌ 　　ＯＰ-10乳化剂　　　　　　0.5～1ｍＬ/Ｌ 　　温度　　　　　　　　　　　75～85℃ 　　时刻　　　　　　　　　　　30～60ｓ 　　2.3　酸蚀(除灰) 　　铝合金压铸件在热碱蚀溶液中腐蚀时,因为铝的化学溶解和合金元素Ｓｉ的不溶解,在零件表面上会残留一层附着的黑色膜,为了完全除掉这层膜,有必要在以下混合酸中处理: 　　ＨＮＯ　　　　　　33份 　　ＨＦ　　　　　　　1份 　　水　　　　　　　　少数 　　温度　　　　　　　室温 　　时刻　　　　　　　20～40ｓ 　　2.4　浸Ｈ·Ｓ·Ｆ液 　　Ｈ·Ｓ·Ｆ液是浸锌溶液的改进,是咱们自行研发的专用于铝件表面预处理的溶液,所取得的多元合金层结构严密,结晶详尽,孔隙较小,结合力杰出,并且浸Ｈ·Ｓ·Ｆ溶液后能够直接亮光镀镍,简化了电镀工序,其工艺规范如下: 　　Ｈ·Ｓ·Ｆ　　　　　浓缩液500ｍＬ/Ｌ 　　水　　　　　　　　余量 　　温度　　　　　　　15～30℃ 　　时刻　　　　　　　30～40ｓ 　　3　电镀中间层中间层一般选用普通亮光镀镍溶液配方及工艺条件: 　　硫酸镍(ＮｉＳＯ4·7Ｈ2Ｏ)　　　　　　250ｇ/Ｌ 　　氯化镍(ＮｉＣｌ2·6Ｈ2Ｏ)　　　　　　60ｇ/Ｌ 　　(Ｈ3ＢＯ3)　　　　　　　　　　　40ｇ/Ｌ 　　十二烷基硫酸钠　　　　　　　　　　　0.05～0 1ｇ/Ｌ 　　亮光剂　　　　　　　　　　　　　　　恰当 　　ｐＨ　　　　　　　　　　　　　　　　4～4 5 　　温度　　　　　　　　　　　　　　　　52～55℃ 　　阴极电流密度　　　　　　　　　　　　2 5～4Ａ/ｄｍ2 　　时刻　　　　　　　　　　　　　　　　12～15分 　　阴极移动　　　　　　　　　　　　　　需求 　　电镀亮光镍时较好带电入槽,用大一倍的电流冲击镀1～2分钟,然后按惯例镀镍。 　　4　铝合金压铸件电镀黑色工艺 　　铝合金压铸件毛坯→毛坯查验→机械抛光→汽油或除油→凉干→上夹具→化学除油及碱腐蚀→温水清洗→冷水洗→流水中清洗→酸蚀→水洗→流水中清洗→浸Ｈ·Ｓ·Ｆ溶液→水洗→流水清洗→镀亮光镍(较好带电入槽)→水洗→流水中清洗→5%Ｈ2ＳＯ4溶液中活化→水洗→流水中清洗→镀黑色→水洗→流水中清洗→化学钝化→水洗→流水中清洗→烘干(5～10分钟)→下夹具→查验→浸漆或喷漆。国内黑色电镀工艺大都是锡镍合金镀层,也有锡钴合金镀层。其镀液有3品种型:氟化物型、型、焦磷酸盐型,从环保安全考虑,咱们挑选焦磷酸盐型黑色电镀工艺。 　　4.1　镀液配方及工艺条件 　　ＳｎＣｌ2·2Ｈ2Ｏ　　　　　　13～15ｇ/Ｌ 　　ＮｉＣｌ2·6Ｈ2Ｏ　　　　　　55～60ｇ/Ｌ 　　Ｋ4Ｐ2Ｏ7·3Ｈ2Ｏ　　　　　　230～250ｇ/Ｌ 　　Ｈ·Ｓ·Ｆ-2添加剂　　　　　　5～15ｇ/Ｌ 　　或乙二胺　　　　　　　　5～10ｍＬ/Ｌ 　　ｐＨ　　　　　　　　　　　　8～9 　　Ｔ　　　　　　　　　　　　　45～55℃ 　　ｔ　　　　　　　　　　　　　1～3′ 　　Ｄｋ　　　　　　　　　　　　0.5～1.5Ａ/ｄｍ2 　　阳极　　　　　　　　　　　　镍板 　　阴极移动　　　　　　　　　　需求 　　4.2　镀液制造 　　①把核算量的氯化亚锡、氯化镍及焦磷酸钾等分别用50～60℃热水溶解。 　　②把溶解好的锡盐和镍盐溶液在不断拌和下渐渐加至焦磷酸钾溶液中,再拌和15ｍｉｎ左右,若有混浊,还要持续加温拌和直至悉数弄清。 　　③参加核算量的添加剂,用水溶解时加少数ＮａＯＨ。 　　④将核算量参加,加水至所需容积,拌和均匀。 　　⑤丈量并调整ｐＨ至8～9,加温至45～55℃,边电解边试镀。 　　4.3　镀液各成份的效果 　　4.3.1　氯化亚锡 　　它是供给锡离子的主盐。氯化亚锡的含量添加,锡镍合金镀层中锡的含量添加。氯化亚锡含量在较大规模内改变对镀层色彩没有显着的影响。当氯化亚锡含量过高时,镀层色泽变浅;含量过低时,镀层呈茶色。该镀液不允许参加等氧化剂,也不允许用空气拌和,只能选用阴极移动。 　　4.3.2　氯化镍 　　它是供给镍离子的主盐。氯化镍含量添加,锡镍合金镀层中镍的含量略有添加。当氯化镍含量过低时,镀层色泽较浅。氯离子有利于镍板阳极活化和溶解。 　　4.3.3　焦磷酸钾 　　它是镍离子、锡离子的络合剂。焦磷酸钾除了络合镍、锡外,有必要存在必定量的游离焦磷酸钾。焦磷酸钾含量偏低时,镀层粗糙,色泽不均匀。含量偏高时,阴极电流密度下降,堆积速度减慢。 　　4.3.4　或乙二胺 　　参加可下降镀层的内应力,并使镀层色泽均匀,因为气味重,镀液经加温后,蒸发更严峻,故选用乙二胺代替。 　　4.3.5　添加剂 　　Ｈ·Ｓ·Ｆ-2添加剂也称发黑剂,是锡、镍离子的络合剂,是黑色电镀不行短少的组份。因为发黑剂品种和含量的不同,可取得浅、中、深铁灰色和茶色外观。 　　5　镀后处理 　　铝合金压铸件黑色电镀后,有必要当即水洗,并钝化、烘干。钝化能进步镀层抗蚀才能,在烘箱中烘干的进程就是镀层坚膜的进程,此工序是不行短少的。 　　5.1　化学钝化 　　铬酐　　40～60ｇ/Ｌ 　　醋酸　　1～2ｍＬ/Ｌ 　　温度　　室温 　　时刻　　30～60ｓ 　　5.2　坚膜 　　老化镀层,改进进步镀层的耐蚀性。镀层钝化后,经水洗,放入烘箱内涵100℃中烘干15～20分钟即可。 　　5.3　涂漆 　　涂漆的意图,是延蛇矛黑色镀层的使用寿命。依据产品质量层次凹凸而定。一些低层次的产品浸油进步防蚀功能,产品质量要求高的,有必要进行喷漆处理。

流程由6道工序组成：铋矿的浸出与复原；铁粉置换沉积海绵铋；氧化再生；海绵铋熔铸粗铋；粗铋火法精练；铋浸出渣中有价金属的选矿收回。浸出进程的首要反响如下：浸出液经加铋矿复原，使溶液中残存的三价铁复原为二价。加铁粉，沉积出海绵铋，经过氧化，再生三价铁。 此法在工艺上比较老练，铋的浸出率高（渣计98%～98.5%），综合利用好，污染较小，为进步铋资源的综合利用供给了一种有用的途径。但此工艺材料耗费比较高，1t海绵铋耗用工业1.5～1.8t，氧气0.4～0.5t，铁粉0.5～0.6t。因为选用铁粉置换和再生技能，铁和氯离子在溶液中的堆集不容忽视，废液排放量大，浸出液中因为离子浓度相对较高，黏度较大，渣的过滤和洗刷较为困难。工艺流程见图1。图1  铋锡中矿浸出－铁粉置换提铋工艺流程图

近年来，随着钢铁工业的迅速发展和生产规模的不断扩大，在钢铁冶金生产中产生的含铁粉矿也随之迅速增长。主要包括烧结粉尘、高炉粉尘及尘泥、转炉粉尘、电炉粉尘、轧钢皮及尘泥等，这些粉矿的含铁量比较高，是一种可循环再利用的宝贵资源。此外，金属矿在开采过程中也会产生粉矿，对这些含铁粉矿资源的再次利用，具有重要意义，因此有很多球团厂和钢铁企业均对如何利用含铁粉矿进行了深入的研究[1-2]。 在含铁粉矿利用过程中，还存在以下主要问题：①生产出来的球团抗压力太低，满足不了球团进入高炉冶炼的要求。②制备工艺过程中的粘结剂对原材料要求高，含铁矿粉本身来源复杂，严格要求是不可能的，甚至有的粘结剂还要求原料中要加入一定量的含铁90%以上的金属粉才能固化，这就失去了利用矿粉的意义。③球团的固化时间太长，有的需要几十个小时固化时间、或几十天的养护才能产生抗压力，没办法实现批量生产。 本研究拟开发一种简单可靠、适应性广的球团生产工艺，并具有设备简单、投资少、生产成本低、便于操作等优点；要实现这一目标，首先粘结剂的烘干温度要低，加热时间要短，能源消耗要少，不污染环境，所以首先研制了新型粘结剂。已有不少关于球团用粘结剂的研究[3-6]，在前人研究的基础上，对粘结剂进行了进一步深入研究，获得了新的无机、有机复合粘结剂，以此为基础，对加热固化制度工艺也进行了研究，并探索了粘结剂的合适加入量及粘结剂对不同矿粉原料的适应性，以获得能用于实际工业生产的含铁粉矿的球团化制备工艺。 一、试验条件与方法 （一）原材料 1、粘结剂，采用自制无机有机复合粘结剂(简称粘结剂)。 2、含铁粉矿，来自攀枝花某企业，其化学组成见表1。（二）试验过程 每次称取含铁粉矿原料500g，试验采用人工配料混合，试样加压成型是在万能压力试验机上进行。加压成型压力为30000N/个，每个球团用料30g，直径为25mm。粉矿加压成型后放在加热炉中进行烘干固结，最后测其径向抗压力。其径向抗压力与实际工业生产中对辊压块法生产的椭圆球团两端点间的力更接近，所以在试验中，都是采用的测试试样的径向抗压力。试验过程如图1所示。 （三）抗压力测试 试样为直径25mm，高20mm的圆柱体，每种条件下制作5个试样进行抗压力测试，去掉最高、最低值，取其余3个值的平均值作为该条件下的抗压力值。 （四）所用仪器与设备 加压设备为YE-30型液压式压力试验机，烘干设备为TMF-4-3型陶瓷纤维高温炉，抗压力检测设备为CMT5105型微机控制电子万能试验机。二、试验结果与分析 （一）加热固化制度对球团抗压力的影响 所用粘结剂要在加热条件下才能固化，因此加热固化制度是球团制备重要的工艺参数之一。通过查阅文献，采用自制的无机有机复合粘结剂，首先在固定12%粘结剂用量的条件下，通过改变加热固化温度，进行试验，其固化温度对球团抗压力影响的试验结果见表2。从表2可见，将试样从室温直接加热到加热固化温度并保温1h的条件下，加热固化温度从300，400，500℃，变化到800℃的过程中，试样的径向抗压力是依次增大的，在500℃时达到最大值。当温度800℃时，径向抗压力反而降低了。所以采用500℃为此工艺较合适的加热温度。通过查阅文献，当球团试样加热到500℃左右时，球团试样中的粘土失去结构水，粘土变成了死粘土，相当于常见的泥通过烧制变成了砖瓦，从而表现出球团抗压力的提高。不仅如此，粘土向死粘土的转化，可使球团在雨水作用的条件下不会散开，而保持其力，有利于球团生产后的储存和运输，这对大批量生产球团的企业非常重要。 试验过程中，发现水分对粘结剂的固化作用产生影响，所以设计了在加热固化过程中的一个除水的过程，在105℃时保温0.5h，以除去试样中的水分(表3)。 从表3可见，在105℃保温0.5h后，球团试样的径向抗压力明显提高。在105℃保温0.5h，可以除去球团试样中的水分，防止了水分对粘结剂的固化作用产生影响，所以抗压力就提高了。综上，加热固化温度从300，400，500℃，变化到800℃的过程中，试样的径向抗压力在500℃时均达到最大值。所以选定的最佳加热固化制度是球团在加热固化过程中先从室温升至105℃，让其在此保温0.5h后，再连续升温到500℃并保温1h。 （二）粘结剂加入量对抗压力的影响 在球团化的制备工艺中，球团抗压力的产生主要来源于粘结剂的固化作用，所以粘结剂的加入量的多少，直接影响到球团整体性能，也是进行工业化生产过程中，生产成本的主要部分。用相同的加热固化工艺，采用不同的粘结剂加入量，进行了试验，试验结果见表4。从表4可见，随着粘结剂加入量的增加，球团试样的径向抗压力会相应提高。当粘结剂用量为12%时径向抗压力过到最大值。继续增加粘结剂的用量，当增加到14%时径向抗压力反而有所降低。在球团中，径向抗压力的产生主来源于粘结剂在加热固化过程中形成的粘结膜。所以当粘结剂用量增加，形成的粘结膜球团的数量也会相应增加，球团的抗压力会提高。但当粘结剂用量达到14%时，粘结剂的量早已达到饱和状态，多的粘结剂无法再继续形成粘结膜，反而增加了球团中的水分，影响了粘结剂的加热固化效果，导致其抗压力下降。在粘结剂的加入量为12%，先在105℃时保温0.5h，再连续升温到500℃并保温1h的条件下，在攀枝花某企业进行了球团中试生产试验，并用所生产的球团进行了转鼓指数测定，发现大部分转鼓指数在67%左右，最高的可达90%。 （三）不同粉矿条件下的抗压力 为了验证此球团化制备工艺的普适性，选用了3种不同的粉矿原料进行试验。①原料1。高铁粉36%，中加粉40%，转炉污泥24%，含铁量50.81%。②原料2。泥矿20%，中加粉30%，高铁粉30%，铁精矿20%，含铁量52.31%。③原料3。泥矿10%，中加粉50%，高铁粉40%，含铁量50.89%。 按粘结剂加入量为12%，烘干制度采用先在105℃时保温0.5h，再连续升温到500℃并保温1h的工艺方案，对以上3种不同的粉矿原料进行试验，结果见表5。从表4可见，3个不同的原料配比，按此工艺，其球团试样的径向抗压力最低为1.4153 kN，达到了使用的要求。该工艺对粉矿原料没有特别的要求，具有普适性，有很广的应用前景。 通过对加热固化制度、粘结剂的加入量对含铁粉矿球团化力的影响试验，找到了一套合适的制备工艺。此制备工艺生产的球团径向抗压力较高，能满足进入高炉冶炼的要求；此制备工艺对含铁粉矿的原料没有严格的要求，具有普适性；在此工艺中，固化时间为2h左右，生产周期短，适合企业实现批量生产；为解决目前球团生产中存在的主要问题奠定了基础。 三、结论 （一）试验研究表明，球团在加热固化过程中，先在105℃时保温0.5h，除去球团中的水分，再连续升温到500℃并保温1h的工艺方案，所生产的成品球团径向抗压力可从1.5731 kN提高到1.9122kN，成品球团还能抗水，便于工厂保存和运输。 （二）当粘结剂的用量在12%时，所制备的球团径向抗压力最大达到1.9122 kN，能满足高炉冶炼的要求。 （三）通过对不同含铁粉矿的试验研究表明，此工艺对粉矿原料没有特别的要求，具有普适性。 参考文献 [1] 甘勤．攀钢含铁尘泥的利用现状及发展方向[J]．金属矿山，2003(2)：62-64． [2] 田昊，马晓春．烧结除尘灰混合炼钢污泥喷浆的工艺设计与应用[J]．烧结球团，2005(4)：34-36． [3] Eisele T C，Kawatra S K.A review of binders in iron orepelletization[J]．Mineral Processing and Extractive Metallurgy Review，2003，24(1)：90-98． [4] 刘新兵，杜烨．含有机粘结剂人工钠化膨润土在球团生产中的应用[J]．烧结球团，2003，28(6)：47-50． [5] 李宏煦，姜涛，邱冠周，等．铁矿球团有机粘结剂的分子构型及选择判据[J]．中南工业大学学报，2000，31(1)：17-20． [6] 杨永斌．有机粘结剂替代膨润土制备氧化球团[J]．中南大学学报：自然科学版，2007，38(5)：851-857．

黑色金属硬度及强度换算值硬度洛氏表面洛氏维氏布氏(F/D²=30)HRCHRAHR15NHR30NHR45NHVHBSHBW20.020.521.021.522.022.523.023.524.024.525.025.526.026.527.027.528.028.529.029.530.030.531.031.532.032.533.033.534.034.560.260.460.761.061.261.561.762.062.262.562.863.063.363.563.864.064.364.664.865.165.365.665.866.166.466.666.967.167.467.768.869.069.369.569.870.070.370.670.871.171.471.671.972.272.472.773.073.373.573.874.174.474.774.975.275.575.876.176.476.740.741.241.742.242.643.143.644.044.545.045.545.946.446.947.347.848.348.749.249.750.250.651.151.652.052.553.053.453.954.419.219.820.421.021.522.122.723.323.924.525.125.726.326.927.528.128.729.329.930.531.131.732.332.933.534.134.735.335.936.5226228230233235238241244247250253256259262266269273276280284288292296300304308313317321326225227229232234237240242245248251254257260263266269273276280283287291294298302306310314318(适用于含碳量由低到高的钢种)抗拉强度ób/MPa碳钢铬钢铬钒钢铬镍钢铬钼钢铬镍钼钢铬锰硅钢超高强度钢不锈钢7747847938038138238338438548648758868979089199309429549659779891002101410271039105210651078109211057427517607697797887988088188288388488598708808919029149259379489609729849961009102210341048106173674475376177077978879780781682683784785886988089290391592894095396698099310071022103610511067782787792797803809815822829836843851859867876885894904914924935946957969981994100710201034104874775376076777478178979780581382283184085086087088089190291392493694896197498710011015102910438508598698798909019129239359479599729859991012102710411056107178178879480180981682483284084885686587488389390291292293394395496597798910011013102610391052106674074975876777778679680681682683784785886887989090191392493694795997198399610081021103410471060硬度洛氏表面洛氏维氏布氏(F/D2=30)HRCHRAHR15NHR30NHR45NHVHBSHBW35.035.536.036.537.037.538.038.539.039.540.040.541.041.542.042.543.043.544.044.545.045.546.046.547.047.548.048.549.049.550.050.551.067.968.268.468.769.069.269.569.770.070.370.570.871.171.371.671.872.172.472.672.973.273.473.773.974.274.574.775.075.375.575.876.176.377.077.277.577.878.178.478.779.079.379.679.980.280.580.881.181.481.782.082.382.682.983.283.583.784.084.384.684.985.285.585.786.086.354.855.355.856.256.757.257.658.158.659.059.560.060.460.961.361.862.362.763.263.664.164.665.065.565.966.466.867.367.768.268.669.169.537.037.638.238.839.440.040.641.241.842.443.043.644.244.845.445.946.547.147.748.348.949.550.150.751.251.852.453.053.654.254.755.355.9331335340345350355360365371376381387393398404410416422428435441448454461468475482489497504512520527323327332336341345350355360365370375380385391396401407413418424430436442449370375381386392397403409415422428435441448455463470478486494502510518抗拉强度ób/MPa碳钢铬钢铬钒钢铬镍钢铬钼钢铬镍钼钢铬锰硅钢超高强度钢不锈钢1119113311471162117711921207122212381254127112881305132213401359137813971417143814591481150315261550157516001626165316811710107410881102111611311146116111761192120812251242126012781296131513351355137613981420144414681493151915461574160316331665169817321768108210981114113111481165118312011219123812571276129613171337135813801401142414461469149315171541156615911617164316701697172417521780106310781093110911251142115911771195121412331252127312931314133613581380140414271451147615021527155415811608163616651695172417551786105810741090110611221139115711741192121112301249126912891310133113531375139714201444146814921517154215681595162216491677170617351764108711031119113611531171118912071226124512651285130613271348137013921415143914621487151215371563158916161643167116991728175817881819107910941108112311391155117111871204122212401258127712961316133613571378140014221445146914931517154315691595162316511679170917391770117011951219124312671290131313361359138114041427145014731496152015441569159416201646167417021731176117921074108711011116113011451161117611931209122612441262128012991319133913611383140514291453147915051533156215921623165516891725硬度洛氏表面洛氏维氏布氏(F/D2=30)HRCHRAHR15NHR30NHR45NHVHBSHBW51.552.052.553.053.554.054.555.055.556.056.557.057.558.058.559.059.560.060.561.061.562.062.563.063.564.064.565.065.566.066.567.067.568.076.676.977.177.477.777.978.278.578.779.079.379.579.880.180.380.680.981.281.481.782.082.282.582.883.183.383.683.984.184.484.785.085.285.586.686.887.187.487.687.988.188.488.688.989.189.489,689.890.090.290.490.690.891.091.291.491.591.791.891.992.192.270.070.470.971.371.872.272.673.173.573.974.474.875.275.676.176.576.977.377.778.178.679.079.479.880.280.681.081.356.557.157.658.258.859.459.960.561.161.762.262.863.463.964.565.165.666.266.867.367.968.469.069.570.170.671.271.7535544552561569578587596606615625635645655666676687698710721733745757770782795809822836850865586894909527535544552561569577585593601608616622628634639643647650抗拉强度ób/MPa碳钢铬钢铬钒钢铬镍钢铬钼钢铬镍钼钢铬锰硅钢超高强度钢不锈钢1806184518091839186918991930196119932026181818501883191719511986202220581794182518561888185018811914194718011834186719011936197120082045182418571892192919662006204720902135218122302281233423902448250925722639附表4黑色金属硬度及强度换算值(主要适用于低碳钢)硬度抗拉强度ób/MPa洛氏表面洛氏维氏布氏HRBHR15THR30THR45THVHBSF/D2=10F/D2=3060.060.561.061.562.062.563.063.564.064.565.065.566.066.567.067.568.068.569.069.570.070.571.071.572.072.573.073.574.074.580.480.580.780.880.981.181.281.481.581.681.881.982.182.282.382.582.682.782.983.083.283.383.483.683.783.984.084.184.384.456.156.456.757.157.457.758.058.358.759.059.359.659.960.360.660.961.261.561.962.262.562.863.163.563.864.164.464.765.165.430.430.931.431.932.432.933.534.034.535.035.536.136.637.137.638.138.639.239.740.240.741.241.742.342.843.343.844.344.845.4105105106107108108109110110111112113114115115116117118119120121122123124125126128129130131102102103103104104105105106106107107108108109110110111112112113114115115116117118119120121375377379381382384386388390393395397399402404407409412415418421424427430433437440444447451硬度抗拉强度ób/MPa洛氏表面洛氏维氏布氏HRBHR15THR30THR45THVHBSF/D²=10F/D²=3075.075.576.076.577.077.578.078.579.079.580.080.581.081.582.082.583.083.584.084.585.085.586.086.587.087.588.088.589.089.584.584.784.885.085.185.285.485.585.785.885.986.186.286.386.586.686.886.987.087.287.387.587.687.787.988.088.188.388.488.665.766.066.366.667.067.367.667.968.268.668.969.269.569.870.270.570.871.171.471.872.172.472.773.073.473.774.074.374.675.045.946.446.947.447.948.549.049.550.050.551.051.652.152.653.153.654.154.755.255.756.256.757.257.858.358.859.359.860.360.9132134135136138139140142143145146148149151152154156157159161163165166168170172174176178180122123124125126127128129130132133134136137138140152155156158159161163164166168170172174455459463467471475480484489493498503508513518523529534540546551557563570576582589596603609硬度抗拉强度ób/MPa洛氏表面洛氏维氏布氏HRBHR15THR30THR45THVHBSF/D²=10F/D²=3090.090.591.091.592.092.593.093.594.094.595.595.096.096.597.097.598.098.599.099.5100.088.788.889.089.189.389.489.589.789.889.990.190.290.490.590.690.890.991.191.291.391.575.375.675.976.276.676.977.277.577.878.278.578.879.179.479.880.180.480.781.081.481.761.461.962.462.963.464.064.565.065.566.066.567.167.668.168.669.169.670.270.771.271.7183185187189191194196199201203206208211214216219222225227230233176178180182184187189192195197200203206209212215218222226229232617624631639646654662670678686695703712721730739749758768778788

由于近几年我国钢铁原料----铁精粉价格的攀升，河沙选铁的利润大幅度提高，专用机械----河沙选铁船、磁选机等系列选矿设备得以在全国范围内大面积推广。 中科公司生产的河沙铁粉提取磁选机有实际的应用效果。 这些选矿设备大致的工作原理为：通过磁选机将河沙中的磁性铁选出来。下面就具有代表性的设备--挖沙选铁船的构造、原理以及操作规程简介如下： 挖沙选铁船由浮体、链斗挖沙系统、筛分系统、磁选系统、尾沙排除系统、动力系统组成。 首先，河道里有水，我们的选矿设备必须要浮在水面上工作，因此我们用3.5-4毫米的钢板做成了浮体，根据挖沙深度的不同，浮体的宽度和长度都有相应的尺寸要求，一般宽度在1.5-2米之间，长度在16-32米之间。 另外，我们为了增加船的稳定性，两个浮体之间间隔了一定的距离，一般为1.5米左右。顾名思义，这套选矿设备的上料系统是链斗式的挖沙系统，河沙由链斗提上来以后，因为有大小不一的石子，为了保护磁选机的安全，必须经过筛分系统。根据河道的环境不同，一般来说，石子比较少、直径比较小的河道用自震式比较好，维修方便，节省动力(约3KW)。而石子很多，直径又比较大的河道就要用滚筒式的筛子了。经过筛分后的石子一般直接流入河道，如果有经济价值也可由传送带输送到岸上出售;河沙转入磁选系统。磁选系统主要是磁选机和水洗精选系统。 磁选机的磁表强度一般要达到3800-4500高斯，规格为750*2200-2400，这样配套才能达到90%的净选率。水洗的作用是提高毛铁粉的品位，一般可在30-45之间自由调节。尾沙排除系统的作用是将选去铁粉的尾沙排到远离本机械的地方，以保证本机械能正常的工作。一般有自流式、传送带式、抽沙泵式三种形式当然这也是根据河道的具体环境来定的。

摘要：扼要介绍了珍珠黑色铝合金型材的生产过程。结合实际从挤压、氧化、电泳涂装工艺等多方面，探讨了提高和稳定产品质量的生产过程的工艺技术条件。　　　　关键词：铝型材；珍珠黑色；电泳涂装；工艺控制　　　　Briefintroducedtheproductionprocess　　　　ofthepearlyblackaluminiumprofiles　　　　LUOShi-wei,ZHANGYi-fa,XIONGjian-qing,RUGUlong　　　　（GuangdongJianmeiAluminiumprofileFactoryCO.,LTD.,Foshan,528231,Guangdong,China）　　　　Abstract:Simplyintroducedtheproductiveprocessofthepearlyblackaluminiumprofilesanddisgussedtheprocesscontrolfromtheextrusion,oxidation,electrophoreticcoatingtechnologytoimproveandstablethequalityofproducts.　　　　Keywords:Aluminiumprofiles;Pearlyblack;Electrophoreticcoating;Processcontrol　　　　1.前言　　　　随着市场竞争的日益激烈，用户对铝型材产品的种类和质量要求不断提高，使得铝型材加工企业在产品种类上要不断创新。其中，珍珠黑色铝型材产品是在纯黑色铝型材产品的表面再涂装一层透明电泳漆，使之拥有黑珍珠般的亮丽，因此深受各用户的青睐，而珍珠黑色铝型材的工艺控制较常规的香槟色和古铜色的生产控制难度更大，主要体现在生产时易出现颜色发红、发灰、氧化膜剥落、漆膜表面无光泽或出现斑点等缺陷，无法满足用户的需求。本文就珍珠黑色铝型材成功的生产工艺技术控制作个扼要介绍，以供同专家起个抛砖引玉的作用。　　　　2.珍珠黑色铝型材的生产工艺流程　　　　珍珠黑色铝型材生产过程的原始材料为挤压后经人工时效处理后的铝型材，在预处理采用AC酸性脱脂剂脱脂、碱洗、硫酸中和。铝型材氧化着色处理，采用硫酸阳极氧化及单镍盐电解着色。其生产工艺流程如图1所示。    图1珍珠黑色铝型材生产工艺流程　　　　Fig.1Theengineeringflowsheetofthepearlyblackaluminiumprofiles　　　　3.生产工艺控制　　　　3.1合金化学成分控制　　　　挤压型材的材质对着色的影响在古铜色铝型材生产中已明显表露出来，杂铝含量过多易造成型材古铜色偏青、发灰和无光等技术质量问题。因此，为了提高珍珠黑色铝合金型材的质量，必须严格地控制挤压型材的合金成分，其中常用6063铝合金的主要化学成分控制见表1所示。　　　　表1合金主要化学成分控制表　　　　Table1Thecontrolofthealloyingelement    3.2挤压工艺控制　　　　对6063铝合金型材，国内外普遍采用的是在挤压机出料台上风冷淬火的热处理技术，故要求挤压件出模温度必须达到淬火温度，使Mg2Si强化相完全固溶。温度过低，不能充分固溶；温度过高会形成粗大的晶粒组织,尤其当出口温度超过595℃时，材料可能发生过烧和Mg2Si相富集析出，从而使型材在阳极氧化过程中造成氧化膜内捕集Mg2Si而呈灰色，同时易形成粗大的再结晶组织，着色无光。因此，挤压型材较佳出模温度应控制在515～530℃。　　　　3.3预处理工艺条件　　　　预处理主要是指脱脂、碱洗、中和和水洗四个过程，表面预处理的目的主要是去除铝型材表面油污、自然氧化膜。在预处理过程中，脱脂要干净，若除油不彻底，易出现斑点。碱洗是预处理工艺中较关键的步骤，碱洗剂以及添加剂，反应温度、时间等不同程度地影响着铝型材的表面光泽质量。其主要工艺技术参数如表2所示。　　　　表2预处理的工艺参数表　　　　Table2Thetechnologicalparameterofthepretreatment    在表2的工艺技术参数条件下，预处理的主要特点是：　　　　(1)腐蚀时间延长至新槽时的2倍也不会发生过腐蚀；　　　　(2)腐蚀时间延长至新槽时的2倍也不会发生过腐蚀；　　　　(3)腐蚀出来的型材光洁度优于铝离子含量更高时；　　　　(4)碱蚀温度不宜高于6O℃，时间控制在2～4min内。　　　　3.4氧化工艺条件　　　　3.4.1阳极氧化失光　　　　黑色外观的视觉黑色深度与表面光亮度有很大关系，材料越光亮，外观越趋于纯黑色。对于着纯黑色的型材，要控制阳极氧化电流密度，在硫酸质量浓度165～185g／L条件下，电流密度应取120～140A／㎡为宜。电流密度越大，失光越严重，且氧化膜的孔隙率越小，不利于后道工序着色颗粒的电沉积。

一、前言 炼钢厂生产过程产生的含铁粉尘中含有15%～25%的金属铁粉，攀研院在“九五”攻关时，独立开发了一种新的生产工艺，采用球磨后重选将含铁粉尘中的金属铁粉与其它杂质分开，成功地生产出MFe达90%以上的还原用铁粉（后简称铁粉），主要用于钛白还原剂，成果于2001年就在冶炼厂很好的运行。 由于炼钢厂扩能和工艺优化，年污泥量增加1万多吨且污泥的品位大大降低，若按原生产工艺，达不到生产要求，因而根据现状对原工艺进行了技改。技改后，处理能力得到大大提高，各项指标均能达到产品质量要求。 二、原因分析 （一）原料分析 铁粉的生产原料是在转炉炼钢过程中用湿式除尘器收集而来的粉尘，是一种理化性质极不稳定的人造矿物，并且在冶炼过程中还被焦油等杂质污染，以上这些原因对产品的稳定性产生了一定的影响。 炉尘原料的物理性质随冶炼条件的变化而波动，其整体粒度细，其中-38um的粒级含量约占30%～35%，且粒度越细，金属铁品位越低。细粒级的存在由于其比表面积大，表面能高而容易吸湿结块。对-38um粒级的物料，由于其粒度太细，普通的选别设备无法对其进行有效选别，同时粒度太细也很容易被氧化。这样，大量的低品位细泥占用了选别设备的处理空间，使其处理能力降低，同时也会影响分选精度，降低选别指标。 另外，由于炼钢的吹氧工艺优化和造渣剂的增加都影响了污泥的粒度和品位，污泥的品位越来越低且越来越细， 对选别设备要求就更高，采用原工艺生产就达不到生产要求。 （二）原工艺流程及存在的缺陷 1、原工艺流程  原工艺流程如图1所示。2、原工艺存在的缺陷 （1）一次摇选处理能力不够大：摇床为粗选设备，对现一年增加1万吨的污泥要进行粗选，处理能力是不够的。 （2）管磨机对矿浆研磨不充分：管磨机的入料浓度较低，且管磨机中的钢球装球率不高，钢球种类少只有一种小钢球，对矿浆的磨剥力度不够，使氧化物与金属铁不能有效的分离。 （3）管磨机电耗高：管磨机电机功率为37KW，每天4台管磨机就工作20小时那么4台管磨机光电耗一项就要2960度。 （4）二次摇选入料品位低：从管磨出来的料浆浓度较稀，也没经过选别直接进入摇床进行二次精选，粗精矿品位不高，导致二段选别效果不好，使最终的成品质量不稳。 三、解决措施 针对现有生产工艺存在的问题，对现有工艺进行了优化。 （一）新工艺流程 经改造后的新工艺流程（略） （二）改造措施 1、将一段摇床改为螺旋溜槽。 2、在一段摇床后增加了分级机，对一段粗精矿进行了浓缩。 3、将4台管磨机并联改为2台节能型球磨机串联，对球磨机钢球按要求进行配比。 4、在新增球磨机后增加一台磁选机。 四、改进效果 经过以上措施的改造，将一段摇床改为螺旋溜后，有效的增加了一段粗选的处理量，能将现有原料处理完，提高了铁粉的产量；在一段摇床后增加了分级机，对一段粗精矿进行浓缩，保证了二段球磨入料浓度，使二段磨矿更充分；将4台管磨机并联改为2台节能型球磨机串联，节约了电，同时增加了钢球配比，保证了矿浆得到有效的研磨，使氧化物与金属铁能有效的分离；在二段增加一台磁选机，对二段摇床的入料品位进一步提高，有效控制摇床的入料浓度和品位，使二段精矿品位较稳定且都符合要求；通过改造后，产品质量稳定，从而取得了很好的经济效益。 五、结论 （一）通过技改后，有效的提高了污泥的处理量，进一步的降低了能耗。 （二）通过技改后，提高了铁粉的产量，进一步增加了市场份额，达到了预想要求。

1　夹具的规划与制造 　　1.1　夹具的特色 　　阳极氧化用的夹具与电镀用的挂具是天壤之别的，若选用电镀用相似挂勾的挂具作阳极化夹具是不适宜的，因为阳极氧化时夹具与工件表面都会很快生成氧化膜，在此进程中夹具与工件稍有松动即会改动触点方位，阻止电流流转，为此，有必要选用具有弹性的夹具夹紧工件。只要这样才能使阳极氧化进程正常进行。 　　1.2　夹具的结构方式 　　夹具结构以个体式为宜，若选用拼装式的，则经几回运用后铆接或焊接处会因腐蚀而松动，阻止阳极氧化进程中电流的正常流转。一同，夹具要有必定的横截面积。必定截面的夹具也就有满足的弹力和夹紧力，使工件与夹具坚持杰出的触摸，确保所夹工件阳极氧化时所需电流正常流转。避免因触摸不良发生热量而焚毁工件。 　　1.3　夹具材料的挑选 　　制造夹具以挑选硬质铝材为好，硬质铝材弹性好，紧固经用。 　　2　工件的装夹 　　2.1　给夹具清洗去膜 　　在阳极氧化进程中夹具也会发生氧化膜。为此，运用过的夹具再次运用之前必定要退除氧化膜。退膜可在铝的除油溶液中进行。也可将夹具与工件触摸部位的氧化膜用锉刀锉去，此法对某些夹具来说还可延伸夹具的运用寿命。 　　2.2　装夹方位的挑选 　　装夹工件的方位要挑选妥当，一般应装夹在工件的副面（即非装修的部位）。不然工件与夹具的触摸部位因被夹具隐瞒而无法生成氧化膜，当然也就无法染上色彩，此处即会闪现出显着的白色斑驳，影响外观质量。此外，工件装夹后悬挂在溶液中的凹入部位会否发生窝气等问题也要予以考虑。 　　2.3　避免工件装夹变形 　　夹具非同挂具，夹具有必定的弹性。装夹变形的工件时尤需注意，应避免用力过猛导致工件变形。 　　2.4　避免装夹过松 　　当工件装夹过松时，夹具与工件之间的电流会时通时断，在这种情况下很或许把工件焚毁。 　　2.5　逐一装夹需染色的阳极化件 　　有些单位对某些小件选用纱网布包扎或用其它办法包扎后作阳极氧化处理。这种办法虽在必定场合下可节约工时和进步功率，但只可用于某些质量要求不高的本性阳极氧化，即便少数工件在彼此隐瞒处无法生成氧化膜，也不易被辨认出来。但关于需求染黑色的工件，选用此种装夹办法显然是不行取的。有必要逐一装夹，确保阳极氧化质量。 　　3　阳极氧化工艺条件的操控 　　3.1　溶液的温度与电压的联系 　　在额外的规模内溶液的温度越低，所需的电压应越高，因为溶液温度较低时氧化膜生成速度较缓慢，膜层较为细密，为取得必定厚度的氧化膜，阳极氧化进程需升高电压。当溶液的温度较高时，氧化膜的溶解速度加块，且生成的氧化膜是疏松的，此刻下降电压能恰当改进氧化膜的质量。 　　3.2　阳极氧化溶液的温度与时刻的联系 　　溶液的温度越低，所需的阳极氧化时刻应越长。因为溶液温度较低时氧化膜的生成速度缓慢。溶液的温度升高时则氧化膜的生成速度加速。此刻要缩短阳极氧化时刻，不然因为氧化膜的外层电阻加大而导致膜层溶解，呈现工件尺度的改动、表面粗糙掉膜的现象。 　　以上办法只是在既无降温设备，又无加温设备的条件下采纳的应急办法。 　　4　染黑色溶液的配方与制造进程 　　4.1　配方及工艺条件 　　酸性毛元 ATT　　　　　　　　　20～30g/L酸性湖蓝　　　　　　　　　　　　　   2～3g/L温度　　　　　　　　　　50～70℃时刻　　　　　　　　　　　　　　  10～15minpH　　　　　　　　　   3～3。5（或4。5～5。5） 　　4.2煮沸溶液，促进染料溶解彻底，确保无疙瘩。待溶液冷却后用滤纸过滤，滤去不溶物微粒及液面上漂浮的油状物质。较后丈量pH值，用冷醋酸或调整至工艺要求。 　　5　染色进程应注意事项 　　5.1　加强染色前的冲刷 　　工件由阳极氧化槽中取出后要充沛冲刷，特别是工件的狭缝，盲孔等处，不然剩余的酸、碱在染色进程中会缓慢流出来，使染色溶液的pH值违背正常规模，并使残留酸碱部位表面的色泽与洁净部位有显着不同，乃至腐蚀氧化膜而闪现白色。 　　5.2　阳极氧化后即染色 　　工件经阳极氧化后要当即染色。若工件阳极氧化后在空气中露出时刻过久膜层孔隙即会缩小，并有或许沾上污物，导致染色困难。若因染色槽过小，需分批染色时，应把待染色件浸泡在洁净的水中。 　　5.3　染色时工件不行堆叠 　　染色时工件不行堆叠，尤其是平面部位，不然因为堆叠部位被隐瞒而构成阴阳面。 　　5.4　加强染色后的冲刷 　　工件表面若不冲刷洁净，留有剩余颜料将会污染组合件。 　　6　整理作业注意事项 　　6.1　当心拆开工件 　　拆开夹具时谨防工件被划伤，不然会呈现道道白痕，应松动夹具让工件自在掉落，绝不能在夹具未松开之前硬拉工件。 　　6.2　工件枯燥办法 　　先将工件孔眼内的水份甩洁净，避免剩余水份污染工件表面。枯燥办法以毛巾擦干为好，楷擦进程中还能把因铝材原料或操作工艺问题引起的表面浮霜一同楷擦洁净。 　　6.3　包装要求 　　包装选用软质，洁净纸为好，且逐一包装以防相互擦毛。 　　7　染黑色溶液的保护与保养 　　染黑色溶液的保护与保养作业主要是保护溶液的pH值。据有关材料介绍，酸性ATT染料是由不同分散功能的酸性蓝黑10B 和酸性橙Ⅱ组成。当染色液的pH值在5～6或3～3。5规模时，酸性橙Ⅱ和酸性蓝黑10B的吸收效果都比较好，被氧化膜吸收的量也较大，膜层中两种染料的量契合配比要求，所获色泽呈正常的黑色。而当pH 值在4左右时，氧化膜层吸收酸性橙Ⅱ的效果增大，吸收量也就天然添加，膜层中的酸性橙Ⅱ大于正常配比，因此色泽闪现带赤色。当pH值回复到3～3。5或5～5。5规模后，则氧化膜层对酸性橙Ⅱ的吸收量又会回落，染色工件又呈正常的黑色，据此，染黑色液的pH值的精确操控是很重要的。

有人说黑色向来代表着高贵、优雅，也有人说黑色向来象征着庄重与神秘。也有人说黑色代表着天蝎座：天蝎座的人酷爱权力，喜欢有自己的思想方法。钱和物质对你是不可缺少的，但从不用它来束缚自己的手脚，对于那些对自己的事业、工作有过帮助的人，他们给予较大的回报。　　　　对于西瑞办公的笔者来讲也觉得黑色是高贵、优雅、有追求的特征。黑色的办公室隔断铝型材不仅显得办公室大方更显得高雅与端庄，黑色也能显得办公室的轮廓比较分明。　　　　1、品质方面　　　　从品质方面来说当然选择隔断铝材所安装的玻璃隔断更好，因为装修产品均在工厂机械化制式生产，有严格的品质技术控管、到现场只是组装，所以品质稳定。　　　　2、外观方面　　　　从外观方面来说当然选择隔断铝材所安装的玻璃隔断更好，因为设计可以多元化，隔断铝材更有视觉感更强烈！　　　　3、工期方面　　　　从工期方面来说当然选择隔断铝材所安装的玻璃隔断更好，因为都已经在工厂机械化生产完了，只要到现场组装一下，大约每天每人可以安装20平方！　　　　4、经济效益方面　　　　从经济效益方面来说当然选择隔断铝材所安装的玻璃隔断更好，因为隔断铝材所做的玻璃隔断可以重复二次利用达到90%，节约企业搬迁与装饰成本。另外工期短节约时间成本！　　　　对于按吨报的价格，也是没有多少利润。但要提醒一些经销商的是，现在很多小厂家都是把这包装加重，别人做二层胶塑包，他们至少用三层甚至四屋。这样他们的包料也是按铝材价格。他们一吨可以比我们厂家的多80-100KG。

1　夹具的规划与制造 　　1。1　夹具的特色　　阳极氧化用的夹具与电镀用的挂具是天壤之别的，若选用电镀用相似挂勾的挂具作阳极化夹具是不适宜的，因为阳极氧化时夹具与工件表面都会很快生成氧化膜，在此进程中夹具与工件稍有松动即会改动触点方位，阻止电流流转，为此，有必要选用具有弹性的夹具夹紧工件。只要这样才能使阳极氧化进程正常进行。 　　1。2　夹具的结构方式　　夹具结构以个体式为宜，若选用拼装式的，则经几回运用后铆接或焊接处会因腐蚀而松动，阻止阳极氧化进程中电流的正常流转。一同，夹具要有必定的横截面积。必定截面的夹具也就有满足的弹力和夹紧力，使工件与夹具坚持杰出的触摸，确保所夹工件阳极氧化时所需电流正常流转。避免因触摸不良发生热量而焚毁工件。 　　1。3　夹具材料的挑选　　制造夹具以挑选硬质铝材为好，硬质铝材弹性好，紧固经用。 　　2　工件的装夹 　　2。1　给夹具清洗去膜　　在阳极氧化进程中夹具也会发生氧化膜。为此，运用过的夹具再次运用之前必定要退除氧化膜。退膜可在铝的除油溶液中进行。也可将夹具与工件触摸部位的氧化膜用锉刀锉去，此法对某些夹具来说还可延伸夹具的运用寿命。 　　2。2　装夹方位的挑选　　装夹工件的方位要挑选妥当，一般应装夹在工件的副面（即非装修的部位）。不然工件与夹具的触摸部位因被夹具隐瞒而无法生成氧化膜，当然也就无法染上色彩，此处即会闪现出显着的白色斑驳，影响外观质量。此外，工件装夹后悬挂在溶液中的凹入部位会否发生窝气等问题也要予以考虑。 　　2。3　避免工件装夹变形　　夹具非同挂具，夹具有必定的弹性。装夹变形的工件时尤需注意，应避免用力过猛导致工件变形。 　　2。4　避免装夹过松　　当工件装夹过松时，夹具与工件之间的电流会时通时断，在这种情况下很或许把工件焚毁。 　　2。5　逐一装夹需染色的阳极化件　　有些单位对某些小件选用纱网布包扎或用其它办法包扎后作阳极氧化处理。这种办法虽在必定场合下可节约工时和进步功率，但只可用于某些质量要求不高的本性阳极氧化，即便少数工件在彼此隐瞒处无法生成氧化膜，也不易被辨认出来。但关于需求染黑色的工件，选用此种装夹办法显然是不行取的。有必要逐一装夹，确保阳极氧化质量。 　　3　阳极氧化工艺条件的操控 　　3。1　溶液的温度与电压的联系　　在额外的规模内溶液的温度越低，所需的电压应越高，因为溶液温度较低时氧化膜生成速度较缓慢，膜层较为细密，为取得必定厚度的氧化膜，阳极氧化进程需升高电压。当溶液的温度较高时，氧化膜的溶解速度加块，且生成的氧化膜是疏松的，此刻下降电压能恰当改进氧化膜的质量。 　　3。2　阳极氧化溶液的温度与时刻的联系　　溶液的温度越低，所需的阳极氧化时刻应越长。因为溶液温度较低时氧化膜的生成速度缓慢。溶液的温度升高时则氧化膜的生成速度加速。此刻要缩短阳极氧化时刻，不然因为氧化膜的外层电阻加大而导致膜层溶解，呈现工件尺度的改动、表面粗糙掉膜的现象。 　　以上办法只是在既无降温设备，又无加温设备的条件下采纳的应急办法。 　　4　染黑色溶液的配方与制造进程     4。1　配方及工艺条件酸性毛元ATT酸性湖蓝温度时刻pH20～30g/L2～3g/L50～70℃10～15min3～3。5（或4。5～5。5）　　     4。2　制造办法　　首要煮沸溶液，促进染料溶解彻底，确保无疙瘩。待溶液冷却后用滤纸过滤，滤去不溶物微粒及液面上漂浮的油状物质。最终丈量pH值，用冷醋酸或调整至工艺要求。 　　5　染色进程应注意事项 　　5。1　加强染色前的冲刷　　工件由阳极氧化槽中取出后要充沛冲刷，特别是工件的狭缝，盲孔等处，不然剩余的酸、碱在染色进程中会缓慢流出来，使染色溶液的pH值违背正常规模，并使残留酸碱部位表面的色泽与洁净部位有显着不同，乃至腐蚀氧化膜而闪现白色。 　　5。2　阳极氧化后即染色　　工件由阳极氧化槽中取出后要充沛冲刷，特别是工件的狭缝，盲孔等处，不然剩余的酸、碱在染色进程中会缓慢流出来，使染色溶液的pH值违背正常规模，并使残留酸碱部位表面的色泽与洁净部位有显着不同，乃至腐蚀氧化膜而闪现白色。 　　5。2　阳极氧化后即染色工件经阳极氧化后要当即染色。若工件阳极氧化后在空气中露出时刻过久膜层孔隙即会缩小，并有或许沾上污物，导致染色困难。若因染色槽过小，需分批染色时，应把待染色件浸泡在洁净的水中。 　　5。3　染色时工件不行堆叠染色时工件不行堆叠，尤其是平面部位，不然因为堆叠部位被隐瞒而构成阴阳面。 　　5。4　加强染色后的冲刷工件表面若不冲刷洁净，留有剩余颜料将会污染组合件。     6　整理作业注意事项 　　6。1　当心拆开工件拆开夹具时谨防工件被划伤，不然会呈现道道白痕，应松动夹具让工件自在掉落，绝不能在夹具未松开之前硬拉工件。 　　6。2　工件枯燥办法先将工件孔眼内的水份甩洁净，避免剩余水份污染工件表面。枯燥办法以毛巾擦干为好，楷擦进程中还能把因铝材原料或操作工艺问题引起的表面浮霜一同楷擦洁净。 　　6。3　包装要求包装选用软质，洁净纸为好，且逐一包装以防相互擦毛。 　　7　染黑色溶液的保护与保养　　染黑色溶液的保护与保养作业主要是保护溶液的pH值。据有关材料介绍，酸性ATT染料是由不同分散功能的酸性蓝黑10B 和酸性橙Ⅱ组成。当染色液的pH值在5～6或3～3。5规模时，酸性橙Ⅱ和酸性蓝黑10B的吸收效果都比较好，被氧化膜吸收的量也较大，膜层中两种染料的量契合配比要求，所获色泽呈正常的黑色。而当pH 值在4左右时，氧化膜层吸收酸性橙Ⅱ的效果增大，吸收量也就天然添加，膜层中的酸性橙Ⅱ大于正常配比，因此色泽闪现带赤色。当pH值回复到3～3。5或5～5。5规模后，则氧化膜层对酸性橙Ⅱ的吸收量又会回落，染色工件又呈正常的黑色，据此，染黑色液的pH值的精确操控是很重要的。  删去

轧钢厂在轧制进程中轧件表面所发生的氧化铁皮，含铁量很高。我国钢铁职业每年要抛弃很多的氧化铁皮，完成对这些氧化铁皮的综合使用无疑是一个很有含义的节能降耗作业。依据现在的研讨，可以在以下几个方面展开对氧化铁皮的综合使用。 (1)用于出产海绵铁或制取复原铁粉。 海绵铁可用作炼钢用废钢缺少的一种弥补，跟着电炉产钢量的不断上升，海绵铁越来越显得重要。用矿粉出产海绵铁因为设备出资大及工艺杂乱，现在在我国仍难以取得迅速发展。选用恰当的工艺流程，可以用煤粉复原氧化铁皮，出产出w(Fe高，含杂质量低且成分安稳的海绵铁，比用矿石出产的海绵铁(常含脉石杂质)更适合作优质废钢运用。 氧化铁皮也可用来制取复原铁粉。氧化铁皮制作复原铁粉的出产进程大体上分为粗复原与精复原。经粗复原进程将氧化铁皮在约1100℃下复原到w(Fe>95%，w(C 氧化铁皮可用来出产作为粉末冶金质料用的复原铁粉。氧化铁皮被复原成含w(Fe98%以上的海绵铁，经清渣、破碎、筛分磁选后，进行精复原，出产出合格的复原铁粉。然后进入球磨机细磨，经分级筛得到不同粒度的高纯度铁粉。粒度较细的铁粉用于制作设备的要害部件，只需压模，即可一次成型，取得强度高、耐磨、耐腐的部件，可用于国防工业、航空制作、交通运输、石油勘探等重要职业。粒度较粗的铁粉可用于出产电焊条。 (2)用作烧结辅佐含铁质料或炼钢助熔化渣剂。 氧化铁皮中FeO含量最高达50%以上，是较好的烧结出产辅佐含铁质料，理论核算结果标明，1kgFeO氧化成Fe2O3可放热1973焦耳。烧结混合猜中配加氧化铁皮后，因为温度高，烧结进程充沛，因而烧结出产率进步，固体燃料耗费下降。出产实践标明，8%的氧化铁皮即可增产2%左右。宝钢使用氧化铁皮作为辅佐材料，在混匀矿中配加氧化铁皮，一方面，因为氧化铁皮相对粒度较大然后改进了烧结料层的透气性;另一方面，氧化铁皮在烧结进程中放热然后下降了固体燃料耗费。 别的。使用氧化铁皮可作为助熔剂，用于矿石助熔，应用于转炉炼钢。氧化铁皮用作助熔化渣剂是一种高功率的冶炼助熔材料，可以进步炼钢功率，下降焦、煤的耗费，延伸转炉炉体的运用寿命。 (3)代替钢屑冶炼硅铁合金或代替废钢用于电炉炼钢。 钢屑是冶炼硅铁合金的重要原材料，我国每年用于冶炼铁合金的钢屑量在200万吨左右，而钢铁职业每年抛弃的氧化铁皮约1000万吨。现已开宣布用氧化铁皮代替钢屑冶炼硅铁合金的新工艺，并取得了杰出的经济效益。 电炉炼钢需求废钢作质料，对废钢铁料的要求较严，但这种废钢铁数量少，报价高，直销缺乏。以报价低廉且来历广泛的氧化铁皮、渣钢等废料作为主要质料，替代量少价高的废钢，具有明显的经济效益。

,硬                           度抗 拉 强 度      σb/(kgf.mm-2)   ［σb/(N.mm-2)］洛   氏表  面  洛  氏维  氏  HV布      氏HRCHRAHR15NHR30NHR45NHB30D2d10、2d5、4d2.5mm70.086.6　　　1037　　　69.586.3　　　1017　　　69.086.1　　　997　　　68.585.8　　　978　　　68.085.5　　　959　　　　　　　　　　　　67.585.2　　　941　　　67.085.0　　　923　　　66.584.7　　　906　　　66.084.4　　　889　　　65.584.1　　　872　　　　　　　　　　　　65.083.992.281.371.7856　　　64.583.692.181.071.2840　　　64.083.391.980.670.6825　　　63.583.191.880.270.1810　　　63.082.891.779.869.5795　　　　　　　　　　　　62.582.591.579.469.0780　　　62.082.291.479.068.4766　　　61.582.091.278.667.9752　　　61.081.791.078.167.3739　　　60.581.490.877.766.8726　　　　　　　　　　　　60.081.290.677.366.2713　　260.7(2607)59.580.990.476.965.6700　　255.1(2551)59.080.690.276.565.1688　　249.6(2496)58.580.390.076.164.5676　　244.3(2443)58.080.189.875.663.9664　　239.1(2391)　　　　　　　　　57.579.889.675.263.4653　　234.1(2341)57.079.589.474.862.8642　　229.3(2293)56.579.389.174.462.2631　　224.6(2246)56.079.088.973.961.7620　　220.1(2201)55.578.788.673.561.1609　　215.7(2157)　　　　　　　　　55.078.588.473.160.5599　　211.5(2115)54.578.288.172.659.9589　　207.4(2074)54.077.987.972.259.4579　　203.4(2034)53.577.787.671.858.8570　　199.5(1995)53.077.487.471.358.2561　　195.7(1957)　　　　　　　　　52.577.187.170.957.6551　　192.1(1921)52.076.986.870.457.1543　　188.5(1885)51.576.686.670.056.5534　　185.1(1851)51.076.386.369.555.95255012.73181.7(1817)50.576.186.069.155.35174942.75178.5(1785)　　　　　　　　　50.075.885.768.654.75094882.77175.3(1753)49.575.585.568.254.25014812.79172.2(1722)49.075.385.267.753.64934742.81169.2(1692)48.575.084.967.353.04854682.83166.3(1663)48.074.784.666.852.44784612.85163.5(1635)　　　　　　　　　47.574.584.366.451.84704552.87160.8(1608)47.074.284.065.951.24634492.89158.1(1581)46.573.983.765.550.74564422.91155.5(1555)46.073.783.565.050.14494362.93152.9(152.9)45.573.483.264.649.54434302.95150.4(150.4)　　　　　　　　　45.073.282.964.148.94364242.97148.0(1480)44.572.982.663.648.34294182.99145.7(1457)44.072.682.363.247.74234133.01143.4(1434)43.572.482.062.747.14174073.03141.1(1411)43.072.181.762.346.54114013.05138.9(1389)　　　　　　　　　42.571.881.461.845.94053963.07136.8（1368）42.071.681.161.345.43993913.09134.7（1347）41.571.380.860.944.83933853.11132.7（1327）41.071.180.560.444.23883803.13130.7（1307）40.570.880.260.043.63823753.15128.7（1287）　　　　　　　　　40.070.579.959.543.03773703.17126.8（1268）39.570.379.659.042.43723653.19125.0（1250）39.070.079.358.641.83673603.21123.2（1232）38.5　79.058.141.23623553.24121.4（1214）38.0　78.757.640.63573503.26119.7（1197）　　　　　　　　　37.5　78.457.240.03523453.28118.0（1180）37.0　78.156.739.43473413.30116.3（1163）36.5　77.856.238.83423363.32114.7（1147）36.0　77.555.838.23383323.34113.1（1131）35.5　77.255.237.63333273.37111.5（1115）　　　　　　　　　35.0　77.054.837.03293233.39110.0（1100）34.5　76.754.436.53243183.41108.5（1085）34.0　76.453.935.93203143.43107.0（1070）33.576.153.435.33163103.46105.6（1056）33.0　75.853.034.73123063.48104.2（1042）　　　　　　　　　32.5　75.552.534.13083023.50102.8（1028）32.0　75.252.033.53042983.52101.5（1015）31.5　74.951.632.93002943.54100.1（1001）31.0　74.751.132.32962913.5698.9（989）30.5　74.450.631.72922873.5997.6（976）　　　　　　　　　30.0　74.150.231.12892833.6196.4（964）29.5　73.849.730.52852803.6395.1（951）29.0　73.549.229.92812763.6594.0（940）28.5　73.348.729.32782733.6792.8（928）28.0　73.048.328.72742693.7091.7（917）　　　　　　　　　27.5　72.747.828.12712663.7290.6（906）27.0　72.447.327.52682633.7489.5（895）26.5　72.246.926.92642603.7688.4（884）26.0　71.946.426.32612573.7887.4（874）25.5　71.645.925.72582543.8086.4（864）　　　　　　　　　25.0　71.445.525.12552513.8385.4（854）24.5　71.145.024.52522483.8584.4（844）24.0　70.844.523.92492453.8783.5（835）23.5　70.644.023.32462423.8982.5（25）23.0　70.343.622.72432403.9181.6（816）　　　　　　　　　22.5　70.043.122.12402373.9380.8（808）22.0　69.842.621.52372343.9579.9（799）21.5　69.542.221.02342323.9779.1（791）21.0　69.341.720.42312294.0078.2（782）20.5　69.041.219.82292274.0277.4（774）　　　　　　　　　20.0　68.840.719.22262254.0376.7（767）19.5　68.540.318.62232224.0575.9（759）19.0　68.339.818.02212204.0775.2（752）18.5　68.039.317.42182184.0974.4（744）18.0　67.838.916.82162164.1173.7（737）　　　　　　　　　17.5　67.638.416.22142144.1373.1（731）17.0　67.337.915.62112114.1572.4（724）　　　　　　　　　硬                           度抗 拉 强 度      σb/(kgf.mm-2)   ［σb/(N.mm-2)］ 洛 氏   HRB表  面  洛  氏维  氏  HV布      氏 HR15THR30THR45THB10D2d10、2d5、4d2.5 mm 100.091.581.771.7233　　80.3（803） 99.591.381.471.2230　　79.3（793） 99.091.281.070.7227　　78.3（783） 98.591.180.770.2225　　77.3（773） 98.090.980.469.6222　　76.3（763） 　　　　　　　　 97.590.880.169.1219　　75.4（754） 97.090.679.868.6216　　74.4（744） 96.590.579.468.1214　　73.5（735） 96.090.479.167.6211　　72.6（726） 95.590.278.867.1208　　71.7（717） 　　　　　　　　 95.090.178.566.5206　　70.8（708） 94.589.978.266.0203　　70.0（700） 94.089.877.865.5201　　69.1（691） 93.589.777.565.0199　　68.3（683） 93.089.577.264.5196　　67.5（675） 　　　　　　　　 92.589.476.964.0194　　66.7（667） 92.089.376.663.4191　　65.9（659） 91.589.176.262.9189　　65.1（651） 91.089.075.962.4187　　64.4（644） 90.588.875.661.9185　　63.6（636） 　　　　　　　　 90.088.775.361.4183　　62.9（629） 89.588.675.060.9180　　62.1（621） 89.088.474.660.3178　　61.4（614） 88.588.374.359.8176　　60.7（607） 88.088.174.059.3174　　60.1（601） 　　　　　　　　 87.588.073.758.8172　　59.4（594） 87.087.973.458.3170　　58.7（587） 86.587.773.057.8168　　58.1（581） 86.087.672.757.2166　　57.5（575） 85.587.572.456.7165　　56.8（568） 　　　　　　　　 85.087.372.156.2163　　56.2（562） 84.587.271.855.716155.6（556） 84.087.071.455.2159　55.0（550） 83.586.971.154.7157　　54.5（545） 83.086.870.854.1156　　53.9（539） 　　　　　　　　 82.586.670.553.61541402.9853.4（534） 82.086.570.253.11521383.0052.8（528） 81.586.369.852.61511373.0152.3（523） 81.086.269.552.11491363.0251.8（518） 80.586.169.251.61481343.0551.3（513） 　　　　　　　　 80.085.968.951.01461333.0650.8（508） 79.585.868.650.51451323.0750.3（503） 79.085.768.250.01431303.0949.8（498） 78.585.567.949.51421293.1049.4（494） 78.085.467.649.01401283.1148.9（489） 　　　　　　　　 77.585.267.348.51391273.1348.5（485）77.085.167.047.91381263.1448.0（480） 76.585.066.647.41361253.1547.6（476） 76.084.866.346.91351243.1647.2（472） 75.584.766.046.41341233.1846.8（468） 　　　　　　　　 75.084.565.745.91321223.1946.4（464） 74.584.465.445.41311213.2046.0（460） 74.084.365.144.81301203.2145.6（456） 73.584.164.744.31291193.2345.2（452） 73.084.064.443.81281183.2444.9（449） 　　　　　　　　 72.583.964.143.31261173.2544.5（445） 72.083.763.842.81251163.2744.2（442） 71.583.663.542.31241153.2843.9（439） 71.083.463.141.71231153.2943.5（435） 70.583.362.841.21221143.3043.2（432） 　　　　　　　　 70.083.262.540.71211133.3142.9（951） 69.583.062.240.21201123.3242.6（426） 69.082.961.939.71191123.3342.3（423） 68.582.761.539.21181113.3442.0（420） 68.082.661.238.61171103.3541.8（418） 　　　　　　　　 67.582.560.938.11161103.3641.5（415） 67.082.360.637.61151093.3741.2（412） 66.582.260.337.11151083.3841.0（410） 66.082.159.936.61141083.3940.7（407） 65.581.959.636.11131073.4040.5（405） 　　　　　　　　 65.081.859.335.51121073.4040.3（403） 64.581.659.035.01111063.4140.0（400） 64.081.558.734.51101063.4239.8（398） 63.581.458.334.01101053.4339.6（396） 63.081.258.033.51091053.4339.4（394） 　　　　　　　　 62.581.157.732.91081043.4439.2（392） 62.080.957.432.41081043.4539.0（390） 61.580.857.131.91071033.4638.8（388） 61.080.756.731.41061033.4638.6（386） 60.580.556.430.91051023.4738.5（385） 　　　　　　　　 60.080.456.130.41051023.4838.3（383） 　　　　　　　　 58　　　104　　362 57　　　102　　357 56　　　100　　352 54　　　98　　342 53　　　96　　337 51　　　94　　327 49.5　　　92　　320 47.5　　　90　　310 46　　　88　　302 44　　　86　　295 42　　　84　　285 40　　　82　　275

1前语　　跟着市场竞争的日益剧烈，用户对铝型材产品的品种和质量要求不断进步，使得铝型材加工厂商在产品品种上要不断创新。其间，珍珠黑色铝型材产品是在纯黑色铝型材产品的表面再涂装一层通明电泳漆，使之具有黑珍珠般的亮丽，因而深受各用户的喜爱，而珍珠黑色铝型材的工艺操控较惯例的香槟色和古铜色的出产操控难度更大，首要体现在出产时易出现色彩发红、发灰、氧化膜脱落、漆膜表面无光泽或出现斑驳等缺点，无法满意用户的需求。　　本文就珍珠黑色铝型材成功的出产工艺技能操控作个简明介绍，以供同行专家起个抛砖引玉的作用。　　2珍珠黑色铝型材的出产工艺流程　　珍珠黑色铝型材出产进程的原始材料为揉捏后经人工时效处理后的铝型材，在预处理选用AC酸性脱脂剂脱脂、碱洗、硫酸中和。铝型材氧化上色处理，选用硫酸阳极氧化及单镍盐电解上色。其出产工艺流程如图1所示。　　       3出产工艺操控　　3.1合金化学成分操控　　揉捏型材的原料对上色的影响在古铜色铝型材出产中已显着披露出来，杂铝含量过多易构成型材古铜色偏青、发灰和无光等技能质量问题。因而，为了进步珍珠黑色铝合金型材的质量，有必要严格地操控揉捏型材的合金成分，其间常用6063铝合金的首要化学成分操控见表1所示。　　       3.2揉捏工艺操控　　对6063铝合金型材，国内外遍及选用的是在揉捏机出料台上风冷淬火的热处理技能，故要求揉捏件出模温度有必要到达淬火温度，使Mg2Si强化相完全固溶。温度过低，不能充沛固溶；温度过高会构成粗大的晶粒安排，特别当出口温度超越595℃时，材料可能发生过烧和Mg2Si相富集分出，从而使型材在阳极氧化进程中构成氧化膜内捕集Mg2Si而呈灰色，一起易构成粗大的再结晶安排，上色无光。因而，揉捏型材最佳出模温度应操控在515～530℃。　　3.3预处理工艺条件　　预处理首要是指脱脂、碱洗、中和和水洗四个进程，表面预处理的意图首要是去除铝型材表面油污、天然氧化膜。在预处理进程中，脱脂要洁净，若除油不完全，易出现斑驳。碱洗是预处理工艺中最要害的进程，碱洗剂以及添加剂，反响温度、时刻等不同程度地影响着铝型材的表面光泽质量。其首要工艺技能参数如表2所示。        在表2的工艺技能参数条件下，预处理的首要特点是：　　（1）腐蚀时刻延伸至新槽时的2倍也不会发生过腐蚀；　　（2）腐蚀出来的型材光洁度优于铝离子含量更高时；　　（3）碱蚀温度不宜高于60℃，时刻操控在2～4min内。　　3.4氧化工艺条件　　3.4.1阳极氧化失光　　黑色外观的视觉黑色深度与表面亮光度有很大联系，材料越亮光，外观越趋于纯黑色。关于着纯黑色的型材，要操控阳极氧化电流密度，在硫酸质量浓度165～185g/L条件下，电流密度应取120～140A/㎡为宜。电流密度越大，失光越严峻，且氧化膜的孔隙率越小，不利于后道工序上色颗粒的电堆积。　　3.4.2氧化电压　　氧化时的初始电压对氧化膜的结构影响很大。电压较高，所得氧化膜的孔径增大，孔隙率减小；电压过高，使铝制件的棱角边际处易被严峻击穿，且电流也会过大，致使膜层非常粗糙，因而阳极氧化开始时，电压应逐渐升高，软升时刻T2为90s为宜。　　在氧化进程中，电压V1动摇只允许1～2V。而断电时电压V2巨细往往被人忽视，在出产纯黑色时断电电压巨细也较为重要，若偏高则影响色彩的均一性，偏低在通电上色时易出现氧化膜脱落，设定在8～10V之间是较为适宜的。氧化通电示意图如图2所示。       3.4.3氧化膜厚度　　氧化膜厚度一般为13～18μm为宜，关于着纯黑色，尽管上色颗粒堆积深度只要4～5μm，但假如上色颗粒离表面太浅，对光线衍射作用弱，色彩就会趋向于堆积金属的灰黑本性。而氧化膜太厚，则膜内易捕集灰色Mg2Si强化相，而影响上色。　　3.4.4槽液温度　　槽液温度的凹凸会直接影响膜孔的巨细，要出产纯黑色，就有必要保证单位面积内的堆积量。在氧化温度低于18℃时，一般难以得到黑色，阳极氧化槽液温度应操控在21～22.5℃，最高应不超越23.5℃。不然在后续工序汤洗及电泳涂装时简单褪色。　　3.5上色工艺条件　　3.5.1槽液成分　　单镍盐上色的长处是不需要添加剂，上色均匀。但和锡盐上色相同，着纯黑色槽液的金属盐浓度较出产古铜色的恰当高些，硫酸镍（NiSO4.6H2O）的质量浓度一般不低于140g/L，的质量浓度不低于35g/L，硫酸浓度要恰当低些，硫酸浓度高易导致上色颗粒以疏松的方式堆积于氧化膜孔的外层及表面，外观出现黑中带灰。为了下降槽液的酸度，可选用无氧化膜的光料通电除氢离子。　　3.5.2上色电压与时刻　　单镍盐上色是运用整流器高速转化电源极性，改动型材的阳极氧化膜的极性，从而使镍离子堆积上色。它通电选用的波形如图3所示。正极通电为活化氧化膜层，负极通电担任上色。要出产出纯黑色表面的铝材产品，不能单纯进步电压延伸通电时刻，因为膜层色彩跟上色电压升高而变深。这是因为膜微孔中堆积的金属相对含量随电解上色电压升高而添加。　　但当电解上色电压过高时，着上的色彩较深易脱落，不安稳，且在上色的进程中有气泡发生。电压低、时刻长时又会因膜层起不到有利的活化作用而出产不出纯黑色。因而，通电波形设定极为重要，在出产实践中可运用不同的波形兼并运用，如表3所示。　　波形重复的次数不宜过多，因为正电压超越氧化电压，所构成具有整流作用的复合性氧化膜会重复击穿损坏膜针孔结构，金属堆积在试样表面，并不在针孔中，一起会构成氧化膜脱落。　　3.6电泳涂装工艺条件　　电泳涂装是珍珠黑色型材能否出现亮丽光泽的重要工序。首先要安稳槽液成分，如固形份、电导率、胺克分子等到PH等。一起也有必要保证漆膜厚度恰当，厚度过高易发生橘皮，厚度低无光泽，一般应操控在7～9μm为宜。　　别的电压不宜过高，纯黑色表面漆膜的针孔视觉感简单扩大，因而电压较香槟与古铜色要低，操控在70～80V为宜。电泳涂装工艺条件参数如表4所示。　　3.7制品包装的质量要求　　因为珍珠黑型材表面具有特殊的镜面折光，查验与包装时工作人员均有必要佩带手套，不然简单留下手印，虽可擦除，但影响产品的表面外观光泽作用。　　4结语　　珍珠黑色铝合金型材出产工艺技能比较复杂，它不单要准确操控氧化、上色、电泳涂装等各工序的工艺技能参数，还有必要保证揉捏型材的优秀质量情况。只要严格操控出产工艺参数，才干进步并安稳产品质量，出产出优质的珍珠黑色铝合金型材。

我国黑色岩系钒矿资源非常丰富，包括遍布全国多个省份的石煤型钒矿，这种钒大多没有独立矿物，多以吸附态或类质同相存在于其他矿物中；且含钒品位低，多在1%甚至更低。目前提钒工艺基本针对低品位的未经机械选矿富集的原矿石，将其全部进入化学法的焙烧或溶出过程，生产成本高，加之近年来钒价不稳，给钒业投资和生产造成很大困惑，因此进行此项工作对钒资源开发利用意义重大。     试验样品选自此类型的为湖北某地较大型钒矿石。     一、矿石性质     （一）原矿多元素分析     原矿多元素分析结果见表1。 表1  原矿多元素分析结果%元素V205TFeSi02A1203Na20MgOSPAsK20CaOTC质量分数0.952.1182.573.670.1131.090.0200.710.0381.540.8400.24     （二）矿物X-衍射半定量分析     矿样X－衍射半定量分析结果见表2。 表2  矿样X－衍射半定量分析结果%矿物石英磷灰石伊利石及含钒云母未检出含量91441     二、机械选矿理论分析     该矿石中含有4%的伊利石及含钒云母和91%的石英。     石英是由（SiO4）公四面体共用顶点连接而成的三维骨架，沿各个面的破裂均有可能但均较困难。     伊利石是云母类的风化产物，它们的结构单元属三层型，即由Si04四面体连接的硅一氧层(Si205）n2n-，这种层本身具有六方对称性，正离子A13+由于大小和Si4+相近，可以无序或有序地置换Si4+，将结构单元层之间双层胶合起来的是电价较小、半径较大的离子K+和Na+；层内Si-0键要比层间的结合力强得多，矿物破碎磨矿时主要沿(001)面层间断裂，而(110)和(010)面也是常见的断裂面。有资料报道，钒云母中钒取代位于云母结构层间的Al3+。     矿石在破、磨矿过程中，各矿物的结构必然会遭到破坏，并因此使其表面电性发生变化，对于石英和云母类矿物而言，在性质上的区别主要有两类，第一是矿物硬度，石英的莫氏硬度较大为7，云母类矿物为2～3；第二是矿物的表面性质；石英内部的键基本全是Si-0。而云母类矿物有Al-0和Si-0键，在此类矿物的层间由于Si4+被A13+或V3+取代，导致晶格中正电荷不足，在破碎磨矿解离后，表面应带有负电荷。对层内而言，现分析两种矿物的Al-0和Si-0的断裂以及对浮选可能造成的影响。Al-0和Si-0键均含有离子键和共价键的成分，离子键的成分越多，键的极性就越大，键就越容易破裂，矿物表面的性质发生变化，使矿物的可浮性改变，对于由A、B两原子形成的极性共价键中的离子键的成分，Pauling提出经验的估算公式：     离子型的数量=    式中Xa和Xb分别为A、B两原子的电负性，经查阅相关资料，0的电负性为3.44，A1的电负性为1.83，Si的电负性为1.54，由此可知Al-0离子键的成分多于Si-0，因此在机械加工过程中Al-0更易破裂。     综上所述，认为云母类矿物比石英的表面有更多的电荷，在矿浆中更易于药剂形成化学吸附，而石英的物理吸附更多一些，因为两种吸附的强度有较大的差异，从而使在适宜的药剂条件下，表面性质存在差异，使其分离成为可能。     三、试验结果及讨论     （一）分级试验     原矿中含有91%的石英，石英硬度较大，在破碎或磨矿过程中可能会与其他矿物形成粒度的差异，对－2mm原矿以及－74μm60%磨矿细度的产品用不同粒级的筛子进行筛分，-2mm原矿筛分结果见表3，磨矿后的产品筛分结果列于表4。 表3  -2mm原矿分级试验结果%粒级/μm产率V205含量分布率-2000+85042.050.6931.24-850+20025.640.7520.70-200+7411.030.9611.40-7421.281.6036.66合计100.00.93100.0 表4  磨矿至－74μm60%时分级试验结果%粒级/μm产率V205含量分布率+7440.920.5421.63-74+3814.110.679.25-3844.971.5769.12合计100.01.02100.0     由表4试验结果可知，不磨矿直接筛分难以达到抛尾的目的；但直接分级后，-74μm粒级钒品位有所富集，+74μm粒级产率接近80%，有抛尾的趋势。分析认为，由于石英硬度大，在破碎磨矿过程中它会在粗粒级富集，而矿石中有层状硅酸盐矿物云母等存在，这类矿物在磨矿过程中在不同的解理面的粒度不一致，因此仅靠分级实现抛尾局限性非常大。     （二）浮选试验     综上所述，矿石中的矿物存在表面性质的差异，采用浮选有可能进行分离，为此采用分段加药分段选别的流程进行浮选试验，试验结果见表5。 表5  单一浮选试验结果%产品名称产率V205含量回收率精矿163.001.1275.85精矿24.601.577.76精矿33.001.233.97精矿42.400.892.30精矿51.900.731.49尾矿25.100.328.63合计0.93100.0     由试验结果可知，浮选尾矿V205含量0.32%，具有一定的分离效果，但产率仅为25.10%，分析原因为因矿石中含有易泥化的云母类矿物。由表4筛析结果可知，-38μm产率达44.97%，且含钒品位高，是浮选的目的矿物，因上浮量大粒度又细，会夹杂部分非目的矿物上浮，造成精矿产率大和品位低的结果。因此，单一浮选抛尾方案也不适宜，必须考虑与其他工艺联合进行抛尾。     （三）联合流程试验     前文中提到该矿石靠分级实现抛尾的局限性非常大，而片状解离矿物在重选过程中会随轻矿物走，采用螺旋选矿机这类设备，能将磨矿中细粒矿物、轻矿物和片状矿物集中在一年产品中，当与浮选联合时，也将对浮选有干扰的矿泥富集于此矿物中，有降低浮选药剂用量的优点。因此认为经过螺旋选矿将干扰的矿泥提前选走，会使浮选效果得以改善。     考虑到矿石性质的特点，以及分级试验和浮选试验的结果，选择“分级-浮选”联合流程、“螺旋选矿-浮选”联合流程、“分级-螺旋选矿-浮选”联合流程进行试验。试验中有分级作业的流程是直接对－2mm原矿，用74μm筛进行分级，+74μm品进行磨矿，磨矿细度为-74μm60%，螺旋选矿一浮选联合流程试验直接对－2mm原矿进行磨矿，磨矿细度为－74μm70%，试验结果见表6。 表6  联合流程试验结果%试验流程产品名称产率V205含量回收率分级－浮选 联合流程-74μm产品26.501.6945.94浮选精矿25.651.0126.57尾矿47.850.5627.49合计100.00.97100.0螺旋选矿－浮选 联合流程螺旋精矿32.791.6055.56浮选精矿14.811.3120.58尾矿52.400.4323.86合计100.00.94100.0分级－螺旋选矿－浮选 联合流程-74μm产品26.501.6945.68螺旋精矿22.101.2027.05浮选精矿5.651.096.28尾矿45.750.4520.99合计100.00.98100.0     三种流程相比较，分级-浮选联合流程尾矿钒品位偏高，不宜采用；分级-螺旋选矿-浮选联合流程与螺旋选矿-浮选联合流程工艺较复杂，指标相近。因此，确定采用“螺旋选矿-浮选”联合流程进行抛尾。     （四）综合条件试验     按“螺旋选矿-浮选”联合流程进行抛尾试验，并生产化学提钒的原料，试验结果见表7。 表7  螺旋选矿机重选-浮选流程物料富集结果%产品名称产率V205含量回收率螺旋精矿25.951.7950.14浮选精矿27.081.1934.90总精矿53.031.4985.04尾矿46.970.3014.96合计100.00.93100.0     由试验结果可知，螺旋选矿-浮选流程可抛弃产率46.97%、品位0.30%、金属损失率14.96%的尾矿，使进入化学提取的钒品位提高到1.49%，增加的选矿成本每吨原矿不超过20元。     （五）化学提钒试验     因考虑浮选药剂可能对化学提钒影响，对原矿直接提钒和富集精矿提钒进行对比试验。试验结果见表8和9。     试验结果表明，浮选药剂的添加对提钒指标基本没有影响。由此得出经机械选矿后的物料进入化学提钒可明显降低生产成本。 表8  原矿直接提钒试验结果%表9  富集物料的提钒试验结果%    四、结论     （一）通过对石英和云母类层状硅酸盐矿物的矿物性质和晶体结构的分析以及Al-0和Si-0键中更易造成表面性质改变的离子键成分的计算认为，云母类矿物与石英相比有硬度和表面性质两项差异可导致在机械选矿中使其分离。     （二）通过原矿直接分级，单一浮选以及联合流程的对比试验数据和矿石特性分析得出，重选一浮选联合流程较适合该矿石抛尾，工艺经优化后可抛弃产率46.97%、品位0.30%、金属损失率14.96%的尾矿，使进入化学提钒的品位提高到1.49%。     （三）经机械选矿富集的物料与原矿直接化学提钒相比，试验指标接近，表明选矿药剂对化学提钒的影响很小；且抛弃接近50%的尾矿，使进人化学提钒的矿量减少一半，入炉钒品位提高，选矿工艺简单易行，可显著降低提钒生产成本。

近来,由江西理工大学科研人员研制的一种铁粉表面包镀镍办法取得国家专利。       据介绍,这是一种采用水热氢复原技能在铁粉表面上包镀一层金属镍或纳米镍粉的办法,归于有色金属冶金和粉末冶金材料技能领域。本发明生产工艺办法简略,易于操作,包镀镍层可控。       这种新办法是将硫酸镍或硫酸镍水溶液、、硫酸铵按必定份额参加水中,配成混合溶液,参加少数蒽醌、添加剂,再将需要被镍包镀的铁粉参加到混合溶液中,然后将含有铁粉的混合溶液转入高压釜内,密封高压釜。在高压釜内经高温高压水溶液氢复原处理,溶液中的镍离子复原沉积在铁粉表面,构成细密的金属镍层或纳米镍粉包镀层。包镀反响完成后,将高压釜内的物料冷却,排出表面包镀了金属镍的铁粉和水溶液,经过滤、枯燥,取得表面被金属镍包镀的铁粉产品。

金属微粒的色彩往往不同于大块材料，当金属微粒尺寸小于一定值时，由于对光波的全吸收通常呈现黑色。 今天，我们就来聊聊超微颗粒、纳米半导体颗粒以及硅半导体材料的光学性质。 超微颗粒的光学性质 超微颗粒除了对光波有吸收作用外，还有散射作用。超微金属颗粒对光的反射率甚低，通常可低于1%，而对太阳光谱似乎具有全吸收性质，因此通常又称为“太阳黑体”。例如，颗粒尺寸为10nm的金微粒对波长0.3~2.5pm的光波反射率低于1%，称为全黑。 应用 铬黑普遍用于太阳能的选择吸收体，铂黑是著名的催化剂。金属微粒对光的全吸收在实用上是十分有用的，例如可作为光-热转换材料、光检测器、红外隐身材料等。 纳米半导体颗粒的光学性质 纳米半导体材料的光学性质是近年来深受关注的热点。纳米半导体微粒的表面与体内的分子轨道态 图中表示半导体微粒由于量子尺寸效应导致的分裂能级，图中亦表明了表面能级状态。能级的位置与颗粒尺寸密切相关，随着颗粒变小，能级间距变大，吸收光谱蓝移。 应用 将经过包覆处理后的纳米ZnO 粉末添加到化妆品中，可以有效地防止紫外线辐照对皮肤的损伤，防止皮肤癌的产生。 纳米TiO2 粉末亦可起相同作用，在纤维和衣服中加入它，可以有效地防止紫外线，具有抗菌、防臭的功效。含锑氧化锡超微颗粒，可用于电视机和计算机的显像管防带电和防反射。 将纳米ZrC粉末加人到纤维中，可制成保暖纤维，它能吸收阳光转变为热，可使温度提高5~10C。因此，对超细粉体光学性质的研究与人们日常生活是休戚相关的。 硅半导体材料的光学性质 硅是半导体最基础的材料，是微电子器件的基础，但因它是间接带隙的能带结构，发射光子时需要场子参与，因此发光效应串甚低。此外，硅的光学能除约为1.12eV，所发射的光属红外波段，因此长期以来人们认为硅不能成为光电材料。然而20 世纪90年代以来，人们采用降低硅材料的空间维度，使其成为纳米硅、多孔硅，以改变其能带结构，从而产生了令人惊喜的强的可见光。波长从红、橙、黄直至绿色。这一重大进展标志着硅不仅是微电子材料，同时有可能成为重要的光电子材料，从而为把电子和光并用于信息处理的超速计算机的研制开辟了一条道路。 应用 此外，硅半导体材料还可能在大屏幕显示等领域得到应用。根据电子显微镜研究结果，多孔硅实际上是由2~3nm的纳米颗粒所构成，这种光致发光现象通常认为主要是量子尺寸效应所致。 继多孔硅的光致发光效应后，纳米碳化硅、氮化镓的光致发光现象因更具现实应用的可能而更受关注，氮化镓的蓝光发光管与激光二极管已进人商品生产阶段。此外，将C60团簇置于13X等分子筛中亦可观察到甚强的光致发光现象。

本标准适用于炼钢、合金冶炼作复合脱氧剂和铸铁生产中作孕育剂的合金。 1 技能要求 1.1 牌号和化学成分 1.1.1 合金按钙、硅及杂质含量不同，分为三个牌号，其化学成分应契合下表规矩。牌号 化 学 成 分， ％Ca Si C Al P S不小于 　 不大于Ca31Si60 31 55-65 0.8 2.4 0.04 0.06Ca28Si60 28 55-65 0.8 2.4 0.04 0.06Ca24Si60 24 55-65 0.8 2.4 0.04 0.04 1.1.2 依据需方要求，经两边协议可生产对表中元素含量有特殊要求的产品。 1.2 物理状况 1.2.1 合金应呈块状供货，最大块重不得超越10kg，小于15X15mm的碎块，其数量不得超越该批总重量的10％。 1.2.2 需方对供贷粒度有特殊要求时，与供方洽谈，可提供各种粒度的和粉剂。 2 实验办法 2.1 取样 化学分析用试样的采纳按YB 70-65《铁合金化学分析用试样采纳法》进行。 2.2 制样 化学分析用试样的制取按YB 71-65《铁合金化学分析用试样制取法》进行。 2.3 化学分析 化学分析按YB 579-65《合金化学分析办法》进行 3 查验规矩 3．1 质量检查及检验 合金的质量检查和检验应契合YB 586—65《铁合金检验、包装、标志和质量证明书的一般规矩》的要求。 3.2 组批 同一牌号的合金归为一批交贷，但一批产品中合硅量之差不得超越6％。4 包装、标志、贮运和质量证明书 合金的包装、标志、贮运和质量证明书应契合YB 586—65的要求，或用集装箱直销，在贮运过程中应防潮。 　 附加阐明：本标准由中华人民共和国冶金工业部提出本标准由北京铁合金厂起草。本标准首要起草人徐慧、刘金英。

中华人民共和国黑色冶金行业标准　 电 解 金 属锰              YB／T 051—93 1 主题内容与适用范围本标准规定了电解金属锰的技术要求、试验方法、检验规则和包装、储运、标志和质量证明书本标准适用于冶炼特殊钢及有色合金作为锰元素添加剂等用的电解金属锰。2 引用标准GB／T 1480 金属粉末粒度组成的测定 干筛分法GB 3650 铁合金验收、包装、储运、标志和质量证明书的一般规定GB 40l0 铁合金化学分析用试样采取法GB 8654.1—8654.11 金属锰化学分析方法3 品种及技术要求3.1 牌号和化学成分3.1.1 电解金属锰按锰及杂质含量的不同，分为三个牌号，其化学成分应符合表1的规定。  表1牌号化学成分，％MnCSPSiFeSeⅠⅡ不小于不大于DJMn99.899.80.020.030.0050.0050.010.030.06DJMn99.799.70.040.050.0050.0100.010.030.10DJMn99.599.50.080.100.0100.0150.050.15

定影液用于收回银 从定影液中收回银的办法有：沉积法、置换法、次氯酸盐法、法、连二硫酸钠法和电解法等。 废定影液中，银常以Ag(S2O3)23-等合作物方式存在，含银浓度0.5～9g/L。 一、沉积法 向定影液中参加，使Ag(S2O3)23-等离子与S2-反响生成硫化银沉积与溶液别离： 2Ag(S2O3)23-+S2-=Ag2S↓+4S2O32- 从硫化银黑色沉积中收回银的办法有以下几种： 硝酸溶解法 用稀硝酸(酸∶水=1∶2～3)将硫化银溶解，产出溶液与元素硫，过滤，得到溶液。 Ag2S+4HNO3=2AgNO3+S0+2H2O+2NO2↑ 焙烧溶炼法 将硫化银于700～800℃时进行氧化焙烧，使硫氧化成二氧化硫进入气相，银则生成并随后分化为金属银。 Ag2S+1.5O2=Ag2O+SO2↑ 2Ag2O=4Ag+O2↑ 置换法 在溶液中，常温下，用铁屑可将银从硫化银中置换出来： Ag2S+Fe+2HCl=2Ag+FeCl2+H2S↑ 硫化沉积简略易行，银收回彻底，适合于小规模运用，可是沉银后液有过量的，定影液不能再生。 二、置换法 可用粉铁、锌粉、铝粉作复原剂，使定影液中银复原成金属银。这种办法功率高，简略易行，但金属置换法的首要缺陷是置换金属溶解进入溶液中，使定影液不易再生。如铁置换是在酸性定影液中参加铁片或铁屑、铁粉，银即被置换复原沉积： 2Ag(S2O3)23-+Fe=2Ag↓+Fe2++4S2O32- 置换产品含银粉、铁粉和硫化银等，呈黑色。经进一步提纯，可得粗银粉。在酸性介质中，定影液中的S2O32-会发作分化，发作元素硫和二氧化硫。 三、次氯酸盐法 次氯酸盐能将废定影液中的银-硫代硫酸根合作物分化，而银构成氯化银沉积与溶液别离。 8ClO-+Ag(S2O3)23-+4OH-=AgCl↓+4SO42-+2H2O+7Cl- 例如，当处理含银6g/L的定影液时，用含10%～15%NaClO和1～1.5mol/LNaOH混合溶液处理。次法因要氧代很多的硫化硫酸根，药剂耗费较大。 四、法 该法对废定影液提银是一种简洁、有用的办法。先将溶液pH调整到挨近中性，可用冰乙酸和调整，也可用。 然后，将固态或液态的(Na2S2O4)添加到废定影液中，加热到60℃并激烈拌和，银即从溶液中分出。可是，pH值太低，或硫代硫酸钠会分化发作元素硫，当温度超越60℃时，也发作相同现象。此法工艺简略、功率高;定影液还可再生运用。 五、法 (NaBH4)是一种很强的复原剂，前期广泛用于化学分析范畴，后来被应用到贵金属的别离与提取工艺中。国外有些工厂用此法替代了传统的锌粉、铁粉置换法和沉积法，在处理小批量、低浓度的废液时更显示出其长处。用收回废定影液中的银，大多是在pH=6～7的条件下进行，的参加量应依据溶液中的银含量而定。一般为：Ag:NaBH4=1:0.45(质量比)。发作如下反响： 8Ag(S2O3)23-+NaBH4+8OH-=NaBO2+6H2O+16S2O32-+8Ag 可将和先配成含NaBH4 12%，NaOH40%的溶液，运用时稀释10倍，依据定影液中的含银量，缓慢参加废液中，生成银的黑色沉积。 六、电解法 电解法收回含银废液和定影液中的银，在技能上和经济上均显示出许多长处。各国进行过许多研讨、改善，并研制出许多方式的电解槽、电解设备或提银机。 依据设备结构，归纳起来，电解提银机能够分为两大类：开槽式电解提银机和闭槽循环式电解提银机。其间开槽式提银机，因功率低、占地面积大，产出有害气体，污染环境等缺陷已根本筛选，现遍及选用密闭机械拌和电解提银机提银。 我国结合国内实践，研制成一种闭槽高效提银机。它的外壳为塑料圆筒并有密封盖，内衬厚0.5～1mm不锈钢片作阴极，用空心石墨圆柱立于筒中心作阳极，阴阳极距为35～40mm，溶液在机内密闭循环。定影液从圆筒下部沿切线方向高速进入阴、阳极之间，螺旋式快速转上升，从上部沿切线方向流出，进入贮液槽。废定影液如此不断地用泵进行高速循环，能够选用较高的电流密度。 电解技能条件如下：槽电压2～2.2V;液温：20～35℃;电流密度175～193A/m2;循环液体积：510L;电解时刻：含银3～4g/L，需3～4h，含银5～6g/L，需5～6h;电解后液含银：原液含银2.5～9.3g/L，后液含银0.5～0.7g/L(当尾液不再生时，含银可降至0.15g/L);电银档次：90%～93%，通过溶铸可达98%～99%;银收回率95%左右。

一、置换法：用化学活动性较大的金属，如锌、铁、铝等，从废定影液中置换出银。此法较简略，可以用金属粉、金属块或金属条直接参加或刺进废定影液中，银便被置换附着在金属表面，但置换后的产品不纯，需要进一步提纯。 二、沉积法：用使定影液中的银，以硫化银的方式沉积出来，再把硫化银沉积物参加热的浓中，并参加过量铁粉，便可得到白银，但产品也需再提纯。有关反应式如下： 2〔Ag(S2O3)2〕3+S——→Ag2S↓+4S2O32 Ag2S+2HG+fe——→2Ag↓+FeGl2+H2S2— 因(H2S)有毒，所以操作应在能风处进行，确保安全。 三、电解法：用电解法直接提取白银，是一种较好的办法，可一次性处理，制得的白银质量很纯。 电解法中两个电极的正确运用非常重要，当通电后，阳离子即银离子向阴极移动，得到电子被还原成银原子在阴极表面堆积;阴离子向阳极移动，失掉电子被氧化。假如电极运用不当，则会形成电极腐蚀，污染溶液。因而应将石墨棒(即干电池的中心碳棒)接在直流电源的正极作为阳极;用银棒或不锈钢板接在直流电源的负极作为阴极，一同刺进废定液中进行电解。溶液的PH一般调理在2—4(滴加硝酸调理)，电压为1伏特，电流密度为03A/Cm2。这样，在电解过程中。阴极上的银条便因为银的堆积而由小变大，色彩纯白。假如电流大，银沉积太快，则呈黑色。当电解产品呈现棕色时，阐明溶液中银含量现已很少了(每公斤含银量少于1克)，不宜再电解。

金属置换沉积法是从定影液中收回银的简洁办法之一。该法能够运用铁、铜、锌、铝和镁等金属，一般运用最多的是金属铁。置换前，最好先向定影液中参加0.5%体积的浓硫酸。金属置换法的首要缺陷是置换金属溶解进入溶液中，使定影液不能回来运用。如铁的置换是在酸性定影液中参加铁片或铁屑、铁粉，银即被置换复原沉积： 3NaAgS2O3＋Fe＝3Ag↓＋Na2Fe（S2O3）3 置换作业是在拌和下先向每升定影液中参加浓硫酸约5mL，至溶液转变为黄绿色停止。不行参加过量的硫酸。因为过量的硫酸会分化NaAgS2O3而使溶液呈乳白色混浊状，并使置换产出的银中含硫添加。但硫酸加得太少，沉积在铁上的银不易洗下。当定影液放置时刻过长，因吸收空气中的二氧化碳而酸化呈黄绿色时，则可少加或不加硫酸。 在静置条件下置换，一般运用薄铁片或铁屑。运用前，先经热水和稀浸洗，除掉铁表面的油污和氧化物，并用清水洗净再参加定影液中。置换初期，因为铁的溶解并生成硫化物而使溶液发黑，最终溶液呈无色通明。置换进程约需48h。 置换完成后，倾去上清液并加水洗下铁片上的银。洗下的产品含微粒银粉、炭、氧化铁和硫化银等，呈黑色。将其静置沉积后，倾去上清液、过滤并水洗1～2次。然后移入烧杯中，加约相同分量的铁片及适量浓煮沸15～20min，以复原硫化银并除掉可溶物。再加水倾析洗刷2次，过滤，并用蒸馏水洗至无Cl－。枯燥后取得的粗银粉，含银达98%以上。 据报道，将钢棉（或锌丝、铝屑或黄铜屑等）置于圆筒塑料置换槽下部设置的多孔板（假底）上，定影液从置换槽中心的供液管供入多孔假底板下面，溶液逆流上升经过多孔板与置换金属反响后，从槽上侧的溢流排液管排出，置换出的银粉落入槽底。在理论上每公斤铁可置换3.9kg银。当用于处理含银2.5g∕L的定影液时，4kg钢棉实践收回银3.42kg。当向定影液中参加乙烯系的碳氢化合物或叔胺基缓蚀剂后，能够阻挠溶液对铁的腐蚀，使每公斤钢棉置换的银由1.48kg提高到1.56kg。 使定影液经过两只装有粒度100～2000μm铸铁粉的置换柱，经约30h，可从溶液中收回90%以上的银。 向每升定影液中参加1～30g柠檬酸盐，使之与银生成络合物，然后用铝屑或铝丝（或汽车上的废黄铜散热片）置换，就可在约1min的时刻内将银置换出来。 取含银6～7g∕L、pH4.5的定影液320L，以135mL∕min的流速经过装有500g铝镁合金屑的置换槽，可收回1.95kg的银。

（三）分支浮选在氧化铜矿浮选中的使用    据有关材料介绍，分支浮选对低档次矿石效果明显。铜矿峪矿石档次偏低，精矿产率小，契合选用分支浮选的条件，为了验证分支浮选工艺对这类矿石的适应性，实验采集了一批氧化率43.19%，原矿档次0.33%的矿石。    实验流程，加药地址与硫化矿相同，见下图。实验成果见下表。氧化矿低档次矿石分支再磨实验成果浮选工艺浮选目标%药剂用量  克/吨原矿档次精矿档次收回率混黄药乙酯油惯例浮选0.34721.49484.125009012分支浮选0.34123.49884.03275759单支精矿再磨0.34926.64884.13009012分支精矿再磨0.3326.0983.44275759     实验成果证明：分支浮选对氧化矿低档次矿石是有用的。精矿再磨进步精矿档次5%与硫化矿共同，阐明粗精矿再磨工艺对铜矿峪矿石是适用的。[next]    分支浮选工艺适合于铜矿峪低档次、精矿产率小的矿石，也适应于氧化矿。分支浮选工艺与粗精矿再磨工艺相结合，可以节约各种药剂10~15%，又能进步精矿档次4~5%。总的经济效果十分明显，是当时下降选矿本钱，进步经济效益的途径之一。                        （四）用铁粉从胆矾溶液中置换铜的机理研讨    在使铜从溶液里直接沉积的许多办法中（例如电解，用铁、铝或锌置换；用CO、H2、H2S或SO2沉积；以及用Ca（OH）2或CaCO3沉积），实践证明，只有用铁置换的办法对低浓度、多杂质的溶液才是经济上可行的。    我国江西铜业公司用萃取—电积法或石灰沉积法收回铜的矿山，现已改用铁粉置换法收回铜。铁粉置换法的经济效益已逐渐被知道，因而，经过理论分析和科学实验来进一步论述铁粉置换技能，仍具现实含义。北京矿冶研讨总院有人著文就铁粉置换技能，工艺要求，下降铁耗和取得高纯铜粉的办法进行了实验和评论。    1.铜离子被铁置换的行为    pH值与置换速度的联系   跟着溶液的pH值下降（游离酸添加），交流速度加速，溶液中无游离酸存在，则难以进行交流；跟着溶液中Cu2+含量下降，交流速度也随之减慢，最终到达溶解与沉积的平衡，交流率不再上升，这种平衡一向坚持到铁粉耗尽；胆矾和金属铁交流的适合pH值为2~2.5。    置换时刻与交流率的联系   跟着置换时刻添加，交流率上升，但速度减慢（因Cu2+浓度下降和pH值上升），当正反响和逆反响平衡时，交流率到达最高值，该值一向坚持到金属铁耗尽；金属铁被悉数溶解之后，溶液里过剩的游离酸使沉积铜被从头缓慢溶解，导致排出液含铜上升，交流率下降。因而，正确把握化学平衡极为重要。    铁粉用量与置换速度的联系   在相同的交流时刻里，复原铁粉用量越多，交流速度越快；当溶液的pH值超越4今后，交流率不再上升。溶液中有过量的金属铁存在时，可以避免溶液里Cu2+上升，但过多的铁粉用量将使沉积铜档次下降，酸耗添加。    溶液含铜量对交流的影响   溶液中Cu2+浓度越高，交流率越高，因而，在实践使用时应尽量进步进液浓度；采纳添加Cu2+和Fe°的碰撞频率及进步FeSO4分散速度之办法，以求加速交流速度和取得较高听交流率。    逆流交流实验  选用逆流交流法可以在挨近理论铁耗的状况下，一起取得高档次沉积铜和高听交流率；    实验条件为  进液每立升含铜5克，pH值为2，复原铁粉用量为理论铁耗的110%，交流时刻15分钟，实验成果核算于下表。产品批号排出液含铜克/升沉积铜档次Cu%交流率%10.199696.0720.00379599.9230.01994.799.6140.193.897.9350.8246.783.02[next]     溶液中氢离子浓度下降，交流速度减慢，导致排出液含铜量升高，交流率和沉积铜档次下降，因而，在交流进程中要严厉监控氢离子浓度的改动和当令的补加游离酸于交流液中；第一批交流液理论铁耗的5.5倍复原铁粉相遇，按化学反响原理它的交流率应当最高，但是恰恰相反，它的排出液含铜居然高达0.19克/升，这一“失常”现象极为重要，是逆流交流实验所赋予的很有含义的启迪。    Fe3+对置换的影响    在铜矿石的硫酸浸出液中，或多或少的存在必定数量的三价铁离子。在以铁粉置换铜时，溶液中的三价铁大部分按反响式Fe2（SO4）3+Fe→3FeSO4被复原成二价铁，然后添加了铁耗，所添加的铁耗量以彻底反响核算，是溶液中三价铁离子量的二分之一。依据实验所得到的数据，可以得出这样的定论：在用铁粉置换铜时，溶液傍边的Fe3+简直悉数被复原为Fe2+。因而，在交流进程中要避免Fe2+的氧化，Fe2+的氧化将使铁耗添加和加速Fe3+的水解，给置换作业带来损害。对处理Fe3+浓度很高的溶液，选用铁粉置换法是不适合的，在这种状况下，考虑预先将Fe3+复原是必要的。    2.铁粉置换法收回铜的实例    例1  武山铜矿石酸浸液铜的收回    武山归纳矿石酸浸液每立升含铜14.1克、含铁7.7克、含Fe3+0.25克，在交流时需求往每立升溶液中追加0.125克纯铁，做为将Fe3+复原成Fe2+之用。然后，再按每一克铜需求0.88克纯铁来核算理论铁耗。先用硫酸将溶液的pH值调至2，再在搅动的状况下参加铁粉置换15分钟。实验成果见下表。理论铁耗%沉积铜档次%交流率补白10096.7594.25溶液里尽管有多种离子，但重金属离子的含量很低，因而，在沉积铜中的共沉物很少。10595.499.4311090.45~10011590.5~10012084.6~100     例2  城市山铜锌矿石酸洗液铜的收回    江西城门山铜锌矿石中含有水溶铜和吸附铜，需将这部分铜用稀硫酸洗脱，再加以收回。酸洗液每立升含铜0.97克，因无其它离子的化学分析数据，故在核算铁耗时只能依据铜的含量核算，并以通用的工业铁耗标明。先钭酸洗液的pH值调至2左右，然后在搅动的状况下参加复原铁粉，交流15分钟，马上过滤，清洗。对所得成果列于下表。工业铁耗%沉积铜档次Cu%交流率%排出液pH10092.894.643.511088.798.143.512082.398.354     实验证明：用抱负溶液的参数实验成果，辅导天然含铜溶液的交流实践，是可行的。    3.胆矾溶液铁粉提铜原理    铁粉置换化学   铁粉置换进程发作的三个首要反响为：                             CuSO4+Fe→FeSO4+Cu          （1-1）                           Fe2（SO4）3+Fe→3FeSO4         （1-2）                            H2SO4+Fe→ FeSO4+H2           （1-3）[next]    在pH为2~2.5时，搅动的状况下式（1-1）为首要反响，而在停止的状况下式（1-2）则变得重要，当pH                      Cu+Fe2（SO4）3 → CuSO4+2FeSO4        （1-5）    Fe2+的氧化和Fe3+的水解：在浸出进程中含铁矿藏中铁的溶解以及硫化矿和某些其他矿藏氧化时，Fe3+的复原发作了适当数量的Fe2+，而Fe3+极易被氧化成Fe3+：                     4FeSO4+O2+2H2SO4→2Fe2（SO4）3+2H2O    （1-6）    当Fe2+氧化所构成的Fe3+超越了溶解度，或pH值有所添加时，三价铁就按（1-7）水解而到达新的平衡。                       Fe3++3H2O ←→Fe（OH）3+3H+         （1-7）    操控溶液pH值避免Fe（OH）3沉积分出   三价铁在浸进程是不可避免要发作的，而对沉积置换又是十分有害的，因而，避免Fe（OH）3沉积分出，对胆水提铜作业的胜败联系甚密。Fe（OH）3沉积的pH值与Fe3+离子浓度有关，当溶液pH超越3.7时，溶液傍边尽管Fe3+离子浓度很低（10-5M）也要被水解沉积分出，分出的Fe（OH）3固体进入沉积铜中则下降沉积铜档次，阻止铜离子被铁复原和下降置换速度。因而，当用铁复原铜时，溶液的pH值最佳操控规模开端为±2，停止为±3。    胆水铁粉提铜动力学    铁粉置换的反响发作在固—液界面，化学作用使界面和溶液内部的浓度发作差异，引起分散作用。但这种浓差只存在于紧贴固体表面的一层相对不动的液膜（分散层）内，而溶液内部是均匀的。在分散层内发作着溶液浓度的接连改动，反响物经过分散层向界面分散，产品则经过分散层脱离界面。    这样，在铁粉置换的反响中包含着分散和界面化学反响这两个环节。实验证明，相界面上的化学反响进行得很快，分散速度慢，成了阻止反响的环节，因而，进程的总速度就取决于分散速度。    胆水铁粉提铜整个反响速度V0等于：                                    D•A                             Vo = ———• △C              （1-8）                                   V•δ     式中V为溶液体积，△C标明分散层两头浓度的增量。    式（1-8）标明，固—液反响速度取决于分散系数D，相界面面积A和分散层厚度δ，凡能改动这些要素的办法，都能改动反响速度。    在铁粉置换操作中要注意以下几个问题：（1）复原铁粉的粒度，（2）温度，（3）拌和，（4）溶液酸度，（5）胆水浓度。    经过对抱负溶液和实践用水溶液的实验，以及对胆水铁粉提铜机理的评论，阐明，只需选用合理的工艺和对进程影响要素可以及时地检测和调整，就能以挨近理论值的低铁耗，取得高交流率和高档次沉积铜。