废铜打包机可将各种 金属 边角料（钢刨花、废钢、废铝、废铜、废不锈钢以及报废汽车废料等）挤压成长方体，八角形体，圆柱体等各种形状的合格炉料，既可降低运输和冶炼成本，又可提高投炉速度。   废铜打包机特点：1、结构简单耐用，操作方便， 价格 实惠，低投入高回报；2、所有机型均采用液压驱动（或柴油驱动）；3、机体出料形式可选择翻包，推包或人工取包等不同方式；4、安装简便，无需底脚固定，在无电源的地方，可采用柴油机作动力；5、挤压力从63吨至400吨有十个等级，供用户选择，生产效率从5吨／班至50吨／班；6、压缩室尺寸和包块形状尺寸及机型尺寸可根据用户要求设计定制。　打包机的工作原理：打包物体基本处于打包机中间，首先右顶体上升，压紧带的前端，把带子收紧捆在物体上，随后左顶体上升，压紧下层带子的适当位置，加热片伸进两带子中间，中顶刀上升，切断带子，最后把下一捆扎带子送到位，完成一个工作循环。 打包机是使用打包带缠绕产品或包装件，然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。打包机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。    打包机的工作流程：带子送到位→收到捆扎信号→制动器放开，主电机启动(1)→右顶刀上升，顶住右带于滑板处(2)→“T”型导板后退(3)→接近开关感应到退带探头(4)→主电机停转，制动器吸合(5)→打包机退带电机转动，退带0.35秒(6)→带子收紧捆在物体上(7)→主电机二次启动，制动器吸合(8)→大摆杆二次拉带，收紧带子(9)→左顶体上升，压紧下层带子(10)→加热片伸进两带子中间(11)→中顶刀上升，切断带子(12)→中顶刀下降(13)→中顶刀再次上升，使两带子牢固粘合(14)→中顶刀下降，左右顶刀同时下降(15)→加热片复位(16)→滑板后退(17)→“T”型导板复位(18)→接近开关感应到送带探头(19)→送带电机启动，带动带子送带(20)→大摆杆复位(21)→带子到位，带头顶到“T”型导板上(22)→接近开关感应到双探头(23)→主电机停转，刹车吸合(24)→打包机完成一个工作循环。    打包机又称捆包机或捆扎机，是使用捆扎带缠绕产品或包装件，然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。打包机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。    了解更多有关废铜打包机的信息，请关注上海 有色 网。 

废 金属 打包机是什么？废 金属 打包机：主要应用于回收加工 行业 及 金属 冶炼 行业 。可将各种 金属 边角料、钢刨花屑、废钢、废铁、废铜、废铝、铝刨花屑、解体汽车壳、废油桶等 金属 原料挤压成长方体、圆柱体等各种形状的合格炉料。便于储藏、运输及回炉再利用。该系列设备有以下特点： 　　1. 均采用液压驱动，工作平稳，安全可靠； 　　2. 采用手动或PLC自动控制的操作模式； 　3. 出料形式有：侧翻包、侧推包、前推包或无出包四种方式； 　　4. 安装无需底脚螺丝，在无电源的地方可采用柴油机作动力。 　　废 金属 打包机技术参数： 　　电源，功率： 380V/50HZ 750W/5A 　　打包速度： ≤2.5秒/道 　　台面高度： 750mm 　　框架尺寸： 宽800mm*高度根据需要定 　　捆扎形式： 平行1～多道，方式有点动、手动、连打、球开关、脚踏开关 　　适用包带： 厚（0.55～1.2）mm*宽（9～15）mm 　　电器配置： LG“PLC”控制，法国“TE”，日本”OMRON“，”ZIK“电器适合常规物体捆包废 金属 打包机发展趋势（1）高速化，高效化，低能耗。提高液压机的工作效率，降低生产成本。 　　（2）机电液一体化。充分合理利用机械和电子方面的先进技术促进整个液压系统的完善。 　　（3）自动化、智能化。微电子技术的高速发展为液压机的自动化和智能化提供了充分的条件。自动化不仅仅体现的在加工，应能够实现对系统的自动诊断和调整，具有故障预处理的功能。 　　（4）液压元件集成化，标准化。集成的液压系统减少了管路连接，有效地防止泄漏和污染。标准化的元件为机器的维修带来方便。用途：适用于炼钢厂，回收加工 行业 及 有色 、黑 金属 冶炼 行业 。可将各种 金属 边角料、钢刨花、废铜、废铝等挤压成长方体、圆柱体、八角形体等各种形状的合格炉料，以此降低运输和冶炼成品。更多有关废 金属 打包机请详见于上海 有色 网

废 金属 打包机主要应用于回收加工 行业 及 金属 冶炼 行业 。可将各种 金属 边角料、钢刨花屑、废钢、废铁、废铜、废铝、铝刨花屑、解体汽车壳、废油桶等 金属 原料挤压成长方体、圆柱体等各种形状的合格炉料。便于储藏、运输及回炉再利用。    该系列设备有以下特点：1. 均采用液压驱动，工作平稳，安全可靠；2. 采用手动或PLC自动控制的操作模式；3. 出料形式有：侧翻包、侧推包、前推包或无出包四种方式；4. 安装无需底脚螺丝，在无电源的地方可采用柴油机作动力。    打包机又称捆包机或捆扎机，是使用捆扎带缠绕产品或包装件,然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。打包机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。　打包物体基本处于打包机中间，首先右顶体上升，压紧带的前端，把带子收紧捆在物体上，随后左顶体上升，压紧下层带子的适当位置，加热片伸进两带子中间，中顶刀上升，切断带子，最后把下一捆扎带子送到位，完成一个工作循环。 打包机是使用打包带缠绕产品或包装件，然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。打包机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。　打包机(高台标准型)可以实现自动打包，但台面无动力，需要人工推一下，包装物品才能通过打包机。该打包机的原理是使用捆扎带缠绕产品或包装件,然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。捆扎机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。捆扎机 价格 :全自动捆扎机 价格 或全自动捆扎机报价是半自动设备的两倍多。    废 金属 打包机发展趋势：（1）高速化，高效化，低能耗。提高液压机的工作效率，降低生产成本。（2）机电液一体化。充分合理利用机械和电子方面的先进技术促进整个液压系统的完善。 （3）自动化、智能化。微电子技术的高速发展为液压机的自动化和智能化提供了充分的条件。自动化不仅仅体现的在加工，应能够实现对系统的自动诊断和调整，具有故障预处理的功能。（4）液压元件集成化，标准化。集成的液压系统减少了管路连接，有效地防止泄漏和污染。标准化的元件为机器的维修带来方便。    了解更多有关废 金属 打包机的信息，请关注上海 有色 网。 

废铝打包机又称：金属打包机；打包机；废钢打包机；废铁打包机；废铝打包机；废铜打包机；生铁打包机；废金属打包机；液压打包机；金属屑打包机；钢刨花打包机；铁屑打包机；废铁压块机。适用于炼钢厂，回收加工行业及有色、黑色金属冶炼行业。可将各种金属边角料、钢刨花、废钢、废铝、废铜等挤压成长方形、圆柱体、八角形体等各种形状的合格炉料，以降低运输和冶炬成本。便于储藏、运输及回炉再利用。废铝打包机该系列设备有以下特点：　1. 均采用液压驱动，工作平稳，安全可靠；　　2. 采用手动或PLC自动控制的操作模式； 　　3. 出料形式有：侧翻包、侧推包、前推包或无出包四种方式； 　　4. 安装无需底脚螺丝，在无电源的地方可采用柴油机作动力。　　产品规格和种类：金属打包机（废铝打包机）有63吨～600吨、10个品种二十多个规格，可满足不同层次客户的不同需求。　　废铝打包机产品优势：机器采用液压传动、结构紧凑、移装方便、操作简单、维修容易、密封可靠、安装时不用底脚螺丝。

废铜打包机,主要应用于回收加工行业及金属冶炼行业。可将各种金属边角料、钢刨花屑、废钢、废铁、废铜、废铝、铝刨花屑、解体汽车壳、废油桶等金属原料挤压成长方体、圆柱体等各种形状的合格炉料。便于储藏、运输及回炉再利用。1. 均采用液压驱动，工作平稳，安全可靠；　　2. 采用手动或PLC自动控制的操作模式；　　3. 出料形式有：侧翻包、侧推包、前推包或无出包四种方式；　　4. 安装无需底脚螺丝，在无电源的地方可采用柴油机作动力。　　产品规格和种类：金属打包机有63吨～600吨、10个品种二十多个规格，可满足不同层次客户的不同需求。　　产品优势：机器采用液压传动、结构紧凑、移装方便、操作简单、维修容易、密封可靠、安装时不用底脚螺丝。废铜打包机是打包机新型先进的气动包装机械。主要用于钢铁企业和有色金属企业捆扎各种小规格的管材、板材、型材等产品的包装，还适于用木箱包装各种产品的捆扎。 　　但是由于在使用中零件的磨损，不良的润滑，会引起零件的损坏，可能扩大故障和事故的发生，因此迅速地发现故障、排除故障十分重要。不会因为一点小故障而求助制造厂，从而赢得宝贵的时间和金钱.容易出现故障的地方和维修方法 　　故障：切不断钢带　　原因：1）切刀磨损或故障　　维修方法：检查切刀或切刀架是否磨损或故障，如磨损严重应更换　　2）气压降低　　维修方法：检查工作压力是否正常；　　切断钢带力来自封锁气缸参见故障现象；　　检查封锁操作　　故障：锁扣夹口承受的拉力不够　　原因：卡紧块联接孔或联接销磨损　　维修方法：在槽深度浅时检查这些零件，必要时更换废铜打包机,是废铜打包的好帮手。

液压钢管，是无缝钢管的其中一种材质，含碳量在0.24—0.32%之间，simn单列是因为是因为五大元素（碳C，硅Si，锰Mn，磷P，硫S）中，硅锰的含量高约为1.10—1.40%。    液压钢管经过酸洗、冷轧、冷拔，然后采用先进的高温热处理技术（NBK状态）表面：光亮、光滑、高精密度、高光洁度，内外壁无氧化层，内外壁精度高，机械性能适应在任何一个角度下进行弯曲，而且可承受高压、冷弯不变形、扩口、压扁、抗拉等要求，做到钢管冷弯不爆裂、无裂痕、且内外壁无氧化层。　    液压钢管规格工艺介绍：以DIN2391/EN10305高精度精密液压无缝钢管的成品管作为磷化用钢管，用进口环保型磷化液对钢管进行内外壁磷化，形成黑色磷化保护膜，通过磷化膜中的微孔吸收防锈油作防锈处理，两端封盖作防尘处理。   液压钢管主要特点：钢管颜色：黑中带亮，钢管表面颜色均匀度高，一致性强，外表较为美观，钢管防锈性能好。液压钢管完全可以替代同标准的进口液压无缝钢管液压管和普通钢管的液压钢管规格应用 1、流体用无缝钢管：GB8163-99 2、锅炉用无缝钢管：GB3087-1999 　　3、锅炉用高压无缝管：GB5310-95（ST45.8-ⅲ型） 　　4、化肥设备用高压无缝钢管：GB6479-1999 　　5、地质钻探用无缝钢管：YB235-70 　　6、石油钻探用无缝钢管：YB528-65 　　7、石油裂化用无缝钢管：GB9948-88 　　8、石油钻铤专用无缝管：YB691-70 　　9、汽车半轴用无缝钢管：GB3088-1999 　　10、船舶用无缝钢管：GB5312-1999 　　11、冷拔冷轧精密无缝钢管：GB3639-1999 　　各种合金管16Mn、27SiMn、15CrMo、35CrMo、12CrMov、20G40Cr,12Cr1MoV,15CrMo钢管按生产工艺不同分为无缝钢管和焊接钢管两类。无缝钢管是由钢锭、管坯或钢棒穿孔制成的无缝的钢管。 液压管重量公式:[(外径-壁厚)*壁厚]*0.02466=kg/米(每米的重量)

铝锭打包是投资者们很关心的问题，让我们对它进行下阐述。PET塑钢带-铝锭打包专用当 前 价： 15000 元规格型号： 2512发 货 量： 1000 发布时间： 2010年6月7日有效期至： 60天使用钢带打包铝锭的传统方式已经日渐不适用于当今的工业产品包装，钢带因其自身存在成本高、易生锈、易返松、打包操作不方便、打包浪费严重等不足。使用pet索带(塑钢带)打包是目前及未来工业产品包装的发展趋势。pet塑钢带凭着成本低、省钱、环保美观、易用耐用、高强度和高拉力等优势，成为替代钢带及pp打包带的新型捆扎包装材料。从2002年来，国内的索带需求以每年500％的速度增长，大规模应用到铝锭、有色金属、钢铁、玻璃、木材、造纸、石材、陶瓷等行业。铝锭是一种贵重的工业产品，重量大、搬运频率高、运输距离远等特点，令其在包装方面要求十分严格，特别是对捆扎材料的要求也很高，既要坚实牢固，又要求有足够缓冲保护铝锭，还要经受运输的考验。为此国家制定了《铝及铝合金加工产品包装、标志、运输、贮存》（gb/t 3199-2007）标准，明确规定铝锭的包装形式和方法，为铝锭的包装提供了参考依据。比例条件：每托铝锭需用4条带，每条打包带的长度为4米，每托铝锭共需16米打包带。注：1、钢丝打包每条会浪费0.2米用作收紧，即4条带共浪费0.8米；2、 每条钢带需多支付1个钢扣的费用；3、一体化气动打包机提高打包速度；气动铝锭打包机当 前 价： 2 元/台最小起订：1 台供货总量：200 台特性    1、适合各种PET塑钢带    2、束紧、粘接、切断一次性完成，操作简便。    3、束紧力强，大于2800N以上，适用于冶金、钢铁、建材业等    规格      型号 CMVAQD-19 CMVAQD-25    机重 3.8㎏ 4.0㎏    使用塑带宽度 10-19.0mm 19-25mm    使用塑带厚度 0.4-1.05mm 0.4-1.35mm    打包结合强度 约75% 约75%    咬扣方式 摩擦热熔粘接 摩擦热熔粘接    束紧力 2800N 2800-3000N    平均气压 0.65MPa 0.65MPa如果你想知道铝锭打包等更多的信息你可以登陆上海有色网查看。 

铝锭打包带是一种投资者想知道，因为了解它可以帮助操作。铝锭聚酯打包带数量(米)  ≥1价格(元/米) 10000.00元/米铝锭打包带是以聚对苯二甲酸乙二醇酯为主要原料经加工而成的，它是目前世界上用于代替钢带的一种新型环保的包装材料，经这几年新材质的开发成功及成本的大幅下降，已大量使用在钢铁业、化纤业、铝锭业、纸业、砖窑业、螺丝业、烟草业、电子业、纺织业及木业等；是一种取代钢带的新型高强度打包带，是目前世界上使用最广泛的替钢带使用。其特性有：1、高强度 ： 铝锭打包带材质是（聚脂），具有极强抗拉性，接近于同规格的钢带，是普通塑料带的几倍。2、高韧性 ： 铝锭打包带具有塑料特性，有着特殊的柔韧性，在运输过程中可避免因颠簸造成打包带的断裂导致物体的散落，确保运输的安全。3、安全性 ： 铝锭带没有钢带的锋利边缘，也不需要钢扣结合、没有压痕、刮伤问题，不会对被包装物体造成损伤。在打包和开包时不会对操作人员造成伤害，避免一切不安全因素。4、适应性 ： 铝锭带因材质和制作工艺因素，能适合各种气候变化，耐高温、耐潮湿，不象钢带受潮生锈污染环境及损失抗拉性，使捆包强度减小。5、环保性 ： 因铝锭带质量轻，搬运方便；体积小，节省仓库空间；用过的铝锭带方便回收，符合环保要求。6、美观型：钢带会因暴露在空气中吸收水分而生锈，锈迹渗透性强容易污染包装物。铝锭塑钢带则美观、不生锈、有利环保。7、耐温性 ： 熔点为260度，120度以下使用不变形，并能长时间保持拉紧力。8、经济性 ： 1吨塑钢带的长度相当于6吨钢皮带，每米单价低于铁皮带，成本仅是铁皮带的60％。如果你想更多的了解关于铝锭打包带的信息，你可以登陆上海有色网进行查询和关注。

GB/T 15242.1－1994（2001）液压缸活塞和活塞杆动密封装置用同轴密封件尺寸系列和公差 　　GB/T 15242.2－1994（2001）液压缸活塞和活塞杆动密封装置用支承环尺寸系列和公差 　　GB/T 15242.3－1994（2001） 液压缸活塞和活塞杆动密封装置用同轴密封 　　neq ISO 7425-1:1988ISO 7425-2:1989 件安装沟槽尺寸和公差 　　GB/T 15242.4－1994（2001） 液压缸活塞活塞杆动密封装置用支承环安装沟槽尺寸和公差 　　GB/T 15622－1995（2001） 液压缸试验方法 　　neq JIS B 8354-1985 　　GB/T 15623.1－2003 液压传动 电调制液压控制阀 第1部分： 　　ISO 10770-1:1998，MOD 四通方向流量控制阀试验方法 　　GB/T 15623.2－2003 液压传动 电调制液压控制阀 第1部分： 　　ISO 10770-2:1998，MOD 三通方向流量控制阀试验方法 　　GB/T 17446－1998 流体传动系统及元件 术语 　　idt ISO 5598:1985 　　GB/T 17483－1998 液压泵空气传声噪声级测定规范 　　eqv ISO 4412-1:1991 　　GB/T 17484－1998 液压油液取样容器 净化方法的鉴定和控制 　　idt ISO 3722:1976 　　GB/T 17485－1998 液压泵、马达和整体传动装置参数定义和字母符号 　　idt ISO 4391:1983 　　GB/T 17486－1998 液压过滤器 压降流量特性的评定 　　idt ISO 3968:1981 　　GB/T 17487－1998 四油口和五油口液压伺服阀 安装面 　　idt ISO 10372:1992 　　GB/T 17488－1998 液压滤芯 流动疲劳特性的验证 　　idt ISO 3724:1976 　　GB/T 17489－1998 液压颗粒污染分析 从工作系统管路中提取液样 　　idt ISO 4021:1992 　　GB/T 17490－1998 液压控制阀 油口、底板、控制装置和电磁铁的标识 　　idt ISO 9461:1992 　　GB/T 17491－1998 液压泵、马达和整体传动装置稳态性能的测定 　　idt ISO 4409:1986 　　GB/T 18853－2002 液压传动过滤器 评定滤芯过滤性能的多次通过方法 　　ISO 16889:1999，MOD 　　GB/T 18854－2002 液压传动 液体自动颗粒计数器的校准 　　ISO 11171:1999，MOD 　　三、行业标准 　　JB/T 2184－1977 液压元件型号编制方法 　　JB/T 5120－2000 摆线转阀式全液压转向器 　　JB/T 5919－1991（2001） 曲轴连杆径向柱塞液压马达安装法兰与轴伸尺寸和标记(一) 　　JB/T 5920.1－1991（2001） 内曲线(向外作用)式低速大扭矩液压马达安装法兰和轴伸的尺寸系列 靠前部分 20～25MPa的轴转马达 　　JB/T 5921－1991（2001） 液压系统用冷却器基本参数 　　JB/T 5922－1991 液压二通插装阀图形符号 　　JB/T 5923－1997 气动 气缸技术条件 　　neq JIS B83771991 　　JB/T 5924－1991参照NFPA/T2.6.1M-1974 液压元件压力容腔体的额定疲劳压力和额定静态压力验证方法 　　JB/T 5963－1991 二通、三通、四通螺纹式插装阀阀孔尺寸 　　JB/T 5967－1991（2001） 气动元件及系统用空气介质质量等级 　　JB/T 6375－1992（2001） 气动阀用橡胶密封圈 尺寸系列和公差 　　JB/T 6376－1992（2001） 气动阀用橡胶密封圈 沟槽尺寸和公差 　　JB/T 6377－1992（2001） 气动气口连接螺纹 型式和尺寸 　　JB/T 6378－1992（2001） 气动换向阀 技术条件 　　JB/T 6379－1992（2001）参照ISO 6431:1992 缸内径32～320mm的可拆式单杆气缸 安装尺寸 　　JB/T 6656－1993（2001） 气缸用密封圈安装沟槽型式、尺寸和公差 　　JB/T 6657－1993（2001） 气缸用密封圈尺寸系列和公差 　　JB/T 6658－1993（2001） 气动用O形橡胶密封圈沟槽尺寸和公差 　　JB/T 6659－1993（2001） 气动用O形橡胶密封圈尺寸系列和公差 　　JB/T 6660－1993（2001） 气动用橡胶密封圈 通用技术条件 　　JB/T 7033－1993（2001）参照ISO 9110-1: 1990 液压测量技术通则 　　JB/T 7034－1993 液压隔膜式蓄能器型式和尺寸 　　JB/T 7035.1－1993 液压囊式蓄能器型式和尺寸 A型 　　JB/T 7035.2－1993 液压囊式蓄能器型式和尺寸 AB型 　　JB/T 7036－1993 液压隔离式蓄能器 技术条件 　　JB/T 7037－1993 液压隔离式蓄能器 试验方法 　　JB/T 7038－1993 液压隔离式蓄能器 壳体技术条件 　　JB/T 7039－1993 液压叶片泵 技术条件 　　JB/T 7040－1993 液压叶片泵 试验方法 　　JB/T 7041－1993 液压齿轮泵 技术条件 　　JB/T 7042－1993 液压齿轮泵 试验方法 　　JB/T 7043－1993 液压轴向柱塞泵 技术条件 　　JB/T 7044－1993 液压轴向柱塞泵 试验方法 　　JB/T 7046－1993（2001）参照NFPA/T3.4.7M-1975 液压蓄能器压力容腔体的额定疲劳压力和额定静态压力验证方法 　　JB/T 7056－1993（2001） 气动管接头 通用技术条件 　　JB/T 7057－1993（2001） 调速式气动管接头 技术条件 　　JB/T 7058－1993（2001） 快换式气动管接头 技术条件 　　JB/T 7373－1994（2001） 齿轮齿条摆动气缸 　　JB/T 7374－1994 气动空气过滤器 技术条件 　　JB/T 7375－1994 气动油雾器 技术条件 　　JB/T 7376－1994 气动空气减压阀 技术条件 　　JB/T 7377－1994（2001） 缸内径32～250mm整体式单杆气缸安装尺寸 　　eqv ISO 6430:1992 　　JB/T 7857－1995（2001） 液压阀污染敏感度评定方法 　　JB/T 7858－1995（2001） 液压元件清洁度评定方法及液压元件清洁度指标 　　JB/T 7938－1999 液压泵站油箱公称容量系列 　　JB/T 7939－1999 单活塞杆液压缸两腔面积比 　　eqv ISO 7181:1991 　　JB/T 8727－1998 液压软管总成 　　JB/T 8728－1998 低速大扭矩液压马达 　　JB/T 8729.1－1998 液压多路换向阀 技术条件 　　JB/T 8729.2－1998 液压多路换向阀 试验方法 　　JB/T 8884－1999**（JB/Z 347－89） 气动元件产品型号编制方法 　　JB/T 8885－1999**（ZBJ 22008-88） 液压软管总成技术条件 　　JB/T 9157－1999 液压气动用球涨式堵头 安装尺寸 　　JB/T 10205－2000 液压缸 技术条件 　　JB/T 10206－2000 摆线液压马达 　　JB/T 10364－2002 液压单项阀 　　JB/T 10365－2002 液压电磁换向阀 　　JB/T 10366－2002 液压调速阀 　　JB/T 10367－2002 液压减压阀 　　JB/T 10368－2002 液压节流阀 　　JB/T 10369－2002 液压手动及滚轮换向阀 　　JB/T 10370－2002 液压顺序阀 　　JB/T 10371－2002 液压卸荷溢流阀 　　JB/T 10372－2002 液压压力继电器 　　JB/T 10373－2002 液压电液动换向阀和液动换向阀 　　JB/T 10374－2002 液压溢流阀

一、采标情况： 　　idt或IDT表示等同采用；eqv或MOD表示等效或修改采用；neq表示非等效采用。 　　二、国家标准 　　GB/T 786.1－1993（2001*） 液压气动图形符号 　　eqv ISO 1219-1:1991 　　GB/T 2346－2003 流体传动系统及元件 公称压力系列 　　ISO 2944:2000，MOD 　　GB/T 2347－1980（1997） 液压泵及马达公称排量系列 　　eqv ISO 3662:1976 　　GB/T 2348－1993（2001*） 液压气动系统及元件 缸内径及活塞杆外径 　　neq ISO 3320:1987 　　GB/T 2349－1980（1997） 液压气动系统及元件 缸活塞行程系列 　　eqv ISO 4393:1978 　　GB/T 2350－1980（1997） 液压气动系统及元件 活塞杆螺纹型式和尺寸系列 　　eqv ISO 4395:1978 　　GB/T 2351－1993 液压气动系统用硬管外径和软管内径 　　neq ISO 4397:1978 　　GB/T 2352—2003 液压传动 隔离式蓄能器 压力和容积范围及特征量 　　ISO 5596:1999,IDT 　　GB/T 2353.1－1994 液压泵和马达安装法兰和轴伸的尺寸系列及标记 　　neq ISO 3019-2:1986 靠前部分：二孔和四孔法兰和轴伸 　　GB/T 2353.2－1993（2001*） 液压泵和马达 安装法兰与轴伸的尺寸系列和标记(二) 　　neq ISO 3019-3:1988 多边形法兰(包括圆形法兰) 　　GB/T 2514－1993 四油口板式液压方向控制阀安装面 　　eqv ISO 4401:1980 　　GB/T 2877－1981 二通插装式液压阀安装连接尺寸 　　GB/T 2878－1993 液压元件螺纹连接 油口型式和尺寸 　　neq ISO 6149:1980 　　GB/T 2879－1986 液压缸活塞和活塞杆动密封沟槽型式、尺寸和公差 　　neq ISO 5597:1987 　　GB/T 2880－1981 液压缸活塞和活塞杆 窄断面动密封沟槽尺寸系列和公差 　　GB/T 3452.1－1992 液压气动用O形橡胶密封圈尺寸系列及公差 　　neq ISO 3601-1:1988 　　GB/T 3452.2－1987 O形橡胶密封圈外观质量检验标准 　　GB/T 3452.3－1988 液压气动用O形橡胶密封圈 沟槽尺寸和设计计算准则 　　neq ISO/DIS 3601-2 　　GB/T 3766－2001 液压系统通用技术条件 　　eqv ISO 4413: 1998 　　GB/T 6577－1986 液压缸活塞用带支承环密封沟槽型式、尺寸和公差 　　neq ISO 6547:1981 　　GB/T 6578－1986 液压缸活塞杆用防尘圈沟槽型式、尺寸和公差 　　neq ISO 6195:1986 　　GB/T 7932－2003 气动系统通用技术条件 　　ISO 4414:1998，IDT 　　GB/T 7934－1987 二通插装式液压阀 技术条件 　　GB/T 7935－1987 液压元件 通用技术条件 　　neq NFPA T 310.3 　　GB/T 7936－1987 液压泵、马达空载排量 测定方法 　　neq ISO/DP 8426 (1988版) 　　GB/T 7937－2002 液压气动用管接头及其相关元件公称压力系列 　　neq ISO 4399:1995 　　GB/T 7938－1987 液压缸及气缸公称压力系列 　　neq ISO 3322:1975 　　GB/T 7939－1987 液压软管总成 试验方法 　　neq ISO 6605:1986 　　GB/T 7940.1－2001 气动 五气口气动方向控制阀 靠前部分：不带电气接头的安装面 　　idt ISO 5599-1:1989 　　GB/T 7940.2－2001 气动 五气口气动方向控阀 第二部分：带电气接头的安装面 　　idt ISO 5599-2:1990 　　GB/T 7940.3－2001 气动 五气口气动方向控制阀 第三部分功能识别编码体系 　　idt ISO 5599-3:1990 　　GB/T 8098－2003 液压传动 带补偿的流量控制阀 安装面 　　ISO 6263：1997，MOD 　　GB/T 8099－1987 液压叠加阀 安装面 　　neq ISO 4401-1980 　　GB/T 8100－1987 板式联接液压压力控制阀（不包括溢流阀）、顺序阀、 　　neq ISO/DIS 5781(1987) 卸荷阀、节流阀和单向阀 安装面 　　GB/T 8101－2002 液压溢流阀 安装面 　　ISO 6264:1998，MOD 　　GB/T 8102－1987 缸内径8～25mm的单杆气缸安装尺寸 　　neq ISO 6432:1985 　　GB/T 8104－1987 流量控制阀 试验方法 　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8105－1987 压力控制阀 试验方法 　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8106－1987 方向控制阀 试验方法 　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8107－1987 液压阀 压差—流量特性试验方法 　　neq ISO/DIS 4411(1986) 　　GB/T 9065.1－1988 液压软管接头 连接尺寸 扩口式 　　GB/T 9065.2－1988 液压软管接头 连接尺寸 卡套式 　　GB/T 9065.3－1988 液压软管接头 连接尺寸 焊接式或快换式 　　GB/T 9094－1988（1997） 液压缸气缸安装尺寸和安装型式代号 　　eqv ISO 6099:1985 　　GB/T 9877.1－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列 靠前部分 内包骨架旋转轴唇形密封圈 　　GB/T 9877.2－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列 第二部分 外露骨架旋转轴唇形密封圈 　　GB/T 9877.3－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列 第三部分 装配式旋转轴唇形密封圈 　　GB/T 14034－1993 24°非扩口液压管接头连接尺寸 　　GB/T 14036－1993 液压缸活塞杆端带关节轴承耳环安装尺寸 　　neq ISO 6982:1982 　　GB/T 14038－1993（2001） 气缸气口螺纹 　　neq ISO 7180:1986 　　GB/T 14039－2002 液压传动 油液 固体颗粒污染等级代号 　　ISO 4406:1999，MOD 　　GB/T 14041.1－1993 液压滤芯结构完整性检验方法 　　neq ISO 2942:1974 　　GB/T 14041.2－1993 液压滤芯材料与液体相容性检验方法 　　neq ISO 2943:1974 　　GB/T 14041.3－1993（2001）液压滤芯抗破裂性检验方法 　　neq ISO 2941:1974 　　GB/T 14041.4－1993（2001）液压滤芯额定轴向载荷检验方法 　　neq ISO 3723:1976 　　GB/T 14042－1993（2001） 液压缸活塞杆端柱销式耳环安装尺寸 　　neq ISO 6981:1982 　　GB/T 14043－1993 液压控制阀安装面标识代号 　　eqv ISO 5783:1981 　　GB/T 14513－1993（2001） 气动元件流量特性的测定 　　neq ISO/DIS 6358(1989) 　　GB/T 14514.1－1993（2001）气动管接头试验方法 　　neq JIS 8381-85 　　GB/T 14514.2－1993（2001）气动快换接头试验方法 　　neq ISO 6150:1988

贵 金属 系统指的是某些公司推出的分析贵 金属行情 的系统或者 交易 系统。微量铂贵 金属 系统研究获新进展近日，四川大学化学工程学院储伟教授和合作者的研究论文“Cobalt species in promoted cobalt alumina-supported Fischer–Tropsch catalysts”在影响因子为4.53的爱思唯尔期刊Journal of Catalysis（252 (2007) 215–230）上发表。该刊物在世界110种化学工程 (Chemical Engineering) SCI 期刊中排名第一。Journal of Catalysis是国际上催化科学和技术以及化学工程领域发表原创性研究成果最重要的学术刊物之一，被引用频次高。国际同行专家认为储伟教授的研究论文具有重要的学术价值，特别是引用原位磁学表征，原位EXAFS表征等对微量铂贵 金属 促进型纳米钴基催化剂的微结构和纳米尺度上（10nm）的活性钴的价态，形态和颗粒等进行了系统研究，对贵 金属 的显著助剂作用提供了充足的实验证据，并作了清晰的理论分析，具有重要的参考意义。天津贵 金属交易 所模拟盘 交易 系统天津贵 金属交易 所贵 金属交易 业务，是国内唯一采用做市商制度，提供24小时连续报价的贵 金属交易 平台。如果您对天津贵 金属交易 所贵 金属交易 业务感兴趣，可电话咨询：021-58405265，或当地代理机构，申请模拟 交易 账号。 依据天津贵 金属交易 所运营管理办法规定,参与实盘 交易 的客户,首先需要在5个工作日内完成20手模拟盘 交易 ,以熟悉软件系统。对准备参与 市场 的投资者，请尽快办理模拟盘 交易 手续。想要了解更多关于贵 金属 系统的资讯，请继续浏览上海 有色 网（ www.smm.cn ） 有色金属 频道。 

工业炉前管道系统设计(design of piping around for industrial furnace)是向工业炉周围分配燃料、冷却用水、空气及蒸汽等介质所配备的各种管道系统的设计。炉前管道系统设计包括根据设计要点敷设管道，确定介质流速和管径，配置管道支架、管道膨胀补偿器和吹扫放散管线以及必要的隔热保温措施的设计。管道设计还应提出试压要求和保证安全操作，注意送风管路和通风机的协调等。设计要点包括：(1)按照炉子额定生产能力的需要配置管道，并对可能的发展予以适当考虑。(2)力求系统简单、线路短、流动阻力小、便于操作和维护，但不得妨碍交通、不得敷设在吊车的主要操作区域内。(3)每座炉子的管道系统要能单独开闭和调节;炉子要求分段控制时，管道系统要满足分段操作的要求。每座炉子的煤气主管与车间总管的接点附近，要有能够严密切断的闸阀、放散系统和煤气爆发试验管。(4)除了配合管道附件和在维护检修要求拆卸的部位采用法兰盘或螺纹连接外，管道一般都用焊接连接以保证其严密性。(5)在管道经常操作、维护和检修的部位设置操作平台，通往应急操作平台的梯子要用斜梯而不用直梯。        (6)煤气和助燃用空气管道一般都架空敷设，其底面距离人员通过面的高度不小于2.5m。必须设置在地下的煤气管道要敷设在地沟内并保证通风良好，检修管道方便。必须设置在地下的空气管道，直径较小的可以在表面进行防腐处理后直接埋在地下，直径大的热空气管道要敷设在地沟内。燃油管道一般可敷设在地沟内或敷设在固定于炉体钢结构的支架上。(7)炉前煤气管道不设计排水坡度，但要在容易积水的部位设置带两个阀门的排水管以便及时将积水排出，如水平总管的流量孔板前后和主闸阀的前后、分段管的末端等。对积水在冬天有可能冻结的部分要采取防冻措施。接通烧嘴的煤气垂直支管，要从水平总管的顶部或侧面接出，以免总管内积水流入烧嘴。(8)煤气中含有腐蚀性介质时，不能在管路中采用带铜制密封件的阀门。要求严密关断的部位要采用闸阀。介质流速和管径管道内介质流速取决于通过介质的流量和由于合理的流动阻力损失所造成的压力降，并按流速计算管径。在一般情况下，管道内介质流速(m/s)可在下列范围内选取：冷煤气和冷空气管道 8～12(标准状态) 预热煤气和预热空气管道 6～8(标准状态) 天然气管道(>0.1MPa) 15～30(标准状态) 燃油管道0.2～1m/s 饱和蒸汽管道(D       管道膨胀补偿器流通热介质的管道，当其敷设方式不容许其自由膨胀时，要根据介质温度、保温方式、管道长度等计算其膨胀量，然后选用合适的膨胀补偿装置(图1)。一般炉前管道由于直线段不长，可以利用管路中的弯头等进行自然补偿而不设置膨胀补偿器。管内砌衬保温材料的管道也常因管壁温度不高而可以不设膨胀补偿器。根据计算，当需要采取膨胀补偿措施时，可以选用波形补偿器(JB1121—83)或鼓形补偿器。对于不是十分严格要求其严密性的管道(如预热空气管道)，也可以采用轴向力小的用填料压紧的套管补偿器。由于补偿器本身不宜承受弯矩，因此需要在补偿器的两侧设置固定支架。补偿器产生的轴向推力也要有一对固定支架来承受。吹扫放散管线煤气管道在开始和停止输送煤气时，有可能在管道内形成煤气空气的混合物，在一定的比例范围内，混合物遇到明火将会发生爆炸。为了保证安全生产，在此期间通常要用蒸汽(或氮气)吹扫管道，将其中原有的空气或煤气经放散管道系统放入大气中。放散系统设计要考虑每座炉子能单独进行放散，多段操作控制的炉子可以根据生产和维修的需要考虑分段放散。在短时停炉时为了避免总管中的煤气可能因闸阀不严密而漏入炉内，在向炉子供气的煤气主管上第一个闸阀和第二个闸阀之间接放散管，将可能经闸阀泄漏的煤气排入大气而不致漏入炉内。管径小于50mm的炉前煤气管段可以不设放散管。管径小于100mm而体积小于0.3m3的管段要设放散管，但可不用蒸汽吹扫而直接用通入煤气进行放散。将煤气放散到大气中的放散管顶端要求比附近水平距离10m以内建筑物的通气口高出4m，并距离地面不少于10m。按照煤气管道的直径和管段长度等情况，考虑放散管的直径为25～100mm，吹扫用蒸汽接点的管径为13～25mm。燃油管道在停炉时也要用蒸汽将管内存油吹扫干净，吹扫用蒸汽可临时用软管接通。隔热保温措施热介质管道要采用隔热保温措施以减少介质在管内流动时的散热和降温。管道隔热保温的方式可以分为管外包扎和管内衬砌两种，按照介质温度和管径大小来选定。一般在介质温度低于350℃，管径小于700mm时，可采用管外包扎。当介质温度高于400℃或管径较大时可用管内砌衬，但砌衬后的内径不得小于500mm，并需每隔15～20m设置人孔。管外包扎材料常用矿渣棉制品、蛭石制品、珍珠岩制品和玻璃棉制品，用钢丝网捆扎后再涂10ram厚的石棉硅藻土粉保护层。为了避免包扎材料受机械损伤，表面常再用玻璃纤维布包扎涂漆或用镀锌薄钢板包扎。隔热层总厚度一般为50～70mm。管内砌衬用硅藻土砖、轻质粘土砖或其他隔热材料，砌衬厚度为115～230mm。蒸汽管道通常用预制隔热保温瓦块在管外包扎进行保温。高粘度燃油管道要用蒸汽伴管保温，以确保管内油温不致下降而造成流动困难。油管和蒸汽管用隔热材料包扎在一起。试压和安全措施炉前管道系统要求一定的严密性，设计中应对安装前的管件和安装完毕的管路系统提出试压要求。作为切断煤气用的阀门，在安装前要按产品技术性能规定的压力进行气密性试验，半小时的压降率不超过1%。煤气管道安装完毕后，要用比使用压力高出30kPa的压缩空气进行气密性试验，天然气管道要用最大工作压力的1.5倍进行试压，半小时的降压率都不超过1%。降压率A(%)的计算方法是：式中Ts，Tz分别为试验开始与结束时管道内气体的绝对温度，K;Ps，Pz分别为试验开始与结束时管道内气体的绝对压力，Pa。助燃用空气管道用工作压力试压，要求不得有明显的漏损。为了保证安全操作，煤气管道上要装设煤气压力过低时的报警信号和煤气自动切断装置，以免此时在烧嘴不能工作的情况下煤气继续进入炉内形成爆炸性气体。助燃用空气的通风机在断电或发生空气压力过低故障时也要有报警信号并同时自动切断煤气，以免煤气可能漏入空气管路而形成爆炸性气体。送风管路工业炉燃料的助燃，通常使用离心通风机送风。离心通风机按其结构特点和转速，风量与风压的关系特性曲线见图2。一种风机与管路相连接后，送风时其特性曲线与管路特性曲线的相交点即为风机的工作点(如图2中的A)。此时风机送风的压力为HA，风量为QA。在工业炉的生产操作中，经常需要改变燃料量和助燃用空气量以调节供热。例如助燃需要的空气量减少至QB时，可以采取的调节措施通常为：(1)经放风管将多余的风量放掉，此法耗能多，不经济。(2)改变管路特性曲线，即在管路中增加阻力使新的管路特性曲线与风机特性曲线相交在B1点。(3)改变风机的特性曲线，即改变风机进风口的阻力或风机的转速，使新的风机特性曲线与管路特性曲线相交在B2点。  在某些条件下，可以采用几台风机并联或串联的办法来满足管路特性要求的风量或风压，但最好采用特性曲线相同的风机。

在工业或者军工设备上有很多场合要求两个或多个液压缸同步动作，于是产生了液压系统同步问题的要求，根据工况要求和投资成本可以使用多种液压同步的控制方案。 1. 多个普通节流阀或者调速阀同时使用 使用在同步要求不是很高或者同步功能可以通过机械结构进行缓冲的场合，特点是控制简单，投资成本非常低。比如某厂的板坯翻转台就使用这种控制方案，由于其用于线外设备，且对同步要求不是很高，达到基本同步即可满足工艺参数(见图1)。而且这种同步控制方式成本非常低，达到了既满足工艺动作要求，又满足投资成本控制的要求，非常合适此类场合的使用选择。 2. 使用分流集流阀 分流集流阀又称速度同步阀，是分流阀、集流阀、单向分流阀、单向集流阀的总称。它们在液压系统中，可使同一系统中的2—4个相同的执行元件，无论负载大小如何，均能达到速度同步的运行目的。自调式分流集流阀是在分流集流阀基础上，增加了流量、压力自调节能力，使得该阀可以适应大的流量、压力变化范围和大的偏载工作条件。如某钢厂包盖提升机构液压控制如图2。 3. 使用同步马达 如某炼钢厂转炉裙罩提升控制，转炉裙罩是一个非常庞大的结构件，与其他设备还有配合要求，因此对其提升的同步有一定的要求，特别是要求可靠性比较高，一旦控制功能发生故障，将会引起严重的后果和巨大的经济损失。为了达到高可靠性，这里优先选择机械原理的同步控制方案，因此比例伺服阀加位置传感器的同步控制方法这里不合适;由于此设备运动过程中与其他设备还有配合要求，因此同步要求比较高，所以普通的分流集流阀在这里精度达不到要求。为了满足上述的工艺动作要求，使用同步马达在这里比较合适。使用精度合适的同步马达可以满足设备的同步控制要求，同时机械同步大大确保了设备的可靠性，确保生产线能够顺利运行，避免生产事故和不可估量的经济损失。 4. 使用同步马达配合普通小型换向阀 在对同步要求较高的时候，而又不愿意增加投资成本，就可以采用另外一种简单可靠的同步控制系统，他的原理是正常情况下使用同步马达保持同步，在油缸的位置传感器检查的同步误差超过设计值的时候，打开小型同步阀对油缸进行微量的调整，使油缸回到同步状态中。如某钢厂生产线使用的同步顶升系统见图4。此系统顶升力量近百吨，顶升的目标是液态钢水，且每动作一次就要求保持位置在40分钟，如此长的保压时间，难免两个油缸产生误差，一般的传统控制方式采用两个比例阀单独控制两个带位置传感器的油缸，保压过程中产生不同步时，系统采取控制相对应的比例阀来调整油缸的方式，但是这种方式成本较高，且无法避免软件故障带来的事故停产和其他经济损失，如果发生液态钢水外溢将会发生重大事故，为了达到高可靠性，又能够控制设备投资成本，改成如图4所示的系统后，不仅降低了成本，同时完全实现了原同步控制的要求。 5. 使用伺服阀配合液压缸位置传感器 这种控制方式控制的系统同步精度非常高，能够时刻保持同步，而且频响可以达到较高的水平;但是投资成本非常高并且控制方式比较复杂。除非设备要求较高的状态，不推荐使用。如图5所示某生产线使用的同步振动系统。此系统对应的两个油缸要求完全同步，且两个油缸件基本没有机械刚度，同时，两个油缸作高速高频往复运动，工艺要求每时每刻两个油缸均保持相同的转态。对这类要求非常苛刻的同步控制，只有采用下图的控制方式来实现。 6.其他 当然近年来又出现了一些新的控制技术如北京某公司开发的数字液压技术来实现同步控制，达到了很高的水平，但是业绩有限且成本难于控制，此类技术还有待于更近一步的研究和大家的关注。 总之，液压同步控制的方案非常多，具体使用过程中应该根据实际的工艺动作要求，安装可靠性的要求和投资成本的预算等多方面因素最终确定具体的控制方案。

润滑指在机械设备摩擦副的相对运动表面间加入润滑剂以形成并保持适当的润滑油膜。集中润滑指的是成套供油装置同时或按需对设备润滑点供油。集中润滑的使用可以起到降低摩擦阻力、减少表面磨损、降温冷却、防止腐蚀、减震及密封等作用。　　　　要使摩擦副的磨损小，必须在摩擦副表面保持适当的清洁的润滑油膜，即维持摩擦表面之间恒量供油以形成油膜，这通常是连续供油的较佳特性（恒流量）。　　　　然而，有些部件需油量仅为每小时1~2滴，一般润滑设备按这样要求连续按比例供油是非常困难的。其实过量的供油如同供油量不足是同样有害的（例如，一些轴承在过量供油时会产生附加热量）。大量实验证实，不连续但经常地供油才是较佳的方式。因此，当连续供油成为不合适时，可采用经济的周期系统来实现。这种形式的系统是使定量的润滑油按预定的周期时间对润滑点持续地供油，使摩擦副保持适量的油膜。　　　　一般来说，大部分机器上的摩擦副均适合采用周期润滑系统来润滑。使用连续润滑系统的摩擦副仅限于当机器连续运转，同时负载是很高时，例如：冲床、大型镗床、龙门铣床、滚齿机等。　　　　因此，在对润滑系统的型式选择上，必须记住：　　　　1、在多数情况下，应采用周期润滑系统。　　　　2、过多和过少的润滑油对摩擦副是同样有害的。　　　　3、选用周期润滑系统应使用计量件来控制摩擦副的供油量，选用连续润滑系统应使用控制件来控制摩擦副的供油量。　　　　系统由以下部分组成：　　　　1、润滑泵——按需要提供润滑介质。　　　　2、分配元件——按需定量分配润滑介质。　　　　3、附件——由管道接头、柔性软管（或刚性硬管）、分配块等组成。　　　　4、控制——由电子程控器和压力开关、液位开关等控制元件组成。润滑泵按预定要求周期工作，对润滑泵及系统的开机、关机时间进行控制，对系统的压力，油罐液位进行监控和报警，以及对系统的工作状态进行显示等功能。　　　　集中润滑系统根据润滑介质的不同可以分为润滑油润滑和润滑脂润滑：根据系统分配元件不同可以分为抵抗式润滑系统、容积式润滑系统、递进式润滑系统、油气润滑系统。　　　　无锡瓦尔姆精密机械有限公司自主开发微量控制润滑泵——按需要提供润滑介质，拥有自主知识产权，并为客户提供整体的解决方案。　　　　无锡瓦尔姆精密机械有限公司是润滑系统零部件及系统设计、制造的高科技技术企业。瓦尔姆由从事润滑系统设计资深专家，联合国内知名研究所，共同开发出拥有自主知识产权的一系列润滑控制单元及系统，并为客户提供整体的解决方案。　　　　油脂润滑主要应用于：纺织机械、机床、包装机械、印刷机械、木工机械、塑料机械、锻压机械、自动扶梯等。　　　　油雾冷却润滑主要应用于：机床金属切削加工冷却，板材拉伸成型润滑，高速转轴、旋转齿轮及传动链的润滑，木材烘烤(成型)，塑料工业的切割以及灌装食品包装的消毒工序等。

普通冲压工艺加工铝合金表面质量差，成品率低（只有70%左右），不能满足车身零件高精度、高可靠性、高效率和低缺陷制造的要求。汽车车身零件的液压成形技术在欧美、日韩等发达国家的汽车产业中获得了大量应用，设备最高压力达到了400 MPa，加工出铝合金汽车发动机罩内外板、车门内外板及翼子板等覆盖件已装车应用。大型铝铸件、液压成形部件是奥迪A8的两项核心技术。铝合金汽车板材和管材液压成形工艺如图4。    与冲压工艺相比，液压成形工艺的优势如下     （1）减小毛坯尺寸，节约材料。     （2）提高成形极限，减少成形道次。     （3）零件的表面质量和尺寸精度大幅提高。     （4）降低配套模具数量和成本。     （5）减少后续机械加工和组装焊接量。     （6）可以成形形状复杂、变形程度大、整体性要求高的零件。     这项技术在国外已成为汽车轻量化的主流技术，并朝着集成化、快速化、大型化、精确化等方面发展。虽然国内在大吨位样机研制方面已经取得成功，如1 600 t和1 050 t板材液压成形设备，但是在国内推广应用铝板液压成形技术还存在着以下主要难点。     （1）基于铝板液压成形设计知识的欠缺。提供给设计人员的液压成形知识不系统、不全面，造成我国设计人员无法或根本不能够考虑到液压成形技术在轻量化结构件上的应用。     （2）面向液压成形技术的铝板材料成形性和零件质量控制体系的研究不足。多数面向普通冲压成形的铝板材料成形性和零件质量控制研究的结果并不适用于液压成形技术。     （3）诸多的工装模具及超高压液压源系统面向产业化的关键技术有待突破。     （4）以铝板液压成形为核心的全系统联动的装备研究不完善。由于上述原因，面向产业化的并联动作系统并未得到实际的应用，工装和模具开发成型难度大、调试周期长，因而成本较高，在国内车型仍鲜见应用。

建筑铝模板系统最早诞生于美国，是新一代的绿色模板技术，主要由模板系统、支撑系统、紧固系统、附件系统等构成。经过几十年的发展和改进，建筑铝模板系统技术已经较为成熟，应用也更加广泛。欧美、日韩、中东和东南亚、巴西等全球几十个国家已经普遍在建筑施工中采用。近几年，我国沿海省市以及港澳台地区也逐步开展推广使用建筑铝模板，并取得了可观的经济效益和社会效益。　　　　与我国目前大量使用的最传统的木模板相比，建筑铝模板具有以下优点：　　　　1.施工周期短，采用快拆模系统，4-5天可完成一层楼的施工。　　　　2.重复使用次数多，可周转150-300次，平均使用成本低。　　　　3.质轻（25kg/㎡左右），施工方便，效率高。　　　　4.稳定性好、承载力强（可达到60KN/㎡）。　　　　5.混凝土表面质量平整光洁，基本上可达到饰面及清水混凝土的要求，无需进行批荡，可节省相关费用。　　　　6.现场施工环境安全、干净、整洁。　　　　7.标准、通用性强，只需要更换20-30%左右的非标准板。　　　　8.回收价值高（约400元/㎡）。　　　　9.低碳减排，大幅降低木材资源的损耗。

马  超（山东铝业股份有限公司 电解铝厂，山东 淄博 255007）　　山东铝业股份有限公司（简称山铝）阳极焙烧系统是在原有阳极生产系统的基础上，增加阳极焙烧系统，与200kA和 80kA预焙电解系列提供预焙阳极的配套项目。该工程设计规模为年产43000t预焙阳极，于2003年9月投产。　　山铝阳极焙烧系统借鉴法国SATERAM公司及瑞士R&D公司的燃烧装置及控制系统技术，结合国内预焙阳极焙烧的实际设计而成。该阳极焙烧系统采用国内先进炉型，有34个炉室，分为2个火焰系统,每个炉室有6个料箱,7条加热火道。阳极采用立装方式，阳极之间不加填充料，根据品种不同，每个炉室可装阳极120块和126块。采用阳极编解组机对炭块进行编组和解组。采用多功能天车装出炉；温度控制采用脉冲式燃烧装置及温度负压自动控制系统。炉面设备以国产设备为主，采用200#重油作为燃料；其焙烧工艺制度（升温曲线）先进合理，焙烧周期可调整范围大：投产初期选用252h焙烧曲线（火焰移动周期36h）进行烘炉；投产后将焙烧曲线优化为168h（火焰移动周期28h）。该系统投入运行后，阳极焙烧生产稳定，生产的预焙阳极理化指标均达到国家一级品要求，满足了电解需要。山铝阳极焙烧系统解决了传统阳极焙烧炉存在的炉型不合理、能耗高、污染大、炉寿命短、自动化水平低、生产率低、预焙阳极产品质量不稳定等问题。　　与传统阳极焙烧系统相比，新型阳极焙烧系统具有以下特点：（1）采用大料箱（5246mm×5370mm×703mm），料箱内阳极炭块填充率高达61%。用先进控制算法，对每条火道加热带、预热带的升温曲线进行精确的温度控制，预热阶段火道之间的水平温差最大为18℃，加热阶段火道之间的水平温差仅为±2℃,各火道温度与目标温度误差为±1℃，可提高炭块的均质性。采取P+T控制模式，实现对跨接烟道时各火道温度的控制，保证跨接炉室的炭块质量，解决了国内普遍存在的跨接炉室质量波动大的问题。（2）自行研究开发的新型实体型热电偶提高了测温精度及使用寿命。该热电偶采用整体密封、特深盲孔和特厚壁保护管等多项新技术,解决了阳极焙烧炉用热电偶的长寿命、高稳定性等问题。（3）沥青挥发分充分燃烧，环形烟道出口处烟气焦油含量很低；炉能耗降低后减少了烟气的排放量，减少了大气污染,沥青烟排放量仅为10mg/m3。(4) 提高了产品的成品率、产量及沥青实收率。采用新型控制系统后,火道的水平、垂直温差减少，温度控制精确，焙烧炉的运行周期缩短到28h。同时，火道温度分布均匀后，沥青烟的挥发速度及燃烧速度得到较好控制，沥青烟的挥发时间可达20h。（5）提高了技术经济效益。装炉量增大以及焙烧周期的缩短可减少单位产品的基建投资费用；炉能耗降低减少了阳极制造成本；阳极质量的提高带来电解过程阳极消耗的降低和一系列相关成本的降低；合理地使用耐火材料，提高了焙烧炉的使用寿命；过程控制系统避免了焙烧温度过热，延长了耐火材料的使用寿命。　　山铝新型阳极焙烧系统投产后，主要技术指标如下：（1）阳极焙烧的火道温度控制精度：预热阶段±30℃；加热阶段±3℃；（2）采用28h火焰移动周期，168h焙烧升温曲线；（3）每吨阳极消耗重油65.2kg；（4）每吨阳极消耗填充料58.5kg；（5）沥青烟排放量10mg/m3；（6）焙烧炭块合格率达到98.2%，炭块实收率可达94.5%。　　该项目投产后，在不考虑投资与延长寿命及电解应用带来效益，仅生产中指标完成及节约燃料方面，年可创经济效益2597.36万元。

杨根妹打开一卷尘封的奖状，慢慢展开，这些奖状记载着一个废品回收站的辉煌。　　其昌栈回收站是浦东最大的废品回收站，杨根妹是这里的负责人，这个回收站还曾获得过全国先进工作单位的称号，然而这些都已成为过眼云烟。 　　“以前浦东像我们这样的国营废品回收站有10多个，现在就只有我们一个了。这里只有我们四位女同志，两年前，我们把这个站承包了下来。”杨根妹说，“我们感觉最好时候就是1990年左右，那时这里有七八个人，忙不过来啊。附近的工厂单位我们都要去回收。” 　　现在要找其昌栈回收站很难找到。因为他们的门市仓库前后隔成一半，临街的一半又隔成3个店面出租给做生意的。回收站偏寄于小区一个角落里。 　　“1988年，废旧物质回收体系进行改革，这个改革实行‘一业为主，多种经营’，以废品回收为主，可以多种经营。结果，回收站就搞多种经营为主，一业没有了。原来700多个回收网点变为100来个。” 　　这次改革使上海唯一的回收主体，上海市废旧物质回收利用系统陷入瘫痪。 　　“目前在上海物质回收利用公司浦东分公司下面，就我们一家回收站了。”杨根妹说，“其他的比如后来开起了餐馆、小吃店，后来都慢慢消失掉了。我们前面的门面也是被公司隔开租出去的。我们不当街，生意也不好做，别人都找不到我们。” 　　对1988-1997年的十年统计，略比较可以发现，废橡胶和废塑料减少一半以上，与废弃物发生量、可获量的大幅度增长趋势严重相悖；各类废旧物质回收水平逐渐下降，到1997年，相对于正常年均回收水平，废钢铁只及60%，废有色金属只及33%，废纸只及20%，废塑料只及9%，而废玻璃基本上已不再收购。上海市废旧物质回收利用协会秘书长黄建清分析说，废弃物质回收的萎缩之严重，令人惊讶。 　　“举一个简单的例子，就是现在环卫把垃圾运到集散中心，然后拣垃圾的人又把可以回收的废旧物质拣回来，交到回收站，这样又要用第二次运输力量运输，运力浪费了。废旧物质行业如果做好了，垃圾就少了，因为一些垃圾就变成废旧物质，成为了企业采购物质了。”黄建清说。 　　在二次资源大量贫缺而又需求甚大的上海，可利用的废弃物越来越严重地流向外地，造成的结果是，上海每年不得不耗费大量资金从外地乃至海外进口大量废旧物质，同时却由于上海或外地对废旧物质不合理、不科学的处理而发生资源和能源的严重浪费，并造成二次污染。 　　上海市废旧物质回收系统的衰变引起了上海市政府的关注。 　　1998年8月10日，时任上海市市长的徐匡迪在一份有关报告上做过这样的批语，“……实际上我市在80年代以前，废品回收是个很大、很周密的行业，今后要在新的条件下重建。” 　　根据设想，从2002-2004年，上海市政府建立了272个交投站。相应设置了一大批流动于各个居住小区的“回收点”，以及招投标方式确定的2个“分拣场”。然后由分拣场为主，用市场经济的手段，来整合回收方面的资源。这个资源包括：设施设备、组织队伍和物质资源。 　　“基本上满足了一个街道乡镇设一个回收站的网点。这只是一个起步，政府在此基础上进一步布点。上世纪80年代国际上认为，3000户居民应该有一个网点。现在上海还办不到。但也不能差得太远。加上过去回收网点，有400多个。上海650万户居民，应该根据住户的密度、机构、实住人口综合起来考虑网点的数量。” 　　黄建清说，“我们至今认为，作为特大城市的上海，回收网络的现实架构在形式上应该包括四大系统，即交投点网络系统、回收站网络系统、集散中心网络系统和终端利用系统。其功能是以超越‘平面’的网络联结而整体发挥的，四大网络系统缺一不可。” 　　“与此同时，随着网络逐步建起来，接下来的应该是立法、管理等一系列工作。今年我代表党组提了一个提案《建议政府把废旧物质回收利用的体系建设纳入本市循环经济发展规划》。实际上今年政府正在做这个事情，就是把废旧物质回收利用纳入到循环经济的发展规划中。”黄建清说， 　　他认为，循环经济的3R原则中有一个原则就是资源再生，如果没有资源回收就谈不上资源再生。减量化是第一个原则。第二个是再利用。人们往往容易把再利用误指为就是废旧物质回收，实际上废旧物质回收是就可利用再生的废弃物而言，包括生产的和生活的可利用废弃物的回收，是指广义概念的回收，泛含发生废弃物的回收、集散、加工再生及综合利用的全过程。 　　“一些发达国家，如美国就是从废旧物质回收利用入手，构筑循环型社会模式，逐步推进循环经济发展。”黄建清说。.

该矿原矿产量约2000t。破碎机装机容量占总容量的50％。原矿 0-500mm，破碎机破碎后为0-200mm，将粗碎物料放入中间仓并输 送至圆振动筛进行筛分，细碎物料经过再次筛分后称为合格粉矿， 其筛上物则作为循环负荷重新返回破碎系统。破碎系统的工艺流程 图如下：破碎系统工艺流程中存在的问题：首先，两个破碎系统分别破 碎，需要的破碎设备较多，容易造成成本增加，电耗、能耗升高， 另外破碎设备增多的同时也需要相应增加操作人员的数量，最终导 致人员管理结构过于复杂。其次。破碎流程中出现较多闭路缓解， 工艺流程设计不合理，常导致破碎矿石达不到磨粒度的要求。再者， 由于粉矿仓储的容积较小，破碎设备需要反复启动，容易致使破碎 设备出现运行故障，影响矿石生产。最后，破碎系统中所采用的筛 分设备陈旧，筛分效率低下，需要较长的时间完成矿石破碎，进而 导致铁矿企业生产效率低下。

附属系统是指燃烧器（烧咀），燃料供给系统，供风系统和排烟收尘系统。因为它涉及各方面的介绍。    一、燃烧器    燃烧器是提供热量的装置。炼金炉因为比较小而短，并且要求炉膛保证一个强氧化气氛，常用低压油咀，如国产的R型油咀，油咀的风（包括二次风）和油都应当容易调整，使火焰保证短而粗，明亮，绝对不冒黑烟。油咀安设在炉的两端（指转炉），最好与炉体分离，以便检修、更换。    二、燃料和风的供给系统    炼金常用燃料是柴油和重油。柴油是用得比较广泛的。常年有高压蒸汽的矿山，也可以用重油，因为重油在常温时粘度大，必须加温到一定的温度才具有相当的流动性。    燃料需要有一定的压力，对低压烧咀而言，油压需0.7～1公斤/厘米2。一般矿山都采用高架油箱的方法，使压力稳定。寒冷的矿山油箱内都设有供暖装置，防止油冻结。    一台内径ф700×1000毫米的转炉耗油量约每小时15～20公斤。    低压油咀的雾化压力要求3000～5000毫米水柱，一般国产的高压离心风机（如8-18-101型）和罗茨风机都可以满足要求。风机容量大小取决于耗油量和过剩空气的需要量。    三、收尘系统    炼金过程不可避免地存在物料的飞场以及大量的铅、锌及其氧化物的挥发、也有少量银的挥发。因此无论从充分回收有价金属，提高金、银回收率、或者从保护环境、改善条件看，设置收尘装置是必要的。    收尘的方法主要是机械除尘，过滤除尘和静电除尘。    1.机械收尘：属于这类收尘设备的有烟道沉降室和旋风收尘器。    烟道沉降室是利用尘粒本身的重力作用而沉降下来。设备简单，动力消耗少，除尘效率低，适宜于大于10微米的烟尘。    旋风收尘器，系将含尘烟气以切线方向给入收尘器内作旋转运动而产生离心力。具有一定质量的悬浮尘粒受离心力的作用甩向器壁，并下落到尘斗而与烟气分离。其工作原理及设备结构如下图所示。这种方法能有效地收集5～10微米烟尘。机械收尘效率较低，故一般不单独使用，常作为初步收尘。[next]    2.过滤吸尘：利用一种具有许多细孔的材料如棉、毛、丝、人造纤维，甚至多孔陶瓷等作为过滤介质，使含尘烟气通过而将尘气分离。其收尘效率一般在94～97%，有的高达99%以上。[next]    常用的过滤收尘是袋式除尘器，它的构造如下图所示。　　含尘烟气进入布袋以后，尘粒在惯性力，气体分子热运动（布朗运动）及静电作用下，与纤维袋表面碰撞而沉降下来。    袋式收尘器可分为如下几大部分：    （1）　外壳：常用钢板制作，壳内分若干收尘室，下有集尘斗，烟气从集尘斗内横隔孔板之下进入收尘室。    （2）　滤袋：用纤维材料制成。为了避免布袋胀大缩小，便于反吹风和震打，在布袋中安有骨架。    （3）　震打和反吹风装置：布袋积灰过多，透气性变坏，阻力增加，所以布袋的收尘在外壳顶盖上都装有自动振找或反吹风装置。[next]    （4）　排尘装置：在积尘斗下都有一浆叶式排尘阀、阀下安有螺旋运输机。    布袋的选择要根据烟气的性质（如温度、含腐蚀性气体浓度等），但必须满足如下几点要求：    a：具有较好的抗热、抗酸性和较强的机械性；b对烟尘的捕集效率高；c布袋阻力要小；d布袋最好制成无缝圆形。    炼金炉气的收尘常用袋式收尘器，布袋的材质常用毛织品和涤沦绒布袋。    选用袋式除尘器主要根据过滤面积，操作温度等因素。    3.电气收尘：基本原理是在高压电场的作用下，使含尘气体中的烟尘荷电，荷电的尘粒被驱向阳极并放出所携带的电荷，从而达到收尘的目的。电收尘的原理如下图所示。　　电收尘所需的高压直流电是通过一套特殊的整流设备供给的。    电收供器一般分为板式和管式两种，管式为常用。电收尘的收尘效率高，达99%以上，但是造价高，操作维护都需要较高的技术。另外，它只能用于二次除尘。

液压和气动缸筒用精密内径无缝钢管（GB8713-88）是制造液压和气动缸筒用的具有精密内径尺寸的冷拔或冷轧精密无缝钢管。液压气动缸筒用精密内径无缝钢管标准要遵守。

双层FBE涂层系统由覆盖于裸管表面的FBE底涂层和改性的FBE面涂层组成。双层FBE的涂敷工艺与标准的熔结FBE喷涂工艺根本相同，只是在喷粉室和喷的安置上有所改变，不需添加杂乱的设备。喷粉室喷的安置方法有双喷粉室和全体喷粉室两种，它们用于双层FBE涂层系统的喷粉工艺别离如双喷粉室喷涂工艺和全体喷粉室喷涂工艺。　　双层FBE涂层系统的功能特色经实验室检测和户外使用实验证明，使用于埋地钢质管道的双层FBE防腐系统具有与基材粘结强度大、抗阴极剥离功能高、吸水率小、耐高温功能好的特色。该系统最明显的特色是归纳了标准FBE与基材较高的粘结功能和改性FBE较好的抗水渗透性的特色。　　跟着新材料的引入，现场焊缝处的补口工艺有了较大的选择性。能够选用传统的移动式流化床，在现场将钢管用感应加热设备加热后，喷涂熔结FBE进行补口。也能够选用美国帕罗公司出产的帕罗特结管道防腐涂料和韩国京兴工业株式会社出产的ATO超陶防腐涂料，在现场采纳冷涂的方法进行补口。这两种涂料经管道局所属公司试用检测证明与FBE有很高的粘结强度，涂层各项功能指标也都与FBE附近，并且施工简洁易行，是现在可选择的较好的补口材料。　　综上所述，改性的双层FBE防腐系统，在功能上完全能够到达三层结构涂层的功能，而在使用过程中却较三层结构涂层简洁得多。据不完全统计，现在国内已建十余条单层FBE防腐出产线，这些出产线稍加改善就能够出产改性的双层FBE防腐涂层，既可降低成本，功能又不低于三层结构涂层，一起还能避免阴极保护屏蔽现象发作，然后可使国内的管道防腐1涂层技术水平迈上一个新的台阶。因而，改性的双层FBE防腐系统，在钢管防腐工程中将会有较强的竞争力。

钛合金具有高强度、低密度、优良的耐蚀性和良好的韧性，因而使其成为海洋钻探系统用设备如立管、钻管及锥形应力接头等的最好选择。在更多情况下，钛和钢的复合应用对海上钻探系统成本的降低和效益的提高具有很大的贡献。　　在过去几年中，钛合金构件在海上石油钻探系统上的应用显著增加。钛合金使得钻井设备可以进入更深的水里和井里，包括温度更高和更具腐蚀性的环境中。以Ti-6Al-4V为基的钛合金，具有物理、机械和腐蚀等最佳的综合性能，对于海上钻探构件而言具有更大的吸引力。这些特点主要包括：　　1、高的压缩和拉伸强度；　　2、低密度与高强度结合，可使构件更轻； 　　3、良好的韧性和低的弹性模量，意味着弯曲应力较低，弯曲疲劳寿命高；　　4、在空气及海水中具有高的疲劳寿命；　　5、能耐高达300℃的含盐与酸性的油井流体的腐蚀；　　6、在300℃下，基体及焊缝耐海水腐蚀；　　7、优越的抗冲刷腐蚀性能；⑧良好的塑性和断裂韧性以及高的耐久性和损伤容限。　　为了得到海洋开发系统不同应用部件的最佳性能，在Ti-6Al—4V合金的基础上进行了成分调整。如Grade 5合金(Ti-6Al-4V)最适合于做钻管。这是由于钻管对屈服强度和疲劳强度的要求较高，而其它两种低间隙元素合金，如Grade 29，Grade 23则适合于对断裂韧性要求较高的立管。当构件的服役温度超过75℃～80℃时，为了防止间隙腐蚀和应力腐蚀的发生或为了满足NACEMR-01-75标准的要求，通常要选择更加耐蚀的含钌的Grade 29合金(Ti—6Al—4V—Ru，ELI，≤0．13％)，这些合金均可用传统的焊接方法焊接。　　Ti—6Al—4V基合金在海上钻探系统应用的主要有以下几种构件。　　(1)海上钻井立管钻井立管使用钛合金，除了减重外，还具有较好的损伤容限、易于用传统技术进行检查等优点。首次在海上大量使用钛合金钻井立管的是北海油田。在其高压立管中使用了30根599 mm(内径)X25 mm(壁厚)X14.6m(长)的Grade 23合金管材。采用钛合金立管的优点有　　1)可将立管的牵引力从9.8 MN降至3.7 MN，因此，减小了张紧轮的尺寸；　　2)可减少立管底部的活动连接，从而使其在钻井平台结构中易于手工操作；　　3)减少了平台系统承载的质量；　　4)不需要使用表面涂层。尽管钛合金立管的成本较不锈钢的要高，但使用后其整个系统的成本却比原来降低了40％。　　虽然钛在立管上的使用取得很大成功，但全钛立管的市场却非常有限。由于经济原因，实际上多使用的将会是不锈钢／钛或复合材料／钛的立管。　　(2)钻管 在短距离钻井中(曲率半径在18m以内)，传统的不锈钢管过早地出现转动疲劳和物理磨损，因而RTI开发了由Grade5合金与标准Cr-Mo钢接头连接而成的钻管。这样设计避免了工具卡死和磨损并保证了其韧性和疲劳寿命。1999年，美国已用外径为73 mm的钛合金管成功地钻成了10口曲率半径18m的油井。近来，又用外径为63.5 mm的钛合金钻管钻成了曲率半径为12m～15m的油井。另外，钛合金的无磁性也是吸引人之处，使得油井勘探不受磁性的影响。在长距离钻井中，采用钢管，其钻井深度在垂直方向只到6.1km，水平方向为7.1km-9.1 km，而采用钛管材后，其垂直方向可达9.1km。大直径钛管的使用，使得钻具吊起所需的力减少了约30％，扭矩减少了30％～40％，并克服了液压传动装置的限制。　　(3)钛锥形应力接头 金属锥形应力接头相对于橡胶／铜等柔性接头而言，设计紧凑，易于检查，气密性好，可在高温下使用等，钛的锥形应力接头，其长度只有钢的1／3，成本与钢的相差无几，甚至更低。RTI已设计和制造了Grade 23和Grade 29合金应力接头，并安装在墨西哥湾和北海的钻井平台上，由于相对较低的成本和成功应用实例，钛制应力接头市场呈现出持续增长的势头。

气动缸筒用精密内径和液压无缝钢管标准（GB8713-88）是制造液压和气动缸筒用的具有精密内径尺寸的冷拔或冷轧精密无缝钢管。以上气动缸筒用精密内径和液压无缝钢管是常用的无缝钢管标准。

2.1    浸金溶液滴淋办法 2.1.1    滴淋办法概述     将滴淋技能使用于浸金溶液运送及将浸金溶液均匀地洒布于矿粉的办法，在国外现已得到广泛地使用。依据国外供应商的总结，滴淋有以下长处：   1.        高性能和高可靠性，简单装置；   2.        能够下降出产本钱；   3.        消除风的影响；   4.        一年四季都能够运转；   5.        削减太阳紫外线对化学物质的损坏；   6.        削减浸金溶液的分泌和丢失；   7.        节约贮液池和引水途径建造费用；   8.        滴头主动清洗和防堵塞；   9.        削减对操作工人、周围环境和土地的影响，有利于环境保护。 滴淋能够添加溶液中空气的含量，这意味着添加参与化学反应的氧含量，参与了金矿分出的活性；滴淋体系能够准确操控溶液浓度，削减在空气中的损耗量；滴淋体系简单添加温度操控设备，以到达进步堆浸化学反应温度的意图。滴淋体系主动化程度高，操作简单，出产效率高，可靠性高，对环境影响较小，出产本钱相对较低。                                           2.1.2    滴淋办法的特色 2.1.2.1             滴淋体系能够与加热体系集成在一起     为处理难处理金矿石选冶，焙烧是难处理金矿石的最陈旧而传统的预处理办法，焙烧工艺的长处是适应性相对较强，（可处理含碳质的难浸金矿），操作费用相对较低。该工艺的缺陷是对操作参数和给料成分改变比较灵敏，简单形成过烧或欠烧，欠烧时矿石中的含硫和含砷矿藏分化不充分，过烧时焙砂呈现部分灼烧使焙砂的孔隙被关闭找点粒二次包裹，然后导致金的浸出率下降。再者焙烧时会发生二氧化硫和，归纳收回晦气时，会严峻污染大气与环境。从现在来看跟着环保要求越来越严厉，与工艺相配套的烟气管理本钱将会大幅度进步。     在树立滴淋体系的一起，咱们将考虑经过滴淋体系添加加热设备，这样将使滴淋办法得到了必定的完善和开展，最近几年国外的研讨机构正在开发研讨愈加有用的加热湿法技能，尽管现在均还处于实验研讨阶段，但像加热湿法技能工艺等已显现出了杰出的工业使用远景。 2.1.2.2             能够准确操控运送浸金液体     滴淋的管网压力比喷淋低得多，溶液成分丢失少，能够准确地核算和操控对矿粉堆的施用量，特别是选用主动操控体系后，对溶液浓度和流量操控愈加准确。 2.1.2.3             有用使用浸金和下降能耗     滴淋体系避免了溶液散布过程中的耗散丢失，能够准确地定量运送浸金溶液到矿粉堆中，然后到达削减溶液使用量和下降循环体系的耗的能量。 2.1.2.4             无板结和积水     选用滴淋技能能够彻底消除矿粉堆表面简单生成板结现象，铲除矿粉不存在积水及入渗难题，进步出金率。

随着建筑形式及功能要求的不断发展，对门窗幕墙的要求越来越高，而为了满足建筑的要求，五金系统技术在门窗设计中的作用也需要被重新思考。这看起来非常简单，但事实并非如此。这需要精心的规划、引导并投人大量的精力、财力才能达到这样的设计目的。五金系统的开发设计应具有一定的适应性和灵活性。在设计开发过程中应充分考虑“建筑因素”及“人的因素”。使其装饰性、功能性、安全性、便捷性及舒适性均应满足建筑设计的要求。  　　对于铝合金门窗系统开发设计的最终目标----种新的门窗形式，只有当设计者头脑中产生了完整清晰的设计概念后，才能产生明确的门窗形式。因此为了实现这个目标，设计者必须将其问题追溯到最初的功能因素，并能在其中找到某些模式。只有理解了我们的目标和设计准则，然后才能进行系统开发。所以门窗的系统开发与门窗五金的选型或开发是紧密相连、相辅相成的。 　　更重要的是门窗的风压变形性、水密性、气密性、保温性、隔声性、内变形性、启闭性、垂直荷载、反复启闭性等都与五金系统有关，五金系统对门窗性能的优劣，起着决定性的作用，正如门窗行业专家李之毅教授所倡导的“五金配件非配角，而是门窗的心脏”。

废有色金属的预处理是指将有色金属废件和废料的状态变成能够进行有效的后续冶金加工的过程。这一过程包括：使各种废件和废料达到规定的外形尺寸和重量标准；将有色金属与黑色金属分离；去除非金属夹杂物、水分、油质等。对废有色金属进行精细和高质量的准备，使之适用于冶金工序，可以使有色金属损失减少到最低程度，使燃料、电力、熔剂的单位消耗降低，使冶金设备和运输工具得到有效的利用，并使劳动生产率及有色金属与合金产品的质量得到提高。     有色金属废件与废料的预处理包括下列主要工序：分选，切割，打包，压块，破碎，粉磨，磁选，干燥，除油等。特种再生原料（废蓄电池、废电动机、废电线、马口铁废料）的预处理，采用专门的生产线。全苏再生有色金属科学研究设计院研究出废有色金属预处理的一般工艺流程（图1），该流程从有色金属废件与废料进入车间起，至成品发往用户厂为止。图1打包和压块     打包的目的是把松散的轻薄的废件与废料压实并制成一定重量、尺寸和密度的打包块。密实的物料便于装炉熔炼，熔炼过程中氧化造成的金属损失也小，同时，原料的运输费用还可得到降低。需要进行打包加工的，是分解成块的大型废件、废散热器、切边、废棒材、废管材、废电缆、废定子绕组、碎屑、废压模、日用废品等。加工的打包块密度，取决于压力的大小以及所压制的物料的厚度。废铜打包需用2000～4500千牛顿压力，废铝打包则需用1400～2000千牛顿压力。     各种液压打包机（表4）按压力大小分为小功率（压力2500千牛顿）打包机（Б-132型、Б-133型、ПГ-150型）、中等功率（压力2500～5000千牛顿）打包机（Б-1334型、ПГ-400型、CPA-400型）和大功率（压力5000千牛顿以上）打包机（CPA-1000型、CPA-1250型）。 表1（前）苏联国产打包机的技术参数机型外形尺寸（米）最后压级压力（千牛顿）打包机生产能力（块／小时）  电动机功率（千瓦）    打包机重量（吨）  挤压室打包状Б-132型*1.5×0.7×0.60.3×0.4×0.6100025108Б-1330型1.7×0.9×0.30.3×0.3×0.51000758526П-150型1.8×0.7×0.60.3×0.3×0.61500202010Б-1334型1.7×1.4×1.20.4×0.4×0.525003513572CPA-400型3.0×2.6×0.80.6×0.6×1.229001220113ПГ-400型2.8×1.5×1.10.4×0.5×0.639002022087CPA-1000型**4.5×4.0×1.31.0×0.7×2.0620020250308CPA-1250**2.2×0.8×2.91.0×0.8×0.81180045430285 *Б-132型打包机虽然已经停止生产，但许多企业仍在使用。 **CPA型打包机是由捷克斯洛伐克生产供应的。     打包过程包含以下主要工序：废料的验收和准备，装入打包机，打包，将打包块推出挤压室，验收并运走成品打包块。     现用Б-132型打包机（图2）的作业来说明打包过程中各道工序之间的连贯性。借助液压缸将原料由料箱1送入挤压室2。挤压室则用由液压缸4传动的盖3盖住。此时露出挤压室边缘的废料尾端由固定在盖的侧面和前面的刀切掉。打包过程中采用纵向和横向挤压头两次挤压，挤压头固定在液压缸5、6的活塞杆上。压制完毕后，打开挡板并借助液压缸7将打包块推出挤压室。     各种液压打包机都是自动化或半自动化作业，能将废料打压成重量为50～4500千克的不同打包块。  图2  Б-132型打包机的打包流程 а-装料；б-关盖；ъ，г-打包；э-推出打包块     压块适合在对废有色金属屑进行冶金处理前备料时采用。压块的目的是便于存放和运输，加快溶炼过程并减少金属损失。在压块过程中，原料被压实至2000～2200千克／米3的密度。适合进行压块的是粒度小于100毫米的无夹杂干屑。[next]     （前）苏联国内许多企业在对废屑进行压块加工时广泛使用液压压块机（Б-654型）和脉冲式压块机（MИБ-275型）。     用Б-654型压块机（图3）生产压块的过程，包括6个自动实施的连续工序：Ⅰ-切截批量废屑并用风动捣锤捣实；Ⅱ-用挤压头夹住废屑并将其压入阴模，同时进行压块造形，并使系统中的压力达到13亨帕；Ⅲ-移开捣锤，夹入新批量废屑；Ⅳ-在主液压缸的作用下使压块成形，成形过程持续至压力达16亨帕为止；Ⅴ-由阴模取出成品压块并使带有捣锤的挤压筒复位；Ⅵ-退出挤压头，使压块落入出料槽。在整个循环作业过程中，振动器均匀地将废屑由料仓给入进料槽。  图3  Б-654型压块机 1-带有液压缸的横梁；2-移动挤压筒的液压缸；3-振动器； 4-带风动捣锤的挤压筒；5-充油阀；6-充油箱；7-压力阀； 8-快速液压缸；9-油箱；10-操纵台；11-空气分配器； 12-液压工作缸；13-电动机；14-泵；15-可逆阀     脉冲式压块机的挤压功能，是在天然气和空气的混合物燃爆过程中释放产生的。采用这种压块机加工铝屑，可制取直径275毫米、高65～75毫米、重10～12千克的压块。压块机的加工能力为1.2～1.5吨／小时。

钛吨袋拆包机是我公司出产的一种适用于吨袋包装的粉末物料拆袋卸料作业的机械设备。这款设备主动化程度极高，可以有用缓解粉末在拆袋卸料作业时发生的粉尘污染。曩昔职业一般选用人工拆袋卸料的作业方式，不只严重影响了粉末的正常运用，还对出产车间的环境造成了极大的粉尘污染。而我公司研制出产的钛吨袋拆包机能很好的处理这一问题，天然得到了相关职业的广泛运用。 为了可以更好的使相关职业运用钛吨袋拆包机，我公司在该设备的规划制作上特将其规划成手动拆袋和主动拆袋两种作业形式，便利客户对该设备的不同运用需求。仅仅客户在咨询钛吨袋拆包机时，咱们愈加引荐客户选购主动拆袋作业形式的粉末钛吨袋拆包机。 手动拆袋形式下的钛吨袋拆包机，其设备功能、结构等与主动拆袋的钛吨袋拆包机大致相同。仅仅手动形式的钛吨袋拆包机在机箱底部设置有手动解袋的窗口，便利人工解袋，以满意厂商对粉末物料包装袋的重复运用需求。 但经过实际运用可知，粉末这种物料在存储运送过程中简单受潮。当粉末受潮之后会粘附于物料袋表面，待凝结之后便会构成硬块，给物料袋的重复运用造成了必定的影响。因而大部分职业并不会对包装袋有循环运用的需求。但也有一些厂商重视资源运用，经过对粉末加以防潮办法，确保物料不会吸潮粘附的前提下，手动解袋的钛吨袋拆包机便能满意物料包装袋的重复运用需求。

一、导言 金矿床在全国各省均有散布，但具工业规划的金矿床首要散布在我国中部、西部和北部地区，以及近年新发现的成矿带。在已探明的黄金储量中，有30%尴尬处理金矿。据有关组织不完全统计，我国难处理金矿远景储量达1000多吨，已探明的储量中有700吨的含砷、硫金矿难以直接化，至少有40个以上储量为1～100吨难处理金矿因环境问题而无法开发运用。这批难以运用的"呆矿"的处理已成为影响我国黄金工业持续开展的首要"瓶颈"问题之一。跟着易采矿的很多挖掘，难处理金矿资源的开发运用已成为黄金挖掘的一项重要任务。在难处理金矿资源预处理技能方面，加速推广新法预处理技能及加热氧化法等先进技能，加速金矿科技相关成套设备的引入和二次开发是非常火急和急需的。 国家对环境维护问题越来越注重，鉴于黄金冶炼技能上的落后的工艺对水环境和大气环境较大影响，应该用先进的工艺替代旧工艺。以下降环境办理的本钱，维护人类生存环境，到达黄金出产的可持续开展。 参与世界贸易组织后，我国黄金工业面对的应战首要有两个方面：一是敞开黄金市场问题。依照世界贸易组织市场准入准则，我国黄金市场将向世界敞开；二是厂商竞争力问题。咱们的厂商在规划、本钱、技能、本钱上与世界先进水平比较，有很大距离，厂商竞争才能较差。为此，咱们主张在我国的黄金出产中引入世界先进高效、环保的黄金滴淋作业体系，经过必要的实验研讨和工程演示赶快推广，以进步难处理金矿的出产功率和维护环境。 （一）化提金工艺 堆浸是金矿提金的重要技能手段。为到达使金矿微粒与Na2CN充沛触摸，在选冶技能中选用先进的技能手段现已显得非常重要。除了寻觅新的高效的或无毒的浸金溶剂和加压氧化工艺、细菌氧化工艺、化学氧化工艺、以及氯化法和含硫试剂氧化法等，咱们还应改进浸金技能办法，比如：选用喷淋和滴淋等经过管道添加的办法。 （二）堆浸处理工艺关键技能 为处理该工艺存在的问题，相应的将浸金溶剂均匀地、可靠地分配并均布于黄金矿粉中，选用先进技能手段是非常必要的。现在不少金矿现已选用了喷淋办法来到达此意图。可是喷淋办法有的不简单操控浸金溶剂的量，难以进步浸出率，一起喷洒到空中含的细小水珠简单分散，对人体和环境构成损伤和污染等缺陷。为了更好地处理环保问题，下降能耗，优化浸金溶液配比、进步浸出率、削减浸金溶液用量，应对湿法处理工艺技能中的堆淋办法进行改进。图1  金矿出产流程示意图 （三）环境维护要求 喷淋时浸金溶剂内含的，会严峻污染大气和水环境。过量运用会导致矿区污水处理和环境办理本钱，乃至出产本钱进步。跟着易浸金矿石资源的不断削减和世界范围内对环境维护要求的日益火急，与工艺相配套的堆淋技能变得越来越重要，因而，喷淋工艺将会遭到滴淋堆浸处理工艺的应战。 堆浸处理工艺中选用滴淋办法也现已在发达国家得到开展，美国在许多矿区均选用此技能。选用此项技能后环境得到了很大地改进，滴淋办法为美国黄金出产和矿区环境维护做出了奉献。 作为往后难选冶技能研讨和开发的主攻方向，但从国内外的技能开展趋势来看，具有环境维护功用的、针对难处理金矿石的预处理技能，将会成为往后一段时期开发运用的重要方针。 二、浸金溶液散布技能 浸金溶液散布淋洒技能是堆浸法的关键技能，本文侧重对喷洒和滴淋两种技能进行比较和分析。 选用传统的喷淋进行堆淋的状况下，开始时，因为喷洒强度不超越矿粉的入渗才能，矿粉表面将不构成水层，这种状况下的入渗称为自在入渗。矿粉的入渗速度等于降雨强度。跟着喷洒强度很大和喷洒时刻的添加，矿粉表面很快构成积水层，构成板结入渗进程转为有压入渗，淋洗的功率跟着下降。 运用滴渗办法，溶液直接作用于矿粉堆表面，矿粉表面将不构成水层，入渗速度快，并且可以与浸金溶剂充沛触摸，并冲刷矿粉表面，这将对金粉的分出非常有利。 现代滴淋设备具有压力补偿、避免阻塞设备，出流均匀且可以依据矿石成分、档次和破碎程度选用最佳滴淋强度和浸金溶液浓度。 （一）浸金溶液滴淋办法 滴淋办法概述 将滴淋技能运用于浸金溶液运送及将浸金溶液均匀地洒布于矿粉的办法，在国外现已得到广泛地运用。依据国外供应商的总结，滴淋有以下长处： 1、高性能和高可靠性，简单装置； 2、可以下降出产本钱； 3、消除风的影响； 4、一年四季都可以运转； 5、削减太阳紫外线对化学物质的损坏； 6、削减浸金溶液的分泌和丢失； 7、节省贮液池和引水途径建造费用； 8、滴头主动清洗和防阻塞； 9、削减对操作工人、周围环境和土地的影响，有利于环境维护。 滴淋可以添加溶液中空气的含量，这意味着添加参与化学反应的氧含量，参与了金矿分出的活性；滴淋体系可以准确操控溶液浓度，削减在空气中的损耗量；滴淋体系简单添加温度操控设备，以到达进步堆浸化学反应温度的意图。滴淋体系主动化程度高，操作简单，出产功率高，可靠性高，对环境影响较小，出产本钱相对较低。图2  滴淋体系工艺流程示意图 图3  滴淋体系平面布置图 （二）滴淋办法的特色 为处理难处理金矿石选冶，焙烧是难处理金矿石的最陈旧而传统的预处理办法，焙烧工艺的长处是适应性相对较强，（可处理含碳质的难浸金矿），操作费用相对较低。该工艺的缺陷是对操作参数和给料成分改变比较灵敏，简单构成过烧或欠烧，欠烧时矿石中的含硫和含砷矿藏分化不充沛，过烧时焙砂呈现部分灼烧使焙砂的孔隙被关闭找点粒二次包裹，然后导致金的浸出率下降。再者焙烧时会发生二氧化硫和，归纳收回晦气时，会严峻污染大气与环境。从现在来看跟着环保要求越来越严厉，与工艺相配套的烟气办理本钱将会大幅度进步。 在树立滴淋体系的一起，咱们将考虑经过滴淋体系添加加热设备，这样将使滴淋办法得到了必定的完善和开展，最近几年国外的研讨组织正在开发研讨愈加有用的加热湿法技能，尽管现在均还处于实验研讨阶段，但像加热湿法技能工艺等已显现出了杰出的工业运用远景。 2、可以准确操控运送浸金液体 滴淋的管网压力比喷淋低得多，溶液成分丢失少，可以准确地核算和操控对矿粉堆的施用量，特别是选用主动操控体系后，对溶液浓度和流量操控愈加准确。 3、有用运用浸金和下降能耗 滴淋体系避免了溶液散布进程中的耗散丢失，可以准确地定量运送浸金溶液到矿粉堆中，然后到达削减溶液运用量和下降循环体系的耗的能量。 4、无板结和积水 选用滴淋技能可以彻底消除矿粉堆表面简单生成板结现象，铲除矿粉不存在积水及入渗难题，进步出金率。 三、金矿滴淋作业和办理体系 滴淋体系选用世界先进的滴淋体系和操控体系。由以下设备组成： 核算机操控体系（有线或无线） 依据pH 值和NaCN浓度水平的金矿粉堆操控及溶液配比操控体系 滴淋配水体系，选用Mine-TraXX或Drip In for Heap Leach矿业体系专用的滴管 本体系具有在扩展方面很好的灵活性，可以运用于一个堆浸作业，也可以用于多个堆组成的较大型的堆浸作业。    图4  滴淋体系实例 （一）核算机操控体系 选用模块化的核算机堆淋操控体系，即积木式的结构办法。每个操控单元可由3个或5个输入/输出模块组成，体系与操控中心的通讯办法可经过电缆，也可以是无线办法。图5  体系操控箱 跟着出产规划的扩展，核算机操控体系往后也可开展成与互联网集成在一起的大型网络办理体系，如下图所示：图6  网络体系框图 （二）溶液配比操控体系 本操控体系是一套核算机操控的程序化的溶液配比操控体系。由自主开发的软件操作，具有很大的灵活性并且可以依据用户的特定的要求进行定制。体系答应用户运用任何类型的数字/模仿传感器或设备进行准确地监督和操控滴淋环境。 滴淋操控体系和溶液配比操控体系可以各自独登时运用，也可以兼并在一起作为一个以上的滴淋操控体系。经过友爱的软件界面或操控单元的各自显现面板。显现体系的状况，调整体系参数，统计分析出产进程的活动和体系技能指标，构成归纳报表。 该体系可以经过电话、传呼机或其它通讯设备检测出滴淋和加热设备毛病或较大的监测误差。图7  溶液配比操控体系 授权用户能经过核算机调制解调器长途监测滴淋和加热状况和操控该体系。 （三）滴淋管网体系 本工程选用以色列或美国滴淋产品专业公司出产的矿业专用滴淋管或迷宫式滴淋管，该产品选用有滴头宽流道技能、滴头双进口技能、可运用高浓度浸金化学品进行滴淋作业技能。有如下长处： 宽式流道，适用于浸金化合物含量高的水源。流道进口过滤面积大，内置滤网面积较同类产品大10倍。本工程选用滴头流量为7.0 l/h。迷宫式结构，涡流强壮，杂质不阻塞流道。 灌溉发动和结束时，主动清洗滴头。供给多种规格的管径、流量、滴头距离和管壁厚度。图8  滴淋管 滴淋体系节省浸金溶液性能优越，浸金溶液的运用率达98%。 四、推广运用 在十五方案中，现已提出我国黄金出产的技能装备改造首要方针是大型厂商工艺技能装备和首要技能经济指标挨近或到达世界先进水平。霸占难处理金矿选冶技能难关，完成产业化，运用难处理金矿资源300吨；处理矿山厂商地探、采矿和环保等专项技能问题，并使资源耗费比由现在1∶1.7下降到1∶1.5。加大节水节能工艺设备研讨，下降矿山能耗物耗。 在环境维护方面要进步环保认识，活跃推广清洁出产工艺，搞好归纳运用，厂商“三废”排放有必要到达国家或当地规则标准。有条件的大中型黄金厂商活跃创立“园林式厂商”和“零排放矿山”，发明更优美的出产环境。

全国首个进口废物原料检验检疫电子监管系统13日正式在深圳文锦渡口岸试点运行。该系统由国家质检总局组织开发，是我国第一个对进出口工业产品实行电子管理的检验检疫系统，明年初将在全国各口岸大规模推广。 　　入境废物原料检验检疫电子监管系统正式上线运行后，各项功能使用正常。试点第一天，共受理报检废料42批，总重818.6吨，全部正常报检核销。作为我国第一个对进口废料检验检疫采取电子管理的新型设施，该系统实现了对废料进口全过程的信息化管理，同步提供政令发布、信息互动的公共平台，并拥有强大的预警功能，可在全国展开风险警报，阻止不合格废料流入国门。 　　深圳文锦渡口岸是我国进口废物原料的重要陆路口岸之一，今年5月25日，国家质检总局组织确定深圳文锦渡检验检疫局作为试点单位，使系统进一步得到完善。.