废铜打包机可将各种 金属 边角料（钢刨花、废钢、废铝、废铜、废不锈钢以及报废汽车废料等）挤压成长方体，八角形体，圆柱体等各种形状的合格炉料，既可降低运输和冶炼成本，又可提高投炉速度。   废铜打包机特点：1、结构简单耐用，操作方便， 价格 实惠，低投入高回报；2、所有机型均采用液压驱动（或柴油驱动）；3、机体出料形式可选择翻包，推包或人工取包等不同方式；4、安装简便，无需底脚固定，在无电源的地方，可采用柴油机作动力；5、挤压力从63吨至400吨有十个等级，供用户选择，生产效率从5吨／班至50吨／班；6、压缩室尺寸和包块形状尺寸及机型尺寸可根据用户要求设计定制。　打包机的工作原理：打包物体基本处于打包机中间，首先右顶体上升，压紧带的前端，把带子收紧捆在物体上，随后左顶体上升，压紧下层带子的适当位置，加热片伸进两带子中间，中顶刀上升，切断带子，最后把下一捆扎带子送到位，完成一个工作循环。 打包机是使用打包带缠绕产品或包装件，然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。打包机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。    打包机的工作流程：带子送到位→收到捆扎信号→制动器放开，主电机启动(1)→右顶刀上升，顶住右带于滑板处(2)→“T”型导板后退(3)→接近开关感应到退带探头(4)→主电机停转，制动器吸合(5)→打包机退带电机转动，退带0.35秒(6)→带子收紧捆在物体上(7)→主电机二次启动，制动器吸合(8)→大摆杆二次拉带，收紧带子(9)→左顶体上升，压紧下层带子(10)→加热片伸进两带子中间(11)→中顶刀上升，切断带子(12)→中顶刀下降(13)→中顶刀再次上升，使两带子牢固粘合(14)→中顶刀下降，左右顶刀同时下降(15)→加热片复位(16)→滑板后退(17)→“T”型导板复位(18)→接近开关感应到送带探头(19)→送带电机启动，带动带子送带(20)→大摆杆复位(21)→带子到位，带头顶到“T”型导板上(22)→接近开关感应到双探头(23)→主电机停转，刹车吸合(24)→打包机完成一个工作循环。    打包机又称捆包机或捆扎机，是使用捆扎带缠绕产品或包装件，然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。打包机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。    了解更多有关废铜打包机的信息，请关注上海 有色 网。 

废 金属 打包机是什么？废 金属 打包机：主要应用于回收加工 行业 及 金属 冶炼 行业 。可将各种 金属 边角料、钢刨花屑、废钢、废铁、废铜、废铝、铝刨花屑、解体汽车壳、废油桶等 金属 原料挤压成长方体、圆柱体等各种形状的合格炉料。便于储藏、运输及回炉再利用。该系列设备有以下特点： 　　1. 均采用液压驱动，工作平稳，安全可靠； 　　2. 采用手动或PLC自动控制的操作模式； 　3. 出料形式有：侧翻包、侧推包、前推包或无出包四种方式； 　　4. 安装无需底脚螺丝，在无电源的地方可采用柴油机作动力。 　　废 金属 打包机技术参数： 　　电源，功率： 380V/50HZ 750W/5A 　　打包速度： ≤2.5秒/道 　　台面高度： 750mm 　　框架尺寸： 宽800mm*高度根据需要定 　　捆扎形式： 平行1～多道，方式有点动、手动、连打、球开关、脚踏开关 　　适用包带： 厚（0.55～1.2）mm*宽（9～15）mm 　　电器配置： LG“PLC”控制，法国“TE”，日本”OMRON“，”ZIK“电器适合常规物体捆包废 金属 打包机发展趋势（1）高速化，高效化，低能耗。提高液压机的工作效率，降低生产成本。 　　（2）机电液一体化。充分合理利用机械和电子方面的先进技术促进整个液压系统的完善。 　　（3）自动化、智能化。微电子技术的高速发展为液压机的自动化和智能化提供了充分的条件。自动化不仅仅体现的在加工，应能够实现对系统的自动诊断和调整，具有故障预处理的功能。 　　（4）液压元件集成化，标准化。集成的液压系统减少了管路连接，有效地防止泄漏和污染。标准化的元件为机器的维修带来方便。用途：适用于炼钢厂，回收加工 行业 及 有色 、黑 金属 冶炼 行业 。可将各种 金属 边角料、钢刨花、废铜、废铝等挤压成长方体、圆柱体、八角形体等各种形状的合格炉料，以此降低运输和冶炼成品。更多有关废 金属 打包机请详见于上海 有色 网

废 金属 打包机主要应用于回收加工 行业 及 金属 冶炼 行业 。可将各种 金属 边角料、钢刨花屑、废钢、废铁、废铜、废铝、铝刨花屑、解体汽车壳、废油桶等 金属 原料挤压成长方体、圆柱体等各种形状的合格炉料。便于储藏、运输及回炉再利用。    该系列设备有以下特点：1. 均采用液压驱动，工作平稳，安全可靠；2. 采用手动或PLC自动控制的操作模式；3. 出料形式有：侧翻包、侧推包、前推包或无出包四种方式；4. 安装无需底脚螺丝，在无电源的地方可采用柴油机作动力。    打包机又称捆包机或捆扎机，是使用捆扎带缠绕产品或包装件,然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。打包机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。　打包物体基本处于打包机中间，首先右顶体上升，压紧带的前端，把带子收紧捆在物体上，随后左顶体上升，压紧下层带子的适当位置，加热片伸进两带子中间，中顶刀上升，切断带子，最后把下一捆扎带子送到位，完成一个工作循环。 打包机是使用打包带缠绕产品或包装件，然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。打包机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。　打包机(高台标准型)可以实现自动打包，但台面无动力，需要人工推一下，包装物品才能通过打包机。该打包机的原理是使用捆扎带缠绕产品或包装件,然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。捆扎机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。捆扎机 价格 :全自动捆扎机 价格 或全自动捆扎机报价是半自动设备的两倍多。    废 金属 打包机发展趋势：（1）高速化，高效化，低能耗。提高液压机的工作效率，降低生产成本。（2）机电液一体化。充分合理利用机械和电子方面的先进技术促进整个液压系统的完善。 （3）自动化、智能化。微电子技术的高速发展为液压机的自动化和智能化提供了充分的条件。自动化不仅仅体现的在加工，应能够实现对系统的自动诊断和调整，具有故障预处理的功能。（4）液压元件集成化，标准化。集成的液压系统减少了管路连接，有效地防止泄漏和污染。标准化的元件为机器的维修带来方便。    了解更多有关废 金属 打包机的信息，请关注上海 有色 网。 

废铝打包机又称：金属打包机；打包机；废钢打包机；废铁打包机；废铝打包机；废铜打包机；生铁打包机；废金属打包机；液压打包机；金属屑打包机；钢刨花打包机；铁屑打包机；废铁压块机。适用于炼钢厂，回收加工行业及有色、黑色金属冶炼行业。可将各种金属边角料、钢刨花、废钢、废铝、废铜等挤压成长方形、圆柱体、八角形体等各种形状的合格炉料，以降低运输和冶炬成本。便于储藏、运输及回炉再利用。废铝打包机该系列设备有以下特点：　1. 均采用液压驱动，工作平稳，安全可靠；　　2. 采用手动或PLC自动控制的操作模式； 　　3. 出料形式有：侧翻包、侧推包、前推包或无出包四种方式； 　　4. 安装无需底脚螺丝，在无电源的地方可采用柴油机作动力。　　产品规格和种类：金属打包机（废铝打包机）有63吨～600吨、10个品种二十多个规格，可满足不同层次客户的不同需求。　　废铝打包机产品优势：机器采用液压传动、结构紧凑、移装方便、操作简单、维修容易、密封可靠、安装时不用底脚螺丝。

废铜打包机,主要应用于回收加工行业及金属冶炼行业。可将各种金属边角料、钢刨花屑、废钢、废铁、废铜、废铝、铝刨花屑、解体汽车壳、废油桶等金属原料挤压成长方体、圆柱体等各种形状的合格炉料。便于储藏、运输及回炉再利用。1. 均采用液压驱动，工作平稳，安全可靠；　　2. 采用手动或PLC自动控制的操作模式；　　3. 出料形式有：侧翻包、侧推包、前推包或无出包四种方式；　　4. 安装无需底脚螺丝，在无电源的地方可采用柴油机作动力。　　产品规格和种类：金属打包机有63吨～600吨、10个品种二十多个规格，可满足不同层次客户的不同需求。　　产品优势：机器采用液压传动、结构紧凑、移装方便、操作简单、维修容易、密封可靠、安装时不用底脚螺丝。废铜打包机是打包机新型先进的气动包装机械。主要用于钢铁企业和有色金属企业捆扎各种小规格的管材、板材、型材等产品的包装，还适于用木箱包装各种产品的捆扎。 　　但是由于在使用中零件的磨损，不良的润滑，会引起零件的损坏，可能扩大故障和事故的发生，因此迅速地发现故障、排除故障十分重要。不会因为一点小故障而求助制造厂，从而赢得宝贵的时间和金钱.容易出现故障的地方和维修方法 　　故障：切不断钢带　　原因：1）切刀磨损或故障　　维修方法：检查切刀或切刀架是否磨损或故障，如磨损严重应更换　　2）气压降低　　维修方法：检查工作压力是否正常；　　切断钢带力来自封锁气缸参见故障现象；　　检查封锁操作　　故障：锁扣夹口承受的拉力不够　　原因：卡紧块联接孔或联接销磨损　　维修方法：在槽深度浅时检查这些零件，必要时更换废铜打包机,是废铜打包的好帮手。

铝锭打包是投资者们很关心的问题，让我们对它进行下阐述。PET塑钢带-铝锭打包专用当 前 价： 15000 元规格型号： 2512发 货 量： 1000 发布时间： 2010年6月7日有效期至： 60天使用钢带打包铝锭的传统方式已经日渐不适用于当今的工业产品包装，钢带因其自身存在成本高、易生锈、易返松、打包操作不方便、打包浪费严重等不足。使用pet索带(塑钢带)打包是目前及未来工业产品包装的发展趋势。pet塑钢带凭着成本低、省钱、环保美观、易用耐用、高强度和高拉力等优势，成为替代钢带及pp打包带的新型捆扎包装材料。从2002年来，国内的索带需求以每年500％的速度增长，大规模应用到铝锭、有色金属、钢铁、玻璃、木材、造纸、石材、陶瓷等行业。铝锭是一种贵重的工业产品，重量大、搬运频率高、运输距离远等特点，令其在包装方面要求十分严格，特别是对捆扎材料的要求也很高，既要坚实牢固，又要求有足够缓冲保护铝锭，还要经受运输的考验。为此国家制定了《铝及铝合金加工产品包装、标志、运输、贮存》（gb/t 3199-2007）标准，明确规定铝锭的包装形式和方法，为铝锭的包装提供了参考依据。比例条件：每托铝锭需用4条带，每条打包带的长度为4米，每托铝锭共需16米打包带。注：1、钢丝打包每条会浪费0.2米用作收紧，即4条带共浪费0.8米；2、 每条钢带需多支付1个钢扣的费用；3、一体化气动打包机提高打包速度；气动铝锭打包机当 前 价： 2 元/台最小起订：1 台供货总量：200 台特性    1、适合各种PET塑钢带    2、束紧、粘接、切断一次性完成，操作简便。    3、束紧力强，大于2800N以上，适用于冶金、钢铁、建材业等    规格      型号 CMVAQD-19 CMVAQD-25    机重 3.8㎏ 4.0㎏    使用塑带宽度 10-19.0mm 19-25mm    使用塑带厚度 0.4-1.05mm 0.4-1.35mm    打包结合强度 约75% 约75%    咬扣方式 摩擦热熔粘接 摩擦热熔粘接    束紧力 2800N 2800-3000N    平均气压 0.65MPa 0.65MPa如果你想知道铝锭打包等更多的信息你可以登陆上海有色网查看。 

铝锭打包带是一种投资者想知道，因为了解它可以帮助操作。铝锭聚酯打包带数量(米)  ≥1价格(元/米) 10000.00元/米铝锭打包带是以聚对苯二甲酸乙二醇酯为主要原料经加工而成的，它是目前世界上用于代替钢带的一种新型环保的包装材料，经这几年新材质的开发成功及成本的大幅下降，已大量使用在钢铁业、化纤业、铝锭业、纸业、砖窑业、螺丝业、烟草业、电子业、纺织业及木业等；是一种取代钢带的新型高强度打包带，是目前世界上使用最广泛的替钢带使用。其特性有：1、高强度 ： 铝锭打包带材质是（聚脂），具有极强抗拉性，接近于同规格的钢带，是普通塑料带的几倍。2、高韧性 ： 铝锭打包带具有塑料特性，有着特殊的柔韧性，在运输过程中可避免因颠簸造成打包带的断裂导致物体的散落，确保运输的安全。3、安全性 ： 铝锭带没有钢带的锋利边缘，也不需要钢扣结合、没有压痕、刮伤问题，不会对被包装物体造成损伤。在打包和开包时不会对操作人员造成伤害，避免一切不安全因素。4、适应性 ： 铝锭带因材质和制作工艺因素，能适合各种气候变化，耐高温、耐潮湿，不象钢带受潮生锈污染环境及损失抗拉性，使捆包强度减小。5、环保性 ： 因铝锭带质量轻，搬运方便；体积小，节省仓库空间；用过的铝锭带方便回收，符合环保要求。6、美观型：钢带会因暴露在空气中吸收水分而生锈，锈迹渗透性强容易污染包装物。铝锭塑钢带则美观、不生锈、有利环保。7、耐温性 ： 熔点为260度，120度以下使用不变形，并能长时间保持拉紧力。8、经济性 ： 1吨塑钢带的长度相当于6吨钢皮带，每米单价低于铁皮带，成本仅是铁皮带的60％。如果你想更多的了解关于铝锭打包带的信息，你可以登陆上海有色网进行查询和关注。

废有色金属的预处理是指将有色金属废件和废料的状态变成能够进行有效的后续冶金加工的过程。这一过程包括：使各种废件和废料达到规定的外形尺寸和重量标准；将有色金属与黑色金属分离；去除非金属夹杂物、水分、油质等。对废有色金属进行精细和高质量的准备，使之适用于冶金工序，可以使有色金属损失减少到最低程度，使燃料、电力、熔剂的单位消耗降低，使冶金设备和运输工具得到有效的利用，并使劳动生产率及有色金属与合金产品的质量得到提高。     有色金属废件与废料的预处理包括下列主要工序：分选，切割，打包，压块，破碎，粉磨，磁选，干燥，除油等。特种再生原料（废蓄电池、废电动机、废电线、马口铁废料）的预处理，采用专门的生产线。全苏再生有色金属科学研究设计院研究出废有色金属预处理的一般工艺流程（图1），该流程从有色金属废件与废料进入车间起，至成品发往用户厂为止。图1打包和压块     打包的目的是把松散的轻薄的废件与废料压实并制成一定重量、尺寸和密度的打包块。密实的物料便于装炉熔炼，熔炼过程中氧化造成的金属损失也小，同时，原料的运输费用还可得到降低。需要进行打包加工的，是分解成块的大型废件、废散热器、切边、废棒材、废管材、废电缆、废定子绕组、碎屑、废压模、日用废品等。加工的打包块密度，取决于压力的大小以及所压制的物料的厚度。废铜打包需用2000～4500千牛顿压力，废铝打包则需用1400～2000千牛顿压力。     各种液压打包机（表4）按压力大小分为小功率（压力2500千牛顿）打包机（Б-132型、Б-133型、ПГ-150型）、中等功率（压力2500～5000千牛顿）打包机（Б-1334型、ПГ-400型、CPA-400型）和大功率（压力5000千牛顿以上）打包机（CPA-1000型、CPA-1250型）。 表1（前）苏联国产打包机的技术参数机型外形尺寸（米）最后压级压力（千牛顿）打包机生产能力（块／小时）  电动机功率（千瓦）    打包机重量（吨）  挤压室打包状Б-132型*1.5×0.7×0.60.3×0.4×0.6100025108Б-1330型1.7×0.9×0.30.3×0.3×0.51000758526П-150型1.8×0.7×0.60.3×0.3×0.61500202010Б-1334型1.7×1.4×1.20.4×0.4×0.525003513572CPA-400型3.0×2.6×0.80.6×0.6×1.229001220113ПГ-400型2.8×1.5×1.10.4×0.5×0.639002022087CPA-1000型**4.5×4.0×1.31.0×0.7×2.0620020250308CPA-1250**2.2×0.8×2.91.0×0.8×0.81180045430285 *Б-132型打包机虽然已经停止生产，但许多企业仍在使用。 **CPA型打包机是由捷克斯洛伐克生产供应的。     打包过程包含以下主要工序：废料的验收和准备，装入打包机，打包，将打包块推出挤压室，验收并运走成品打包块。     现用Б-132型打包机（图2）的作业来说明打包过程中各道工序之间的连贯性。借助液压缸将原料由料箱1送入挤压室2。挤压室则用由液压缸4传动的盖3盖住。此时露出挤压室边缘的废料尾端由固定在盖的侧面和前面的刀切掉。打包过程中采用纵向和横向挤压头两次挤压，挤压头固定在液压缸5、6的活塞杆上。压制完毕后，打开挡板并借助液压缸7将打包块推出挤压室。     各种液压打包机都是自动化或半自动化作业，能将废料打压成重量为50～4500千克的不同打包块。  图2  Б-132型打包机的打包流程 а-装料；б-关盖；ъ，г-打包；э-推出打包块     压块适合在对废有色金属屑进行冶金处理前备料时采用。压块的目的是便于存放和运输，加快溶炼过程并减少金属损失。在压块过程中，原料被压实至2000～2200千克／米3的密度。适合进行压块的是粒度小于100毫米的无夹杂干屑。[next]     （前）苏联国内许多企业在对废屑进行压块加工时广泛使用液压压块机（Б-654型）和脉冲式压块机（MИБ-275型）。     用Б-654型压块机（图3）生产压块的过程，包括6个自动实施的连续工序：Ⅰ-切截批量废屑并用风动捣锤捣实；Ⅱ-用挤压头夹住废屑并将其压入阴模，同时进行压块造形，并使系统中的压力达到13亨帕；Ⅲ-移开捣锤，夹入新批量废屑；Ⅳ-在主液压缸的作用下使压块成形，成形过程持续至压力达16亨帕为止；Ⅴ-由阴模取出成品压块并使带有捣锤的挤压筒复位；Ⅵ-退出挤压头，使压块落入出料槽。在整个循环作业过程中，振动器均匀地将废屑由料仓给入进料槽。  图3  Б-654型压块机 1-带有液压缸的横梁；2-移动挤压筒的液压缸；3-振动器； 4-带风动捣锤的挤压筒；5-充油阀；6-充油箱；7-压力阀； 8-快速液压缸；9-油箱；10-操纵台；11-空气分配器； 12-液压工作缸；13-电动机；14-泵；15-可逆阀     脉冲式压块机的挤压功能，是在天然气和空气的混合物燃爆过程中释放产生的。采用这种压块机加工铝屑，可制取直径275毫米、高65～75毫米、重10～12千克的压块。压块机的加工能力为1.2～1.5吨／小时。

钛吨袋拆包机是我公司出产的一种适用于吨袋包装的粉末物料拆袋卸料作业的机械设备。这款设备主动化程度极高，可以有用缓解粉末在拆袋卸料作业时发生的粉尘污染。曩昔职业一般选用人工拆袋卸料的作业方式，不只严重影响了粉末的正常运用，还对出产车间的环境造成了极大的粉尘污染。而我公司研制出产的钛吨袋拆包机能很好的处理这一问题，天然得到了相关职业的广泛运用。 为了可以更好的使相关职业运用钛吨袋拆包机，我公司在该设备的规划制作上特将其规划成手动拆袋和主动拆袋两种作业形式，便利客户对该设备的不同运用需求。仅仅客户在咨询钛吨袋拆包机时，咱们愈加引荐客户选购主动拆袋作业形式的粉末钛吨袋拆包机。 手动拆袋形式下的钛吨袋拆包机，其设备功能、结构等与主动拆袋的钛吨袋拆包机大致相同。仅仅手动形式的钛吨袋拆包机在机箱底部设置有手动解袋的窗口，便利人工解袋，以满意厂商对粉末物料包装袋的重复运用需求。 但经过实际运用可知，粉末这种物料在存储运送过程中简单受潮。当粉末受潮之后会粘附于物料袋表面，待凝结之后便会构成硬块，给物料袋的重复运用造成了必定的影响。因而大部分职业并不会对包装袋有循环运用的需求。但也有一些厂商重视资源运用，经过对粉末加以防潮办法，确保物料不会吸潮粘附的前提下，手动解袋的钛吨袋拆包机便能满意物料包装袋的重复运用需求。

氧化锰矿石中常含很多原生矿泥，使得选矿进程中锰丢失严峻。本研讨依据酸性介质中复原剂与氧化锰矿发作氧化复原反响使四价锰转化为二价锰而进入液相的原理，用湿法浸出工艺处理氧化锰矿泥，完成锰与杂质的别离，并使用浸出液制备硫酸锰和碳酸锰制品。       可用于湿法复原浸出氧化锰矿的复原剂有硫铁矿、硫酸亚铁、硫代硫酸钠、SO2 、煤、过氧化氢、草酸、、、稻草、木屑、甘蔗渣、淀粉、蔗糖以及某些微生物等。本研讨别离选用报价低廉、质料来历广泛的硫铁矿和甘蔗渣作为复原剂进行氧化锰矿泥的浸出实验，调查工艺条件对浸出作用的影响，并对浸出进程的机理进行评论。       一、试样及试荆       （一）试样       锰矿泥试样取自中信大新锰矿，其化学多元素分析成果列于表1，锰的物相分析成果列于表2。   表1  试样化学多元素分析成果  ％TMnMnOMnO2TFeFeOFe2O3SiO2TiO218.821.3828.098.761.9210.3940.190.42Al2O3CaOMgOK2ONa2OSPIg7.920.570.350.660.0440.0250.157.28   表2  试样锰物相分析成果  ％锰物相氧化锰碳酸锰硅酸锰算计锰含量17.750.580.5718.82锰散布率94.312.663.03100.00       试样肉眼下呈灰黑色。镜下判定和X射线衍射分析归纳研讨标明：试样中金属矿藏首要为硬锰矿，次为软锰矿和褐铁矿；脉石矿藏首要是石英和高岭石，次为伊利石。试样首要矿藏含量见表3。   表3  试样首要矿藏含量  ％硬锰矿软锰矿褐铁矿石英高岭石、伊利石38.215.411.719.115.6       试样的负累积粒度特性曲线如图1所示。可见，试样粒度较细，－10μm含量达53.03％。    图1 试样负累积粒度特性曲线       （二）首要试剂       实验所用首要试剂有：       硫铁矿，取自南宁某公司，S含量33.97%，Fe含量53.38%，As含量，≤0. 07%，粒度为－100目≥95%；甘蔗渣，取自南宁糖业股份有限公司，纤维素含量47%，总木素含量22.8%，聚戊糖含量22.9%，灰分含量5.60%；浓硫酸，分析纯，H2SO4含量95％－98％。       二、浸出实验办法       浸出实验流程如图2所示。    图2  实验工艺流程       （一）硫铁矿法复原浸出实验       称取必定量的硫酸和水，加热到必定温度，参加100g锰矿泥试样和必定量的硫铁矿，坚持温度并敞开拌和进行浸出。浸出完成后过滤，将滤渣洗刷、烘干、称重后化验TMn，核算锰浸出率。       （二）甘蔗渣水解法复原浸出实验       取必定量经天然晒干的甘蔗渣加人到500g必定浓度的热稀硫酸中水解必定时刻，然后过滤并洗刷水解渣2次。将滤液与洗液兼并，向其间参加必定量的浓硫酸和水，加热到必定温度，加人100 g锰矿泥试样，坚持温度并敞开拌和进行浸出。浸出完成后过滤，将滤渣洗刷、烘干、称重后化验TMn，核算锰浸出率。       三、实验成果与评论       （一）硫铁矿法复原浸出       1、条件实验       （1）硫铁矿用量对锰浸出率的影响实验固定条件及成果示于图3。可见，硫铁矿用量对锰浸出率有显着影响，适合的用量应为锰矿泥量的0.3倍。   图3  硫铁矿用量对锰浸出率的影晌   （硫酸用量60g，液固质量比5∶1，浸出温度95℃，浸出时刻3 h)       （2）硫酸用量对锰浸出率的影响       实验固定条件及成果如图4所示。可见：硫酸用量对锰浸出率有必定影响。跟着硫酸用量的添加，锰浸出率有所进步；但当硫酸用量超越锰矿泥量的0.5倍时，锰浸出率改动不大。   图4  硫酸用量对锰浸出率的影晌   （硫铁矿用量30g，液固质量比5∶1，浸出温度95℃，浸出时刻3h）       （3）液固质量比对锰浸出率的影响       实验固定条件及成果如图5所示。能够看出，液固质量比对锰浸出率的影响很小。但液固质量比太小，矿浆粘度增大，液固别离困难；液固质量比太大，浸出液中锰浓度低。因而适合的液固质量比为3∶1－5∶1。       （4）浸出温度对锰浸出率的影响       实验固定条件及成果如图6所示。可见，浸出温度对锰浸出率的影响也较大，浸出时温度不宜低于95℃。  图5  液固肠，比对性沮出率的影晌   （硫铁矿用量30g，硫酸用量50g浸出温度95℃，浸出时刻3h)  图6  浸出温度对锰浸出率的影晌    （硫铁矿用量30g，硫酸用量 50g，液固质量比4∶1，浸出时刻3h)       （5）浸出时刻对铭浸出率的影响       实验固定条件及成果如图6所示。可见，浸出时刻以3－4 h为宜。  图7  浸出时刻对锰浸出率的影晌   （硫铁矿用量 30g，硫酸用量50g，液固质量比5∶1，浸出温度95℃）       以上实验成果标明，硫铁矿法复原浸出的适合工艺条件为：矿泥质量：硫铁矿质量：浓硫酸质量＝1∶0.3∶0.5，液固质量比3∶1－5∶1，浸出温度不低于95℃，浸出时刻3－4h。在此条件下，锰浸出率可达95%以上。       2、硫铁矿法复原浸出进程动力学研讨       （1）改动温度法       别离在75 、85、95℃下进行硫铁矿法复原浸出，每隔必定时刻取少数矿浆分析溶液中的锰含量，得到锰浸出率φ随时刻t的改动曲线如图8所示。  图8  不同温度下硫铁矿法浸出进程φ的改动   （锰矿泥100g，硫铁矿30 g，硫酸50g;液固质量比5∶1) ●－75℃；■－85℃；▲－95℃       对图8数据进行处理，作1－(1－φ)1/3和1－2/3φ－（1－φ）2/3与t的联系曲线。成果发现，两种联系曲线都简直呈直线，但不同的是1－（1－φ）1/3与t的联系曲线挨近过原点（图9），而1－2/3φ－(1－φ)2/3与t的联系曲线不过原点，阐明1－(1－φ)1/3与t的联系曲线遵守化学反响操控的特征方程。    图9  不同温度下硫铁矿法浸出时1－（1－φ）1/3与t的联系                     ●－75℃；■－85℃；▲－95℃       对1－（1－φ）1/3与t的联系曲线进行线性回归，求得各温度下的反响速度常数k，成果如表4所示。   表4  硫铁矿法浸出时各温度下的反响速度常数温度T/K348358368K×1031.85312.61514.14931nk－6.29090－5.94645－5.48482   以Ink对1/T作图，成果如图10所示。可见1nk与1/T呈较好的线性联系。   1nk＝－5.153 2 × 103（1/T）＋8.4944.   将斜率－5.1532 x 103代人阿累尼乌斯方程   1nk＝（－E/RT）＋B   有   －E/R＝－5.1532×103，   对图10成果进行线性回归，得到直线方程式中，R为气体常数，8.314 5 J/（mol·K)。因而，反响的活化能E＝42. 845 8 kJ/mol。由此能够看出，硫铁矿法浸出进程受化学反响进程操控而不受内分散操控。    图10  硫铁矿法浸出时Ink与1/T联系       （2）改动拌和强度法       别离在800和1300 r/min拌和速度下进行硫铁矿法复原浸出，每隔必定时刻取少数矿浆分析溶液中的锰含量，得到锰浸出率φ随时刻t的改动曲线如图11所示。图11  不同拌和速度下硫铁矿法浸出进程φ的改动   （锰矿泥100 g，硫铁矿30 g，硫酸50g，液固质量比5∶1，浸出温度95℃） ■－1300r/min；▲－800 r/min       由图11可见，在实验规模内，拌和强度对锰浸出率的影响很小。依据图11数据作2种拌和强度下1－（1－φ）1/3与t的联系曲线，发现它们平行且简直重合，阐明拌和强度对反响速度常数无影响。因而能够揣度，硫铁矿法浸出进程不受外分散操控。       动力学研讨成果标明硫铁矿法复原浸出进程受颗粒表面化学反响操控，而依据化学反响操控的动力学特征，进步温度和浸出剂的浓度均能够进步反响速度，这与条件实验的成果是共同的。       3、硫铁矿法复原浸出机理评论       硫铁矿法复原浸出的首要原理是硫铁矿和氧化锰矿在酸性条件下发作氧化复原反响，使氧化锰矿中的四价锰复原成二价锰进入液相，浸出进程比较复杂。       从热力学视点来说，不管在常温仍是高温条件下，硫铁矿复原浸出氧化锰都是可行的，选用较高的浸出温度首要是出于动力学的需求，而且高温浸出有利于FeS2中的铁以Fe203方式留在渣中。       用FeS2作复原剂来复原MnO2时，FeS2的改动趋势为FeS2→Fe2＋＋S（包含H2S）→SO42－＋Fe3＋→SO42－＋Fe2O3·nH2O。酸用量和硫铁矿用量不同，发作的反响和产品也不同。归纳起来，会发作的首要反响如下：   FeS2＋MnO2＋H2SO4＝MnSO4＋FeSO4＋H2O＋2S            （1）   2FeS2＋3MnO2＋6H2SO4＝3MnSO4＋Fe2（SO4）3＋6H2O＋4S  （2）   FeS2 + 7MnO2 + 6H2SO4＝7 MnSO4＋FeSO4＋6H2O            （3）   2FeS2＋9MnO2＋l0H2SO4＝9MnSO4＋Fe2（SO4）3＋10H2O＋2S （4）   2FeS2＋15MnO2＋14 H2SO4＝15MnSO4＋Fe2（SO4）3＋14H2O  （5）   2FeS2＋15MnO2＋11H2SO4＝15 MnSO4＋Fe2O3＋11H2O        （6）       能够看出，按（6）式反响制备硫酸锰溶液是比较经济的，可是实践出产中反响并不能彻底依照（6）式进行。假定浸出进程依照反响（1）进行，即硫铁矿中的硫以元素S方式产出，则可求得理论物料配比为锰矿泥质量：硫铁矿质量：硫酸质量＝1∶0.387 3∶0.632 5。而经过实验发现，实践物料配比以锰矿泥质量：硫铁矿质量：硫酸质量＝1∶0.3∶0.5为宜，即实践物料配比中硫铁矿和硫酸用量较反响（1）的理论值低，阐明浸出进程中有恰当一部分硫S042－和HSO4－方式产出，从而在必定程度上下降了酸耗。       （二）甘蔗渣水解法复原浸出       1、条件实验       （1）水解液硫酸浓度对锰浸出率的影响       实验固定条件及成果如图12所示。可见，在1%－2%的水解液硫酸浓度规模内，锰浸出率跟着硫酸浓度的添加而添加，而硫酸浓度大于2%后对锰浸出率影响很小，故适合的水解液硫酸浓度为2%。  图12  水解液硫酸浓度对锰浸出率的影晌   （蔗渡用量50g，水解温度100℃．水解时刻2h，浸出硫酸用量50g。 浸出液固质11%7∶1，浸出温度95℃，浸出时刻2h)       （2）水解时刻和浸出时刻对锰浸出率的影响       实验固定条件及成果如图13所示。可见，水解时刻3h为宜，浸出时刻2h为宜。   图13  水解时刻和浸出时刻对锰浸出率的影晌   （蔗渣用量50g.水解液硫酸浓度2%，水解温度100℃， 浸出硫酸用量50g.浸出液固质量比7∶1，浸出温度95℃，） ■－水解4h；●－水解3h；▲－水解2h；▼－水解1h       （3）蔗渣用量对锰浸出率的影响       实验固定条件及成果如图14所示。可见，蔗渣用量对锰浸出率有很大影响，适合的蔗渣用量为60g。        图14  蔗渣用量对锰浸出率的影晌   （水解液硫酸浓度2%，水解温度100℃，水解时刻3h，浸出硫酸用量50g， 浸出液固质量比7∶1，浸出温度95℃，浸出时刻2h)       （4）浸出硫酸用量对锰浸出率的影响       实验固定条件及成果如图15所示。能够看出，硫酸用量对锰浸出率也有很大影响，硫酸用量由30g添加到50g时，锰浸出率快速进步。也就是说，下降pH有助于进步锰的浸出率和浸出速度。Mn－H20系的电势－pH图也标明，pH下降Mn02的安稳区域变小，更容易与复原剂反响。因而，浸出时较为适合的浓硫酸用量为50g。   图15  浸出硫酸用量对浸出率的影响   （蔗渣用量60 g，水解液硫酸浓度2%，水解温度100℃，水解时刻3h，  浸出液固质量比7∶1，浸出温度95℃，浸出时刻2h)       （5）浸出液固质量比对锰浸出率的影响 实验固定条件及成果如图16所示。可见，浸出液固质量比对锰浸出率的影响不大。考虑到要对水解后蔗渣进行洗刷，取浸出液固质量比为7∶1。    图16  浸出液固质量比对锰浸出率的影晌   （蔗渣用量60 g，水解液碗酸浓度2%，水解温度100℃，水解时刻3h， 浸出硫酸用量50g,浸出温度95℃，浸出时刻2h)       （6）浸出温度对锰浸出率的影响       实验固定条件及成果如图17所示。可见，浸出温度对锰浸出率也有较大影响，相一起刻内，锰浸出率随温度升高而增大。因而，浸出温度应不低于95℃。       依据以上实验成果，甘蔗渣水解法复原浸出较为合理的工艺条件为：矿泥质量：蔗渣质量：浸出浓硫酸质量＝5∶3∶2.5，水解液硫酸浓度2％，水解温度100℃，水解时刻3 h,浸出液固质量比7∶ 1，浸出温度不低于95℃，浸出时刻 2h左右。在此条件下，锰浸出率可达95%以上。    图17  浸出温度对锰浸出率的影晌   （蔗渣用量60g，水解液硫酸浓度2%，水解温度100℃， 水解时刻3h，浸出硫酸用量50 g,浸出液固质量比7∶1) ■－95℃：．●－85℃：▲－75℃       2、甘蔗渣水解法复原浸出进程动力学研讨       由图17能够看出，各温度下，浸出进程前20min左右的反响速度要显着高于后期。对图17中的实验数据进行处理，求得各浸出温度下浸出进程前20 min和20 min今后的反响速度常数k如表5所示。依据表5成果，由阿累尼乌斯公式   lgk＝lgA－（Ea/2.303RT）   和   Lg(k1/k2) ＝（Ea/2.303RT）[（1/T2）－（1/T1）   核算出甘蔗渣水解法浸出反响前20 min和20 min今后不同温度规模内的表观活化能Ea如表6所示。   表5  水解法各温度下不一起刻段内的反响速度常数时刻段/min反响速度常数k75℃85℃95℃0－202.41852.93683.443120－3000.09600.09870.1003   表6  水解法各温度规模不一起刻段内的体现活化能kj/mol时刻段/min表观活化能Ea75－85℃85－95℃均匀0－2020.115917.424318.770020－3002.87351.76172.3176       由表6可见，温度在75－85℃和85－95℃规模内改动时，浸出进程前20 min的表观活化能均大于12kJ/mol，而20 min后的表观活化能都比较小。       结合动力学操控进程的特征，能够判别，甘蔗渣水解法浸出进程前20min受化学反响和分散混合操控，20 min今后受分散操控。因而，浸出前期进步浸出剂浓度和浸出温度、减小初始颗粒粒度等都能有用进步锰的浸出率和浸出速度，浸出后期可采纳下降矿粒粒度的办法来进步浸出功率。       3、甘蔗渣水解法复原浸出进程机理评论       蔗渣是制糖工业的副产品，富含纤维素和半纤维素，纤维素大分子在恰当的氢离子浓度和温度下，其糖苷键开裂，聚合度下降，水解成具有复原性的各种单糖。而单糖之所以具有复原性，是因为其分子中含有自在醛基或酮基。方宏等人曾选用高效液相色谱法测定蔗渣稀酸水解液中单糖的品种和含量，成果标明，水解液中的单糖首要为木糖、葡萄糖、阿拉伯糖、果糖等。这些具复原性的糖分在酸性条件下可与氧化锰矿在酸性条件下发作氧化复原反响，将四价锰复原成二价锰进入液相。以葡萄糖和木糖为例，发作的首要反响为                       C6H12O6＋MnO2＋H2SO4→MnSO4＋CO2＋H2O，                       C5H10O5＋MnO2＋H2SO4→MnSO4＋CO2＋H2O。       单糖不是很安稳的化合物，甘蔗渣中的纤维素水解所生成的单搪进入水溶液后，在高温文有氢离子存在时，将持续被分化，生成有机酸类、糖醛等。这样一来，单糖就不是水解的最终产品，水解液中单糖的含量取决于纤维素和半纤维素水解成单糖的速度与单糖分化的速度之差。因而，需求操控好水解条件，以便以最低的本钱到达最大的锰浸出率。       四、浸出液的除杂净化及产品制备       向浸出液中加少数过氧化氢，将Fe2＋悉数氧化成Fe3＋，然后加中和剂调pH为5.2左右，加适量硫化铵，操控温度为90℃反响1h，将Fe3＋，A13＋连同重金属离子一起去除。       两种浸出液中Ca2+、Mg2+的去除办法略有不同。硫铁矿法浸出液经过预浓缩去除Ca2＋；蔗渣法浸出液略有污浊，加适量后溶液清亮，一起可去除Ca2＋、 Mg2＋。       以硫铁矿为复原剂浸出所得硫酸锰溶液经除杂后，经过浓缩结晶可制备出硫酸锰，产品含Mn32.04%，到达工业要求。以蔗渣水解液为复原剂浸出所得硫酸锰溶液因为混有某种有机成分而不易出产工业硫酸锰，但能够制备出碳酸锰，产品含Mn44.76％，也到达工业要求。       五、定论       （一）以硫铁矿法复原浸出大新锰矿锰矿泥的适合条件为：矿泥质量：硫铁矿质量：浓硫酸质量＝1∶0.3∶0.5，液固质量比3∶1－5∶1，浸出温度不低于95℃．浸出时刻3－4h。以甘蔗渣水解法复原浸出大新锰矿锰矿泥的适合条件为：矿泥质量：蔗渣质量：浸出浓硫酸质量＝5∶3∶2.5，水解液硫酸浓度2%，水解温度100℃，水解时刻3h，浸出液固质量比7∶1，浸出温度不低于95℃，浸出时刻2h左右。在上述条件下，两种办法的锰浸出率均可达95%以上。       （二）硫铁矿法浸出液可制备出硫酸锰产品，蔗渣水解法浸出液可制备出碳酸锰产品。硫酸锰产品含Mn 32.04%，碳酸锰产品含Mn 44.76%，均到达工业合格品要求。       （三）动力学研讨标明：硫铁矿法浸出进程受颗粒表面化学反响操控，因而能够经过进步浸出温度和浸出剂浓度、下降矿粒原始粒度进步浸出功率；而蔗渣水解法浸出进程前期受化学反响和分散联合操控，后期则受分散操控，因而能够经过在浸出前期进步浸出剂浓度和浸出温度、减小矿粒原始粒度，在浸出后期下降矿粒粒度来进步浸出功率。