废铜打包机可将各种 金属 边角料（钢刨花、废钢、废铝、废铜、废不锈钢以及报废汽车废料等）挤压成长方体，八角形体，圆柱体等各种形状的合格炉料，既可降低运输和冶炼成本，又可提高投炉速度。   废铜打包机特点：1、结构简单耐用，操作方便， 价格 实惠，低投入高回报；2、所有机型均采用液压驱动（或柴油驱动）；3、机体出料形式可选择翻包，推包或人工取包等不同方式；4、安装简便，无需底脚固定，在无电源的地方，可采用柴油机作动力；5、挤压力从63吨至400吨有十个等级，供用户选择，生产效率从5吨／班至50吨／班；6、压缩室尺寸和包块形状尺寸及机型尺寸可根据用户要求设计定制。　打包机的工作原理：打包物体基本处于打包机中间，首先右顶体上升，压紧带的前端，把带子收紧捆在物体上，随后左顶体上升，压紧下层带子的适当位置，加热片伸进两带子中间，中顶刀上升，切断带子，最后把下一捆扎带子送到位，完成一个工作循环。 打包机是使用打包带缠绕产品或包装件，然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。打包机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。    打包机的工作流程：带子送到位→收到捆扎信号→制动器放开，主电机启动(1)→右顶刀上升，顶住右带于滑板处(2)→“T”型导板后退(3)→接近开关感应到退带探头(4)→主电机停转，制动器吸合(5)→打包机退带电机转动，退带0.35秒(6)→带子收紧捆在物体上(7)→主电机二次启动，制动器吸合(8)→大摆杆二次拉带，收紧带子(9)→左顶体上升，压紧下层带子(10)→加热片伸进两带子中间(11)→中顶刀上升，切断带子(12)→中顶刀下降(13)→中顶刀再次上升，使两带子牢固粘合(14)→中顶刀下降，左右顶刀同时下降(15)→加热片复位(16)→滑板后退(17)→“T”型导板复位(18)→接近开关感应到送带探头(19)→送带电机启动，带动带子送带(20)→大摆杆复位(21)→带子到位，带头顶到“T”型导板上(22)→接近开关感应到双探头(23)→主电机停转，刹车吸合(24)→打包机完成一个工作循环。    打包机又称捆包机或捆扎机，是使用捆扎带缠绕产品或包装件，然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。打包机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。    了解更多有关废铜打包机的信息，请关注上海 有色 网。 

废 金属 打包机是什么？废 金属 打包机：主要应用于回收加工 行业 及 金属 冶炼 行业 。可将各种 金属 边角料、钢刨花屑、废钢、废铁、废铜、废铝、铝刨花屑、解体汽车壳、废油桶等 金属 原料挤压成长方体、圆柱体等各种形状的合格炉料。便于储藏、运输及回炉再利用。该系列设备有以下特点： 　　1. 均采用液压驱动，工作平稳，安全可靠； 　　2. 采用手动或PLC自动控制的操作模式； 　3. 出料形式有：侧翻包、侧推包、前推包或无出包四种方式； 　　4. 安装无需底脚螺丝，在无电源的地方可采用柴油机作动力。 　　废 金属 打包机技术参数： 　　电源，功率： 380V/50HZ 750W/5A 　　打包速度： ≤2.5秒/道 　　台面高度： 750mm 　　框架尺寸： 宽800mm*高度根据需要定 　　捆扎形式： 平行1～多道，方式有点动、手动、连打、球开关、脚踏开关 　　适用包带： 厚（0.55～1.2）mm*宽（9～15）mm 　　电器配置： LG“PLC”控制，法国“TE”，日本”OMRON“，”ZIK“电器适合常规物体捆包废 金属 打包机发展趋势（1）高速化，高效化，低能耗。提高液压机的工作效率，降低生产成本。 　　（2）机电液一体化。充分合理利用机械和电子方面的先进技术促进整个液压系统的完善。 　　（3）自动化、智能化。微电子技术的高速发展为液压机的自动化和智能化提供了充分的条件。自动化不仅仅体现的在加工，应能够实现对系统的自动诊断和调整，具有故障预处理的功能。 　　（4）液压元件集成化，标准化。集成的液压系统减少了管路连接，有效地防止泄漏和污染。标准化的元件为机器的维修带来方便。用途：适用于炼钢厂，回收加工 行业 及 有色 、黑 金属 冶炼 行业 。可将各种 金属 边角料、钢刨花、废铜、废铝等挤压成长方体、圆柱体、八角形体等各种形状的合格炉料，以此降低运输和冶炼成品。更多有关废 金属 打包机请详见于上海 有色 网

废 金属 打包机主要应用于回收加工 行业 及 金属 冶炼 行业 。可将各种 金属 边角料、钢刨花屑、废钢、废铁、废铜、废铝、铝刨花屑、解体汽车壳、废油桶等 金属 原料挤压成长方体、圆柱体等各种形状的合格炉料。便于储藏、运输及回炉再利用。    该系列设备有以下特点：1. 均采用液压驱动，工作平稳，安全可靠；2. 采用手动或PLC自动控制的操作模式；3. 出料形式有：侧翻包、侧推包、前推包或无出包四种方式；4. 安装无需底脚螺丝，在无电源的地方可采用柴油机作动力。    打包机又称捆包机或捆扎机，是使用捆扎带缠绕产品或包装件,然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。打包机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。　打包物体基本处于打包机中间，首先右顶体上升，压紧带的前端，把带子收紧捆在物体上，随后左顶体上升，压紧下层带子的适当位置，加热片伸进两带子中间，中顶刀上升，切断带子，最后把下一捆扎带子送到位，完成一个工作循环。 打包机是使用打包带缠绕产品或包装件，然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。打包机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。　打包机(高台标准型)可以实现自动打包，但台面无动力，需要人工推一下，包装物品才能通过打包机。该打包机的原理是使用捆扎带缠绕产品或包装件,然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。捆扎机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。捆扎机 价格 :全自动捆扎机 价格 或全自动捆扎机报价是半自动设备的两倍多。    废 金属 打包机发展趋势：（1）高速化，高效化，低能耗。提高液压机的工作效率，降低生产成本。（2）机电液一体化。充分合理利用机械和电子方面的先进技术促进整个液压系统的完善。 （3）自动化、智能化。微电子技术的高速发展为液压机的自动化和智能化提供了充分的条件。自动化不仅仅体现的在加工，应能够实现对系统的自动诊断和调整，具有故障预处理的功能。（4）液压元件集成化，标准化。集成的液压系统减少了管路连接，有效地防止泄漏和污染。标准化的元件为机器的维修带来方便。    了解更多有关废 金属 打包机的信息，请关注上海 有色 网。 

废铝打包机又称：金属打包机；打包机；废钢打包机；废铁打包机；废铝打包机；废铜打包机；生铁打包机；废金属打包机；液压打包机；金属屑打包机；钢刨花打包机；铁屑打包机；废铁压块机。适用于炼钢厂，回收加工行业及有色、黑色金属冶炼行业。可将各种金属边角料、钢刨花、废钢、废铝、废铜等挤压成长方形、圆柱体、八角形体等各种形状的合格炉料，以降低运输和冶炬成本。便于储藏、运输及回炉再利用。废铝打包机该系列设备有以下特点：　1. 均采用液压驱动，工作平稳，安全可靠；　　2. 采用手动或PLC自动控制的操作模式； 　　3. 出料形式有：侧翻包、侧推包、前推包或无出包四种方式； 　　4. 安装无需底脚螺丝，在无电源的地方可采用柴油机作动力。　　产品规格和种类：金属打包机（废铝打包机）有63吨～600吨、10个品种二十多个规格，可满足不同层次客户的不同需求。　　废铝打包机产品优势：机器采用液压传动、结构紧凑、移装方便、操作简单、维修容易、密封可靠、安装时不用底脚螺丝。

废铜打包机,主要应用于回收加工行业及金属冶炼行业。可将各种金属边角料、钢刨花屑、废钢、废铁、废铜、废铝、铝刨花屑、解体汽车壳、废油桶等金属原料挤压成长方体、圆柱体等各种形状的合格炉料。便于储藏、运输及回炉再利用。1. 均采用液压驱动，工作平稳，安全可靠；　　2. 采用手动或PLC自动控制的操作模式；　　3. 出料形式有：侧翻包、侧推包、前推包或无出包四种方式；　　4. 安装无需底脚螺丝，在无电源的地方可采用柴油机作动力。　　产品规格和种类：金属打包机有63吨～600吨、10个品种二十多个规格，可满足不同层次客户的不同需求。　　产品优势：机器采用液压传动、结构紧凑、移装方便、操作简单、维修容易、密封可靠、安装时不用底脚螺丝。废铜打包机是打包机新型先进的气动包装机械。主要用于钢铁企业和有色金属企业捆扎各种小规格的管材、板材、型材等产品的包装，还适于用木箱包装各种产品的捆扎。 　　但是由于在使用中零件的磨损，不良的润滑，会引起零件的损坏，可能扩大故障和事故的发生，因此迅速地发现故障、排除故障十分重要。不会因为一点小故障而求助制造厂，从而赢得宝贵的时间和金钱.容易出现故障的地方和维修方法 　　故障：切不断钢带　　原因：1）切刀磨损或故障　　维修方法：检查切刀或切刀架是否磨损或故障，如磨损严重应更换　　2）气压降低　　维修方法：检查工作压力是否正常；　　切断钢带力来自封锁气缸参见故障现象；　　检查封锁操作　　故障：锁扣夹口承受的拉力不够　　原因：卡紧块联接孔或联接销磨损　　维修方法：在槽深度浅时检查这些零件，必要时更换废铜打包机,是废铜打包的好帮手。

液压钢管，是无缝钢管的其中一种材质，含碳量在0.24—0.32%之间，simn单列是因为是因为五大元素（碳C，硅Si，锰Mn，磷P，硫S）中，硅锰的含量高约为1.10—1.40%。    液压钢管经过酸洗、冷轧、冷拔，然后采用先进的高温热处理技术（NBK状态）表面：光亮、光滑、高精密度、高光洁度，内外壁无氧化层，内外壁精度高，机械性能适应在任何一个角度下进行弯曲，而且可承受高压、冷弯不变形、扩口、压扁、抗拉等要求，做到钢管冷弯不爆裂、无裂痕、且内外壁无氧化层。　    液压钢管规格工艺介绍：以DIN2391/EN10305高精度精密液压无缝钢管的成品管作为磷化用钢管，用进口环保型磷化液对钢管进行内外壁磷化，形成黑色磷化保护膜，通过磷化膜中的微孔吸收防锈油作防锈处理，两端封盖作防尘处理。   液压钢管主要特点：钢管颜色：黑中带亮，钢管表面颜色均匀度高，一致性强，外表较为美观，钢管防锈性能好。液压钢管完全可以替代同标准的进口液压无缝钢管液压管和普通钢管的液压钢管规格应用 1、流体用无缝钢管：GB8163-99 2、锅炉用无缝钢管：GB3087-1999 　　3、锅炉用高压无缝管：GB5310-95（ST45.8-ⅲ型） 　　4、化肥设备用高压无缝钢管：GB6479-1999 　　5、地质钻探用无缝钢管：YB235-70 　　6、石油钻探用无缝钢管：YB528-65 　　7、石油裂化用无缝钢管：GB9948-88 　　8、石油钻铤专用无缝管：YB691-70 　　9、汽车半轴用无缝钢管：GB3088-1999 　　10、船舶用无缝钢管：GB5312-1999 　　11、冷拔冷轧精密无缝钢管：GB3639-1999 　　各种合金管16Mn、27SiMn、15CrMo、35CrMo、12CrMov、20G40Cr,12Cr1MoV,15CrMo钢管按生产工艺不同分为无缝钢管和焊接钢管两类。无缝钢管是由钢锭、管坯或钢棒穿孔制成的无缝的钢管。 液压管重量公式:[(外径-壁厚)*壁厚]*0.02466=kg/米(每米的重量)

铝锭打包是投资者们很关心的问题，让我们对它进行下阐述。PET塑钢带-铝锭打包专用当 前 价： 15000 元规格型号： 2512发 货 量： 1000 发布时间： 2010年6月7日有效期至： 60天使用钢带打包铝锭的传统方式已经日渐不适用于当今的工业产品包装，钢带因其自身存在成本高、易生锈、易返松、打包操作不方便、打包浪费严重等不足。使用pet索带(塑钢带)打包是目前及未来工业产品包装的发展趋势。pet塑钢带凭着成本低、省钱、环保美观、易用耐用、高强度和高拉力等优势，成为替代钢带及pp打包带的新型捆扎包装材料。从2002年来，国内的索带需求以每年500％的速度增长，大规模应用到铝锭、有色金属、钢铁、玻璃、木材、造纸、石材、陶瓷等行业。铝锭是一种贵重的工业产品，重量大、搬运频率高、运输距离远等特点，令其在包装方面要求十分严格，特别是对捆扎材料的要求也很高，既要坚实牢固，又要求有足够缓冲保护铝锭，还要经受运输的考验。为此国家制定了《铝及铝合金加工产品包装、标志、运输、贮存》（gb/t 3199-2007）标准，明确规定铝锭的包装形式和方法，为铝锭的包装提供了参考依据。比例条件：每托铝锭需用4条带，每条打包带的长度为4米，每托铝锭共需16米打包带。注：1、钢丝打包每条会浪费0.2米用作收紧，即4条带共浪费0.8米；2、 每条钢带需多支付1个钢扣的费用；3、一体化气动打包机提高打包速度；气动铝锭打包机当 前 价： 2 元/台最小起订：1 台供货总量：200 台特性    1、适合各种PET塑钢带    2、束紧、粘接、切断一次性完成，操作简便。    3、束紧力强，大于2800N以上，适用于冶金、钢铁、建材业等    规格      型号 CMVAQD-19 CMVAQD-25    机重 3.8㎏ 4.0㎏    使用塑带宽度 10-19.0mm 19-25mm    使用塑带厚度 0.4-1.05mm 0.4-1.35mm    打包结合强度 约75% 约75%    咬扣方式 摩擦热熔粘接 摩擦热熔粘接    束紧力 2800N 2800-3000N    平均气压 0.65MPa 0.65MPa如果你想知道铝锭打包等更多的信息你可以登陆上海有色网查看。 

铝锭打包带是一种投资者想知道，因为了解它可以帮助操作。铝锭聚酯打包带数量(米)  ≥1价格(元/米) 10000.00元/米铝锭打包带是以聚对苯二甲酸乙二醇酯为主要原料经加工而成的，它是目前世界上用于代替钢带的一种新型环保的包装材料，经这几年新材质的开发成功及成本的大幅下降，已大量使用在钢铁业、化纤业、铝锭业、纸业、砖窑业、螺丝业、烟草业、电子业、纺织业及木业等；是一种取代钢带的新型高强度打包带，是目前世界上使用最广泛的替钢带使用。其特性有：1、高强度 ： 铝锭打包带材质是（聚脂），具有极强抗拉性，接近于同规格的钢带，是普通塑料带的几倍。2、高韧性 ： 铝锭打包带具有塑料特性，有着特殊的柔韧性，在运输过程中可避免因颠簸造成打包带的断裂导致物体的散落，确保运输的安全。3、安全性 ： 铝锭带没有钢带的锋利边缘，也不需要钢扣结合、没有压痕、刮伤问题，不会对被包装物体造成损伤。在打包和开包时不会对操作人员造成伤害，避免一切不安全因素。4、适应性 ： 铝锭带因材质和制作工艺因素，能适合各种气候变化，耐高温、耐潮湿，不象钢带受潮生锈污染环境及损失抗拉性，使捆包强度减小。5、环保性 ： 因铝锭带质量轻，搬运方便；体积小，节省仓库空间；用过的铝锭带方便回收，符合环保要求。6、美观型：钢带会因暴露在空气中吸收水分而生锈，锈迹渗透性强容易污染包装物。铝锭塑钢带则美观、不生锈、有利环保。7、耐温性 ： 熔点为260度，120度以下使用不变形，并能长时间保持拉紧力。8、经济性 ： 1吨塑钢带的长度相当于6吨钢皮带，每米单价低于铁皮带，成本仅是铁皮带的60％。如果你想更多的了解关于铝锭打包带的信息，你可以登陆上海有色网进行查询和关注。

GB/T 15242.1－1994（2001）液压缸活塞和活塞杆动密封装置用同轴密封件尺寸系列和公差 　　GB/T 15242.2－1994（2001）液压缸活塞和活塞杆动密封装置用支承环尺寸系列和公差 　　GB/T 15242.3－1994（2001） 液压缸活塞和活塞杆动密封装置用同轴密封 　　neq ISO 7425-1:1988ISO 7425-2:1989 件安装沟槽尺寸和公差 　　GB/T 15242.4－1994（2001） 液压缸活塞活塞杆动密封装置用支承环安装沟槽尺寸和公差 　　GB/T 15622－1995（2001） 液压缸试验方法 　　neq JIS B 8354-1985 　　GB/T 15623.1－2003 液压传动 电调制液压控制阀 第1部分： 　　ISO 10770-1:1998，MOD 四通方向流量控制阀试验方法 　　GB/T 15623.2－2003 液压传动 电调制液压控制阀 第1部分： 　　ISO 10770-2:1998，MOD 三通方向流量控制阀试验方法 　　GB/T 17446－1998 流体传动系统及元件 术语 　　idt ISO 5598:1985 　　GB/T 17483－1998 液压泵空气传声噪声级测定规范 　　eqv ISO 4412-1:1991 　　GB/T 17484－1998 液压油液取样容器 净化方法的鉴定和控制 　　idt ISO 3722:1976 　　GB/T 17485－1998 液压泵、马达和整体传动装置参数定义和字母符号 　　idt ISO 4391:1983 　　GB/T 17486－1998 液压过滤器 压降流量特性的评定 　　idt ISO 3968:1981 　　GB/T 17487－1998 四油口和五油口液压伺服阀 安装面 　　idt ISO 10372:1992 　　GB/T 17488－1998 液压滤芯 流动疲劳特性的验证 　　idt ISO 3724:1976 　　GB/T 17489－1998 液压颗粒污染分析 从工作系统管路中提取液样 　　idt ISO 4021:1992 　　GB/T 17490－1998 液压控制阀 油口、底板、控制装置和电磁铁的标识 　　idt ISO 9461:1992 　　GB/T 17491－1998 液压泵、马达和整体传动装置稳态性能的测定 　　idt ISO 4409:1986 　　GB/T 18853－2002 液压传动过滤器 评定滤芯过滤性能的多次通过方法 　　ISO 16889:1999，MOD 　　GB/T 18854－2002 液压传动 液体自动颗粒计数器的校准 　　ISO 11171:1999，MOD 　　三、行业标准 　　JB/T 2184－1977 液压元件型号编制方法 　　JB/T 5120－2000 摆线转阀式全液压转向器 　　JB/T 5919－1991（2001） 曲轴连杆径向柱塞液压马达安装法兰与轴伸尺寸和标记(一) 　　JB/T 5920.1－1991（2001） 内曲线(向外作用)式低速大扭矩液压马达安装法兰和轴伸的尺寸系列 靠前部分 20～25MPa的轴转马达 　　JB/T 5921－1991（2001） 液压系统用冷却器基本参数 　　JB/T 5922－1991 液压二通插装阀图形符号 　　JB/T 5923－1997 气动 气缸技术条件 　　neq JIS B83771991 　　JB/T 5924－1991参照NFPA/T2.6.1M-1974 液压元件压力容腔体的额定疲劳压力和额定静态压力验证方法 　　JB/T 5963－1991 二通、三通、四通螺纹式插装阀阀孔尺寸 　　JB/T 5967－1991（2001） 气动元件及系统用空气介质质量等级 　　JB/T 6375－1992（2001） 气动阀用橡胶密封圈 尺寸系列和公差 　　JB/T 6376－1992（2001） 气动阀用橡胶密封圈 沟槽尺寸和公差 　　JB/T 6377－1992（2001） 气动气口连接螺纹 型式和尺寸 　　JB/T 6378－1992（2001） 气动换向阀 技术条件 　　JB/T 6379－1992（2001）参照ISO 6431:1992 缸内径32～320mm的可拆式单杆气缸 安装尺寸 　　JB/T 6656－1993（2001） 气缸用密封圈安装沟槽型式、尺寸和公差 　　JB/T 6657－1993（2001） 气缸用密封圈尺寸系列和公差 　　JB/T 6658－1993（2001） 气动用O形橡胶密封圈沟槽尺寸和公差 　　JB/T 6659－1993（2001） 气动用O形橡胶密封圈尺寸系列和公差 　　JB/T 6660－1993（2001） 气动用橡胶密封圈 通用技术条件 　　JB/T 7033－1993（2001）参照ISO 9110-1: 1990 液压测量技术通则 　　JB/T 7034－1993 液压隔膜式蓄能器型式和尺寸 　　JB/T 7035.1－1993 液压囊式蓄能器型式和尺寸 A型 　　JB/T 7035.2－1993 液压囊式蓄能器型式和尺寸 AB型 　　JB/T 7036－1993 液压隔离式蓄能器 技术条件 　　JB/T 7037－1993 液压隔离式蓄能器 试验方法 　　JB/T 7038－1993 液压隔离式蓄能器 壳体技术条件 　　JB/T 7039－1993 液压叶片泵 技术条件 　　JB/T 7040－1993 液压叶片泵 试验方法 　　JB/T 7041－1993 液压齿轮泵 技术条件 　　JB/T 7042－1993 液压齿轮泵 试验方法 　　JB/T 7043－1993 液压轴向柱塞泵 技术条件 　　JB/T 7044－1993 液压轴向柱塞泵 试验方法 　　JB/T 7046－1993（2001）参照NFPA/T3.4.7M-1975 液压蓄能器压力容腔体的额定疲劳压力和额定静态压力验证方法 　　JB/T 7056－1993（2001） 气动管接头 通用技术条件 　　JB/T 7057－1993（2001） 调速式气动管接头 技术条件 　　JB/T 7058－1993（2001） 快换式气动管接头 技术条件 　　JB/T 7373－1994（2001） 齿轮齿条摆动气缸 　　JB/T 7374－1994 气动空气过滤器 技术条件 　　JB/T 7375－1994 气动油雾器 技术条件 　　JB/T 7376－1994 气动空气减压阀 技术条件 　　JB/T 7377－1994（2001） 缸内径32～250mm整体式单杆气缸安装尺寸 　　eqv ISO 6430:1992 　　JB/T 7857－1995（2001） 液压阀污染敏感度评定方法 　　JB/T 7858－1995（2001） 液压元件清洁度评定方法及液压元件清洁度指标 　　JB/T 7938－1999 液压泵站油箱公称容量系列 　　JB/T 7939－1999 单活塞杆液压缸两腔面积比 　　eqv ISO 7181:1991 　　JB/T 8727－1998 液压软管总成 　　JB/T 8728－1998 低速大扭矩液压马达 　　JB/T 8729.1－1998 液压多路换向阀 技术条件 　　JB/T 8729.2－1998 液压多路换向阀 试验方法 　　JB/T 8884－1999**（JB/Z 347－89） 气动元件产品型号编制方法 　　JB/T 8885－1999**（ZBJ 22008-88） 液压软管总成技术条件 　　JB/T 9157－1999 液压气动用球涨式堵头 安装尺寸 　　JB/T 10205－2000 液压缸 技术条件 　　JB/T 10206－2000 摆线液压马达 　　JB/T 10364－2002 液压单项阀 　　JB/T 10365－2002 液压电磁换向阀 　　JB/T 10366－2002 液压调速阀 　　JB/T 10367－2002 液压减压阀 　　JB/T 10368－2002 液压节流阀 　　JB/T 10369－2002 液压手动及滚轮换向阀 　　JB/T 10370－2002 液压顺序阀 　　JB/T 10371－2002 液压卸荷溢流阀 　　JB/T 10372－2002 液压压力继电器 　　JB/T 10373－2002 液压电液动换向阀和液动换向阀 　　JB/T 10374－2002 液压溢流阀

上海有色网废金属价格专区供应各个地区的废金属价格，包括河南、上海、广州等地的废铜、废铝、废铁价格，进入 废金属价格专区 关注更多废金属价格。品名材质价格区间单位涨跌产地/牌号发布日期备注统废-1400-1460元/吨-20河南地区8月16日不含税机件生铁-1930-1980元/吨-20河南地区8月16日不含税马达铁-1870-1970元/吨0河南地区8月16日不含税冲花边料-1980-2010元/吨-20河南地区8月16日不含税

一、采标情况： 　　idt或IDT表示等同采用；eqv或MOD表示等效或修改采用；neq表示非等效采用。 　　二、国家标准 　　GB/T 786.1－1993（2001*） 液压气动图形符号 　　eqv ISO 1219-1:1991 　　GB/T 2346－2003 流体传动系统及元件 公称压力系列 　　ISO 2944:2000，MOD 　　GB/T 2347－1980（1997） 液压泵及马达公称排量系列 　　eqv ISO 3662:1976 　　GB/T 2348－1993（2001*） 液压气动系统及元件 缸内径及活塞杆外径 　　neq ISO 3320:1987 　　GB/T 2349－1980（1997） 液压气动系统及元件 缸活塞行程系列 　　eqv ISO 4393:1978 　　GB/T 2350－1980（1997） 液压气动系统及元件 活塞杆螺纹型式和尺寸系列 　　eqv ISO 4395:1978 　　GB/T 2351－1993 液压气动系统用硬管外径和软管内径 　　neq ISO 4397:1978 　　GB/T 2352—2003 液压传动 隔离式蓄能器 压力和容积范围及特征量 　　ISO 5596:1999,IDT 　　GB/T 2353.1－1994 液压泵和马达安装法兰和轴伸的尺寸系列及标记 　　neq ISO 3019-2:1986 靠前部分：二孔和四孔法兰和轴伸 　　GB/T 2353.2－1993（2001*） 液压泵和马达 安装法兰与轴伸的尺寸系列和标记(二) 　　neq ISO 3019-3:1988 多边形法兰(包括圆形法兰) 　　GB/T 2514－1993 四油口板式液压方向控制阀安装面 　　eqv ISO 4401:1980 　　GB/T 2877－1981 二通插装式液压阀安装连接尺寸 　　GB/T 2878－1993 液压元件螺纹连接 油口型式和尺寸 　　neq ISO 6149:1980 　　GB/T 2879－1986 液压缸活塞和活塞杆动密封沟槽型式、尺寸和公差 　　neq ISO 5597:1987 　　GB/T 2880－1981 液压缸活塞和活塞杆 窄断面动密封沟槽尺寸系列和公差 　　GB/T 3452.1－1992 液压气动用O形橡胶密封圈尺寸系列及公差 　　neq ISO 3601-1:1988 　　GB/T 3452.2－1987 O形橡胶密封圈外观质量检验标准 　　GB/T 3452.3－1988 液压气动用O形橡胶密封圈 沟槽尺寸和设计计算准则 　　neq ISO/DIS 3601-2 　　GB/T 3766－2001 液压系统通用技术条件 　　eqv ISO 4413: 1998 　　GB/T 6577－1986 液压缸活塞用带支承环密封沟槽型式、尺寸和公差 　　neq ISO 6547:1981 　　GB/T 6578－1986 液压缸活塞杆用防尘圈沟槽型式、尺寸和公差 　　neq ISO 6195:1986 　　GB/T 7932－2003 气动系统通用技术条件 　　ISO 4414:1998，IDT 　　GB/T 7934－1987 二通插装式液压阀 技术条件 　　GB/T 7935－1987 液压元件 通用技术条件 　　neq NFPA T 310.3 　　GB/T 7936－1987 液压泵、马达空载排量 测定方法 　　neq ISO/DP 8426 (1988版) 　　GB/T 7937－2002 液压气动用管接头及其相关元件公称压力系列 　　neq ISO 4399:1995 　　GB/T 7938－1987 液压缸及气缸公称压力系列 　　neq ISO 3322:1975 　　GB/T 7939－1987 液压软管总成 试验方法 　　neq ISO 6605:1986 　　GB/T 7940.1－2001 气动 五气口气动方向控制阀 靠前部分：不带电气接头的安装面 　　idt ISO 5599-1:1989 　　GB/T 7940.2－2001 气动 五气口气动方向控阀 第二部分：带电气接头的安装面 　　idt ISO 5599-2:1990 　　GB/T 7940.3－2001 气动 五气口气动方向控制阀 第三部分功能识别编码体系 　　idt ISO 5599-3:1990 　　GB/T 8098－2003 液压传动 带补偿的流量控制阀 安装面 　　ISO 6263：1997，MOD 　　GB/T 8099－1987 液压叠加阀 安装面 　　neq ISO 4401-1980 　　GB/T 8100－1987 板式联接液压压力控制阀（不包括溢流阀）、顺序阀、 　　neq ISO/DIS 5781(1987) 卸荷阀、节流阀和单向阀 安装面 　　GB/T 8101－2002 液压溢流阀 安装面 　　ISO 6264:1998，MOD 　　GB/T 8102－1987 缸内径8～25mm的单杆气缸安装尺寸 　　neq ISO 6432:1985 　　GB/T 8104－1987 流量控制阀 试验方法 　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8105－1987 压力控制阀 试验方法 　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8106－1987 方向控制阀 试验方法 　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8107－1987 液压阀 压差—流量特性试验方法 　　neq ISO/DIS 4411(1986) 　　GB/T 9065.1－1988 液压软管接头 连接尺寸 扩口式 　　GB/T 9065.2－1988 液压软管接头 连接尺寸 卡套式 　　GB/T 9065.3－1988 液压软管接头 连接尺寸 焊接式或快换式 　　GB/T 9094－1988（1997） 液压缸气缸安装尺寸和安装型式代号 　　eqv ISO 6099:1985 　　GB/T 9877.1－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列 靠前部分 内包骨架旋转轴唇形密封圈 　　GB/T 9877.2－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列 第二部分 外露骨架旋转轴唇形密封圈 　　GB/T 9877.3－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列 第三部分 装配式旋转轴唇形密封圈 　　GB/T 14034－1993 24°非扩口液压管接头连接尺寸 　　GB/T 14036－1993 液压缸活塞杆端带关节轴承耳环安装尺寸 　　neq ISO 6982:1982 　　GB/T 14038－1993（2001） 气缸气口螺纹 　　neq ISO 7180:1986 　　GB/T 14039－2002 液压传动 油液 固体颗粒污染等级代号 　　ISO 4406:1999，MOD 　　GB/T 14041.1－1993 液压滤芯结构完整性检验方法 　　neq ISO 2942:1974 　　GB/T 14041.2－1993 液压滤芯材料与液体相容性检验方法 　　neq ISO 2943:1974 　　GB/T 14041.3－1993（2001）液压滤芯抗破裂性检验方法 　　neq ISO 2941:1974 　　GB/T 14041.4－1993（2001）液压滤芯额定轴向载荷检验方法 　　neq ISO 3723:1976 　　GB/T 14042－1993（2001） 液压缸活塞杆端柱销式耳环安装尺寸 　　neq ISO 6981:1982 　　GB/T 14043－1993 液压控制阀安装面标识代号 　　eqv ISO 5783:1981 　　GB/T 14513－1993（2001） 气动元件流量特性的测定 　　neq ISO/DIS 6358(1989) 　　GB/T 14514.1－1993（2001）气动管接头试验方法 　　neq JIS 8381-85 　　GB/T 14514.2－1993（2001）气动快换接头试验方法 　　neq ISO 6150:1988

在工业或者军工设备上有很多场合要求两个或多个液压缸同步动作，于是产生了液压系统同步问题的要求，根据工况要求和投资成本可以使用多种液压同步的控制方案。 1. 多个普通节流阀或者调速阀同时使用 使用在同步要求不是很高或者同步功能可以通过机械结构进行缓冲的场合，特点是控制简单，投资成本非常低。比如某厂的板坯翻转台就使用这种控制方案，由于其用于线外设备，且对同步要求不是很高，达到基本同步即可满足工艺参数(见图1)。而且这种同步控制方式成本非常低，达到了既满足工艺动作要求，又满足投资成本控制的要求，非常合适此类场合的使用选择。 2. 使用分流集流阀 分流集流阀又称速度同步阀，是分流阀、集流阀、单向分流阀、单向集流阀的总称。它们在液压系统中，可使同一系统中的2—4个相同的执行元件，无论负载大小如何，均能达到速度同步的运行目的。自调式分流集流阀是在分流集流阀基础上，增加了流量、压力自调节能力，使得该阀可以适应大的流量、压力变化范围和大的偏载工作条件。如某钢厂包盖提升机构液压控制如图2。 3. 使用同步马达 如某炼钢厂转炉裙罩提升控制，转炉裙罩是一个非常庞大的结构件，与其他设备还有配合要求，因此对其提升的同步有一定的要求，特别是要求可靠性比较高，一旦控制功能发生故障，将会引起严重的后果和巨大的经济损失。为了达到高可靠性，这里优先选择机械原理的同步控制方案，因此比例伺服阀加位置传感器的同步控制方法这里不合适;由于此设备运动过程中与其他设备还有配合要求，因此同步要求比较高，所以普通的分流集流阀在这里精度达不到要求。为了满足上述的工艺动作要求，使用同步马达在这里比较合适。使用精度合适的同步马达可以满足设备的同步控制要求，同时机械同步大大确保了设备的可靠性，确保生产线能够顺利运行，避免生产事故和不可估量的经济损失。 4. 使用同步马达配合普通小型换向阀 在对同步要求较高的时候，而又不愿意增加投资成本，就可以采用另外一种简单可靠的同步控制系统，他的原理是正常情况下使用同步马达保持同步，在油缸的位置传感器检查的同步误差超过设计值的时候，打开小型同步阀对油缸进行微量的调整，使油缸回到同步状态中。如某钢厂生产线使用的同步顶升系统见图4。此系统顶升力量近百吨，顶升的目标是液态钢水，且每动作一次就要求保持位置在40分钟，如此长的保压时间，难免两个油缸产生误差，一般的传统控制方式采用两个比例阀单独控制两个带位置传感器的油缸，保压过程中产生不同步时，系统采取控制相对应的比例阀来调整油缸的方式，但是这种方式成本较高，且无法避免软件故障带来的事故停产和其他经济损失，如果发生液态钢水外溢将会发生重大事故，为了达到高可靠性，又能够控制设备投资成本，改成如图4所示的系统后，不仅降低了成本，同时完全实现了原同步控制的要求。 5. 使用伺服阀配合液压缸位置传感器 这种控制方式控制的系统同步精度非常高，能够时刻保持同步，而且频响可以达到较高的水平;但是投资成本非常高并且控制方式比较复杂。除非设备要求较高的状态，不推荐使用。如图5所示某生产线使用的同步振动系统。此系统对应的两个油缸要求完全同步，且两个油缸件基本没有机械刚度，同时，两个油缸作高速高频往复运动，工艺要求每时每刻两个油缸均保持相同的转态。对这类要求非常苛刻的同步控制，只有采用下图的控制方式来实现。 6.其他 当然近年来又出现了一些新的控制技术如北京某公司开发的数字液压技术来实现同步控制，达到了很高的水平，但是业绩有限且成本难于控制，此类技术还有待于更近一步的研究和大家的关注。 总之，液压同步控制的方案非常多，具体使用过程中应该根据实际的工艺动作要求，安装可靠性的要求和投资成本的预算等多方面因素最终确定具体的控制方案。

普通冲压工艺加工铝合金表面质量差，成品率低（只有70%左右），不能满足车身零件高精度、高可靠性、高效率和低缺陷制造的要求。汽车车身零件的液压成形技术在欧美、日韩等发达国家的汽车产业中获得了大量应用，设备最高压力达到了400 MPa，加工出铝合金汽车发动机罩内外板、车门内外板及翼子板等覆盖件已装车应用。大型铝铸件、液压成形部件是奥迪A8的两项核心技术。铝合金汽车板材和管材液压成形工艺如图4。    与冲压工艺相比，液压成形工艺的优势如下     （1）减小毛坯尺寸，节约材料。     （2）提高成形极限，减少成形道次。     （3）零件的表面质量和尺寸精度大幅提高。     （4）降低配套模具数量和成本。     （5）减少后续机械加工和组装焊接量。     （6）可以成形形状复杂、变形程度大、整体性要求高的零件。     这项技术在国外已成为汽车轻量化的主流技术，并朝着集成化、快速化、大型化、精确化等方面发展。虽然国内在大吨位样机研制方面已经取得成功，如1 600 t和1 050 t板材液压成形设备，但是在国内推广应用铝板液压成形技术还存在着以下主要难点。     （1）基于铝板液压成形设计知识的欠缺。提供给设计人员的液压成形知识不系统、不全面，造成我国设计人员无法或根本不能够考虑到液压成形技术在轻量化结构件上的应用。     （2）面向液压成形技术的铝板材料成形性和零件质量控制体系的研究不足。多数面向普通冲压成形的铝板材料成形性和零件质量控制研究的结果并不适用于液压成形技术。     （3）诸多的工装模具及超高压液压源系统面向产业化的关键技术有待突破。     （4）以铝板液压成形为核心的全系统联动的装备研究不完善。由于上述原因，面向产业化的并联动作系统并未得到实际的应用，工装和模具开发成型难度大、调试周期长，因而成本较高，在国内车型仍鲜见应用。

试验目的是确定经济合理的选矿工艺流程，提供有关试验指标。    对该矿金精矿焙砂进行了回收铅的选矿试验。    焙砂矿中主要矿物为赤铁矿、石英、伊利石、少量黄铁矿、方铅矿及铜矿物等。原矿（焙砂）铅品位3.52%，TFe34.52%，S 1.96%、Cu 0.19%。    试验采用浮选法，经多方案试验无果。采用重选（摇床）试验结果，铅精矿品位18—20%以上，铅回收率26—27%以上。磁化焙烧磁选试验结果，铁精矿品位53.46%，铁回收率53.63%。    1、根据矿石（焙砂）性质的研究，试样中主要成份为赤铁矿、石英、伊利石、少量黄铁矿、方铅矿等。铅为本次试验主要回收矿物。由于铅的熔点较低（327℃），经高温焙烧脱硫的焙砂矿中的铅，不仅95%以上转变为氧化铅、铁转变为海绵铁，而且铅被熔化后很容易与海绵铁交结成固溶体（或胶体）状态，很难用浮选方法回收。    2、矿样（焙砂）经筛分，-500目（-0.03毫米）占60%以上，泥化现象严重，加之氧化铅和海绵铁与脉石互相包裹，这是影响重选回收率和品位不高的主要原因。    3、试验采用几种浮选方案均无效果。采用分级摇床，中矿再磨的重选方案。可获得铅品位18%以上，回收率26%以上的铅精矿。    4、考虑到该矿样含铁较高，在回收铅的效果欠佳情况下，采用磁化焙烧磁选回收铁的可能性进行了探讨试验。经多方案磁化焙烧磁选试验，在焙烧温度850℃、焙烧90分钟，加入20%的还原剂（煤粉）条件下，焙烧产品采用分级，粗粒级磨矿后分别磁选，可获得品位和回收率均为53%以上的铁精矿。由于矿石中含石英较高，石英与铁的关系密切，即使经过精选，也难以提高铁精矿品位。

液压和气动缸筒用精密内径无缝钢管（GB8713-88）是制造液压和气动缸筒用的具有精密内径尺寸的冷拔或冷轧精密无缝钢管。液压气动缸筒用精密内径无缝钢管标准要遵守。

河南某地金矿浮选尾砂由于金品位偏高，金在尾砂中损失较高，为了提高选别指标，减少金的损失，受河南灵宝冶炼厂的委托，西安天宙矿业科技开发有限责任公司在短期内对该尾砂进行了试验研究。根据委托方要求，尾砂 不磨矿直接摇床、浮选。通过试验获得金品位为13.85克/吨，回收率58.18的摇床金精矿，摇床金精矿再经浮选试验，获得品位为58.73克/吨，回收率为51.73的最终金精矿。     尾砂中主要金属矿物有金、铅、硫、锌等，脉石矿物主要有石英、长石，方解石、黄铁矿、褐铁矿等，尾砂金品位为1.28克/吨。

据《河南日报》报道，近日，一项可以提高废旧铝再加工塑性性能和力学性能的“废旧铝再生高强耐腐６０６３圆铸锭”技术研究，在长葛市取得突破。参加鉴定的省科委专家一致认为，该技术达到了国内领先水平。 　　 　　“废旧铝再生高强耐腐６０６３圆铸锭”技术由长葛市天润有色金属研究所自主研发，它运用创新的溶体纯净化和均质细晶化综合处理技术，使通过处理后获得的铝细晶铸坯的塑性性能和力学性能大幅提高，解决了优质铝合金的熔铸技术难题。据了解，用该技术生产的再生铝产品将打入以航天器材为主的高端科技市场领域，由此产生的废旧铝再生增值效益每年可达１０多亿元。

近日，河南省有色金属行业协会在郑州组织召开了关于在电解铝行业开展CDM（清洁发展机制）项目座谈会，伊川电力集团、中孚实业、焦作万方、神火集团、万基铝业和商电铝业6家重点电解铝生产企业的代表参加了会议。出席会议的还有MGM国际公司中国区域的3位专家。 　　“十一五”期间，河南省以铝为主的有色金属工业面临着巨大的节能减排任务。电解铝工业是高耗能、高污染行业，具有很大的减排发展空间。省有色金属行业协会通过与MGM国际公司充分协商，决定在郑州组织召开此次会议，旨在帮助河南省重点电解铝企业开展CDM项目，即PFC（炭氟化合物）减排。MGM国际公司是一家从事清洁发展机制项目的专业公司，此前已在阿根廷阿鲁尔铝业公司成功开展了PFC减排项目。MGM国际公司中国业务总监卢涛在会上做了专题报告，就MGM公司的专业领域、CDM项目在电解铝行业的实施情况以及企业在此项目的获益情况等作了详细阐述。 　　电解铝行业PFC减排是通过在电解槽安装新的自动控制系统软件，实现减少阳极效应产生PFC排放的目的。该项目主要是针对点式下料预焙槽，并要求有预焙槽的电流效率、阳极效应和铝产量的3年历史数据。进程控制软件的实施资金来源于清洁发展机制下的碳指标的销售，企业无需承担任何经济负担。企业只需提供相关资料和有关技术人员来配合该项工作的实施。一旦该项目在电解铝企业得到实施，电解铝企业将会得到环保和经济效益的双重收益。 　　经过激烈讨论和认真研讨，与会代表一致认为，该项目在电解铝行业的实施，不仅会给河南省电解铝企业带来经济和节能减排的双重收益，而且还有利于提高企业声誉和竞争力。而《京都议定书》的实效年限到2012年，也就是说目前在电解铝行业开展CDM对企业来说是难得的发展机遇。PFC减排对电解铝企业的规模、技术指标等都有一定要求，对单个企业来说实施起来有点困难。较理想的做法就是几个重点企业联合起来，共同开展此项业务。与会代表对于此项有利于企业发展的项目，表示全力支持。目前中国还没有任何一家电解铝企业开展此项业务，因此，河南将有望继电解铝产能、产量位居全国首位后，再次走向全国前列，率先成为在电解铝行业开展CDM项目的省份。

气动缸筒用精密内径和液压无缝钢管标准（GB8713-88）是制造液压和气动缸筒用的具有精密内径尺寸的冷拔或冷轧精密无缝钢管。以上气动缸筒用精密内径和液压无缝钢管是常用的无缝钢管标准。

中铝河南分公司碳素分析技能开拓创新我国铝业河南分公司研究所成功研宣布碳素分析的备用技能“国产ＩＣＰ光谱法测定碳素微量元素”，填补了国内碳素分析范畴的一项空白，具有较高的推行价值。　　河南分公司碳素产品自１９９９年翻开美国商场以来，逐渐延伸出口链条，现已远销俄罗斯、伊朗等多个国家，年出口量达５万吨，接连３年居国内首位。　　因为以往选用“Ｓ４－Ｘ荧光光谱法”进行碳素分析，该设备自动化程度高，假如某个小部位出现问题，就会导致整个设备瘫痪，不只影响分析检测的接连性，并且形成巨大的经济损失。为此，该公司研究所建立科研小组，昼夜试验攻关，总算开宣布了用国产ＩＣＰ直读光谱法测定碳素制品中微量元素的新技能。　　碳素制品备用技能的成功开发，不光确保了该公司碳素制品分析检测作业的接连性，也为我国碳素制品拓荒国际商场奠定了坚实的根底。来历：中息网

中国地质调查局郑州矿产综合利用研究所科研人员近日利用磁分离技术，在河南卢氏夜长坪钼矿选矿技术方面取得重要突破。 通过研究，科研人员发现夜长坪钼矿首采区1#矿体并非单一矽卡岩型矿石，而是由1/3斑岩细脉和2/3矽卡岩大脉互相交错组成的混合矿体。其中，斑岩细脉中主要含硫化钼等硫化矿物，少见白钨等氧化矿物;矽卡岩中主要含白钨、氧化钨钼矿等氧化矿物，硫化钼少见。磁铁矿呈细粒、微细粒析出状赋存于以透灰石、白云石为主的矽卡岩中，钨矿物与这两种矿物密切共生。 工艺矿物学研究成果为选矿难题的突破打开了缺口。项目组人员在此基础上最终确定采用独特的选矿工艺流程和磁选装备，实现了斑岩和矽卡岩矿石的分离，解决了因矿石性质波动造成选别指标不稳定、大量脉石矿物严重干扰氧化矿浮选以及选矿工艺流程复杂等一系列技术难题。 河南卢氏夜长坪钼矿是我国东秦岭-大别山钼钨成矿带上的特大型钼矿床，同时伴生钨、铁和萤石，目前已探明钼金属储量44.45万吨，平均地质品位0.113%，钨金属量22.68万吨，平均地质品位0.073%。由于矿体埋藏较深、地质条件复杂、矿石中钼氧化率高、有用矿物嵌布粒度细、矿石中富含钙镁质碳酸盐脉石和严重影响钼钨浮选的脉石等难题，该矿采选难度均较大。此次磁分离技术的重要突破为实现选矿试验技术指标的根本突破、大力推动夜长坪钼矿的高效开发利用奠定了良好基础。

陈述称号：  河南灵宝大湖钼矿选冶实验研讨陈述陈述格局：  word完结时刻：  2007年3 发布人：    郭常青辅导专家：  黄开国  龚美菱项目负责人：段  珠陈述页数：  前语始共49页陈述简介： 前语： 受河南省灵宝市XXX托付，西安天宙矿业科技开发有限责任公司于2006年12月至2007年3月对灵宝市阳平镇大湖钼矿进行了选冶实验研讨，意图是为有用使用该矿产资源供给开始根据。 大湖钼矿属蚀变破碎带—细脉带型钼矿床。矿石成因归于变形结构有关的后成高、中、低温热液矿化成因。矿石类型分为二云母钾长石英片（麻）岩型含铜—钼矿石及二云母石英片（麻）岩型含铜—钼矿石。首要金属矿藏为：辉钼矿、磁黄铁矿、黄铜矿、黄铁矿、方铅矿、闪锌矿、钛磁铁矿、锆石等。首要脉石矿藏有：石英、长石、黑云母、白云母、绢云母、铁白云石、绿帘石、石墨等。 原矿档次：钼0.086%，铜0.012%，铅0.047%，锌0.027%，镍0.023%，金0.34g/t，碳0.92%。辉钼矿呈微细片状，粒径0.02～0.05mm。因为原矿含石墨较高，对浮选形成严峻影响。 实验选用选冶联合工艺，原矿在磨矿细度为-200目85%条件下进行全混合浮选，取得的混合粗精矿再磨至-500目87%，经四次精选，取得的混合钼精矿，钼档次16.04%，钼收回率86.42%；铜档次1.42%，铜收回率63.61%；铅档次3.82%，铅收回率59.87%；金7.52g/t。混合钼精矿再进行浸出（即化学选矿）实验，取得制品钼酸，钼的浸出率为95.45%～96.76%；浮选加浸出，钼的总收回率为83%。伴生金属铜浸出取得电铜，铜的浸出率91.81%～93.67%，浮选加浸出，铜的总收回率为58%。浸出后的酸浸渣中含铅5.45%，含金32.55g/t。伴生金属得到有用收回。 结语： 1、大湖钼矿首要金属矿藏有辉钼矿、黄铜矿、闪锌矿、方铅矿、黄铁矿、磁黄铁矿等。首要脉石矿藏为石英、长石、黑云母、白云母、绢云母、铁白云石、绿帘石、石墨等。 2、矿石类型为二云母钾长石英片麻岩型含铜—钼矿石及二云母石英片麻岩型含铜—钼矿石。矿石蚀变现象较严峻，如绢云母化、硅化、铁白云石化等。金属矿藏嵌布粒度较细，特别是辉钼矿呈微细片状，粒径为0.02～0.05mm，磨矿细度需到达-500目80%以上才干根本解离，不只选别困难，并且形成选矿工艺复杂化。 3、矿石中伴生金属铜、铅、锌、镍等硫化物含量达不到归纳收回档次，但浮选过程中得到富集，尤其是铜、铅、铁、硫大部分被富集到浮选钼精矿中。因为金属硫化矿共生亲近，细粒包裹严峻，别离难度大，选成钼精矿含杂高，这是影响钼精矿档次不高的重要原因之一。 4、原矿含碳（首要是石墨）0.92%，是钼含量的10倍以上。因为石墨可浮性与辉钼矿很附近，在浮选中很难按捺，虽经多计划脱碳实验，但难以凑效，终究钼精矿含碳仍达19%以上，这也 是影响钼精矿档次不高的重要原因之一。 5、原矿含SiO2高达60%以上，除石英外，含很多的黑云母、白云母和绢云母，虽用很多硅酸盐按捺，终究钼精矿含SiO2仍达10%左右，对钼精矿质量也有较大影响。 6、实验选用全混合浮选，经一粗四精，粗精矿再磨开路流程，取得钼精矿中钼档次16%，钼收回率86%; 铜档次1.42%，铜收回率63.61%；铅档次3.82%，铅收回率59.87%.钼精矿含碳19.69%，TFe 19.03%，S 24.7%，SiO2 9.72%。针对钼精矿含杂高的特色,对该矿石选用选—冶联合工艺,即对钼精矿进行浸出实验计划是合理的。 7、因为浮选过程中钼精矿产率很小，而要求精选次数较多，难以进行闭路实验，有待出产过程中进一步完成。 8、浮选钼精矿选用化学办法处理，钼浸出工艺为：钼精矿→氧化焙烧→浸出→氯化堆积钼→钼酸堆积（即制品钼酸）。钼的浸出率95.45%～96.76%。浮选加浸出，钼的总收回率为83%. 9、铜浸出工艺为：碱浸渣→硫酸溶液浸出→溶液萃取→电解堆积（获电铜），铜的浸出率91.81%～93.67%。浮选加浸出，铜的总收回率为58%. 10、浮选钼精矿含金7.52%g/t，含铅3.82%，浸出过程中85%～90%的铅进入到浸渣中，浸渣含铅5.45%，含金32.55%g/t，含铜0.15%，As 0.057%，已到达含铅金精矿的等第及杂质含量的标准，可作为制品金精矿或提取金、铅的质料。11、选—冶工艺实验，技术上老练牢靠，经济上合理，可供矿山开发使用钼矿资源及归纳收回作开始根据。

日前从洛阳新安电力集团获悉，由该集团万基铝业二分厂进行的铝灰回炉再利用技术改造，一举使铝灰这种过去的废物，变成了创造价值的宝贝。据悉，该项技术目前在国内尚属首创。  　　铝灰是铝锭铸造过程中产生的副产品。传统的生产工艺是铝液进入混合炉中，加入千分之三的除渣剂，搅拌后将铝灰扒入渣箱，分拣后将铝灰装包外卖。该车间在铝液不加入除渣剂的情况下，对铝灰成分进行了化验，结果发现其中８０％左右为氧化铝、１５％为铝、５％左右为杂质，这说明铝灰可以再次回电解车间进行加工利用。  　　由于不再往铝液中添加除渣剂，该分厂每年就可节约除渣剂５４０吨，价值１５０万元。同时，１８万吨电解铝一年可产生铝灰１５００吨左右，再利用后每外卖一吨，就可为企业增效１５００元，年增利可达２２５万元。

废有色金属的预处理是指将有色金属废件和废料的状态变成能够进行有效的后续冶金加工的过程。这一过程包括：使各种废件和废料达到规定的外形尺寸和重量标准；将有色金属与黑色金属分离；去除非金属夹杂物、水分、油质等。对废有色金属进行精细和高质量的准备，使之适用于冶金工序，可以使有色金属损失减少到最低程度，使燃料、电力、熔剂的单位消耗降低，使冶金设备和运输工具得到有效的利用，并使劳动生产率及有色金属与合金产品的质量得到提高。     有色金属废件与废料的预处理包括下列主要工序：分选，切割，打包，压块，破碎，粉磨，磁选，干燥，除油等。特种再生原料（废蓄电池、废电动机、废电线、马口铁废料）的预处理，采用专门的生产线。全苏再生有色金属科学研究设计院研究出废有色金属预处理的一般工艺流程（图1），该流程从有色金属废件与废料进入车间起，至成品发往用户厂为止。图1打包和压块     打包的目的是把松散的轻薄的废件与废料压实并制成一定重量、尺寸和密度的打包块。密实的物料便于装炉熔炼，熔炼过程中氧化造成的金属损失也小，同时，原料的运输费用还可得到降低。需要进行打包加工的，是分解成块的大型废件、废散热器、切边、废棒材、废管材、废电缆、废定子绕组、碎屑、废压模、日用废品等。加工的打包块密度，取决于压力的大小以及所压制的物料的厚度。废铜打包需用2000～4500千牛顿压力，废铝打包则需用1400～2000千牛顿压力。     各种液压打包机（表4）按压力大小分为小功率（压力2500千牛顿）打包机（Б-132型、Б-133型、ПГ-150型）、中等功率（压力2500～5000千牛顿）打包机（Б-1334型、ПГ-400型、CPA-400型）和大功率（压力5000千牛顿以上）打包机（CPA-1000型、CPA-1250型）。 表1（前）苏联国产打包机的技术参数机型外形尺寸（米）最后压级压力（千牛顿）打包机生产能力（块／小时）  电动机功率（千瓦）    打包机重量（吨）  挤压室打包状Б-132型*1.5×0.7×0.60.3×0.4×0.6100025108Б-1330型1.7×0.9×0.30.3×0.3×0.51000758526П-150型1.8×0.7×0.60.3×0.3×0.61500202010Б-1334型1.7×1.4×1.20.4×0.4×0.525003513572CPA-400型3.0×2.6×0.80.6×0.6×1.229001220113ПГ-400型2.8×1.5×1.10.4×0.5×0.639002022087CPA-1000型**4.5×4.0×1.31.0×0.7×2.0620020250308CPA-1250**2.2×0.8×2.91.0×0.8×0.81180045430285 *Б-132型打包机虽然已经停止生产，但许多企业仍在使用。 **CPA型打包机是由捷克斯洛伐克生产供应的。     打包过程包含以下主要工序：废料的验收和准备，装入打包机，打包，将打包块推出挤压室，验收并运走成品打包块。     现用Б-132型打包机（图2）的作业来说明打包过程中各道工序之间的连贯性。借助液压缸将原料由料箱1送入挤压室2。挤压室则用由液压缸4传动的盖3盖住。此时露出挤压室边缘的废料尾端由固定在盖的侧面和前面的刀切掉。打包过程中采用纵向和横向挤压头两次挤压，挤压头固定在液压缸5、6的活塞杆上。压制完毕后，打开挡板并借助液压缸7将打包块推出挤压室。     各种液压打包机都是自动化或半自动化作业，能将废料打压成重量为50～4500千克的不同打包块。  图2  Б-132型打包机的打包流程 а-装料；б-关盖；ъ，г-打包；э-推出打包块     压块适合在对废有色金属屑进行冶金处理前备料时采用。压块的目的是便于存放和运输，加快溶炼过程并减少金属损失。在压块过程中，原料被压实至2000～2200千克／米3的密度。适合进行压块的是粒度小于100毫米的无夹杂干屑。[next]     （前）苏联国内许多企业在对废屑进行压块加工时广泛使用液压压块机（Б-654型）和脉冲式压块机（MИБ-275型）。     用Б-654型压块机（图3）生产压块的过程，包括6个自动实施的连续工序：Ⅰ-切截批量废屑并用风动捣锤捣实；Ⅱ-用挤压头夹住废屑并将其压入阴模，同时进行压块造形，并使系统中的压力达到13亨帕；Ⅲ-移开捣锤，夹入新批量废屑；Ⅳ-在主液压缸的作用下使压块成形，成形过程持续至压力达16亨帕为止；Ⅴ-由阴模取出成品压块并使带有捣锤的挤压筒复位；Ⅵ-退出挤压头，使压块落入出料槽。在整个循环作业过程中，振动器均匀地将废屑由料仓给入进料槽。  图3  Б-654型压块机 1-带有液压缸的横梁；2-移动挤压筒的液压缸；3-振动器； 4-带风动捣锤的挤压筒；5-充油阀；6-充油箱；7-压力阀； 8-快速液压缸；9-油箱；10-操纵台；11-空气分配器； 12-液压工作缸；13-电动机；14-泵；15-可逆阀     脉冲式压块机的挤压功能，是在天然气和空气的混合物燃爆过程中释放产生的。采用这种压块机加工铝屑，可制取直径275毫米、高65～75毫米、重10～12千克的压块。压块机的加工能力为1.2～1.5吨／小时。

该金精矿中首要矿藏是：黄铁矿、磁黄铁矿、黄铜矿、石英;非必须矿藏有方铅矿、闪锌矿；少数矿藏有云母、方解石、炭质、褐铁矿等。    在显微镜下未看到金,分析其首要以超显微金存在；经过物相分析包裹金占了53.51 %,其间在硫化物中包裹金占36.75%，在碳酸盐及硅酸盐中的包裹金占到16.76%，使其惯例化回收率不会很高。   矿石中含0.22%的砷、0.281%的铋对化会有必定影响，碳含量为1.24%，主张今后做一下碳物相分析，查明各种碳所占份额，是否存在影响化的有机碳和石墨碳。    该金精矿中含有1.75%的铜、13%左右的磁黄铁矿，铜、磁黄铁矿在化进程中会耗费很多的及矿桨中的氧份。    经过化讨论实验，化浸出率为85.61%。    因为时刻和经费联系，本次化实验是在矿石性质不清的情况下进行的，别的化实验也仅仅进行了简略的化条件讨论,主张今后立项进行具体的化选矿实验研讨，将会给贵单位带来更大的经济效益。

河南某金矿属层控型矿床，该矿区地质构造复杂，褶皱、断裂发育，岩浆活动频繁强烈，受热液接触变质及交代作用，蚀变矿化普遍而强烈。远景储量可观。矿石嵌布以微细粒为主，主要以裂隙金、包体金、粒间金的形式分布在黄铁矿、毒砂等金属矿物中。黄铁矿和毒砂是金的主要载体矿物。矿石类型主要为黄铁矿型和石英白云石黄铁矿蚀变岩型。按矿石中矿物的相对含量来说，矿石中的金属矿物以硫化物为主，黄铁矿占绝对优势，其次为毒砂。通过选矿多方案试验研究，采用粗磨—混合浮选—再磨—金硫分离的工艺，取得的试验指标为金精矿产率12.42%，金品位55.2g/t，金回收率80.56%，其中含硫51.52%，含砷1.68%。 一、矿石性质 （一）矿石类型与矿物组成 矿石自然类型为黄铁矿型和石英、白云石黄铁矿蚀变岩型。矿石的结构主要为次生交代结构、结晶粒状结构、鳞片粒状变晶结构。矿石的构造有褶皱构造、块状构造、条带状构造、浸染状构造等。矿石中主要矿物组成及含量见表1。 表1  矿石中主要矿物成分相对含量(%)（二）矿石化学组成 原矿化学分析结果见表2，铁物相分析结果表3。 表2  原矿化学多项分析结果(%)表3  原矿中铁元素的物相分析结果(%)（三）矿石中主要矿物特征 自然金、银金矿的粒度一般在0.1～0.005mm之间，与金属硫化物共生关系密切，主要以裂隙金、包体金、粒间金的形式分布在黄铁矿、毒砂等金属矿物或脉石矿物中。 黄铁矿是矿石中含量最多的金属矿物，也是矿石中主要的金属硫化物之一，约占矿物总量的36%。黄铁矿主要呈自形、半自形晶粒状产出，部分呈他形晶粒状产出，立方体自形晶黄铁矿常见。粒度粗细不均，最大粒度2～5mm，细粒黄铁矿5～10μm。一般粒度分布在0.07～2mm之间。大于0.074mm的约占86%，0.074mm以下仅占14%。受构造作用影响黄铁矿裂隙较发育，自然金、银金矿往往嵌布在黄铁矿的裂隙中。黄铁矿与金矿物密切嵌生，是金的主要载体矿物之一。 毒砂是矿石中的主要含砷矿物，呈自形、半自形晶或他形晶粒状产出。柱状、菱柱状自形晶常见。毒砂粒度粗细不均，粗粒可达1～3mm，细粒为10～20μm，一般粒度为0.1～2mm。毒砂与黄铁矿、自然金、银金矿、方铅矿以及石英、碳酸盐等脉石矿物密切伴生，常呈自形或半自形晶粒状被包裹在较粗的黄铁矿中，也有些与黄铁矿连生嵌布在脉石中，或在脉石中独立产出。毒砂也是矿石中的主要载金矿物之一。脉石矿物以石英为主，常常充填在黄铁矿的裂隙中，或交代黄铁矿构成“文象”结构。见有少量的微细粒金矿物被包裹在石英中。石英的粒度一般为0.03～1mm。石英、绢云母、白云母以碳酸盐矿物与黄铁矿、毒砂等金属矿物密切共生，形成浸染状、条带状矿石。 二、选矿试验研究 （一）工艺流程的选择 矿石中金的主要载体矿物是黄铁矿和毒砂，且金与黄铁矿及毒砂关系密切，金的嵌布特性表明金嵌布粒度微细，以裂隙金、包体金和粒间金为主。根据原矿性质及我们多年对金矿的研究经验，曾拟订过三种方案：一是优先重选；二是石灰抑硫浮金试验研究；三是先混合浮选，再磨后金硫分离试验研究。但第一种方案虽说精矿有一定的富集，但回收率较低，并存在大量中矿，尾矿中含金2～3g/t，又不能丢弃；第二种方案浮选指标较底，硫的回收还需进一步活化，石灰量大了，金也会受到强烈抑制，且技术经济指标不理想；试验结果表明，第三种方案切实可行，技术经济指标较为合理，因此对该方案进行了详细试验。 （二）混合浮选试验 混合浮选试验的目的是在一段粗磨的条件下，初步将金富集，并抛除大量尾矿。 混合浮选进行了调整剂种类及用量试验、磨矿细度试验及捕收剂用量试验等，在这基础上确定混合浮选最佳工艺条件，推荐工艺流程及条件见图1，其试验结果见表4。 表4  混合浮选闭路试验结果(%)图1  混合浮选推荐工艺流程 （三）混合浮选精矿金硫分离试验 虽然金硫混合浮选试验金精矿回收率高，但金品位较低。从原矿鉴定可知，矿石中金的原生嵌布粒度以微细粒金为主，因此只有通过再磨使金得以进一步解离，抑制硫矿物浮选富集金精矿，这样可以提高金精矿的品位。混合精矿金硫分离试验工艺流程及条件见图2。图2  精矿金硫分离试验工艺流程及条件 试验采用的样品为混合浮选闭路试验制取的粗精矿。分别进行了石灰抑硫用量试验，捕收剂条件试验及磨矿细度试验。 1、金硫分离抑制剂试验 经试验确定，采用有效而廉价的石灰作抑制剂。固定条件：磨矿细度－320目86%，一段浮选、二段扫选药剂用量相同，丁基黄药10g/t，2号油10g/t。试验结果见图3。图3  金硫分离抑制剂试验结果 试验表明，采用石灰可有效地抑制硫，综合金的品位和金的回收率，适宜的石灰用量(对原矿)为1kg/t。 2、混合粗精矿金硫分离磨矿细度试验试验(结果见图4)表明，通过再磨可使金进一步解离，从而有利于浮选提高金精矿的品位，降低了硫中的含金量。综合金的品位和金的回收率，试验适宜的磨矿细度为－320目占86%。图4  混合粗精矿金硫分离磨矿细度试验结果 3、混合粗精矿金硫分离捕收剂种类及用量试验 试验固定条件：CaO用量(对原矿)1kg/t，磨矿细度－320目86%。其它条件及结果见表5。 表5  混合粗精矿金硫分离捕收剂种类及用量试验结果试验表明，采用混合药剂虽然选择性好一些，但捕收能力较弱，金的回收率较低。而丁铵黑药的价格也较昂贵，因此采用单一捕收剂丁黄药即可，只需添加少量就可有效地实现金硫分选。 4、混合浮选金硫分离综合条件试验 试验最终综合工艺流程及条件如图5所示。最终得到产率为12.42%、品位为55.20g/t的金精矿，金回收率为80.56%。其中含硫51.52%，含砷1.68%。图5  混合浮选—金硫分离最终工艺流程及条件 三、结语 1、采用混合浮选—混精再磨—金硫分离的工艺是处理此种高硫含砷的含金难选矿石较为适用的处理办法。 2、采用一次粗选、两次扫选、一次精选的闭路混合浮选试验，可以从含Au 8.45g/t，含S高达20.5%，含As 1.94%的矿石中，获得产率为43.20%，含Au 18.82g/t，含As 3.94%，金回收率达到95.59%的混合精矿；经过再磨，金硫分离工艺，可以获得产率为产率12.42%，金品位55.2g/t，回收率80.56%的金精矿，其中含硫51.52%，含砷1.68%。 3、对高硫含砷难选金矿石试验得到的金精矿经冶金浸金试验，金的浸出率大于95%，因此该工艺对该矿的合理开发利用具有一定的指导作用。 4、经过选矿试验多方案比较，粗磨—混合浮选—再磨—金硫分离的工艺处理该矿取得了理想的指标，并且该工艺具有流程简单、易于操作以及适应性强等特点，工艺流程合理可行。

陈述称号：  河南某地公鸡山铁-锌矿石选矿实验研讨陈述陈述格局：  word完结时刻：  2007年10 发布人：    郭常青辅导专家：  龚美菱  黄开国  谷忠祥项目负责人：段   珠陈述页数：  前语始共52页 前语：    受河南卢氏县尧禹矿业有限公司托付，西安天宙矿业开发有限责任公司于2007年8月6日至10月，对卢氏杜关镇瑶峪村木盆沟铁锌矿进行选矿实验研讨。意图是为该矿石的开发利用及选矿厂改扩建供给技术资料。    该矿属受二长花岗斑岩触摸告知热液含磁铁—铅锌—钼铜矿床。矿石性质较杂乱，含矿品种较多。夕卡岩化囲岩为碳酸盐岩经岩浆岩触摸告知和热液矿化作用构成。首要金属矿藏为磁铁矿、黄铁矿、铁闪锌矿、黄铜矿、磁黄铁矿、赤褐铁矿、含乳浊状黄铜矿的闪锌矿等等。脉石矿藏有：钾长石、石英、蒙托石、绿帘石、方解石、蛇纹石、透辉石、角闪石、榍石等等。原矿含Zn 1.20%、Fe 15.32%、S 4.10%、Cu 0.11%、SiO2 32.50%、MgO 17.11%、CaO 7.80%。    实验选用浮选—磁选准则工艺流程。浮选选用三种工艺流程计划：1.先硫后锌优先浮选工艺流程；2.先锌后硫优先浮选工艺流程；3.锌硫混合浮选—锌硫别离工艺流程。为了进步锌精矿和铁精矿档次，还进行了锌精矿磁选除铁，铁精矿脱硫实验。选矿实验成果见表1。 锌铁矿选矿实验成果      表1流程计划产品称号产率（%）档次（%）收回率（%）ZnFeSZnFeS先硫后锌优先浮选流程锌精矿 硫精矿 铁精矿1.19 4.60 13.2534.02 1.98 0.08911.20 23.46 61.0025.16 35.39 0.6452.74 7.60 0.971.56 7.51 52.88516.19 42.37 6.09先锌后硫优先浮选流程锌精矿 硫精矿 铁精矿2.88 2.98 13.2532.15 0.80 0.08911.05 27.64 61.0025.07 23.41 0.6473.20 1.88 0.972.20 5.40 52.8517.61 17.17 6.09混合浮选—锌硫别离流程锌精矿 硫精矿 铁精矿2.33 8.33 13.2540.54 1.32 0.08911.40 33.70 61.0027.66 30.89 0.6476.93 8.89 0.971.67 18.25 52.8516.77 65.68 6.09[next]   结语：      （一）、河南卢氏公鸡山锌铁矿属受二长花岗斑岩触摸告知热液含磁铁-铅锌-钼铜矿床。矿石中金属矿藏品种较多，矿石性质较杂乱，嵌布关系密切。首要金属矿藏有磁铁矿、黄铁矿、铁闪锌矿、黄铜矿、磁黄铁矿、赤褐铁矿、含乳浊状黄铜矿的闪锌矿、方铅矿、辉钼矿等。首要脉石矿藏为钾长石、石英、橄榄石、透闪石、蛇蚊石、方解石、角闪石、磷灰石、白云岩、蒙托石、缘帘石、榍石等。    （二）、矿石中的锌矿藏为铁闪锌矿，色彩暗褐至黑。其间FeS与ZnS的比值都在1：5～1：2。因为矿藏自身含铁（>10%），不只下降了锌矿藏的可浮性，并且使锌精矿档次受到影响。这是锌精矿档次不高的原因之一。    （三）、矿石中的磁黄铁矿占全铁的5％左右，其间Fe和S的比值改变较大，Fe5S6~Fe16S17，磁黄铁矿的可浮性也随原子比率S/Fe的添加而加强，也就是说，S越高的磁黄铁矿可浮性越好，在浮选过程中不只很简略进入锌精矿中，并且因为磁性凝聚和磁性吸附，使细粒磁铁矿吸附于磁黄铁矿表面，从而使锌精矿含铁遍及都达20％左右。对锌精矿进行铁物相分析成果阐明，含锌30％左右的锌精矿中磁黄铁矿占全铁的9％，磁铁矿占全铁的54％。矿石的这种特性是构成锌精矿档次不高的另一首要原因。    （四）、矿石中的磁黄铁矿还有另一个特性，Fe越高的磁黄铁矿可浮性越差，而磁性越强，在磁选过程中很简略被选入铁精矿，对铁精矿质量构成很大影响，这也正是下降铁精矿含硫的首要困难地点。甚至在磨矿细度-320目95％以上条件下，选用多计划浮选脱硫仍难以下降铁精矿中硫含量。铁精矿铁物相分析成果阐明，铁精矿中的硫首要是磁黄铁矿，对铁精矿进行高温焙烧后，含硫仍有0.6-0.8％左右。这部分硫很可能与磁铁矿构成类质同象或固溶体。    （五）、实验选用三种浮选工艺流程，（1）、先硫后锌优先浮选流程；（2）、先锌后硫优先浮选流程；（3）、锌硫混合浮选-锌硫别离流程。三种工艺流程均进行了闭路实验，以锌、铁为主归纳收回了硫铁矿，到达充分利用矿产资源的意图。    （六）、因为矿石性质较杂乱、锌硫、锌铁、硫铁、以及锌铜别离难度大。三种工艺流程以混合浮选-锌硫别离流程结构较简略，药剂耗费少，选别目标较抱负，有利于工业生产。    （七）、原矿铁物相分析成果阐明，矿石中的铁首要为磁性铁，但不可收回的铁占全铁含量的40％以上，也就是说，只要对折左右的铁可收回，因而，铁的收回率不可能超越60％。    （八）、锌硫混合浮选选用31#黑药作捕收剂有利于收回闪锌矿；混合精矿的脱药选用活性炭也是一个重要环节；锌硫别离作业参加10g/t的与石灰合作增强对硫铁矿的按捺也是有用的。尽管有毒性，但用量很少，对环境不会构成太大损害。硫酸铜（CuSO4）对锌硫别离作用影响较显着，应严格控制用量。    （九）、锌精矿磁选脱铁实验对进步锌精矿档次以及下降锌精矿中铁含量是有用的，能够将锌精矿档次由磁选的35％左右进步到磁选后的40％，锌精矿中铁含量也由磁选前的16％下降到磁选后的11％左右，锌的总收回率到达76％以上。   （十）、本次实验选用的流程计划及取得的技术目标为该矿开发利用及现场改扩建进步了牢靠技术资料，与国表里同类型矿石比较，选别目标较好，除锌、铁得到有用收回外，还归纳收回了硫铁矿。从下降选矿本钱的视点动身，主张选用混合浮选-锌硫别离工艺流程是适合。

钛吨袋拆包机是我公司出产的一种适用于吨袋包装的粉末物料拆袋卸料作业的机械设备。这款设备主动化程度极高，可以有用缓解粉末在拆袋卸料作业时发生的粉尘污染。曩昔职业一般选用人工拆袋卸料的作业方式，不只严重影响了粉末的正常运用，还对出产车间的环境造成了极大的粉尘污染。而我公司研制出产的钛吨袋拆包机能很好的处理这一问题，天然得到了相关职业的广泛运用。 为了可以更好的使相关职业运用钛吨袋拆包机，我公司在该设备的规划制作上特将其规划成手动拆袋和主动拆袋两种作业形式，便利客户对该设备的不同运用需求。仅仅客户在咨询钛吨袋拆包机时，咱们愈加引荐客户选购主动拆袋作业形式的粉末钛吨袋拆包机。 手动拆袋形式下的钛吨袋拆包机，其设备功能、结构等与主动拆袋的钛吨袋拆包机大致相同。仅仅手动形式的钛吨袋拆包机在机箱底部设置有手动解袋的窗口，便利人工解袋，以满意厂商对粉末物料包装袋的重复运用需求。 但经过实际运用可知，粉末这种物料在存储运送过程中简单受潮。当粉末受潮之后会粘附于物料袋表面，待凝结之后便会构成硬块，给物料袋的重复运用造成了必定的影响。因而大部分职业并不会对包装袋有循环运用的需求。但也有一些厂商重视资源运用，经过对粉末加以防潮办法，确保物料不会吸潮粘附的前提下，手动解袋的钛吨袋拆包机便能满意物料包装袋的重复运用需求。

陈述称号：  河南嵩县佛泉寺钼矿矿石可选性实验研讨陈述 陈述格局：  word完结时刻：  2007年1 发布人：    郭常青辅导专家：  黄开国  龚美菱项目负责人：李锡会陈述页数：  前语始共38页陈述简介： 前语： 西安天宙矿业科技开发有限公司受河南嵩县XXX钼矿托付，对其钼矿进行浮选实验研讨。2006年11月8日收到实验样品后，随即进行了配矿、岩矿判定、物理化学性质测定及实验研讨。因为该矿石归于部份氧化的硫化钼矿石，并含有碳、铅、铜等有害杂质，给实验带来必定难度。实验人员针对矿石特色，进行了一系列实验研讨工作，取得了较好的实验效果，详细目标为： 硫化矿部分，钼的回收率为83.49%； 加上部分氧化钼，钼回收率为85.18%； 加上悉数氧化钼，钼回收率为86.87%。 钼粗精中，钼的回收率为72.05%。 钼精矿档次，焙烧前为含钼38.69%；焙烧后为含钼44.93%，含银24.1克/吨。 铅粗精档次为含铅28.59%，回收率占总铅含量的30%左右。含银135克/吨， 实验研讨陈述为矿山引荐了工艺流程，对矿山往后出产提出了某些主张，矿山能够在往后的出产中酌情采用。 结语： 河南嵩县XXX钼矿送来的实验矿样，归于部份氧化的硫化钼矿石，并含有碳、铅、铜等有害杂质。虽经岩矿判定，根本归于硫化钼矿石，但物相分析效果和浮选实验发现，该矿石有部分氧化，与岩矿判定效果不尽一致。分析原因，可能是光薄片数量少或氧化钼矿藏在光薄片中不易发现的原因。 针对矿石特色，实验人员进行了一系列工艺条件实验，取得了较好的实验作用，详细目标为： 硫化矿部分（计算到中矿3），钼的回收率为83.49%；加上部分氧化钼（计算到氧化钼精矿），钼回收率为85.18%；加上悉数氧化钼（计算到氧化钼尾矿），钼回收率为86.87%。 钼粗精中，钼的回收率为72.05%。 钼精矿档次，焙烧前为含钼38.69%；焙烧后为含钼44.93%，含银24.1克/吨。 铅粗精档次为含铅28.59%，含银135克/吨，回收率占总铅的30%左右。 氧化钼的浮选及钼、碳的有用别离，是国内外选矿范畴的技能难题，在本次实验中得到了部份处理。 根据实验效果，提出以下主张，供矿山往后出产中酌情采用： 1.本矿以出产钼精粉为主，不该苛求铅的档次和回收率，否则会影响主产品钼精矿的含铅超支。 2.在出产中进一步探究钼、铅的恰当别离点，既要使钼精矿含铅不超支，又能够使铅粗精的档次高一些。引荐流程中铅的精选作业可酌情处理，假如很难到达铅的合格档次，能够不设。 3.引荐流程中氧化钼精选尾矿含钼0.04%，约占回收率的1.69%，因其产率很大，返到前面作业，会贫化其档次，也会形成中矿过大。因而，主张将这部分作为第二尾矿弃去。 4.因为有部分氧化钼存在，致使回收率不能大幅进步，致使实验中火油用量稍大。出产中可考虑在浮选硫化钼时，恰当下降火油的用量，到达硫化钼上浮即可。 5.在出产中持续探究氧化钼的高效浮选药剂，以期取得更高的钼回收率。本实验陈述，可供该钼矿地质点评及建厂设计时参阅。

近日，河南永登铝业有限公司与乌克兰国家冶金科学院合作建设的“矿热炉生产高纯硅项目”被列入引进外国智力专项计划；该项目是河南永登铝业继去年“低品位铝矿资源综合利用项目”之后，又一次获得国家级项目支持。 　　河南永登铝业自成立以来，始终以“科技永登”为战略定位，坚持走自主创新与产学研相结合之路，在科技研发中大力投入，成果丰硕。3年来，公司共申报国家专利23项，河南省科技成果5项，郑州市科技成果5项；先后有5个项目被列入国家重点或省重点项目，已获得各级政府引智专项资助资金70余万元。同时公司通过引智实现了产业升级，从铝硅合金生产扩展到了高纯硅、铝合金铸造、再生铝开发等领域，初步建立了公司自己的核心技术体系。而与乌克兰国家冶金科学院联合开发电热法生产铝硅合金项目至今，公司在引智与项目开发方面已投入资金约4000万元。 　　高纯硅项目是永登铝业为延伸工业硅—铝硅合金—铸造铝合金的产业链条，与乌克兰国家冶金科学院合作建设的高技术国际合作项目，该项目按照综合利用、节能减排的设计思路，利用国际先进技术，直接在大型矿热炉内制取金属硅，并通过独特的工艺，直接实现硅的提纯，得到适合多晶硅使用的高纯硅。该项目流程短、能耗物耗低，所生产的高纯硅一方面可以与公司铝硅合金生产线结合，直接配制高品质铸造铝硅合金；另一方面可以与本地多晶硅企业联合，完成上下游产业链的衔接，是永登铝业在电热法生产铝硅合金基础上，进一步开发的更具市场优势的高技术项目。目前，该项目已完成设备改造，正在进行分步试车，计划7~8月份完成1#炉启动，年底前可实现稳定生产。