废铜打包机可将各种 金属 边角料（钢刨花、废钢、废铝、废铜、废不锈钢以及报废汽车废料等）挤压成长方体，八角形体，圆柱体等各种形状的合格炉料，既可降低运输和冶炼成本，又可提高投炉速度。   废铜打包机特点：1、结构简单耐用，操作方便， 价格 实惠，低投入高回报；2、所有机型均采用液压驱动（或柴油驱动）；3、机体出料形式可选择翻包，推包或人工取包等不同方式；4、安装简便，无需底脚固定，在无电源的地方，可采用柴油机作动力；5、挤压力从63吨至400吨有十个等级，供用户选择，生产效率从5吨／班至50吨／班；6、压缩室尺寸和包块形状尺寸及机型尺寸可根据用户要求设计定制。　打包机的工作原理：打包物体基本处于打包机中间，首先右顶体上升，压紧带的前端，把带子收紧捆在物体上，随后左顶体上升，压紧下层带子的适当位置，加热片伸进两带子中间，中顶刀上升，切断带子，最后把下一捆扎带子送到位，完成一个工作循环。 打包机是使用打包带缠绕产品或包装件，然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。打包机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。    打包机的工作流程：带子送到位→收到捆扎信号→制动器放开，主电机启动(1)→右顶刀上升，顶住右带于滑板处(2)→“T”型导板后退(3)→接近开关感应到退带探头(4)→主电机停转，制动器吸合(5)→打包机退带电机转动，退带0.35秒(6)→带子收紧捆在物体上(7)→主电机二次启动，制动器吸合(8)→大摆杆二次拉带，收紧带子(9)→左顶体上升，压紧下层带子(10)→加热片伸进两带子中间(11)→中顶刀上升，切断带子(12)→中顶刀下降(13)→中顶刀再次上升，使两带子牢固粘合(14)→中顶刀下降，左右顶刀同时下降(15)→加热片复位(16)→滑板后退(17)→“T”型导板复位(18)→接近开关感应到送带探头(19)→送带电机启动，带动带子送带(20)→大摆杆复位(21)→带子到位，带头顶到“T”型导板上(22)→接近开关感应到双探头(23)→主电机停转，刹车吸合(24)→打包机完成一个工作循环。    打包机又称捆包机或捆扎机，是使用捆扎带缠绕产品或包装件，然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。打包机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。    了解更多有关废铜打包机的信息，请关注上海 有色 网。 

废 金属 打包机是什么？废 金属 打包机：主要应用于回收加工 行业 及 金属 冶炼 行业 。可将各种 金属 边角料、钢刨花屑、废钢、废铁、废铜、废铝、铝刨花屑、解体汽车壳、废油桶等 金属 原料挤压成长方体、圆柱体等各种形状的合格炉料。便于储藏、运输及回炉再利用。该系列设备有以下特点： 　　1. 均采用液压驱动，工作平稳，安全可靠； 　　2. 采用手动或PLC自动控制的操作模式； 　3. 出料形式有：侧翻包、侧推包、前推包或无出包四种方式； 　　4. 安装无需底脚螺丝，在无电源的地方可采用柴油机作动力。 　　废 金属 打包机技术参数： 　　电源，功率： 380V/50HZ 750W/5A 　　打包速度： ≤2.5秒/道 　　台面高度： 750mm 　　框架尺寸： 宽800mm*高度根据需要定 　　捆扎形式： 平行1～多道，方式有点动、手动、连打、球开关、脚踏开关 　　适用包带： 厚（0.55～1.2）mm*宽（9～15）mm 　　电器配置： LG“PLC”控制，法国“TE”，日本”OMRON“，”ZIK“电器适合常规物体捆包废 金属 打包机发展趋势（1）高速化，高效化，低能耗。提高液压机的工作效率，降低生产成本。 　　（2）机电液一体化。充分合理利用机械和电子方面的先进技术促进整个液压系统的完善。 　　（3）自动化、智能化。微电子技术的高速发展为液压机的自动化和智能化提供了充分的条件。自动化不仅仅体现的在加工，应能够实现对系统的自动诊断和调整，具有故障预处理的功能。 　　（4）液压元件集成化，标准化。集成的液压系统减少了管路连接，有效地防止泄漏和污染。标准化的元件为机器的维修带来方便。用途：适用于炼钢厂，回收加工 行业 及 有色 、黑 金属 冶炼 行业 。可将各种 金属 边角料、钢刨花、废铜、废铝等挤压成长方体、圆柱体、八角形体等各种形状的合格炉料，以此降低运输和冶炼成品。更多有关废 金属 打包机请详见于上海 有色 网

废 金属 打包机主要应用于回收加工 行业 及 金属 冶炼 行业 。可将各种 金属 边角料、钢刨花屑、废钢、废铁、废铜、废铝、铝刨花屑、解体汽车壳、废油桶等 金属 原料挤压成长方体、圆柱体等各种形状的合格炉料。便于储藏、运输及回炉再利用。    该系列设备有以下特点：1. 均采用液压驱动，工作平稳，安全可靠；2. 采用手动或PLC自动控制的操作模式；3. 出料形式有：侧翻包、侧推包、前推包或无出包四种方式；4. 安装无需底脚螺丝，在无电源的地方可采用柴油机作动力。    打包机又称捆包机或捆扎机，是使用捆扎带缠绕产品或包装件,然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。打包机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。　打包物体基本处于打包机中间，首先右顶体上升，压紧带的前端，把带子收紧捆在物体上，随后左顶体上升，压紧下层带子的适当位置，加热片伸进两带子中间，中顶刀上升，切断带子，最后把下一捆扎带子送到位，完成一个工作循环。 打包机是使用打包带缠绕产品或包装件，然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。打包机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。　打包机(高台标准型)可以实现自动打包，但台面无动力，需要人工推一下，包装物品才能通过打包机。该打包机的原理是使用捆扎带缠绕产品或包装件,然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。捆扎机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。捆扎机 价格 :全自动捆扎机 价格 或全自动捆扎机报价是半自动设备的两倍多。    废 金属 打包机发展趋势：（1）高速化，高效化，低能耗。提高液压机的工作效率，降低生产成本。（2）机电液一体化。充分合理利用机械和电子方面的先进技术促进整个液压系统的完善。 （3）自动化、智能化。微电子技术的高速发展为液压机的自动化和智能化提供了充分的条件。自动化不仅仅体现的在加工，应能够实现对系统的自动诊断和调整，具有故障预处理的功能。（4）液压元件集成化，标准化。集成的液压系统减少了管路连接，有效地防止泄漏和污染。标准化的元件为机器的维修带来方便。    了解更多有关废 金属 打包机的信息，请关注上海 有色 网。 

废铝打包机又称：金属打包机；打包机；废钢打包机；废铁打包机；废铝打包机；废铜打包机；生铁打包机；废金属打包机；液压打包机；金属屑打包机；钢刨花打包机；铁屑打包机；废铁压块机。适用于炼钢厂，回收加工行业及有色、黑色金属冶炼行业。可将各种金属边角料、钢刨花、废钢、废铝、废铜等挤压成长方形、圆柱体、八角形体等各种形状的合格炉料，以降低运输和冶炬成本。便于储藏、运输及回炉再利用。废铝打包机该系列设备有以下特点：　1. 均采用液压驱动，工作平稳，安全可靠；　　2. 采用手动或PLC自动控制的操作模式； 　　3. 出料形式有：侧翻包、侧推包、前推包或无出包四种方式； 　　4. 安装无需底脚螺丝，在无电源的地方可采用柴油机作动力。　　产品规格和种类：金属打包机（废铝打包机）有63吨～600吨、10个品种二十多个规格，可满足不同层次客户的不同需求。　　废铝打包机产品优势：机器采用液压传动、结构紧凑、移装方便、操作简单、维修容易、密封可靠、安装时不用底脚螺丝。

废铜打包机,主要应用于回收加工行业及金属冶炼行业。可将各种金属边角料、钢刨花屑、废钢、废铁、废铜、废铝、铝刨花屑、解体汽车壳、废油桶等金属原料挤压成长方体、圆柱体等各种形状的合格炉料。便于储藏、运输及回炉再利用。1. 均采用液压驱动，工作平稳，安全可靠；　　2. 采用手动或PLC自动控制的操作模式；　　3. 出料形式有：侧翻包、侧推包、前推包或无出包四种方式；　　4. 安装无需底脚螺丝，在无电源的地方可采用柴油机作动力。　　产品规格和种类：金属打包机有63吨～600吨、10个品种二十多个规格，可满足不同层次客户的不同需求。　　产品优势：机器采用液压传动、结构紧凑、移装方便、操作简单、维修容易、密封可靠、安装时不用底脚螺丝。废铜打包机是打包机新型先进的气动包装机械。主要用于钢铁企业和有色金属企业捆扎各种小规格的管材、板材、型材等产品的包装，还适于用木箱包装各种产品的捆扎。 　　但是由于在使用中零件的磨损，不良的润滑，会引起零件的损坏，可能扩大故障和事故的发生，因此迅速地发现故障、排除故障十分重要。不会因为一点小故障而求助制造厂，从而赢得宝贵的时间和金钱.容易出现故障的地方和维修方法 　　故障：切不断钢带　　原因：1）切刀磨损或故障　　维修方法：检查切刀或切刀架是否磨损或故障，如磨损严重应更换　　2）气压降低　　维修方法：检查工作压力是否正常；　　切断钢带力来自封锁气缸参见故障现象；　　检查封锁操作　　故障：锁扣夹口承受的拉力不够　　原因：卡紧块联接孔或联接销磨损　　维修方法：在槽深度浅时检查这些零件，必要时更换废铜打包机,是废铜打包的好帮手。

全自动半自动铝切机和切铝机广泛被铝制品企业所应用，中国作为铝制品消耗大国，在铝制品消耗方面一直名列国际前茅，好的全自动半自动铝切机和切铝机所生产出来的产品质量截然不同，如何让更好的铝制品提高质量合格度，切铝机的使用及技术掌握非常关键。　　　　切铝机-适用切割范围　　　　用途：用于铝材、不锈钢、石油套管、焊管、高压锅炉管、管线管、光套管等的高效、精密切断加工，能够满足五金厂、石油、冶金、轴承等行业大批量生产的场合。同时，可降低电能消耗，节约钢材。　　　　切铝机-工作原理　　　　工作原理：利用齿轮差动进给原理，实现刀具在高速旋转的刀盘上纵向进给，从而实现了钢管夹持不动，刀盘旋转切削的新理念。有效解决了钢管高速旋转加工方式中存在的高能耗、机床抖动、切削效率低、刀具寿命短、生产作业率低、钢管端面质量差、无法定尺等问题。　　　　切铝机-性能特点　　　　1.节能效果好。使用刀具旋转，管材不动，节省了管材旋转所需要的动力。　　　　2.效率高、运行成本低。采用多刀同时加工的切削方式，加工效率高，刀具消耗少。　　　　3.加工精度高、噪音小。　　　　4.可靠性高、精度维持性好、维护方便。　　　　5.控制系统采用基于工业以太网运动控制平台，自动化程度高，控制功能强，完全实现钢管切断加工的生产自动化。　　　　切铝机-切割铝材工作流程　　　　全自动切管机生产过程中切管这一工作流程通常包括自动上料、夹紧（固定）、送料、切断、计数这一循环反复的过程

随着内化成工艺的普及，蓄电池企业面临着技术改革升级的挑战。自动化能否代替传统的人工操作？全自动电池化成系统适用于启动型、牵引型蓄电池化成工序使用。可实现电池进槽、出槽、输送线全自动控制，整个系统只需进入人工连接导线，其余工序都由系统全自动完成。操作流程十分简便，首先在触摸屏上设定好所需的各项参数，然后将入槽机械手对准化成需要槽列，蓄电池加酸后经自动输送线、入槽机械手进入到密闭化成槽，完成蓄电池入槽。化成后蓄电池经槽内输送板链、出槽机械手将蓄电池送到自动输送线上进入下一工序。全自动电池化成系统主要有以下几个特点：1、化成线为自动生产线：蓄电池加酸后送入输送线自动完成电池入槽，化成结束自动将蓄电池送出槽至下道工序。化成槽内冷却水可根据设定温度、液位自动调节；2、化成槽为密闭水槽：槽内加有冷却水，蓄电池入槽即可冷却；3、多样化生产：新增蓄电池识别系统，可同时生产多种型号蓄电池；4、材料更新：采用耐腐PVC优质塑料+不锈钢材质，耐腐性能好，使用寿命长，质量更可靠，达到国家V2防火等级，可大幅提高设备对明火的安全指数；5、工艺构思完美：槽体上部两侧采用透明PVC，厚度5mm，可见透明性好，改善天气阴暗、晚间作业的可视操作环境。抽风管道直接架设槽体上部，减少原有顶部吸罩板，优化和简化槽体制作的工艺；6、电池化成线采用全自动控制，即电池自动进槽、自动出槽、在槽内自动传输、自动给排水。优秀的设备来自专业一流的企业，江苏盛达环保设备有限公司专业生产蓄电池环保设备已有三十余年，具有丰富的生产经验和良好的市场信誉，是中国环保协会会员单位。200余名职工，30名专业技术人员，15名高级工程师，铸造了强大的自主研发能力和完备的质量监督管理体系，不仅为企业提供高质量全自动电池化成系统，更能根据客户需要量身定制工艺流程、设备选择、技术培训等整套蓄电池方案，让您轻松做出高质量产品，坐拥高品质的生产体验。

液压钢管，是无缝钢管的其中一种材质，含碳量在0.24—0.32%之间，simn单列是因为是因为五大元素（碳C，硅Si，锰Mn，磷P，硫S）中，硅锰的含量高约为1.10—1.40%。    液压钢管经过酸洗、冷轧、冷拔，然后采用先进的高温热处理技术（NBK状态）表面：光亮、光滑、高精密度、高光洁度，内外壁无氧化层，内外壁精度高，机械性能适应在任何一个角度下进行弯曲，而且可承受高压、冷弯不变形、扩口、压扁、抗拉等要求，做到钢管冷弯不爆裂、无裂痕、且内外壁无氧化层。　    液压钢管规格工艺介绍：以DIN2391/EN10305高精度精密液压无缝钢管的成品管作为磷化用钢管，用进口环保型磷化液对钢管进行内外壁磷化，形成黑色磷化保护膜，通过磷化膜中的微孔吸收防锈油作防锈处理，两端封盖作防尘处理。   液压钢管主要特点：钢管颜色：黑中带亮，钢管表面颜色均匀度高，一致性强，外表较为美观，钢管防锈性能好。液压钢管完全可以替代同标准的进口液压无缝钢管液压管和普通钢管的液压钢管规格应用 1、流体用无缝钢管：GB8163-99 2、锅炉用无缝钢管：GB3087-1999 　　3、锅炉用高压无缝管：GB5310-95（ST45.8-ⅲ型） 　　4、化肥设备用高压无缝钢管：GB6479-1999 　　5、地质钻探用无缝钢管：YB235-70 　　6、石油钻探用无缝钢管：YB528-65 　　7、石油裂化用无缝钢管：GB9948-88 　　8、石油钻铤专用无缝管：YB691-70 　　9、汽车半轴用无缝钢管：GB3088-1999 　　10、船舶用无缝钢管：GB5312-1999 　　11、冷拔冷轧精密无缝钢管：GB3639-1999 　　各种合金管16Mn、27SiMn、15CrMo、35CrMo、12CrMov、20G40Cr,12Cr1MoV,15CrMo钢管按生产工艺不同分为无缝钢管和焊接钢管两类。无缝钢管是由钢锭、管坯或钢棒穿孔制成的无缝的钢管。 液压管重量公式:[(外径-壁厚)*壁厚]*0.02466=kg/米(每米的重量)

铝锭打包是投资者们很关心的问题，让我们对它进行下阐述。PET塑钢带-铝锭打包专用当 前 价： 15000 元规格型号： 2512发 货 量： 1000 发布时间： 2010年6月7日有效期至： 60天使用钢带打包铝锭的传统方式已经日渐不适用于当今的工业产品包装，钢带因其自身存在成本高、易生锈、易返松、打包操作不方便、打包浪费严重等不足。使用pet索带(塑钢带)打包是目前及未来工业产品包装的发展趋势。pet塑钢带凭着成本低、省钱、环保美观、易用耐用、高强度和高拉力等优势，成为替代钢带及pp打包带的新型捆扎包装材料。从2002年来，国内的索带需求以每年500％的速度增长，大规模应用到铝锭、有色金属、钢铁、玻璃、木材、造纸、石材、陶瓷等行业。铝锭是一种贵重的工业产品，重量大、搬运频率高、运输距离远等特点，令其在包装方面要求十分严格，特别是对捆扎材料的要求也很高，既要坚实牢固，又要求有足够缓冲保护铝锭，还要经受运输的考验。为此国家制定了《铝及铝合金加工产品包装、标志、运输、贮存》（gb/t 3199-2007）标准，明确规定铝锭的包装形式和方法，为铝锭的包装提供了参考依据。比例条件：每托铝锭需用4条带，每条打包带的长度为4米，每托铝锭共需16米打包带。注：1、钢丝打包每条会浪费0.2米用作收紧，即4条带共浪费0.8米；2、 每条钢带需多支付1个钢扣的费用；3、一体化气动打包机提高打包速度；气动铝锭打包机当 前 价： 2 元/台最小起订：1 台供货总量：200 台特性    1、适合各种PET塑钢带    2、束紧、粘接、切断一次性完成，操作简便。    3、束紧力强，大于2800N以上，适用于冶金、钢铁、建材业等    规格      型号 CMVAQD-19 CMVAQD-25    机重 3.8㎏ 4.0㎏    使用塑带宽度 10-19.0mm 19-25mm    使用塑带厚度 0.4-1.05mm 0.4-1.35mm    打包结合强度 约75% 约75%    咬扣方式 摩擦热熔粘接 摩擦热熔粘接    束紧力 2800N 2800-3000N    平均气压 0.65MPa 0.65MPa如果你想知道铝锭打包等更多的信息你可以登陆上海有色网查看。 

铝锭打包带是一种投资者想知道，因为了解它可以帮助操作。铝锭聚酯打包带数量(米)  ≥1价格(元/米) 10000.00元/米铝锭打包带是以聚对苯二甲酸乙二醇酯为主要原料经加工而成的，它是目前世界上用于代替钢带的一种新型环保的包装材料，经这几年新材质的开发成功及成本的大幅下降，已大量使用在钢铁业、化纤业、铝锭业、纸业、砖窑业、螺丝业、烟草业、电子业、纺织业及木业等；是一种取代钢带的新型高强度打包带，是目前世界上使用最广泛的替钢带使用。其特性有：1、高强度 ： 铝锭打包带材质是（聚脂），具有极强抗拉性，接近于同规格的钢带，是普通塑料带的几倍。2、高韧性 ： 铝锭打包带具有塑料特性，有着特殊的柔韧性，在运输过程中可避免因颠簸造成打包带的断裂导致物体的散落，确保运输的安全。3、安全性 ： 铝锭带没有钢带的锋利边缘，也不需要钢扣结合、没有压痕、刮伤问题，不会对被包装物体造成损伤。在打包和开包时不会对操作人员造成伤害，避免一切不安全因素。4、适应性 ： 铝锭带因材质和制作工艺因素，能适合各种气候变化，耐高温、耐潮湿，不象钢带受潮生锈污染环境及损失抗拉性，使捆包强度减小。5、环保性 ： 因铝锭带质量轻，搬运方便；体积小，节省仓库空间；用过的铝锭带方便回收，符合环保要求。6、美观型：钢带会因暴露在空气中吸收水分而生锈，锈迹渗透性强容易污染包装物。铝锭塑钢带则美观、不生锈、有利环保。7、耐温性 ： 熔点为260度，120度以下使用不变形，并能长时间保持拉紧力。8、经济性 ： 1吨塑钢带的长度相当于6吨钢皮带，每米单价低于铁皮带，成本仅是铁皮带的60％。如果你想更多的了解关于铝锭打包带的信息，你可以登陆上海有色网进行查询和关注。

已获三项专利,ZL 99 2   42466.6    ZL 99 2 42470.4   并在武钢二炼钢在线热销,生产性热试成功。 首要长处 选用国内产创始分体式水口，1-3秒完成连铸中包水口的快速替换，防止钢水丢失，进步连铸坯材质量。

GB/T 15242.1－1994（2001）液压缸活塞和活塞杆动密封装置用同轴密封件尺寸系列和公差 　　GB/T 15242.2－1994（2001）液压缸活塞和活塞杆动密封装置用支承环尺寸系列和公差 　　GB/T 15242.3－1994（2001） 液压缸活塞和活塞杆动密封装置用同轴密封 　　neq ISO 7425-1:1988ISO 7425-2:1989 件安装沟槽尺寸和公差 　　GB/T 15242.4－1994（2001） 液压缸活塞活塞杆动密封装置用支承环安装沟槽尺寸和公差 　　GB/T 15622－1995（2001） 液压缸试验方法 　　neq JIS B 8354-1985 　　GB/T 15623.1－2003 液压传动 电调制液压控制阀 第1部分： 　　ISO 10770-1:1998，MOD 四通方向流量控制阀试验方法 　　GB/T 15623.2－2003 液压传动 电调制液压控制阀 第1部分： 　　ISO 10770-2:1998，MOD 三通方向流量控制阀试验方法 　　GB/T 17446－1998 流体传动系统及元件 术语 　　idt ISO 5598:1985 　　GB/T 17483－1998 液压泵空气传声噪声级测定规范 　　eqv ISO 4412-1:1991 　　GB/T 17484－1998 液压油液取样容器 净化方法的鉴定和控制 　　idt ISO 3722:1976 　　GB/T 17485－1998 液压泵、马达和整体传动装置参数定义和字母符号 　　idt ISO 4391:1983 　　GB/T 17486－1998 液压过滤器 压降流量特性的评定 　　idt ISO 3968:1981 　　GB/T 17487－1998 四油口和五油口液压伺服阀 安装面 　　idt ISO 10372:1992 　　GB/T 17488－1998 液压滤芯 流动疲劳特性的验证 　　idt ISO 3724:1976 　　GB/T 17489－1998 液压颗粒污染分析 从工作系统管路中提取液样 　　idt ISO 4021:1992 　　GB/T 17490－1998 液压控制阀 油口、底板、控制装置和电磁铁的标识 　　idt ISO 9461:1992 　　GB/T 17491－1998 液压泵、马达和整体传动装置稳态性能的测定 　　idt ISO 4409:1986 　　GB/T 18853－2002 液压传动过滤器 评定滤芯过滤性能的多次通过方法 　　ISO 16889:1999，MOD 　　GB/T 18854－2002 液压传动 液体自动颗粒计数器的校准 　　ISO 11171:1999，MOD 　　三、行业标准 　　JB/T 2184－1977 液压元件型号编制方法 　　JB/T 5120－2000 摆线转阀式全液压转向器 　　JB/T 5919－1991（2001） 曲轴连杆径向柱塞液压马达安装法兰与轴伸尺寸和标记(一) 　　JB/T 5920.1－1991（2001） 内曲线(向外作用)式低速大扭矩液压马达安装法兰和轴伸的尺寸系列 靠前部分 20～25MPa的轴转马达 　　JB/T 5921－1991（2001） 液压系统用冷却器基本参数 　　JB/T 5922－1991 液压二通插装阀图形符号 　　JB/T 5923－1997 气动 气缸技术条件 　　neq JIS B83771991 　　JB/T 5924－1991参照NFPA/T2.6.1M-1974 液压元件压力容腔体的额定疲劳压力和额定静态压力验证方法 　　JB/T 5963－1991 二通、三通、四通螺纹式插装阀阀孔尺寸 　　JB/T 5967－1991（2001） 气动元件及系统用空气介质质量等级 　　JB/T 6375－1992（2001） 气动阀用橡胶密封圈 尺寸系列和公差 　　JB/T 6376－1992（2001） 气动阀用橡胶密封圈 沟槽尺寸和公差 　　JB/T 6377－1992（2001） 气动气口连接螺纹 型式和尺寸 　　JB/T 6378－1992（2001） 气动换向阀 技术条件 　　JB/T 6379－1992（2001）参照ISO 6431:1992 缸内径32～320mm的可拆式单杆气缸 安装尺寸 　　JB/T 6656－1993（2001） 气缸用密封圈安装沟槽型式、尺寸和公差 　　JB/T 6657－1993（2001） 气缸用密封圈尺寸系列和公差 　　JB/T 6658－1993（2001） 气动用O形橡胶密封圈沟槽尺寸和公差 　　JB/T 6659－1993（2001） 气动用O形橡胶密封圈尺寸系列和公差 　　JB/T 6660－1993（2001） 气动用橡胶密封圈 通用技术条件 　　JB/T 7033－1993（2001）参照ISO 9110-1: 1990 液压测量技术通则 　　JB/T 7034－1993 液压隔膜式蓄能器型式和尺寸 　　JB/T 7035.1－1993 液压囊式蓄能器型式和尺寸 A型 　　JB/T 7035.2－1993 液压囊式蓄能器型式和尺寸 AB型 　　JB/T 7036－1993 液压隔离式蓄能器 技术条件 　　JB/T 7037－1993 液压隔离式蓄能器 试验方法 　　JB/T 7038－1993 液压隔离式蓄能器 壳体技术条件 　　JB/T 7039－1993 液压叶片泵 技术条件 　　JB/T 7040－1993 液压叶片泵 试验方法 　　JB/T 7041－1993 液压齿轮泵 技术条件 　　JB/T 7042－1993 液压齿轮泵 试验方法 　　JB/T 7043－1993 液压轴向柱塞泵 技术条件 　　JB/T 7044－1993 液压轴向柱塞泵 试验方法 　　JB/T 7046－1993（2001）参照NFPA/T3.4.7M-1975 液压蓄能器压力容腔体的额定疲劳压力和额定静态压力验证方法 　　JB/T 7056－1993（2001） 气动管接头 通用技术条件 　　JB/T 7057－1993（2001） 调速式气动管接头 技术条件 　　JB/T 7058－1993（2001） 快换式气动管接头 技术条件 　　JB/T 7373－1994（2001） 齿轮齿条摆动气缸 　　JB/T 7374－1994 气动空气过滤器 技术条件 　　JB/T 7375－1994 气动油雾器 技术条件 　　JB/T 7376－1994 气动空气减压阀 技术条件 　　JB/T 7377－1994（2001） 缸内径32～250mm整体式单杆气缸安装尺寸 　　eqv ISO 6430:1992 　　JB/T 7857－1995（2001） 液压阀污染敏感度评定方法 　　JB/T 7858－1995（2001） 液压元件清洁度评定方法及液压元件清洁度指标 　　JB/T 7938－1999 液压泵站油箱公称容量系列 　　JB/T 7939－1999 单活塞杆液压缸两腔面积比 　　eqv ISO 7181:1991 　　JB/T 8727－1998 液压软管总成 　　JB/T 8728－1998 低速大扭矩液压马达 　　JB/T 8729.1－1998 液压多路换向阀 技术条件 　　JB/T 8729.2－1998 液压多路换向阀 试验方法 　　JB/T 8884－1999**（JB/Z 347－89） 气动元件产品型号编制方法 　　JB/T 8885－1999**（ZBJ 22008-88） 液压软管总成技术条件 　　JB/T 9157－1999 液压气动用球涨式堵头 安装尺寸 　　JB/T 10205－2000 液压缸 技术条件 　　JB/T 10206－2000 摆线液压马达 　　JB/T 10364－2002 液压单项阀 　　JB/T 10365－2002 液压电磁换向阀 　　JB/T 10366－2002 液压调速阀 　　JB/T 10367－2002 液压减压阀 　　JB/T 10368－2002 液压节流阀 　　JB/T 10369－2002 液压手动及滚轮换向阀 　　JB/T 10370－2002 液压顺序阀 　　JB/T 10371－2002 液压卸荷溢流阀 　　JB/T 10372－2002 液压压力继电器 　　JB/T 10373－2002 液压电液动换向阀和液动换向阀 　　JB/T 10374－2002 液压溢流阀

一、采标情况： 　　idt或IDT表示等同采用；eqv或MOD表示等效或修改采用；neq表示非等效采用。 　　二、国家标准 　　GB/T 786.1－1993（2001*） 液压气动图形符号 　　eqv ISO 1219-1:1991 　　GB/T 2346－2003 流体传动系统及元件 公称压力系列 　　ISO 2944:2000，MOD 　　GB/T 2347－1980（1997） 液压泵及马达公称排量系列 　　eqv ISO 3662:1976 　　GB/T 2348－1993（2001*） 液压气动系统及元件 缸内径及活塞杆外径 　　neq ISO 3320:1987 　　GB/T 2349－1980（1997） 液压气动系统及元件 缸活塞行程系列 　　eqv ISO 4393:1978 　　GB/T 2350－1980（1997） 液压气动系统及元件 活塞杆螺纹型式和尺寸系列 　　eqv ISO 4395:1978 　　GB/T 2351－1993 液压气动系统用硬管外径和软管内径 　　neq ISO 4397:1978 　　GB/T 2352—2003 液压传动 隔离式蓄能器 压力和容积范围及特征量 　　ISO 5596:1999,IDT 　　GB/T 2353.1－1994 液压泵和马达安装法兰和轴伸的尺寸系列及标记 　　neq ISO 3019-2:1986 靠前部分：二孔和四孔法兰和轴伸 　　GB/T 2353.2－1993（2001*） 液压泵和马达 安装法兰与轴伸的尺寸系列和标记(二) 　　neq ISO 3019-3:1988 多边形法兰(包括圆形法兰) 　　GB/T 2514－1993 四油口板式液压方向控制阀安装面 　　eqv ISO 4401:1980 　　GB/T 2877－1981 二通插装式液压阀安装连接尺寸 　　GB/T 2878－1993 液压元件螺纹连接 油口型式和尺寸 　　neq ISO 6149:1980 　　GB/T 2879－1986 液压缸活塞和活塞杆动密封沟槽型式、尺寸和公差 　　neq ISO 5597:1987 　　GB/T 2880－1981 液压缸活塞和活塞杆 窄断面动密封沟槽尺寸系列和公差 　　GB/T 3452.1－1992 液压气动用O形橡胶密封圈尺寸系列及公差 　　neq ISO 3601-1:1988 　　GB/T 3452.2－1987 O形橡胶密封圈外观质量检验标准 　　GB/T 3452.3－1988 液压气动用O形橡胶密封圈 沟槽尺寸和设计计算准则 　　neq ISO/DIS 3601-2 　　GB/T 3766－2001 液压系统通用技术条件 　　eqv ISO 4413: 1998 　　GB/T 6577－1986 液压缸活塞用带支承环密封沟槽型式、尺寸和公差 　　neq ISO 6547:1981 　　GB/T 6578－1986 液压缸活塞杆用防尘圈沟槽型式、尺寸和公差 　　neq ISO 6195:1986 　　GB/T 7932－2003 气动系统通用技术条件 　　ISO 4414:1998，IDT 　　GB/T 7934－1987 二通插装式液压阀 技术条件 　　GB/T 7935－1987 液压元件 通用技术条件 　　neq NFPA T 310.3 　　GB/T 7936－1987 液压泵、马达空载排量 测定方法 　　neq ISO/DP 8426 (1988版) 　　GB/T 7937－2002 液压气动用管接头及其相关元件公称压力系列 　　neq ISO 4399:1995 　　GB/T 7938－1987 液压缸及气缸公称压力系列 　　neq ISO 3322:1975 　　GB/T 7939－1987 液压软管总成 试验方法 　　neq ISO 6605:1986 　　GB/T 7940.1－2001 气动 五气口气动方向控制阀 靠前部分：不带电气接头的安装面 　　idt ISO 5599-1:1989 　　GB/T 7940.2－2001 气动 五气口气动方向控阀 第二部分：带电气接头的安装面 　　idt ISO 5599-2:1990 　　GB/T 7940.3－2001 气动 五气口气动方向控制阀 第三部分功能识别编码体系 　　idt ISO 5599-3:1990 　　GB/T 8098－2003 液压传动 带补偿的流量控制阀 安装面 　　ISO 6263：1997，MOD 　　GB/T 8099－1987 液压叠加阀 安装面 　　neq ISO 4401-1980 　　GB/T 8100－1987 板式联接液压压力控制阀（不包括溢流阀）、顺序阀、 　　neq ISO/DIS 5781(1987) 卸荷阀、节流阀和单向阀 安装面 　　GB/T 8101－2002 液压溢流阀 安装面 　　ISO 6264:1998，MOD 　　GB/T 8102－1987 缸内径8～25mm的单杆气缸安装尺寸 　　neq ISO 6432:1985 　　GB/T 8104－1987 流量控制阀 试验方法 　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8105－1987 压力控制阀 试验方法 　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8106－1987 方向控制阀 试验方法 　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8107－1987 液压阀 压差—流量特性试验方法 　　neq ISO/DIS 4411(1986) 　　GB/T 9065.1－1988 液压软管接头 连接尺寸 扩口式 　　GB/T 9065.2－1988 液压软管接头 连接尺寸 卡套式 　　GB/T 9065.3－1988 液压软管接头 连接尺寸 焊接式或快换式 　　GB/T 9094－1988（1997） 液压缸气缸安装尺寸和安装型式代号 　　eqv ISO 6099:1985 　　GB/T 9877.1－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列 靠前部分 内包骨架旋转轴唇形密封圈 　　GB/T 9877.2－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列 第二部分 外露骨架旋转轴唇形密封圈 　　GB/T 9877.3－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列 第三部分 装配式旋转轴唇形密封圈 　　GB/T 14034－1993 24°非扩口液压管接头连接尺寸 　　GB/T 14036－1993 液压缸活塞杆端带关节轴承耳环安装尺寸 　　neq ISO 6982:1982 　　GB/T 14038－1993（2001） 气缸气口螺纹 　　neq ISO 7180:1986 　　GB/T 14039－2002 液压传动 油液 固体颗粒污染等级代号 　　ISO 4406:1999，MOD 　　GB/T 14041.1－1993 液压滤芯结构完整性检验方法 　　neq ISO 2942:1974 　　GB/T 14041.2－1993 液压滤芯材料与液体相容性检验方法 　　neq ISO 2943:1974 　　GB/T 14041.3－1993（2001）液压滤芯抗破裂性检验方法 　　neq ISO 2941:1974 　　GB/T 14041.4－1993（2001）液压滤芯额定轴向载荷检验方法 　　neq ISO 3723:1976 　　GB/T 14042－1993（2001） 液压缸活塞杆端柱销式耳环安装尺寸 　　neq ISO 6981:1982 　　GB/T 14043－1993 液压控制阀安装面标识代号 　　eqv ISO 5783:1981 　　GB/T 14513－1993（2001） 气动元件流量特性的测定 　　neq ISO/DIS 6358(1989) 　　GB/T 14514.1－1993（2001）气动管接头试验方法 　　neq JIS 8381-85 　　GB/T 14514.2－1993（2001）气动快换接头试验方法 　　neq ISO 6150:1988

在工业或者军工设备上有很多场合要求两个或多个液压缸同步动作，于是产生了液压系统同步问题的要求，根据工况要求和投资成本可以使用多种液压同步的控制方案。 1. 多个普通节流阀或者调速阀同时使用 使用在同步要求不是很高或者同步功能可以通过机械结构进行缓冲的场合，特点是控制简单，投资成本非常低。比如某厂的板坯翻转台就使用这种控制方案，由于其用于线外设备，且对同步要求不是很高，达到基本同步即可满足工艺参数(见图1)。而且这种同步控制方式成本非常低，达到了既满足工艺动作要求，又满足投资成本控制的要求，非常合适此类场合的使用选择。 2. 使用分流集流阀 分流集流阀又称速度同步阀，是分流阀、集流阀、单向分流阀、单向集流阀的总称。它们在液压系统中，可使同一系统中的2—4个相同的执行元件，无论负载大小如何，均能达到速度同步的运行目的。自调式分流集流阀是在分流集流阀基础上，增加了流量、压力自调节能力，使得该阀可以适应大的流量、压力变化范围和大的偏载工作条件。如某钢厂包盖提升机构液压控制如图2。 3. 使用同步马达 如某炼钢厂转炉裙罩提升控制，转炉裙罩是一个非常庞大的结构件，与其他设备还有配合要求，因此对其提升的同步有一定的要求，特别是要求可靠性比较高，一旦控制功能发生故障，将会引起严重的后果和巨大的经济损失。为了达到高可靠性，这里优先选择机械原理的同步控制方案，因此比例伺服阀加位置传感器的同步控制方法这里不合适;由于此设备运动过程中与其他设备还有配合要求，因此同步要求比较高，所以普通的分流集流阀在这里精度达不到要求。为了满足上述的工艺动作要求，使用同步马达在这里比较合适。使用精度合适的同步马达可以满足设备的同步控制要求，同时机械同步大大确保了设备的可靠性，确保生产线能够顺利运行，避免生产事故和不可估量的经济损失。 4. 使用同步马达配合普通小型换向阀 在对同步要求较高的时候，而又不愿意增加投资成本，就可以采用另外一种简单可靠的同步控制系统，他的原理是正常情况下使用同步马达保持同步，在油缸的位置传感器检查的同步误差超过设计值的时候，打开小型同步阀对油缸进行微量的调整，使油缸回到同步状态中。如某钢厂生产线使用的同步顶升系统见图4。此系统顶升力量近百吨，顶升的目标是液态钢水，且每动作一次就要求保持位置在40分钟，如此长的保压时间，难免两个油缸产生误差，一般的传统控制方式采用两个比例阀单独控制两个带位置传感器的油缸，保压过程中产生不同步时，系统采取控制相对应的比例阀来调整油缸的方式，但是这种方式成本较高，且无法避免软件故障带来的事故停产和其他经济损失，如果发生液态钢水外溢将会发生重大事故，为了达到高可靠性，又能够控制设备投资成本，改成如图4所示的系统后，不仅降低了成本，同时完全实现了原同步控制的要求。 5. 使用伺服阀配合液压缸位置传感器 这种控制方式控制的系统同步精度非常高，能够时刻保持同步，而且频响可以达到较高的水平;但是投资成本非常高并且控制方式比较复杂。除非设备要求较高的状态，不推荐使用。如图5所示某生产线使用的同步振动系统。此系统对应的两个油缸要求完全同步，且两个油缸件基本没有机械刚度，同时，两个油缸作高速高频往复运动，工艺要求每时每刻两个油缸均保持相同的转态。对这类要求非常苛刻的同步控制，只有采用下图的控制方式来实现。 6.其他 当然近年来又出现了一些新的控制技术如北京某公司开发的数字液压技术来实现同步控制，达到了很高的水平，但是业绩有限且成本难于控制，此类技术还有待于更近一步的研究和大家的关注。 总之，液压同步控制的方案非常多，具体使用过程中应该根据实际的工艺动作要求，安装可靠性的要求和投资成本的预算等多方面因素最终确定具体的控制方案。

普通冲压工艺加工铝合金表面质量差，成品率低（只有70%左右），不能满足车身零件高精度、高可靠性、高效率和低缺陷制造的要求。汽车车身零件的液压成形技术在欧美、日韩等发达国家的汽车产业中获得了大量应用，设备最高压力达到了400 MPa，加工出铝合金汽车发动机罩内外板、车门内外板及翼子板等覆盖件已装车应用。大型铝铸件、液压成形部件是奥迪A8的两项核心技术。铝合金汽车板材和管材液压成形工艺如图4。    与冲压工艺相比，液压成形工艺的优势如下     （1）减小毛坯尺寸，节约材料。     （2）提高成形极限，减少成形道次。     （3）零件的表面质量和尺寸精度大幅提高。     （4）降低配套模具数量和成本。     （5）减少后续机械加工和组装焊接量。     （6）可以成形形状复杂、变形程度大、整体性要求高的零件。     这项技术在国外已成为汽车轻量化的主流技术，并朝着集成化、快速化、大型化、精确化等方面发展。虽然国内在大吨位样机研制方面已经取得成功，如1 600 t和1 050 t板材液压成形设备，但是在国内推广应用铝板液压成形技术还存在着以下主要难点。     （1）基于铝板液压成形设计知识的欠缺。提供给设计人员的液压成形知识不系统、不全面，造成我国设计人员无法或根本不能够考虑到液压成形技术在轻量化结构件上的应用。     （2）面向液压成形技术的铝板材料成形性和零件质量控制体系的研究不足。多数面向普通冲压成形的铝板材料成形性和零件质量控制研究的结果并不适用于液压成形技术。     （3）诸多的工装模具及超高压液压源系统面向产业化的关键技术有待突破。     （4）以铝板液压成形为核心的全系统联动的装备研究不完善。由于上述原因，面向产业化的并联动作系统并未得到实际的应用，工装和模具开发成型难度大、调试周期长，因而成本较高，在国内车型仍鲜见应用。

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液压和气动缸筒用精密内径无缝钢管（GB8713-88）是制造液压和气动缸筒用的具有精密内径尺寸的冷拔或冷轧精密无缝钢管。液压气动缸筒用精密内径无缝钢管标准要遵守。

Abstract：The existent test technology and the problems of the sinter at Jigang are analyzed and automatic reconstruction project are brought forward aiming at the test technological process.This system has the features such as apparatus being simple,the cost being lower,test data being objective,rapid, continuous and exact and can be used to guide production directly. 烧结矿质量的稳定性已越来越成为整个铁前系统能否保持良好运行的关键。而济南钢铁集团总公司(简称济钢)对烧结矿的检验以现有的检验方式和装备已无法满足生产工艺的需要，造成检验周期长、检验结果严重滞后。尤其是产品质量异常时，既不能及时调整烧结生产又无法及时指导高炉生产，而且经调研发现，国内多数企业均存在类似问题。所以，能否实现烧结矿的在线自动化检验将直接影响烧结、炼铁生产的稳定。下面针对济钢第一烧结厂90m2烧结机成品7#皮带处的自动化检验系统改造的预想方案，作为提高烧结矿检验自动化水平的有益尝试。 一、现有检验过程及存在的问题 （一）检验工艺过程 1、取样地点：济钢第一烧结厂成品7#皮带头部。 2、现有装备：ZC90-1自动取样机1台、ISO-1型转鼓机1台、ZS95-2五级自动振筛1台以及破碎机、研磨机等。 3、检验工艺：按照预先设定的程序每40min接取一个子样。5～7次接取后，形成一个大样作为物理、化学检验的样品(重量约120kg)。送至烧结质量检查站进行物理试验和化学分析。内容包括：试样的粒度筛分、转鼓、试样的2次破碎、缩分、研磨制成化验试样送化验室。化验室必须在之后的2h内外报化学成分，用以指导生产。一次物理—化学检验的周期约为4h。 （二）存在的问题 1、检验设备自动化水平低、周期长，结果的及时性差。 2、由于无法全过程取样，导致样品的代表性差。 3、生产异常时无法有针对性地提供质量数据及时指导生产。 4、劳动强度大、检验成本高、材料消耗多。 5、检验工序多，易产生人为影响，导致准确性的降低。 二、改造方案 （一）电气控制 电气控制系统见图1。现场安装五级自动振筛(以下简称“振筛”)、全自动转鼓机、破碎机与现有的成品7#取样机用导料管相互连接，成品7#皮带电气自动控制系统与自动取样 机、振筛的电气自动控制系统相连接，共同形成一个检验电气自动控制系统。通过电气自动控制达到取样机每次按自动的开-闭程序取一个子样的同时相继开启振筛、自动称量装置 、ISO全自动转鼓机，直至最后的返料装置。图1 烧结矿自动检验电气控制系统 （二）自动检验系统的工作原理 烧结矿自动化检验工艺控制见图2。ZC90-1自动取样机通过导料管连接振筛，单个子样经振筛进行粒度筛分后振筛的各级受料盘托架上的4个压力传感器获得相应的信号传输。图2 烧结矿自动化检验工艺控制 系统说明：1 筛分接料及自动称量电子压力传感器未注明，需现场安装时确定位置。2 可以实现从样品采集到物理检验直至制样的全过程自动化，无人为因素。3 通过计算机网络实现检测数据的动态的信息化管理，更好地指导生产。4 可以快速对烧结矿的物理指标进行检验。 数据处理系统与具有记录和显示功能的计算机相连，每个子样的筛分粒度将直接显示，可以用于指导烧结生产(根据GB10122-88的要求，烧结矿粒度筛分样品重量应大于100kg，故所显示数据只代表取子样时间内的产品质量，只能用于指导生产)，对几个子样按不同粒级分别进行重量累加，每当遇到累计达到100kg的子样时，做一次数据处理(累计几个子样的总重以及5个粒级各占总重的百分比),列出按GB10322-88进行检验的筛分粒度，不但用于对炼铁厂与烧结厂的结算,而且还用于指导炼铁生产。 在配备振筛的同时配套1台新型ISO全自动转鼓机(该产品符合GB8029-87)，并用导料管与自动称量系统的倒料装置相连。直接利用计算机进行两个粒级的配鼓后，自动做出转鼓强度。 配套2级破碎机、缩分器、研磨机各1台，可以在现场将样品直接加工成化验试样。从而，减轻了检验人员的劳动强度。 三、系统特点 （一）本方案的实施突出体现在用现有的设备稍加配套、改造，以较少的投资实现提高检验结果的及时性、精确性和科学性。不但最大程度地减少了检验过程的人为因素影响，而且实现了对铁前各中间产品从任一时间到全过程的全方位检测。既可以随时检测出某段产品的质量情况，又能够清楚地判定生产全过程的产品质量波动情况，从而更好地指导调整生产工艺。同时，国家标准所规定的条件下检测出的数据还能够为内部结算与经济考核提供准确、合理的依据。 （二）通过技术与管理的创新，及时、准确地反馈质量数据，以充分发挥铁前系统工艺技术参数的自动调节能力，更加有针对性地为生产中出现的异常情况提供分析和判断的依据。尤其是目前较为先进的智能化烧结工艺更加需要物理性能及时反馈，以便于实现计算机全过程自动控制。 （三）与某些国外在线自动检验装置设计原理不同：这些装置是取每个子样后称量，累计达到100kg时，再自动进行检验。所以，要求每个单体设备处理量大、数量多，而大部分时间处于闲置状态，造成整个系统的造价昂贵。这些装置检验数据反馈慢，只是自动化水平很高。 本方案设计的系统是基于对每个子样进行粒度筛分，用计算机控制整个系统和称量后的数据处理，无论是自动化程度还是系统的检验精度都毫不逊色于国外的同类装置。正是这一独特的思路，使单体设备处理量不需很大，还可以省略很多输送小皮带、给料机等辅助设备，从而大大降低整个系统的造价，而且检测数据更直观、快速。 四、结语 以该设想方案为基础，济钢技术监督处已作出对所有人造富矿的检验实现在线自动化改造的整体方案，目前已通过有关部门的可行性研究，正式纳入2002年济钢技术改造项目，并且已推广到对焦炭的自动化检验上。相信随着该项目的实施，济钢铁前系统产品的检验将跨入国内先进水平。这一自动化检验系统，在国内也将有着更为广阔的发展前景。

虹吸（Siphoning）很早就被认为是从还原坩埚到铸造车间静置炉运输铝水的一个重要方法。采用这一方法产生铝灰较少，澳大利亚Major-Furnace公司把铝水自动虹吸系统用于大型电解铝厂。　　虹吸用于从坩埚到炉子铝水的输送已经有40多年的历史，开始是由加铝（Alcan）设计的一个手动系统，由技术熟练的操作手准确操作，但缺少操作的准确性。　　为减少铝灰产生，Comalco铝业公司于1992年在其下属NZAS电解铝厂进行了虹吸试验，对采用虹吸运输产生的铝灰和梯流注时直接产生的铝灰进行比较。试验结果表明两种方法所产生的铝灰有着及大差异，在梯流倾注时测到铝灰重量为0.73%，而采用虹吸输送铝水测到的铝灰重量为0.22%。　　1994年力拓加铝（那时为Comalco公司）在澳大利亚塔斯马尼亚BellBay的铝粉厂的连续粉化工艺过程采用了开发出来的一条铝水自动虹吸系统，从而激励力拓加铝开发出自动虹吸的特种工程设计的铝水管道运输系统。　　由Major-Furnace公司为澳大利亚昆士兰Boyne电解铝厂第三条电解生产线设计的这一自动虹吸系统于1997年试车，其中包括把12台现有静置炉从梯流倾注改为虹吸。改造工程完毕之后，结果表明铝灰的产生比预计减少1.2%的目标有所减少，改为虹吸之后铝灰减少到.054%。Boyne电解铝厂每年有14台炉子虹吸55万吨铝水。　　2007年在阿曼Sohar铝业公司又安装了四条自动虹吸系统，因此可以得出结论，从梯流倾注到转向采用虹吸的铝灰减少在0.51%和0.75%之间，对于产能55万吨铝的电解铝厂，这就相当于1375吨铝，按今日说法可以表示为相当于能源109万亿焦耳（TJ/年）/年，或直接作为减少温室气体排放换算。　　经过13年操作经验的积累和细化，力拓加铝和Major-Furnace公司的铝水自动虹吸系统已经展现出经过验证的可靠性和耐用性。　　铝水自动虹吸系统从内在因素上讲比其他铝水输送方法更安全，主要是如果有故障时通过采放真空就能立即停止铝水的流动。铝水虹吸自动化提供包括一个控制接口和设计的闭路TV系统来通报给操作手该系统的状态和问题发生时确定问题的所在处。　　铝水自动虹吸系统的功能部件是虹吸管输送和予热系统虹吸真空控制系统，操作手接口，管线输送和维护设备，还有炉子的连锁机构。　　力拓加铝和Major-Furnace公司的虹吸管线输送系统已经成功设计并适应于热金属放流通道的带有静置炉的具有代表性的电解铝厂铸造车间。当虹吸系统停下来不用时，烧煤气的预热燃烧器保持管线在一定温度之下来消除水份，减少铝水冷硬和使对铸铁虹吸管热冲击较小。独立于炉子的虹吸系统的一个关键特点是当炉子处于铸造状态时，可以接近虹吸系统。　　当一坩埚铝水装入热金属运输车时，与此同时虹吸管下降进入坩埚，而静置炉则采用按钮简便操作，坩埚倾斜约50角把铝水集中在管进口，这样使坩埚里残留铝水较少。一但虹吸管就位，起动虹吸真空工序，在控制速度情况下自动倒空坩埚。当坩埚倒空之时，自动释放真空到停放位置。该铝水自动虹吸系统为操作手提供了闭路TV视频系统来监控坩埚铝水液面，这一视频返锁还有实时显示装置，显示工艺参数变量和报警信息，保证操作的一直被告知工艺过程状态，这些信息来自操作手控制台。和较早时间的手动控制系统相比，这一自动化系统安全且容易操作，坩埚中铝水变化，炉中铝水变化和虹吸管洁净程度变化的影响通过PLC过程控制参数得到清除。虹吸管定期清洁和维护对虹吸系统的可靠操作是重要的。　　总之，把铝水注入一台炉子在采用自动虹吸系统时是能源有效和安全的，采用这一有效的自动化虹吸系统将成为一个现代化能源有效的铸造车间的工业标准。

气动缸筒用精密内径和液压无缝钢管标准（GB8713-88）是制造液压和气动缸筒用的具有精密内径尺寸的冷拔或冷轧精密无缝钢管。以上气动缸筒用精密内径和液压无缝钢管是常用的无缝钢管标准。

1.铝型材作业现状 我国“十二五”规划要求单位GDP能耗下降16%，二氧化碳排放下降17%，以及非化石动力占一次动力消费比重上升至11.4%的方针。 我国铝型材在工业范畴的消费量仅在世界上占30%，跟着经济开展和工业技能水平的进步，铝型材在工业范畴的消费具有很大潜力。到2013年末，我国共有铝型材厂商900多家，设备出产才能1300多万吨，揉捏材实践产值1050多万吨。从产品结构看，铝合金管棒材有190万吨，铝型材860万吨。铝型材中，建筑型材有600万吨以上(约占70%)，工业型材为260万吨(约占30%)左右。产值首要散布在珠江三角洲、长江三角洲和环渤海湾工业兴旺区域。 未来10——15年我国仍将处于城镇化、工业化快速开展的阶段，估计在2015年前后，我国的城镇化水平将超越50%，加上从现在至2020年我国旧有建筑更新、改造对建筑铝型材的需求进入高速增加阶段，我国的铝型材产值有望到达1100万吨，铝合金建筑型材产值有望到达800万吨/年左右，工业铝型材到达300吨左右。 2.铝型材物料贮存和存取现状 现在，国内厂商遍及选用的是平面库、单层或双层库，占地上积大，库房低，空间运用率低；选用桥式起重机、叉车或人工转移的方法；出入库频率低，未完结数字化办理。 近几年，国内少量同作业供应商尽管学外技能开发选用了悬臂式货架存储，叉车转移、存取的方法，但受设计才能的约束，依然存在着占地上积大，库房空间运用率低、未完结数字化办理，入出库频率低的缺点。 3.旧的贮存、存取方法及存在的问题 1)旧的贮存、存取方法： 地上堆积，部分料框寄存，人工取货、叉车或吊机存取转移。 2)存在问题： (1)占地上积大，土地运用率低，空间运用率低； (2)转移作业量大，运用人员多，费工费时，功率低下，人工本钱高； (3)存在人身、产品安全隐患，人工转移，易构成人员、货品磕、碰、擦伤； (4)很多的货品堆积在一起，依托人工办理，易呈现发错货或找不到货的状况，库房办理困难； (5)重复劳作较多，常常需求倒货，倒库； (6)手艺记账，功率低下，账目易出过失； (7)无法推广现代办理，账目无法和公司的ERP体系无缝对接，出入库信息无法及时反应到供应、财政、信息中枢等部分。 以某铝厂为例，它的设备产能到达了13万吨以上，产值到达了10.50万吨/年，产品3000多个品种，产销两旺。可是，在土地日趋严重、人员招聘越来越难招及人工费用越来越高的状况下，该厂出产规模一向不断开展壮大，而用于贮存铝型材产品的制品库房(2层)，贮存量zui大也只需2500多吨。且贮存期年均匀为3-4个月，乃至更长。而且旧的制品库房存在的占地上积大、用人多、出入库功率低、人工办理账目易出过失及仓储环节出产本钱高的问题成了厂商进一步开展的瓶颈。每天产品的分检、包装、运送、贮存及出入库等作业十分繁忙，物流量特别大，老的贮存和存取工艺及设备现已不能适应出产供应局势不断开展的需求，运转节奏和运转功率急需进步，故开发具有自主知识产权的长直杆件主动化立体库房十分必要。 4.研制方针 1.铝型材出入库主动化 主动化立体库房的运转时，只需宣布入库或许出库指令，悉数的入库、出库作业都由设备主动完结。 2.仓储方法立体化 要求尽zui大或许进步库房空间运用率，仓储层高要求为10层，接近厂房房顶的几列要求尽或许进步层数。以进步库房的容积份额和，节省土地资源。 3.型材转移无人化 传统的物料转移，一般都是行车吊取，人工挂钩，人工转移，或许叉车叉取。在作业进程中，难免存在无法核算的人与设备的安全，动力的耗费，环境的污染及劳作作业卫生方面的问题。 这次研制攻关的立体库房要处理上述问题，完结型材出入库、库内无人化主动转移。 4.仓储办理智能化 平面仓储办理都用人工记账。入库量、批号、、产品种类、数量、色彩、类型、米重、总分量等很多信息都需求人工核算记载，简单呈现过失。 这次研制攻关的立体库房要完结仓储办理智能化，以防止库存数据、发货数据的过失和发错货的现象。 5.信息传输网络化 型材制品仓储作业与厂内各部分联络较多，这次研制攻关要求完结信息传输网络化，使各部分之间信息互通同享，削减或撤销纸质文件信息沟通方法。 zui终建成一座贮存仓位约5000个，贮存量达3000-3500吨，每天出、入库铝型材≥300吨的主动化立体库房。 6.需求处理的技能要害 要完结上述工艺进程，满意入出库频率、确保设备的可靠性、稳定性和贮存物资的质量，需求处理的技能要害为： 1)货架承载才能核算、实验和货架定型。 仓储货架是主动化立体库房存储货品的基础设施，要求杰出的承载、抗震才能和结构稳定性。 2)长直杆件堆垛起重机研讨。 堆垛机是主动化立体库房中背负主动存取货品的起重运送设备，本项目所运用的双立柱堆垛机在运转方向上尺度是普通堆垛机的4-5倍。尺度的加大对堆垛机的刚性、稳定性、同步性、必定带来更高的要求；需求开发新式的载货台和货叉组织及进步组织。 7.主动化立体库房的社会效应分析和厂商经济效应分析 1)厂商经济效益分析 (1)主动库房占地上积小、出资少 zui大极限地运用厂房的空间，进步了空间运用率和单位空间的贮存量。与平面库房(含二层仓储)比较，占地上积大大削减。按10层惯例库房预算，考虑到库存密度，相同的库存量时，可节省长248m宽28m(6944m2)的库房约3-4栋，约合削减占地上积20000-30000m2。按厂址每亩zui低地价80万元核算，则：可削减购地费用=(20000-30000m2)/666.67x80= 2400-3600万元； 土建出资每平方米造价1400元核算，则：削减制品库房土建出资=(20000-30000m2)x1400元/m2=2800-4200万元；故节省仓储用地及土建费用算计=(2400-3600) (2800-4200)=5200-7800万元。 (2)用人少，下降人工本钱 按现有出产才能核算，假如选用原有的出入库方法，则每班需装备出入库信息员28名，入库工48人，出库工48人，算计需求124人。 选用主动化立体库房后，需出入库信息员9人，入库工16人，出库工36人，保护工1人，算计需求62人，共削减62人。则： 年节省人工费用=62人x(4000-5000)元/月。人x12=276-372万元/年。 (3)进步了入出库精度与功率 选用人工库时，每天均匀zui大出入库量算计为460t，入库需求24h，出库需求14h，出入库算计耗时40h,则：均匀出入库分量=460/(24 14)=12.1t/h； 运用主动化立体库房后，铝型材出入库及库内的转移完结了机械化、主动化作业，每天均匀zui大出入库量算计为600t，入库需求24h，出库需求9h，出入库算计耗时33h,则：均匀出入库分量=600/(24 9)=18.18t/h； 主动化立体库房比人工库进步入出库功率=(18.18-12.1)/18.18x100=33%。按zui大均匀产值300t/d，即主动库房比人工库房多出入库数量=300(1-1/1.33)=74.4t/d. 按年作业时刻330d，人工出入库均匀费用64.3y/t核算，则：每年可下降出入库人工费用=74.4(t/d)x330(d)x64.3y/t=157.87万元。 还处理了曩昔长期存在的库内有料，出库时找不到构成库存死料或错发货退赔等问题。均匀每年因此类问题作废的型材有100-120t,按均匀每吨型材加工费2500元核算，则：每年构成的经济损失=(100-120t)x2500元/t=25-30万元 (4)职工劳作强度小 选用主动化立体库房后，铝型材出入库及库内的转移完结了机械化、主动化作业，职工经过人机界面操作，从深重的体力劳作解放出来。且每车型材的装车时刻由本来的14h缩短到10h,削减装车时刻4(h)，意即在不削减收入的状况下，职工能够提早4h下班歇息。 经过以上分析可知，选用主动化立体库房后，仓储环节可进步经济效益=(5200 276 157.87 25)——(7800 372 157.87 30)=5658.87——8359.87万元。 2)社会效益分析 (1)主动化立体库房占地上积小，空间运用率高 现在，我国共有铝型材厂商900多家，如有十分之一左右的供应商运用这样的库房，则：仅土地占用可削减费用=(20000-30000)x100=200-300万m2，削减库房土建出资=(20000-30000m2)x1400元/m2x100=28-42亿元。 (2)节能减排作用明显。巷道式堆垛机行走电机功率≤10kw，只需同类电机功率的四分之一，节省功率30Kw。本立体库房共有7台堆垛机，如均匀每台堆垛机一天作业12小时，按每度电削减二氧化碳排放0.997kg核算，则：削减C02排放量=7(台)x30(kw)x12(h)x365(d)x0.997(kgC02/kw.h)=917t/年。 由此可见主动化立体库房不仅为咱们节省了本钱还进步了作业功率。 长直杆件类的铝型材主动化库房的成功研制使用，初次完结了真实意义上的铝型材入、出库主动化，仓储立体化、型材转移无人化，仓储账目办理智能化，库存信息同享网络化。 因为长直杆件类的铝型材主动化立体库房是选用核算机、主动控制、网络、信息、通讯、激光、红外等现代技能集成并彼此浸透、有机结合构成的智能物流存取体系。该体系具有土地运用率高、出入库功率高、仓储高层立体化、型材转移无人化，库存账目办理智能化，库存信息同享网络化、节能、用人少、劳作本钱低一级特色，具有杰出的技能、经济效益和社会效益。填补了国内铝型材作业空白，具有国际先进水平。

废有色金属的预处理是指将有色金属废件和废料的状态变成能够进行有效的后续冶金加工的过程。这一过程包括：使各种废件和废料达到规定的外形尺寸和重量标准；将有色金属与黑色金属分离；去除非金属夹杂物、水分、油质等。对废有色金属进行精细和高质量的准备，使之适用于冶金工序，可以使有色金属损失减少到最低程度，使燃料、电力、熔剂的单位消耗降低，使冶金设备和运输工具得到有效的利用，并使劳动生产率及有色金属与合金产品的质量得到提高。     有色金属废件与废料的预处理包括下列主要工序：分选，切割，打包，压块，破碎，粉磨，磁选，干燥，除油等。特种再生原料（废蓄电池、废电动机、废电线、马口铁废料）的预处理，采用专门的生产线。全苏再生有色金属科学研究设计院研究出废有色金属预处理的一般工艺流程（图1），该流程从有色金属废件与废料进入车间起，至成品发往用户厂为止。图1打包和压块     打包的目的是把松散的轻薄的废件与废料压实并制成一定重量、尺寸和密度的打包块。密实的物料便于装炉熔炼，熔炼过程中氧化造成的金属损失也小，同时，原料的运输费用还可得到降低。需要进行打包加工的，是分解成块的大型废件、废散热器、切边、废棒材、废管材、废电缆、废定子绕组、碎屑、废压模、日用废品等。加工的打包块密度，取决于压力的大小以及所压制的物料的厚度。废铜打包需用2000～4500千牛顿压力，废铝打包则需用1400～2000千牛顿压力。     各种液压打包机（表4）按压力大小分为小功率（压力2500千牛顿）打包机（Б-132型、Б-133型、ПГ-150型）、中等功率（压力2500～5000千牛顿）打包机（Б-1334型、ПГ-400型、CPA-400型）和大功率（压力5000千牛顿以上）打包机（CPA-1000型、CPA-1250型）。 表1（前）苏联国产打包机的技术参数机型外形尺寸（米）最后压级压力（千牛顿）打包机生产能力（块／小时）  电动机功率（千瓦）    打包机重量（吨）  挤压室打包状Б-132型*1.5×0.7×0.60.3×0.4×0.6100025108Б-1330型1.7×0.9×0.30.3×0.3×0.51000758526П-150型1.8×0.7×0.60.3×0.3×0.61500202010Б-1334型1.7×1.4×1.20.4×0.4×0.525003513572CPA-400型3.0×2.6×0.80.6×0.6×1.229001220113ПГ-400型2.8×1.5×1.10.4×0.5×0.639002022087CPA-1000型**4.5×4.0×1.31.0×0.7×2.0620020250308CPA-1250**2.2×0.8×2.91.0×0.8×0.81180045430285 *Б-132型打包机虽然已经停止生产，但许多企业仍在使用。 **CPA型打包机是由捷克斯洛伐克生产供应的。     打包过程包含以下主要工序：废料的验收和准备，装入打包机，打包，将打包块推出挤压室，验收并运走成品打包块。     现用Б-132型打包机（图2）的作业来说明打包过程中各道工序之间的连贯性。借助液压缸将原料由料箱1送入挤压室2。挤压室则用由液压缸4传动的盖3盖住。此时露出挤压室边缘的废料尾端由固定在盖的侧面和前面的刀切掉。打包过程中采用纵向和横向挤压头两次挤压，挤压头固定在液压缸5、6的活塞杆上。压制完毕后，打开挡板并借助液压缸7将打包块推出挤压室。     各种液压打包机都是自动化或半自动化作业，能将废料打压成重量为50～4500千克的不同打包块。  图2  Б-132型打包机的打包流程 а-装料；б-关盖；ъ，г-打包；э-推出打包块     压块适合在对废有色金属屑进行冶金处理前备料时采用。压块的目的是便于存放和运输，加快溶炼过程并减少金属损失。在压块过程中，原料被压实至2000～2200千克／米3的密度。适合进行压块的是粒度小于100毫米的无夹杂干屑。[next]     （前）苏联国内许多企业在对废屑进行压块加工时广泛使用液压压块机（Б-654型）和脉冲式压块机（MИБ-275型）。     用Б-654型压块机（图3）生产压块的过程，包括6个自动实施的连续工序：Ⅰ-切截批量废屑并用风动捣锤捣实；Ⅱ-用挤压头夹住废屑并将其压入阴模，同时进行压块造形，并使系统中的压力达到13亨帕；Ⅲ-移开捣锤，夹入新批量废屑；Ⅳ-在主液压缸的作用下使压块成形，成形过程持续至压力达16亨帕为止；Ⅴ-由阴模取出成品压块并使带有捣锤的挤压筒复位；Ⅵ-退出挤压头，使压块落入出料槽。在整个循环作业过程中，振动器均匀地将废屑由料仓给入进料槽。  图3  Б-654型压块机 1-带有液压缸的横梁；2-移动挤压筒的液压缸；3-振动器； 4-带风动捣锤的挤压筒；5-充油阀；6-充油箱；7-压力阀； 8-快速液压缸；9-油箱；10-操纵台；11-空气分配器； 12-液压工作缸；13-电动机；14-泵；15-可逆阀     脉冲式压块机的挤压功能，是在天然气和空气的混合物燃爆过程中释放产生的。采用这种压块机加工铝屑，可制取直径275毫米、高65～75毫米、重10～12千克的压块。压块机的加工能力为1.2～1.5吨／小时。

钛吨袋拆包机是我公司出产的一种适用于吨袋包装的粉末物料拆袋卸料作业的机械设备。这款设备主动化程度极高，可以有用缓解粉末在拆袋卸料作业时发生的粉尘污染。曩昔职业一般选用人工拆袋卸料的作业方式，不只严重影响了粉末的正常运用，还对出产车间的环境造成了极大的粉尘污染。而我公司研制出产的钛吨袋拆包机能很好的处理这一问题，天然得到了相关职业的广泛运用。 为了可以更好的使相关职业运用钛吨袋拆包机，我公司在该设备的规划制作上特将其规划成手动拆袋和主动拆袋两种作业形式，便利客户对该设备的不同运用需求。仅仅客户在咨询钛吨袋拆包机时，咱们愈加引荐客户选购主动拆袋作业形式的粉末钛吨袋拆包机。 手动拆袋形式下的钛吨袋拆包机，其设备功能、结构等与主动拆袋的钛吨袋拆包机大致相同。仅仅手动形式的钛吨袋拆包机在机箱底部设置有手动解袋的窗口，便利人工解袋，以满意厂商对粉末物料包装袋的重复运用需求。 但经过实际运用可知，粉末这种物料在存储运送过程中简单受潮。当粉末受潮之后会粘附于物料袋表面，待凝结之后便会构成硬块，给物料袋的重复运用造成了必定的影响。因而大部分职业并不会对包装袋有循环运用的需求。但也有一些厂商重视资源运用，经过对粉末加以防潮办法，确保物料不会吸潮粘附的前提下，手动解袋的钛吨袋拆包机便能满意物料包装袋的重复运用需求。

1、金属液位 　　金属液位设定是保证铸锭内外部质量的关键参数。金属液位包括初始液位与铸造过程中的液位。初始液位要有利于铸造开始(俗称开头)，它与结晶器填充时间相对应，起到铸造铺底的作用。铸造过程中的液位主要是防止铸造中产生冷隔或拉裂，它与铸造速度，铸造温度及冷却强度相关。同时还要对就考虑金属液位没定高度与液化报警高度的时差，以便达到安全操作与保护设备的目的。 　　2、结晶器填充时间 　　结晶器填充时间也称为液位填充时间，它是计算机进行自动控制的必要工艺参数，液位填充时叫与金属液位高度值形成对应关系。液位填充时间设定相同时，金属液位设定越高，液体注入结晶器的流速越快，结晶器内液体温度越高，在其他条件相同时，冷却速度越慢;反之。液体注入结晶器的流速越慢。结晶器内液体温度越低，冷却速度就越快。 　　金属液位填充高度设定相同时。液位填充时间设定越长，液体注入结晶器的流速越慢，结晶器内液体温度越低，冷却速度越快;反之，液体注入结晶器流速越快，结晶器内液体温度越高，冷却速度越慢。 　　液位填充时间与金属液位高度组合设定的作用是对铸造开车前液体填充速度的控制，即初始铸造速度初始铸造速度对铸造底部温度控制起着关键作用，合适的初始铸造速度可以防止开车后漏铝、拉裂及控制铸锭底部裂纹形态初始铸造速度的设定可依据每个铸次条件的不同设定，比如铸造温度的不同、转注流程温降(包括室温)不同等初始铸造速度是不同的。还可依据牛产合金的特性丛生产规格的不同进行设定。比如裂纹倾向性较大合金与裂纹倾向性较小合金。它们的初始铸造速度是有差别的。

 主动变速器小杯士毛病全攻略         杯士（bushing）俗称铜套（其实许多“铜套”并非铜制），是主动变速器内的易损件。杯士多少钱便宜，许多修补人员以为它是个“低技能”零件。但是实践证明假如不注重杯士的效果，在修补中就会发作“高技能”的毛病，修补质量就难以确保。         在国内比较常见的ZF 5HP19变速器中，油泵壳上的杯士就比较简单损坏。这个杯士会在油泵孔内松脱打转，磨坏油泵孔，然后转出油泵壳，最终因为过热而粘在变矩器的轴颈上。因而在修补中一般需求替换贵重的油泵总成和变矩器总成，这也是现在修补5HP19变速器比较贵重的一个原因。假如在此之前就替换了杯士，就能避免这种严峻的结果。无磨损痕迹的新杯士如图1所示。        在另一款国内常见变速器01M/01N内，各离合器鼓内的杯士常常因为离合器自身违背旋转中心（跳动值过大）而被磨损。由此而发作的漏油会导致一系列的毛病，比方换挡推迟、换挡颤动或打滑、离合器油压过低一级。对此，一般的修补办法都是替换整个离合器鼓，本钱昂扬。但在真实出现问题前，一般状况下，仍用本来的旧件，这就很难确保不会因为杯士的磨损而导致变速器在修补质保期内返修。因而独自替换这些杯士，将能在确保修补质量的前提下节约很多本钱。而这也是国内的主动变速器修补技能和国外同行业的明显距离之一。         变速器中另一个简单出现问题的杯士是支撑变矩器轴颈的杯士。因为或许存在变矩器的液力不平衡、变矩器固定盘的挠动以及细小的对准偏差等要素，变矩器的轴颈杯士会接受很大的载荷。假如在这个杯士和变矩器轴颈之间存在过大的空隙，会导致前油封漏油、变矩器油回流、变矩器进油变差，以及经过散热器的油压和流量出现问题。这些问题又会发作变速器内光滑变差、变矩器哆嗦和变矩器锁止打滑等现象，然后导致变速器传动失效。由此可见，这一系列的毛病现象或许都和这个小小的杯士有关。         主动变速器内的杯士的主要功能是起对准效果，并为轴、齿轮和离合器鼓供给载荷支撑。在正常运转时假如精确对齐的话，杯士和轴颈之间的空隙会充溢油，使轴能“漂浮”在油膜上。有些部件外壳（比方油泵盖和一些离合器鼓的外盖）中装有杯士，这些外壳常常起到吸热的效果，将热量从杯士和轴颈处带走。杯士的这种下降冲突和热量的效果增加了变速器的全体运转功率。         有些杯士也起限流器的效果，避免油在零件之间漏失。在许多变速器内，前导轮支撑杯士避免了开释油路中的油经过涡轮轴漏到变矩器内的锁止效果的一侧。在别的一些状况中，杯士被成心规划成油的导向器，将油导入到某些部件上。简直一切的后扩展罩壳杯士上都带有油槽，以使油泵能将光滑油送到变速器的后油封处。          在修补过程中，杯士的磨损状况是简单观察到的。修补人员能够经过分析杯士为什么失效的原因，就能大致了解变速器全体的“健康状况”。比方，碎屑嵌入是引起杯士失效的最常见原因之一。尽管杯士在规划上能包容一些碎屑（冲突材料碎屑或金属碎屑），但嵌入的碎屑会停留在里面，并逐步移动以致替代掉周围的一些杯士材料。这会在杯士上发作一些杰出的高点，直接接触到与杯士合作的轴颈上，而发作磨损。

1.铝型材作业现状　　我国“十二五”规划要求单位GDP能耗下降16%，二氧化碳排放下降17%，以及非化石动力占一次动力消费比重上升至11.4%的方针。　　我国铝型材在工业范畴的消费量仅在世界上占30%，跟着经济开展和工业技能水平的进步，铝型材在工业范畴的消费具有很大潜力。到2013年末，我国共有铝型材厂商900多家，设备出产才能1300多万吨，揉捏材实践产值1050多万吨。从产品结构看，铝合金管棒材有190万吨，铝型材860万吨。铝型材中，建筑型材有600万吨以上(约占70%)，工业型材为260万吨(约占30%)左右。产值首要散布在珠江三角洲、长江三角洲和环渤海湾工业兴旺区域。　　未来10~15年我国仍将处于城镇化、工业化快速开展的阶段,估计在2015年前后,我国的城镇化水平将超越50%，加上从现在至2020年我国旧有建筑更新、改造对建筑铝型材的需求进入高速增加阶段,我国的铝型材产值有望到达1100万吨，铝合金建筑型材产值有望到达800万吨/年左右，工业铝型材到达300吨左右。　　2.铝型材物料贮存和存取现状　　现在，国内厂商遍及选用的是平面库、单层或双层库，占地上积大，库房低，空间运用率低；选用桥式起重机、叉车或人工转移的方法；出入库频率低，未完结数字化办理。　　近几年，国内少量同作业供应商尽管学外技能开发选用了悬臂式货架存储，叉车转移、存取的方法，但受设计才能的约束，依然存在着占地上积大，库房空间运用率低、未完结数字化办理，入出库频率低的缺点。　　3.旧的贮存、存取方法及存在的问题　　1)旧的贮存、存取方法：　　地上堆积，部分料框寄存，人工取货、叉车或吊机存取转移。　　2)存在问题：　　(1)占地上积大，土地运用率低，空间运用率低；　　(2)转移作业量大，运用人员多，费工费时，功率低下，人工本钱高；　　(3)存在人身、产品安全隐患，人工转移，易构成人员、货品磕、碰、擦伤；　　(4)很多的货品堆积在一起，依托人工办理，易呈现发错货或找不到货的状况，库房办理困难；　　(5)重复劳作较多，常常需求倒货，倒库；　　(6)手艺记账，功率低下，账目易出过失；　　(7)无法推广现代办理，账目无法和公司的ERP体系无缝对接，出入库信息无法及时反应到供应、财政、信息中枢等部分。　　以某铝厂为例，它的设备产能到达了13万吨以上，产值到达了10.50万吨/年，产品3000多个品种，产销两旺。可是，在土地日趋严重、人员招聘越来越难招及人工费用越来越高的状况下，该厂出产规模一向不断开展壮大，而用于贮存铝型材产品的制品库房(2层)，贮存量最大也只需2500多吨。且贮存期年均匀为3-4个月，乃至更长。而且旧的制品库房存在的占地上积大、用人多、出入库功率低、人工办理账目易出过失及仓储环节出产本钱高的问题成了厂商进一步开展的瓶颈。每天产品的分检、包装、运送、贮存及出入库等作业十分繁忙，物流量特别大，老的贮存和存取工艺及设备现已不能适应出产供应局势不断开展的需求，运转节奏和运转功率急需进步，故开发具有自主知识产权的长直杆件主动化立体库房十分必要。　　4.研制方针　　1.铝型材出入库主动化　　主动化立体库房的运转时，只需宣布入库或许出库指令，悉数的入库、出库作业都由设备主动完结。　　2.仓储方法立体化　　要求尽最大或许进步库房空间运用率，仓储层高要求为10层，接近厂房房顶的几列要求尽或许进步层数。以进步库房的容积份额和，节省土地资源。　　3.型材转移无人化　　传统的物料转移，一般都是行车吊取，人工挂钩，人工转移，或许叉车叉取。在作业进程中，难免存在无法核算的人与设备的安全，动力的耗费，环境的污染及劳作作业卫生方面的问题。　　这次研制攻关的立体库房要处理上述问题，完结型材出入库、库内无人化主动转移。　　4.仓储办理智能化　　平面仓储办理都用人工记账。入库量、批号、、产品种类、数量、色彩、类型、米重、总分量等很多信息都需求人工核算记载，简单呈现过失。　　这次研制攻关的立体库房要完结仓储办理智能化，以防止库存数据、发货数据的过失和发错货的现象。　　5.信息传输网络化　　型材制品仓储作业与厂内各部分联络较多，这次研制攻关要求完结信息传输网络化，使各部分之间信息互通同享，削减或撤销纸质文件信息沟通方法。　　终究建成一座贮存仓位约5000个，贮存量达3000-3500吨，每天出、入库铝型材≥300吨的主动化立体库房。　　6.需求处理的技能要害　　要完结上述工艺进程，满意入出库频率、确保设备的可靠性、稳定性和贮存物资的质量，需求处理的技能要害为：　　1)货架承载才能核算、实验和货架定型。　　仓储货架是主动化立体库房存储货品的基础设施，要求杰出的承载、抗震才能和结构稳定性。　　2)长直杆件堆垛起重机研讨。　　堆垛机是主动化立体库房中背负主动存取货品的起重运送设备，本项目所运用的双立柱堆垛机在运转方向上尺度是普通堆垛机的4-5倍。尺度的加大对堆垛机的刚性、稳定性、同步性、必定带来更高的要求；需求开发新式的载货台和货叉组织及进步组织。　　7.主动化立体库房的社会效应分析和厂商经济效应分析。　　1)厂商经济效益分析　　(1)主动库房占地上积小、出资少　　最大极限地运用厂房的空间，进步了空间运用率和单位空间的贮存量。与平面库房(含二层仓储)比较，占地上积大大削减。按10层惯例库房预算，考虑到库存密度，相同的库存量时，可节省长248m宽28m(6944m2)的库房约3-4栋,约合削减占地上积20000-30000m2。按厂址每亩最低地价80万元核算，则：可削减购地费用=(20000-30000m2)/666.67x80=2400-3600万元；　　土建出资每平方米造价1400元核算，则：削减制品库房土建出资=(20000-30000m2)x1400元/m2=2800-4200万元；故节省仓储用地及土建费用算计=(2400-3600)+(2800-4200)=5200-7800万元。　　(2)用人少，下降人工本钱　　按现有出产才能核算，假如选用原有的出入库方法，则每班需装备出入库信息员28名，入库工48人，出库工48人，算计需求124人。　　选用主动化立体库房后，需出入库信息员9人，入库工16人，出库工36人，保护工1人，算计需求62人，共削减62人。则：　　年节省人工费用=62人x(4000-5000)元/月.人x12=276-372万元/年。　　(3)进步了入出库精度与功率　　选用人工库时，每天均匀最大出入库量算计为460t，入库需求24h，出库需求14h，出入库算计耗时40h,则：均匀出入库分量=460/(24+14)=12.1t/h；　　运用主动化立体库房后，铝型材出入库及库内的转移完结了机械化、主动化作业，每天均匀最大出入库量算计为600t，入库需求24h，出库需求9h，出入库算计耗时33h,则：均匀出入库分量=600/(24+9)=18.18t/h；　　主动化立体库房比人工库进步入出库功率=(18.18-12.1)/18.18x100=33%。按最大均匀产值300t/d，即主动库房比人工库房多出入库数量=300(1-1/1.33)=74.4t/d.　　按年作业时刻330d，人工出入库均匀费用64.3y/t核算，则：每年可下降出入库人工费用=74.4(t/d)x330(d)x64.3y/t=157.87万元。　　还处理了曩昔长期存在的库内有料，出库时找不到构成库存死料或错发货退赔等问题。均匀每年因此类问题作废的型材有100-120t,按均匀每吨型材加工费2500元核算，则：每年构成的经济损失=(100-120t)x2500元/t=25-30万元　　(4)职工劳作强度小　　选用主动化立体库房后，铝型材出入库及库内的转移完结了机械化、主动化作业，职工经过人机界面操作，从深重的体力劳作解放出来。且每车型材的装车时刻由本来的14h缩短到10h,削减装车时刻4(h)，意即在不削减收入的状况下，职工能够提早4h下班歇息。　　经过以上分析可知，选用主动化立体库房后，仓储环节可进步经济效益=(5200+276+157.87+25)~(7800+372+157.87+30)=5658.87~8359.87万元。　　2)社会效益分析　　(1)主动化立体库房占地上积小，空间运用率高　　现在，我国共有铝型材厂商900多家，如有十分之一左右的供应商运用这样的库房，则：仅土地占用可削减费用=(20000-30000)x100=200-300万m2，削减库房土建出资=(20000-30000m2)x1400元/m2x100=28-42亿元。　　(2)节能减排效果显著。巷道式堆垛机行走电机功率≤10kw，只需同类电机功率的四分之一，节省功率30Kw。本立体库房共有7台堆垛机，如均匀每台堆垛机一天作业12小时，按每度电削减二氧化碳排放0.997kg核算，则：削减C02排放量=7(台)x30(kw)x12(h)x365(d)x0.997(kgC02/kw.h)=917t/年。　　由此可见主动化立体库房不仅为咱们节省了本钱还进步了作业功率。　　长直杆件类的铝型材主动化库房的成功研制使用，初次完结了真实意义上的铝型材入、出库主动化，仓储立体化、型材转移无人化，仓储账目办理智能化，库存信息同享网络化。　　因为长直杆件类的铝型材主动化立体库房是选用核算机、主动控制、网络、信息、通讯、激光、红外等现代技能集成并彼此浸透、有机结合构成的智能物流存取体系。该体系具有土地运用率高、出入库功率高、仓储高层立体化、型材转移无人化，库存账目办理智能化，库存信息同享网络化、节能、用人少、劳作本钱低一级特色，具有杰出的技能、经济效益和社会效益。填补了国内铝型材作业空白，具有国际先进水平。

一、应用背景 近年来，我国电解铝技术取得长足的发展，特别是大型预焙槽的普遍应用，相关技术已经较有优势，随着工艺与技术的进步，配套的控制系统也应运而生。而超高频读写器在整套系统中起到至关重要的作用，利用无线射频识别技术收集对应槽号、包号，并通过无线组网技术形成数据互联，形成了对自动出铝过程的自动控制。 在整个自动化过程中，能否准确识别对应槽号及包号电子标签数据，成为关键，而在现场，高强度的磁场干扰环境下，对读写器的稳定性及环境适应能力提出很高要求。二、公司简介 我们深圳市捷通科技有限公司是一家专门从事超高频读写器、天线、电子标签等硬件设备研发、生产及销售的工厂，我们致力于为客户提供低价、耐用、稳定的高性能读写器设备。公司成立6年，一直专长与超高频读写器的研发与生产，在行业内间拥有很高的知名度，公司作为国家高新企业，拥有多项相关专利，并与多家电解铝应用系统公司合作，在相关领域有多个成熟的应用案例。 三、案例展示 以其中一个案例为例：1、槽号读写器安装方式2、槽卡安装位置3、包号读写器安装方式4、包号卡安装方式5、出铝过程 先将包号吊起，此时无需识别。将航车驾驶至需出铝的槽，在行驶过程中读到路过的槽号不会被统计。调整包的朝向将包放置好后，进行出铝，此次是在3047号槽出铝，目前正在出铝过程中，在此过程中要保证读到对应的槽号及包号，系统会自动统计记录。出铝过程中的重量统计较后装车、完成出铝。 6、在装车之后出厂之前，还要经过地磅再次称重，此时还可利用超高频读写器实现无人值守称重。四、应用总结 在整个出铝过程中，超高频读写器需要确保准确识别到对应的槽号卡数据，同时要识别到包号卡数据才能完成整个操作，因此读写器的性能与电子标签的选择非常关键，要同时保证读写器能在高温、高磁场、全金属环境下稳定识别是非常有难度的，客户在使用我们捷通科技生产的读写器后，能完美实现此功能，并保证整个系统的平稳运行。 五、应用设备 JT-8280C中距离一体化读写器该产品具有多协议兼容、读取速率快、防水型外观设计, 满足苛刻工作环境要求，全面支持符合ISO-18000-6C(EPC G2)、ISO-18000-6B电子标签;体积小、重量轻、便于安装。

摘　要：介绍了我公司铝电解自动控制系统中自动熄灭阳极效应功能的应用情况(成功率达92%)，阐述了影响自动熄灭成功率的几个因素以及何种自动熄灭效应的参数组合对电解生产最有利。    关键词：铝电解，自动控制，自动熄灭阳极效应，成功率    作　者：陆义龙　韩丹群　饶晓凤一、引言：　　国外许多电解铝厂都实现了阳极效应的自动熄灭，80年代来，其自动熄灭的成功率就已近100%[1]。国内电解铝厂贵铝，其自动控制系统中设有自动熄灭程序(软件包)，但由于没有解决熄灭过程中电解质容易溢出和自动熄灭成功率低的问题，最后不得不采用传统的手工木棒熄灭方法。而其它大部分铝厂的铝电解自动控制系统中几乎没有该功能。所以长期以来，国内自动熄灭阳极效应鲜有更新的深度和成功的例子。　　汉江丹江口铝业有限公司第三电解铝厂114.5KA系列预焙槽系列自动控制系统中配有阳极自动熄灭程序。1999年8月我们开始试验应用时，情况与贵铝相类似，即电解质容易溢出槽外，且由于参数匹配不合理，其自动熄灭成功率仅有10-20%，在经历了几次重大的工艺技术调整后，两水平总高降低，即实行低铝水平操作，电解质水平稳定在19-21cm，自动熄灭过程中不再有电解质溢流现象发生。分子比和槽温分别控制在2.1-2.3，950-960℃，槽况较为稳定。同时通过大量试验对程序中的相关参数优化组合，现自动熄灭成功率已稳步上升到95%。二、自动熄来阳极效应原理及步骤：　　当电解质中AL2O3%降至1.0%以下，电解质性质发生重大变化，其对碳素阳极的湿润性变差，阳极效应发生。自动熄灭程序首先对电解槽进行快速加料，然后等待氧化铝溶解，改善电解质对碳素阳极的湿润性，接着下压阳极，靠增加的静压力将气泡起走，熄灭效应。其步骤为：　　①自动控制系统检测 效应，并启动自动熄灭效应程序；　　②对电解槽进行快速加料；　　③等待氧化铝的溶解；　　④下压阳极（分1-3个下压处理循环，每个，循环有1-2步下压，每步下压时间1-20秒）若未熄灭，则报警提示进行人工熄灭。　　⑤效应后的电压调整，（熄灭之后电压一般在3.9-4.0，需提升至值4.26左右）三、影响熄灭成功率的几个因素：　　1、快速料的加料量。由于大部分效应都是缺料效应，所以效应后快速加料量就显得非常重要，不下料或下料不够都会造成效应 。我厂铝电解自动控制系统缺省值为两个下料点共计12次加料，每次加料量为1.5kg，共计1.5×2×12=36kg。平果铝业公司的有关实验表明其效应后的加料量为28.8kg时仍然不影响其效应的熄灭[3]。我们进行了相关试验，发现在快速加料次数在12、1、0、9、8次时都可以顺利熄灭只不过在8、7次时熄灭经历了两次循环，两次下压阳极，表明是自动熄灭难度在增加，在定为6次时熄灭的成功率降低为50%，这说明6×2×1.5=18kg是我们自动熄灭阳极的最低极限快速加料量。现在，我们将该值定为8次下料，共计8×2×1.5=24kg。　　2、效应快速加料后到开始下压阳极之间的等待时间。这段等待时间主要用于等待快速加料所下的AL2O3的溶解。如果快速加料所下的氧化铝未被充分溶解，则电解质的与炭素阳极之间的湿润性不会被改善到足够的程度，自动熄灭难以成功。在理想的情况下，电解槽不产生沉淀的最大供料速度不宜超过3g/( kg电解质)[4]，我厂114.5KA效槽电解容量按5t计算，快速加料8次完成的时间为1分钟，则其供料速度为2×8×1.5/1×5=4.8g(电解质)，这说明该快速加料速度易造成沉，况且由于市场原因，我厂大部分使用国产中间状氧化铝，其溶解性差，所以必须有一段等待时间让其溶解。我们选择了10、20、40、50、60、90等几档做试验，发现等待时间为10-40秒时，熄灭成功率只有50%，而50秒为75%，60秒为85%90秒为92%，而再延长，成功率也未增长，现在我们将此参数定为90秒。　　3、下压阳极的幅度与速度。下压阳极的幅度越大，所产生的静压力就越大，自动熄灭的成功率就越高。但该幅度并不是越大越好，太大容易将电解质压流，阳极也容易坐在侧部伸腿上，粘上沉淀，最后形成边部长牙，所以要寻求合理的下压阳极的幅度。最后我们选择了第一步下压11秒，第二步下压6秒，比缺省值少5秒，较好地满足了自动熄灭的要求。阳极下压的速度取决于运转的电机及传动机构，非计算机参数可修改的。我厂有100台电解槽，其中装配老式电机及动机构的16台，下压速度为每分钟2cm，发现相同情况下其熄灭成功率比新电机(下压速度为每分钟3cm)低30%，且通常要历经两次循环之后才能熄灭，这说明阳极下压的速度越快，其熄灭的成功率越高。阳极下压速度慢的槽子，我们将其下压幅度调整为第一步15秒，第二步11秒后，其熄灭成功率几乎与新电机槽相同。　　4、槽况：槽况也是影响成功率的主要因素。低温及波动槽难熄，因为其电解质粘度大，流动性差，溶解AL2O3能力较低。另外高温槽(>980℃)，通常其电解质不清洁，其电解质浓度太小，流动性强，AL2O3来不及溶解便形成炉底沉，因而其溶解AL2O3能力较低，所以这两类槽熄灭的成功率都很低。而槽温在950-960℃，分子比在2.1-2.3的电解槽，其槽况良好，熄灭的成功率几乎达100%。因而槽况越好越稳定，效应自动熄灭成功率也越高。四、关于效应量的讨论　　从节约能量，减少效应对电解槽的不利影响角度出发，我们应该将效应时间缩短得越短越好，但实际上由于槽内总有相当部分碳渣需要通过效应来清理，且炉内局部沉淀等待效应时高温溶化，某些形炉膛也需要通过铲应来规整，所以保证适当的效应持续时间是必须的，现在我们将自动熄灭效应的时间平均控制在4分30秒左右，比可能达到的最短时间3分40秒延长了50秒，满足了生产需要，同时比手动槽熄灭法的平均时间5分20秒降低了50秒。所以我们认为要引入效应的持续时间。目前对于槽况的槽子，我们控制其效应时间在4分钟以内，对于槽况稍差的槽子，我们控制其效庆时间在5分钟以内。同时我们认为自动熄灭效庆时最好能第一个循环里的第一步就熄回去，因为循环次数越多，步骤越多，越可能在阳极降和升的过程中破坏极上的覆盖料的整体性，造成阳极不必要的额外氧化。 五、结论： 1、通过改进工艺技术条件，是可以实现用自动熄灭阳极效应程序(软件包)来熄灭阳极效应的。 2、应该根据实际情况选择合理的参数组合，使自动熄灭有既保证了阳极效应的质量，达到了节能降耗的目的。 3、自动熄灭阳极效庆由于采用下压阳极方式，因此不会像手工木棒法那样会剧烈搅动槽内熔体，因而铝的二次氧化损失较小，同时对电解槽的平稳生产要有利。 4、通过运行自动熄灭阳极效软件包，提高了铝电争自动控制水平，减轻了工人劳动强度，节省电能113×35×50/3600=55wh/5效应，年节能0.33×100×365×55=66万KWH，吨铝降低电解22kwh/tAl同时也降低了木棒消耗为0.33×0.92×100=30根/块，每年为12045根。

摘　要：本文介绍了引进的ELAS系统特有的按需下料模块、出铝控制模块、效应自动熄灭模块、波动处理模块、硬件结构的可靠性等。 关键词：ELAS系统、按需下料、出铝控制、自动阳极效应熄灭、波动处理、硬件技术。 作　者：潘义华 张泳美 钟向明　占勇军 袁宏均        一、引 言 　　霍尔----埃鲁法铝冶炼的过程控制自动化已经要求有可靠、高性能的调节手段。本公司在A120槽型的电解槽生产中采用了德国联合铝业公司技术部开发的铝冶炼过程自动控制系统ELAS，该系统具有如下特点： 　　＊操作平面可靠且丰富多彩，能极大的满足管理电解槽生产工艺的技术人员和工人要求。 　　＊采用OPEN VMS操作平台，确保了系统的可靠性。 　　＊具有自己特色的槽控制模块（如按需下料模块、出铝控制模块、针摆解析模块等），提高了现场控制精度和现场人员对槽故障判断能力，配合有特色的地面操作专用小车，大大地降低了工人的工作强度。 　　＊良好的设备结构，提供给现场工人最大的自主权和在不影响正常生产的前提下的设备维护。 　　该系统对冶炼过程进行控制的数学模型和控制思想是建立在对电解槽生产过程中的各种扰动和其自身的变化规律通过全程模拟基础上的，即槽电阻随电解质中氧化铝浓度变化规律、极距调整与其三场变化规律、单个阳极高或低于阳极底部平面对槽电阻影响的规律等，经过这些模拟，同时忽略掉部分对电解槽生产过程中影响较小的扰动和在解析的过程中对槽生产产生异常的扰动（其中的效应、换极等为正常扰动不与），作出相应的控制模块应用于生产中。     二、ELAS系统的高可靠性 　　铝电解生产是一种连续生产，因此铝电解控制系统的高可靠性是保证正常生产的关键。ELAS系统在硬件及软件设计上都考虑了保证系统的高可靠性。 　　（一）系统硬件 　　ELAS系统采用了分布式设计，共有两级：过程控制级和管理级。这两级由标准的以太网连接。系统结构图如图1所示： 　　过程控制级主要由ELAS控制器、带输入输出模块的PLC、操作面板（现场人机接口）及与管理级通信的网络接口组成。 　　ELAS控制器是过程控制级的核心部分，每台控制器控制两台电解槽的生产，它实现的主要功能有： 　　a、系列电流及槽电压的数据采集 　　b、电解过程控制 　　c、与上位机的通讯     每台ELAS控制器有三个独立的光电隔离采样通道分别用于采集系列电流值和两台电解槽的电压值，采用16位的A/D转换器。各通道测量值的获取是同时进行的，采样周期为200ms。同时由于ELAS控制器中集成了以太网控制器，用于实现处理器和上位机之间的通信，因此不需要专门的通讯机来完成数据采集和网络通信，既减少了电缆数量又分散了危险。 　　ELAS控制器的中央处理单元采用32位的MC68340处理器；内存为512K，其中256K带有后备电池；还带有512K的FLASH-EPROM，用于存储程序模块。由于控制器采用较高档的配置，为处理较高的采样频率及复杂的过程控制算法提供了条件。铝电解过程控制完全由ELAS控制器控制实现，当上位机或网络通信发生故障时，不影响连续生产控制。     由于采用FLASH-EPROM保存程序模块，为程序的升级和刷新提供了方便。当ELAS控制器程序异常或程序升级后需要重装时，可直接通过上位机实现程序下载。 　　管理级提供了一套界面及功能丰富的信息系统，既有生产的历史数据及各种槽操作的显示，又有反映参数发展趋势的图表、报表等。它由两台上位机、存储盒、网络打印机、两台X终端组成。 　　1、上位机 　　两台上位机位于办公楼的微机室，采用64位的Alpha机。上位机主要实现下列功能： 　　a、周期与非周期的从ELAS控制器获取各种生产数据 　　b、控制参数的修改与设定 　　c、各种曲线、图表及报表的生成、储存及打印 　　d、对ELAS控制器进行程序下载 　　由于上位机是实现集中管理的核心，因此在这里采用了冗余设计，一台用做服务器，另一台作为备用。当服务器发生硬件故障时，备用机可承担服务器功能。这种冗余设计大大地提高了系统的可靠性。 　　2、存储盒 　　存储盒中配置有4.3G硬盘及磁带机。硬盘用于存放ELAS系统应用软件及数据文件。磁带机用于将系统软件、应用软件及数据备份到磁带上。存储盒通过SCSI电缆与服务器相连。采用这种方式可使ELAS系统应用软件及生产数据独立于服务器，一旦服务器出现故障，只须将存储盒通过SCSI电缆与备用机相连，大大缩短了系统故障修复时间。     3、X终端 两台X终端为无盘工作站，位于电解车间的休息室，通过分支电缆与SINEC H1网相连。因电解车间具有很强的磁场，故X终端不带硬盘，采用LCD显示器。它通过远程登录至服务器，运行相应的应用软件，可使现场负责人了解电解槽的生产状况。     （二）系统软件    为保证系统的可靠运行，网络操作平台采用了OpenVMS操作系统，它是从UNIX发展而来的适用于工业控制的一种网络操作系统，具有运行稳定、安全性高的特点。99年1月投入运行至今，未出现过无故死机或系统异常的现象。为保证安全性，系统中设置了三级权限：系统管理员；ELAS管理员；ELAS用户。系统管理员权限可实现对服务器的软硬件资源、系统任务的管理；ELAS管理员可实现对ELAS系统进程及文件的管理；ELAS用户只能通过ELAS图形界面进行槽况分析及管理。同时，为降低上位机故障对系统的影响，在设计中，将ELAS系统的所有应用软件及生产数据保存在存储盒的硬盘上。当上位机发生故障时，只需将存储盒连接到备用机上，既可迅速恢复系统的正常工作，又保证了数据的一致性、完整性。 三、主要控制模块     目前，国外大型预焙槽自动控制理论及技术应用已相当成熟，国内铝行业在电解自动控制技术的应用上也有了很大的发展。ELAS系统的主要控制目标是：降低槽操作者的劳动强度，自动极距调整，自动熄灭效应；通过物料平衡，尤其是将氧化铝浓度通过三角波式控制稳定在1.5~2.5%的范围内，以提高电流效率降低能耗，同时也可降低效应系数。 1、按需加料（氧化铝浓度自适应）控制     由于电解槽在线测量的信息一般只有槽电压和系列电流，因此对氧化铝浓度的控制主要是依据槽电阻变化与氧化铝浓度的密切关系，控制程序通过解析并依据该系统制定的自适应方法控制槽电阻斜率稳定在某一区域内，就可控制氧化铝浓度稳定在我们所希望的范围内。    在这套控制系统中，按需加料包括欠加料周期和过加料周期。过、欠加料的转换控制是由槽电压控制范围和槽电阻斜率共同控制实现的。 （a） 欠加料周期     在欠加料周期，加料间隔较长，电解槽中氧化铝的添加量小于生产中被转化的氧化铝量，使得电解质中氧化铝浓度降低，实际槽电压升高。当槽电压或槽电阻斜率值超过控制范围时，表明电解质中氧化铝浓度偏低，控制就会转入过加料周期；当槽电压低于控制范围时，就将进入更深一层的欠加料。 （b） 过加料周期     在过加料周期，加料间隔较短，氧化铝的添加量超过了生产中的转化量，这样电解质中氧化铝浓度逐渐升高，使实际槽电压降低。当过加料周期的持续时间结束时，根据槽电压状态，转入欠加料周期或极距控制周期。无论是过加料周期还是欠加料周期，它们的持续时间都不是固定的。过加料周期的持续时间是由欠加料转过加料时槽电阻斜率值计算出来的，当槽电阻斜率的相关性过低时，就采用标准控制。欠加料周期的持续时间主要是由槽电压的变化决定的。在系统中，给用户提供了基础加料时间间隔、过欠加料比例等可调整参数，这样可根据每台电解槽的实际情况在现场或上位机上进行灵活设置，以达到最佳控制状态。 2、自动熄效应控制    当测量的折合电压Uav-cb超过一个限定值（12V）时，控制程序判定该电解槽发生效应。如果该槽控制状态为"手动"或效应时自动下压阳极被锁定，则发送报警信息，由电解操作人员人工熄效应；否则自动熄效应控制程序模块被激活。自动熄效应时首先进行一段时间(可调整)的快速下料，快速下料完成后，等待一定的时间（可根据槽况调整），然后开始下压阳极（下压时间可调整），根据效应熄灭情况通过多次阳极调整及下压，达到自动熄灭阳极效应。它的最大特点是在控制程序中给用户提供了较多可调整参数。如快速下料次数及时间间隔、阳极下压次数、下压时间、等待时间等等。我们在进行自动熄效应的试验中，通过对各种参数的调整，在保证自动熄灭阳极效应的同时，可将快速下料次数控制在最小，还可根据槽况需要控制自动熄灭的时间。 4、电压波动的判定及处理     在数据解析过程中，通过对电压测量值与平均值的标准偏差的计算，当一定数量的标准偏差值超限时，判定电压波动发生。同时在模拟试验的基础上，实现了控制程序通过解析对高低频电压波动的判定。高频波动主要是阳极问题造成的，通过报警由电解操作人员进行处理。低频波动主要是炉底异物引起的，波动处理模块通过抬高阳极来处理。 四、结束语    通过ELAS在丹铝电解生产中的应用，我们对其进行了消化，通过对其中的参数进行优化，ELAS系统在生产中已发挥了其应有的作用。通过ELAS系统的按需下料程序的良好运行，电解槽在启动后运行状态日趋良好，使我厂电解生产指标全部达标。其特殊的出铝模块使在出铝过程中的能量消耗降至最低，效应自动熄灭率已达到95%，极大的降低了工人的劳动强度。

为满足德兴铜矿选矿设备的规模生产要求，确保设备运行的可靠性，选矿生产主要配备了以下自动控制系统及检测设备。 (1)破碎系统采用大型TI565可编程序控制器，对碎矿系统的开停、矿仓料位信号、破碎粒度情况、运行状况、及作业调整等进行生产工艺的全过程集中联锁控制。 (2)配备工业电视监视系统，对关键设备、关键岗位进行生产过程的全方位实时监控。 (3)主要设备的运行状况、电视信号等均通过TI565系统实时监控及调整。 (4)中细碎圆锥破碎机配置了电机功率自动控制和料位保护装置。 (5)采用引进的计算机集散控制系统(Deltav)对磨浮系统的作业状况、工艺参数及设备运行参数进行全方位监控。 (6)磨矿回路自动检测及控制，如给矿控制、给水、磨矿浓度调节、泵池液位自动调节等。 (7)浮选系统配备了引进的Courier30X在线分析仪，可完成中间产品的在线分析、pH值自动调节、选矿药剂的自动添加及调节、浮选液面及充气量自动控制等功能。 (8)引进了3台PSI-200粒度仪，实现了对8台一段球磨机的溢流在线检测。 (9)通过使用WEB和OPC等先进技术，实现了控制系统与工厂管理网络的通讯链接;为提高分析精度，完善了Courier30X荧光分析仪的数学模型;为提高磨矿粒度测量的准确性，改进了PSI200粒度仪一次取样系统。在此基础上，通过引进优化控制软件包，并进行二次开发与应用，以优化铜矿选矿设备中的磨矿控制系统和浮选控制系统。