废铜打包机可将各种 金属 边角料（钢刨花、废钢、废铝、废铜、废不锈钢以及报废汽车废料等）挤压成长方体，八角形体，圆柱体等各种形状的合格炉料，既可降低运输和冶炼成本，又可提高投炉速度。   废铜打包机特点：1、结构简单耐用，操作方便， 价格 实惠，低投入高回报；2、所有机型均采用液压驱动（或柴油驱动）；3、机体出料形式可选择翻包，推包或人工取包等不同方式；4、安装简便，无需底脚固定，在无电源的地方，可采用柴油机作动力；5、挤压力从63吨至400吨有十个等级，供用户选择，生产效率从5吨／班至50吨／班；6、压缩室尺寸和包块形状尺寸及机型尺寸可根据用户要求设计定制。　打包机的工作原理：打包物体基本处于打包机中间，首先右顶体上升，压紧带的前端，把带子收紧捆在物体上，随后左顶体上升，压紧下层带子的适当位置，加热片伸进两带子中间，中顶刀上升，切断带子，最后把下一捆扎带子送到位，完成一个工作循环。 打包机是使用打包带缠绕产品或包装件，然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。打包机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。    打包机的工作流程：带子送到位→收到捆扎信号→制动器放开，主电机启动(1)→右顶刀上升，顶住右带于滑板处(2)→“T”型导板后退(3)→接近开关感应到退带探头(4)→主电机停转，制动器吸合(5)→打包机退带电机转动，退带0.35秒(6)→带子收紧捆在物体上(7)→主电机二次启动，制动器吸合(8)→大摆杆二次拉带，收紧带子(9)→左顶体上升，压紧下层带子(10)→加热片伸进两带子中间(11)→中顶刀上升，切断带子(12)→中顶刀下降(13)→中顶刀再次上升，使两带子牢固粘合(14)→中顶刀下降，左右顶刀同时下降(15)→加热片复位(16)→滑板后退(17)→“T”型导板复位(18)→接近开关感应到送带探头(19)→送带电机启动，带动带子送带(20)→大摆杆复位(21)→带子到位，带头顶到“T”型导板上(22)→接近开关感应到双探头(23)→主电机停转，刹车吸合(24)→打包机完成一个工作循环。    打包机又称捆包机或捆扎机，是使用捆扎带缠绕产品或包装件，然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。打包机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。    了解更多有关废铜打包机的信息，请关注上海 有色 网。 

废 金属 打包机是什么？废 金属 打包机：主要应用于回收加工 行业 及 金属 冶炼 行业 。可将各种 金属 边角料、钢刨花屑、废钢、废铁、废铜、废铝、铝刨花屑、解体汽车壳、废油桶等 金属 原料挤压成长方体、圆柱体等各种形状的合格炉料。便于储藏、运输及回炉再利用。该系列设备有以下特点： 　　1. 均采用液压驱动，工作平稳，安全可靠； 　　2. 采用手动或PLC自动控制的操作模式； 　3. 出料形式有：侧翻包、侧推包、前推包或无出包四种方式； 　　4. 安装无需底脚螺丝，在无电源的地方可采用柴油机作动力。 　　废 金属 打包机技术参数： 　　电源，功率： 380V/50HZ 750W/5A 　　打包速度： ≤2.5秒/道 　　台面高度： 750mm 　　框架尺寸： 宽800mm*高度根据需要定 　　捆扎形式： 平行1～多道，方式有点动、手动、连打、球开关、脚踏开关 　　适用包带： 厚（0.55～1.2）mm*宽（9～15）mm 　　电器配置： LG“PLC”控制，法国“TE”，日本”OMRON“，”ZIK“电器适合常规物体捆包废 金属 打包机发展趋势（1）高速化，高效化，低能耗。提高液压机的工作效率，降低生产成本。 　　（2）机电液一体化。充分合理利用机械和电子方面的先进技术促进整个液压系统的完善。 　　（3）自动化、智能化。微电子技术的高速发展为液压机的自动化和智能化提供了充分的条件。自动化不仅仅体现的在加工，应能够实现对系统的自动诊断和调整，具有故障预处理的功能。 　　（4）液压元件集成化，标准化。集成的液压系统减少了管路连接，有效地防止泄漏和污染。标准化的元件为机器的维修带来方便。用途：适用于炼钢厂，回收加工 行业 及 有色 、黑 金属 冶炼 行业 。可将各种 金属 边角料、钢刨花、废铜、废铝等挤压成长方体、圆柱体、八角形体等各种形状的合格炉料，以此降低运输和冶炼成品。更多有关废 金属 打包机请详见于上海 有色 网

废 金属 打包机主要应用于回收加工 行业 及 金属 冶炼 行业 。可将各种 金属 边角料、钢刨花屑、废钢、废铁、废铜、废铝、铝刨花屑、解体汽车壳、废油桶等 金属 原料挤压成长方体、圆柱体等各种形状的合格炉料。便于储藏、运输及回炉再利用。    该系列设备有以下特点：1. 均采用液压驱动，工作平稳，安全可靠；2. 采用手动或PLC自动控制的操作模式；3. 出料形式有：侧翻包、侧推包、前推包或无出包四种方式；4. 安装无需底脚螺丝，在无电源的地方可采用柴油机作动力。    打包机又称捆包机或捆扎机，是使用捆扎带缠绕产品或包装件,然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。打包机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。　打包物体基本处于打包机中间，首先右顶体上升，压紧带的前端，把带子收紧捆在物体上，随后左顶体上升，压紧下层带子的适当位置，加热片伸进两带子中间，中顶刀上升，切断带子，最后把下一捆扎带子送到位，完成一个工作循环。 打包机是使用打包带缠绕产品或包装件，然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。打包机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。　打包机(高台标准型)可以实现自动打包，但台面无动力，需要人工推一下，包装物品才能通过打包机。该打包机的原理是使用捆扎带缠绕产品或包装件,然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。捆扎机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。捆扎机 价格 :全自动捆扎机 价格 或全自动捆扎机报价是半自动设备的两倍多。    废 金属 打包机发展趋势：（1）高速化，高效化，低能耗。提高液压机的工作效率，降低生产成本。（2）机电液一体化。充分合理利用机械和电子方面的先进技术促进整个液压系统的完善。 （3）自动化、智能化。微电子技术的高速发展为液压机的自动化和智能化提供了充分的条件。自动化不仅仅体现的在加工，应能够实现对系统的自动诊断和调整，具有故障预处理的功能。（4）液压元件集成化，标准化。集成的液压系统减少了管路连接，有效地防止泄漏和污染。标准化的元件为机器的维修带来方便。    了解更多有关废 金属 打包机的信息，请关注上海 有色 网。 

废铝打包机又称：金属打包机；打包机；废钢打包机；废铁打包机；废铝打包机；废铜打包机；生铁打包机；废金属打包机；液压打包机；金属屑打包机；钢刨花打包机；铁屑打包机；废铁压块机。适用于炼钢厂，回收加工行业及有色、黑色金属冶炼行业。可将各种金属边角料、钢刨花、废钢、废铝、废铜等挤压成长方形、圆柱体、八角形体等各种形状的合格炉料，以降低运输和冶炬成本。便于储藏、运输及回炉再利用。废铝打包机该系列设备有以下特点：　1. 均采用液压驱动，工作平稳，安全可靠；　　2. 采用手动或PLC自动控制的操作模式； 　　3. 出料形式有：侧翻包、侧推包、前推包或无出包四种方式； 　　4. 安装无需底脚螺丝，在无电源的地方可采用柴油机作动力。　　产品规格和种类：金属打包机（废铝打包机）有63吨～600吨、10个品种二十多个规格，可满足不同层次客户的不同需求。　　废铝打包机产品优势：机器采用液压传动、结构紧凑、移装方便、操作简单、维修容易、密封可靠、安装时不用底脚螺丝。

废铜打包机,主要应用于回收加工行业及金属冶炼行业。可将各种金属边角料、钢刨花屑、废钢、废铁、废铜、废铝、铝刨花屑、解体汽车壳、废油桶等金属原料挤压成长方体、圆柱体等各种形状的合格炉料。便于储藏、运输及回炉再利用。1. 均采用液压驱动，工作平稳，安全可靠；　　2. 采用手动或PLC自动控制的操作模式；　　3. 出料形式有：侧翻包、侧推包、前推包或无出包四种方式；　　4. 安装无需底脚螺丝，在无电源的地方可采用柴油机作动力。　　产品规格和种类：金属打包机有63吨～600吨、10个品种二十多个规格，可满足不同层次客户的不同需求。　　产品优势：机器采用液压传动、结构紧凑、移装方便、操作简单、维修容易、密封可靠、安装时不用底脚螺丝。废铜打包机是打包机新型先进的气动包装机械。主要用于钢铁企业和有色金属企业捆扎各种小规格的管材、板材、型材等产品的包装，还适于用木箱包装各种产品的捆扎。 　　但是由于在使用中零件的磨损，不良的润滑，会引起零件的损坏，可能扩大故障和事故的发生，因此迅速地发现故障、排除故障十分重要。不会因为一点小故障而求助制造厂，从而赢得宝贵的时间和金钱.容易出现故障的地方和维修方法 　　故障：切不断钢带　　原因：1）切刀磨损或故障　　维修方法：检查切刀或切刀架是否磨损或故障，如磨损严重应更换　　2）气压降低　　维修方法：检查工作压力是否正常；　　切断钢带力来自封锁气缸参见故障现象；　　检查封锁操作　　故障：锁扣夹口承受的拉力不够　　原因：卡紧块联接孔或联接销磨损　　维修方法：在槽深度浅时检查这些零件，必要时更换废铜打包机,是废铜打包的好帮手。

液压钢管，是无缝钢管的其中一种材质，含碳量在0.24—0.32%之间，simn单列是因为是因为五大元素（碳C，硅Si，锰Mn，磷P，硫S）中，硅锰的含量高约为1.10—1.40%。    液压钢管经过酸洗、冷轧、冷拔，然后采用先进的高温热处理技术（NBK状态）表面：光亮、光滑、高精密度、高光洁度，内外壁无氧化层，内外壁精度高，机械性能适应在任何一个角度下进行弯曲，而且可承受高压、冷弯不变形、扩口、压扁、抗拉等要求，做到钢管冷弯不爆裂、无裂痕、且内外壁无氧化层。　    液压钢管规格工艺介绍：以DIN2391/EN10305高精度精密液压无缝钢管的成品管作为磷化用钢管，用进口环保型磷化液对钢管进行内外壁磷化，形成黑色磷化保护膜，通过磷化膜中的微孔吸收防锈油作防锈处理，两端封盖作防尘处理。   液压钢管主要特点：钢管颜色：黑中带亮，钢管表面颜色均匀度高，一致性强，外表较为美观，钢管防锈性能好。液压钢管完全可以替代同标准的进口液压无缝钢管液压管和普通钢管的液压钢管规格应用 1、流体用无缝钢管：GB8163-99 2、锅炉用无缝钢管：GB3087-1999 　　3、锅炉用高压无缝管：GB5310-95（ST45.8-ⅲ型） 　　4、化肥设备用高压无缝钢管：GB6479-1999 　　5、地质钻探用无缝钢管：YB235-70 　　6、石油钻探用无缝钢管：YB528-65 　　7、石油裂化用无缝钢管：GB9948-88 　　8、石油钻铤专用无缝管：YB691-70 　　9、汽车半轴用无缝钢管：GB3088-1999 　　10、船舶用无缝钢管：GB5312-1999 　　11、冷拔冷轧精密无缝钢管：GB3639-1999 　　各种合金管16Mn、27SiMn、15CrMo、35CrMo、12CrMov、20G40Cr,12Cr1MoV,15CrMo钢管按生产工艺不同分为无缝钢管和焊接钢管两类。无缝钢管是由钢锭、管坯或钢棒穿孔制成的无缝的钢管。 液压管重量公式:[(外径-壁厚)*壁厚]*0.02466=kg/米(每米的重量)

铝锭打包是投资者们很关心的问题，让我们对它进行下阐述。PET塑钢带-铝锭打包专用当 前 价： 15000 元规格型号： 2512发 货 量： 1000 发布时间： 2010年6月7日有效期至： 60天使用钢带打包铝锭的传统方式已经日渐不适用于当今的工业产品包装，钢带因其自身存在成本高、易生锈、易返松、打包操作不方便、打包浪费严重等不足。使用pet索带(塑钢带)打包是目前及未来工业产品包装的发展趋势。pet塑钢带凭着成本低、省钱、环保美观、易用耐用、高强度和高拉力等优势，成为替代钢带及pp打包带的新型捆扎包装材料。从2002年来，国内的索带需求以每年500％的速度增长，大规模应用到铝锭、有色金属、钢铁、玻璃、木材、造纸、石材、陶瓷等行业。铝锭是一种贵重的工业产品，重量大、搬运频率高、运输距离远等特点，令其在包装方面要求十分严格，特别是对捆扎材料的要求也很高，既要坚实牢固，又要求有足够缓冲保护铝锭，还要经受运输的考验。为此国家制定了《铝及铝合金加工产品包装、标志、运输、贮存》（gb/t 3199-2007）标准，明确规定铝锭的包装形式和方法，为铝锭的包装提供了参考依据。比例条件：每托铝锭需用4条带，每条打包带的长度为4米，每托铝锭共需16米打包带。注：1、钢丝打包每条会浪费0.2米用作收紧，即4条带共浪费0.8米；2、 每条钢带需多支付1个钢扣的费用；3、一体化气动打包机提高打包速度；气动铝锭打包机当 前 价： 2 元/台最小起订：1 台供货总量：200 台特性    1、适合各种PET塑钢带    2、束紧、粘接、切断一次性完成，操作简便。    3、束紧力强，大于2800N以上，适用于冶金、钢铁、建材业等    规格      型号 CMVAQD-19 CMVAQD-25    机重 3.8㎏ 4.0㎏    使用塑带宽度 10-19.0mm 19-25mm    使用塑带厚度 0.4-1.05mm 0.4-1.35mm    打包结合强度 约75% 约75%    咬扣方式 摩擦热熔粘接 摩擦热熔粘接    束紧力 2800N 2800-3000N    平均气压 0.65MPa 0.65MPa如果你想知道铝锭打包等更多的信息你可以登陆上海有色网查看。 

铝锭打包带是一种投资者想知道，因为了解它可以帮助操作。铝锭聚酯打包带数量(米)  ≥1价格(元/米) 10000.00元/米铝锭打包带是以聚对苯二甲酸乙二醇酯为主要原料经加工而成的，它是目前世界上用于代替钢带的一种新型环保的包装材料，经这几年新材质的开发成功及成本的大幅下降，已大量使用在钢铁业、化纤业、铝锭业、纸业、砖窑业、螺丝业、烟草业、电子业、纺织业及木业等；是一种取代钢带的新型高强度打包带，是目前世界上使用最广泛的替钢带使用。其特性有：1、高强度 ： 铝锭打包带材质是（聚脂），具有极强抗拉性，接近于同规格的钢带，是普通塑料带的几倍。2、高韧性 ： 铝锭打包带具有塑料特性，有着特殊的柔韧性，在运输过程中可避免因颠簸造成打包带的断裂导致物体的散落，确保运输的安全。3、安全性 ： 铝锭带没有钢带的锋利边缘，也不需要钢扣结合、没有压痕、刮伤问题，不会对被包装物体造成损伤。在打包和开包时不会对操作人员造成伤害，避免一切不安全因素。4、适应性 ： 铝锭带因材质和制作工艺因素，能适合各种气候变化，耐高温、耐潮湿，不象钢带受潮生锈污染环境及损失抗拉性，使捆包强度减小。5、环保性 ： 因铝锭带质量轻，搬运方便；体积小，节省仓库空间；用过的铝锭带方便回收，符合环保要求。6、美观型：钢带会因暴露在空气中吸收水分而生锈，锈迹渗透性强容易污染包装物。铝锭塑钢带则美观、不生锈、有利环保。7、耐温性 ： 熔点为260度，120度以下使用不变形，并能长时间保持拉紧力。8、经济性 ： 1吨塑钢带的长度相当于6吨钢皮带，每米单价低于铁皮带，成本仅是铁皮带的60％。如果你想更多的了解关于铝锭打包带的信息，你可以登陆上海有色网进行查询和关注。

装修其实是无小事，不管是门窗还是墙面地板。很需要注意的小地方很多，门窗就是其中一个。门窗虽然只是家里的一小部分，但是作用却是不能忽视的。考虑到安全性所以排除了无框窗的，剩下较常用的就是铝合金和塑钢的，那么封阳台时用铝合金要结实一些还是塑钢的好一些呢？ 1，门窗的承受能力一定要够硬够强才行，门窗是要经常外面遮风挡雨的，要是在过去铝合金肯定是较好的选择，当是科技不断的发展，这两种材料以同样具备同样的抗压能力，两种材料打成平手。2，耐用性：塑钢材质受热容易老化破裂，使用寿命比较短。虽然中间会填充钢筋来增加硬度，但是也不怎么耐用，铝合金是比塑钢略胜一筹的，铝合金门窗可是正儿八经的铝合金制品，抗风雨的强度是没问题的。3，抗雨水密封性谁更好；在南方地区大家都知道是个多雨的季节，密封性能好的门窗很重要，要是密封性太差，特别容易造成墙面，地面发霉，如果真到那时不是换个门窗就能解决的。塑钢窗的密封性相对来要比铝合金门窗好点，南方是个多雨地区建议选用塑钢。 4，保温性：塑钢门窗有着良好的散热功能以及保温功能，所以在这一点塑钢是比铝合金好的。单纯从材料分析，塑钢是塑料，铝合金是金属，必然是金属导热性好，但是铝合金门窗中的断桥铝合金门窗隔热性还是不错的，首先采用的是具有隔热效果的断桥铝，另外玻璃也是双层的，隔热性能显著提高。价格；高端铝合金然后中间价格隔热心的，就要上千元一方。一般价格PVC的是200左右，铝合金的是400左右，塑钢的价格比铝合金的便宜多了，沿海大风地区的，较好就是铝合金，没什么比结实安全更重要，北方天气比较冷较好塑钢没有什么比隔热保温更重要，选址塑钢比较合适。

其实，铝扣板的好坏不全在于薄厚，关键在于铝材的质地，一般工程用铝扣板有0.8毫米的，甚至更厚的，为什么呢？因为有的工程用的扣板很长，为了防止变形，所以要用厚一点，硬度大一些的，相反，家装用铝扣板，很少有4米以上的，而且铝扣吊顶上没有什么重物，所以，家装铝扣板，可以这么说，0.6毫米的就足够用了。　　　　要看一个铝扣板的好坏主要就两点，1是铝扣板的质地2是覆没的好坏，质地怎么看呢，把板子弯一个大弯，看下板子中间是否有裂痕。2.再看覆膜，覆膜分进口和国产，覆膜大多带高光亮度，能保持25-30年不褪色，不蜕皮，国产一般就几年就褪色了　　　　明确的告诉大家，0.6毫米的就足够了。以市场上名气较大的某进口品牌铝扣板为例，其价格都在每平方米300元以上，但它的厚度是多少？0.5毫米，比0.6毫米还不如！为什么，板子的好坏不在于厚度，而在于基材。实际上，如果你咨询的铝扣板是品牌的话，以中档来说，大多都是0.6毫米的。　　　　关于为什么有的牌子0.8毫米的反而不好，有的杂牌子，用的是易拉罐的铝材，因为铝材本身的质量问题，所以，他们想把铝扣板做的很薄反而不可能，因为铝材不好，板子没有办法很均匀的拉薄，所以，他们只能往厚里做，在成本不变的情况下，再把腹膜弄薄一些。　　　　所以，鉴别铝扣板，除了要注意表面的光洁度外，还要观察板子薄厚是否均匀，用手捏一下板子感觉一下，弹性和韧性是否好。

其实，铝扣板的好坏不全在于薄厚，关键在于铝材的质地，一般工程用铝扣板有0.8毫米的，甚至更厚的，为什么呢？因为有的工程用的扣板很长，为了防止变形，所以要用厚一点，硬度大一些的，相反，家装用铝扣板，很少有4米以上的，而且铝扣吊顶上没有什么重物，所以，家装铝扣板，可以这么说，0.6毫米的就足够用了。　　　　要看一个铝扣板的好坏主要就两点，1是铝扣板的质地2是覆没的好坏，质地怎么看呢，把板子弯一个大弯，看下板子中间是否有裂痕。2.再看覆膜，覆膜分进口和国产，覆膜大多带高光亮度，能保持25-30年不褪色，不蜕皮，国产一般就几年就褪色了　　　　明确的告诉大家，0.6毫米的就足够了。以市场上名气较大的某进口品牌铝扣板为例，其价格都在每平方米300元以上，但它的厚度是多少？0.5毫米，比0.6毫米还不如！为什么，板子的好坏不在于厚度，而在于基材。实际上，如果你咨询的铝扣板是品牌的话，以中档来说，大多都是0.6毫米的。　　　　关于为什么有的牌子0.8毫米的反而不好，有的杂牌子，用的是易拉罐的铝材，因为铝材本身的质量问题，所以，他们想把铝扣板做的很薄反而不可能，因为铝材不好，板子没有办法很均匀的拉薄，所以，他们只能往厚里做，在成本不变的情况下，再把腹膜弄薄一些。　　　　所以，鉴别铝扣板，除了要注意表面的光洁度外，还要观察板子薄厚是否均匀，用手捏一下板子感觉一下，弹性和韧性是否好。

在铜及合金里，纯铜的散热最好。一般来说，越纯的铜合金散热越好。铜合金紫铜、青铜、黄铜，紫铜的纯度最高，它的散热效果最好。实际上，都是用铜的材质，重点还要看它的形状，表面积，散热风扇的性能等等。材质反而不是最重要的了。

GB/T 15242.1－1994（2001）液压缸活塞和活塞杆动密封装置用同轴密封件尺寸系列和公差 　　GB/T 15242.2－1994（2001）液压缸活塞和活塞杆动密封装置用支承环尺寸系列和公差 　　GB/T 15242.3－1994（2001） 液压缸活塞和活塞杆动密封装置用同轴密封 　　neq ISO 7425-1:1988ISO 7425-2:1989 件安装沟槽尺寸和公差 　　GB/T 15242.4－1994（2001） 液压缸活塞活塞杆动密封装置用支承环安装沟槽尺寸和公差 　　GB/T 15622－1995（2001） 液压缸试验方法 　　neq JIS B 8354-1985 　　GB/T 15623.1－2003 液压传动 电调制液压控制阀 第1部分： 　　ISO 10770-1:1998，MOD 四通方向流量控制阀试验方法 　　GB/T 15623.2－2003 液压传动 电调制液压控制阀 第1部分： 　　ISO 10770-2:1998，MOD 三通方向流量控制阀试验方法 　　GB/T 17446－1998 流体传动系统及元件 术语 　　idt ISO 5598:1985 　　GB/T 17483－1998 液压泵空气传声噪声级测定规范 　　eqv ISO 4412-1:1991 　　GB/T 17484－1998 液压油液取样容器 净化方法的鉴定和控制 　　idt ISO 3722:1976 　　GB/T 17485－1998 液压泵、马达和整体传动装置参数定义和字母符号 　　idt ISO 4391:1983 　　GB/T 17486－1998 液压过滤器 压降流量特性的评定 　　idt ISO 3968:1981 　　GB/T 17487－1998 四油口和五油口液压伺服阀 安装面 　　idt ISO 10372:1992 　　GB/T 17488－1998 液压滤芯 流动疲劳特性的验证 　　idt ISO 3724:1976 　　GB/T 17489－1998 液压颗粒污染分析 从工作系统管路中提取液样 　　idt ISO 4021:1992 　　GB/T 17490－1998 液压控制阀 油口、底板、控制装置和电磁铁的标识 　　idt ISO 9461:1992 　　GB/T 17491－1998 液压泵、马达和整体传动装置稳态性能的测定 　　idt ISO 4409:1986 　　GB/T 18853－2002 液压传动过滤器 评定滤芯过滤性能的多次通过方法 　　ISO 16889:1999，MOD 　　GB/T 18854－2002 液压传动 液体自动颗粒计数器的校准 　　ISO 11171:1999，MOD 　　三、行业标准 　　JB/T 2184－1977 液压元件型号编制方法 　　JB/T 5120－2000 摆线转阀式全液压转向器 　　JB/T 5919－1991（2001） 曲轴连杆径向柱塞液压马达安装法兰与轴伸尺寸和标记(一) 　　JB/T 5920.1－1991（2001） 内曲线(向外作用)式低速大扭矩液压马达安装法兰和轴伸的尺寸系列 靠前部分 20～25MPa的轴转马达 　　JB/T 5921－1991（2001） 液压系统用冷却器基本参数 　　JB/T 5922－1991 液压二通插装阀图形符号 　　JB/T 5923－1997 气动 气缸技术条件 　　neq JIS B83771991 　　JB/T 5924－1991参照NFPA/T2.6.1M-1974 液压元件压力容腔体的额定疲劳压力和额定静态压力验证方法 　　JB/T 5963－1991 二通、三通、四通螺纹式插装阀阀孔尺寸 　　JB/T 5967－1991（2001） 气动元件及系统用空气介质质量等级 　　JB/T 6375－1992（2001） 气动阀用橡胶密封圈 尺寸系列和公差 　　JB/T 6376－1992（2001） 气动阀用橡胶密封圈 沟槽尺寸和公差 　　JB/T 6377－1992（2001） 气动气口连接螺纹 型式和尺寸 　　JB/T 6378－1992（2001） 气动换向阀 技术条件 　　JB/T 6379－1992（2001）参照ISO 6431:1992 缸内径32～320mm的可拆式单杆气缸 安装尺寸 　　JB/T 6656－1993（2001） 气缸用密封圈安装沟槽型式、尺寸和公差 　　JB/T 6657－1993（2001） 气缸用密封圈尺寸系列和公差 　　JB/T 6658－1993（2001） 气动用O形橡胶密封圈沟槽尺寸和公差 　　JB/T 6659－1993（2001） 气动用O形橡胶密封圈尺寸系列和公差 　　JB/T 6660－1993（2001） 气动用橡胶密封圈 通用技术条件 　　JB/T 7033－1993（2001）参照ISO 9110-1: 1990 液压测量技术通则 　　JB/T 7034－1993 液压隔膜式蓄能器型式和尺寸 　　JB/T 7035.1－1993 液压囊式蓄能器型式和尺寸 A型 　　JB/T 7035.2－1993 液压囊式蓄能器型式和尺寸 AB型 　　JB/T 7036－1993 液压隔离式蓄能器 技术条件 　　JB/T 7037－1993 液压隔离式蓄能器 试验方法 　　JB/T 7038－1993 液压隔离式蓄能器 壳体技术条件 　　JB/T 7039－1993 液压叶片泵 技术条件 　　JB/T 7040－1993 液压叶片泵 试验方法 　　JB/T 7041－1993 液压齿轮泵 技术条件 　　JB/T 7042－1993 液压齿轮泵 试验方法 　　JB/T 7043－1993 液压轴向柱塞泵 技术条件 　　JB/T 7044－1993 液压轴向柱塞泵 试验方法 　　JB/T 7046－1993（2001）参照NFPA/T3.4.7M-1975 液压蓄能器压力容腔体的额定疲劳压力和额定静态压力验证方法 　　JB/T 7056－1993（2001） 气动管接头 通用技术条件 　　JB/T 7057－1993（2001） 调速式气动管接头 技术条件 　　JB/T 7058－1993（2001） 快换式气动管接头 技术条件 　　JB/T 7373－1994（2001） 齿轮齿条摆动气缸 　　JB/T 7374－1994 气动空气过滤器 技术条件 　　JB/T 7375－1994 气动油雾器 技术条件 　　JB/T 7376－1994 气动空气减压阀 技术条件 　　JB/T 7377－1994（2001） 缸内径32～250mm整体式单杆气缸安装尺寸 　　eqv ISO 6430:1992 　　JB/T 7857－1995（2001） 液压阀污染敏感度评定方法 　　JB/T 7858－1995（2001） 液压元件清洁度评定方法及液压元件清洁度指标 　　JB/T 7938－1999 液压泵站油箱公称容量系列 　　JB/T 7939－1999 单活塞杆液压缸两腔面积比 　　eqv ISO 7181:1991 　　JB/T 8727－1998 液压软管总成 　　JB/T 8728－1998 低速大扭矩液压马达 　　JB/T 8729.1－1998 液压多路换向阀 技术条件 　　JB/T 8729.2－1998 液压多路换向阀 试验方法 　　JB/T 8884－1999**（JB/Z 347－89） 气动元件产品型号编制方法 　　JB/T 8885－1999**（ZBJ 22008-88） 液压软管总成技术条件 　　JB/T 9157－1999 液压气动用球涨式堵头 安装尺寸 　　JB/T 10205－2000 液压缸 技术条件 　　JB/T 10206－2000 摆线液压马达 　　JB/T 10364－2002 液压单项阀 　　JB/T 10365－2002 液压电磁换向阀 　　JB/T 10366－2002 液压调速阀 　　JB/T 10367－2002 液压减压阀 　　JB/T 10368－2002 液压节流阀 　　JB/T 10369－2002 液压手动及滚轮换向阀 　　JB/T 10370－2002 液压顺序阀 　　JB/T 10371－2002 液压卸荷溢流阀 　　JB/T 10372－2002 液压压力继电器 　　JB/T 10373－2002 液压电液动换向阀和液动换向阀 　　JB/T 10374－2002 液压溢流阀

黄铜、紫铜哪个好散热?   在铜及合金里，纯铜的散热最好。一般来说，越纯的铜合金散热越好。铜合金紫铜、青铜、黄铜，紫铜的纯度最高，它的散热作用最好。    实际上，都是用铜的原料，要点还要看它的形状，表面积，黄铜管散热电扇的功能等等。原料反而不是最重要的了。哪种铜的导电率，导热率好？纯铜 导热系数为386.4w/(m.k) 电阻率（20℃时）为0.018Ω·mm2/m 黄铜 导热系数为108.9/(m.k) 电阻率（20℃时）为0.071Ω·mm2/m 铍铜导热系数为195w/(m.k) 屈服点高,拉伸强度大和弹性好,但导电率低于纯铜 归纳考虑 应选紫铜。拓宽阅览：电解铜箔表面为什么会发生污点？无氧铜的特色和应用范围T1、T2、T3紫铜有什么不同我国保税仓库铜升水触及10个月高点黄铜板导电性h65黄铜毛细管特色及其力学功能

“世上没有废物，只需放错当地的瑰宝”，发掘电子抛弃物的剩余价值，真实做到物尽其用，既是先进的环保理念，更是值得倡议的生活方法   较近想会集处理一批积累的废旧电池，发现小区居然没有分类废物桶。这在我所寓居的新德里卫星城并非稀罕事。印度的大街上，废物随意倾倒的现象比较遍及，为不少小动物供给了寻食的便利。   电池中含有，归于致癌物质。一项提取新德里、孟买、金奈、班加罗尔等印度七大城市土壤样本的查询显现，印度土壤中工业污染物的均匀浓度为全球水平的两倍，许多遍及存在于城市及周边地区。由于电子废物的许多发作，几十年来，印度的土壤被重金属和等有机物污染，而废物收回配套工程的缺位，则为污染的继续延伸发明了条件。   不仅仅是印度，不少发展中国家，也在阅历电子废物污染之苦。据统计，东亚和东南亚的抛弃电子产品数量在2010年至2015年间增长了63%，电子废物总量和人均发作量均快速增长，速度超越了人口增长。而假如以2007年苹果公司发布靠前代智能手机为起点，迄今为止全球已供应了70亿台智能手机，算上非智能手机，10年中手机总产量高达170亿台，其间超越一半现已被抛弃。难怪有学者慨叹，“关于缺少环境友好型电子废物办理基础设施的许多国家来说，这类废物的数量骤增令人担忧。”   虽然削减电子废物已成一致，但怎样正确处理却是说得好、做得少。由于卖给收回商收益甚微并且费事，有些人挑选一扔了之。殊不知，一节1号电池可以污染一平方米土地；一个扣子电池可以污染60万升水；一只节能灯的含量进入地下水层，将发作上百吨废水。跟着电子废物搜集和处理担负日益加剧，如何为环境管理减压，已成为各国不得不面临的现实问题。   其实，制造污染的电子废物，也可变废为宝，关键在于改动知道观念和处理办法。电子废物自身顺便许多有用乃至贵重的材料，在一个杂乱的电子配件中，有超越60种化学元素，只需妥善处理，不愁找不到“婆家”。德国二手电子产品交易市场较为老练，用快捷的效劳让旧电子产品不再是“无用的老骨头”；法国则是公布了全国性电子废物收回法则，以生产商承当电子废物首要收回职责；而在日本，不久前，东京奥组委呼吁民众，尽或许捐出废旧电子产品以便收回提炼金属，制造2020年奥运会的悉数奖牌。循环产业界有句名言，“世上没有废物，只需放错当地的瑰宝”，发掘电子抛弃物的剩余价值，真实做到物尽其用，既是先进的环保理念，更是值得倡议的生活方法。   咱们生活在一日千里的科技时代，未来电子产品的更新速度还会不断加速。查询显现，即便在十分重视环保的欧洲，现在也只需1/3的电子废物得到收回，其他大多数废旧手机、电脑和电视等电子废物均被不合法交易和胡乱丢掉。“监管不善在各国均有发作，偷盗和不合法收回层出不穷”“顾客不知道上哪找收回中心”……赶快消除处理电子废物的短板，能做的还有许多。不管采纳哪种方法，处理好电子废物“落户”的较后一公里，今日的废物，才有或许变为明日的资源。

一、采标情况： 　　idt或IDT表示等同采用；eqv或MOD表示等效或修改采用；neq表示非等效采用。 　　二、国家标准 　　GB/T 786.1－1993（2001*） 液压气动图形符号 　　eqv ISO 1219-1:1991 　　GB/T 2346－2003 流体传动系统及元件 公称压力系列 　　ISO 2944:2000，MOD 　　GB/T 2347－1980（1997） 液压泵及马达公称排量系列 　　eqv ISO 3662:1976 　　GB/T 2348－1993（2001*） 液压气动系统及元件 缸内径及活塞杆外径 　　neq ISO 3320:1987 　　GB/T 2349－1980（1997） 液压气动系统及元件 缸活塞行程系列 　　eqv ISO 4393:1978 　　GB/T 2350－1980（1997） 液压气动系统及元件 活塞杆螺纹型式和尺寸系列 　　eqv ISO 4395:1978 　　GB/T 2351－1993 液压气动系统用硬管外径和软管内径 　　neq ISO 4397:1978 　　GB/T 2352—2003 液压传动 隔离式蓄能器 压力和容积范围及特征量 　　ISO 5596:1999,IDT 　　GB/T 2353.1－1994 液压泵和马达安装法兰和轴伸的尺寸系列及标记 　　neq ISO 3019-2:1986 靠前部分：二孔和四孔法兰和轴伸 　　GB/T 2353.2－1993（2001*） 液压泵和马达 安装法兰与轴伸的尺寸系列和标记(二) 　　neq ISO 3019-3:1988 多边形法兰(包括圆形法兰) 　　GB/T 2514－1993 四油口板式液压方向控制阀安装面 　　eqv ISO 4401:1980 　　GB/T 2877－1981 二通插装式液压阀安装连接尺寸 　　GB/T 2878－1993 液压元件螺纹连接 油口型式和尺寸 　　neq ISO 6149:1980 　　GB/T 2879－1986 液压缸活塞和活塞杆动密封沟槽型式、尺寸和公差 　　neq ISO 5597:1987 　　GB/T 2880－1981 液压缸活塞和活塞杆 窄断面动密封沟槽尺寸系列和公差 　　GB/T 3452.1－1992 液压气动用O形橡胶密封圈尺寸系列及公差 　　neq ISO 3601-1:1988 　　GB/T 3452.2－1987 O形橡胶密封圈外观质量检验标准 　　GB/T 3452.3－1988 液压气动用O形橡胶密封圈 沟槽尺寸和设计计算准则 　　neq ISO/DIS 3601-2 　　GB/T 3766－2001 液压系统通用技术条件 　　eqv ISO 4413: 1998 　　GB/T 6577－1986 液压缸活塞用带支承环密封沟槽型式、尺寸和公差 　　neq ISO 6547:1981 　　GB/T 6578－1986 液压缸活塞杆用防尘圈沟槽型式、尺寸和公差 　　neq ISO 6195:1986 　　GB/T 7932－2003 气动系统通用技术条件 　　ISO 4414:1998，IDT 　　GB/T 7934－1987 二通插装式液压阀 技术条件 　　GB/T 7935－1987 液压元件 通用技术条件 　　neq NFPA T 310.3 　　GB/T 7936－1987 液压泵、马达空载排量 测定方法 　　neq ISO/DP 8426 (1988版) 　　GB/T 7937－2002 液压气动用管接头及其相关元件公称压力系列 　　neq ISO 4399:1995 　　GB/T 7938－1987 液压缸及气缸公称压力系列 　　neq ISO 3322:1975 　　GB/T 7939－1987 液压软管总成 试验方法 　　neq ISO 6605:1986 　　GB/T 7940.1－2001 气动 五气口气动方向控制阀 靠前部分：不带电气接头的安装面 　　idt ISO 5599-1:1989 　　GB/T 7940.2－2001 气动 五气口气动方向控阀 第二部分：带电气接头的安装面 　　idt ISO 5599-2:1990 　　GB/T 7940.3－2001 气动 五气口气动方向控制阀 第三部分功能识别编码体系 　　idt ISO 5599-3:1990 　　GB/T 8098－2003 液压传动 带补偿的流量控制阀 安装面 　　ISO 6263：1997，MOD 　　GB/T 8099－1987 液压叠加阀 安装面 　　neq ISO 4401-1980 　　GB/T 8100－1987 板式联接液压压力控制阀（不包括溢流阀）、顺序阀、 　　neq ISO/DIS 5781(1987) 卸荷阀、节流阀和单向阀 安装面 　　GB/T 8101－2002 液压溢流阀 安装面 　　ISO 6264:1998，MOD 　　GB/T 8102－1987 缸内径8～25mm的单杆气缸安装尺寸 　　neq ISO 6432:1985 　　GB/T 8104－1987 流量控制阀 试验方法 　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8105－1987 压力控制阀 试验方法 　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8106－1987 方向控制阀 试验方法 　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8107－1987 液压阀 压差—流量特性试验方法 　　neq ISO/DIS 4411(1986) 　　GB/T 9065.1－1988 液压软管接头 连接尺寸 扩口式 　　GB/T 9065.2－1988 液压软管接头 连接尺寸 卡套式 　　GB/T 9065.3－1988 液压软管接头 连接尺寸 焊接式或快换式 　　GB/T 9094－1988（1997） 液压缸气缸安装尺寸和安装型式代号 　　eqv ISO 6099:1985 　　GB/T 9877.1－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列 靠前部分 内包骨架旋转轴唇形密封圈 　　GB/T 9877.2－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列 第二部分 外露骨架旋转轴唇形密封圈 　　GB/T 9877.3－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列 第三部分 装配式旋转轴唇形密封圈 　　GB/T 14034－1993 24°非扩口液压管接头连接尺寸 　　GB/T 14036－1993 液压缸活塞杆端带关节轴承耳环安装尺寸 　　neq ISO 6982:1982 　　GB/T 14038－1993（2001） 气缸气口螺纹 　　neq ISO 7180:1986 　　GB/T 14039－2002 液压传动 油液 固体颗粒污染等级代号 　　ISO 4406:1999，MOD 　　GB/T 14041.1－1993 液压滤芯结构完整性检验方法 　　neq ISO 2942:1974 　　GB/T 14041.2－1993 液压滤芯材料与液体相容性检验方法 　　neq ISO 2943:1974 　　GB/T 14041.3－1993（2001）液压滤芯抗破裂性检验方法 　　neq ISO 2941:1974 　　GB/T 14041.4－1993（2001）液压滤芯额定轴向载荷检验方法 　　neq ISO 3723:1976 　　GB/T 14042－1993（2001） 液压缸活塞杆端柱销式耳环安装尺寸 　　neq ISO 6981:1982 　　GB/T 14043－1993 液压控制阀安装面标识代号 　　eqv ISO 5783:1981 　　GB/T 14513－1993（2001） 气动元件流量特性的测定 　　neq ISO/DIS 6358(1989) 　　GB/T 14514.1－1993（2001）气动管接头试验方法 　　neq JIS 8381-85 　　GB/T 14514.2－1993（2001）气动快换接头试验方法 　　neq ISO 6150:1988

当然是用铜导线了。因为铜的导电率比铝的导电率要好的多了。比如在电解行业，生产电解铜就是用铜做导电板。还有许多地方都是用铜做导电板的。以前用铝做导线是因为铝的成本比较低。你看现在哪还有用铝做导线的了。

在工业或者军工设备上有很多场合要求两个或多个液压缸同步动作，于是产生了液压系统同步问题的要求，根据工况要求和投资成本可以使用多种液压同步的控制方案。 1. 多个普通节流阀或者调速阀同时使用 使用在同步要求不是很高或者同步功能可以通过机械结构进行缓冲的场合，特点是控制简单，投资成本非常低。比如某厂的板坯翻转台就使用这种控制方案，由于其用于线外设备，且对同步要求不是很高，达到基本同步即可满足工艺参数(见图1)。而且这种同步控制方式成本非常低，达到了既满足工艺动作要求，又满足投资成本控制的要求，非常合适此类场合的使用选择。 2. 使用分流集流阀 分流集流阀又称速度同步阀，是分流阀、集流阀、单向分流阀、单向集流阀的总称。它们在液压系统中，可使同一系统中的2—4个相同的执行元件，无论负载大小如何，均能达到速度同步的运行目的。自调式分流集流阀是在分流集流阀基础上，增加了流量、压力自调节能力，使得该阀可以适应大的流量、压力变化范围和大的偏载工作条件。如某钢厂包盖提升机构液压控制如图2。 3. 使用同步马达 如某炼钢厂转炉裙罩提升控制，转炉裙罩是一个非常庞大的结构件，与其他设备还有配合要求，因此对其提升的同步有一定的要求，特别是要求可靠性比较高，一旦控制功能发生故障，将会引起严重的后果和巨大的经济损失。为了达到高可靠性，这里优先选择机械原理的同步控制方案，因此比例伺服阀加位置传感器的同步控制方法这里不合适;由于此设备运动过程中与其他设备还有配合要求，因此同步要求比较高，所以普通的分流集流阀在这里精度达不到要求。为了满足上述的工艺动作要求，使用同步马达在这里比较合适。使用精度合适的同步马达可以满足设备的同步控制要求，同时机械同步大大确保了设备的可靠性，确保生产线能够顺利运行，避免生产事故和不可估量的经济损失。 4. 使用同步马达配合普通小型换向阀 在对同步要求较高的时候，而又不愿意增加投资成本，就可以采用另外一种简单可靠的同步控制系统，他的原理是正常情况下使用同步马达保持同步，在油缸的位置传感器检查的同步误差超过设计值的时候，打开小型同步阀对油缸进行微量的调整，使油缸回到同步状态中。如某钢厂生产线使用的同步顶升系统见图4。此系统顶升力量近百吨，顶升的目标是液态钢水，且每动作一次就要求保持位置在40分钟，如此长的保压时间，难免两个油缸产生误差，一般的传统控制方式采用两个比例阀单独控制两个带位置传感器的油缸，保压过程中产生不同步时，系统采取控制相对应的比例阀来调整油缸的方式，但是这种方式成本较高，且无法避免软件故障带来的事故停产和其他经济损失，如果发生液态钢水外溢将会发生重大事故，为了达到高可靠性，又能够控制设备投资成本，改成如图4所示的系统后，不仅降低了成本，同时完全实现了原同步控制的要求。 5. 使用伺服阀配合液压缸位置传感器 这种控制方式控制的系统同步精度非常高，能够时刻保持同步，而且频响可以达到较高的水平;但是投资成本非常高并且控制方式比较复杂。除非设备要求较高的状态，不推荐使用。如图5所示某生产线使用的同步振动系统。此系统对应的两个油缸要求完全同步，且两个油缸件基本没有机械刚度，同时，两个油缸作高速高频往复运动，工艺要求每时每刻两个油缸均保持相同的转态。对这类要求非常苛刻的同步控制，只有采用下图的控制方式来实现。 6.其他 当然近年来又出现了一些新的控制技术如北京某公司开发的数字液压技术来实现同步控制，达到了很高的水平，但是业绩有限且成本难于控制，此类技术还有待于更近一步的研究和大家的关注。 总之，液压同步控制的方案非常多，具体使用过程中应该根据实际的工艺动作要求，安装可靠性的要求和投资成本的预算等多方面因素最终确定具体的控制方案。

纯铜 导热系数为386.4w/(m.k) 电阻率（20℃时）为0.018Ω·mm2/m黄铜 导热系数为108.9/(m.k) 电阻率（20℃时）为0.071Ω·mm2/m铍铜导热系数为195w/(m.k) 屈服点高,拉伸强度大和弹性好 但导电率低于纯铜综合考虑 应选紫铜

普通冲压工艺加工铝合金表面质量差，成品率低（只有70%左右），不能满足车身零件高精度、高可靠性、高效率和低缺陷制造的要求。汽车车身零件的液压成形技术在欧美、日韩等发达国家的汽车产业中获得了大量应用，设备最高压力达到了400 MPa，加工出铝合金汽车发动机罩内外板、车门内外板及翼子板等覆盖件已装车应用。大型铝铸件、液压成形部件是奥迪A8的两项核心技术。铝合金汽车板材和管材液压成形工艺如图4。    与冲压工艺相比，液压成形工艺的优势如下     （1）减小毛坯尺寸，节约材料。     （2）提高成形极限，减少成形道次。     （3）零件的表面质量和尺寸精度大幅提高。     （4）降低配套模具数量和成本。     （5）减少后续机械加工和组装焊接量。     （6）可以成形形状复杂、变形程度大、整体性要求高的零件。     这项技术在国外已成为汽车轻量化的主流技术，并朝着集成化、快速化、大型化、精确化等方面发展。虽然国内在大吨位样机研制方面已经取得成功，如1 600 t和1 050 t板材液压成形设备，但是在国内推广应用铝板液压成形技术还存在着以下主要难点。     （1）基于铝板液压成形设计知识的欠缺。提供给设计人员的液压成形知识不系统、不全面，造成我国设计人员无法或根本不能够考虑到液压成形技术在轻量化结构件上的应用。     （2）面向液压成形技术的铝板材料成形性和零件质量控制体系的研究不足。多数面向普通冲压成形的铝板材料成形性和零件质量控制研究的结果并不适用于液压成形技术。     （3）诸多的工装模具及超高压液压源系统面向产业化的关键技术有待突破。     （4）以铝板液压成形为核心的全系统联动的装备研究不完善。由于上述原因，面向产业化的并联动作系统并未得到实际的应用，工装和模具开发成型难度大、调试周期长，因而成本较高，在国内车型仍鲜见应用。

环氧铝粉漆涂刷闸口 防腐效果好网水泥闸口系薄壁结构，厚度一般为12～30毫米，其混凝土维护层很薄，在运转中简单呈现裂缝、露网、印网、掉落、钢筋或钢丝网锈蚀等病害，而涂刷环氧铝粉漆闸口防腐工艺则能很好地处理这一问题。经涂刷环氧铝粉漆闸口防腐工艺处理后，闸口运用10年以上无虞。据我国环氧树脂行业协会专家介绍，其机理是：环氧铝粉漆维护层具有杰出的耐碱性，较高抗渗、耐磨和耐性，环氧铝粉漆在物体表面精干结成膜，起屏障维护效果。该涂层配料及配方按分量比为环氧铝粉漆环氧树脂：二丁脂：二：乙二胺：铝粉＝1:0.15:0.15:0.08:0.15。涂刷工艺应把握好。运用前使用钢刷将闸口混凝土表面刷净，并刷成轻度粗糙，再用4：1水溶液冲洗2遗，10分钟后用清水冲净待用。制造环氧腻子也很重要，首先在调制好的环氧铝粉漆中加适量滑石粉，调制成油灰；然后将环氧腻子抹压在闸口混凝土表面的气孔、裂缝、洼陷以及露网处；待腻子固化后(一般需24小时)，再用砂纸打磨滑润，并刷去尘埃，坚持洁净；较后，涂刷环氧铝粉漆。涂刷时要求厚薄均匀，不流动、欠好底，厚度0.1毫米。每遍距离2小时，共涂刷4遍。

好氧颗粒污泥是微生物在特定环境下自发凝集、增殖而构成的生物颗粒，具有结构严密、沉降功能好、耐冲击才能强、能接受较高有机负荷的特色。颗粒污泥结构的特殊性还表现在，它能够在1个颗粒内一起坚持多种氧浓度环境与养分环境，颗粒特有的氧浓度梯度为各种微生物供给杰出的成长条件，因此具有多种代谢活性，具有同步脱氮除磷的才能。一起其在处理高浓度有机废水、难降解废水、有毒废水以及吸附重金属等方面也具有共同的优势。现在好氧颗粒污泥是污水处理范畴的研讨热门之一，在很多理论研讨基础上，研讨者进行了好氧颗粒污泥处理实践污(废)水的小试和中试，并获得较好的处理效果。 1 好氧颗粒污泥构成机制 颗粒污泥的构成进程因培育污泥的品种及研讨办法的不同而有所差异，现在公认的模型包含以下4个进程：(1)在重力、分散力、热力学效果力(如布朗运动)、细菌本身运动和水力剪切力等效果下，发作细菌间的互相磕碰以及细菌与固体表面的黏附，得到开始的颗粒晶核;(2)在生物效果力(如离子键、氢键、细胞膜粘连溶融等)、物理效果力(如疏水效果、表面张力、范德华力、吸附架桥等)和化学效果力等的效果下，细胞间或细胞与固体悬浮物之间的衔接会愈加安稳，因此使磕碰得到的微生物集合颗粒晶核坚持安稳并进一步构成微生物集合体;(3)在微生物、微生物排泄胞外多聚物(EPS)、菌群的成长与优势竞赛等效果下，生物集合体内的微生物继续重复成长、繁衍、集合，逐渐构成初生颗粒污泥;(4)在水力剪切力的强化效果下，初生颗粒污泥构成安稳的三维空间结构。M.Y. Chen等在SBR顶用含 500mg/L的组成废水成功培育出好氧颗粒污泥，经过多色荧光原位杂交技能，检测了刚接种的新鲜污泥和培育老练的颗粒污泥的内部结构。荧光染色和CLSM都标明，微生物自凝集是颗粒污泥构成的开始进程。聚合在一起的微生物在附着点排泄EPS并增殖使污泥成长，终究构成颗粒污泥。 2 好氧颗粒污泥构成与安稳的影响要素 2.1 水力剪切力 一般以为水力剪切力由机械拌和或上升水流、气流发生的液体流、空气流和固相粒子间的冲突引起，该剪切力的强度与好氧污泥颗粒化进程密切相关。在较低的水力剪切力下构成的颗粒污泥结构松懈多孔，粒径较大，强度差;较高的水力剪切力效果下构成的颗粒污泥润滑安稳，结构密实，机械强度高;但过高的水力剪切力简单导致颗粒失稳崩溃。刘玉玲等在表面气体上升流速为1.06~1.77cm/s的条件下，成功培育出功能杰出的好氧颗粒污泥，操控表面气体流速升高到5.3~7.08cm/s时，培育进程中呈现絮状—部分颗粒化—絮状的污泥形状，污泥终究崩溃。YaoChen等运转4组SBR反应器培育好氧颗粒污泥，表面气速分别为0.8、1.6、2.4、3.2 cm/s，成果显现在表面气速为2.4、3.2cm/s条件下，构成的好氧颗粒污泥结构密实且形状规矩。 2.2 碳源与有机负荷 好氧颗粒污泥可在各类基质中培育成功，但不同碳源培育的颗粒污泥结构以及微生物品种存在较大差异，对废水的降解才能也有所不同。、葡萄糖、乙酸钠、乙醇等人工模拟废水以及马铃薯加工废水、屠宰废水、啤酒废水等工业废水和实践生活污水等基质均可成功培育颗粒污泥。有机负荷量的操控对能否成功培育出好氧颗粒污泥起到要害性效果。相对较高的有机负荷能够增强微生物的挑选压，对颗粒污泥的构成有必定促进效果;但过低或过高的有机负荷均简单发作丝状菌胀大，晦气于污泥颗粒化;过高的有机负荷还简单导致细菌成长进程中生成过量的胞外多聚物，附着于絮体或颗粒的表面，使污泥沉降功能恶化。J.H. Tay等以醋酸钠为基质，当COD负荷为1~2 kg/(m3·d)时未能培育出颗粒污泥，当COD负荷为4kg/(m3·d)时则成功培育出形状完好、结构密实、强度高且密度较大的好氧颗粒污泥，对COD的去除率可达99%，但当其有机负荷增至8kg/(m3·d)时，颗粒构成后敏捷破碎崩溃。B. Y. P. Moy等以醋酸钠为基质，COD负荷为6~9kg/(m3·d)时培育出的颗粒污泥外形规矩且密实，COD去除率可达95%~99%;以葡萄糖为基质、有机负荷为6~15kg/(m3·d)时，低负荷下得到的颗粒污泥松懈呈绒毛状，高负荷下培育的颗粒污泥结构密实，表面滑润但不规矩。 2.3 pH与游离 不同菌种各有适合其成长的pH。ChunliWan等研讨了pH影响好氧颗粒污泥构成的机制，以为低pH条件晦气于好氧颗粒污泥的构成与安稳，首要是因为酸性条件简单改动颗粒的微生物群落结构，并促进丝状菌的成长，阻止颗粒污泥的构成。S.F. Yang等研讨发现pH为4时很多真菌成为优势菌，颗粒污泥粒径可达7 mm，结构较为疏松，pH为8时优势菌为细菌，粒径为4.8 mm，结构细密。 游离(FA)的添加会下降细胞的疏水性和EPS含量，使好氧颗粒污泥培育失利。Shufang Yang等以乙酸为碳源培育颗粒污泥，发现FA 现在还需进一步探究pH和FA影响好氧颗粒污泥的具体按捺机制，以及其他化学物质和代谢产品对好氧颗粒污泥或许发生的按捺。 2.4 温度 大都研讨标明，低温文高温条件下均能够培育出好氧颗粒污泥，且高温更有利于好氧颗粒污泥的构成，这是因为温度会影响微生物的种群结构及代谢速率，而低温条件会按捺微生物的成长和代谢活性，终究或许导致颗粒污泥崩溃。M.K. H. Winkler等研讨发现跟着温度的下降，颗粒污泥的沉降功能下降。杨欣等选用序批式反应器研讨水温为25~28、(23±2) ℃及曝气温度为27~31℃对颗粒污泥的影响。成果显现，(23±2) ℃条件下培育出的颗粒污泥形状规矩密实，操控水温为25~28 ℃时颗粒构成得较(23±2)℃快且粒径大，但形状不规矩且结构较疏松，而在曝气温度27~31 ℃下颗粒难以构成和保持安稳。M. K. deKreuk等研讨了8℃下好氧颗粒污泥的构成，得到的颗粒污泥外形不规矩、沉降功能差且有很多丝状菌存在，污泥易丢失;当发动温度为20℃时成功培育出功能杰出的好氧颗粒污泥，随后将温度下降到15、8 ℃颗粒污泥的安稳性并没有遭到很大的影响。 2.5 金属阳离子 金属阳离子可与微生物或胞外多聚物中的负电基团相连，在微生物细胞间起到桥连效果，促进细胞间的集合;金属离子沉积物(如CaCO3)可作为颗粒污泥构成的晶核，加快污泥颗粒化。内核分裂是好氧颗粒污泥失稳的首要原因之一，金属阳离子的添加刚好克服了这点。较多研讨发现，金属阳离子能够影响排泄出更多的EPS，促进微生物集合以及颗粒污泥的构成。刘绍根等投加Ca2+、Mg2+使好氧污泥颗粒化时刻缩短，改进了颗粒污泥的理化功能，其以为Ca2+、Mg2+的投加可促进胞外多聚物排泄，相应的蛋白质和多糖含量升高，其间Mg2+较Ca2+对EPS的影响更大，且一起投加Ca2+、Mg2+培育出的好氧颗粒污泥具有更强的除污才能。肖蓬蓬研讨了Zn2+对好氧污泥颗粒化的影响，成果标明添加低质量浓度(1～50mg/L)的Zn2+能够必定程度地促进EPS的发生，有利于好氧颗粒污泥的构成，终究得到的老练颗粒污泥沉降速率大、含水率低、污泥浓度高、完好系数较大。但当Zn2+的质量浓度较高时(抵达100mg/L)，其对污泥颗粒化的效果削弱，构成的颗粒污泥松懈、密实度低。金雪瓶等研讨了Ce3+对好氧颗粒污泥构成的影响，成果标明Ce3+为10.0mg/L时，对微生物的影响效果最大，可显着改进污泥功能;但是添加有毒金属离子会按捺微生物的成长，晦气于颗粒污泥的构成。Xinhua Wang等调查了Cu2+和Ni2+对好氧颗粒污泥性质的影响，成果显现颗粒污泥浓度和生物多样性显着下降，其间Cu2+对颗粒污泥的毒性较Ni2+的毒性大。 2.6 沉积时刻 一般颗粒污泥的相对密实度较高，存在必定的传质阻力，与松懈的絮状污泥共存时，2种污泥互相竞赛基质，因为絮状污泥内部的传质效果好，故其微生物成长速率要远远大于颗粒污泥，颗粒污泥的成长将遭到按捺，晦气于其在反应器内存活。较短的沉积时刻有利于将不易沉降的絮状污泥排出反应器，沉降功能好的污泥则留在反应器内，以此得到的优势菌更利于颗粒污泥的构成。刘润逐渐下降反应器内污泥的沉积时刻(从40 min逐渐减至2 min)，在第60天成功培育出功能杰出的好氧颗粒污泥，其SVI为20.1mL/g，粒径在1.0~2.0 mm左右，含水率为94.50%，密度为1.044 7 g/cm3。 3 好氧颗粒污泥的使用 3.1 同步脱氮除磷 溶解氧在好氧颗粒污泥内部的浸透深度是决定好氧颗粒污泥内部不同组分转化和养分物去除功率的要害。因为好氧颗粒污泥具有特殊的粒状结构，使其溶解氧浓度由颗粒内部向颗粒外层呈梯状散布。在基质的传送效果和氧传质阻力效果下，溶解氧一般只能进入颗粒外层，越挨近颗粒中心氧的浸透才能越差，导致中心部位处于缺氧甚至厌氧状况，颗粒外层则在供氧条件下处于好氧状况，一起只要少量养分物质能够抵达颗粒中心，这种厌氧—好氧、缺氧—好氧的氧散布层状结构刚好影响了硝化菌、反硝化菌以及聚磷菌等脱氮除磷细菌的成长，为好氧颗粒污泥完成同步脱氮除磷发明了有利条件。M.K.de Kreuk 等研讨了好氧颗粒污泥对COD、氮、磷的同步去除效果，成果标明，当混合液中溶解氧饱满度由 100%下降到40%时，反硝化效果得到强化，提高了总氮和磷的去除率，即总氮、磷的去除率分别由 34%、95%提高到98%、97%;但溶解氧浓度的下降却必定程度上下降了颗粒污泥的安稳性。R.Lemaire等在替换厌氧—好氧条件下获得了好氧颗粒污泥较好的硝化反硝化效果和对磷的去除效果。刘润用驯化后的好氧颗粒污泥处理实践的组成工业废水，对氮和COD的去除率均抵达99%以上，亚硝酸盐堆集率在87%以上。 3.2 去除高浓度有毒有机物 好氧颗粒污泥结构密实，微生物种群丰厚，具有耐有毒有机物负荷高的才能。研讨者经过扫描电镜发现好氧颗粒污泥内部具有许多空地和通道，可知好氧颗粒污泥对高浓度有毒有机物的去除机理首要是生物降解和吸附效果。ShuguangWang等在 SBR反应器中逐渐添加2，4-二氯(2，4-DCP) 的投加浓度以驯化培育好氧颗粒污泥，运转39 d后培育出直径为1~2mm颗粒污泥，当进水中2，4-DCP质量浓度为4.8 mg/L时，颗粒污泥对其去除率为94%，当2，4-DCP质量浓度抵达105mg/L时，颗粒污泥对2，4-DCP具有最高去除负荷39.6 mg/(g·h)。HuixiaLan等发现好氧颗粒污泥对有很好的生物吸附才能，吸附进程与Freundlich吸附等温线模型相拟合。 3.3 去除重金属 大都研讨发现好氧颗粒污泥去除重金属的机理首要有离子交换和配位络合，化学沉积占非必须位置。EPS在好氧颗粒污泥吸附重金属进程中发挥重要效果，好氧颗粒污泥能够排泄很多EPS，有利于去除重金属，这首要是因为EPS中的蛋白质、脂类、多糖疏水区含有很多可与重金属及有机物结合的配位点，如羟基、羧基、磷酸根、酚醛树脂、硫酸脂基、基等，且以羟基和羧基为主。HuiXu等提出了好氧颗粒污泥吸附重金属的3种或许存在吸附机理：离子交换、EPS吸赞同化学沉积，以为离子交换为主。其还研讨了不同初始pH对好氧颗粒污泥吸附Ni2+的影响，成果标明好氧颗粒污泥对Ni2+的吸附受溶液初始pH的影响，一起提醒了离子交换是好氧颗粒污泥吸附Ni2+的首要机理之一。LinWang等选用好氧颗粒(AG)和细菌藻酸盐(BA)联合吸附Pb2+，成果显现60 min即可抵达吸附饱满，AG对Pb2+的最大饱满吸附容量可达101.97mg/g;当Pb2+为0~20 mg/L时最佳吸附pH为5;Pb2+的吸附进程伴跟着K+、Ca2+、Mg2+的开释，经气相色谱和红外光谱分析以为Ca2+与Pb2+之间的离子交换效果以及AG的—COO-与Pb2+的配位络合是AG和BA吸附Pb2+最首要的机理。LeiYao等[34]的研讨显现好氧颗粒污泥能够有用去除水溶液中的Cr3+，该吸附进程契合伪二级动力学模型且可很好地与Freundlich、Langmuir吸附等温线拟合;进一步分析标明，整个吸附进程中对Cr3+的络合是好氧颗粒污泥生物吸附的首要机制，化学沉积和离子交换相对非必须。XinhuaWang等使用崩溃好氧颗粒污泥(DAG)作为吸附剂去除废水中的Cu(Ⅱ)，研讨标明Cu(Ⅱ)的生物吸附进程契合伪二级动力学模型，相关系数为0.9999;实验提取了DAG的胞外聚合物来吸附Cu(Ⅱ)，发现其吸附才能是原始DAG的2.34倍，证明了EPS对Cu(Ⅱ)的吸附发挥重要效果;DAG在吸附Cu(Ⅱ)的进程中开释Ca(Ⅱ)，能够为离子交换是最重要的吸附机制，DAG上的羧基是Cu(Ⅱ)最要害的结合位点。 4 好氧颗粒污泥研讨展望 好氧颗粒污泥技能已成为污水处理范畴的研讨热门，现在也获得了必定的研讨成果。但好氧颗粒污泥技能的实践使用较少，最首要的约束要素就是颗粒污泥构成的时刻较长，安稳性较难操控。怎么合理操控颗粒污泥构成的工艺参数，然后快速培育出功能杰出的好氧颗粒污泥并保持其长时间安稳运转，是好氧颗粒污泥技能投入实践使用的要害，也是未来该范畴的研讨要点。好氧颗粒污泥在处理难降解有机物及有毒物质方面比传统的污水处理工艺更有优势，开发好氧颗粒污泥与其他处理技能的联合工艺来补偿互相的缺乏具有重大意义。

我们都知道铜矿的成分比较复杂，特别是氧化铜矿，通常使用的选矿方法是离析选矿法，该方法有很多的优点和诸多的缺点，铜矿离析法优缺参半真是让人爱恨不得。 根据了解得知，铜矿离析法是利用食盐、煤粉混合加热，矿石中的铜便以金属状态在碳粒表面析出，将焙砂隔氧冷却后经磨矿进行浮选，即得铜精矿，跟一般的选矿方式有所不同，所以可以看出铜矿离析选矿方法具有以下的优点和缺点。 铜矿离析法的优点： 一、可以对难以用其他选矿方法选矿的矿石进行选矿；二、可以对氧化铜矿中的其他贵金属进行回收，例如，金和银；三、离析法精铜矿选别能力强，可获得20%-70%的精矿； 离析法的优势很突出，很多选矿厂都很向往，不过离析法的缺点也不容忽视。 铜矿离析法的缺点： 如果使用离析法的话，基础设备投资费高，日常生产费用也是普通选矿厂的2-3倍，并且由于铜矿经济价值的原因，直接使用离析法也有很大的经济风险。 从以上我们可以看出，离析法的优缺点都非常明显，一般矿石如果可以使用其他选矿方法选别时，尽量使用其他方式，一些不能用普通选矿方法选别的矿石，并且价值较高的可以考虑使用离析选矿法。

液压和气动缸筒用精密内径无缝钢管（GB8713-88）是制造液压和气动缸筒用的具有精密内径尺寸的冷拔或冷轧精密无缝钢管。液压气动缸筒用精密内径无缝钢管标准要遵守。

一般滚光用滚筒形式有两种，即鼓形滚筒和六角或八角形滚筒。　　　　鼓形滚筒适宜的装载量为1／2～2／3，六角形或八角形的滚筒装载量要少一些，如1／3量也能获得满意的滚光质量。　　　　以上形式的滚筒都适合铝制件的滚光之用。但以鼓形稍好。

在电炉熔炼的1600~1800℃的中温条件下，除铁的氧化物被复原外，还有适当数量的TiO2被复原为贱价钛的氧化物(只要在更高的温度下，TiO2才被复原生成TiC和金属钛而溶于铁水中)。     在钛渣熔炼出炉后的冷却结晶过程中，大部分钛的氧化物与其他碱性较强的金属氧化物化合构成二钛酸盐(如FeO·2TiO2、MgO·2TiO2、MnO·2TiO2)，并与A12O3·TiO2、Ti3O5等构成黑钛石固熔体。也有少数偏钛酸盐等构成塔柱石固熔体，还有少数钛的氧化物进入硅酸盐玻璃体。钛渣熔体在空气中冷却时，其间部分贱价钛还会被氧化生成游离TiO2,当这种氧化发生在温度>750℃时，氧化产品主要是金红石型TiO2。生成了金红石型TiO2，就不能被硫酸所溶解。因而出产酸溶性钛渣，很重要的一点是在高温期尽量让其保持在复原气氛，不让空气氧化。     钛渣酸溶标明，黑铁石固熔体的钛氧化物最易溶于硫酸，金红石型TiO2不溶于硫酸。因而作为酸溶性钛渣应满意以下几点：①应含有适量的助溶杂质(主要是FeO和MgO)以及一定量的Ti2O3，以使钛的氧化物尽可能存于黑钛石固熔体中；②在工艺上采纳喷水冷却，可防止高钛渣与空气触摸氧化生成不溶于硫酸的金红石型TiO2,一起也可加速冷却速度。一般温度在＜750℃时，其钛的氧化产品为锐钛型TiO2，而不是金红石型TiO2；③像前独联体那样，在熔炼后期参加废钛屑，进步钛渣的复原度，防止高温被氧化成金红石型TiO2。     经分析攀枝花矿酸溶性钛渣物相标明，其渣中钛氧化物90％以上进入黑钛石固熔体中，有4%~7%进入硅酸盐相，有1%左右以金红石型TiO2方式存在。     钛渣中的Fe2+、Mg2+、Mn2+、Al3+为构成黑钛石固熔体供给了必要的二价和三价金属离子，它们具有安稳该固熔体的效果。其间FeO·2TiO2和MgO·2TiO2是最易溶于硫酸的，即FeO和MgO具有促进钛渣中钛氧化物溶于硫酸的效果，是酸溶性钛渣不行短少的助溶杂质。这两种氧化物增加了钛渣与硫酸的反响热，反响式如下：                             FeO+H2SO4===FeSO4+H2O+113.4kJ/mol                             MgO+H2SO4===MgSO4+H2O+163.8kJ/mol     经核算，攀枝花矿钛渣与硫酸的反响热比砂状钛铁矿(含TiO251%)只低15％左右。MgO是攀枝花矿钛渣与硫酸反响的重要热量来历，它占悉数反响热的42％左右。在酸解攀枝花矿钛渣时，当加热蒸汽压力>0.6MPa时，其反响速率较快，反响最高温度可达200℃左右。攀枝花矿钛渣具有杰出的反响功能，可满意硫酸法钛白出产的要求。     我国一些研讨和出产单位曾研制成酸溶性好的钛渣，其TiO2含量达75%~78%，当TiO2含量超越80％时，酸溶性便大为下降。一般运用档次高的钛渣时，需求运用更浓的硫酸才干使其酸解。用两广钛铁矿和用攀枝花钛精矿都能炼制出酸溶性好的钛渣。上海东升钛厂曾在年产2000吨硫酸法钛白出产设备上，完成了用南边流程出产的酸溶性好的钛渣制取出BA-0101型钛。

铝棒采用火焰的表面处理清理是清理金属表面的一种高性能、成本有效和无污染的方案，这一处理工艺的停留时间的改善极大地提高了清理效果和劳动生产率。　　　　“强力火焰”（Powerflame）烧嘴设计在革新高速设计条件下实现了停留时间较大化。由Enercon公司开发并配合有先进的控制系统和电源，“强力火焰”烧嘴与传统火焰系统相比，能够在较少时间内产生更强大的清理动力。　　　　“强力火焰”烧嘴特点是具有高强度精密烧嘴主体和可拆卸的嵌入件的CNC加工的烧嘴口，烧嘴断面之间水冷横向烧嘴口装备有“强力火焰”组件，这种轮转式火焰处理系统对于冷轧铝棒带是一种特别环保的技术方案，例如从6061铝棒表面带表面清除轧制油通常采用溶剂、洗涤剂溶液和蒸气去脂，不但产生对环境有害的废物，并且加大了能源的消耗，这种轮转式火焰处理系统由于节省能源而节省了成本，省去了化学药品的使用，经过这种表面处理工艺，清理过的6061铝棒表面带表面展示出在视觉外观和可湿性方面的改进。Enercon公司的轮转式火焰处理系统采用电子离子冲击铝棒带表面，用热来蒸发表面污染物，因此表面润滑剂和残留物被从铝和钢金属表面被清除，无需处理产生的废物。经处理过的表面的亲水性能明显。

铝水是液态铝的俗称，它的成分是单质铝，为纯净物，是液态的铝，铝的熔点为1535度吸热快散热慢的物质。志盛威华高温涂料专家指出，高温状态下的铝水就会溶解耐火材料，造成耐火材料氧化粉化和腐蚀，材料脱落等现象发生，给联系化生产和节能带来很大影响。   溶解指的是一种液体对于固体/液体/或气体产生化学反应使其成为分子状态的均匀相的过程称为溶解。一种物质（溶质）分散于另一种物质（溶剂）中成为溶液的过程。高温氧化是钢材热加工中质量损失的主要原因之一，这种氧化现象还会给钢材的制造过程带来许多不得的影响，如产品收得率低下、单位钢产能耗增加、生产成本提高，严重时还会影响生产的过程中正常工序操作，影响产品的较终质量甚至会造成事故。因而，有必要采取措施，防止或降低钢铝因高温氧化而产生的损失，志盛威华公司的高温防氧化封闭涂料涂层保护技术是解决这一问题的有效方法之一。   由于合金钢热加工温度较高，通常需要1000℃进行加热，而目前市场上的相关产品，在1000℃左右抗氧化性能往往难以达到热加工质量要求。为了解决这一问题，北京志盛威华化工有限公司的ZS-1021耐高温封闭涂料，可以完全能达到上述指标铝液防腐防氧化要求。1021高温封闭涂料耐温高，采用北京志盛威华特制高温特制溶液，耐温可以达到2300℃，可以长时间耐火烧烤，材料采用纳米陶瓷鱼鳞片状结构，在高温下程融融烧结网络玻璃相状态，致密性好，在金属表面氧化脱碳层，防止铝液和耐火材料接触，硬度可以达到7-8H，有很好的抗冲击性。ZS-1021耐高温封闭涂料涂层本身耐酸耐碱，高温、常温下无任何挥发物质产生，无机水性环保，不和淬火介质发生任何反应，可以有效保护金属高温下发生化学反应，可以有效防止耐火材料金属高温氧化率达到95%以上。ZS-1021耐高温封闭抗氧化涂料防氧化效果明显，能使原来普通热轧板所产生的5％的氧化皮降到0.5％左右，使不锈钢热轧板所产生的3％的氧化皮降到0.2％以下。志盛威华化工有限公司研发生产这种高温保护性能优良的涂料，完全满足市场的需求。   铝液高温防氧化防腐涂料有效减少高氧腐，ZS-1021耐高温封闭涂料比起真空保护技术和惰性气体保护技术，它具有工艺简单、保护效果显著、成本低等特点，抗氧化涂料对经济建设有着十分重大的意义，该涂料也被国家节能协会列为重点推广使用的节能材料之一。

“随着国内氧化铝出厂价格的持续下调，电解铝行业的景气度将不断趋好。对于A股市场上的相关股票，投资者应该重点关注。”昨日，银河证券的分析师周存宇表示。 　　较新统计数据显示，今年上半年全国电解铝产量430万吨，同比增长18.1%；铝冶炼业规模以上企业（352家）主营业务收入增长60.6%，税金增长69.4%，利润增长1.48倍。据周存宇介绍，由于氧化铝出厂价格的不断走低，电解铝价格的上涨幅度超过了生产成本的上涨幅度，电解铝行业的毛利率普遍得到提升，盈利状况大为改善。因此，尽管产量同比只有18.1%的增长，但全行业利润却大幅增长了148%。7家电解铝类上市公司2006年上半年主营业务收入增长都不高，增幅较高的G包铝也才33.1%，G关铝甚至还同比减少了21.73%。不过，7家公司的主营业务利润的增幅均超过了主营收入，说明毛利率确实得到了提升。 　　7家公司的平均净资产收益率同比大幅增长了147.73%，其中焦作万方和G包铝的净资产收益率较高，均超过了12%，而且同比增长幅度也是较大；7 家公司的销售毛利率平均提高了28.16%，其中焦作万方的提升幅度较大，从上年同期的4.14%提高到14.49%，增幅250%。“电解铝上市公司自2004年后就没有再融资，所有固定资产投资所需资金均来自于银行贷款，导致资产负债率偏高，偿债能力下降。”周存宇说，今年上半年电解铝行业业绩提升得益于铝价的上涨，下半年业绩的增长将来自于氧化铝价格的回落。自6月份以后国内氧化铝价格大幅回落，中铝也在一月之内两次下调氧化铝价格。预计随着国内外新增氧化铝产能的相继投产，氧化铝价格还有继续下行的空间。 　　周存宇预计在氧化铝成本下降的影响下，后期电解铝价格可能会小幅下跌。不过，判断电解铝和氧化铝的价差在2007年之前维持或者扩大的趋势不会改变，电解铝行业景气度将继续回升。建议投资者重点关注焦作万方和兰州铝业等电解铝类个股。

众所周知，电解槽赖依平稳运行的两大条件是热平衡和物料平衡。如两大平衡遭到破坏则电解槽难以正常运行，可见控制好热平衡对电解槽有多么的重要。热平衡是综合技术条件的反映，如控制得当，则槽子炉底比较干净；炉膛规整；槽子运行平稳，经济指标就会较好，物料消耗也会降低，物料平衡和技术条件平稳控制也能得到有力的保障。    如热平衡控制不好则一 、如果温度偏低，铝的二次反映就会减少，电效短期内会有所提高，可是长期运行炉底出现沉淀、结壳、伸腿肥大，造成铝水平上涨假象；电解质水平变低槽子走冷趋势；突发效应较多，因电解质水平低槽子冷，常有来效应时电压较高、难以熄灭，并伴随着闪烁等现象。这样的槽子如不及时控制，就会出现电压波动变成病槽，由于铝水平高发热区上移，容易化上口，出现侧部发红、漏炉等恶性事故。二如果温度高铝的二次反映加剧，炉膛变大，槽子电效就会降低，电解质流速大，槽子上口容易变大，部份氧化铝来不及及时溶解沉到炉底，增加炉底沉淀；等待效应失败；电解质上涨继续化炉膛，铝水平下降，电解槽出现针振现象，如不及时调整，有可能演变成为大病槽。如何控制好电解槽的热平衡，因各个工段的实际情况不同，控制的方法也有所不同。因热平衡就是热收入和热支出之间谁大谁小的关系，就看你如何调节利用的能力。我个人认为因温度是综合技术条件的反映，不能直接对其调整，只有通过别的技术条件对它调整，所以其它条件平稳性决定着热平衡的平稳性。     热收入：    一、电压。电压是调节电解草槽能量平衡最重要最易实现的因素之一。它是保证电解槽能够正常运行的最低电压值。电压调整实质就是改变极距。如频繁的调整电压热收入不稳定；极距变化大，发热区来回移动，炉膛变的较大，热平衡不容易 掌握，电效也不会高。要保证有规整的炉膛，电压尽量保持恒定的一个值（除非槽子闹病）以求得一个稳定的热收入。    二、效应。效应对电解槽的负面影响越来越引起人们的注意，它对电解槽的破坏远远大于对电解利处。电解槽应尽量减少来效应的次数。电解槽来效应后电解温度会上升5－10度，融化侧部炉帮，破坏炉膛，槽温在1－2小时甚至更长的时间才降到正常值，在这段时间里槽子电效较低，融体电解质温度高，破坏热平衡。但是在槽子走冷行程，温度较低和氧化铝浓度控制与温度不匹配的情况下应利用效应的好处，对槽子进行调整。槽子应杜绝来闪烁效应。凡是来闪烁效应的槽子，应引起我们的注意，尽快查明原因。     热支出：    一、铝水平。铝水平是支配槽子散热的重要因素，也是调整热平衡首当其冲采取的手段。只要槽子不发热，电压不摆动，铝水尽量降低。在规整炉膛控制冷态引发的突发效应，降低铝水平是最有效的管理途径。若长时间铝水平保持较高，不仅增加槽子散热，氧化铝溶解不良，沉淀增加，突发效应多而且会使伸腿增大，电压大幅度针振而产生病槽。所以我们应根据槽子的实际情况和槽子的不同年限而保持合适的铝水平，防止过高和过低，使槽内在产铝量保持大体一致，以保持槽子的热平衡。二、电解质水平。电解质在电解中起者储存热量、导电和溶解氧化铝的作用。如电解质水平高，则电解糟的热稳定性就强，可在较低的温度下运行。可是电解质量大，特别是老龄槽，容易使侧部钢板发红。就我们工段来说大部分槽子的炉帮都是低分子比建立的，电解质水平更不能过高，保持在19----22之间。如超出这个范围热平衡状态就会破坏，槽子将会恶化。    三、操作质量。操作质量对电解槽的干扰也不能忽视。为求得高电效电解温度本来就不高如果敞开槽罩过多，换极时间过长就会增加恶化这种趋势造成槽子波动。换极过程中如碳渣捞不干净、阳极设置不准、面壳快捞不干净，操作质量粗犷都会使槽子异常电压高，碳渣还会使槽子电阻增加，氧化铝溶解减少来突发效应。而这些都会影响电解槽的热平衡。阳极上的保温料也是维持电解槽热平衡的重要因素。极上保温料主要起保持槽子热量的作用，但它也可作为调节热支出的手段。通过增减极上保温料厚度，调节电解槽热支出。极上保温料为160～180mm，如果有过剩的热量输入，可通过减薄极上保温料来增大散热，避免槽温升高。冬季还可加厚极上保温料来加强槽子保温。全极每减薄10mm极上保温料，多放出的热量相当于0.06～0.09V电压所产生的热量。正常槽极上保温料加得不足，自然会导致槽子走向冷态，不然，必须升高槽电压来维持热平衡，势必造成高耗电能。当出现输入热量不平衡时，可适当增减厚度，作为调节的手段之一。保持电解成份的稳定性，如分子比不稳定忽高忽低，电解质的过热度变化无常，电解质的温度变化量就大，电解槽的热平衡就会难以维持。    总之，电解槽热平衡的保持，必须要有合理的生产技术条件做为基础，结合现实槽子的运行状况、炉帮情况、两个水平搭配情况合理地保持分子比、调整极上保温料以最大限度的保持电解槽热平衡的稳定性。电解槽热平衡与技术条件的合理保持以及操作质量的优劣相辅相成，相互作用，相互影响，必须保持高度的统一性，以求得更好的经济价值。