废铜打包机可将各种 金属 边角料（钢刨花、废钢、废铝、废铜、废不锈钢以及报废汽车废料等）挤压成长方体，八角形体，圆柱体等各种形状的合格炉料，既可降低运输和冶炼成本，又可提高投炉速度。   废铜打包机特点：1、结构简单耐用，操作方便， 价格 实惠，低投入高回报；2、所有机型均采用液压驱动（或柴油驱动）；3、机体出料形式可选择翻包，推包或人工取包等不同方式；4、安装简便，无需底脚固定，在无电源的地方，可采用柴油机作动力；5、挤压力从63吨至400吨有十个等级，供用户选择，生产效率从5吨／班至50吨／班；6、压缩室尺寸和包块形状尺寸及机型尺寸可根据用户要求设计定制。　打包机的工作原理：打包物体基本处于打包机中间，首先右顶体上升，压紧带的前端，把带子收紧捆在物体上，随后左顶体上升，压紧下层带子的适当位置，加热片伸进两带子中间，中顶刀上升，切断带子，最后把下一捆扎带子送到位，完成一个工作循环。 打包机是使用打包带缠绕产品或包装件，然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。打包机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。    打包机的工作流程：带子送到位→收到捆扎信号→制动器放开，主电机启动(1)→右顶刀上升，顶住右带于滑板处(2)→“T”型导板后退(3)→接近开关感应到退带探头(4)→主电机停转，制动器吸合(5)→打包机退带电机转动，退带0.35秒(6)→带子收紧捆在物体上(7)→主电机二次启动，制动器吸合(8)→大摆杆二次拉带，收紧带子(9)→左顶体上升，压紧下层带子(10)→加热片伸进两带子中间(11)→中顶刀上升，切断带子(12)→中顶刀下降(13)→中顶刀再次上升，使两带子牢固粘合(14)→中顶刀下降，左右顶刀同时下降(15)→加热片复位(16)→滑板后退(17)→“T”型导板复位(18)→接近开关感应到送带探头(19)→送带电机启动，带动带子送带(20)→大摆杆复位(21)→带子到位，带头顶到“T”型导板上(22)→接近开关感应到双探头(23)→主电机停转，刹车吸合(24)→打包机完成一个工作循环。    打包机又称捆包机或捆扎机，是使用捆扎带缠绕产品或包装件，然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。打包机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。    了解更多有关废铜打包机的信息，请关注上海 有色 网。 

废 金属 打包机是什么？废 金属 打包机：主要应用于回收加工 行业 及 金属 冶炼 行业 。可将各种 金属 边角料、钢刨花屑、废钢、废铁、废铜、废铝、铝刨花屑、解体汽车壳、废油桶等 金属 原料挤压成长方体、圆柱体等各种形状的合格炉料。便于储藏、运输及回炉再利用。该系列设备有以下特点： 　　1. 均采用液压驱动，工作平稳，安全可靠； 　　2. 采用手动或PLC自动控制的操作模式； 　3. 出料形式有：侧翻包、侧推包、前推包或无出包四种方式； 　　4. 安装无需底脚螺丝，在无电源的地方可采用柴油机作动力。 　　废 金属 打包机技术参数： 　　电源，功率： 380V/50HZ 750W/5A 　　打包速度： ≤2.5秒/道 　　台面高度： 750mm 　　框架尺寸： 宽800mm*高度根据需要定 　　捆扎形式： 平行1～多道，方式有点动、手动、连打、球开关、脚踏开关 　　适用包带： 厚（0.55～1.2）mm*宽（9～15）mm 　　电器配置： LG“PLC”控制，法国“TE”，日本”OMRON“，”ZIK“电器适合常规物体捆包废 金属 打包机发展趋势（1）高速化，高效化，低能耗。提高液压机的工作效率，降低生产成本。 　　（2）机电液一体化。充分合理利用机械和电子方面的先进技术促进整个液压系统的完善。 　　（3）自动化、智能化。微电子技术的高速发展为液压机的自动化和智能化提供了充分的条件。自动化不仅仅体现的在加工，应能够实现对系统的自动诊断和调整，具有故障预处理的功能。 　　（4）液压元件集成化，标准化。集成的液压系统减少了管路连接，有效地防止泄漏和污染。标准化的元件为机器的维修带来方便。用途：适用于炼钢厂，回收加工 行业 及 有色 、黑 金属 冶炼 行业 。可将各种 金属 边角料、钢刨花、废铜、废铝等挤压成长方体、圆柱体、八角形体等各种形状的合格炉料，以此降低运输和冶炼成品。更多有关废 金属 打包机请详见于上海 有色 网

废 金属 打包机主要应用于回收加工 行业 及 金属 冶炼 行业 。可将各种 金属 边角料、钢刨花屑、废钢、废铁、废铜、废铝、铝刨花屑、解体汽车壳、废油桶等 金属 原料挤压成长方体、圆柱体等各种形状的合格炉料。便于储藏、运输及回炉再利用。    该系列设备有以下特点：1. 均采用液压驱动，工作平稳，安全可靠；2. 采用手动或PLC自动控制的操作模式；3. 出料形式有：侧翻包、侧推包、前推包或无出包四种方式；4. 安装无需底脚螺丝，在无电源的地方可采用柴油机作动力。    打包机又称捆包机或捆扎机，是使用捆扎带缠绕产品或包装件,然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。打包机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。　打包物体基本处于打包机中间，首先右顶体上升，压紧带的前端，把带子收紧捆在物体上，随后左顶体上升，压紧下层带子的适当位置，加热片伸进两带子中间，中顶刀上升，切断带子，最后把下一捆扎带子送到位，完成一个工作循环。 打包机是使用打包带缠绕产品或包装件，然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。打包机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。　打包机(高台标准型)可以实现自动打包，但台面无动力，需要人工推一下，包装物品才能通过打包机。该打包机的原理是使用捆扎带缠绕产品或包装件,然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。捆扎机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。捆扎机 价格 :全自动捆扎机 价格 或全自动捆扎机报价是半自动设备的两倍多。    废 金属 打包机发展趋势：（1）高速化，高效化，低能耗。提高液压机的工作效率，降低生产成本。（2）机电液一体化。充分合理利用机械和电子方面的先进技术促进整个液压系统的完善。 （3）自动化、智能化。微电子技术的高速发展为液压机的自动化和智能化提供了充分的条件。自动化不仅仅体现的在加工，应能够实现对系统的自动诊断和调整，具有故障预处理的功能。（4）液压元件集成化，标准化。集成的液压系统减少了管路连接，有效地防止泄漏和污染。标准化的元件为机器的维修带来方便。    了解更多有关废 金属 打包机的信息，请关注上海 有色 网。 

废铝打包机又称：金属打包机；打包机；废钢打包机；废铁打包机；废铝打包机；废铜打包机；生铁打包机；废金属打包机；液压打包机；金属屑打包机；钢刨花打包机；铁屑打包机；废铁压块机。适用于炼钢厂，回收加工行业及有色、黑色金属冶炼行业。可将各种金属边角料、钢刨花、废钢、废铝、废铜等挤压成长方形、圆柱体、八角形体等各种形状的合格炉料，以降低运输和冶炬成本。便于储藏、运输及回炉再利用。废铝打包机该系列设备有以下特点：　1. 均采用液压驱动，工作平稳，安全可靠；　　2. 采用手动或PLC自动控制的操作模式； 　　3. 出料形式有：侧翻包、侧推包、前推包或无出包四种方式； 　　4. 安装无需底脚螺丝，在无电源的地方可采用柴油机作动力。　　产品规格和种类：金属打包机（废铝打包机）有63吨～600吨、10个品种二十多个规格，可满足不同层次客户的不同需求。　　废铝打包机产品优势：机器采用液压传动、结构紧凑、移装方便、操作简单、维修容易、密封可靠、安装时不用底脚螺丝。

废铜打包机,主要应用于回收加工行业及金属冶炼行业。可将各种金属边角料、钢刨花屑、废钢、废铁、废铜、废铝、铝刨花屑、解体汽车壳、废油桶等金属原料挤压成长方体、圆柱体等各种形状的合格炉料。便于储藏、运输及回炉再利用。1. 均采用液压驱动，工作平稳，安全可靠；　　2. 采用手动或PLC自动控制的操作模式；　　3. 出料形式有：侧翻包、侧推包、前推包或无出包四种方式；　　4. 安装无需底脚螺丝，在无电源的地方可采用柴油机作动力。　　产品规格和种类：金属打包机有63吨～600吨、10个品种二十多个规格，可满足不同层次客户的不同需求。　　产品优势：机器采用液压传动、结构紧凑、移装方便、操作简单、维修容易、密封可靠、安装时不用底脚螺丝。废铜打包机是打包机新型先进的气动包装机械。主要用于钢铁企业和有色金属企业捆扎各种小规格的管材、板材、型材等产品的包装，还适于用木箱包装各种产品的捆扎。 　　但是由于在使用中零件的磨损，不良的润滑，会引起零件的损坏，可能扩大故障和事故的发生，因此迅速地发现故障、排除故障十分重要。不会因为一点小故障而求助制造厂，从而赢得宝贵的时间和金钱.容易出现故障的地方和维修方法 　　故障：切不断钢带　　原因：1）切刀磨损或故障　　维修方法：检查切刀或切刀架是否磨损或故障，如磨损严重应更换　　2）气压降低　　维修方法：检查工作压力是否正常；　　切断钢带力来自封锁气缸参见故障现象；　　检查封锁操作　　故障：锁扣夹口承受的拉力不够　　原因：卡紧块联接孔或联接销磨损　　维修方法：在槽深度浅时检查这些零件，必要时更换废铜打包机,是废铜打包的好帮手。

液压钢管，是无缝钢管的其中一种材质，含碳量在0.24—0.32%之间，simn单列是因为是因为五大元素（碳C，硅Si，锰Mn，磷P，硫S）中，硅锰的含量高约为1.10—1.40%。    液压钢管经过酸洗、冷轧、冷拔，然后采用先进的高温热处理技术（NBK状态）表面：光亮、光滑、高精密度、高光洁度，内外壁无氧化层，内外壁精度高，机械性能适应在任何一个角度下进行弯曲，而且可承受高压、冷弯不变形、扩口、压扁、抗拉等要求，做到钢管冷弯不爆裂、无裂痕、且内外壁无氧化层。　    液压钢管规格工艺介绍：以DIN2391/EN10305高精度精密液压无缝钢管的成品管作为磷化用钢管，用进口环保型磷化液对钢管进行内外壁磷化，形成黑色磷化保护膜，通过磷化膜中的微孔吸收防锈油作防锈处理，两端封盖作防尘处理。   液压钢管主要特点：钢管颜色：黑中带亮，钢管表面颜色均匀度高，一致性强，外表较为美观，钢管防锈性能好。液压钢管完全可以替代同标准的进口液压无缝钢管液压管和普通钢管的液压钢管规格应用 1、流体用无缝钢管：GB8163-99 2、锅炉用无缝钢管：GB3087-1999 　　3、锅炉用高压无缝管：GB5310-95（ST45.8-ⅲ型） 　　4、化肥设备用高压无缝钢管：GB6479-1999 　　5、地质钻探用无缝钢管：YB235-70 　　6、石油钻探用无缝钢管：YB528-65 　　7、石油裂化用无缝钢管：GB9948-88 　　8、石油钻铤专用无缝管：YB691-70 　　9、汽车半轴用无缝钢管：GB3088-1999 　　10、船舶用无缝钢管：GB5312-1999 　　11、冷拔冷轧精密无缝钢管：GB3639-1999 　　各种合金管16Mn、27SiMn、15CrMo、35CrMo、12CrMov、20G40Cr,12Cr1MoV,15CrMo钢管按生产工艺不同分为无缝钢管和焊接钢管两类。无缝钢管是由钢锭、管坯或钢棒穿孔制成的无缝的钢管。 液压管重量公式:[(外径-壁厚)*壁厚]*0.02466=kg/米(每米的重量)

铝锭打包是投资者们很关心的问题，让我们对它进行下阐述。PET塑钢带-铝锭打包专用当 前 价： 15000 元规格型号： 2512发 货 量： 1000 发布时间： 2010年6月7日有效期至： 60天使用钢带打包铝锭的传统方式已经日渐不适用于当今的工业产品包装，钢带因其自身存在成本高、易生锈、易返松、打包操作不方便、打包浪费严重等不足。使用pet索带(塑钢带)打包是目前及未来工业产品包装的发展趋势。pet塑钢带凭着成本低、省钱、环保美观、易用耐用、高强度和高拉力等优势，成为替代钢带及pp打包带的新型捆扎包装材料。从2002年来，国内的索带需求以每年500％的速度增长，大规模应用到铝锭、有色金属、钢铁、玻璃、木材、造纸、石材、陶瓷等行业。铝锭是一种贵重的工业产品，重量大、搬运频率高、运输距离远等特点，令其在包装方面要求十分严格，特别是对捆扎材料的要求也很高，既要坚实牢固，又要求有足够缓冲保护铝锭，还要经受运输的考验。为此国家制定了《铝及铝合金加工产品包装、标志、运输、贮存》（gb/t 3199-2007）标准，明确规定铝锭的包装形式和方法，为铝锭的包装提供了参考依据。比例条件：每托铝锭需用4条带，每条打包带的长度为4米，每托铝锭共需16米打包带。注：1、钢丝打包每条会浪费0.2米用作收紧，即4条带共浪费0.8米；2、 每条钢带需多支付1个钢扣的费用；3、一体化气动打包机提高打包速度；气动铝锭打包机当 前 价： 2 元/台最小起订：1 台供货总量：200 台特性    1、适合各种PET塑钢带    2、束紧、粘接、切断一次性完成，操作简便。    3、束紧力强，大于2800N以上，适用于冶金、钢铁、建材业等    规格      型号 CMVAQD-19 CMVAQD-25    机重 3.8㎏ 4.0㎏    使用塑带宽度 10-19.0mm 19-25mm    使用塑带厚度 0.4-1.05mm 0.4-1.35mm    打包结合强度 约75% 约75%    咬扣方式 摩擦热熔粘接 摩擦热熔粘接    束紧力 2800N 2800-3000N    平均气压 0.65MPa 0.65MPa如果你想知道铝锭打包等更多的信息你可以登陆上海有色网查看。 

铝锭打包带是一种投资者想知道，因为了解它可以帮助操作。铝锭聚酯打包带数量(米)  ≥1价格(元/米) 10000.00元/米铝锭打包带是以聚对苯二甲酸乙二醇酯为主要原料经加工而成的，它是目前世界上用于代替钢带的一种新型环保的包装材料，经这几年新材质的开发成功及成本的大幅下降，已大量使用在钢铁业、化纤业、铝锭业、纸业、砖窑业、螺丝业、烟草业、电子业、纺织业及木业等；是一种取代钢带的新型高强度打包带，是目前世界上使用最广泛的替钢带使用。其特性有：1、高强度 ： 铝锭打包带材质是（聚脂），具有极强抗拉性，接近于同规格的钢带，是普通塑料带的几倍。2、高韧性 ： 铝锭打包带具有塑料特性，有着特殊的柔韧性，在运输过程中可避免因颠簸造成打包带的断裂导致物体的散落，确保运输的安全。3、安全性 ： 铝锭带没有钢带的锋利边缘，也不需要钢扣结合、没有压痕、刮伤问题，不会对被包装物体造成损伤。在打包和开包时不会对操作人员造成伤害，避免一切不安全因素。4、适应性 ： 铝锭带因材质和制作工艺因素，能适合各种气候变化，耐高温、耐潮湿，不象钢带受潮生锈污染环境及损失抗拉性，使捆包强度减小。5、环保性 ： 因铝锭带质量轻，搬运方便；体积小，节省仓库空间；用过的铝锭带方便回收，符合环保要求。6、美观型：钢带会因暴露在空气中吸收水分而生锈，锈迹渗透性强容易污染包装物。铝锭塑钢带则美观、不生锈、有利环保。7、耐温性 ： 熔点为260度，120度以下使用不变形，并能长时间保持拉紧力。8、经济性 ： 1吨塑钢带的长度相当于6吨钢皮带，每米单价低于铁皮带，成本仅是铁皮带的60％。如果你想更多的了解关于铝锭打包带的信息，你可以登陆上海有色网进行查询和关注。

pvc护套紫铜管，顾名思义，是紫铜管的一种。PVC护套紫铜管缆作为气动和液动信号传输管路，它适用于具有腐蚀性介质及油、水、气的环境中。该产品已广泛应用于石油、化工、医药、 金属 冶炼等 行业 的工业生产过程自动控制系统中。它以优质电解铜管，聚氯乙烯等为主要原料，该产品具有耐温、耐压、耐腐蚀、气密性好、弯曲性能优越、安装方便、 价格 便宜等优点，广泛用于石油、化工、医药和冶金等各种工业生产工程自动控制系统中，作为气动信号的传送输送线。紫铜管，又称铜管， 有色金属 管一种。是压制的和拉制的无缝管。重量较轻，导热性好，低温强度高。常用于制造换热设备（如冷凝器等）。也用于制氧设备中装配低温管路。直径小的铜管常用于输送有压力的液体（如润滑系统、油压系统等）和用作仪表的测压管等。 　　铜管具备坚固、耐腐蚀的特性，而成为现代承包商在所有住宅商品房的自来水管道、供热、制冷管道安装的首选。 　　1、铜是经济的。 由于铜管容易加工和连接，使其在安装时，可以节省材料和总费用，稳定性可可靠性，可省去维修。 　2、铜是轻便的。 对相同内径的绞螺纹管而言，铜管不需要黑色 金属 的厚度。当安装时，铜管的输送费用更小，维护更容 易，占用空间更小。 　　3、铜是可以改变形状的。 因为铜管可以弯曲、变形，它常常可以做成弯头和接头，光滑的弯曲允许铜管以任何角度折弯。 　　4、铜是易连接的。 　　5、铜是安全的。 不渗漏、不助燃、不产生有毒气体、耐腐蚀。 　　铜管质地坚硬，不易腐蚀，且耐高温、耐高压，可在多种环境中使用。与此相比，许多其他管材的缺点显而易见，比如过去住宅中多用的镀锌钢管，极易锈蚀，使用时间不长就会出现自来水发黄、水流变小等问题。还有些材料在高温下的强度会迅速降低，用于热水管时会产生不安全隐患，而铜的熔点高达摄氏1083度，热水系统的温度对铜管微不足道。 考古学家在埃及金字塔内发现了距今4500年前的铜水管，至今还能使用。想要了解更多关于pvc护套紫铜管的信息，请继续浏览上海 有色 网。 

GB/T 15242.1－1994（2001）液压缸活塞和活塞杆动密封装置用同轴密封件尺寸系列和公差 　　GB/T 15242.2－1994（2001）液压缸活塞和活塞杆动密封装置用支承环尺寸系列和公差 　　GB/T 15242.3－1994（2001） 液压缸活塞和活塞杆动密封装置用同轴密封 　　neq ISO 7425-1:1988ISO 7425-2:1989 件安装沟槽尺寸和公差 　　GB/T 15242.4－1994（2001） 液压缸活塞活塞杆动密封装置用支承环安装沟槽尺寸和公差 　　GB/T 15622－1995（2001） 液压缸试验方法 　　neq JIS B 8354-1985 　　GB/T 15623.1－2003 液压传动 电调制液压控制阀 第1部分： 　　ISO 10770-1:1998，MOD 四通方向流量控制阀试验方法 　　GB/T 15623.2－2003 液压传动 电调制液压控制阀 第1部分： 　　ISO 10770-2:1998，MOD 三通方向流量控制阀试验方法 　　GB/T 17446－1998 流体传动系统及元件 术语 　　idt ISO 5598:1985 　　GB/T 17483－1998 液压泵空气传声噪声级测定规范 　　eqv ISO 4412-1:1991 　　GB/T 17484－1998 液压油液取样容器 净化方法的鉴定和控制 　　idt ISO 3722:1976 　　GB/T 17485－1998 液压泵、马达和整体传动装置参数定义和字母符号 　　idt ISO 4391:1983 　　GB/T 17486－1998 液压过滤器 压降流量特性的评定 　　idt ISO 3968:1981 　　GB/T 17487－1998 四油口和五油口液压伺服阀 安装面 　　idt ISO 10372:1992 　　GB/T 17488－1998 液压滤芯 流动疲劳特性的验证 　　idt ISO 3724:1976 　　GB/T 17489－1998 液压颗粒污染分析 从工作系统管路中提取液样 　　idt ISO 4021:1992 　　GB/T 17490－1998 液压控制阀 油口、底板、控制装置和电磁铁的标识 　　idt ISO 9461:1992 　　GB/T 17491－1998 液压泵、马达和整体传动装置稳态性能的测定 　　idt ISO 4409:1986 　　GB/T 18853－2002 液压传动过滤器 评定滤芯过滤性能的多次通过方法 　　ISO 16889:1999，MOD 　　GB/T 18854－2002 液压传动 液体自动颗粒计数器的校准 　　ISO 11171:1999，MOD 　　三、行业标准 　　JB/T 2184－1977 液压元件型号编制方法 　　JB/T 5120－2000 摆线转阀式全液压转向器 　　JB/T 5919－1991（2001） 曲轴连杆径向柱塞液压马达安装法兰与轴伸尺寸和标记(一) 　　JB/T 5920.1－1991（2001） 内曲线(向外作用)式低速大扭矩液压马达安装法兰和轴伸的尺寸系列 靠前部分 20～25MPa的轴转马达 　　JB/T 5921－1991（2001） 液压系统用冷却器基本参数 　　JB/T 5922－1991 液压二通插装阀图形符号 　　JB/T 5923－1997 气动 气缸技术条件 　　neq JIS B83771991 　　JB/T 5924－1991参照NFPA/T2.6.1M-1974 液压元件压力容腔体的额定疲劳压力和额定静态压力验证方法 　　JB/T 5963－1991 二通、三通、四通螺纹式插装阀阀孔尺寸 　　JB/T 5967－1991（2001） 气动元件及系统用空气介质质量等级 　　JB/T 6375－1992（2001） 气动阀用橡胶密封圈 尺寸系列和公差 　　JB/T 6376－1992（2001） 气动阀用橡胶密封圈 沟槽尺寸和公差 　　JB/T 6377－1992（2001） 气动气口连接螺纹 型式和尺寸 　　JB/T 6378－1992（2001） 气动换向阀 技术条件 　　JB/T 6379－1992（2001）参照ISO 6431:1992 缸内径32～320mm的可拆式单杆气缸 安装尺寸 　　JB/T 6656－1993（2001） 气缸用密封圈安装沟槽型式、尺寸和公差 　　JB/T 6657－1993（2001） 气缸用密封圈尺寸系列和公差 　　JB/T 6658－1993（2001） 气动用O形橡胶密封圈沟槽尺寸和公差 　　JB/T 6659－1993（2001） 气动用O形橡胶密封圈尺寸系列和公差 　　JB/T 6660－1993（2001） 气动用橡胶密封圈 通用技术条件 　　JB/T 7033－1993（2001）参照ISO 9110-1: 1990 液压测量技术通则 　　JB/T 7034－1993 液压隔膜式蓄能器型式和尺寸 　　JB/T 7035.1－1993 液压囊式蓄能器型式和尺寸 A型 　　JB/T 7035.2－1993 液压囊式蓄能器型式和尺寸 AB型 　　JB/T 7036－1993 液压隔离式蓄能器 技术条件 　　JB/T 7037－1993 液压隔离式蓄能器 试验方法 　　JB/T 7038－1993 液压隔离式蓄能器 壳体技术条件 　　JB/T 7039－1993 液压叶片泵 技术条件 　　JB/T 7040－1993 液压叶片泵 试验方法 　　JB/T 7041－1993 液压齿轮泵 技术条件 　　JB/T 7042－1993 液压齿轮泵 试验方法 　　JB/T 7043－1993 液压轴向柱塞泵 技术条件 　　JB/T 7044－1993 液压轴向柱塞泵 试验方法 　　JB/T 7046－1993（2001）参照NFPA/T3.4.7M-1975 液压蓄能器压力容腔体的额定疲劳压力和额定静态压力验证方法 　　JB/T 7056－1993（2001） 气动管接头 通用技术条件 　　JB/T 7057－1993（2001） 调速式气动管接头 技术条件 　　JB/T 7058－1993（2001） 快换式气动管接头 技术条件 　　JB/T 7373－1994（2001） 齿轮齿条摆动气缸 　　JB/T 7374－1994 气动空气过滤器 技术条件 　　JB/T 7375－1994 气动油雾器 技术条件 　　JB/T 7376－1994 气动空气减压阀 技术条件 　　JB/T 7377－1994（2001） 缸内径32～250mm整体式单杆气缸安装尺寸 　　eqv ISO 6430:1992 　　JB/T 7857－1995（2001） 液压阀污染敏感度评定方法 　　JB/T 7858－1995（2001） 液压元件清洁度评定方法及液压元件清洁度指标 　　JB/T 7938－1999 液压泵站油箱公称容量系列 　　JB/T 7939－1999 单活塞杆液压缸两腔面积比 　　eqv ISO 7181:1991 　　JB/T 8727－1998 液压软管总成 　　JB/T 8728－1998 低速大扭矩液压马达 　　JB/T 8729.1－1998 液压多路换向阀 技术条件 　　JB/T 8729.2－1998 液压多路换向阀 试验方法 　　JB/T 8884－1999**（JB/Z 347－89） 气动元件产品型号编制方法 　　JB/T 8885－1999**（ZBJ 22008-88） 液压软管总成技术条件 　　JB/T 9157－1999 液压气动用球涨式堵头 安装尺寸 　　JB/T 10205－2000 液压缸 技术条件 　　JB/T 10206－2000 摆线液压马达 　　JB/T 10364－2002 液压单项阀 　　JB/T 10365－2002 液压电磁换向阀 　　JB/T 10366－2002 液压调速阀 　　JB/T 10367－2002 液压减压阀 　　JB/T 10368－2002 液压节流阀 　　JB/T 10369－2002 液压手动及滚轮换向阀 　　JB/T 10370－2002 液压顺序阀 　　JB/T 10371－2002 液压卸荷溢流阀 　　JB/T 10372－2002 液压压力继电器 　　JB/T 10373－2002 液压电液动换向阀和液动换向阀 　　JB/T 10374－2002 液压溢流阀

一、采标情况： 　　idt或IDT表示等同采用；eqv或MOD表示等效或修改采用；neq表示非等效采用。 　　二、国家标准 　　GB/T 786.1－1993（2001*） 液压气动图形符号 　　eqv ISO 1219-1:1991 　　GB/T 2346－2003 流体传动系统及元件 公称压力系列 　　ISO 2944:2000，MOD 　　GB/T 2347－1980（1997） 液压泵及马达公称排量系列 　　eqv ISO 3662:1976 　　GB/T 2348－1993（2001*） 液压气动系统及元件 缸内径及活塞杆外径 　　neq ISO 3320:1987 　　GB/T 2349－1980（1997） 液压气动系统及元件 缸活塞行程系列 　　eqv ISO 4393:1978 　　GB/T 2350－1980（1997） 液压气动系统及元件 活塞杆螺纹型式和尺寸系列 　　eqv ISO 4395:1978 　　GB/T 2351－1993 液压气动系统用硬管外径和软管内径 　　neq ISO 4397:1978 　　GB/T 2352—2003 液压传动 隔离式蓄能器 压力和容积范围及特征量 　　ISO 5596:1999,IDT 　　GB/T 2353.1－1994 液压泵和马达安装法兰和轴伸的尺寸系列及标记 　　neq ISO 3019-2:1986 靠前部分：二孔和四孔法兰和轴伸 　　GB/T 2353.2－1993（2001*） 液压泵和马达 安装法兰与轴伸的尺寸系列和标记(二) 　　neq ISO 3019-3:1988 多边形法兰(包括圆形法兰) 　　GB/T 2514－1993 四油口板式液压方向控制阀安装面 　　eqv ISO 4401:1980 　　GB/T 2877－1981 二通插装式液压阀安装连接尺寸 　　GB/T 2878－1993 液压元件螺纹连接 油口型式和尺寸 　　neq ISO 6149:1980 　　GB/T 2879－1986 液压缸活塞和活塞杆动密封沟槽型式、尺寸和公差 　　neq ISO 5597:1987 　　GB/T 2880－1981 液压缸活塞和活塞杆 窄断面动密封沟槽尺寸系列和公差 　　GB/T 3452.1－1992 液压气动用O形橡胶密封圈尺寸系列及公差 　　neq ISO 3601-1:1988 　　GB/T 3452.2－1987 O形橡胶密封圈外观质量检验标准 　　GB/T 3452.3－1988 液压气动用O形橡胶密封圈 沟槽尺寸和设计计算准则 　　neq ISO/DIS 3601-2 　　GB/T 3766－2001 液压系统通用技术条件 　　eqv ISO 4413: 1998 　　GB/T 6577－1986 液压缸活塞用带支承环密封沟槽型式、尺寸和公差 　　neq ISO 6547:1981 　　GB/T 6578－1986 液压缸活塞杆用防尘圈沟槽型式、尺寸和公差 　　neq ISO 6195:1986 　　GB/T 7932－2003 气动系统通用技术条件 　　ISO 4414:1998，IDT 　　GB/T 7934－1987 二通插装式液压阀 技术条件 　　GB/T 7935－1987 液压元件 通用技术条件 　　neq NFPA T 310.3 　　GB/T 7936－1987 液压泵、马达空载排量 测定方法 　　neq ISO/DP 8426 (1988版) 　　GB/T 7937－2002 液压气动用管接头及其相关元件公称压力系列 　　neq ISO 4399:1995 　　GB/T 7938－1987 液压缸及气缸公称压力系列 　　neq ISO 3322:1975 　　GB/T 7939－1987 液压软管总成 试验方法 　　neq ISO 6605:1986 　　GB/T 7940.1－2001 气动 五气口气动方向控制阀 靠前部分：不带电气接头的安装面 　　idt ISO 5599-1:1989 　　GB/T 7940.2－2001 气动 五气口气动方向控阀 第二部分：带电气接头的安装面 　　idt ISO 5599-2:1990 　　GB/T 7940.3－2001 气动 五气口气动方向控制阀 第三部分功能识别编码体系 　　idt ISO 5599-3:1990 　　GB/T 8098－2003 液压传动 带补偿的流量控制阀 安装面 　　ISO 6263：1997，MOD 　　GB/T 8099－1987 液压叠加阀 安装面 　　neq ISO 4401-1980 　　GB/T 8100－1987 板式联接液压压力控制阀（不包括溢流阀）、顺序阀、 　　neq ISO/DIS 5781(1987) 卸荷阀、节流阀和单向阀 安装面 　　GB/T 8101－2002 液压溢流阀 安装面 　　ISO 6264:1998，MOD 　　GB/T 8102－1987 缸内径8～25mm的单杆气缸安装尺寸 　　neq ISO 6432:1985 　　GB/T 8104－1987 流量控制阀 试验方法 　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8105－1987 压力控制阀 试验方法 　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8106－1987 方向控制阀 试验方法 　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8107－1987 液压阀 压差—流量特性试验方法 　　neq ISO/DIS 4411(1986) 　　GB/T 9065.1－1988 液压软管接头 连接尺寸 扩口式 　　GB/T 9065.2－1988 液压软管接头 连接尺寸 卡套式 　　GB/T 9065.3－1988 液压软管接头 连接尺寸 焊接式或快换式 　　GB/T 9094－1988（1997） 液压缸气缸安装尺寸和安装型式代号 　　eqv ISO 6099:1985 　　GB/T 9877.1－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列 靠前部分 内包骨架旋转轴唇形密封圈 　　GB/T 9877.2－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列 第二部分 外露骨架旋转轴唇形密封圈 　　GB/T 9877.3－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列 第三部分 装配式旋转轴唇形密封圈 　　GB/T 14034－1993 24°非扩口液压管接头连接尺寸 　　GB/T 14036－1993 液压缸活塞杆端带关节轴承耳环安装尺寸 　　neq ISO 6982:1982 　　GB/T 14038－1993（2001） 气缸气口螺纹 　　neq ISO 7180:1986 　　GB/T 14039－2002 液压传动 油液 固体颗粒污染等级代号 　　ISO 4406:1999，MOD 　　GB/T 14041.1－1993 液压滤芯结构完整性检验方法 　　neq ISO 2942:1974 　　GB/T 14041.2－1993 液压滤芯材料与液体相容性检验方法 　　neq ISO 2943:1974 　　GB/T 14041.3－1993（2001）液压滤芯抗破裂性检验方法 　　neq ISO 2941:1974 　　GB/T 14041.4－1993（2001）液压滤芯额定轴向载荷检验方法 　　neq ISO 3723:1976 　　GB/T 14042－1993（2001） 液压缸活塞杆端柱销式耳环安装尺寸 　　neq ISO 6981:1982 　　GB/T 14043－1993 液压控制阀安装面标识代号 　　eqv ISO 5783:1981 　　GB/T 14513－1993（2001） 气动元件流量特性的测定 　　neq ISO/DIS 6358(1989) 　　GB/T 14514.1－1993（2001）气动管接头试验方法 　　neq JIS 8381-85 　　GB/T 14514.2－1993（2001）气动快换接头试验方法 　　neq ISO 6150:1988

PVC和塑钢扣板耐水、耐擦洗能力很强,相比较而言成本较低,铝合金扣板质感、装饰感方面更优。 　　PVC和塑钢扣板以PVC为原料,重量轻、安装简便、防水、防蛀虫,表面的花色图案变化也非常多,并且耐污染、好清洗,有隔音、隔热的良好性能,特别是新工艺中加入阻燃材料,使其能够遇火即灭,使用更为安全。不足之处是与金属材质的吊顶板相比,使用寿命相对较短。 　　PVC和塑钢吊顶型材若发生损坏更新十分方便,只要将一端的第一块取下,将板逐块从压条中抽出,用新板更换破损板,再重新安装压好压条。 　　铝合金扣板与传统的吊顶材料相比,质感和装饰感方面更优。铝合金扣板分为吸音板和装饰板两种。由于金属板的绝热性能较差,为了获得一定的吸音、绝热功能,在选择金属板进行吊顶装饰时,可以利用内加玻璃棉、好多业主在选择厨卫阳台的吊顶材料时，都遇到过同样的问题，铝扣板和塑钢板吊顶，两者之间到底有什么区别？怎样选择更环保，更经济？ 　　以下就目前市场状况，我们就谈谈铝扣板与塑钢板的优缺点： 　　吊顶的材料经过十几年的发展，技术也在不断的更新，第一代产品是石膏板、矿棉板;第二代是PVC;第三代产品是金属天花。 　　塑钢板是由第二代吊顶材料PVC改进而来的，也称UPVC，塑钢板优点是价格较低廉,保温隔音性能好，色彩丰富，制作安装简便。但塑钢板的强度低，易扭曲，不环保（UPVC不可回收再利用）耐侯性差，燃烧时会释放有毒气体。有几点注意的是，塑钢板并不是越硬越好，因为有些虽然很硬，但是却很脆，你可以拿样品掰一掰;但比较软的板子又得警防是否为再生材料（是再生材料的往往价格会非常低），所以，最好找一些知名的厂家订货;一般来说，同等材质的板子，双层的比单层的在刚性或防变形方面会好些。 　　金属天花板中又以铝扣板后来居上,铝扣板是最近几年出现的新型装饰材料，它具有轻质、耐水、不吸尘、抗腐蚀、易擦洗、易安装、立体感强、色彩柔和美观大方等特点，是完全环保型材料，深受用户的欢迎。表面处理分为喷涂、滚涂、覆膜、氟碳、钛金等。

在工业或者军工设备上有很多场合要求两个或多个液压缸同步动作，于是产生了液压系统同步问题的要求，根据工况要求和投资成本可以使用多种液压同步的控制方案。 1. 多个普通节流阀或者调速阀同时使用 使用在同步要求不是很高或者同步功能可以通过机械结构进行缓冲的场合，特点是控制简单，投资成本非常低。比如某厂的板坯翻转台就使用这种控制方案，由于其用于线外设备，且对同步要求不是很高，达到基本同步即可满足工艺参数(见图1)。而且这种同步控制方式成本非常低，达到了既满足工艺动作要求，又满足投资成本控制的要求，非常合适此类场合的使用选择。 2. 使用分流集流阀 分流集流阀又称速度同步阀，是分流阀、集流阀、单向分流阀、单向集流阀的总称。它们在液压系统中，可使同一系统中的2—4个相同的执行元件，无论负载大小如何，均能达到速度同步的运行目的。自调式分流集流阀是在分流集流阀基础上，增加了流量、压力自调节能力，使得该阀可以适应大的流量、压力变化范围和大的偏载工作条件。如某钢厂包盖提升机构液压控制如图2。 3. 使用同步马达 如某炼钢厂转炉裙罩提升控制，转炉裙罩是一个非常庞大的结构件，与其他设备还有配合要求，因此对其提升的同步有一定的要求，特别是要求可靠性比较高，一旦控制功能发生故障，将会引起严重的后果和巨大的经济损失。为了达到高可靠性，这里优先选择机械原理的同步控制方案，因此比例伺服阀加位置传感器的同步控制方法这里不合适;由于此设备运动过程中与其他设备还有配合要求，因此同步要求比较高，所以普通的分流集流阀在这里精度达不到要求。为了满足上述的工艺动作要求，使用同步马达在这里比较合适。使用精度合适的同步马达可以满足设备的同步控制要求，同时机械同步大大确保了设备的可靠性，确保生产线能够顺利运行，避免生产事故和不可估量的经济损失。 4. 使用同步马达配合普通小型换向阀 在对同步要求较高的时候，而又不愿意增加投资成本，就可以采用另外一种简单可靠的同步控制系统，他的原理是正常情况下使用同步马达保持同步，在油缸的位置传感器检查的同步误差超过设计值的时候，打开小型同步阀对油缸进行微量的调整，使油缸回到同步状态中。如某钢厂生产线使用的同步顶升系统见图4。此系统顶升力量近百吨，顶升的目标是液态钢水，且每动作一次就要求保持位置在40分钟，如此长的保压时间，难免两个油缸产生误差，一般的传统控制方式采用两个比例阀单独控制两个带位置传感器的油缸，保压过程中产生不同步时，系统采取控制相对应的比例阀来调整油缸的方式，但是这种方式成本较高，且无法避免软件故障带来的事故停产和其他经济损失，如果发生液态钢水外溢将会发生重大事故，为了达到高可靠性，又能够控制设备投资成本，改成如图4所示的系统后，不仅降低了成本，同时完全实现了原同步控制的要求。 5. 使用伺服阀配合液压缸位置传感器 这种控制方式控制的系统同步精度非常高，能够时刻保持同步，而且频响可以达到较高的水平;但是投资成本非常高并且控制方式比较复杂。除非设备要求较高的状态，不推荐使用。如图5所示某生产线使用的同步振动系统。此系统对应的两个油缸要求完全同步，且两个油缸件基本没有机械刚度，同时，两个油缸作高速高频往复运动，工艺要求每时每刻两个油缸均保持相同的转态。对这类要求非常苛刻的同步控制，只有采用下图的控制方式来实现。 6.其他 当然近年来又出现了一些新的控制技术如北京某公司开发的数字液压技术来实现同步控制，达到了很高的水平，但是业绩有限且成本难于控制，此类技术还有待于更近一步的研究和大家的关注。 总之，液压同步控制的方案非常多，具体使用过程中应该根据实际的工艺动作要求，安装可靠性的要求和投资成本的预算等多方面因素最终确定具体的控制方案。

普通冲压工艺加工铝合金表面质量差，成品率低（只有70%左右），不能满足车身零件高精度、高可靠性、高效率和低缺陷制造的要求。汽车车身零件的液压成形技术在欧美、日韩等发达国家的汽车产业中获得了大量应用，设备最高压力达到了400 MPa，加工出铝合金汽车发动机罩内外板、车门内外板及翼子板等覆盖件已装车应用。大型铝铸件、液压成形部件是奥迪A8的两项核心技术。铝合金汽车板材和管材液压成形工艺如图4。    与冲压工艺相比，液压成形工艺的优势如下     （1）减小毛坯尺寸，节约材料。     （2）提高成形极限，减少成形道次。     （3）零件的表面质量和尺寸精度大幅提高。     （4）降低配套模具数量和成本。     （5）减少后续机械加工和组装焊接量。     （6）可以成形形状复杂、变形程度大、整体性要求高的零件。     这项技术在国外已成为汽车轻量化的主流技术，并朝着集成化、快速化、大型化、精确化等方面发展。虽然国内在大吨位样机研制方面已经取得成功，如1 600 t和1 050 t板材液压成形设备，但是在国内推广应用铝板液压成形技术还存在着以下主要难点。     （1）基于铝板液压成形设计知识的欠缺。提供给设计人员的液压成形知识不系统、不全面，造成我国设计人员无法或根本不能够考虑到液压成形技术在轻量化结构件上的应用。     （2）面向液压成形技术的铝板材料成形性和零件质量控制体系的研究不足。多数面向普通冲压成形的铝板材料成形性和零件质量控制研究的结果并不适用于液压成形技术。     （3）诸多的工装模具及超高压液压源系统面向产业化的关键技术有待突破。     （4）以铝板液压成形为核心的全系统联动的装备研究不完善。由于上述原因，面向产业化的并联动作系统并未得到实际的应用，工装和模具开发成型难度大、调试周期长，因而成本较高，在国内车型仍鲜见应用。

液压和气动缸筒用精密内径无缝钢管（GB8713-88）是制造液压和气动缸筒用的具有精密内径尺寸的冷拔或冷轧精密无缝钢管。液压气动缸筒用精密内径无缝钢管标准要遵守。

气动缸筒用精密内径和液压无缝钢管标准（GB8713-88）是制造液压和气动缸筒用的具有精密内径尺寸的冷拔或冷轧精密无缝钢管。以上气动缸筒用精密内径和液压无缝钢管是常用的无缝钢管标准。

PVC塑料扣板是指用PVC为原料制作装饰用的扣板,它具有重量轻、安装简便、防水、防蛀虫,表面的花色图案变化也非常多,并且耐污染、好清洗,有隔音、隔热的良好性能,特别是新工艺中加入阻燃材料,使其能够遇火即灭,使用更为安全。不足之处是与金属材质的吊顶板相比,使用寿命相对较短。　　　　PVC塑料扣板耐水、耐擦洗能力很强,相比较而言成本较低,铝合金扣板质感、装饰感方面更优。　　　　PVC吊顶型材若发生损坏更新十分方便,只要将一端的压条取下,将板逐块从压条中抽出,用新板更换破损板,再重新安装压好压条。　　　　铝合金扣板是指用铝合金制作的装饰用的扣板，它与PVC塑料扣板相比,具有质感和装饰感方面更优。由于金属板的绝热性能较差,为了获得一定的吸音、绝热功能,在选择金属板进行吊顶装饰时,可以利用内加玻璃棉、岩棉等保温吸音材质的办法达到绝热吸音的效果。

FRP与PVC共挤造增强型新门窗建筑门窗经过了二十年的发展，从目前各国的建筑节能环保门窗的发展看，门窗概念已经从简单的遮风挡雨、通风采光功能上进步成为具有综合性能的建筑产品。 所谓较新增强性FRP与PVC共挤门窗异型材，是选用较新一代增强塑料做主材料，利用当今较新成型技术，将FRP与PVC共挤复合在一起。首先利用原有机器设备，通过共挤机热挤出PVC混料，在FRP表面热包覆一层PVC专用塑料层，将两种材料紧密地结合在一起，被称之为较新增强型共挤门窗异型材。这种增强型复合型材不同于传统的塑料门窗，传统的PVC塑料门窗在加工时，为保证强度需要加入钢衬，由于钢衬和型材只是靠几个螺钉的点连接，所以强度较差，容易变形，容易锈蚀钢衬。而成窗中框扇构件焊接时，钢制加强筋却不可能形成连接，无法形成合理的受力荷载，特别是高层建筑考虑到抗风压的要求，应合理慎重地选择塑钢窗。由于PVC材质有着非常好的低导热性，在节能门窗中做为优选材料。FRP俗称玻璃钢，学名玻纤维增强塑料，是继木、钢、铝、塑后的第五代新型门窗复合材料，主要有轻质、高强、防腐、保温、绝缘、阻燃、隔音、寿命长等特点。它的密度为1.8－2.0，比钢轻了3－4倍，而强度却比钢高1.7倍，机械物理性能好，此两种材料的复合充分发挥了各自材料的优势。玻璃钢型材做为主材，不用后置钢衬，表面包覆PVC易于装饰。因玻璃钢型材所具有的特性，所以在组窗中，能够完成满足来自玻璃、杆件的荷载。安装配件牢固，特别是共挤达到了完全面连接，保证型材较高的抗风压要求，合理地利用原料，同时也改变了现在单一玻璃钢型材，靠手工打磨，喷漆的落后工艺现状，完成实现了型材向着产业发展的要求。 从资源上考虑，采用FRP与PVC共挤比铝塑、钢塑共挤更为经济、更为合理。此项成果将会带动玻璃钢行业（型材厂）向着规范化、质量化、产业化、市场化方面迅速发展，使生产单一、落后工艺家向着高品质、多元化产品转化，同时更有利于提高企业的市场竞争力。

废有色金属的预处理是指将有色金属废件和废料的状态变成能够进行有效的后续冶金加工的过程。这一过程包括：使各种废件和废料达到规定的外形尺寸和重量标准；将有色金属与黑色金属分离；去除非金属夹杂物、水分、油质等。对废有色金属进行精细和高质量的准备，使之适用于冶金工序，可以使有色金属损失减少到最低程度，使燃料、电力、熔剂的单位消耗降低，使冶金设备和运输工具得到有效的利用，并使劳动生产率及有色金属与合金产品的质量得到提高。     有色金属废件与废料的预处理包括下列主要工序：分选，切割，打包，压块，破碎，粉磨，磁选，干燥，除油等。特种再生原料（废蓄电池、废电动机、废电线、马口铁废料）的预处理，采用专门的生产线。全苏再生有色金属科学研究设计院研究出废有色金属预处理的一般工艺流程（图1），该流程从有色金属废件与废料进入车间起，至成品发往用户厂为止。图1打包和压块     打包的目的是把松散的轻薄的废件与废料压实并制成一定重量、尺寸和密度的打包块。密实的物料便于装炉熔炼，熔炼过程中氧化造成的金属损失也小，同时，原料的运输费用还可得到降低。需要进行打包加工的，是分解成块的大型废件、废散热器、切边、废棒材、废管材、废电缆、废定子绕组、碎屑、废压模、日用废品等。加工的打包块密度，取决于压力的大小以及所压制的物料的厚度。废铜打包需用2000～4500千牛顿压力，废铝打包则需用1400～2000千牛顿压力。     各种液压打包机（表4）按压力大小分为小功率（压力2500千牛顿）打包机（Б-132型、Б-133型、ПГ-150型）、中等功率（压力2500～5000千牛顿）打包机（Б-1334型、ПГ-400型、CPA-400型）和大功率（压力5000千牛顿以上）打包机（CPA-1000型、CPA-1250型）。 表1（前）苏联国产打包机的技术参数机型外形尺寸（米）最后压级压力（千牛顿）打包机生产能力（块／小时）  电动机功率（千瓦）    打包机重量（吨）  挤压室打包状Б-132型*1.5×0.7×0.60.3×0.4×0.6100025108Б-1330型1.7×0.9×0.30.3×0.3×0.51000758526П-150型1.8×0.7×0.60.3×0.3×0.61500202010Б-1334型1.7×1.4×1.20.4×0.4×0.525003513572CPA-400型3.0×2.6×0.80.6×0.6×1.229001220113ПГ-400型2.8×1.5×1.10.4×0.5×0.639002022087CPA-1000型**4.5×4.0×1.31.0×0.7×2.0620020250308CPA-1250**2.2×0.8×2.91.0×0.8×0.81180045430285 *Б-132型打包机虽然已经停止生产，但许多企业仍在使用。 **CPA型打包机是由捷克斯洛伐克生产供应的。     打包过程包含以下主要工序：废料的验收和准备，装入打包机，打包，将打包块推出挤压室，验收并运走成品打包块。     现用Б-132型打包机（图2）的作业来说明打包过程中各道工序之间的连贯性。借助液压缸将原料由料箱1送入挤压室2。挤压室则用由液压缸4传动的盖3盖住。此时露出挤压室边缘的废料尾端由固定在盖的侧面和前面的刀切掉。打包过程中采用纵向和横向挤压头两次挤压，挤压头固定在液压缸5、6的活塞杆上。压制完毕后，打开挡板并借助液压缸7将打包块推出挤压室。     各种液压打包机都是自动化或半自动化作业，能将废料打压成重量为50～4500千克的不同打包块。  图2  Б-132型打包机的打包流程 а-装料；б-关盖；ъ，г-打包；э-推出打包块     压块适合在对废有色金属屑进行冶金处理前备料时采用。压块的目的是便于存放和运输，加快溶炼过程并减少金属损失。在压块过程中，原料被压实至2000～2200千克／米3的密度。适合进行压块的是粒度小于100毫米的无夹杂干屑。[next]     （前）苏联国内许多企业在对废屑进行压块加工时广泛使用液压压块机（Б-654型）和脉冲式压块机（MИБ-275型）。     用Б-654型压块机（图3）生产压块的过程，包括6个自动实施的连续工序：Ⅰ-切截批量废屑并用风动捣锤捣实；Ⅱ-用挤压头夹住废屑并将其压入阴模，同时进行压块造形，并使系统中的压力达到13亨帕；Ⅲ-移开捣锤，夹入新批量废屑；Ⅳ-在主液压缸的作用下使压块成形，成形过程持续至压力达16亨帕为止；Ⅴ-由阴模取出成品压块并使带有捣锤的挤压筒复位；Ⅵ-退出挤压头，使压块落入出料槽。在整个循环作业过程中，振动器均匀地将废屑由料仓给入进料槽。  图3  Б-654型压块机 1-带有液压缸的横梁；2-移动挤压筒的液压缸；3-振动器； 4-带风动捣锤的挤压筒；5-充油阀；6-充油箱；7-压力阀； 8-快速液压缸；9-油箱；10-操纵台；11-空气分配器； 12-液压工作缸；13-电动机；14-泵；15-可逆阀     脉冲式压块机的挤压功能，是在天然气和空气的混合物燃爆过程中释放产生的。采用这种压块机加工铝屑，可制取直径275毫米、高65～75毫米、重10～12千克的压块。压块机的加工能力为1.2～1.5吨／小时。

碳酸钙作为PVC中的填料，是所有填料中用量最大、使用最普通的一种材料。由于碳酸钙具有价格低，无毒，无刺激性，无气味，色白，折光率低，原材料供应充足，可以降低制品的收缩率等优点，在PVC制品中得到了广泛的应用。 1 引言 随着国民经济建设的飞速发展以及综合国力的提高，PVC压延制品在国内得到空前发展，几乎在各个领域都有应用。大棚膜、灯箱广告膜、充气玩具膜、防渗土工膜、粮食储藏膜、包装膜、盐膜、工业薄膜、台布膜、地板革、人造革、坑布革、防水卷材等，都可以见到PVC压延的影子;在水库、渠道、蓄水池、公路、铁路、机场、水上娱乐设施及各种地下工程、水下工程的防渗和垃圾掩埋场、污水处理厂等环保工程中也有广泛的应用，而且继续朝着大型化、规模化的方向发展。PVC压延制品已成为现代化国民经济建设的重要物资。 碳酸钙作为PVC中的填料，是所有填料中用量最大、使用最普通的一种材料。由于碳酸钙具有价格低，无毒，无刺激性，无气味，色白，折光率低，原材料供应充足，可以降低制品的收缩率等优点，在PVC制品中得到了广泛的应用。 湿法研磨超细重质碳酸钙由于其粒径细、粒度分布窄、比表面积大、产品稳定等优点已广泛应用于PVC制品，本文选取了广源化工生产的湿法研磨超细重质碳酸钙CC-6000目产品应用于PVC压延膜中，并与干法生产的超细重质碳酸钙进行比较，对比了制品的拉伸强度、光泽度、产品的比重等一系列指标，为PVC压延企业碳酸钙的选型提供了数据支持。 2 实验部分 2.1 原料及配方 聚氯乙烯(PVC)，牌号，SG5，甘肃银达化工有限公司;超细CaCO3，江西广源化工有限责任公司，型号分别为CC-1250，CC-2500，CC-6000;DOP，市售;环氧大豆油，市售;复合稳定剂，HL-45，石家庄聚源丰化工有限公司;复合抗氧剂，自配，北京极易化工有限公司，GY-168，GY-1010。 表1 制备压延膜实验配方编号树脂/gDOP/ g环氧大豆油/g复合稳定剂/g复合抗氧剂/gCaCO3/g110040-2.50.58-13210045530.5100-150注：其中1号配方为低填充量的配方，2号配方为高填充量配方。 2.2 主要仪器设备 开炼机：KY-3203，东莞市厚街开研机械设备厂;压片机：KY-3201-A型，东莞市厚街开研机械设备厂;激光粒度仪：3000E型，英国马尔文公司;万能力学性能实验机：型号CMT-6104，美斯特工业系统(中国)有限公司;电子比重计：DH-300型，北京仪特诺电子科技有限公司;光电雾度仪：型号WGW，上海珊科仪器厂。 2.3 实验方法 按配方称取原料进行配料，经充分搅拌后在双辊开炼机混炼成膜，混炼温度170℃，混炼时间10min;将混炼好的物料称取一定质量在小型压片机上压片和压薄膜，温度160℃，保压3min;将压制好的片材经自动取样器裁剪后进行拉伸强度、光泽度、比重的测试，称取0.5g混炼后的料压制成薄膜进行透过率的测试。 2.4 性能测试 粒径分布：激光颗粒分布测量仪测量CaCO3粒子分布。拉伸强度测试：按GB/T1040-1992测试。比重测试：采用电子比重计测试比重。比表面积：BET多点测试 3 结果与讨论 3.1 超细CaCO3的性能 表2 超细碳酸钙的性能规格型号D50(μm)D90(μm)比表面积（m2/g）吸油量（ml/100g）CC-12503.498.962.4922CC-25002.035.425.3826CC-60000.982.049.3032从表2的结果可以看出，三种型号的超细碳酸钙CC-1250是最粗的，CC-6000是最细的，同时CC-6000型号的产品2μm含量达到了90%，其比表面积达到了9.3m2/g，比干法生产的CC-1250和CC-2500要大。应用于压延制品中，比表面积越大，可以推断制品的比重越小，下游产品的生产成本会越低。 3.2不同细度的碳酸钙对PVC压延膜性能的影响 为了考察不同细度的碳酸钙对PVC压延膜性能的影响，我们选取了以上三种碳酸钙做了两组配方的实验，1#配方为低填充量配方，添加量为8份;2#配方为高填充量配方，添加量为100份。表3为制备的PVC压延膜的性能指标： 表3 不同细度碳酸钙对PVC压延膜性能的影响规格型号光泽度拉伸强度/MPa比重/g/cm3CC-1250-1#89.8721.88071.3383CC-2500-1#95.7721.90331.3377CC-6000-1#98.9022.07471.3148CC-1250-2#55.2311.93101.6921CC-2500-2#58.4611.64411.6495CC-6000-2#72.4213.62631.6093从表3的结果可以看出，在填充量为8份的时候，随着碳酸钙细度的变细，PVC压延膜的光泽度较高，拉伸强度的变化较小，制品的比重有稍微下降，主要原因是由于湿法研磨超细碳酸钙的比表面积大，粒径小，单位质量的粒子颗粒数量越多，可提供的折光系数就越多，其光泽度就越高;单位质量的粉体其比表面积越大，可得到的PVC压延膜的面积就越多，相对应的比重就越低。在填充量为100份的时候，由于填料的添加量的增加，随着细度的变细，光泽度增加，拉伸强度逐步的增大，比重下降，而且高填充量的变化趋势更明显于低填充量。 3.3不同添加量的碳酸钙对PVC压延制品的性能影响 为了进一步考察湿法研磨超细碳酸钙对PVC压延膜性能的影响，我们以CC-1250添加量8份和100份为基础，以CC-6000添加量8-13份和100-150份为对比，以拉伸强度和比重为考察指标，在此基础上验证CC-6000的添加量增加的情况下，其性能的变化。表4和表5为不同添加量的性能指标： 表4 低填充量时不同添加量湿法超细碳酸钙对PVC压延膜性能影响规格型号拉伸强度/MPa比重/g/cm3CC-1250-8份21.88071.3383CC-6000-8份22.07471.3148CC-6000-9份22.18261.3244CC-6000-10份22.03211.3304CC-6000-11份21.90311.3381CC-6000-12份20.22031.3415CC-6000-13份20.32251.3455从表4的结果可以看出，随着CC-6000添加量的增大，其拉伸强度是逐渐下降的，比重是逐渐增加的，在添加量为11份的时候，其拉伸强度和比重的数据与CC-1250添加量与8份的数据相当。也就是说，在达到相同性能的条件下，采用CC-6000可以实现添加量从8份增加到11份可以达到与使用CC-1250同样的效果。 表5 高填充量时不同添加量湿法超细碳酸钙对PVC压延膜性能影响规格型号拉伸强度/MPa比重/g/cm3CC-1250-100份11.93101.6921CC-6000-100份13.62631.6093CC-6000-110份13.08891.6453CC-6000-120份13.07731.6842CC-6000-130份13.06611.7475CC-6000-140份12.41061.7621CC-6000-150份11.02561.8021从表5的结果可以看出，随着CC-6000添加量的增大，其拉伸强度是逐渐下降的，比重是逐渐增加的，在添加量为140份的时候，其拉伸强度比添加100份CC-1250还要大;在添加量为120份的时候，其比重与添加100份CC-1250相当。在高填充量的情况下，由于碳酸钙颗粒的变细，比表面积的增大，当其均匀分散于PVC基材中时，与PVC基材接触面积变大，在受到外力冲击的时候会产生更多的微裂纹和塑性形变，吸收更多的能量，从而其拉伸强度会增加。也就是说，采用CC-6000替代原配方中CC-1250，在比重稍微下降的情况下，可以实现添加量从100份增加到120份，同时其拉伸强度会提高。 4 结论 (1)湿法研磨超细碳酸钙CC-6000粒径比干法研磨的CC-1250、CC-2500要细，比表面积要大。 (2)采用低填充量和高填充量配方，在填充份数相同的情况下，CC-6000制得的压延膜光泽度和拉伸强度要高于CC-1250、CC-2500;比重要低。 (3)采用低填充量配方，添加11份CC-6000制品拉伸强度和比重与添加8份CC-1250相当。 (4)采用高填充量配方，添加120份CC-6000比重稍低于添加100份CC-1250，其拉伸强度要高。

活性超细重钙在PVC制品中的应用优势   重钙重质碳酸钙因所具有的一系列优越的物化性能，而被广泛应用于多种领域。特别是在塑胶行业，由于高聚物材料不仅要求非金属矿填料具有增量和降低制品成本的功效，而且要求其具有增强和补强功能，因此普通细度的重钙已不能满足中高档塑料制品功能补强的要求。 最大粒径(D97)在10μm以内的超细重钙经表面改性后，作为增量和功能性填料，可在降低制品生产成本的同时，提高其耐热性、尺寸稳定性、抗冲击强度及加工性能。普通细度的活性重钙由于粒度较粗，用于PVC 、PE 、PS 等塑料制品中时，会使制品表面粗糙，内在性能变次。因此, 中高档塑料中必须采用微细或超细级碳酸钙， 才能避免或减缓制品品质下降。 目前, 国内非金属矿加工企业在超细重钙研磨加工方面已有长足的进步，除规模偏小外，无论在加工技术还是在加工设备方面都已接近工业化国家的先进水平。但在其应用上，尤其是经改性后二次产品的应用开发上，与发达国家相比仍有差距。如何利用现有设备技术对超细重钙进行二次产品的应用开发，使其广泛应用于塑料、橡胶、涂料等多种行业， 已成为研究的重点。因此，我们对多种改性超细重钙在PVC 制品中的应用进行了比较研究，并与活性轻钙填充制品的性能进行了对比。结果表明，活性超细重钙在PVC 制品中可起到增量填充和功能性补强的作用；而采用不同改性材料加工的活性重钙添加在PVC 制品中，所起的作用也有差异。 1 实验部分 1.1 材料选择 PVC(SLK -100)，天津大沽化学工业公司;活性超细重钙(分别以硬酯酸、钛酸酯、铝酸酯、胶质改性剂进行活化处理，中位粒径0 .9μm)，浙江科地矿产开发有限公司；活性轻钙(硬酯酸改性),，浙江科地矿产开发有限公司；钛酸酯(NDZ_101)，南京曙光化工总厂；铝酸酯(DL_411_F)，福建师大化工厂；硬酯酸(1801)，印尼；胶质改性剂(XJ _ 101), 高分子材料。 1 .2 试验方法及测试标准 1 .2 .1 活性超细重钙制备: 在超细重钙湿法研磨同时进行改性，改性生产用自制湿法改性机进行，该机在原理和结构上均类似于搅拌砂磨机。改性后烘干得到活性超细重钙产品，产品活化度98 .5 %。 1 .2 .2 试样制备: 将PVC 粉料和助剂按计量比例加入高速混合机， 高速混合10min ，出料备用。混合料在180～ 190℃、双辊筒炼塑机上塑炼，塑化8min ，制成薄片或薄膜，室温放置24h ，然后进行测试。 1 .2 .3 试样测试标准: 拉伸强度和断裂伸长率，GB/T1040_ 1992；弯曲强度， GB/T9341_ 2000；冲击强度, GB/T1043_ 1993；维卡软化点，GB/T1633 -2000；直角撕裂强度，GB/T1130_ 1991 。 2 结果与讨论 2 .1 不同碳酸钙填充量的PVC 对制品冲击强度和拉伸强度的影响 活性超细重钙与活性轻钙由于结构和细度上的差异, 对PVC 制品的影响不同。因此，我们就碳酸钙添加量对PVC 制品冲击强度和拉伸强度的影响进行了比较试验。不同碳酸钙含量的PVC/CaCO3 体系的冲击强度变化，见图1。对于活性超细重钙(钛酸酯改性)填充体系， 随着其用量的增加， 复合材料的冲击强度逐渐增大， 在其用量为12%时达最大值。此后，复合材料的冲击强度随碳酸钙用量的增加而下降。而对于活性轻钙填充体系， 随其用量的增加，复合材料的冲击强度基本呈下降趋势。这说明：活性轻钙仅起着填充或降低成本的作用，而超细活性重钙则能有效地提高制品的抗冲击强度。 不同碳酸钙含量的PVC/CaCO3 体系的拉伸强度与其用量的关系，见图2 。对于活性超细重钙(钛酸酯改性)填充体系，在其用量为8%时拉伸强度有一最大值，此后复合材料的冲击强度随其用量的增加而下降，而当其用量达20%时，其拉伸强度仍与8%的轻钙填充体系相当。对于活性轻钙填充体系，随其用量的增加，复合材料的拉伸强度则逐渐下降。由此可见，超细重钙对复合体系还有着明显增强作用，而轻钙则不具备这种性质。2.2 不同活性超细重钙填充硬PVC 制品的效果 对分别用硬酯酸、铝酸酯、钛酸酯、胶质改性剂处理的活性超细重钙和活性轻钙在硬质PVC 制品中的填充效果，进行了对比试验。试样配方中各种碳酸钙的添加量均为15 份，其余配方不变。样品的测试结果，见表1。从试样的热学、力学性能对比可看出，偶联剂改性的超细重钙的填充效果明显优于硬酯酸改性的超细重钙，也优于活性轻钙的填充效果。而偶联剂品种对填充效果的影响则不明显。这是由于硬酯酸对超细重钙的表面处理仅能起到改善碳酸钙在高聚物中的分散性，而偶联剂则与碳酸钙表面的羟基作用形成化学键，在碳酸钙表面覆盖一层偶联剂单分子膜，并且在另一端与PVC 高分子聚合物发生化学交联或物理缠绕，使碳酸钙与PVC 能很好地结合，制品具有很好的弹性和抗冲击性能。 2 .3 不同活性超细重钙填充软PVC 制品的效果 对不同偶联剂改性活性超细重钙和活性轻钙在软PVC 制品中的填充情况进行了试验，结果见表2。从试样测试结果看，以偶联剂改性的活性超细重钙在软PVC 制品中的填充效果， 明显优于硬酯酸改性的活性轻钙，制品的拉伸强度、直角撕裂强度和断裂伸长率均提高10%以上。 3 工业应用情况 我们对由钛酸酯偶联剂改性的活性超细重钙在异型材生产中的应用，进行了工业应用试验。在其它配方及生产工艺基本保持不变的情况下，将活性超细重钙(钛酸酯101 改性)在PVC 异型材中进行增量填充，填充量从原配方的8 份增加至15 份, 生产T80 窗框异型材, 制品按GB/T8814_ 1998《门、窗框用硬聚氯乙烯(PVC)型材》标准进行测试，并与原用活性轻钙填充生产的制品进行对比, 结果见表3 。从表3 可看出，采用活性超细重钙应用于PVC 异型材生产中，完全可起到增量填充的目的，采用其15 份填充的PVC 异型材制品的性能，仍可达到原用活性轻钙8 份填充时的水平，符合国家标准要求，可有效降低制品生产成本，同时不影响制品加工性能，且制品的某些性能甚至有所提高。刚性粒子增韧理论则认为，粒径达到一定细度(1μm 或更细时)的包括无机粒子在内的刚性粒子如果使用得当，不仅可保持塑料材料原有的刚性与强度不变或基本不变，且可较大幅度地提高填充材料的冲击强度， 达到增强、增韧的双重效果： ①刚性无机粒子的存在，产生应力集中效应，易引发周围树脂产生微开裂，吸收一定的变形功； ②刚性粒子的存在，使基体树脂裂纹扩展受阻和钝化，最终终止裂纹不致发展为破坏性开裂； ③随着填料的超细化，粒子比表面积增大，填料与基体接触面积增大，材料受冲击时， 产生更多的微开裂，吸收更多的冲击能， 使材料不致被破坏。上述试验和工业应用的结果，也是对这一理论的验证。 4 结论 1.活性超细重钙填充于PVC 软硬制品中的效果， 明显优于活性轻钙，起到了增量和提高制品性能的效果。这是因活性超细重钙具有刚性粒子增韧的作用，而活性轻钙则只能起到普通填充料的作用。 2.经偶联剂表面处理的超细重钙应用于PVC异型材等制品中，能实现增量填充和补强的作用，填充量达到15 份时，制品物理力学性能仍符合国标要求，且部分性能高于用8 份活性轻钙填充的制品的性能。 3.利用胶质改性剂XJ101 对超细重钙进行表面改性处理，所得产品性能优于经偶联剂改性的，但这项研究的工业化应用及作用机理均需进一步探讨。

钛吨袋拆包机是我公司出产的一种适用于吨袋包装的粉末物料拆袋卸料作业的机械设备。这款设备主动化程度极高，可以有用缓解粉末在拆袋卸料作业时发生的粉尘污染。曩昔职业一般选用人工拆袋卸料的作业方式，不只严重影响了粉末的正常运用，还对出产车间的环境造成了极大的粉尘污染。而我公司研制出产的钛吨袋拆包机能很好的处理这一问题，天然得到了相关职业的广泛运用。 为了可以更好的使相关职业运用钛吨袋拆包机，我公司在该设备的规划制作上特将其规划成手动拆袋和主动拆袋两种作业形式，便利客户对该设备的不同运用需求。仅仅客户在咨询钛吨袋拆包机时，咱们愈加引荐客户选购主动拆袋作业形式的粉末钛吨袋拆包机。 手动拆袋形式下的钛吨袋拆包机，其设备功能、结构等与主动拆袋的钛吨袋拆包机大致相同。仅仅手动形式的钛吨袋拆包机在机箱底部设置有手动解袋的窗口，便利人工解袋，以满意厂商对粉末物料包装袋的重复运用需求。 但经过实际运用可知，粉末这种物料在存储运送过程中简单受潮。当粉末受潮之后会粘附于物料袋表面，待凝结之后便会构成硬块，给物料袋的重复运用造成了必定的影响。因而大部分职业并不会对包装袋有循环运用的需求。但也有一些厂商重视资源运用，经过对粉末加以防潮办法，确保物料不会吸潮粘附的前提下，手动解袋的钛吨袋拆包机便能满意物料包装袋的重复运用需求。

重质碳酸钙因所具有的一系列优越的物化性能，而被广泛应用于多种领域。特别是在塑胶行业，由于高聚物材料不仅要求非金属矿填料具有增量和降低制品成本的功效，而且要求其具有增强和补强功能，因此普通细度的重钙已不能满足中高档塑料制品功能补强的要求。 最大粒径(D97)在10μm以内的超细重钙经表面改性后，作为增量和功能性填料，可在降低制品生产成本的同时，提高其耐热性、尺寸稳定性、抗冲击强度及加工性能。普通细度的活性重钙由于粒度较粗，用于PVC 、PE 、PS 等塑料制品中时，会使制品表面粗糙，内在性能变次。因此, 中高档塑料中必须采用微细或超细级碳酸钙， 才能避免或减缓制品品质下降。 目前, 国内非金属矿加工企业在超细重钙研磨加工方面已有长足的进步，除规模偏小外，无论在加工技术还是在加工设备方面都已接近工业化国家的先进水平。但在其应用上，尤其是经改性后二次产品的应用开发上，与发达国家相比仍有差距。如何利用现有设备技术对超细重钙进行二次产品的应用开发，使其广泛应用于塑料、橡胶、涂料等多种行业， 已成为研究的重点。因此，我们对多种改性超细重钙在PVC 制品中的应用进行了比较研究，并与活性轻钙填充制品的性能进行了对比。结果表明，活性超细重钙在PVC 制品中可起到增量填充和功能性补强的作用；而采用不同改性材料加工的活性重钙添加在PVC 制品中，所起的作用也有差异。 1 实验部分 1.1 材料选择 PVC(SLK -100)，天津大沽化学工业公司;活性超细重钙(分别以硬酯酸、钛酸酯、铝酸酯、胶质改性剂进行活化处理，中位粒径0 .9μm)，浙江科地矿产开发有限公司；活性轻钙(硬酯酸改性),，浙江科地矿产开发有限公司；钛酸酯(NDZ_101)，南京曙光化工总厂；铝酸酯(DL_411_F)，福建师大化工厂；硬酯酸(1801)，印尼；胶质改性剂(XJ _ 101), 高分子材料。 1 .2 试验方法及测试标准 1 .2 .1 活性超细重钙制备: 在超细重钙湿法研磨同时进行改性，改性生产用自制湿法改性机进行，该机在原理和结构上均类似于搅拌砂磨机。改性后烘干得到活性超细重钙产品，产品活化度98 .5 %。 1 .2 .2 试样制备: 将PVC 粉料和助剂按计量比例加入高速混合机， 高速混合10min ，出料备用。混合料在180～ 190℃、双辊筒炼塑机上塑炼，塑化8min ，制成薄片或薄膜，室温放置24h ，然后进行测试。 1 .2 .3 试样测试标准: 拉伸强度和断裂伸长率，GB/T1040_ 1992；弯曲强度， GB/T9341_ 2000；冲击强度, GB/T1043_ 1993；维卡软化点，GB/T1633 -2000；直角撕裂强度，GB/T1130_ 1991 。 2 结果与讨论 2 .1 不同碳酸钙填充量的PVC 对制品冲击强度和拉伸强度的影响 活性超细重钙与活性轻钙由于结构和细度上的差异, 对PVC 制品的影响不同。因此，我们就碳酸钙添加量对PVC 制品冲击强度和拉伸强度的影响进行了比较试验。不同碳酸钙含量的PVC/CaCO3 体系的冲击强度变化，见图1。对于活性超细重钙(钛酸酯改性)填充体系， 随着其用量的增加， 复合材料的冲击强度逐渐增大， 在其用量为12%时达最大值。此后，复合材料的冲击强度随碳酸钙用量的增加而下降。而对于活性轻钙填充体系， 随其用量的增加，复合材料的冲击强度基本呈下降趋势。这说明：活性轻钙仅起着填充或降低成本的作用，而超细活性重钙则能有效地提高制品的抗冲击强度。 不同碳酸钙含量的PVC/CaCO3 体系的拉伸强度与其用量的关系，见图2 。对于活性超细重钙(钛酸酯改性)填充体系，在其用量为8%时拉伸强度有一最大值，此后复合材料的冲击强度随其用量的增加而下降，而当其用量达20%时，其拉伸强度仍与8%的轻钙填充体系相当。对于活性轻钙填充体系，随其用量的增加，复合材料的拉伸强度则逐渐下降。由此可见，超细重钙对复合体系还有着明显增强作用，而轻钙则不具备这种性质。2.2 不同活性超细重钙填充硬PVC 制品的效果 对分别用硬酯酸、铝酸酯、钛酸酯、胶质改性剂处理的活性超细重钙和活性轻钙在硬质PVC 制品中的填充效果，进行了对比试验。试样配方中各种碳酸钙的添加量均为15 份，其余配方不变。样品的测试结果，见表1。从试样的热学、力学性能对比可看出，偶联剂改性的超细重钙的填充效果明显优于硬酯酸改性的超细重钙，也优于活性轻钙的填充效果。而偶联剂品种对填充效果的影响则不明显。这是由于硬酯酸对超细重钙的表面处理仅能起到改善碳酸钙在高聚物中的分散性，而偶联剂则与碳酸钙表面的羟基作用形成化学键，在碳酸钙表面覆盖一层偶联剂单分子膜，并且在另一端与PVC 高分子聚合物发生化学交联或物理缠绕，使碳酸钙与PVC 能很好地结合，制品具有很好的弹性和抗冲击性能。 2 .3 不同活性超细重钙填充软PVC 制品的效果 对不同偶联剂改性活性超细重钙和活性轻钙在软PVC 制品中的填充情况进行了试验，结果见表2。从试样测试结果看，以偶联剂改性的活性超细重钙在软PVC 制品中的填充效果， 明显优于硬酯酸改性的活性轻钙，制品的拉伸强度、直角撕裂强度和断裂伸长率均提高10%以上。 3 工业应用情况 我们对由钛酸酯偶联剂改性的活性超细重钙在异型材生产中的应用，进行了工业应用试验。在其它配方及生产工艺基本保持不变的情况下，将活性超细重钙(钛酸酯101 改性)在PVC 异型材中进行增量填充，填充量从原配方的8 份增加至15 份, 生产T80 窗框异型材, 制品按GB/T8814_ 1998《门、窗框用硬聚氯乙烯(PVC)型材》标准进行测试，并与原用活性轻钙填充生产的制品进行对比, 结果见表3 。从表3 可看出，采用活性超细重钙应用于PVC 异型材生产中，完全可起到增量填充的目的，采用其15 份填充的PVC 异型材制品的性能，仍可达到原用活性轻钙8 份填充时的水平，符合国家标准要求，可有效降低制品生产成本，同时不影响制品加工性能，且制品的某些性能甚至有所提高。刚性粒子增韧理论则认为，粒径达到一定细度(1μm 或更细时)的包括无机粒子在内的刚性粒子如果使用得当，不仅可保持塑料材料原有的刚性与强度不变或基本不变，且可较大幅度地提高填充材料的冲击强度， 达到增强、增韧的双重效果： ①刚性无机粒子的存在，产生应力集中效应，易引发周围树脂产生微开裂，吸收一定的变形功； ②刚性粒子的存在，使基体树脂裂纹扩展受阻和钝化，最终终止裂纹不致发展为破坏性开裂； ③随着填料的超细化，粒子比表面积增大，填料与基体接触面积增大，材料受冲击时， 产生更多的微开裂，吸收更多的冲击能， 使材料不致被破坏。上述试验和工业应用的结果，也是对这一理论的验证。 4 结论 1.活性超细重钙填充于PVC 软硬制品中的效果， 明显优于活性轻钙，起到了增量和提高制品性能的效果。这是因活性超细重钙具有刚性粒子增韧的作用，而活性轻钙则只能起到普通填充料的作用。 2.经偶联剂表面处理的超细重钙应用于PVC异型材等制品中，能实现增量填充和补强的作用，填充量达到15 份时，制品物理力学性能仍符合国标要求，且部分性能高于用8 份活性轻钙填充的制品的性能。 3.利用胶质改性剂XJ101 对超细重钙进行表面改性处理，所得产品性能优于经偶联剂改性的，但这项研究的工业化应用及作用机理均需进一步探讨。

中铝山东分公司化学品氧化铝厂是中国铝业公司化学品氧化铝生产基地，4A沸石是该厂的主要产品之一，应用于洗涤剂行业。当前，4A沸石受下游洗涤剂行业结构调整的影响，增长速度减缓。该厂审时度势，调整产品结构，紧抓市场机遇，开发出了PVC材料专用沸石产品。　　　　该厂经过市场调研，发现用4A沸石作为PVC稳定助剂的添加剂代替原来的铅盐，具有减少环境污染、使用成本低的优点，受到生产厂家的青睐，而化学品氧化铝厂生产的4A沸石白度高、重金属含量低，更宜于进行PVC材料稳定助剂的生产。他们组织技术研发人员投入PVC材料专用沸石的研发和试生产工作，对设备进行改造、对生产流程进行净化、用户试用、市场推广等工作，产品很快进入市场。　　　　目前，该厂用作PVC材料稳定助剂的4A沸石产品已形成规模化生产，形成稳定市场份额。

碳酸体具有报价低廉，无毒无味，色泽白易上色，化学性质安稳，简略枯燥等特色。是PVC管材 管件出产的不行短少的填料之一。碳酸体具有报价低廉，无毒无味，色泽白易上色，化学性质安稳，简略枯燥等特色。是PVC管材/管件出产的不行短少的填料之一。 因为我国橡胶工业开展较早，塑料工业起步较晚，塑料工业的技能多来源于化工职业，最早运用的PVC管材/管件的填料是学习橡胶职业的经历，直接运用轻质碳酸钙。这样也是到现在为止，我国许多PVC管材/管件出产供应商，坚持运用轻质碳酸钙作为填料的原因。自己依据自己的多年的职业经历，简略做一下商场意向分析，让读者对重质碳酸体(简称重钙)在替代轻质碳酸体在PVC管材/管件出产过程中的运用，有所了解。 首要咱们来按业界的习气来区别一下管材和管件。业界人士一般称直线型圆筒状的，起着管道作用的叫管材。而衔接管材的转接头之类的叫管件。因为管件结构要比管材杂乱得多，出产管材的供应商，不一定出产管件，管件要求的工艺和出资本钱都较高。二者运用的碳酸体也不尽相同。但随着厂商本钱压力的增加，PVC管材/管件出产供应商大多在测验运用重体替代轻体的技能，从商场反应状况来看，现在，该技能现已比较老练，也取得了很好的经济效益。 依据工艺师的运用经历来看，400-1250目重质碳酸钙都能够用来出产排水管材，依据管材傍边增加不同的份数来挑选重细度(特殊要求在外)，一般200-300份左右用400-600目重体，200份以内能够选用800-1250目重钙。别的PVC的灌溉管能够选用1250-1500目活性处理过的超细重钙作为填料;电力管能够选用300-400目稍等级低的重钙做为填料;穿线管能够选用1250-2500目重钙或许改性重钙作为填料。 再来说管件，管件有粉料注塑和造粒后注塑。碳酸钙填料的挑选能够依据要求，选用纳米钙，改性重钙，普通重钙，轻钙。详细需求怎样挑选，有必要依据管件厂商对产质量量的要求。 现在出产粉料注塑管件的厂商，选用改性重钙和普通重钙都能取得较好的外观和质量，根本能够到达轻钙的作用，但主张选用1250目以上超细重体做测验。 重质碳酸体，出产工艺简略，粉体质量一致性好，安稳性强、水分操控安稳。这些根本条件有利于下流管材厂商的出产工艺调整。最重要的是本钱低。对与管材厂商来讲是个很好的挑选。现在的重质碳酸体厂商对的深加工，比方改性、活性、等工艺十分老练。管材厂商无妨斗胆测验一下、研究一下重在管材、管件中的运用。

石墨烯是由单层六角碳原子构成的蜂窝状二维晶体，厚度仅为1个碳原子巨细。石墨烯片层上的碳原子间构成了大π键，因为π电子具有离域性，使得石墨烯具有优异的导电功用。石墨烯共同的电子结构使其电子行为不能用薛定愕方程来描绘，只能用相对论量子力学中狄拉克方程来描绘。石墨烯中电子的传输速度非常快，到达了光速的1/300。石墨烯中电子有弹道运送的特征，平均自由程能够到达300-500nm。这些特性使石墨烯在新材料领域中具有宽广的运用远景。 氧化石墨烯表面带有环氧基、羧基等活性基团，会与纳米碳酸钙构成共价键，如环氧基与碳酸钙表面的羟基构成-O-O-O-共价键;石墨烯表面呈电负性的羧基与碳酸钙表面的钙离子构成化学键;石墨烯片层上π-π共系统与碳酸钙的碳氧键中的大π键也会发作新的大π-π共系统。这些新的电子结构在原位聚合进程中会对PVC分子链结构发作影响。 以石墨烯为基质，经氧化复原一超声波场效应涣散法，将零维的纳米碳酸钙与二维的石墨烯片层进行杂化，然后将此杂化材料参加氯乙烯的原位聚合。在原位聚合进程中，2种纳米材料坚持了各自本来的特性，并发作了显着的协同效应。石墨烯与纳米碳酸钙杂化后，石墨烯成为电子搬运的通道，有望在聚合和加工进程中对PVC分子链的预安稳化作出贡献，削减PVC分子链上多烯结构的构成。别的，氧化复原石墨烯中残存的环氧基团也能直接对PVC起热安稳效果。杂化材料中2种纳米材料间的协同效果显着进步了PVC的热安稳性，展示了令人鼓舞的运用远景。 1、实验部分 质料：PVC树脂、氧化石墨烯、石墨烯/纳米碳酸钙杂化材料; 仪器与设备：透射式电子显微镜、紫外光谱仪、电子自旋共振波谱仪、X射线光电子能谱仪等。 (1)氧化石墨烯的制备 氧化石墨烯是由石墨被氧化所制得的，反响式见图1。氧化石墨烯为堆叠的三维结构，其片层表面有羟基、环氧基、羟基等含氧官能团，层间含有水分子，具有较大的层距离。 (2)原位聚合办法 聚合反响之前，选用专有技能将石墨烯配制成前置液，首要意图是处理石墨烯的涣散问题，使其与聚合反响系统相匹配。原位聚合在10L或20L不锈钢反响釜中进行，反响开端前以400r/min的转速冷拌和0.5-1.0h，正常反响时的转速为270r/min，最终在57.5℃下聚合5-6h，出料离心脱水，然后烘干得到原位聚合树脂。 (3)功用测验 原位聚合PVC树脂用环氧树脂包埋切片，然后用TEM调查。热安稳性点评选用刚果红试纸法和液相电导法，依照GB/T 2917.1-2002进行。 2、杂化材料的结构特征 氧化复原石墨烯具有图1的分子结构，除了组成石墨烯的环结构外，还有环氧基、羟基、羧基，这些基团残留数量能够通过复原剂水合腆的用量和反响时刻来调理。氧化复原石墨烯中保存必定数量的剩余基团对原位聚合PVC进程是有利的，羟基、羧基的存在有利于石墨烯在以水为介质的水相悬浮系统中的涣散，环氧基能对PVC分子中的活性结构起到相似安稳剂的效果。 石墨烯/纳米碳酸钙杂化材料的制备办法有2种： ①先将石墨烯涣散在氢氧化钙溶液中，向反响器内注入二氧化碳气体，操控鼓泡速度和调理系统表面张力，能够在石墨烯模板上结晶成长巨细必定的纳米碳酸钙颗粒。这儿的一切反响都是在超声波场效应环境下完结，超声波的频率和输入的能量场密度是至关重要的工艺条件。 ②把纳米碳酸钙参加到氧化石墨烯的复原反响进程中来，效果相同非常抱负。图2为石墨烯/纳米碳酸钙杂化材料的TEM相片。由图2可知：5-10μm的石墨烯片层上拼装了60-80nm的纳米碳酸钙颗粒，其能够对石墨烯起层间阻隔效果，阻挠石墨烯片层从头聚会。石墨烯和纳米碳酸钙是2种不同维数的纳米材料，联合运用能够进一步按捺石墨烯片层的聚会现象，起到了很好的协同效果，为纳米复合材料的功用化规划供给了非常有利的结构条件。 3、PVC的微观形状 图3为氧化复原石墨烯/纳米碳酸钙杂化材料(以下简称杂化材料)的原位聚合PVC树脂(以下简称原位树脂)的SEM相片。由图3可知：氧化复原石墨烯在PVC树脂基体内呈现砖墙形纳米级层层自拼装结构，纳米碳酸钙颗粒镶嵌在石墨烯模板上。氧化复原石墨烯片层具有柔性，在PVC颗粒结构的成粒进程发作了片层歪曲、褶皱，还发现石墨烯在初级颗粒子中间交叉桥联。这些结构特征将更有利于石墨烯和碳酸钙分子中电子轨迹的杂化。 4、原位树脂的物理功用 不同原位聚合组分的原位树脂的物理功用见表1。由表1可知： ①与普通PVC树脂比较，氧化复原石墨烯原位树脂的黏数略有添加，表观密度和热安稳性根本无改变; ②与前两种PVC树脂比较，杂化材料原位树脂的黏数改变不大，表观密度有所下降，热安稳性大幅进步。 5、原位树脂的热安稳性 (1)热分化反响的研讨 液相电导法利用去离子水作吸收池，用电导仪可接连测出PVC树脂受热时放出HCl的进程，可计算出每分钟脱除HCl的摩尔分数，即热分化速率。实际上，PVC加工职业对诱导时刻比热分化速率更感兴趣，因为只需诱导时刻比物料受热加工的时刻长，即便分化速率再大，对热安稳功用的影响也不大。所以，PVC树脂热分化的诱导时刻比分化速率更重要。不同原位聚合组分的原位树脂的热分化电导率曲线见图4，诱导时刻和分化速率见表2。由表2可知：杂化材料B原位树脂的热分化诱导时刻最长。 (2)紫外光谱的研讨 PVC热分化程度与降解进程中构成的共双键数有着亲近的联络。跟着降解时刻延伸，PVC主链上“拉链式”地脱去HCl而构成共多烯烃。当共双键数≥个时，就会因构成多烯结构而引起上色并导致PVC材料力学功用的急剧下降。紫外光吸收波长与共双键数的对应联系见表3。以四氢吠喃(THF)为溶剂，用紫外光谱仪进行紫外吸收测验。图5是不同PVC样品热分化0min和20min时的紫外光谱。因为石墨烯自身存在很多的环结构，其间共双键使2#样品的数据本底值进步。比照图5(a)(b)能够看出：1#和3#样品降解前后的紫外吸收光谱不同很大，最大吸收峰的方位未变，但紫外吸收强度从0.2剧增到0.8-0.9，阐明在加热进程中PVC大分子链发作了较为剧烈的降解。而2#样品是杂化材料原位树脂，在185℃热分化20min后，其紫外吸收光谱不同甚小。例如最大吸收峰处的紫外吸收强度仅从1.7略增到1.8，热安稳性是3个样品之中最好的。3#样品是添加单一石墨烯的原位树脂，在热分化时刻超越20min时，共双键数大于6的长链多烯结构数量显着升高，这个样品的刚果红试纸变色时刻也很短。图6为不相同品别离热分化0、10、20、30min的紫外光谱。 在THF中受热10min今后，PVC大分子中的多烯结构浓度比未加热时显着升高，这与脱HCl构成的共双键数添加有关。可是图6(b)反映的共辘双键数反而多于图6(c)，这一反常现象的原因应该与构成的多烯结构发作了二次反响有关。多烯结构能够发作分子间的交联，也能发作分子内的环化，一起脱除下来的HCl有或许从头与PVC分子上的双键发作加成反响等，使得加热进程中会有PVC分子链共双键浓度下降的状况呈现。 PVC热分化以脱HCl为首要特征，脱除的HCl对PVC降解起催化效果，脱除HCl后PVC分子链上生成共多烯结构，一起添加1个不安稳的氯原子。 对PVC分子进行安稳化需求处理以下3方面的问题： ①要吸收HCl，阻挠主动催化效果; ②能置换或削减分子链上不安稳的烯丙基氯原子或叔碳氯等不安稳结构，缩短多烯序列结构; ③能够构成防备和消除主动降解活性点的结构。 在加工受热进程中，PVC受热初期有HCl脱除，石墨烯分子中的π-π键堆积能够通过电子轨迹杂化按捺PVC分子链断裂而构成相似于交联的结构，一起氧化复原石墨烯结构上的环氧基也能够对PVC起热安稳效果，而纳米碳酸钙则能够有用吸收放出的HCl，因而杂化材料简直具有了PVC大分子安稳化需求的悉数功用，可显着地进步PVC的热安稳性。 (3)电子自旋共振光谱的研讨 电子自旋共振(Electron Spin Resonanee，ESR)，又称顺磁共振(Param agneticResonance)。ESR是用来测定未成对电子与其环境相互效果的一种物理办法，特别适用于辨识与定量测定自由基分子。当未成对电子在不同的原子或化学键上，或邻近有不同的基团(即具有不同的化学环境)时，其电子自旋共振光谱就能够具体地反映出来，而且不受其周围反磁性物质(如有机配体)的影响。 图7和图8为不同PVC样品的ESR图谱(加热温度220℃)。图中的峰归属于主链上与多烯结构相连的亚甲基碳自由基：-CHCl-C•H-(CH=CH)n-。加热时刻为1h时，图7(a)中纯PVC的信号强度为3500，而图7(b)(c)中则没有检测到自由基信号。实验成果标明：短时刻加热时，纯PVC主链上就会脱HCl发作自由基。依据PVC热分化自由基连锁反响机制，这将显着加速热分化的速率。而平等条件下，参加纳米碳酸钙和杂化材料的原位树脂则没有检测到自由基，标明少数纳米材料的参加有用地按捺了自由基的发作，从源头上下降了PVC热分化的速率，然后极大地进步了PVC的耐热安稳性。加热时刻为10h时，图8(a)中纯PVC的信号强度为300000，图8(b)中的信号强度为100000，图8(c)中的信号强度为30000，一起呈现了新的峰，标明有新的自由基出产。跟着加热时刻的延伸，3种PVC样品都检测到了自由基信号。参加纳米材料后，PVC的自由基浓度下降，特别是杂化材料原位树脂的自由基信号强度仅为纯PVC的10%。 更为有意义的是，发现杂化材料原位树脂构成了新的自由基，这标明纳米碳酸钙与石墨烯两者间构成的π-π共效果有安稳自由基的效果，构成了新的慵懒自由基，进步了PVC的热老化功用。 (4)流变功用的研讨 图9、图10别离为纯PVC、杂化材料原位树脂的流变曲线。 由图9、图10能够看出：2种PVC在前期的扭矩与料温曲线根本共同，但在后期显着不同。纯PVC在22min时有一个显着的扭矩上升然后急剧下降的现象，一起料温也有一个先上升后下降的进程。这是因为通过长时刻的加热后，PVC发作了分子链降解，然后使扭矩急剧下降，一起因为降解随同有热量放出，使得料温有所上升。而杂化材料原位树脂一直到30min，扭矩仍很平稳，一起料温也坚持不变。这标明在相同的加工条件下，杂化材料原位树脂表现出更好的热安稳性，这与前文的实验成果共同。 6、定论与展望 (1)石墨烯/纳米碳酸钙杂化材料与氯乙烯进行原位聚合后得到的PVC树脂的热安稳性显着进步，刚果红试纸彻底变色时刻能够长达28min，液相电导法测验的PVC热分化诱导时刻超越80min，大大超越了PVC加工所需求的加热时刻。 (2)加热后杂化材料原位树脂的多烯序列结构数量显着下降，其自由基浓度与普通PVC树脂比较呈指数级下降。此外，杂化材料原位树脂分子链结构上部分碳原子的结合能显着进步。 (3)杂化材料的参加使PVC大分子链高度安稳，然后添加了PVC的热安稳性，这为扩展PVC运用领域、削减加工进程中热安稳剂的用量发明了非常有利的条件，能够下降PVC的加工成本，进步PVC材料对环境的友爱程度，提高PVC与其他聚烯烃材料竞赛时的优势。 (4)跟着对此现象的深入研讨以及制备办法的改善，特别是进一步开发新式石墨烯基杂化材料，能够预见，一批具有高热安稳性、高强度、优异电磁屏蔽功用的PVC新材料将会很快被开发并敏捷市场化，为PVC工业的升级换代发挥巨大的效果。 资料来源于石墨烯/纳米碳酸钙杂化材料对PVC的安稳效果。

PVC硬制品加工行业对碳酸钙的需求量非常大, 不论是管材､型材还是板材, 碳酸钙是必不可少的填充剂｡碳酸钙可以提高PVC 制品的尺寸稳定性､刚度,纳米碳酸钙还可以改善PV C 制品的韧性｡然而, 良秀不齐的碳酸钙质量对制品性能带来的不利影响也是不容忽视的｡因此, 选择高品质的碳酸钙对PVC硬制品生产厂家是至关重要的｡ 笔者通过对碳酸钙颗粒形态的微观分析和宏观表征,分析了碳酸钙颗粒形态对PVC硬制品性能的影响,为碳酸钙的选用和检测提供了参考依据｡笔者研究的轻质碳酸钙的颗粒形态包括: ①一次结构, 即初级粒子的形状和尺寸; ② 二次结构,即初级粒子团聚之后的聚集体的形状和尺寸｡采用沉降体积､吸油量和扫描电子显微镜( SEM ) 来表征碳酸钙的颗粒形态｡采用SEM可以直接观测碳酸钙颗粒的形状和尺寸, 主要在科研中使用; 而沉降体积和吸油量可间接表征颗粒形态, 在工业中应用较多｡沉降体积基本与粒径大小成反比,而吸油量表征的是粒子的团聚状态, 主要与粒子间隙有关｡试验中的试验样品, 主要针对一些沉降体积较为典型的批号, 通过SEM 观察其形状和尺寸,分析与沉降体积､吸油量表现出来的性能是否一致｡ 1 试验部分 1.1 试验仪器 浙江大学分析测试中心场发射扫描电子显微镜, SIRION100 , 美国FEI公司; 高速混合机,SHR10型, 张家港市轻工机械厂;双辊筒混合试验机,BL-6175型, 宝轮精密检测仪器有限公司; 平板硫化机, QLB-25 D/Q , 无锡新锐橡塑机械厂; 电子拉力试验机,XLD-20型, 承德金建检测仪器有限公司。 1.2 试验原料 轻质碳酸钙, 厂家A ( 苏州)、厂家B ( 常山)、厂家C ( 衙州)、厂家D ( 湖州)、厂家E ( 河北) ; PVC,M-800 ,宜宾天原集团股份有限公司; 复合铅盐稳定剂, 德国熊牌。 1.3 试验过程 1.3.1 颗粒形态的测试 按照GB/T19281-2003( 碳酸钙分析方法》的规定测试样品的沉降体积和吸油量, 采用95 %的乙醇溶液测试活性轻质碳酸钙的沉降体积。相应样品送浙江大学分析测试中心进行SEM 测试。样品类型及主要性能如表1 所示。1.3.2 试样力学性能的测试 试验配方为。m:( PVC ):m( 复合稳定剂:)m (碳酸钙) = 100 : 5 : 8 , 按此称取2kg PVC 和相应的碳酸钙及稳定剂,在高速混合机中混合至120 ℃ , 下料冷却, 开炼、压片, 在23 ℃ 下恒温放置24 h, 然后按照GB/T104.02-2006( 塑料拉伸性能的测定第2部分: 模塑和挤塑塑料的试验条件》规定的条件测试力学性能。 2 结果与讨论 2.1 碳酸钙形态的研究 2.1.1 比较沉降体积相近的4 种活性轻质碳酸钙的颗粒形态 1# 、2 # 、3# 、4#的沉降体积在2.2-2.3mL/g ,其分别放大1250倍和10000倍时的SEM 照片见图1、图2。由图1 可见, 相同放大倍数时, 2# 和3#的颗粒大小相对比较均匀, 而1#和4# 的颗粒大小则相对不均匀。从图2可清晰地看出碳酸钙颗粒的初级形态和团聚形态。初级粒子的形状为纺锤形, 长度小于3μm; 团聚粒子的形状为不规则的球形, 直径小于5μm。其中2#和3#的初级粒子团聚得相对松散, 而1#和4 # 团聚得则比较密实, 即初级粒子的间隙较小, 吸油量偏低, 这与测试结果是相符的。 2.1.2 比较厂家E 与其他厂家活性轻质碳酸钙颗粒形态的差异厂家E 的活性轻质碳酸钙放大1000 倍时的S E M 照片见图3。比较图2 和图3 , 可以清晰地看到厂家E的活性轻质碳酸钙与其他厂家的活性轻质碳酸钙的差异: 前者初级粒子为细长、规则的纺锤形, 尺寸均匀、粒子聚集松散、间隙大,这正是其吸油量和沉降体积高的根本原因。这种结构的碳酸钙在与PVC共混时分散较快。 2.1.3 比较沉降体积相同的3种轻质碳酸钙的颗粒形态 7 # 、8#、9 # 的沉降体积均为3.0mL/g, 分别放大1250倍和10000的SEM 照片见图4、图5。 由图4 、图5 可见,相同沉降体积时, 7 # 、8 # 的颗粒形状和尺寸比较均匀, 粒子团聚相对松散; 9# 的颗粒尺寸相对较大, 形态不规则度大,粒径不均匀。颗粒尺寸大则沉降体积小, 形态不规则度大则沉降体积大, 两种因素抵消, 则使9# 与7# 、8#能达到相同大小的沉降体积。2.1.4 比较同一厂家不同沉降体积轻质碳酸钙的颗粒形态 9 # 、10#为厂家A的轻质碳酸钙 , 沉降体积分别为3.0mL/g 和2.5 mL/g。图6、图7 分别为放大1250 倍和10000 倍时的SEM照片。从图6 、图7 可见,10 #颗粒尺寸大、不均匀, 且掺有一定数量的重质碳酸钙大粒子, 这是其沉降体积较小的根本原因。2.1.5 比较同一厂家不同沉降体积活性轻质碳酸钙的颗粒形态3#、6#为厂家B的活性轻质碳酸钙, 沉降体积分别为2.2mL/g 和1.7mL/g , 8 图9 分别为放大1250 倍和10000倍时的SEM照片。由图8、图9 可见, 3 #颗粒尺寸均匀, 呈比较规则的球形, 沉降体积较大。6# 颗粒较大, 沉降体积较小。 2.2 轻质碳酸钙沉降体积对试样力学性能的影响 轻质碳酸钙沉降体积对试样力学性能的影响如表2 、图10 和图1 所示。由图0 可见, 轻质碳酸钙沉降体积增大, PVC 制品屈服强度变化趋势不明显,但断裂强度则明显增大。厂家E 和厂家C 的沉降体积分别为3.1、2.9m L/ g 时, 二者对试样强度的影响相近。由图11 可见, 随着沉降体积的增大, 断裂伸长率明显增大; 当沉降体积大于2.7mL/g 时, 断裂伸长率高于基准样, 表明对制品韧性有所提高。厂家E的轻质碳酸钙沉降体积为3.1 m L / g, 增韧效果最好。 由表2 、图l0 和图11 可见, 轻质碳酸钙沉降体积大于2.7mL/g 时, 试样的综合力学性能较好。 3 结论 (1) 厂家E 的碳酸钙与其他厂家的碳酸钙颗粒形态相差较大。厂家E 的碳酸钙初级粒子呈细长的纺锤形, 尺寸均匀, 粒子团聚松散, 间隙大;团聚粒子呈规则的球形, 尺寸均匀, 属于高结构形态, 因此沉降体积和吸油量较高。 (2) 厂家A、厂家B、厂家C、厂家D 的碳酸钙沉降体积在2.2-2.3mL/g 时, 其初级粒子呈纺锤形;厂家B 和厂家C 的碳酸钙粒子团聚相对松散,间隙较大, 因此吸油量较大; 厂家A 和厂家D 的碳酸钙粒子团聚密实, 团聚粒子尺寸不均匀, 所以吸油量较小。

导读聚氯乙烯(PVC)具有杰出的力学功能和电功能､耐腐蚀性､阻燃性等优秀归纳功能, 并且报价低廉､质料来历广泛, 因而广泛应用于化学建材和其他范畴｡PVC的首要缺点是脆性大､热稳定性差､易分化发生氯化氢(HCl)气体｡无机填料填充改性PVC是PVC常见的改性办法, 文章挑选4种不同形状的无机填料进步PVC的冲击功能, 改进其耐热功能, 力求取得易加工､耐热性好以及归纳功能优秀的PVC复合材料｡1实验部分首要原材料 PVC(SG5法制备)、热稳定剂、活性轻质CaCO3、滑石粉、硅藻土、硫酸镁晶须:l/d>80、PE蜡､硬脂酸钙｡ 首要设备 高速混合机:SHR-10A ,平板硫化机:25t,开放式双棍炼胶机:SK-100, 哑铃型制样机:XYZ-12,全能实验机:DW-100, 上海华光测验仪器有限公司;热变形-维卡软化温度温度测验仪:RRHDV4,扫描电子显微镜:KYKY-2800B｡ 实验配方 PVC(SG5法制备):100份;热稳定剂:4份;聚乙烯蜡:3份;硬脂酸钙:3份;活性轻质CaCO3 ､滑石粉､硅藻土､硫酸镁晶须均为变量｡ 试样制备 将PVC和加工助剂别离与CaCO3 ､滑石粉､硅藻土和MSW按必定份额在高速混合机中捏合8 min, 出料;将上述混合料在175-180 ℃的开放式双辊炼胶机上混料7 min, 制成厚度约为3 mm的板, 再裁成小片;然后用25 t平板硫化机于180 ℃､15 MPa模压15min, 坚持压力冷却至室温后取出｡终究, 在哑铃型制样机上制成标准样条｡ 功能测验与表征 力学功能测验:拉伸功能依照GB/T 1040-2006 测验, 试样为哑铃型, 拉伸速率为50 mm/min;缺口冲击强度依照GB/T1843-1996测验, V形缺口, 试样尺度为80 mm ×10 mm ×4 mm,缺口深度2 mm｡加工流变功能测验:将200 g混合均匀的PVC粉料参加转矩流变仪中, 外加5 kg砝码, 混合器初始温度为200 ℃, 转子转速为50 r/min｡扫描电镜分析(SEM):对冲击断面喷金, 然后在扫描电子显微镜下调查冲击断面描摹｡2结果与评论无机填料的微观形状 研讨4种不同形状的无机填料填充改性PVC, 填料形状如图1所示, CaCO3 形状为粒状, 滑石粉为片状, 硅藻土为无规则状,MSW 为针状｡图2为无机填料/PVC复合材料冲击断面扫描电镜微相片,填料的份数别离为5 份和20份｡由图能够清楚的看到无机填料在PVC基体中的散布都较均匀｡CaCO3､硅藻土和MSW 质量含量为5份和20份时的断面描摹差不多;而片状的滑石粉5份时, 均匀散布在PVC基体中, 但到达20份时滑石粉成片粘连,断面出现整片快速脱粘的快速开裂描摹｡从下面的冲击功能证明其冲击功能显着下降｡无机填料用量对PVC复合材料力学功能的影响 图3 为无机填料用量对PVC复合材料缺口冲击强度的影响, 由图3能够看出, 跟着粒状CaCO3 和针状MSW 用量的添加, PVC复合材料的缺口冲击强度呈线性进步趋势, 且进步起伏较大｡当CaCO3 为30份时, PVC复合材料缺口冲击强度达8.9kJ/m2 ｡其增韧机理为:无机粒子的存在发生应力会集效应, 易引发周围树脂发生开裂, 吸收必定的变形功;无机粒子的存在使基体树脂裂纹扩展受钝化, 终究裂纹停止, 不致发展为破坏性开裂｡ MSW0=5份时, 其缺口冲击强度进步起伏较大, 5 份今后, 进步起伏趋于陡峭, 大于15份今后又下降的趋势｡首要是因为针状MSW 导致基体部分应力状况改动引起的, 冲击能耗散的首要途径是MSW 的拔出､开裂与基体塑性变形｡ 无规的硅藻土对PVC复合材料的缺口冲击强度影响不显着, 首要是因为硅藻土自身较软且尺度较大, 裂纹扩展时没有起到刚性粒子增韧效果｡而片状的滑石粉参加一方面简单构成应力会集, 另一方面片状的滑石粉与PVC基体两相之间的触摸面积较小, 两相间效果力较弱, 在冲击受力过程中简单脱粘, 如图2(d)所示｡故其冲击功能反而下降｡无机填料用量对PVC复合材料加工功能的影响 图5为无机填料用量对PVC复合材料平衡扭矩的影响, 由图5能够看出, 跟着粒状CaCO3 和片状滑石粉参加量较小时(5份), PVC复合材料平衡扭矩有所下降, 但跟着参加量的进步, 平衡扭矩开端增大｡因为粒径较小的粉体在低含量时能对PVC树脂起到光滑的效果, 下降PVC复合材料熔体的黏度｡但随含量的添加, 无机粒子与PVC基体间的效果力增大, 熔体黏度添加, 平衡扭矩增大｡首要是硅藻土表面的孔洞与PVC触摸, 两相间的摩擦力较大, 使熔体活动困难, 黏度增大｡跟着硅藻土用量的添加, PVC复合材料平衡扭矩逐步升高｡相同, 针状的MSW 长径比较大, 跟着MSW 份数的添加, 平衡扭矩也逐步升高｡当参加量到达20份今后, 因为硅藻土和MSW 参加过多,PVC树脂不能塑化, 平衡扭矩无法测出｡3定论1)粒状CaCO3 和针状MSW 对PVC复合材料的冲击功能有利, 起到增韧效果;而无规硅藻土对PVC复合材料的冲击功能影响不大;片状滑石粉反而下降了PVC复合材料的冲击强度｡2)粒状CaCO3 和无规硅藻土使PVC复合材料的拉伸强度显着下降, 而片状滑石粉和针状MSW 对PVC复合材料的拉伸功能影响较小｡3)少数微细无机粒子(CaCO3 和滑石粉)对加工功能有利,当无机填料参加量到达10份以上时, PVC复合材料的平衡扭矩变大, 活动困难, 加工功能变差｡

废铝压块机属于 金属 压块机的一种。是一种 金属 压块机用来压废铝的。 金属 压块机：包括 金属 屑压块机和 金属 打包机两种机型，是通过大压力将各种 金属 废料直接冷压成型，便于储藏、运输及回收再利用。金属 屑压块机能将粉粒状的铸铁屑、钢屑、铜屑、铝屑、优质矿粉等直接冷压成饼块，以便于储藏、运输及投炉回收再利用。压制成块后投炉回收使用损耗极低 。整个生产过程不需加温、加添加剂或其他工艺，直接冷压成型，成型的同时也确保了原有材质的不变。例如铸铁屑成型后代替铸造生铁使用。对于特别材质的铸件，回收意义更大。金属 屑压块机.jpg" />金属 打包机可将各种比较大的 金属 边角料、废钢、废铁、废铜、废铝，解体汽车壳，废油桶等挤压成长方体、圆柱体、八角形体等各种形状的合格炉料。以便于储藏、运输及投炉回收再利用。金属 打包机.jpg" />废铝压块机的主要特点：1、所有机型均采用液压驱动，可选择手动或PLC自动控制操作； 2、机体出料形式可选择翻包，推包或人工取包等不同方式； 3、安装简便，无需底脚固定，在无电源的地方，可采用柴油机作动力； 4、挤压力从63吨至400吨有十个等级，供用户选择，生产效率从5吨／班至50吨／班；5、压缩室尺寸和包块形状尺寸及机型尺寸可根据用户要求设计定制。 

    近日铜线 价格 由回升趋势。美国非制造业也大幅回升，增添了 市场 的人气。经济复苏特征越发明显，美国服务业萎缩状况趋于缓和,一项判断服务业活动指标触及11个月新高,进一步显示此间经济已步入温和复苏。 国内股市也在利好的政策中收高，铜市也备受提振。银监会正在研究，拟对银行相互持有的次级债务资本工具分年从附属资本中扣减。“分年扣减”将缓解 市场 此前对银行股巨额融资的担忧。国内铜 现货价格 大幅上涨，抑制部分下游购买热情，但北方部分地区货源紧缺。上海报价在49350－49750元/吨，上涨1500，贴水100至升水50；长江 现货 报价在49550－49650元/吨，上涨1600，贴水200至300。经历一波回调后，铜价下方支撑基础坚实，而买方逢低吸纳，使得铜价重回高位。银监会“分年扣减”新规环节了 市场 对银行不良资产的担忧。而G20国峰会召开，估计退出刺激计划为时尚早，美元的弱势，这都使得铜价有望继续冲高，后市继续关注52000的压力位。    以下是最日各地铜 交易价格 表：  品名 规格 产地/牌号交易 地价格 (元/吨) 涨跌 备注黄铜棒 φ40-100mm 上海 上海 42050-42540 -450 H62紫铜棒 φ8-20mm 上海 上海 62300-63000 -750 T2紫铜板 1-4*600*C 上海 上海 64300-64950 -750 T2无氧铜杆 3mm-8mm 武汉 武汉 59475-59675 -750 T2黄铜管 φ3-φ200*0.5-40 武汉 武汉 49375-49875 -450 H62低氧铜杆 2.6mm-8mm 武汉 武汉 59425-59625 -750 T2(原材料电解铜)紫铜管 φ50*3 武汉 武汉 66600 -750 T2黄铜板 0.4-1.5*600*2000 武汉 武汉 46380-46880 -450 H62紫铜带 0.3-1.5 武汉 武汉 64850-65350 -750 T2紫铜板 0.8-10*1000*2000 武汉 武汉 64580-65080 -750 T2紫铜卷板 0.5-3 武汉 武汉 64450-64950 -750 T2紫铜管 φ40*10 武汉 武汉 66300 -750 T2紫铜板 10-40*600*1500 武汉 武汉 64280-64780 -750 T2黄铜棒 φ5-φ100 武汉 武汉 45620-46120 -450 H62紫铜棒 φ40 武汉 武汉 62450 -750 T2紫铜排 20*120-40*200 江西/鹰潭 鹰潭 58700-59200 -750 T3紫铜排 20*120-40*200 江西/鹰潭 鹰潭 59700-60200 -250 T2无氧铜杆 3mm-20mm 江西/鹰潭 鹰潭 58700-59200 -750 T2低氧铜杆 3mm-8mm 江西/鹰潭 鹰潭 54800-55000 -600 T2(废铜加工)   但归根结底，铜线 价格走势 必然受到 市场 供求关系的直接影响，未来铜线 价格 的 走势 还要看未来可预期内 市场 上对于铜线的供需程度以及相关 产业 的发展情况