废铜打包机可将各种 金属 边角料（钢刨花、废钢、废铝、废铜、废不锈钢以及报废汽车废料等）挤压成长方体，八角形体，圆柱体等各种形状的合格炉料，既可降低运输和冶炼成本，又可提高投炉速度。   废铜打包机特点：1、结构简单耐用，操作方便， 价格 实惠，低投入高回报；2、所有机型均采用液压驱动（或柴油驱动）；3、机体出料形式可选择翻包，推包或人工取包等不同方式；4、安装简便，无需底脚固定，在无电源的地方，可采用柴油机作动力；5、挤压力从63吨至400吨有十个等级，供用户选择，生产效率从5吨／班至50吨／班；6、压缩室尺寸和包块形状尺寸及机型尺寸可根据用户要求设计定制。　打包机的工作原理：打包物体基本处于打包机中间，首先右顶体上升，压紧带的前端，把带子收紧捆在物体上，随后左顶体上升，压紧下层带子的适当位置，加热片伸进两带子中间，中顶刀上升，切断带子，最后把下一捆扎带子送到位，完成一个工作循环。 打包机是使用打包带缠绕产品或包装件，然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。打包机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。    打包机的工作流程：带子送到位→收到捆扎信号→制动器放开，主电机启动(1)→右顶刀上升，顶住右带于滑板处(2)→“T”型导板后退(3)→接近开关感应到退带探头(4)→主电机停转，制动器吸合(5)→打包机退带电机转动，退带0.35秒(6)→带子收紧捆在物体上(7)→主电机二次启动，制动器吸合(8)→大摆杆二次拉带，收紧带子(9)→左顶体上升，压紧下层带子(10)→加热片伸进两带子中间(11)→中顶刀上升，切断带子(12)→中顶刀下降(13)→中顶刀再次上升，使两带子牢固粘合(14)→中顶刀下降，左右顶刀同时下降(15)→加热片复位(16)→滑板后退(17)→“T”型导板复位(18)→接近开关感应到送带探头(19)→送带电机启动，带动带子送带(20)→大摆杆复位(21)→带子到位，带头顶到“T”型导板上(22)→接近开关感应到双探头(23)→主电机停转，刹车吸合(24)→打包机完成一个工作循环。    打包机又称捆包机或捆扎机，是使用捆扎带缠绕产品或包装件，然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。打包机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。    了解更多有关废铜打包机的信息，请关注上海 有色 网。 

废 金属 打包机是什么？废 金属 打包机：主要应用于回收加工 行业 及 金属 冶炼 行业 。可将各种 金属 边角料、钢刨花屑、废钢、废铁、废铜、废铝、铝刨花屑、解体汽车壳、废油桶等 金属 原料挤压成长方体、圆柱体等各种形状的合格炉料。便于储藏、运输及回炉再利用。该系列设备有以下特点： 　　1. 均采用液压驱动，工作平稳，安全可靠； 　　2. 采用手动或PLC自动控制的操作模式； 　3. 出料形式有：侧翻包、侧推包、前推包或无出包四种方式； 　　4. 安装无需底脚螺丝，在无电源的地方可采用柴油机作动力。 　　废 金属 打包机技术参数： 　　电源，功率： 380V/50HZ 750W/5A 　　打包速度： ≤2.5秒/道 　　台面高度： 750mm 　　框架尺寸： 宽800mm*高度根据需要定 　　捆扎形式： 平行1～多道，方式有点动、手动、连打、球开关、脚踏开关 　　适用包带： 厚（0.55～1.2）mm*宽（9～15）mm 　　电器配置： LG“PLC”控制，法国“TE”，日本”OMRON“，”ZIK“电器适合常规物体捆包废 金属 打包机发展趋势（1）高速化，高效化，低能耗。提高液压机的工作效率，降低生产成本。 　　（2）机电液一体化。充分合理利用机械和电子方面的先进技术促进整个液压系统的完善。 　　（3）自动化、智能化。微电子技术的高速发展为液压机的自动化和智能化提供了充分的条件。自动化不仅仅体现的在加工，应能够实现对系统的自动诊断和调整，具有故障预处理的功能。 　　（4）液压元件集成化，标准化。集成的液压系统减少了管路连接，有效地防止泄漏和污染。标准化的元件为机器的维修带来方便。用途：适用于炼钢厂，回收加工 行业 及 有色 、黑 金属 冶炼 行业 。可将各种 金属 边角料、钢刨花、废铜、废铝等挤压成长方体、圆柱体、八角形体等各种形状的合格炉料，以此降低运输和冶炼成品。更多有关废 金属 打包机请详见于上海 有色 网

废 金属 打包机主要应用于回收加工 行业 及 金属 冶炼 行业 。可将各种 金属 边角料、钢刨花屑、废钢、废铁、废铜、废铝、铝刨花屑、解体汽车壳、废油桶等 金属 原料挤压成长方体、圆柱体等各种形状的合格炉料。便于储藏、运输及回炉再利用。    该系列设备有以下特点：1. 均采用液压驱动，工作平稳，安全可靠；2. 采用手动或PLC自动控制的操作模式；3. 出料形式有：侧翻包、侧推包、前推包或无出包四种方式；4. 安装无需底脚螺丝，在无电源的地方可采用柴油机作动力。    打包机又称捆包机或捆扎机，是使用捆扎带缠绕产品或包装件,然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。打包机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。　打包物体基本处于打包机中间，首先右顶体上升，压紧带的前端，把带子收紧捆在物体上，随后左顶体上升，压紧下层带子的适当位置，加热片伸进两带子中间，中顶刀上升，切断带子，最后把下一捆扎带子送到位，完成一个工作循环。 打包机是使用打包带缠绕产品或包装件，然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。打包机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。　打包机(高台标准型)可以实现自动打包，但台面无动力，需要人工推一下，包装物品才能通过打包机。该打包机的原理是使用捆扎带缠绕产品或包装件,然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。捆扎机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。捆扎机 价格 :全自动捆扎机 价格 或全自动捆扎机报价是半自动设备的两倍多。    废 金属 打包机发展趋势：（1）高速化，高效化，低能耗。提高液压机的工作效率，降低生产成本。（2）机电液一体化。充分合理利用机械和电子方面的先进技术促进整个液压系统的完善。 （3）自动化、智能化。微电子技术的高速发展为液压机的自动化和智能化提供了充分的条件。自动化不仅仅体现的在加工，应能够实现对系统的自动诊断和调整，具有故障预处理的功能。（4）液压元件集成化，标准化。集成的液压系统减少了管路连接，有效地防止泄漏和污染。标准化的元件为机器的维修带来方便。    了解更多有关废 金属 打包机的信息，请关注上海 有色 网。 

废铝打包机又称：金属打包机；打包机；废钢打包机；废铁打包机；废铝打包机；废铜打包机；生铁打包机；废金属打包机；液压打包机；金属屑打包机；钢刨花打包机；铁屑打包机；废铁压块机。适用于炼钢厂，回收加工行业及有色、黑色金属冶炼行业。可将各种金属边角料、钢刨花、废钢、废铝、废铜等挤压成长方形、圆柱体、八角形体等各种形状的合格炉料，以降低运输和冶炬成本。便于储藏、运输及回炉再利用。废铝打包机该系列设备有以下特点：　1. 均采用液压驱动，工作平稳，安全可靠；　　2. 采用手动或PLC自动控制的操作模式； 　　3. 出料形式有：侧翻包、侧推包、前推包或无出包四种方式； 　　4. 安装无需底脚螺丝，在无电源的地方可采用柴油机作动力。　　产品规格和种类：金属打包机（废铝打包机）有63吨～600吨、10个品种二十多个规格，可满足不同层次客户的不同需求。　　废铝打包机产品优势：机器采用液压传动、结构紧凑、移装方便、操作简单、维修容易、密封可靠、安装时不用底脚螺丝。

废铜打包机,主要应用于回收加工行业及金属冶炼行业。可将各种金属边角料、钢刨花屑、废钢、废铁、废铜、废铝、铝刨花屑、解体汽车壳、废油桶等金属原料挤压成长方体、圆柱体等各种形状的合格炉料。便于储藏、运输及回炉再利用。1. 均采用液压驱动，工作平稳，安全可靠；　　2. 采用手动或PLC自动控制的操作模式；　　3. 出料形式有：侧翻包、侧推包、前推包或无出包四种方式；　　4. 安装无需底脚螺丝，在无电源的地方可采用柴油机作动力。　　产品规格和种类：金属打包机有63吨～600吨、10个品种二十多个规格，可满足不同层次客户的不同需求。　　产品优势：机器采用液压传动、结构紧凑、移装方便、操作简单、维修容易、密封可靠、安装时不用底脚螺丝。废铜打包机是打包机新型先进的气动包装机械。主要用于钢铁企业和有色金属企业捆扎各种小规格的管材、板材、型材等产品的包装，还适于用木箱包装各种产品的捆扎。 　　但是由于在使用中零件的磨损，不良的润滑，会引起零件的损坏，可能扩大故障和事故的发生，因此迅速地发现故障、排除故障十分重要。不会因为一点小故障而求助制造厂，从而赢得宝贵的时间和金钱.容易出现故障的地方和维修方法 　　故障：切不断钢带　　原因：1）切刀磨损或故障　　维修方法：检查切刀或切刀架是否磨损或故障，如磨损严重应更换　　2）气压降低　　维修方法：检查工作压力是否正常；　　切断钢带力来自封锁气缸参见故障现象；　　检查封锁操作　　故障：锁扣夹口承受的拉力不够　　原因：卡紧块联接孔或联接销磨损　　维修方法：在槽深度浅时检查这些零件，必要时更换废铜打包机,是废铜打包的好帮手。

品名 最低价（英镑吨） 最高价（英镑吨）Mixed papers　废杂纸 80 88Old kls (cardboard)　废纸板 93 105News and pams　废报纸，PAM纸 119 125Over-issue news　发行量过剩的报纸 128 132Sorted office waste　分类办公室废纸 160 165Light letter　便笺纸 190 205White letter　白色信纸 240 260 *以上价格，仅供参考。 参考汇率：1英镑=10.6942人民币.

铝锭打包是投资者们很关心的问题，让我们对它进行下阐述。PET塑钢带-铝锭打包专用当 前 价： 15000 元规格型号： 2512发 货 量： 1000 发布时间： 2010年6月7日有效期至： 60天使用钢带打包铝锭的传统方式已经日渐不适用于当今的工业产品包装，钢带因其自身存在成本高、易生锈、易返松、打包操作不方便、打包浪费严重等不足。使用pet索带(塑钢带)打包是目前及未来工业产品包装的发展趋势。pet塑钢带凭着成本低、省钱、环保美观、易用耐用、高强度和高拉力等优势，成为替代钢带及pp打包带的新型捆扎包装材料。从2002年来，国内的索带需求以每年500％的速度增长，大规模应用到铝锭、有色金属、钢铁、玻璃、木材、造纸、石材、陶瓷等行业。铝锭是一种贵重的工业产品，重量大、搬运频率高、运输距离远等特点，令其在包装方面要求十分严格，特别是对捆扎材料的要求也很高，既要坚实牢固，又要求有足够缓冲保护铝锭，还要经受运输的考验。为此国家制定了《铝及铝合金加工产品包装、标志、运输、贮存》（gb/t 3199-2007）标准，明确规定铝锭的包装形式和方法，为铝锭的包装提供了参考依据。比例条件：每托铝锭需用4条带，每条打包带的长度为4米，每托铝锭共需16米打包带。注：1、钢丝打包每条会浪费0.2米用作收紧，即4条带共浪费0.8米；2、 每条钢带需多支付1个钢扣的费用；3、一体化气动打包机提高打包速度；气动铝锭打包机当 前 价： 2 元/台最小起订：1 台供货总量：200 台特性    1、适合各种PET塑钢带    2、束紧、粘接、切断一次性完成，操作简便。    3、束紧力强，大于2800N以上，适用于冶金、钢铁、建材业等    规格      型号 CMVAQD-19 CMVAQD-25    机重 3.8㎏ 4.0㎏    使用塑带宽度 10-19.0mm 19-25mm    使用塑带厚度 0.4-1.05mm 0.4-1.35mm    打包结合强度 约75% 约75%    咬扣方式 摩擦热熔粘接 摩擦热熔粘接    束紧力 2800N 2800-3000N    平均气压 0.65MPa 0.65MPa如果你想知道铝锭打包等更多的信息你可以登陆上海有色网查看。 

铝锭打包带是一种投资者想知道，因为了解它可以帮助操作。铝锭聚酯打包带数量(米)  ≥1价格(元/米) 10000.00元/米铝锭打包带是以聚对苯二甲酸乙二醇酯为主要原料经加工而成的，它是目前世界上用于代替钢带的一种新型环保的包装材料，经这几年新材质的开发成功及成本的大幅下降，已大量使用在钢铁业、化纤业、铝锭业、纸业、砖窑业、螺丝业、烟草业、电子业、纺织业及木业等；是一种取代钢带的新型高强度打包带，是目前世界上使用最广泛的替钢带使用。其特性有：1、高强度 ： 铝锭打包带材质是（聚脂），具有极强抗拉性，接近于同规格的钢带，是普通塑料带的几倍。2、高韧性 ： 铝锭打包带具有塑料特性，有着特殊的柔韧性，在运输过程中可避免因颠簸造成打包带的断裂导致物体的散落，确保运输的安全。3、安全性 ： 铝锭带没有钢带的锋利边缘，也不需要钢扣结合、没有压痕、刮伤问题，不会对被包装物体造成损伤。在打包和开包时不会对操作人员造成伤害，避免一切不安全因素。4、适应性 ： 铝锭带因材质和制作工艺因素，能适合各种气候变化，耐高温、耐潮湿，不象钢带受潮生锈污染环境及损失抗拉性，使捆包强度减小。5、环保性 ： 因铝锭带质量轻，搬运方便；体积小，节省仓库空间；用过的铝锭带方便回收，符合环保要求。6、美观型：钢带会因暴露在空气中吸收水分而生锈，锈迹渗透性强容易污染包装物。铝锭塑钢带则美观、不生锈、有利环保。7、耐温性 ： 熔点为260度，120度以下使用不变形，并能长时间保持拉紧力。8、经济性 ： 1吨塑钢带的长度相当于6吨钢皮带，每米单价低于铁皮带，成本仅是铁皮带的60％。如果你想更多的了解关于铝锭打包带的信息，你可以登陆上海有色网进行查询和关注。

大型紫铜浮雕的主要材料红铜，又称纯铜、紫铜。大型紫铜浮雕的红铜的延展性、导电性和耐腐蚀性很好，其中延展性是铜饰的重要特性。红铜的熔点很高，不易铸造，而良好的延展性弥补了这一缺点，因此能够很容易地加工成各种造型图案。暗红的 金属 光泽使其在表达现代感的同时还具有沉稳、高贵的品质，是铜饰中最常使用的材料。传统意义上大型紫铜浮雕也称纯铜浮雕，是用红铜薄板作为基材经过手工錾制而成，故又称锻铜浮雕。锻铜浮雕自二十世纪八十年代以来得到了空前发展，全国各地经济改革、招商引资的浪潮汹涌澎湃，文化搭台、经济唱戏成为各地政府争相仿效的成功手段。铜饰产品因其特有的典雅华贵及几千年深厚铜文化的积淀而大行其道，锻铜浮雕则更是风行全国，小到几个平方米的主体浮雕，大到数百平方米叙事式的铜雕文化长廊，到处洋溢着铜艺文化的气息，彰显着铜艺文化的辉煌。给人已强烈的精神震撼。无疑锻铜浮雕在成功展现地方历史文化、现代文明及经济发展方面功不可没。在宣传地方文化提升地方城市品味的同时，也让相关企业得到了丰厚的回报。离子导入法大型紫铜浮雕铸铜工艺是一门新型的电化学工艺。二十世纪八十年代我国自欧洲引进，作为辅助工艺生产一些特种型号及不规则界面工业产品，九十年代被引入工艺品 行业 一炮打红，用离子导入工艺生产的铜工艺品纯度较红铜高，精度更好，无盲孔，沉积速度、光亮程度容易把握。生产过程中基本上不产生污染，这在电化学工艺上是很少见的。另外一个方面离子导入法生产工艺品基本建设投资小，劳动强度低，用工省，对专业水平要求不高，这对资金薄弱的投资者尤为重要。利用离子法在非 金属 模具上生产大型紫铜浮雕壁画则是堆金技术一次革命性的突破，具有里程碑的意义。离子法大型紫铜浮雕壁画生产的基本程序如下：构思制图－－手版模具雕刻－－硅胶模具翻制－－配制溶液－－调节电源－－粗成品加工－－钝化－－仿古作旧或氧化着彩－封闭－装框。离子法生产大型紫铜浮雕工艺品虽然已有近十年的时间，但其发展并不是很快，经济放达的长三角、珠三角、及沿海发达地区几乎是空白，这固然有生产企业封锁技术的因素，也有技术传授单位的宣传误道以及专业水平低下的缘故，当然也有受地方 产业 结构及 产业 政策的影响，所有这一系列的因素阻碍了离子法铸铜工艺的健康发展。离子法生产大型紫铜浮雕壁画的现状是以室内装饰壁挂及小型圆雕、摆件礼品表面着色为主，其实离子法生产中大型大型紫铜浮雕更有优势。制约其开发的瓶颈是模具的大型化，传统硅胶模具制作强调其生产产品的平整性，因而用料多重量大，制作一件4平方米的高浮雕模具重量达80－100公斤，制作成本高且操作非常困难。若要生产大型大型紫铜浮雕，只能是望“模”兴叹。经过反复研究摸索，我们与有关专家一道成功地解决了这一难题，一件8平方米高浮雕硅胶模具重量仅为传统产品的5分之一。离子导入法大型紫铜浮雕工艺的优势还在于生产过程中产品的合格率很高，质量问题多在手版雕刻及模具铸造等前道工序阶段，而这两个阶段的质量问题完全可以通过改进生产工艺来解决。即使产生少数次品也可以经过简单化学处理重新进行生产。而这些是锻铜工艺望尘莫及的。离子导入法大型紫铜浮雕工艺使高档铜雕工艺品能够工厂化、批量化生产，在降低了成本、降低了销售 价格 的同时，也让更多的“阳春白雪” “”能够欣赏到古老典雅的铜艺文化。让古人“昔日王谢堂前燕，飞入寻常百姓家”理想主义诗句成为现实。 在业务场所的办公室、会议室、接待室悬挂内容、规格与环境氛围相适应的大型紫铜浮雕艺术品，不仅可以起到烘托气氛，美化环境的作用；还可收到表现单位特征、蕴涵文化理念的艺术效果。在宾馆、酒店、休闲娱乐场所的大堂、雅间、客房中悬挂、镶嵌一些欧式大型紫铜浮雕，既可集中表现自身的整体艺术风格；又可分别表达独特环境中的文化韵味，从而提高场所档次。在家庭中的客厅、卧室悬挂一些名人字画系列大型紫铜浮雕，除了美化环境，增添浪漫色彩外；还可以充分展示主人的艺术鉴赏力，表现主人的文化品位和艺术修养；更能给自身或来往客人以耳目一新的感觉。因此大型紫铜浮雕既具有艺术价值，又具有工业加工、贸易的使用价值和交换价值，所以，大型紫铜浮雕也是业内厂家追捧紫铜产品之一。对于大型紫铜浮雕，其 价格 也要具体地根据浮雕做工、材质等各个方面共同决定。

依照对熔体喷吹搅动和炉子的放置方式，能够把顶吹沉积溶炼（艾萨法与奥斯麦特法）和氧气顶吹天然熔炼两种很类似的进程归并在一起，归于立式熔池溶炼。从性质上讲，三菱法归于这类熔炼办法。顶吹沉积熔炼和氧气天然熔炼又各具有自己的特征。两者特色比较见下表：   顶吹沉积熔炼和氧气天然熔炼特色比照一览表  顶吹沉积熔炼炉（澳大利亚）   喷浸没在渣熔体中   运用空气或富氧   体头无水冷，用工艺气体冷却   寿数2～3周，易替换，本钱低   烟尘率低   废热锅炉大，热强度稍低   湿料入炉   渣含铜较低   铜锍档次高   熔炼才能大  氧气顶吹天然炉（俄罗斯）   喷悬于熔体表面上方约0.6～1m   运用工业氧气   体头用水冷却   头平均寿数3周，易替换，本钱较低   烟尘率稍高   废热锅炉小，热强度高   最佳水分4%～6%，最高8%～10%   渣含铜较高   可生产92%档次的“生铜”   熔炼才能大

由于烧结机大型化适应了“资源高效使用”和“节能减排”的可持续发展需要，因此，大型烧结已经成为新世纪烧结技术发展的主流。为了充分发挥大型烧结机的诸多优势，注重大型烧结的操作技术具有重要意义。 一、控制与优化混合制粒参数。混合料制粒是烧结工艺的重要环节，其目的是通过混匀、加水润湿和制粒，得到成分均匀、粒度适宜、具有良好透气性的烧结混合料。太钢450m2烧结机采取了三段混合工序，设计之初即把强化制粒、改善烧结料层透气性这一问题纳入重点研究解决的工艺问题，同时兼顾系统的可靠性，取得了显著效果。 二、控制FeO含量。FeO含量过高，会影响铁酸钙粘结相的生成，使烧结矿强度和还原性降低;过低的FeO含量则会导致液相量不足而影响烧结矿强度。因此，需要根据原料结构和烧结操作制度把FeO含控制量在一个合理的范围。首钢京唐烧结的含铁原料由巴西赤铁矿粉和澳洲褐铁矿粉以及少量国内磁铁精粉组成，经过一段时间的生产实践，摸索到烧结矿FeO质量分数的合理水平，改善了烧结矿转鼓强度和低温还原粉化性能。 三、治理烧结系统漏风。由于烧结料层越厚，阻力越大，风箱负压越高，漏风率也相应增加，因此，有必要对烧结机滑道系统及机头、机尾密封板等部位进行优化设计，加强密封，改进台车、首尾风箱隔板、弹性滑道的结构;加强对整个抽风机系统的维护检修，及时堵漏风，将漏风率降至最低程度。同时，可通过跟踪烧结废气中O2含量的变化，随时掌握烧结系统漏风的实际情况。如宝钢2006年先后在3台烧结机投入运行了烧结烟气分析系统，及时地推断出烧结过程的漏风状况，有效治理烧结系统的漏风。 四、主抽风机节能操作。主抽风机是烧结生产中电耗最大的设备，为了保证烧结过程的完全，实践中主抽风机处于运行能力相对过剩的工况。为了最大限度地利用风量，减少能源浪费，应从生产操作控制途径出发，结合主抽风机实际工作状况，使烧结生产过程主抽风机风量的使用与实际生产状况相匹配，既使烧结气流分布趋于合理，又能节省电能，同时提高烧结矿产、质量。应制定烧结操作模式化控制制度，将机速范围、料层厚度、负压与主抽风门开度范围进行合理的、严格的匹配，保证风量与机速的最佳匹配。在优化制粒的基础上降低风门开度，实现高机速、厚料层、低风门、高负压的协同化。 五、烧结终点合理控制。烧结终点的控制直接关系到烧结矿各项物理、化学指标以及技术经济指标。烧结终点控制的主要目标是将烧结终点有效地控制在最优设定位置附近，同时保证烧结终点的稳定和整个烧结面积的合理有效利用。

1 前言 目前某钼矿露天开采最大块度为500～1 200mm.井 下开采最大块度为300～750ramt”，矿石中有用矿物粒度一般都以毫米计，两者大小差距悬殊。减小矿石粒度是 选矿厂的首要任务，而粗碎是减小矿石粒度第一步，通 常粗碎作业把矿石破碎到200～300mm。粗碎站是进行粗碎作业的场所，设计的合理与否直接关系到今后生产的稳定。 某大型矿山选矿厂设计于20世纪70年代，80年代 建成投产。经多次技术改造后已达20 000t/d生产规模。矿山为进一步提高企业经济效益，确定对原选矿厂 进行技术升级改造。通过新建一条10 000t/d生产线，使 选矿厂能力提高到30000t/d。为了尽可能减少投资，缩 短工期，需对现有粗碎站进行技术改造，主要改造内容 为更换1台旋回破碎机满足扩产后的生产需要。 2粗碎设备选择 粗碎站改造的关键是更换粗碎设备，现国内外大型 矿山的粗碎设备多选用旋回破碎机。20 000t/d旧系统 有2台旋回破碎机，一台是机械式旋回破碎机，型号为PX 1200/180，安装于80年代初;另一台是液压式旋回破 碎机，型号为PYZ 1200/160，安装于90年代末。旧系统正常生产只需一台工作，另一台作为备用。由于新建 10 000t/d生产线，此两台旋回破碎机单机工作不再能满足生产需要，因此，粗碎设备的更换选型成为改造的第一步。 对现有2台旋回破碎柳进行分析对比，PX 1200/180 破碎机属于机械式旋回破碎机;PYZ 1200/160破碎机属于液压旋回破碎机。液压式旋回破碎机比机械 式旋回破碎机具有以下方面的优势口：排矿口调整 方便，可在保证产品粒度的条件下随时调整，不影响生产;破碎机过铁保护处理方式简单，易操作， 保险装置可靠性好;机件承载情况好。其次，考虑 PX 1200/180破碎机已经使用近30年，设备经多年使用和维修主要部件已老化。因此，应更换 PX 1200/180机械式旋回破碎机。液压旋回破碎机 主要由沈阳北方重工集团和国外的美卓、山特维克以及富勒史密斯等公司生产。国产旋回破碎机是 80年代引进国外技术发展起来的1，属于第二代技 术。国外的旋回破碎机已经应用第三代技术，在机械强度、运转速度、功率等方面进行了多项改进。主要体现在：增加超级横梁，采用整体锻造主轴和动锥 总成，采用主轴护套，采用平衡设计等m3j。 此次改造原则是提高生产能力、更新生产技术、 提高经济效益，确保稳定生产。通过对比机械式和 液压式旋回破碎机、国内外旋回的优缺点，经过计算，选用1台MK—II 42—65旋回破碎机更换 PX 1200/180机械式旋回破碎机。该旋回破碎机处 理能力为1800t/h，能够满足30000t/d选厂的需要。 3设备更换 MK一1I 42—65旋回破碎机和要更换的PX 1200/180 旋回破碎机是两类完全不同的设备，在外形、使用和维修等方面都存在差异。为确保不影响生产，须对 两台设备进行详细对比分析，采取有效措施指导设 计、施工和安装。两台破碎机主要差异如下。 (1)外形尺寸、基础差异。 如图1所示，新旋回 破碎机小巧简单，高度比原破碎机低1 166mm。基 础不同，如图2所示，新旋回破碎机的地脚螺栓为长方形、在长度和宽度方向都比原破碎机长，分别长 367mm和88mm。为了利用原有粗碎站的结构，减 少施工难度和时间，确定采用“上补下垫”方法进行设计和施工。“上补”是从上部补做一个钢受料漏斗， 高度366mm;“下垫”是下部增加旋回破碎机转换钢 底座，高度800mm，弥补了两台破碎机的高度差距。同时通过增加转换钢底座可利用原有地脚螺 栓，减少施工难度，节约施工时间。另外，需增高电机混凝土基础确保电机和旋回破碎机的连接。(2)传动方式、润滑冷却方式不同。 原破碎机采用三角皮带传动，新破碎机为联轴器直联传动方 式。设计安装时废弃原有设备基础，在直联电机相 应位置增补钢梁，浇注混凝土基础。原破碎机润滑站冷却采用水冷，新破碎机的润滑站采用风冷，且润 滑站大，占用空问大。在确保利用原有基础的情况 下，应用原有孑L洞连接各个润滑管路出口。 (3)主要检修件不同。 原破碎机为机械式，主要 检修件为动锥。新设备为液压式，除动锥外液压缸 也是主要检修部件。液压缸的检修成为实施更换设备的一个难点。根据现场实际情况，设计在粗碎 站一5.00m平台增开检修门，底部铺设活动钢轨，采 用液压缸检修小车等多项措施，为新设备的更换和后期检修创造条件。通过采用检修小车和活动轨道 的检修方式，降低了劳动强度，提高了检修效率。 4新旧系统供矿 更换旋回破碎机后能满足选厂30 000t/d的生 产需求。如何实现1台旋回破碎机工作向新、旧两 系统供矿成为改造关键。重点对两个方案进行了论证，一是改造预先筛分厂房矿仓;二是改造粗碎产品 皮带给矿机。改造预先筛分厂房需要增加矿仓，同 时由于受已有厂房限制，增加的矿仓有效容积小、分矿易偏析、实施工程量大，影响旧系统生产。改造粗碎产品皮带给矿机，粗碎站主体结构不变，只需更换 部分设备，实施简单，易操作，工程量小。 改造粗碎产品皮带给矿机方案是把原破碎产品 4台皮带给矿机改为3台皮带给矿机，其中24皮带给 矿机设计为可逆皮带给矿机，能实现向2台带式输送机供矿(输送矿石至预先筛分厂房)。预先筛分厂房4台棒条筛分成2组，分别供给新、旧两系统。 此方案实施只需要利用选矿厂大修时间就能完成。 此方案在实施过程中24可逆皮带给矿机出现如下问题：①当24可逆皮带给矿机逆转时，螺旋拉紧装置的张紧力不够引起皮带打滑;②单电机驱动力不 足，当2。可逆皮带给矿机逆转时操作不方便影响运行;③当2”可逆皮带给矿机逆转时，导致另一破碎机 矿仓内矿石运输阻力大。针对以上情况对24可逆皮 带给矿机进行了特殊设计，一是改螺旋拉紧装置为垂直拉紧装置;二是采用双电机驱动和双排滚子链 联轴器配套作业，确保逆转时尾部驱动器与皮带给 矿机脱开;三是增设变频器调整给矿速度保证供矿;四是采用重型液压平板闸门控制矿仓下料口，当破 碎机不工作时矿仓重型液压平板闸门关闭。 5结语 大型矿山粗碎站改造是一个复杂工程，不能影 响旧系统生产。本文从设备选择、更换设备、新旧系 统供矿3个方面进行了详细分析。通过对比，选择1 台MK—1142—65旋回破碎机更换1台PX 1200/180 机械式旋回破碎机;采用“上补下垫”即增加受料漏 斗、增设设备转换底座等有效措施为设备更换节约时间;采用改造粗碎产品皮带给矿机等一系列有效 措施顺利实现新旧两个系统供矿。该矿山粗碎站改 造顺利完成，达到预期效果。此次改造在确保生产的情况下，花费尽可能少的时间完成，为今后生产提 供了保证，为企业经济效益提高提供了支持。与此同 时，此次粗碎站改造为类似矿山粗碎站改造提供了经验。

张怡发，罗士烓，吕春诚，刘绍斌 （广东坚美铝型材厂有限公司，广东·佛山，528231） 1. 前语在立式氧化出产线出产氧化膜厚为18μm及以上的型材时，在型材钳口方位的端头处呈现部分溶膜现象，为澄清发作溶膜的原因，对发作溶膜现象的部位进行温度的检测，对溶膜现象的发作原因进行开始讨论。2. 丈量部分2.1 丈量条件2.1.1  同一处理槽，参加丈量的铝合金型材为相同型材，不同的丈量批次的类型、支数、长度等参数相同。2.1.2阳极氧化工艺：除油→碱腐蚀→中和→阳极氧化→封孔。阳极氧化槽液成分及工艺参数：成分为硫酸，浓度为160g/L～180g/L,AL3+浓度2.2 丈量方法 运用红外测温丈量钳口部位的温度，丈量时刻点为11个，丈量样板量为10个。2.3 丈量数据 2.3.1  槽内表面未添加空气拌和的丈量数据表1  钳口方位温度丈量数据列表（无空气拌和）2.3.2  钳口方位温度改变趋势线图1  钳口方位温度改变趋势线(无空气拌和)2.3.3  型材处理成果：该排型材制品氧化完成后一切端头都发作溶膜现象。2.3.4  槽内表面添加了空气拌和的丈量数据表2  钳口方位温度丈量数据列表（有空气拌和）2.3.5  钳口方位温度改变趋势线图2  钳口方位温度改变趋势线（有空气拌和）2.3.6  型材处理成果：该排型材制品氧化完成后未发现有端头溶膜现象。2.4 钳口温度改变趋势线比照图图3  钳口方位温度改变趋势线比照图2.4.1  经过图二的钳口温度改变趋势线图能够看出，不论有没有在槽面进行空气拌和，钳口的温度的升降趋势线都是类似的。2.4.2  钳口温度超越28℃以上时，极简单发作端头融膜现象。3. 溶膜现象原因分析3.1 氧化膜的结构图4  氧化膜截面图（15000倍）3.2 分析3.2.1  从上图片能够看出的目标有氧化膜的孔距，孔径，孔隙率，氧化膜的厚度等氧化膜根本目标。相对于上图氧化膜的孔径在100nm～200nm之间，氧化膜厚度10微米左右，孔隙率20%左右，孔距300～500nm之间。氧化膜的截面图标明氧化膜孔根本上是管状结构，氧化膜发作溶膜反响根本上是在孔的底部发作的。3.2.2  选用硫酸作为氧化处理液，运用阳极氧化工艺，在该工艺条件下，温度对氧化膜结构、孔径和厚度影响大。氧化膜生成时发生22897J/mol的生成热，一起电解时经过高电阻的阻挡层和孔内电解液发生焦耳热，由此导致电解液升温很快，膜溶解加重。3.2.3  立式氧化工艺槽高度高，液面的热交换功率较槽底的热交换功率低，故铝型材端头部分及与液面交代的部分温度比液面以下的温度高，更简单发生溶膜现象。3.2.4  依据丈量成果能够观察到，未在液面部分添加空气拌和的端头温度最高可到达30℃以上，而槽内的槽液温度仅为20±1℃，温差可到达10℃，所以端头发生溶膜现象。4. 定论端头融膜的首要原因是氧化过程中的钳口热量过高所形成的。参考文献： [1] 杨绮琴、方北龙、童叶翔，使用电化学，广州:中山大学出版社，2001.1 [2] 吴小源、刘志铭、刘静安，铝合金型材表面处理技能，北京：冶金工业出版社，2009.4删去

立式铝合金淬火炉系周期作业式电阻炉，主要用于铝合金机件淬火处理的加热之用。立式铝合金淬火炉具有炉温均匀、升温快、入水时间短、能源消耗低等优点。 立式铝合金淬火炉的温控系统采用PID过零触发可控硅，电炉结构由炉底支架、加热炉体、加热元件、热风循环系统、移动淬火水槽车、料筐提升机构、控制系统等部分组成。 立式铝合金淬火炉的简介： 立式铝合金淬火炉是由加热炉罩和移动式底架组成的。方形（或圆形）炉罩顶装有起重机，通过链条和挂钩可将料筐吊至炉膛。炉罩由型钢支起，底部有气动（或电动）操作的炉门。位于炉罩下方的底架可沿轨道移动、定位，底架上面载有淬火水槽和料筐。 立式铝合金淬火炉的特点： （1）立式铝合金淬火炉的温度均匀度 实现用户要求的温度均匀度，是以循环风机、导风罩板、炉膛结构、电热功率的分配及电热元件的布置、控制方式与过程、炉门结构等关联设计来保证。 （2）立式铝合金淬火炉具有先进的机械系统 系统的先进性由设计、元器件选型及质量、加工制造质量来保证的。机械系统运行平稳、可靠，设备处于低噪音、低振动工作状态。 （3）立式铝合金淬火炉具有完善的控制系统 体现在100——650℃均可实现准确控温、系统稳定可靠、操作简便、避免人为误操作、功能齐全等方面。 （4）淬火转移时间迅速、可调 炉底移动式炉门、快速升降机构、先进的机械系统，使得淬火转移迅速、可靠，时间可以根据用户工艺要求，淬火速度≤15S。 （5）淬火水槽采用移动式小车，或者采用地坑形式，方便快捷的处理工件。

1、玻璃幕墙的应用 　　近年来随着我国大规模的经济建设，各类建筑风采各异，为城市增添了美景。玻璃幕墙是公共建筑中一种应用较为广泛的结构形式，特别是应用于城市地标性的建筑物，如高层楼宇、公共建筑中，形式有平面型、弧面型、蛋壳性，立面造型各异。 　　由于玻璃幕墙的造型日趋复杂，由平面结构向空间结构发展，其受力情况越来越复杂，考虑的受力因素多，材料的性能及组织结构的复杂，不仅加大了设计的难度，在施工中如何保证合理的施工计划，施工工艺，施工管理，才能控制好玻璃幕墙的质量，不仅要保证承载能力极限的安全，更为是要满足日常的实用的正常。故对玻璃幕墙的质量控制与管理不仅是管理方面的，更为重要的是还要有满足各类玻璃幕墙施工及监控的技术能力。 　　2、玻璃幕墙工程的特点 　　玻璃幕墙的形式可以分为明框幕墙和隐框幕墙两个大类。明框幕墙由于使用效果较隐框幕墙差，故一般只在规模较少的项目上使用，大量的特别是对外观要求较高的项目，基本上全部使用的是隐框的玻璃幕墙。玻璃幕墙的主要受力结构一般都是采用钢结构和铝结构，由于空间受力结构复杂型，玻璃幕墙设计时，除正常的验收外，还应充分考虑到各种荷载和作用，特别是组合作用的应力与变形，更要注意局部薄弱环节对结构整体性的影响。 　　此外，玻璃幕墙结构还要考虑到防空气渗透、防雨水渗漏，对于风压大、临海、多雨、环境湿度大的地方，幕墙将长期处于不利的工作环境中，由于施工现场的检测手段有限，如何才能防空气渗透是幕墙工程的难点，在风压和雨水的共同作用下，防渗难度将更大。 　　玻璃幕墙工程封边封口、拼缝的平整度和直线度以及玻璃及其他材料间会有许多形式不同的封边封口，玻璃板材拼缝较多。由于封边封口的工序较为复杂，操作难度大，影响质量的因素多，如受操作者的影响、工序交叉的影响、材料种类及设计节点作法的影响等，使封边封口及拼缝的质量控制难度加大。这些特点，表明了玻璃幕墙结构设计与施工的复杂性，必须全过程的质量管理与控制，才能保证玻璃幕墙的质量。 　　3、玻璃幕墙工程的施工管理 　　3.1 幕墙施工管理 　　由于大型玻璃幕墙设计与安装专业性很强，结构设计与结构部分的安装，幕墙部分的设计与安装，必须由有资质的高水准专业单位设计施工，才可能保证玻璃幕墙工程的安全和满足正常使用的要求。幕墙的结构与施工，应符合有关结构设计、施工规范的要求。在超限设计与施工的情况下，应通过有关部门组织的专题审查，方可以设计与施工。 　　3.2 材料质量控制 　　大型玻璃幕墙的材料包括型钢、型铝、玻璃、结构胶、密封材料等，所有用于工程的原材料均应符合国家规范的要求。为了保证进到施工现场的各类材料质量，还必须按规定按比例抽样检测，检查材料的化学成分和力学性能，合格后方可加工。对于工厂加工的构建，还应在加工场地有专职的质量管理人员。对于加工后的构件，亦应按规定做好试验检测工作，确保构件的加工质量。123后一页

现在的铝型材氟碳喷涂办法首要有卧式喷涂办法与Ω立式喷涂(或许称为Ω立式圆盘喷涂)办法，卧式喷涂办法尽管工件喷涂表面质量高，但出产功率低、需求补喷，喷涂中简略形成“W”现象即喷漆不均匀、上漆率较低一级缺陷;相对于卧式喷涂，Ω立式喷涂尽管出产功率较高，但其喷涂后简略形成金属发黑的现象，影响工件的全体外观，工件吊挂行程高，工件凹位补喷难及在工件的凸出部分会产的流挂现象，影响工件外观等缺陷。 　　本论文首要叙述的是针对卧式和Ω立式圆盘喷涂办法质量与功率的特色及结合其优缺陷，开宣布一种全新的涂装喷漆工艺，使其到达出产功率高并且喷涂表面质量一起能够进步的办法，本文叙述的立式静电喷漆新工艺是在其意图上通过屡次实验及出产已得到验证。 　　本文简略论述了该立式喷涂新工艺以外，还对其涂装机主动体系的装备作了部分阐明，及从经济视点对该新工艺在出产过程中的经济效益进行了举例阐明。

消失模铸造（大型铝模加工）按EPC工艺先制成泡塑模型，涂挂特制涂料，干燥后置于特制砂箱中，填入干砂，三维振动紧实，抽真空状态下浇铸，模型气化消失，金属置换模型，复制出与泡塑模一样的铸件，冷凝后释放真空，从松散的砂中取出铸件，进行下一个循环。　　　　1、制作泡塑气化模具（手工、机械）；　　　　2、泡塑气化，模具组合后烘干；　　　　3、泡塑气化模具表面刷、喷耐火涂料后再次烘干（一定干透）；　　　　4、将特制砂箱置于三维振实台上；　　　　5、填入低砂（干砂）振实、刮平；　　　　6、将烘干的泡塑气化模具放于底砂上，按工艺要求分成填砂，自动振实一定时间后刮平箱口；　　　　7、用塑料薄膜覆盖砂箱口，放上浇口杯，接负压系统。紧实后进行钢液浇铸，泡塑气化模具消失，金属液取代其位置；　　　　8、铸件冷凝后释放真空并翻箱，取出铸件，进行下一个循环。　　　　南京全顺大型模具加工中心、消失模铸造（大型铝模加工），在泡塑模型工艺这块，可按要求设计加工各种模型，精度高，更方便，是您模具铸造行业的优选。

铌钽被广泛地用于电子、机械、宇航、原子能等部分，是高科技范畴不行短少的材料。跟着科学和技能的开展，国内外对其需求量将日益增加。我国铌钽矿山多数是上世纪60~70年代建造的，因为原矿档次低、产品单一、矿山经济效益欠好等原因，使适当部分矿山已停产。本文对某大型铌钽矿进行了归纳使用实验研讨，不只选用“重—浮—磁”联合流程从原矿中取得了合格的铌钽精矿，并且从铌钽尾矿中取得了可供工业使用的锂云母精矿、长石精矿和石英精矿。经济效益分析成果表明，关于该类型铌钽矿的开发使用，在侧重铌钽收回的一起，有必要统筹矿石中长石、石英、云母等非金属矿藏及其它伴生有利组分的归纳使用，矿山才干取得较好的经济效益和社会效益。       一、矿石性质       某地铌钽矿为一大型铌钽钠长石花岗岩矿床。矿石中金属矿藏以铌钽铁矿、锆石、黄铁矿为主，其次为闪锌矿、钍石和黑钨矿；非金属矿藏以长石、石英、云母为主，其次为萤石、黄玉。首要有用组分为钽、铌，首要有利组分为锂、、、锆、铪。原矿各矿藏相对含量、多元素分析成果别离见表1和表2。   表1  矿石首要矿藏含/%矿藏铌钽铁矿细晶石锆石钍石黄铁矿闪锌矿含量0.07970.00010.09620.02370.09370.0317矿藏铜矿藏方铅矿辉钼矿磁铁矿赤铁矿、针铁矿、褐铁矿锡石含量0.00110.00590.00310.00160.00840.0059矿藏黑钨矿长石石英云母萤石黄玉含量0.000976.6417.355.010.240.11   表2  原矿多元素分析成果/%元素Ta2O5Nb2O5Li2ORb2OCs2OZrO2HfO2SiO2Al2O3Na2OK2OFeOFe2O3CaO含量0.0130.0650.1250.2420.00130.07230.008571.8215.245.354.050.710.160.24元素MgOMnOTiO2P2O5ThO2FSSnGaGeWO3CuZnPb含量0.060.0750.0220.0250.0190.580.200.00550.00460.00050.00150.00060.0180.005       铌、钽首要以铌钽铁矿方式存在。铌钽铁矿在矿石中多呈自形—半自形晶粒状，部分呈他形晶粒状。粒度组成为：－0.5＋0.25mm粒级占24.89%，－0.25＋0.15mm粒级占26.63%，－0.15＋0.076mm粒级占36.37%，－0.076＋0.045mm粒级占9.04%，－0.045＋0.02mm粒级占2.75%，－0.02mm粒级占0.32%。嵌布类型以粒间嵌布为主，占95.04%。解离性甚好，－0.15＋0.076mm粒级样品中铌钽铁矿的解离率可达95.86%。       锆以锆石的方式存在。锆石呈自形—半自形晶粒状。锆石的嵌布特征、粒度组成、解离性等与铌钽铁矿十分相似。锆首要赋存在锆石中。       锂首要以铁锂云母、含锂白云母和锂云母方式存在，在云母中锂的占有率可达84.52%。       无独自矿藏方式存在，首要赋存于云母和钾长石中，长石中的占有主为68.44%，云母中的占有率为29.95%。       仅在云母中有所富集，云母中含Cs2O0.13%，为矿石含量的10倍。在云母中的占有率为53.28%，其他的涣散在长石、石英等矿藏中。       二、选矿工艺流程实验       依据矿石物质组成，环绕以收回铌钽为主，归纳使用锂、、、锆等伴生有利组分和长石、石英、云母等非金属矿藏，先后进行了铌钽选矿实验和铌钽尾矿归纳使用实验。       （一）铌钽选矿实验       1、铌钽粗选实验       物质组成研讨成果表明，本矿石铌钽首要以铌钽铁矿方式存在。鉴于铌钽铁矿性脆、密度大，在当选粒度、设备挑选等条件实验基础上，对原矿选用图1所示流程进行了粗选实验，以别离出长石、石英、云母等密度较小的非金属矿藏，使原矿档次低的铌钽等有用组分得到开始富集。重选设备选用螺旋溜槽和摇床；为了避免实验进程中铁等杂质的氧化所形成的对铌钽矿藏表面的污染，重选摇床精矿及时选用弱磁选机脱除铁等强磁性杂质。粗选实验成果见表3。   表3  铌钽粗选实验成果/%产品名称产率品   位收回率Ta2O5Nb2O5(TaNb)2O5ZrO2HfO2Ta2O5Nb2O5(TaNb)2O5ZrO2铌钽粗精矿0.5241.70549.195310.90077.461.5469.2476.6475.3854.07铌钽中矿0.7670.09720.46170.55891.770.265.785.635.6618.78铁质物0.0440.21141.06361.2750未测未测0.720.740.74 尾  矿86.2370.00310.01070.0138未测未测20.4014.6915.66 矿  泥12.4280.00400.01160.0156未测未测3.862.302.56 原  矿100.000.01290.06290.07580.07230.00849100.0100.0100.0100.0       从表3可见，使用铌钽矿藏与非金属矿藏的密度差异，选用图1所示两段闭路磨矿—分级重选—弱磁除铁的粗选流程是卓有成效的，到达了富集收回铌钽的意图，取得了较好的粗选目标。粗选从原矿中取得产率 0.524%，档次Ta2O51.7054%、Nb2O59.1953%、（TaNb）2O510.9007%，收回率Ta2O569.24%、Nb2O576.64%、（TaNb）2O575.38%的铌钽粗精矿；产率0.767%，档次Ta2O50.0972%、Nb2O50.4617%、（TaNb）2O50.5589%，收回率Ta2O55.78%、Nb2O55.63%、（TaNb）2O55.66%的铌钽中矿。此外，原矿中54.07%的锆随铌钽富集于粗精矿，铌钽粗精矿含ZrO27.46%，铌钽中矿含ZrO218.78%。图1  铌钽粗选实验流程     2、铌钽粗精矿精选实验       据镜下调查，所获粗精矿中除铌钽铁矿外，还含有黄铁矿和闪锌矿等硫化物、锆石和少数的钍石、褐铁矿等杂质重矿藏，以及黄玉、萤石、锂云母、石英、长石等非金属矿藏。精选的首要意图是，从粗精矿中最大极限地别离出硫化物、杂质重矿藏和非金属矿藏，取得高档次铌钽精矿。       依据铌钽粗精矿组成矿藏之间在浮游性、磁性和密度等的差异，在探究实验基础上，断定对铌钽粗精矿选用图2所示“弱磁—浮—强磁”联合流程进行精选，即对粗精矿首要选用弱磁选进一步除掉强磁性的铁质物，然后选用浮选别离出硫化物，浮硫尾矿选用强磁选选出铌钽铁矿，锆铪富集于非磁性产品待重选等办法收回。其他，为了消除因为铌钽矿藏因铁染而简略夹藏丢失到强磁性产品（即铁质物）中去的现象，在弱磁选前先用稀溶液清洗矿藏表面，生产中因为不存在矿石重复烘干处理的环节，粗精矿矿藏表面一般比较新鲜，故不需设置酸洗作业。      从表4实验成果可见，粗精矿选用图2所示“弱磁—浮—强磁”联合流程进行精选，可取得档次（TaNb）2O5大于50%的铌钽精矿，铌钽在精矿中（TaNb）2O5的收回率对原矿为69.67%，对作业为92.42%。图2  铌钽粗精矿精选实验流程   表4  铌钽粗精矿精选实验成果/%产品名称产率档次收回率对作业对原矿Ta2O5Nb2O5(TaNb)2O5Ta2O5Nb2O5(TaNb)2O5对作业对原矿对作业对原矿对作业对原矿酸洗液  0.0975mg/L0.446mg/L0.5435mg/L      铁质物0.1910.0010.3792.2152.5940.040.030.040.030.040.03硫精矿20.0380.1050.04220.2060.24820.460.320.430.330.430.32铌钽精矿20.4200.1078.273144.135652.408792.2663.8892.4470.8592.4269.67精选尾矿59.3510.3110.22321.16461.38787.245.017.095.437.115.36给  矿100.000.5241.8319.74911.580100.069.24100.076.64100.075.38       3、铌钽粗选中矿精选实验       为了进一步进步铌钽收回率，依据铌钽粗选中矿矿藏组成，在铌钽粗精矿精选实验基础上，选用图3所示流程对铌钽粗选中矿进行了精选实验。从表5实验成果可见，选用“浮—磁”联合流程从铌钽粗选中矿中取得对原矿产率0.009%、含（TaNb）2O515.8333%的铌钽次精矿，但铌钽的作业收回率较低，仅为29.23%。实验成果表明，铌钽粗选中矿通过精选能够进一步进步铌钽的收回率，可是，关于铌钽粗选中矿铌钽的收回工艺流程需要深入研讨。图3  铌钽粗选中矿精选实验流程  表5  铌钽中矿精选实验成果/%产品名称产率档次收回率对作业对原矿Ta2O5Nb2O5(TaNb)2O5Ta2O5Nb2O5(TaNb)2O5对作业对原矿对作业对原矿对作业对原矿酸洗液  2.4mg/L36.18mg/L33.58mg/L0.420.021.210.071.090.06硫精矿2.4770.0190.02940.09260.1220.710.040.430.020.480.03铌钽次精矿1.1740.0092.6013.233315.833329.851.7329.111.6429.231.65精选尾矿96.3490.7390.07320.38330.456569.023.9969.253.9069.203.92给  矿100.000.7670.10220.52720.6294100.05.78100.05.63100.05.66       （二）铌钽尾矿归纳使用实验       通过铌钽选别，矿石中的锂、、等伴生有利组分和长石、石英、云母等非金属矿藏基本上进入铌钽粗选尾矿。为了充分使用矿产资源，进步矿石使用价值，选用浮选流程对该尾矿进行了归纳使用实验。实验中挑选硫酸为矿浆调整剂，为石英抑制剂，混合胺为捕收剂，以锂的收回率及档次来衡量云母的选别目标，以钾、钠、硅的分配率及档次来衡量长石和石英的选别目标。在云母浮选和长石浮选作业的药剂用量等条件实验及最佳条件浮选开路流程实验的基础上，按图4所示流程结构及工艺条件进行了浮选闭路流程实验，其成果列于表6。图4  铌钽粗选尾矿浮选闭路实验流程  表6  铌钽粗选尾矿浮选闭路流程实验成果/%产品名称产率品   位回  收  率对作业对原矿Li2ORb2OCs2OK2ONa2OSiO2Fe2O3Li2ORb2OCs2O对作业对原矿对作业对原矿对作业对原矿锂云母精矿5.404.6572.121.090.0108.262.2347.882.7993.9278.9827.8020.9848.9335.82长石精矿76.6066.0570.00880.190.000633.937.4670.290.285.524.6567.3351.8643.7332.01石英精矿18.0015.5230.00380.0570.000450.951.0594.130.140.560.474.873.667.345.37给矿100.086.2370.120.210.00113.636.0273.370.39100.084.10100.076.50100.073.20       从表6浮选闭路流程实验成果可见，关于铌钽粗选尾矿选用浮选工艺流程取得对原矿产率4.657%，含Li2O＋Rb2O3.21%的锂云母精矿；产率66.057%，含K2O＋Na2O11.39%的长石精矿；产率15.523%，含SiO294.13%的石英精矿；铌钽粗选尾矿中93.92%的锂及27.80%的富集于锂云母精矿到达归纳收回。所获长石精矿和石英精矿可用作陶瓷质料或用于建筑职业；锂云母精矿可用作冶炼提取金属锂质料或用于其它职业。实验成果表明，本矿石通过铌钽选其他尾矿可选用浮选工艺流程归纳使用。       （三）选矿尾矿废水水质分析及净化实验       为调查铌钽尾矿归纳使用长石与石英浮选别离进程中，因增加等药剂对环境的污染程度，对铌钽粗选尾矿浮选闭路流程实验尾矿废水取样进行水质分析。从表7分析成果可知，浮选尾矿废水未经处理天然弄清后，其间的氟含量为127.5mg/L、pH值为3.6，大大超越了国家工业废水答应排放标准；除氟含量和pH值外，其它有害杂质含量低于国家工业废水答应排放浓度。   表7  浮选尾矿水水质分析成果/（mg·L－1）项目HgCdAsPbCuZnFCN－pH悬浮物含量＜0.00010.0020.0500.0600.0524.42127.5＜0.0023.613.00       针对浮选尾矿废水氟含量和pH值未到达国家工业废水答应排放标准，以未经处理的浮选尾矿废水为试料，选用石灰中和沉积法进行除氟净化实验，实验成果见表8。净化实验成果表明，本矿选矿废水通过简略的石灰中和沉积法净化处理，既可进步pH值，又能沉积重金属离子，下降尾矿水有害组分特别是氟化物含量，使之到达国家工业废水排放标准。   表8  浮选尾矿水净化液分析成果/（mg·L－1）项目HgCdAsPbCuZnFCN－pH悬浮物含量＜0.0001＜0.001＜0.005＜0.001＜0.0010.0557.10＜0.0029.46.0       三、矿山经济效益分析       本矿属大型铌钽矿，开始探明的矿石量为960万t。依据矿石储量、建造条件和选矿实验目标，拟建一个采选规划1000t/d的矿山厂商，对该矿的未来开发经济效益进行了概算，其归纳成果列于表9。   表9  矿山经济效益预算成果序号名  称单位数量补白1年处理矿石量万t/a33 2产品产量   铌钽精矿t/a353.1 锂云母精矿t/a15368 长石精矿t/a217998 石英精矿t/a51226 3年供应收入万元/a7376223.52元/t矿 铌收入：982万元/a 钽收入1840万元/a   铌钽精矿万元/a2822锂云母精矿万元/a123 长石精矿万元/a3924 石英精矿万元/a507 4年供应税金及附加万元/a481.514.59元/t矿5年总本钱费用万元/a5720.37173.3元/t矿采矿本钱万元/a270581.97元/t矿选矿本钱万元/a2398.0772.67元/t矿管理费用万元/a396.0 供应费用万元/a221.3 6年赢利总额万元/a1174.1335.58元/t矿7年所得税万元/a387.5税率33%8年税后赢利万元/a786.6322.93元/t矿       从表9可见，本矿石因为选矿流程较合理，矿产归纳使用率较高，具有必定的经济效益和较好的社会效益。可是因为有用组分以铌为主，钽档次较低，加上铌的价格较低，铌钽精矿的产量仅占总产量的38.26%；而从铌钽尾矿中所获锂云母精矿、长石精矿和石英精矿的产量较大，占总产量的61.74%。因而，关于该类型铌钽矿的开发使用，有必要注重非金属矿藏及其它伴生有利组分的归纳收回使用，才干取得较好的经济效益和社会效益。       四、结语       （一）本矿为一大型钠长石花岗岩型铌钽矿，矿石中金属矿藏以铌钽铁矿、锆石、黄铁矿为主，其次为闪锌矿、钍石和黑钨矿；非金属矿藏以长石、石英、云母为主，其次为萤石、黄玉。铌钽首要以铁锂云母、含锂白云母和锂云母的方式存在。       （二）依据矿石性质，选用阶段磨矿阶段选其他“重—浮—磁”联合流程，取得了较好的铌钽选别目标。选用该流程从原矿中取得产率0.107%、档次（TaNb）2O552.4087%（其间Ta2O58.2731%、Nb2O544.1356%）、收回率（TaNb）2O569.67%（其间Ta2O563.88%、Nb2O570.85%）的铌钽精矿。铌钽精矿的富集比为691倍，选矿比为934倍。所获铌钽精矿可用作提取铌钽金属的质料。       （三）铌钽粗选尾矿选用浮选流程进行分选，取得了产率对原矿为4.657%，含Li2O＋Rb2O3.21%的锂云母精矿；产率对原矿为66.057%，含K2O＋Na2O11.39、Fe2O30.28%的长石精矿；产率对原矿为15.523%，含SiO294.13%、Fe2O30.14%的石英精矿。铌钽粗选尾矿中93.92%的锂及27.80%的和48.93%的钩富集于锂云母精矿。所获长石精矿和石英精矿可用作陶瓷质料或用于建筑职业，锂云母精矿可用作提取锂金属的质料或用于其它职业。铌钽粗选尾矿浮选废水选用石灰中和沉积法处理，可使其到达国家工业废水排放标准。       （四）矿石中的锆、铪首要富集于铌钽精选尾矿，因样品数量的约束未能就锆、铪的归纳收回进行深入研讨。关于锆、铪的归纳收回工艺和铌钽中矿的再选流程有待往后进一步实验研讨。       （五）从经济效益分析可见，本矿石因为选矿流程较合理，矿产归纳使用率较高，具有必定的经济效益。可是因为本矿石有用组分以铌为主，钽档次较低，铌的价格较低，所获铌钽精矿产值仅占矿山总产量的38.26%；而所获锂云母精矿、长石精矿和石英精矿，因为产量大，其产量占矿山总产量的61.74%，超越铌钽精矿的产量。矿山经济效益分析成果表明，关于该钠长石花岗岩型铌钽矿的开发使用，有必要统筹长石、石英、云母等非金属矿藏及锂、锆等其它伴生有利组分的归纳使用，才干取得较好的经济效益和社会效益。

我国研制生产新型高速列车、船舶和大型飞机需要大量的各种高端材料作为支撑，其中大型铝型材的生产无疑是重要的一环。因此，尽快研制、开发出我国高技术含量的大型铝材挤压和拉伸矫直设备，加快推广我国自己制造的大型铝型材生产先进装备，是目前摆在我国装备制造行业一项十分紧迫的任务。  　　 　　现代工业急需大型铝材等重要材料  　　 　　所谓大型铝型材，主要是指宽度大于800毫米和外接圆直径大于250毫米，交货长度大于12米的铝型材。大型铝型材截面形状复杂，长度可达60米，是多种功能的集合体，可以达到一般机械加工产品的同等精度，并作为重要的结构材料用于机器的关键部位。由于大型铝型材一根可以代替过去用两根或多根铝型材拼成的宽幅薄壁铝型材构件，从而使机械部件的结构变得更加合理，获得完善的部件表面。同时，生产大型铝型材可提高挤压生产率、节约费用。因此，生产新型高速列车、船舶和大型飞机，如果没有大型铝型材为支撑，其所谓“中国制造”就是一句空话。  　　 　　更重要的是，大型铝型材不只是新型高速列车、船舶和大型飞机制造的必须材料，也是我国目前经济高速发展中各方面急需的重要材料。如地铁、轻轨等现代化交通运输装备的制造，还是国防建设中现代化武器生产及航空航天等行业发展的重要材料。  　　 　　近几年来，由于我国地铁、高速列车、城市轻轨、航空航天等行业的发展，用于航空器壁板、高速列车车体、地铁及城市轻轨列车、磁悬浮列车车体、集装箱、船用壁板等大型薄壁、宽幅、高精度和复杂断面的铝合金型材的需求量快速增长。在“十一五”计划中，国家将投资2000亿元用于国内大城市的地铁建设，新出厂的地铁车厢将全部采用特大铝合金型材制造。据有关方面预测，在未来五年，我国特大铝型材及铝合金型材的需求量在15万吨以上，如果从国外进口，其价格约在1万美元/吨。  　　 　　大型挤压装备市场潜力巨大  　　 　　挤压机虽然种类较多，但国际上通常把50MN以上的挤压机称为大型挤压机，80MN以上的挤压机称为重型挤压机。目前，国内外生产的大型挤压机装备，总量超不过40台。  　　 　　国外的大型挤压机装备基本是上世纪70年代以前生产的，多为水压机，技术落后。近几年，美国、德国、日本、韩国等新增了4台到5台大型挤压机。中国目前已投产的大型铝型材生产线有7条，正在建设的大型铝型材挤压机生产线有5条。近五年内，中国还将建设大型挤压机生产线10条以上。  　　 　　大型挤压机在我国有潜在巨大市场，在国外也呈上升的需求态势。如东南亚、印度等国家，目前在大型挤压机开发方面还处于起步阶段，但估计十年内将有多条大型挤压机生产线投产。  　　 　　大型铝型材挤压装备的研究与开发，发达国家一直非常重视，不少国家相继建立了有关技术研究中心。其中，较著名的有德国BCTiin挤压技术中心、美国 KENTCKY挤压技术中心、英国HYDRO挤压技术研究与工程技术研究中心等。我国在大型铝型材挤压技术和装备的研究开发方面起步较晚，不仅研究的手段和方法落后于国外，而且在投入的人力和财力方面均落后于国外。在大型铝型材装备研究开发方面，中国重型机械研究院（西安重型机械研究所）和太原重工股份公司处于国内领先地位。  　　 　　中国重型机械研究院从1999年起开始研制我国首台油压传动的万吨挤压生产装备，于2002年7月1日投入生产。 2003年该院又开始研制125MN油压双动铝型材挤压生产线，现已安装调试，使我国在大型铝型材的技术开发和新产品的研制方面有了重大突破。到目前为止，该院设计开发制造了30多条5MN到125MN的铜/铝挤压机生产线。如其开发的125MN双动铝挤压机为目前世界较大的油泵直接传动铝挤压机， 40MN双动铜挤压机生产线为目前亚洲较大的铜挤压生产线。同时，该院还开发出55MN、60MN、100MN和125MN铝型材挤压生产线后部处理设备，而150MN铝型材挤压生产线正在研制中。

河南某金矿属层控型矿床，该矿区地质构造复杂，褶皱、断裂发育，岩浆活动频繁强烈，受热液接触变质及交代作用，蚀变矿化普遍而强烈。远景储量可观。矿石嵌布以微细粒为主，主要以裂隙金、包体金、粒间金的形式分布在黄铁矿、毒砂等金属矿物中。黄铁矿和毒砂是金的主要载体矿物。矿石类型主要为黄铁矿型和石英白云石黄铁矿蚀变岩型。按矿石中矿物的相对含量来说，矿石中的金属矿物以硫化物为主，黄铁矿占绝对优势，其次为毒砂。通过选矿多方案试验研究，采用粗磨—混合浮选—再磨—金硫分离的工艺，取得的试验指标为金精矿产率12.42%，金品位55.2g/t，金回收率80.56%，其中含硫51.52%，含砷1.68%。 一、矿石性质 （一）矿石类型与矿物组成 矿石自然类型为黄铁矿型和石英、白云石黄铁矿蚀变岩型。矿石的结构主要为次生交代结构、结晶粒状结构、鳞片粒状变晶结构。矿石的构造有褶皱构造、块状构造、条带状构造、浸染状构造等。矿石中主要矿物组成及含量见表1。 表1  矿石中主要矿物成分相对含量(%)（二）矿石化学组成 原矿化学分析结果见表2，铁物相分析结果表3。 表2  原矿化学多项分析结果(%)表3  原矿中铁元素的物相分析结果(%)（三）矿石中主要矿物特征 自然金、银金矿的粒度一般在0.1～0.005mm之间，与金属硫化物共生关系密切，主要以裂隙金、包体金、粒间金的形式分布在黄铁矿、毒砂等金属矿物或脉石矿物中。 黄铁矿是矿石中含量最多的金属矿物，也是矿石中主要的金属硫化物之一，约占矿物总量的36%。黄铁矿主要呈自形、半自形晶粒状产出，部分呈他形晶粒状产出，立方体自形晶黄铁矿常见。粒度粗细不均，最大粒度2～5mm，细粒黄铁矿5～10μm。一般粒度分布在0.07～2mm之间。大于0.074mm的约占86%，0.074mm以下仅占14%。受构造作用影响黄铁矿裂隙较发育，自然金、银金矿往往嵌布在黄铁矿的裂隙中。黄铁矿与金矿物密切嵌生，是金的主要载体矿物之一。 毒砂是矿石中的主要含砷矿物，呈自形、半自形晶或他形晶粒状产出。柱状、菱柱状自形晶常见。毒砂粒度粗细不均，粗粒可达1～3mm，细粒为10～20μm，一般粒度为0.1～2mm。毒砂与黄铁矿、自然金、银金矿、方铅矿以及石英、碳酸盐等脉石矿物密切伴生，常呈自形或半自形晶粒状被包裹在较粗的黄铁矿中，也有些与黄铁矿连生嵌布在脉石中，或在脉石中独立产出。毒砂也是矿石中的主要载金矿物之一。脉石矿物以石英为主，常常充填在黄铁矿的裂隙中，或交代黄铁矿构成“文象”结构。见有少量的微细粒金矿物被包裹在石英中。石英的粒度一般为0.03～1mm。石英、绢云母、白云母以碳酸盐矿物与黄铁矿、毒砂等金属矿物密切共生，形成浸染状、条带状矿石。 二、选矿试验研究 （一）工艺流程的选择 矿石中金的主要载体矿物是黄铁矿和毒砂，且金与黄铁矿及毒砂关系密切，金的嵌布特性表明金嵌布粒度微细，以裂隙金、包体金和粒间金为主。根据原矿性质及我们多年对金矿的研究经验，曾拟订过三种方案：一是优先重选；二是石灰抑硫浮金试验研究；三是先混合浮选，再磨后金硫分离试验研究。但第一种方案虽说精矿有一定的富集，但回收率较低，并存在大量中矿，尾矿中含金2～3g/t，又不能丢弃；第二种方案浮选指标较底，硫的回收还需进一步活化，石灰量大了，金也会受到强烈抑制，且技术经济指标不理想；试验结果表明，第三种方案切实可行，技术经济指标较为合理，因此对该方案进行了详细试验。 （二）混合浮选试验 混合浮选试验的目的是在一段粗磨的条件下，初步将金富集，并抛除大量尾矿。 混合浮选进行了调整剂种类及用量试验、磨矿细度试验及捕收剂用量试验等，在这基础上确定混合浮选最佳工艺条件，推荐工艺流程及条件见图1，其试验结果见表4。 表4  混合浮选闭路试验结果(%)图1  混合浮选推荐工艺流程 （三）混合浮选精矿金硫分离试验 虽然金硫混合浮选试验金精矿回收率高，但金品位较低。从原矿鉴定可知，矿石中金的原生嵌布粒度以微细粒金为主，因此只有通过再磨使金得以进一步解离，抑制硫矿物浮选富集金精矿，这样可以提高金精矿的品位。混合精矿金硫分离试验工艺流程及条件见图2。图2  精矿金硫分离试验工艺流程及条件 试验采用的样品为混合浮选闭路试验制取的粗精矿。分别进行了石灰抑硫用量试验，捕收剂条件试验及磨矿细度试验。 1、金硫分离抑制剂试验 经试验确定，采用有效而廉价的石灰作抑制剂。固定条件：磨矿细度－320目86%，一段浮选、二段扫选药剂用量相同，丁基黄药10g/t，2号油10g/t。试验结果见图3。图3  金硫分离抑制剂试验结果 试验表明，采用石灰可有效地抑制硫，综合金的品位和金的回收率，适宜的石灰用量(对原矿)为1kg/t。 2、混合粗精矿金硫分离磨矿细度试验试验(结果见图4)表明，通过再磨可使金进一步解离，从而有利于浮选提高金精矿的品位，降低了硫中的含金量。综合金的品位和金的回收率，试验适宜的磨矿细度为－320目占86%。图4  混合粗精矿金硫分离磨矿细度试验结果 3、混合粗精矿金硫分离捕收剂种类及用量试验 试验固定条件：CaO用量(对原矿)1kg/t，磨矿细度－320目86%。其它条件及结果见表5。 表5  混合粗精矿金硫分离捕收剂种类及用量试验结果试验表明，采用混合药剂虽然选择性好一些，但捕收能力较弱，金的回收率较低。而丁铵黑药的价格也较昂贵，因此采用单一捕收剂丁黄药即可，只需添加少量就可有效地实现金硫分选。 4、混合浮选金硫分离综合条件试验 试验最终综合工艺流程及条件如图5所示。最终得到产率为12.42%、品位为55.20g/t的金精矿，金回收率为80.56%。其中含硫51.52%，含砷1.68%。图5  混合浮选—金硫分离最终工艺流程及条件 三、结语 1、采用混合浮选—混精再磨—金硫分离的工艺是处理此种高硫含砷的含金难选矿石较为适用的处理办法。 2、采用一次粗选、两次扫选、一次精选的闭路混合浮选试验，可以从含Au 8.45g/t，含S高达20.5%，含As 1.94%的矿石中，获得产率为43.20%，含Au 18.82g/t，含As 3.94%，金回收率达到95.59%的混合精矿；经过再磨，金硫分离工艺，可以获得产率为产率12.42%，金品位55.2g/t，回收率80.56%的金精矿，其中含硫51.52%，含砷1.68%。 3、对高硫含砷难选金矿石试验得到的金精矿经冶金浸金试验，金的浸出率大于95%，因此该工艺对该矿的合理开发利用具有一定的指导作用。 4、经过选矿试验多方案比较，粗磨—混合浮选—再磨—金硫分离的工艺处理该矿取得了理想的指标，并且该工艺具有流程简单、易于操作以及适应性强等特点，工艺流程合理可行。

1、前沿 现在，我国已探明的非金属矿藏种达 91种，其间萤石、滑石、石棉、石膏、重晶石、硅灰石、膨润土等矿产的探明储量居世界前列，方解石、大理石、花岗石等蕴藏量适当丰厚。可是，非金属矿产散布很不均衡。 对非金属矿藏使用之前，一般需求对其进行粉磨加工成粉体，而不同使用职业对其细度要求也存在很大差异。本文抛开原矿质量、功用化处理不谈，从提高或改进非金属矿粉体的产品目标(产值和细度)来讨论立式磨在叶腊石、重钙和膨润土等职业的使用开展状况。 2、立式磨简介 立式磨技能源于20世纪20年代的德国，其使用广泛性、经济性和安稳性得到了工业实践的证明，是当今粉磨范畴首选的节能配备之一。合肥水泥研讨规划院中亚配备公司于20世纪80年代成功研制HRM 型立式磨，经过近30年的开展，HRM 型立式磨广泛用于水泥、冶金、电力和非矿等职业，已构成一系列产品规格。 因为非金属矿职业产品要求的多样化、精细化等特殊性，其产品要求较水泥质料、冶金煤粉、电力脱硫粉等要高得多，这也必然需求对原有立式磨配备进行立异规划。非金属矿专用超细立式磨(两辊/三辊)结构示意图如图1所示。图 1 HRM1700X 超细立式磨结构示意图 3、立式磨粉磨工艺 HRM 立式磨非金属矿粉磨工艺流程及示意图如图2所示。图 2 HRM 立式磨非金属矿粉磨工艺流程及示意图 立式磨粉磨不同非金属矿，在工艺上根本迥然不同，工艺中心是设备合理选型，而这首要取决于质料特性、制品细度和产值目标。针对不同物料，立式磨类型、装机功率、磨盘转速及分离器的规划都不尽相同，主风机、收尘器以及热风炉也需求经过热平衡核算，再凭借项目经历来合理选型，合理的体系工艺是到达产品目标(产值和细度)的确保。 总归，立式磨粉磨特色可归纳为：主动定量喂料、料床式粉磨、研磨压力可调、选粉效率高、细度调理规模广、单机产能高、粉磨损耗(电耗和磨耗)低。 4、使用开展 4.1 叶腊石职业 玻纤的首要化学成分是SiO2、Al2O3、CaO等，引进这些成分的原材料首要是叶腊石(英文名：Pyrophyllite)。我国叶腊石储量丰厚，具有杰出的资源优势,限制玻纤职业开展的要素首要集中于叶腊石质料的处理上。 4.2 重钙职业 重质碳酸钙(简称重钙,GCC)是由天然碳酸盐矿藏如方解石、大理石、石灰石磨碎而成，是典型的节能、绿色环保型矿藏填充材料，其在造纸、涂料、塑料、橡胶和油漆等范畴用处极为广泛。 国内重钙工业业态首要有：(1)资源滥采行为严峻，“小、散、乱”等问题杰出;(2)资源粗豪加工，深加工程度低，未完成优质资源的高附加值使用，资源糟蹋严峻;(3)优质原矿资源或制品外运现象严峻等问题。 4.3 膨润土职业 膨润土(英文名：Bentonite)，又叫：膨土岩、斑脱石、观音土，其化学成份适当安稳，被誉为“全能石”。 是以蒙脱石为首要成份的含水粘土矿藏，具有杰出的粘结性，胀大性，吸附性，可塑性，分散性，润滑性，阳离子交流性，它可广泛制成各种粘结剂、悬浮剂、吸附剂、脱色剂、增塑剂、催化剂、膨润土、消毒剂、增稠剂、除垢剂、洗涤剂、填充剂、增强剂等。 4.4 其他非矿职业 除上述职业，HRM立式磨进入的范畴还包含：高岭土、滑石、石英砂、页岩、锰矿等。 5、结语  非金属矿产资源是人类生计和经济开展的重要物质基础，是国家名贵的自然资源，也是未来的战略资源。因为其具有不行再生性和稀缺性，合理开发、科学使用是每一个工业人的职责，做到物尽其用，然后提高非矿产业凝聚力和竞争力，使这些优势转化为我国经济开展和国家安全的战略优势。

重质碳酸钙，简称重钙，是由天然碳酸盐矿藏如方解石、大理石、石灰石经破碎与粉磨而成，是重要的绿色环保、节能减排、契合国家可持续发展的非金属矿藏材料，可广泛使用于塑料、涂料和橡胶等职业。 图1 重质碳酸钙的使用范畴我国重钙首要出产基地1 我国国重质碳酸钙出产基地首要有广西贺州、广东连州、浙江建德和四川宝兴等，广西贺州被称为“我国重钙之都”，年产重质碳酸体达800万吨以上，产品商场占有量到达60%以上，是全国最大的重质碳酸体出产基地。 图2 广西贺州碳酸钙千亿元工业演示基地重质碳酸钙出产工艺 2 重质碳酸钙工艺首要有干法、湿法和干湿结合法。 (1)干法工艺 重质碳酸钙干法出产工艺一般有球磨-分级机多种规格产品粉磨体系、雷蒙磨混合振动磨-分级机组合粉磨体系、气流磨-分级机组合体系、立式拌和磨-分级机组合粉磨体系。 (2)湿法工艺 重质碳酸钙干法出产工艺一般有卧式磨串并联组合体系、立式磨单机开路粉磨体系、和立式磨多机串联粉磨体系。湿法出产的滤饼、浆料可直接供应，或经冲击式自磨、枯燥体系枯燥成粉体产品。 (3)干湿结合工艺 干湿结合法行将两种工艺进行组合，其出产工艺流程见图。 图3 重质碳酸钙干湿结合出产工艺常见的超细粉磨设备3 选用雷蒙磨、立式磨、球磨机、旋磨机和高速机械冲击式破坏机等粉磨设备，产品细度多在200-1250目之间，想要得到1250-2500意图超细重质碳酸体，须将磨机和干式精密分级机组合，多段分级，接连闭路进行出产，循环负荷高达300-500%。 立式粉磨机的作业原理4 图4 立式粉磨机结构(1)研磨 质料由反转下料器进入主机，在底部磨盘滚动的离心力下，质料被推送至磨轮之间进行研磨，三个磨轮均有独自的油压连杆操控研磨压力，油压体系所输出的安稳压力为70-75kg/cm2，使质料于三个磨轮与磨盘之间进行研磨，油压体系配备有六个蓄压器可吸收颗粒状质料开始破坏时所发生出来的震动力。 (2)分级 质料由磨轮和磨盘之间研磨成细粉之后，自磨盘周围溢出，跟着环带状气流上升，进入上端的滚动锥形分级叶片区，经过分级叶片区较粗的粉无法经过以设定转速的分级叶片区，而直接落在下部持续研磨，经过分级叶片区的粉末称为细粉，这些细粉将被收人在后段收尘设备中。 (3)制品 细粉跟着气流经过分级叶片后，进入旋风收尘器或是脉冲式袋式收尘器中，收尘设备搜集细粉后，被别离的空气会借风机再次运行至体系中，整个体系中的气流呈负压状况，然后将不会导致因粉尘的数量而发生的环境污染。 立式粉磨机制备重工艺5 (1)方解石经过选矿、水冲刷等除掉杂质，暴晒风干送入堆棚。 (2)分一段或许两段进行破碎，如有大块石料，须先送入鄂式破碎机粗碎，之后再进入锤式破碎机细碎，破碎后的细石料经斗式提高机送入质料储库待用。 (3)闭路粉磨分级体系中，首要细石料从质料库由定量给料机送入立式粉磨机粉磨-分级体系，较细产品将直接被搜集到高浓度高压脉冲袋式收尘器内，经过分级叶片可将产品细度操控在500-3000目之间调理，之后进行包装。粗粉再次进入立式粉磨机，与质料混合，从头粉磨。 图5 姑苏某公司立式粉磨机制备重质碳酸工艺选用立式粉磨机制备重质碳酸，具有简略高效、能耗低、噪音小等优势。 重钙出产技能发展趋势6 (1)商场关于超微细重质碳酸钙产品的需求愈来愈多，分级机作为超细粉加工关键设备，其发展趋势将在超微细范畴使用。当时，国内加工3000目以下超微细产品的分级机技能比较老练，但是加工3000目以上超微细产品的分级机技能有待开发。 (2)以产品质量安稳、出产成本下降为意图，在新建厂及现有厂的技能改造中选用低能耗、低损耗、操作保护便利、功能安稳的老练设备。  (3)出产过程的自动化和智能化程度有待进一步提高。

废有色金属的预处理是指将有色金属废件和废料的状态变成能够进行有效的后续冶金加工的过程。这一过程包括：使各种废件和废料达到规定的外形尺寸和重量标准；将有色金属与黑色金属分离；去除非金属夹杂物、水分、油质等。对废有色金属进行精细和高质量的准备，使之适用于冶金工序，可以使有色金属损失减少到最低程度，使燃料、电力、熔剂的单位消耗降低，使冶金设备和运输工具得到有效的利用，并使劳动生产率及有色金属与合金产品的质量得到提高。     有色金属废件与废料的预处理包括下列主要工序：分选，切割，打包，压块，破碎，粉磨，磁选，干燥，除油等。特种再生原料（废蓄电池、废电动机、废电线、马口铁废料）的预处理，采用专门的生产线。全苏再生有色金属科学研究设计院研究出废有色金属预处理的一般工艺流程（图1），该流程从有色金属废件与废料进入车间起，至成品发往用户厂为止。图1打包和压块     打包的目的是把松散的轻薄的废件与废料压实并制成一定重量、尺寸和密度的打包块。密实的物料便于装炉熔炼，熔炼过程中氧化造成的金属损失也小，同时，原料的运输费用还可得到降低。需要进行打包加工的，是分解成块的大型废件、废散热器、切边、废棒材、废管材、废电缆、废定子绕组、碎屑、废压模、日用废品等。加工的打包块密度，取决于压力的大小以及所压制的物料的厚度。废铜打包需用2000～4500千牛顿压力，废铝打包则需用1400～2000千牛顿压力。     各种液压打包机（表4）按压力大小分为小功率（压力2500千牛顿）打包机（Б-132型、Б-133型、ПГ-150型）、中等功率（压力2500～5000千牛顿）打包机（Б-1334型、ПГ-400型、CPA-400型）和大功率（压力5000千牛顿以上）打包机（CPA-1000型、CPA-1250型）。 表1（前）苏联国产打包机的技术参数机型外形尺寸（米）最后压级压力（千牛顿）打包机生产能力（块／小时）  电动机功率（千瓦）    打包机重量（吨）  挤压室打包状Б-132型*1.5×0.7×0.60.3×0.4×0.6100025108Б-1330型1.7×0.9×0.30.3×0.3×0.51000758526П-150型1.8×0.7×0.60.3×0.3×0.61500202010Б-1334型1.7×1.4×1.20.4×0.4×0.525003513572CPA-400型3.0×2.6×0.80.6×0.6×1.229001220113ПГ-400型2.8×1.5×1.10.4×0.5×0.639002022087CPA-1000型**4.5×4.0×1.31.0×0.7×2.0620020250308CPA-1250**2.2×0.8×2.91.0×0.8×0.81180045430285 *Б-132型打包机虽然已经停止生产，但许多企业仍在使用。 **CPA型打包机是由捷克斯洛伐克生产供应的。     打包过程包含以下主要工序：废料的验收和准备，装入打包机，打包，将打包块推出挤压室，验收并运走成品打包块。     现用Б-132型打包机（图2）的作业来说明打包过程中各道工序之间的连贯性。借助液压缸将原料由料箱1送入挤压室2。挤压室则用由液压缸4传动的盖3盖住。此时露出挤压室边缘的废料尾端由固定在盖的侧面和前面的刀切掉。打包过程中采用纵向和横向挤压头两次挤压，挤压头固定在液压缸5、6的活塞杆上。压制完毕后，打开挡板并借助液压缸7将打包块推出挤压室。     各种液压打包机都是自动化或半自动化作业，能将废料打压成重量为50～4500千克的不同打包块。  图2  Б-132型打包机的打包流程 а-装料；б-关盖；ъ，г-打包；э-推出打包块     压块适合在对废有色金属屑进行冶金处理前备料时采用。压块的目的是便于存放和运输，加快溶炼过程并减少金属损失。在压块过程中，原料被压实至2000～2200千克／米3的密度。适合进行压块的是粒度小于100毫米的无夹杂干屑。[next]     （前）苏联国内许多企业在对废屑进行压块加工时广泛使用液压压块机（Б-654型）和脉冲式压块机（MИБ-275型）。     用Б-654型压块机（图3）生产压块的过程，包括6个自动实施的连续工序：Ⅰ-切截批量废屑并用风动捣锤捣实；Ⅱ-用挤压头夹住废屑并将其压入阴模，同时进行压块造形，并使系统中的压力达到13亨帕；Ⅲ-移开捣锤，夹入新批量废屑；Ⅳ-在主液压缸的作用下使压块成形，成形过程持续至压力达16亨帕为止；Ⅴ-由阴模取出成品压块并使带有捣锤的挤压筒复位；Ⅵ-退出挤压头，使压块落入出料槽。在整个循环作业过程中，振动器均匀地将废屑由料仓给入进料槽。  图3  Б-654型压块机 1-带有液压缸的横梁；2-移动挤压筒的液压缸；3-振动器； 4-带风动捣锤的挤压筒；5-充油阀；6-充油箱；7-压力阀； 8-快速液压缸；9-油箱；10-操纵台；11-空气分配器； 12-液压工作缸；13-电动机；14-泵；15-可逆阀     脉冲式压块机的挤压功能，是在天然气和空气的混合物燃爆过程中释放产生的。采用这种压块机加工铝屑，可制取直径275毫米、高65～75毫米、重10～12千克的压块。压块机的加工能力为1.2～1.5吨／小时。

一、立式粉末喷涂的发展及概述 　　粉末喷涂是一种干燥式表面处理程序，极细的颜料微粒通过静电处理后，喷涂在产品上形成涂层，经过固化炉固化后形成一层固态涂层。 　　由于粉末喷涂具有： 　　1)表面美观、耐用、防刮花、防化学侵触、防紫外线; 　　2)环保，无废液排放; 　　3)完美的边角覆盖效果; 　　4)色泽均匀，喷涂颜色范围广; 　　5)厚度容易控制因此得到广泛应用。 　　粉末涂料与涂装始于20世纪30年代后期。最初采用火焰喷涂法，把聚乙烯粉末以熔融状态涂覆到金属表面上，这是粉末喷涂的开端。直到20世纪50年代，德国发明粉末的硫化床浸涂法以后，粉末涂料以及涂工艺得到了较大的发展。我国粉末涂装起步较晚，1989年江苏省常州华艺铝型材厂引进美国诺信粉末喷涂设备，是中国铝型材粉末喷涂的第一家，但随着经济改革开放，粉末涂料技术在我国得到了迅速的发展。早期采用的都是卧式生产线，但随着经济科技发展，意大利、日本首先推出立式喷涂生产线并开始得到广泛利用。立式粉末喷涂生产线已经发展为成熟的产品，从前处理的烙化、烘干到喷粉涂层的均匀性，以及固化的效果均以达到国外先进水平，由于立式线占地面积小，操作从员少，喷粉的均匀性、固化层都达到完美效果。 　　二、立式粉末喷涂生产线的工艺 　　立式粉末喷涂生产线的工艺组成立式粉末喷涂生产线主要主由前处理、上下料输送系统、喷粉系统、粉末回收系统、固化烘干部份以及自动化控制部分组成。 　　其工作过程主要分为：前处理→上架→喷涂→固化→卸架→包装。 　　1)前外理前处理主要是清洁铝型材表面的污渍，并在表面形成一层铬化膜，为喷粉作好前期工作。 　　工艺流程：装筐→脱脂→水洗→(碱蚀)→水洗→表调(中和)→水洗→铬化→水洗→热(纯)水洗→滴干→烘干→送喷涂上架。 　　其中：脱脂、碱蚀、表调、铬化药剂的浓度是根据供应厂家提供的浓度配槽液。水洗槽用一般的自来水。热水洗用纯水。(碱蚀可以不用)槽体结构： 　　脱脂槽：主要为清洁铝型材表面污渍，以防铝材表面的油污等对静电粉末的吸附。槽体防腐采用软PVC，槽液主要成分为硫酸，温度为常温即可。槽体大小依最大型材的长度及产量而定。 　　水洗槽：清洗上个工艺槽的化学残留物质。槽体防腐采用软PVC，槽液主要成分为自来水，温度为常温即可。槽体大小依最大型材的长度及产量而定。 　　表调槽(中和)：中和因在脱脂槽残留的酸性物质。槽体防腐采用软PVC，槽液主要成分为，温度为10度～60度。槽体大小依最大型材的长度及产量而定。

钛吨袋拆包机是我公司出产的一种适用于吨袋包装的粉末物料拆袋卸料作业的机械设备。这款设备主动化程度极高，可以有用缓解粉末在拆袋卸料作业时发生的粉尘污染。曩昔职业一般选用人工拆袋卸料的作业方式，不只严重影响了粉末的正常运用，还对出产车间的环境造成了极大的粉尘污染。而我公司研制出产的钛吨袋拆包机能很好的处理这一问题，天然得到了相关职业的广泛运用。 为了可以更好的使相关职业运用钛吨袋拆包机，我公司在该设备的规划制作上特将其规划成手动拆袋和主动拆袋两种作业形式，便利客户对该设备的不同运用需求。仅仅客户在咨询钛吨袋拆包机时，咱们愈加引荐客户选购主动拆袋作业形式的粉末钛吨袋拆包机。 手动拆袋形式下的钛吨袋拆包机，其设备功能、结构等与主动拆袋的钛吨袋拆包机大致相同。仅仅手动形式的钛吨袋拆包机在机箱底部设置有手动解袋的窗口，便利人工解袋，以满意厂商对粉末物料包装袋的重复运用需求。 但经过实际运用可知，粉末这种物料在存储运送过程中简单受潮。当粉末受潮之后会粘附于物料袋表面，待凝结之后便会构成硬块，给物料袋的重复运用造成了必定的影响。因而大部分职业并不会对包装袋有循环运用的需求。但也有一些厂商重视资源运用，经过对粉末加以防潮办法，确保物料不会吸潮粘附的前提下，手动解袋的钛吨袋拆包机便能满意物料包装袋的重复运用需求。

稀土元素在石油、化工、冶金、纺织、陶瓷、玻璃、永磁材料等领域都得到了广泛的应用，随着科技的进步和应用技术的不断突破，稀土氧化物的价值将越来越大。稀土的利用少不了工业磨粉机的设备和技术支持。稀土的加工设备可以选择雷蒙磨粉机、立磨磨粉机、超细磨粉机等。针对稀土的不同应用，为稀土制粉加工选择不同规格型号的磨粉机，满足其加工的需要。稀土立式磨粉机是一款可发挥稀土最大利用率的设备。稀土立式磨粉机工作原理： 工作时，磨粉设备主机电动机通过减速器带动主轴及转盘旋转，转盘边缘的辊销带动几十个磨辊在磨环滚道内滚动。叶腊石原矿经锤式破碎机破碎成小颗粒后由提升机送入储料仓，再经过震动给料机和倾斜的进料管，将叶腊石颗粒均匀地送到转盘的上部的散料盘上。叶腊石颗粒在离心力的作用下散向圆周边，并落入磨环的滚道内被环辊冲击、滚辗、研磨，经过三层环道的加工变成叶腊石粉，高压风机通过抽吸作用将外部空气吸入机内，并将粉碎后的叶腊石粉带入选粉机内。选粉机内旋转的叶轮使粗叶腊石粉回落重磨，符合要求的细粉则随气流进入旋风集粉器并由其下部的卸料阀排出即为最终的叶腊石超细粉，而带有少量细粉尘的气流则经过脉冲除尘器净化后通过风机和消声器排出。 稀土立式磨粉机性能特点： 1、高效 在叶腊石粉成品细度及电动机功率相同的情况下，叶腊石磨粉机器比气流磨、球磨机等的产量高一倍以上; 2、易损件使用寿命长 磨辊、磨环采用特殊材料锻制而成，从而使耐用程度大大提高。在物料及成品细度相同的情况下，叶腊石微粉磨粉机的易损部件比冲击式破碎机与涡轮粉碎机的易损件使用寿命长2-3倍,一般可达一年以上;这种磨粉设备在加工碳酸钙、叶腊石、方解石时，使用寿命可达2-5年; 3、安全可靠性高 因磨腔内无滚动轴承及螺钉，所以不存在轴承及其密封件易损的问题，或因螺丝松动而毁坏机器的问题; 4、产品细度高 经此磨粉设备加工出的叶腊石粉成品细度一次性可达到D97≤5μm; 5、对环境污染小 磨粉设备中的环保脉冲除尘器和消声器的使用大大减轻了粉尘和噪音对周边环境无污染。 发展纳米稀土材料是稀土工业发展的必然趋势，通过将稀土与纳米技术相结合，可以最大程度地发挥出稀土材料的优异性能，促进我国稀土产业升级，未来市场前景十分可观。纳米材料具有小尺寸效应、量子效应、表面效应和界面效应，可与稀土元素独特的电子层机构特点相结合，从而开发出不同用途的纳米稀土材料。稀土的深加工可以采用立式磨粉机。纳米稀土立式磨粉机产能优势： 1、料在磨粉机内停留的时间短，易于对产品粒度分布和成分进行检测，产品质量稳定。 2、产品颗粒形态均匀、粒度分布窄、流动性好，产品适应性强。 3、采用二次分级，可生产325目-2500目粉体，实现一机多用，设备实用性强，节约投资成本。 4、系统整体密封，全负压运行，无粉尘外溢，基本可实现无粉尘车间。 5、立式磨技术及装备是国家大力倡导的节能降耗新技术，有利于提升企业在本区域乃至全国粉体行业

目前，我国多家企业的大型高炉热风炉系统均出现不同程度的炉顶裂纹、热风管道温度高、煤气管道腐蚀泄漏等问题。原因是什么?怎么解决? 目前，我国大型高炉热风炉系统的设备问题较多，国内多家大型钢铁企业热风炉均出现不同程度的炉顶裂纹、热风管道温度高、煤气管道腐蚀泄漏等设备问题。为此，笔者总结首钢股份公司热风炉设备问题的处理实践经验，为国内大型高炉热风炉系统设备问题的处理提供参考依据。首钢股份有限公司现有大型高炉3座，其中，1号高炉有效容积为2650m3，2004年10月8日投产;2号高炉有效容积为2650m3，2007年1月4日投产;3号高炉有效容积为4000m3，2010年1月8日投产;目前，达到年产825万吨铁的生产规模。高炉投产后，热风炉系统设备问题较多，处理难度较大，是制约高炉正常生产的一个难题。 运行中常见的设备问题 热风炉炉顶开裂问题。首钢热风炉炉壳钢板材质选用Q235B钢，设计高炉富氧率为3.5%、热风炉风温为1250℃~1280℃，设计使用寿命为30年。2010年底，3号高炉4座热风炉、2号高炉1座热风炉的拱顶均出现焊缝开裂的问题;处理后运行一段时间，拱顶又出现了焊缝开裂的问题，对拆除的壳体的无损检测结果显示，靠近炉壳板焊缝位置存在大量裂纹，母体上也存在部分裂纹。 热风炉高温管系问题。3号高炉热风总管共安装11台波纹补偿器，补偿器本体碳钢焊缝在运行过程中均出现开裂漏风的问题。由于彻底更换波纹补偿器短时间内不具备条件，为了确保生产稳定运行，目前，首钢采用外部再包覆一层不锈钢波纹材料来控制漏风的方法。 煤气系统被腐蚀问题。3座高炉热风炉煤气支管均出现过因腐蚀泄漏煤气的问题，经检查，煤气管道壁厚减薄严重。热风炉煤气预热原设计采用低温热管预热器，投入使用两年左右，出现预热效果下降问题，最终煤气预热效果逐步下降。设备问题缘何而来? 热风炉炉顶开裂的原因。首钢对热风炉炉顶钢板进行取样，经过理化性能、力学性能分析后，确认炉顶开裂的原因有3个。一是工程施工时，焊接质量差，咬边、未熔合、焊渣等焊接缺陷明显，这些缺陷造成应力集中，诱发开裂。二是硫、氯根等腐蚀性介质使炉壳发生点蚀与均匀腐蚀，形成较深的腐蚀坑，其底部尖端产生应力集中点。三是热风炉内，随着烧炉期和送风期的交替，炉内压力出现周期性变化，产生交变应力，促使应力集中位置开裂或已开裂部位的裂纹扩展。残余应力、腐蚀介质、工作过程中的交变应力是炉壳开裂的3个因素，开裂机理为应力腐蚀疲劳开裂。 热风炉管道温度高的原因。热风管系部分波纹补偿器温度高、出现焊缝开裂的地方，一般是因为出现了耐材缝隙过大、耐火砖开裂或脱落等情况，导致窜气，几次检修期间的现场检查证实了以上问题的存在。 煤气系统被腐蚀的原因。煤气管道及煤气预热器受到腐蚀，首钢通过对高炉煤气现场取样化验发现，腐蚀性成分主要是硫化物和氯根,其中，氯根的含量较大。虽然高炉煤气会经过碱液喷洒(一般将PH值由2~3调整为7左右)，但这只能减轻腐蚀，却并不能完全消除氯根的腐蚀。针对问题采取两方面措施 一方面，应开展专题研究，制订有效控制措施。鉴于目前热风炉炉顶及热风管系局部存在温度高的实际情况，应尽快完善检测(温度、形变)手段，制订控制标准并严格执行，使其处于控制范围内，防止发生恶性事故。 在热风炉状况没有改变之前，不宜再按照原始设计风温使用，应按实际情况(即确保热风炉及热风管系壳体温度不超过规定)降低风温水平，并严格执行有关规定。 热风炉及管系在检修时，须对耐材出现的问题进行深入的检测、取证、分析，并和设计情况进行比较、总结，特别是热风炉拱顶、热风管系的三岔口、波纹补偿器、管系接口等易出现问题的地方，制订改进措施，完善设计方案。 应总结首钢热风炉系统发生的各种事故教训，以问题为导向，有针对性地制订热风炉系统事故预案，防止再次发生事故或将事故控制在最小范围内。 要彻底更换煤气管道，管道壁厚增加至16mm，内部刷防腐漆。煤气预热器更换为板式换热器，克服热管换热器的一些缺点，因为板式换热器传热效率高、耐腐蚀、寿命长、积灰现象不明显。热风炉系统的热效率可以长期维持在高水平运行，从而减少高炉煤气消耗，降低运行成本。 针对热风炉区域特点，制订巡检、检修等安全措施，确保人员安全。 另一方面，应对热风炉存在的问题进行深入研究。应利用热风炉更换炉壳的机会，对焊缝、炉壳母体进行全面检测，确认是否有晶间应力腐蚀;确认何种应力导致钢板母体、焊缝及其附近出现裂纹，以便于有针对性地提出改进措施，解决裂纹问题。 应进一步调研大型高炉热风炉炉壳选材问题(首钢股份公司热风炉选用Q235B钢板，首钢京唐热风炉选用Q345C钢板。据了解，宝钢采用BB41-BF钢板，鞍钢采用ALK420钢板，武钢采用WSM41C钢板。)，进行材质性能、使用情况、热风炉性能、操作参数等方面的比较，考虑热风炉恶劣工作条件，对应规范标准，选好炉壳材质。设备改造实践及总结 改进热风炉拱顶炉壳材质。首钢3号高炉2号热风炉在改造更换拱顶炉壳时，经过多次研讨，最终选用了炉壳专用钢Q345LK，所用钢板全部由首钢自产。Q345LK钢比常规Q345C钢的C、Si、P、S含量低，并且添加了Al、Ni、Cr、Cu、Mo等合金元素，通过炉外精炼，具有更优的强度、塑性、韧性、防裂性和抗脆性断裂等综合性能，并具有防腐蚀性介质侵蚀的性能。Q345LK钢符合2012年版黑色冶金标准《钢铁冶炼工艺炉炉壳用钢板》(YB/T4281-2012)(由鞍钢公司、冶金工业信息标准研究院、湘钢、首钢总公司编制)的规定。 优化热风炉拱顶结构。热风炉拱顶前期存在问题，炉顶16带~17带炉壳和17带~18带炉壳拐角处应力较为集中。此次改造采用圆弧过渡进行处理，圆弧半径为1500mm;由于生产过程中出现过窜风现象(炉壳局部温度高)，新更换的钢壳内部涂耐晶间应力腐蚀的涂料YJ-250，之后，再喷涂一层厚度为50mm的耐酸喷涂料MS-1;为保证原设计砌体结构的完整性，17带炉壳内径由12140mm改为12200mm。 严格控制焊接质量。热风炉壳体的焊接应符合《炼铁工艺炉壳体结构技术规范》(GB50567-2010)中第8章的要求，严格确保焊接质量。 炉壳焊前预热的要求。炉壳预热时应符合下列规定：施焊前，预热及预热温度应根据母材交货状态、化学成分、力学性能、焊接性能、厚度及焊件的拘束程度等因素确定。焊接接头的预热温度除参照相关标准外，一般通过焊接性能试验确定。实施的预热温度，还要考虑到环境温度、结构拘束度等因素的影响。 炉壳焊后热处理。热处理采用内电加热工艺，在工件内腔布置加热热源，工件外壁铺设保温绝热材料，利用热辐射和热空气对流的加热工艺，达到均匀加热之目的。 结合设计院提出的工艺规范，根据制造厂焊接工艺评定结果，首钢提出相应的热处理加热工艺规范：恒温温度为570℃±20℃，恒温时间为4.5小时;200℃~250℃，保温2小时，控制消氢处理;升温速度≤108℃/h(200℃以前可不予控制);降温速度≤140℃/h(400℃以后可不予控制);恒温时最大温差为20℃(≤40℃)，升温、降温时最大温差≤120℃。 对煤气预热器进行改型。热管式煤气预热器存在使用寿命短、维修成本高、检修周期长等问题，同时，预热器的换热效率低也导致煤气管道腐蚀严重。将原热管预热器改为新型板式预热器后，煤气系统在生产运行过程中没有新增动力消耗。通过改造，在煤气入口温度不变的情况下，煤气出口温度由40℃升至185℃，可发挥减少燃料消耗的作用，达到了增收节支的目的，同时提高了煤气温度，使煤气不会在管道中结露，解决了煤气管道因腐蚀泄漏的问题。

1、优化规划了合理的母线装备，进步了大型槽磁流体安稳性；     2、选用5段上烟道结构规划，有利于进步集气功率和改进环境；     3、选用电解厂房通风和电解槽全体热平衡相结合、摇篮架与槽壳全体焊接、槽壳外部焊接散热片、电解槽小面选用摇篮架与槽壳焊接、电解槽槽壳和内衬全体坐落操作面劣等技能，确保了大型电解槽的热安稳性，改进了劳作环境；     4、选用阴极炭块与阳极炭块投影相对应的技能，有利于阳极和阴极的电流散布均匀；     5、选用了电解槽全面操控和标准化操作系统，有用操控电解槽热平衡与物料平衡，开发了习惯大型槽安稳、安全的焙烧发动技能，形成了400kA电解槽出产操作办理技能；     6、本项目选用四种不同质量阴极炭块进行工业实验，均达到了400kA电解槽实验方针。运用30%石墨质阴极炭块的电解槽，阳极电流密度也达到了0.82A/cm2，石墨化阴极炭块的电解槽还有进一步进步电流强度的潜力。

项目背景 　　山西华圣铝业有限公司电解铝工程采用的是沈阳铝镁设计研究院设计的SY300KA电解槽，系列设计年产能22万吨。公司共有300KA电解槽276台，分6个区，每区46台槽。其中2003年11月24日曾对1、4区电解槽6台电解槽通电焙烧，至同年12月31日系列停电，期间电解槽没有启动，后又于2004年10月16日开始对1、4区第二次通电投产，92台电解槽全部启动，后因氧化铝和电力问题于11月30日全部停槽。 　　这批电解槽要进行二次焙烧启动所面临的现状是：92台启动后停运的电解槽，其中有61台槽阳极坐入铝液中，31台槽停槽时阳极拉起、铝液基本抽干；92台电解槽每台槽阳极上部覆盖有20余吨冰晶石保温料；多数电解槽各部位绝缘不良，槽上部机构和其他附属设备存在较多问题。 　　针对这比电解槽的实际情况，我们制定了合理的清槽、补槽和焙烧启动方案。在总体思路上把握以成功启动为前提，以安全节能环保为原则，结合其放置时间长，且大部分槽有20吨固体铝的情况，采取保护性清炉、低成本补槽，低电压焦粒焙烧启动法和低效应、低氧化铝浓度控制策略。 　　清理电解槽 　　在确定清槽方案时，以保护阴极及上部结构为原则，采用核心技术将铝块分割后取出，并采取阴极表面防氧化措施保护阴极。主要考虑了以下几点： 　　1、由于停槽加冰晶石覆盖料时，阳极上有一定量的氧化铝，因此在清理极上料时，要将冰晶石与氧化铝尽量分开盛装，以备将来物料更好的利用。 　　2、在清理槽膛四周的结壳时，要避免碰伤侧部碳块。 　　3、槽膛内的铝块是一个大整体，厚度在10cm以上，重量达10余吨，而铝块的边部紧贴电解槽侧部，清理时各种工具很难施展，因此在清理时一定要谨慎，严禁碰坏侧部、拉伤阴极碳块。 　　修补电解槽 　　电解槽覆盖料、结壳、阳极和铝块被清出后，电解槽侧部和阴极部分破损比较严重，主要表现在：人造伸腿断裂、起层、渗铝严重；侧部碳块断裂、被浸蚀氧化、掉块；阴极碳块风化、断裂、起层、掉块；阴极碳块间缝开裂、渗铝等。鉴于以上情况的普遍存在，为保证电解槽的顺利启动，电解槽在清槽后必须经过修补才能进行投产。 　　在确定修补方案时，主要以阻止形成铝液通道为原则，采用热捣糊扎固需修补的炭间缝及人造伸腿，扎固时糊料温度控制在90℃－120℃、阴极表面温度加热到80℃-100℃，侧块基本不更换。针对电解槽不同的破损情况，我们采取了针对性的修补方法： 　　1、针对人造伸腿出现裂缝、起层、剥落、渗铝的现象，要求对人造伸腿清除掉2-4层并重新进行扎固。 　　2、针对阴极碳块间缝开裂、渗铝的现象，要求将碳块间的糊料挖开10cm，渗铝部位最多20cm，重新进行扎固。 　　3、对阴极碳块起层、掉块的地方，要经过清理后用糊料进行填补扎固。 　　4、对阴极碳块本体所有可见缝隙，要求从缝隙处凿开1cm-2cm左右宽，用糊料进行填补。 　　5、对于有裂缝的侧块，要求用砂轮片将缝隙扩大，然后用糊料填抹修补。 　　电解槽的二次焙烧启动 　　1、焙烧启动方法的选择。考虑到本批二次启动槽运行时间短，炉底表面比较平整，我们采用焦粒焙烧法，可以在灌入铝液之前用高分子比电解质液体堵塞因焙烧形成的裂缝及通道。启动时采取低电压、低阳极效应系数，高分子比环保性启动方法，达到保护阴极、延长槽寿命、减少环境污染的目的。为了防止对槽边部和角部强烈的热冲击，造成槽边部和角部出现裂缝，采用湿法无效应启动。焙烧时间我们确定为96小时。二次焙烧送电很关键，电流上升梯度我们以120KA 、180KA、240KA、300KA为基准，电流送至240KA测量电流分布，确认无异常且冲击电压不大于5V后，再送下一个级别，停送电时间控制在30分钟内。 　　2、装炉操作及软连接的安装。由于电解槽启动后要求电解质分子比在2.8以上，如果装槽时使用普通的酸性冰晶石，就需要投入大量的纯碱来提高分子比，因此装炉时选用高分子比冰晶石，从而使纯碱的使用量大大减少。并在装炉时加入一定量的氟化镁来保护伸腿。为了加强电电解槽焙烧时槽中间的热对流，使焙烧温度分布均匀，防止中缝阴极表面氧化，同时启动前槽内有少量的液体电解质，我们采取中空装炉法。通电前在阳极导杆与阳极大母线之间安装软带连接母线。软连接与阳极导杆及阳极大母线接触的各部位安装前要打磨、清洗干净，各部位螺栓紧固好，确保软连接有足够的弯度，以防止接触不良发生打火现象或焙烧时阳极上升把软连接母线拉断。 　　3、安装的拆除分流器。由于1、4区电解槽阴极不平整度和焦粒厚度增加，电解槽通电时的冲击电压将上升，对电解槽的热冲击加剧。为了减小这种不利，我们采取在原分流器的基础上加焊分流片的方法，来增加分流量，原电解槽分流器为5套/槽，每套分2组，每组8片，即在每组8片的基础上加焊1到9片。送全电流6小时后电压在3V以下先拆除第一组分流器和第五组分流器，12小时后拆除剩余分流器，若电压急剧上升应停止拆除工作，电压稳定后再继续拆除。 　　4、启动及启动后期管理。焙烧96小时以后，确认具备启动条件时，可进行电解槽启动；启动前必须同时具备下列条件： 　　（1）中缝冰晶石大部分化开，温度高于900℃。 　　（2）槽四周局部开始融化，TAP端及DE端温度在750℃以上。 　　（3）中缝液体电解质不小于15cm。电解槽启动灌铝后24小时内电压由计算机控制从4.8V均匀降至4.5V以下；48小时内电压由计算机控制均匀降至4.3V以下；72小时内电压由计算机控制均匀降至4.2V以下；96小时内电压由计算机控制均匀降至4.18V以下；120小时电压保持4.16V以下进入后期管理。电解槽启动初期，氧化铝的添加是定时自动加工，半个月以后，自动转入模糊控制加料即正常生产加料。因此，启动初期的NB加工间隔为110-130秒，伴随槽温等工艺技术条件的正常，逐渐缩短NB间隔。在电解槽二次启动初期，修补后的人造伸腿等边部扎糊还未充分焦化，为了使边部扎糊良好焦化烧结为一体、防止修补后的扎糊层分层剥离，要求边部温度上升不宜太快。电解槽启动初期，灌铝后槽温下降较多，边部物料熔化减慢，同时液体电解质在边部不断凝固，形成可逆过程。在此过程中控制好各项工艺技术条件，减缓边部电解质的熔化，使边部升温缓慢，得以使边部扎糊良好焦化，不至造成人造伸腿扎糊层分层剥离和侧炭早期裂纹、破损、且有助于形成规整的炉膛内型。 　　5、实施效果。目前这批电解槽已启动7个多月，运行状况良好，技术条件稳定，槽电压稳定在4.12V，效应系数达0.3次/槽日以下，电流效率达93%，和其它正常槽没有差距。 　　6、结语。通过保护性低成本的清槽和补槽工作，选择低电压环保性的焙烧启动方法，以及在启动后期低氧化铝浓度和低效应的管理措施，不但节约了50%的焙烧启动电量，而且解决了300KA大型预焙槽侧部用75mm厚的碳化硅大面积发红的技术难题，大大减少了启动期间的环境污染和工人的劳动强度，启动后各项经济技术指标达到了很好的启动效果，节约焙烧启动耗电量10万度/槽；铝液质量达到AL99.70以上平均时间为16槽日；在全国同行业大面积二次启动电解槽史上可以说是一个奇迹，为我国铝行业大型预焙槽二次启动探索出了宝贵经验，具有现实的指导意义和应用价值。

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