废铜打包机可将各种 金属 边角料（钢刨花、废钢、废铝、废铜、废不锈钢以及报废汽车废料等）挤压成长方体，八角形体，圆柱体等各种形状的合格炉料，既可降低运输和冶炼成本，又可提高投炉速度。   废铜打包机特点：1、结构简单耐用，操作方便， 价格 实惠，低投入高回报；2、所有机型均采用液压驱动（或柴油驱动）；3、机体出料形式可选择翻包，推包或人工取包等不同方式；4、安装简便，无需底脚固定，在无电源的地方，可采用柴油机作动力；5、挤压力从63吨至400吨有十个等级，供用户选择，生产效率从5吨／班至50吨／班；6、压缩室尺寸和包块形状尺寸及机型尺寸可根据用户要求设计定制。　打包机的工作原理：打包物体基本处于打包机中间，首先右顶体上升，压紧带的前端，把带子收紧捆在物体上，随后左顶体上升，压紧下层带子的适当位置，加热片伸进两带子中间，中顶刀上升，切断带子，最后把下一捆扎带子送到位，完成一个工作循环。 打包机是使用打包带缠绕产品或包装件，然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。打包机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。    打包机的工作流程：带子送到位→收到捆扎信号→制动器放开，主电机启动(1)→右顶刀上升，顶住右带于滑板处(2)→“T”型导板后退(3)→接近开关感应到退带探头(4)→主电机停转，制动器吸合(5)→打包机退带电机转动，退带0.35秒(6)→带子收紧捆在物体上(7)→主电机二次启动，制动器吸合(8)→大摆杆二次拉带，收紧带子(9)→左顶体上升，压紧下层带子(10)→加热片伸进两带子中间(11)→中顶刀上升，切断带子(12)→中顶刀下降(13)→中顶刀再次上升，使两带子牢固粘合(14)→中顶刀下降，左右顶刀同时下降(15)→加热片复位(16)→滑板后退(17)→“T”型导板复位(18)→接近开关感应到送带探头(19)→送带电机启动，带动带子送带(20)→大摆杆复位(21)→带子到位，带头顶到“T”型导板上(22)→接近开关感应到双探头(23)→主电机停转，刹车吸合(24)→打包机完成一个工作循环。    打包机又称捆包机或捆扎机，是使用捆扎带缠绕产品或包装件，然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。打包机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。    了解更多有关废铜打包机的信息，请关注上海 有色 网。 

废 金属 打包机是什么？废 金属 打包机：主要应用于回收加工 行业 及 金属 冶炼 行业 。可将各种 金属 边角料、钢刨花屑、废钢、废铁、废铜、废铝、铝刨花屑、解体汽车壳、废油桶等 金属 原料挤压成长方体、圆柱体等各种形状的合格炉料。便于储藏、运输及回炉再利用。该系列设备有以下特点： 　　1. 均采用液压驱动，工作平稳，安全可靠； 　　2. 采用手动或PLC自动控制的操作模式； 　3. 出料形式有：侧翻包、侧推包、前推包或无出包四种方式； 　　4. 安装无需底脚螺丝，在无电源的地方可采用柴油机作动力。 　　废 金属 打包机技术参数： 　　电源，功率： 380V/50HZ 750W/5A 　　打包速度： ≤2.5秒/道 　　台面高度： 750mm 　　框架尺寸： 宽800mm*高度根据需要定 　　捆扎形式： 平行1～多道，方式有点动、手动、连打、球开关、脚踏开关 　　适用包带： 厚（0.55～1.2）mm*宽（9～15）mm 　　电器配置： LG“PLC”控制，法国“TE”，日本”OMRON“，”ZIK“电器适合常规物体捆包废 金属 打包机发展趋势（1）高速化，高效化，低能耗。提高液压机的工作效率，降低生产成本。 　　（2）机电液一体化。充分合理利用机械和电子方面的先进技术促进整个液压系统的完善。 　　（3）自动化、智能化。微电子技术的高速发展为液压机的自动化和智能化提供了充分的条件。自动化不仅仅体现的在加工，应能够实现对系统的自动诊断和调整，具有故障预处理的功能。 　　（4）液压元件集成化，标准化。集成的液压系统减少了管路连接，有效地防止泄漏和污染。标准化的元件为机器的维修带来方便。用途：适用于炼钢厂，回收加工 行业 及 有色 、黑 金属 冶炼 行业 。可将各种 金属 边角料、钢刨花、废铜、废铝等挤压成长方体、圆柱体、八角形体等各种形状的合格炉料，以此降低运输和冶炼成品。更多有关废 金属 打包机请详见于上海 有色 网

废 金属 打包机主要应用于回收加工 行业 及 金属 冶炼 行业 。可将各种 金属 边角料、钢刨花屑、废钢、废铁、废铜、废铝、铝刨花屑、解体汽车壳、废油桶等 金属 原料挤压成长方体、圆柱体等各种形状的合格炉料。便于储藏、运输及回炉再利用。    该系列设备有以下特点：1. 均采用液压驱动，工作平稳，安全可靠；2. 采用手动或PLC自动控制的操作模式；3. 出料形式有：侧翻包、侧推包、前推包或无出包四种方式；4. 安装无需底脚螺丝，在无电源的地方可采用柴油机作动力。    打包机又称捆包机或捆扎机，是使用捆扎带缠绕产品或包装件,然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。打包机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。　打包物体基本处于打包机中间，首先右顶体上升，压紧带的前端，把带子收紧捆在物体上，随后左顶体上升，压紧下层带子的适当位置，加热片伸进两带子中间，中顶刀上升，切断带子，最后把下一捆扎带子送到位，完成一个工作循环。 打包机是使用打包带缠绕产品或包装件，然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。打包机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。　打包机(高台标准型)可以实现自动打包，但台面无动力，需要人工推一下，包装物品才能通过打包机。该打包机的原理是使用捆扎带缠绕产品或包装件,然后收紧并将两端通过热效应熔融或使用包扣等材料连接的机器。捆扎机的功用是使塑料带能紧贴于被捆扎包件表面，保证包件在运输、贮存中不因捆扎不牢而散落，同时还应捆扎整齐美观。捆扎机 价格 :全自动捆扎机 价格 或全自动捆扎机报价是半自动设备的两倍多。    废 金属 打包机发展趋势：（1）高速化，高效化，低能耗。提高液压机的工作效率，降低生产成本。（2）机电液一体化。充分合理利用机械和电子方面的先进技术促进整个液压系统的完善。 （3）自动化、智能化。微电子技术的高速发展为液压机的自动化和智能化提供了充分的条件。自动化不仅仅体现的在加工，应能够实现对系统的自动诊断和调整，具有故障预处理的功能。（4）液压元件集成化，标准化。集成的液压系统减少了管路连接，有效地防止泄漏和污染。标准化的元件为机器的维修带来方便。    了解更多有关废 金属 打包机的信息，请关注上海 有色 网。 

废铝打包机又称：金属打包机；打包机；废钢打包机；废铁打包机；废铝打包机；废铜打包机；生铁打包机；废金属打包机；液压打包机；金属屑打包机；钢刨花打包机；铁屑打包机；废铁压块机。适用于炼钢厂，回收加工行业及有色、黑色金属冶炼行业。可将各种金属边角料、钢刨花、废钢、废铝、废铜等挤压成长方形、圆柱体、八角形体等各种形状的合格炉料，以降低运输和冶炬成本。便于储藏、运输及回炉再利用。废铝打包机该系列设备有以下特点：　1. 均采用液压驱动，工作平稳，安全可靠；　　2. 采用手动或PLC自动控制的操作模式； 　　3. 出料形式有：侧翻包、侧推包、前推包或无出包四种方式； 　　4. 安装无需底脚螺丝，在无电源的地方可采用柴油机作动力。　　产品规格和种类：金属打包机（废铝打包机）有63吨～600吨、10个品种二十多个规格，可满足不同层次客户的不同需求。　　废铝打包机产品优势：机器采用液压传动、结构紧凑、移装方便、操作简单、维修容易、密封可靠、安装时不用底脚螺丝。

废铜打包机,主要应用于回收加工行业及金属冶炼行业。可将各种金属边角料、钢刨花屑、废钢、废铁、废铜、废铝、铝刨花屑、解体汽车壳、废油桶等金属原料挤压成长方体、圆柱体等各种形状的合格炉料。便于储藏、运输及回炉再利用。1. 均采用液压驱动，工作平稳，安全可靠；　　2. 采用手动或PLC自动控制的操作模式；　　3. 出料形式有：侧翻包、侧推包、前推包或无出包四种方式；　　4. 安装无需底脚螺丝，在无电源的地方可采用柴油机作动力。　　产品规格和种类：金属打包机有63吨～600吨、10个品种二十多个规格，可满足不同层次客户的不同需求。　　产品优势：机器采用液压传动、结构紧凑、移装方便、操作简单、维修容易、密封可靠、安装时不用底脚螺丝。废铜打包机是打包机新型先进的气动包装机械。主要用于钢铁企业和有色金属企业捆扎各种小规格的管材、板材、型材等产品的包装，还适于用木箱包装各种产品的捆扎。 　　但是由于在使用中零件的磨损，不良的润滑，会引起零件的损坏，可能扩大故障和事故的发生，因此迅速地发现故障、排除故障十分重要。不会因为一点小故障而求助制造厂，从而赢得宝贵的时间和金钱.容易出现故障的地方和维修方法 　　故障：切不断钢带　　原因：1）切刀磨损或故障　　维修方法：检查切刀或切刀架是否磨损或故障，如磨损严重应更换　　2）气压降低　　维修方法：检查工作压力是否正常；　　切断钢带力来自封锁气缸参见故障现象；　　检查封锁操作　　故障：锁扣夹口承受的拉力不够　　原因：卡紧块联接孔或联接销磨损　　维修方法：在槽深度浅时检查这些零件，必要时更换废铜打包机,是废铜打包的好帮手。

铝锭打包是投资者们很关心的问题，让我们对它进行下阐述。PET塑钢带-铝锭打包专用当 前 价： 15000 元规格型号： 2512发 货 量： 1000 发布时间： 2010年6月7日有效期至： 60天使用钢带打包铝锭的传统方式已经日渐不适用于当今的工业产品包装，钢带因其自身存在成本高、易生锈、易返松、打包操作不方便、打包浪费严重等不足。使用pet索带(塑钢带)打包是目前及未来工业产品包装的发展趋势。pet塑钢带凭着成本低、省钱、环保美观、易用耐用、高强度和高拉力等优势，成为替代钢带及pp打包带的新型捆扎包装材料。从2002年来，国内的索带需求以每年500％的速度增长，大规模应用到铝锭、有色金属、钢铁、玻璃、木材、造纸、石材、陶瓷等行业。铝锭是一种贵重的工业产品，重量大、搬运频率高、运输距离远等特点，令其在包装方面要求十分严格，特别是对捆扎材料的要求也很高，既要坚实牢固，又要求有足够缓冲保护铝锭，还要经受运输的考验。为此国家制定了《铝及铝合金加工产品包装、标志、运输、贮存》（gb/t 3199-2007）标准，明确规定铝锭的包装形式和方法，为铝锭的包装提供了参考依据。比例条件：每托铝锭需用4条带，每条打包带的长度为4米，每托铝锭共需16米打包带。注：1、钢丝打包每条会浪费0.2米用作收紧，即4条带共浪费0.8米；2、 每条钢带需多支付1个钢扣的费用；3、一体化气动打包机提高打包速度；气动铝锭打包机当 前 价： 2 元/台最小起订：1 台供货总量：200 台特性    1、适合各种PET塑钢带    2、束紧、粘接、切断一次性完成，操作简便。    3、束紧力强，大于2800N以上，适用于冶金、钢铁、建材业等    规格      型号 CMVAQD-19 CMVAQD-25    机重 3.8㎏ 4.0㎏    使用塑带宽度 10-19.0mm 19-25mm    使用塑带厚度 0.4-1.05mm 0.4-1.35mm    打包结合强度 约75% 约75%    咬扣方式 摩擦热熔粘接 摩擦热熔粘接    束紧力 2800N 2800-3000N    平均气压 0.65MPa 0.65MPa如果你想知道铝锭打包等更多的信息你可以登陆上海有色网查看。 

铝锭打包带是一种投资者想知道，因为了解它可以帮助操作。铝锭聚酯打包带数量(米)  ≥1价格(元/米) 10000.00元/米铝锭打包带是以聚对苯二甲酸乙二醇酯为主要原料经加工而成的，它是目前世界上用于代替钢带的一种新型环保的包装材料，经这几年新材质的开发成功及成本的大幅下降，已大量使用在钢铁业、化纤业、铝锭业、纸业、砖窑业、螺丝业、烟草业、电子业、纺织业及木业等；是一种取代钢带的新型高强度打包带，是目前世界上使用最广泛的替钢带使用。其特性有：1、高强度 ： 铝锭打包带材质是（聚脂），具有极强抗拉性，接近于同规格的钢带，是普通塑料带的几倍。2、高韧性 ： 铝锭打包带具有塑料特性，有着特殊的柔韧性，在运输过程中可避免因颠簸造成打包带的断裂导致物体的散落，确保运输的安全。3、安全性 ： 铝锭带没有钢带的锋利边缘，也不需要钢扣结合、没有压痕、刮伤问题，不会对被包装物体造成损伤。在打包和开包时不会对操作人员造成伤害，避免一切不安全因素。4、适应性 ： 铝锭带因材质和制作工艺因素，能适合各种气候变化，耐高温、耐潮湿，不象钢带受潮生锈污染环境及损失抗拉性，使捆包强度减小。5、环保性 ： 因铝锭带质量轻，搬运方便；体积小，节省仓库空间；用过的铝锭带方便回收，符合环保要求。6、美观型：钢带会因暴露在空气中吸收水分而生锈，锈迹渗透性强容易污染包装物。铝锭塑钢带则美观、不生锈、有利环保。7、耐温性 ： 熔点为260度，120度以下使用不变形，并能长时间保持拉紧力。8、经济性 ： 1吨塑钢带的长度相当于6吨钢皮带，每米单价低于铁皮带，成本仅是铁皮带的60％。如果你想更多的了解关于铝锭打包带的信息，你可以登陆上海有色网进行查询和关注。

赛维多晶硅项目实现“零”排放——江西赛维ＬＤＫ太阳能高科技有限公司建设１．５万吨高纯硅料项目，经过７个多月连续运行，完全达到设计工艺要求，所有废弃物全部回收，实现"零"排放。这标志着我国破解多晶硅生产的高能耗、高污染难题已取得积极进展。　　长期以来，多晶硅生产过程中的高能耗、高污染一直是世界性难题，其核心技术均由欧美等发达国家企业掌握。而该项目是我国首套万吨级高纯多晶硅项目。作为全球最大的多晶硅片生产商，江西赛维在生产过程中，不断对最新一代的改良西门子工艺进行优化和创新，形成了世界最大、最全的全闭路循环、全回收的生产系统。该系统不仅对生产线的控制全部采用先进的分散控制系统实时监测、控制，所有的废弃物也同时全部回收，而且在能耗标准、物耗水平、生产效率、环保控制等指标上均取得了重大突破。　　江西赛维ＬＤＫ１．５万吨高纯硅料项目从精馏、氢化、还原、尾气回收，形成了一个全闭环的、全回收的系统，达到国际先进技术水平。该项目投产７个月来的能耗参数表明，每生产一千克多晶硅的电耗不超过６０千瓦时，物耗水平也控制在 行业 标准的５０％以下，产品纯度远高于目前国内相关 行业 标准。同时，这一项目在运行时，对所有废弃物进行回收，赛维多晶硅真正做到了对环境无污染无危害。

序号德国钢管品种德国钢管标准号标题1DINDIN EN 10312-2003包括饮用水在内的水成液输送用焊接不锈钢管．交货技术条件2DINDIN EN ISO 1127-1997不锈钢管．尺寸，公差和单位长度的质量3DINDIN EN 545-2002水管用球墨铸铁管、配件、附件及其接头．要求和试验方法4DINDIN EN 598-1994废水排放用球墨铸铁管、管件、附件及连接件．要求和试验方法5DINDIN EN 877-2000建筑物排水用铸铁管道、配件及其接头和附件．要求、试验方法和质量保证6DINDIN EN 969-1995燃气管道用球墨铸铁管、配件、附件及其接头．要求和试验方法7DINDIN EN 39-2001管联接脚手架用活动钢管．交货技术条件8DINDIN EN 74-1988联结件．钢管脚手架和支承架用中心螺栓和踏板．要求．检验9DINDIN EN 448-2003区域供暖管道．直埋式热水供应网用预隔热连接的管道系统．聚酯绝热和聚乙烯外覆层的钢管用成套配件10DINDIN EN 488-2003区域供暖管道．直埋式热水供应网用预隔热连接的管道系统．聚酯绝热和聚乙烯外覆层的钢管用钢阀门组件11DINDIN EN 489-2003区域供暖管道．直埋式热水供应网用预隔热连接的管道系统．聚酯绝热和聚乙烯外覆层的钢管用接头组件  12DINDIN EN 1123-1-1999排水管道用带插接套的长焊缝焊接热镀锌钢管制管道和管件13DINDIN EN 1123-2-1999排水管道用带插接套的长焊缝焊接热镀锌钢管制管道和管件．第2部分：尺寸14DINDIN EN 10208-1-1998易燃液体或气体用管道钢管．交货技术条件．第1部分：要求等级为A的管15DINDIN EN 10208-2-1996   易燃液体或气体用管道钢管．交货技术条件．第2部分：要求等级为B的管 16DINDIN EN 10216-1-2002压力载荷用无缝钢管．交货技术条件:第1部分：特定室温特性的非合金钢管17DINDIN EN 10216-2-2002压力载荷用无缝钢管．交货技术条件．第2部分：具有较高温度下规定性能的非合金和合金钢管18DINDIN EN 10216-3-2002压力载荷用无缝钢管．交货技术条件．第3部分：细粒合金钢管19DINDIN EN 10216-4-2002压力载荷用无缝钢管．交货技术条件．第4部分：有低温特性的非合金和合金钢管20DINDIN EN 10217-1-2002压力载荷用焊接钢管．交货技术条件．第l部分：具有室温下规定性能的非合金钢管21DINDIN EN 10217-2-2002压力载荷用焊接钢管．交货技术条件．第2部分：具有较高温度下规定性能的电焊非合金和合金钢管22DINDIN EN 10217-3-2002压力载荷用焊接钢管．交货技术条件．第3部分：细粒合金钢管23DINDIN EN 10217-4-2002压力载荷用焊接钢管．交货技术条件．第4部分：具有低温下规定性能的电焊非合金钢管24DINDIN EN 10217-5-2002压力载荷用焊接钢管．交货技术条件．第5部分：具有较高温度下规定性能的埋弧焊接非合金和合金钢管25DINDIN EN 10217-6-2002压力载荷用焊接钢管．交货技术条件．第6部分：具有低温下规定性能的埋弧焊接非合金钢管26DINDIN EN 10220-2003无缝钢管.单位长度尺寸重量通用表27DINDIN EN 10240-1998钢管用内部和／或外部防护涂层．通过在自动设备中热浸镀锡进行的涂层的规定28DINDIN EN 10248-2000螺纹钢管29DINDIN EN 10246-1-1996钢管的无损检测．第1部分：证明密封性的无缝和焊接铁磁钢管(埋弧焊除外)的自动电磁检验 30DINDIN EN 10246-2-2000钢管的无损试验．第2部分：证明液压渗漏紧密性的无缝和焊接(埋弧焊接除外)的奥氏体和铁素体／奥氏体钢管的自动涡流试验31DINDIN EN 10246-3-2000钢管的无损试验．第3部分：无缝和焊接(埋弧焊接除外)缺陷检测的自动涡流试验。德文版本EN 10246-3:199932DINDIN EN 10246-4-2000钢管的无损检验．第4部分：横向不完整性检测用铁磁无缝钢管的自动全外围磁换能器检验／磁漏检验33DINDIN EN 10246-5-2000钢管的无损检验．第5部分：纵向不完整性检测用铁磁无缝和焊接(埋弧焊接除外)钢管的自动全外围磁换能器检验／磁漏检验34DINDIN EN 10246-6-2000钢管的无损试验．第6部分：无缝钢管横向缺陷探测的自动全周长超声波试验35DINDIN EN 10246-7-1996钢管的无损检测．第7部分：证明长度误差用整个管圆周上无缝和焊接铁磁钢管(埋弧焊除外)的自动超声波检验36DINDIN EN 10246-8-2000钢管的无损试验．第8部分：电焊钢管焊缝径向缺陷探测的自动超声试验37DINDIN EN 10246-9-2000钢管的无损试验．第9部分：径向和／或横向缺陷探测用的埋弧焊钢管的自动超声试验38DINDIN EN 10246-10-2000钢管的无损检验．第10部分：缺陷探测用自动熔融电弧焊接钢管焊缝的放射线检验39DINDIN EN 10246-11-2000钢管的无损试验．第11部分：表面缺陷探测用的无缝和焊接钢管的液体渗透试验40DINDIN EN 10246-12-2000钢管的无损检验．第12部分：表面缺陷探测用无缝和焊接铁磁钢管的磁粉探伤41DINDIN EN 10246-13-2000钢管的无损检验．第13部分：无缝和焊接(埋弧焊除外)钢管的自动全周超声波测厚检验 42DINDIN EN 10246-14-2000钢管的无损试验．第14部分：无缝和焊接钢管(埋弧焊接除外)叠层缺陷检测的自动超声波试验．德文版本EN 10246-14：199943DINDIN EN 10246-15-2000钢管的无损检验．第15部分：用于检测层状缺陷的焊接钢管生产时用的带材／板材的自动超声波检验44DINDIN EN 10246-16-2000钢管的无损检验．第16部分：层状缺陷检测用焊接钢管焊缝区域的自动超声波检验45DINDIN EN 10246-17-2000钢管的无损检验．第17部分：层状缺陷检测用无缝和焊接钢管管端的超声波检验46DINDIN EN 10246-18-2000钢管的无损检验．第18部分：层状缺陷检测用无缝和焊接铁磁钢管管端的磁粉探伤47DINDIN EN 10256-2000钢管的无损检验．1级和2级检验师的合格证明及能力48DINDIN EN 10266-2003   钢管、配件和结构空心型材．产品标准中使用的符号和术语定义49DINDIN EN 10279-2000热轧钢管 形状，尺寸，质量公差．德文版本EN 10279：200050DINDIN EN 10288-2003岸上和近海管线用钢管及配件．外部双层挤压聚乙烯基涂层51DINDIN EN 10296-1-2004机械工程和一般工程用焊接圆钢管    交货技术条件．第1部分：非合金及合金钢管52DINDIN EN 10297-1-2003机械和工程通用无缝环形钢管．交货技术条件．第1部分：非合金和合金钢管53DINDIN EN 10301-2004海上和近海管道用钢管和配件．降低无腐蚀气体运输摩擦的内涂层54DINDIN EN 10305-1-2003精密装置用钢管．交货技术条件．第1 部分：无缝冷拉管55DINDIN EN 10305-2-2003精密装置用钢管．交货技术条件．第2部分：焊接冷拉管56DINDIN EN 10305-3-2003精密装置用钢管．技术交货条件．第3部分：焊接冷分级管57DINDIN EN 10305-4-2003   精密装置用钢管．交货技术条件．第4部分：液压和气动系统用无缝冷拉管58DINDIN EN 10305-5-2003 精密仪器用钢管．技术交货条件．第5部分：焊接冷精加工方形和矩形钢管59DINDIN EN 12007-3-2000燃气供应系统．最大使用压力小于等于16bar的管道．第3部分：钢管专用功能推荐规范60DINDIN EN 12068-1999阴极腐蚀．与阴极腐蚀相互作用敷设在土壤和水中的钢管管道防腐用有机包封．带材和收缩材料61DINDIN EN 12732-2000燃气供应系统．焊接钢管．功能要求62DINDIN EN ISO 9455-12-1994软钎剂．试验方法．第12部分：钢管腐蚀试验63DINDIN EN ISO 1127-1997不锈钢管·尺寸，公差和单位长度的质量

钢种中国GB日本JIS美国ASTM德国牌号牌号标准号钢号钢号材料号标准号碳素 钢管（Q235）GGP STPY41G3452 G3457(A53钢种 F) A283-D(St33)1.0033DIN162610STPG38G3454A135-A A53-A(St37)1.0110DIN1626STPG38G3456A106-ASt37-21.0112DIN17175STS38G3455 St35.8 St35.41.0305 1.0309DIN1629/4STB30G3461A179-C A214-CSt35.81.0305DIN17175STB33G3461A192 A226St35.81.0305DIN17175STB35G3461 St35.81.0305DIN1717520STPG42G3454A315-B A53-B(St42) St42-21.0130 1.0132DIN1626STPT42G3456A106-BSt45-81.0405DIN17175STB42G3461A106-BSt45-81.0405DIN17175STS42G3455A178-C A210-A-1St45-41.0309DIN1629/4 低合金 钢管16MnSTS49 STPT49G3455 G3456A210-CSt52.4 St521.0832 1.0831DIN1629/4 DIN1629/315MnVSTBL39G3464     低温 钢管16MnSTPL39G3460A333-1.6TT St35N1.0356SEW68015MnVSTBL39G3464A334-1.609Mn2V  A333-7.9 A334-7.9TT St35N1.0356SEW680(06A1NbCuN)STPL46 STBLG3460 G3464A333-3.4 A334-3.410Ni141.5637SEW680(20Mn23A1)  A333-8 A334-8X8Ni91.5662SEW680 耐热 钢管16MoSTPA12 STBA12、13G3458 G3462A335-P1、A369-FP1 A250-T1、A209-T115Mo31.5414DIN1717512CrMoSTBA20G3462A335-P2、A369-FP2 A213-T2   15CrMoSTPA22 STBA22G3458 G3462A335-P12、A369-FP12 A213-T1213CrMo441.7335DIN1717512Cr1MoVSTPA23 STBA23G3458 G3462A335-P11、A369-FP12 A199-T11、A213-T11   Cr2Mo 10MoWVNbSTPA24 STBA24G3458 G3462A335-P22、A369-FP22 A199-T22、A213-T2210CrMo9101.7380SEW610Cr5MoSTPA25 STBA25 STPA26 STBA26G3458 G3462 G3458 G3462A335-P5、A389-FP5 A213-T5 A335-P9、A369-FP9 A199-T9、A213-T912CrMo1951.7362DIN17175 不锈耐 酸钢管（1Gr13）SUS410 TPG3463A268 TP410X10Cr131.4006DIN17440(2Cr13)  (SISI 420)X20Cr131.4021DIN17440(1Cr17)SUS430 TBG3463A268 TP430/TP429X8Cr171.4016DIN174400Cr18Ni9SUS304 TP/TBG3459 G3463A312、A376、TP304 A213、A249、A268 TP304X5CrNi1891.4301DIN17440(1Cr18Ni9)   X5CrNi1891.4301DIN174400Cr18Ni10Ti 1Cr18Ni9TiSUS321 TP/TBG3459 G3463A312、A376 TP321 A213、A249、A266 TP321X10CrNiTi1891.4541DIN174400Cr18Ni13Mo2TiSUS316 TP/TBG3459 G3463A312、A376 TP316 A213、A249、A266 TP316   0Cr18Ni13Mo3TiSUS317 TP/TBG3459 G3463A312、A376 TP316 A213、A249、A268 TP317   00Cr18Ni10SUS304L TP/TBG3459 G3463A312、A376 TP34L A213、A249、A268 TP304LX2CrNi1891.4306DIN1744000Cr17Ni13Mo2SUS316L TP/TBG3459 G3463A312、A376 TP316L A213、A249、A268 TP316LX2CrNi8101.4404DIN1744000Cr17Ni13Mo3SUS317L TP/TBG3459 G3463A312、A376、 TP317L A213、A249、A268 TP317L

克兰铜管特点：1、克兰铜管有130年的生产经验，她只采用最纯净的精练紫铜做原料，通过严格的生产工艺控制，保证所有铜管材纯净度在99.95%以上，并确保不含有任何对人体有害的物质。同时克兰铜管依靠其四重保护的理论和实践，使铜管耐腐蚀特性得到最大程度的发挥。第一重保护：纯铜！克兰铜管保证不用回收铜，铜含量高于 99.95%。第二重保护：脱氧！将氧元素从铜管中脱离，可显著提高铜管的抗氧化能力。第三重保护：磷铜！磷具有大量吸收水中氢根和氢氧根的能力，所以磷铜的抵御电化学腐蚀能力很高。第四重保护：内壁钝化！克兰铜管内壁涂层专利技术，使铜管在过水30天内自然完成表面钝化，形成坚硬的保护膜以极大增强铜管耐腐能力。澳洲产品描述...克兰牌（CraneCopper）铜水管是澳大利亚克兰集团所属克兰·埃菲德 金属 制品有限公司生产的高质量产品。该公司利用澳洲本土产的优质铜矿资源和130年的生产发展历史的经验技术，以其优质可靠的产品赢得了国际的信誉，成为世界级的主要铜管生产商。克兰铜管有130年的生产经验，她只采用最纯净的精练紫铜做原料，通过严格的生产工艺控制，保证所有铜管材纯净度在99.95%以上，并确保不含有任何对人体有害的物质。同时克兰铜管依靠其四重保护的理论和实践，使铜管耐腐蚀特性得到最大程度的发挥。第一重保护：纯铜！克兰铜管保证不用回收铜，铜含量高于99.95%。第二重保护：脱氧！将氧元素从铜管中脱离，可显著提高铜管的抗氧化能力。第三重保护：磷铜！磷具有大量吸收水中氢根和氢氧根的能力，所以磷铜的抵御电化学腐蚀能力很高。第四重保护：内壁钝化！克兰铜管内壁涂层专利技术，使铜管在过水30天内自然完成表面钝化，形成坚硬的保护膜以极大增强铜管耐腐能力。克兰集团铜管制造商作为全球重要的铜管制造商，其规格齐全，品质卓越，完全符合铜管 行业 中最杰出的质量标准——欧洲标准BSEN1057的各项指标要求。克兰集团铜管配件生产商所生产的铜配件完全符合欧洲标准BSEN1254的各项指标要求，并且规格齐全，使得克兰铜管的安装适配性更强。

1、简介 索尔斯克坐落俄罗斯东西伯利亚的哈卡斯。1952年投产，现有生产规模约为20kt/d。        2、矿床、矿石和采矿索尔斯克为网状脉铜-钼矿床，矿石分角砾岩型矿石和浸染变质岩型矿石，其份额约为1：1。矿石中首要金属矿藏为辉钼矿、黄铜矿、铁钼华、铜蓝、辉铜矿。非金属矿藏首要是石英。矿床中矿石储量约为10Mt，原矿含钼约0.25%，可回收钼金属量约15kt(根据首届年评文集)。 选厂现在仅处理硫化矿。氧化矿堆置暂不处理。矿山用露天开采工艺，最大矿块为1200mm。        3、选矿工艺规划为三段一闭路破碎流程，生产中现已改造为四段一闭路破碎工艺。矿石从-1200mm碎至-25mm(42%-8mm)。 铜-钼混合浮选的工艺如图1所示。矿石经粗磨、粗选、一次扫选、两次精选取得铜-钼混合精矿。粗磨细度为60%-200目。  图1 索尔斯克铜-钼混合浮选流程 铜-钼分选及铜精选流程见图2。铜-钼混合精矿经三段再磨(混合精矿、二次精选精矿、5次精选精矿)和8次精选工艺，用按捺铜矿藏，取得了合格钼精矿。铜-钼分选的扫选尾矿进入铜精选回路经一粗、一扫、两次精选的工艺，取得合格的铜精矿，并产出可抛弃尾矿。  图2 索尔斯克铜-钼分选流程 4、选矿药剂 药剂准则见下表。  表 索尔斯克选矿厂药剂准则作 业PH（石灰）每吨矿石药剂耗量（g/t）异萜烯醇丁基黄约磨 矿    混合浮选    粗 选PH=8.5~9.51050~800.8~2扫 选  5~80.8~2精选（Ⅰ、Ⅱ次）PH=9.5~11   搅 拌    优先浮选：    钼粗选  达1.8（3） 钼精矿精选（Ⅰ和Ⅱ）  达2（3） 粗精矿再磨，精选（Ⅰ、Ⅱ）    钼精矿精选（Ⅱ~Ⅶ）  达2（3） 搅 拌    铜浮选：    粗 选PH=11~12.5达122~26 精 选  达115药剂耗费总量（g/t）（假定矿石类似）950g/t1034038.6~45续上表作 业每吨矿石药剂耗量（g/t）火油水玻璃T-66硫酸锌磨 矿0~20    混合浮选40~5040~55 710粗 选25~40 40  扫 选10~1510~15   精选（Ⅰ、Ⅱ次）适量100   搅 拌达40    优先浮选：     钼粗选 60   钼精矿精选（Ⅰ和Ⅱ）     粗精矿再磨，精选（Ⅰ、Ⅱ） 150   钼精矿精选（Ⅱ~Ⅶ） 50   搅 拌     铜浮选：     粗 选     精 选  22  药剂耗费总量（g/t）115~175410~43062710注：水玻璃是在优先浮选时每吨混合精矿的耗费量，黄药为铜浮选时每吨铜精矿的耗费量    5、选矿目标原矿档次0.25%Mo，榜首段粗磨细度40%-200目，钼精矿档次48%Mo，钼回收率88.7%;铜精矿档次15.3%Cu，铜回收率42%;尾矿档次0.0056%Mo、0.0722%Cu;耗费电：18kw·h/t矿，水：2.5m3/t矿，钢球：1.559kg/t矿，衬板：0.156kg/t矿。

40年代德国曾用磁选和浮选从某钨锡矿中生产铁锂云母精矿。该矿20年代仅回收钨、锡矿物，而铁锂云母作尾矿废弃。由于市场需要，随后用磁选法从堆积尾矿中回收铁锂云母精矿，以后又建成铁锂云母选矿车间，1945年建成规模为600吨/日的选厂，分别采用磁选、磁选结合浮选两种流程生产铁锂云母精矿，精矿品位为95%～97%铁锂云母，回收率50%～70%。处理的原矿有两种类型，如表1所示，生产流程示于图1和图2中。 表1  两种矿石的矿物组成石英型矿物名称石英锂云母萤石黄玉锡石黑钨矿含量，%78201.30.50.10.1云英岩型矿物名称云英岩、花岗岩 长  石、斑  岩石英铁锂云母黑钨矿锡石其他含量，%45436114图1  老厂铁锂云母选矿流程图2  新厂铁锂云母选别流程

尾矿是矿山工业开采后的废弃物。当前尾矿处理存在很多问题：占用大量土地，造成巨大矿产资源浪费，严重影响生态环境。尾矿的二次利用过程中，也存在高附加值产品少、缺少市场竞争力的弊端。金矿尾矿是复杂的难处理资源，其对环境的污染十分突出，排放量又十分巨大，我国仅河南灵宝市黄金集团总公司一家目前就已堆存金尾矿1500多万t。因此，研究金金尾矿的综合利用工艺技术，对于充分合理地开发和利用矿产资源具有重要意义。     赛隆资料（SiAlON）是一种以Si3N4为基，由Si、Al、O、N形成的固溶体，具有良好的高温抗氧化性、耐热冲击性和抗侵蚀性，使用前景广阔。Ca－α－SiAlON是固溶碱土金属的五元系赛隆族材料，拥有高硬度、良好的耐磨性和耐侵蚀性等独特性能。本研究探讨以灵宝金尾矿为主要原料，利用碳热还原氮化方法合成Ca－α－SiAlON/SiC粉体，以期获得高附加值的金尾矿产品，从而为金尾矿的高效综合利用开辟一条可行的途径。     一、实验原理     J．W．T．Van Rutten等人1995年曾经在CaO或CaSiO3、SiO2和Al2O3原料体系中配入碳粉，通过碳热还原氮化法合成Ca－α－SiAlON的反应机理进行了研究，后来人们普遍接受了他们的理论解释。他们发现：Ca－α－SiAlON的生成温度为1450℃以上。在1500℃下保温65h，可进一步合成单相Ca－α－SiAlON；在1350℃下，主要的产物是SiO2和Si2N2O；1450℃时，主要得到α－SiAlON和β－SiAlON；温度高于1650℃时，主要的产物是SiC，而不是Ca－α－SiAlON。研究指出，整个反应过程可以概括为两步：     （一）形成低Z值的β－SiAlON： 4.6SiO2＋0.7Al2O3＋9.9C=Si4.6Al1.4O1.4N6.6（1）     （二）固溶Ca和更多的N： 0.8CaO＋2Si4.6Al1.4O1.4N6.6＋2.4C＋0.8N2＝Ca0.8Si9.2Al2.8O1.2N14.8（2）     二、实验原料     实验主要原料为河南灵宝金矿尾矿，配入适量硅砂和分析纯CaO调整原料组分。灵宝金尾矿和硅砂的化学组成如表1所示。 表1  灵宝金尾矿和硅砂的化学组成  %原 料成分含量SiO2Al2O3CaOK2ONa2OFe2O3烧 损金尾矿49.0216.8913.683.853.0813.481.57硅  砂99.300.180.200.150.17       三、实验方法    将尾矿、硅砂、分析纯CaO和活性炭以无水乙醇为介质在氧化铝球磨罐中湿混24h，料浆入烘箱，在60℃下充分干燥后，再在氧化铝球磨罐中干混4h，确保原料充分混匀，然后在40MPa压力下压成型。素坯采用BN埋粉，置于氮气炉中进行常压烧结，高纯氮气（含N2量＞99.999%）流量控制在1.0L/min。烧成后的试样于800℃空气气氛中恒温6h，除去残余游离碳。样品制成后，利用X射线衍射（XRD）分析其物相组成，利用电子扫描显微镜（SEM）观察其形貌。     本研究固定硅砂的加入量为SiO2满足化学计量、活性炭的加入量为理论配碳量的1.3倍、烧结保温时间为5h，着重考察CaO掺量和温度这两个因素对合成Ca－α－SiAlON的影响。以Ca0.8Si9.2Al2.8O1.2N14.8为基准。可算出按化学计量时原料中CaO 掺量应为4.2%，本实验研究CaO按化计量掺入（4.2%）和过量掺入（6.3%）时，在5个不同级别高温下的反应情况。二因素五水平正交优化实验方案如表2所示。 表2  二因素五水平正交优化实验方案实验号烧结温度/℃CaO掺量/%1 2 3 4 5 6 7 8 9 101350 1350 1450 1450 1500 1500 1550 1550 1600 16004.2 6.3 4.3 6.3 4.3 6.3 4.3 6.3 4.3 6.3     四、实验结果与讨论     （一）CaO掺量对生成产物的影响     在以往制备α－SiAlON的过程中，常选择稀土添加剂作为烧结助剂。以CaO作为烧结助剂，较稀土添加剂便宜，应用前景更为广阔。CaO含量对生成产物有重要影响。在可以生成Ca－α－SiAlON的温度区域内，不同实验条件下生成产物的物相分析结果见表3。表中生成产物中的Ca－α－SiAlON和SiC两物相的质量分数比WCa－α－SiAlON/WSic由下式计算：   （3）     式中Iα（102），Iα（210）分别为Ca－α－SiAlON在（102）和（210）面的X射线衍射峰积分强度；Isic（111），Isic（111）为SiC在（111）和（220）面的X射线衍射峰积分强度。 表3  实验条件与产物物相分析结果产物号温度/℃CaO掺量/%主要物相WCa－α－SiAlON/WSic1 2 3 4 5 6 7 8 9 101350 1350 1450 1450 1500 1500 1550 1550 1600 16004.2 6.3 4.2 6.3 4.2 6.3 4.2 6.3 4.2 6.3C，玻璃相 C，玻璃相 C，SiC，玻璃相 C，SiC，玻璃相 Ca－α－SiAlON，SiC Ca－α－SiAlON，SiC Ca－α－SiAlON，SiC Ca－α－SiAlON，SiC Ca－α－SiAlON，SiC Ca－α－SiAlON，SiC0 0 0 0 0.35 0.68 0.66 0.97 2.58 1.05     实验结果表明：烧结温度为1350℃、1450℃时，没有生成Ca－α－SiAlON相；1500℃下，CaO掺量为化学计量（4.2%）和6.3%时，生成了少量Ca－α－SiAlON相；1550℃下，随CaO掺量升高，产物中Ca－α－SiAlON含量增加，SiC含量相对减少；1600℃下，在CaO的化学计量点（4.2%）生成了最多的Ca－α－SiAlON，而CaO掺量为6.3％时Ca－α－SiAlON比便减小。由此可知，CaO过量加入时，温度的升高对Ca－α－SiAlON相对比例的影响减弱（1550℃时为0.97，1600℃时为1.05）。但在较高合成温度时，CaO的过量加入又会减少Ca－α－SiAlON在产物中的比例。所以合成过程中一定要综合考虑温度和CaO加入量两个条件。这也难了J．W．T．Van Rutten等人的理论，即温度较低时，只有CaO过量才能有更多的Ca固溶到物相中形成Ca－α－SiAlON，而反过来，CaO过量加入，Ca2＋更多地固溶到物相中，又使得在较低温度时就形成了Ca－α－SiAlON。温度较高时，Ca2＋活度增加，更易固溶到物相中，此时如果过量加入CaO，Ca2＋将更多地进入硅氧四面体形成较为稳定的硅酸盐网络织构，减少O2－进入［SiN4］8－四面体的机会，因而不易生成Ca－α－SiAlON。     （二）温度对生成产物的影响     Ca－α－SiAlON的理论生成温度是1450℃。1350℃时实验产物中大多是残存的游离炭和玻璃相，而没有发现Ca－α－SiAlON相，说明低温时很难发生生成Ca－α－SiAlON的反应。图1是CaO掺量为化学计量（4.2%）时，不同温度下生成产物的XRD图谱。    图1  CaO掺量为4.2%时不同温度下制得样品的XRD图谱 ▲－C；◆－β－SiC；□－α－Si2N4；■－β－Si3N4；●－Ca－α－SiAlON（因故图表不清，需要者可来电免费索取）     通过对比不同温度下生成产物的XRD图谱，可归纳出Ca－α－SiAlON的生成随温度升高经历以下过程：     1、在1350℃下几乎没有发生氧化物的碳热还原，产物主要为未反应的碳粉及玻璃相。图1（a）中显示了玻璃衍射形成的散射峰，说明在此温度附近主要是发生液相产生过程。     2、1450℃时，SiO2开始碳热还原反应，生成SiC相。此时氮化过程尚未发生，主要产物为SiC，并且XRD图谱中显示仍有散射峰。虽然理论上1450℃即可生成Ca－α－SiAlON，但对于实验中的高杂质含量复杂原料体系，此温度下尚不能产生SiAlON相，还需要更高的反应温度。     3、1500℃时，氮化过程开始，生成产物的主要物相为SiC、α－Si3N4和β－Si3N4。高温下，高杂质含量的原料体系比低杂质含量的原料体系产生更多的液相，而在大量液相存在的情况下，Al3＋离子更容易与Si－O四面体中的Si4＋互换而进入四面体形成稳定结构，只有反应温度足够高时，Al3＋才能获得中够能量从Si－O骨架中解脱出来，与Si、O、N重新结合形成SiAlON。     4、到1550℃时，、α－Si3N4和β－Si3N4逐渐消失，产生了少量的Ca－α－SiAlON，产物的物相为Ca－α－SiAlON和SiC，其中SiC为主要物相。     5、1660℃时，体系中SiC的量相对减少，Ca－α－SiAlON量明显增加，此时生成产物的物相为Ca－α－SiAlON和SiC，且Ca－α－SiAlON占居主导地位。     综上所述，随着温度升高，反应产物依次为SiC、α－Si3N4、β－Si3N4和Ca－α－SiAlON。在1600℃时，Ca－α－SiAlON大量生成而α－Si3N4和β－Si3N4消失，说明α－Si3N4和β－Si3N4仅是反应过程中的中间产物。     （三）合成Ca－α－SiAlON的工艺条件选择     CaO掺量为化学计量（4.2%）、烧结温度为1600℃时，所获得产物（表3所列9号产物）WCa－α－SiAlON/WSic值最高，由式（3），可算出该产物结晶相中Ca－α－SiAlON的相对含量达到72%。对该产物进行了电子显微扫描，以确认Ca－α－SiAlON的形貌，结果见图2。    图2  9号产物的SEM照片  （因故图表不清，需要者可来电免费索取）     显微扫描结果显示，9号产物主要以柱状晶体貌存在。而图1（e）XRD分析结果表明，此时主晶相为Ca－α－SiAlON，因此可推断柱状晶为Ca－α－SiAlON相。根据晶体结构理论，α－SiAlON的基体α－Si3N4的晶胞参数c/a＝0.38，在烧结过程中，c轴方向为它的择优生长方向，所以产物主要为柱状晶。温度再升高，如J．W．T．Van Rutten等人所指出的，主要产物将是SiC，而不是Ca－α－SiAlON。据此，确定9号产物所对应的工艺条件为合成Ca－α－SiAlON/SiC的适宜条件。     五、结论     （一）一定温度范围内，升高温度有利于合成Ca－α－SiAlON相。随反应温度升高，反应产物依次是SiC、α－Si3N4、β－Si3N4和Ca－α－SiAlON，α－Si3N4、β－Si3N4和SiC是合成Ca－α－SiAlON的中间产物。     （二）对于本原料体系，合成Ca－α－SiAlON的适宜条件为烧结温度1600℃，保温5h，CaO按化学计量（4.2%）配入。生成产物以Ca－α－SiAlON为主，有少量SiC，Ca－α－SiAlON的形貌为柱六晶。

赛什塘铜矿是一座以铜、硫为主的多金属硫化矿床，现生产工艺流程为一段磨矿65%-74μm、一次粗选、两次扫选、三次精选；粗选矿浆pH8，一次精选矿浆pH10，二次精选pH12，三次精选pH13～14；药剂制度以石灰为pH调整剂、复合黄药为捕收剂、M2为辅助捕收剂。由于供矿点较多，矿石性质变化较大，导致生产技术指标不稳定，通常情况下，原矿品位0.80%～1.30%，铜精矿品位15%～20%，铜回收率75%～90%，2007年累计铜精矿品位18.32%，铜回收率87.05%。由于生产技术指标不稳定，尾矿跑高的情况时有发生，造成铜金属流失严重。根据以往研究情况，结合现场调查和分析，认为现场工艺流程是合理的，存在的主要问题是：（1）由于供矿点较多，开采深度加大，矿石矿物种类较多，矿物嵌布关系复杂，矿石性质变化较大，现有的药剂制度不够完善，不能适应生产要求；（2）现场为了确保铜精矿品位达到18%以上，精选作业采取高钙操作，浮选矿浆pH较高，导致一部分铜矿物和黄铁矿、磁黄铁矿一起被抑制。本项目针对现场生产存在的问题，主要从研究和应用新药剂的角度，使采取的药剂制度更能够适应现场矿石性质复杂多变的特点，并适当降低精选作业矿浆pH值，从而达到提高选矿技术指标，为企业创造良好的经济效益的目的。     一、矿石性质     矿石中金属矿物以磁黄铁矿、黄铁矿、黄铜矿为主，其次有磁铁矿、方铅矿、闪锌矿，少量及微量矿物种类较多，有白铁矿、斑铜矿、辉铜矿、毒砂、黝铜矿、蓝辉铜矿等；脉石矿物以辉石、石榴石、石英和方解石为主，其次有长石、绿泥石、绿帘石、云母、角闪石和高岭土等。     矿石中金属矿物嵌布关系较为复杂。黄铜矿粒度以中粒为主，有少量黄铜矿以细小粒状、星点状和乳滴状嵌布于脉石或黄铁矿中，这部分矿物较难达到单体解离，在浮选过程中难以回收而损失于尾矿中，从而影响铜回收率的提高。此外，铜化学物相分析结果表明，矿石中有一小部分铜矿物被氧化，也是影响铜回收率提高的另一个原因。原矿多元素化学分析结果见表1，铜化学物相分析结果见表2。     二、选矿试验研究     （一）粗选条件试验 表1  原矿多元素化学分析结果%元素CuPbZnFeSCaOMg0Si02A1203CoAuAg质量 分数0.910.040.1624.6810.954.262.2724.190.130.0050.25 g/t16.30 g/t 表2  铜物相分析结果%相别原生硫化铜次生硫化铜氧化铜总铜质量分数0.790.100.020.91占有率86.8110.992.20100.0     粗选作业铜回收率对最终取得的选矿技术指标起着决定性的作用，因此，有必要对影响粗选作业铜回收率的各种因素进行深入细致的试验研究。粗选条件试验主要包括磨矿细度、矿浆pH值（石灰调浆）、复合黄药用量、辅助捕收剂选择及用量等条件试验。     1、磨矿细度对铜粗选指标的影响    磨矿细度试验流程及条件见图1，试验结果见图2。1－铜品位；2－铜回收率；下同     由图2可以看出，随着磨矿细度的增加，粗精矿铜品位呈上升趋势，铜回收率则是先上升，在磨矿细度为70%-74μm时达到最高点，然后逐渐降低，说明过磨不利于铜回收率的提高，为了获得较高的铜回收率，将磨矿细度确定为70%-74μm。     2、矿浆pH值对铜粗选指标的影响     采用石灰调节矿浆pH值，磨矿细度为70%-74μm，矿浆pH值试验流程及其条件见图1，试验结果见图3。     从图3可以看出，随着矿浆pH的提高，铜粗精矿铜品位逐渐升高，铜回收率呈下降趋势，矿浆pH大于9时铜回收率下降尤为明显，说明矿浆pH较高时铜矿物受到强烈抑制，因此，矿浆pH8为宜。     3、复合黄药用量对铜粗选指标的影响     磨矿细度为70%-74μm，矿浆pH值8，复合黄药用量试验流程及其条件见图1，试验结果见图4。    从图4可以看出，随着复合黄药用量的增加，铜粗精矿铜回收率逐渐增高，铜品位随之降低，故适宜的复合黄药用量为60g/t。    4、辅助捕收剂选择及用量对铜粗选指标的影响     研究考察了捕收剂复合黄药分别与M2、Z-200、丁基铵黑药、A6等辅助捕收剂配合使用对赛什塘矿石的选别效果，试验流程及条件见图1（磨矿细度为70%-74μm），试验结果列于表3。试验结果表明，A6对硫化铜矿物具有较强的捕收能力和良好的选择性，应用于赛什塘铜矿可获得较好的选矿技术指标，A6为含有多种酯类捕收剂的混合物，这些捕收剂分子中含有螯合基团，可在铜矿物表面生成难溶的疏水性螯合物，由于多种药剂成分的协同效应，A6具有较强的选择性捕收能力。A6用量试验结果见图5，随着用量的增加，铜回收率明显增加，但铜品位有所下降，A6适宜的用量为30g/t。 表3  辅助捕收剂选择试验结果%辅助捕收剂种类(用量30g/t)产品名称产率铜品位铜回收率复合黄药+M2铜粗精矿14.335.9693.88复合黄药+丁基铵黑药铜粗精矿14.155.9993.38复合黄药+Z-200铜粗精矿14.415.9794.63复合黄药+A6铜粗精矿14.216.1795.87     （二）精选主要条件试验     精选试验研究的主要任务是保证铜精矿品位大于18%的前提下尽可能提高铜回收率。针对现场生产精选作业采取高钙操作的状况，通过采取添加调整剂、降低精选作业矿浆pH值等措施，使易被石灰抑制的硫化铜矿物得到有效回收，从而使铜回收率得到较大幅度提高。    精选条件试验主要包括石灰用量、T-20用量及复合黄药用量等条件试验。石灰用量、复合黄药用量对精选作业铜选矿指标的影响趋势与粗选条件试验结果一致，其最佳用量为石灰400g/t (pH9)、复合黄药lOg/t。T-20用量试验是在石灰用量400g/t、复合黄药10g/t，浮选时间8min的条件下进行，试验流程为一次精选流程。T-20用量对精选指标的影响见图6。    T-20用量试验结果表明，采用石灰和调整剂T-20配合使用，可在矿浆pH值为9的情况下较好地实现铜硫分离，与单独使用石灰相比，铜精矿铜品位和回收率都有所提高，T-20适宜的用量为400g/t。T-20的是一种无机调整剂，无毒无害，易溶于水，其水解后呈弱酸性，故使用后矿浆pH值有所降低；T-20对硫化铜矿物具有活化作用，可加快硫化铜矿物的浮游速度，且用量不大，价格低廉。通过精选条件优化试验，确定一次精选条件为：石灰400g/t、T-20 400g/t、复合黄药10g/t、矿浆pH9。     （三）闭路试验     在开路条件优化试验的基础上，分别进行了现场药剂和新药剂两个方案的闭路试验，闭路试验流程见图7，试验结果列于表4。 表4  闭路试验结果%试验方案产品名称产率铜品位铜回收率新药剂铜精矿3.7623.1095.35尾矿96.240.0444.65原矿100.00.91100.0现场药剂铜精矿3.7622.1191.43尾矿96.240.0818.57原矿100.00.91100.0     由表4可以看出，新药剂方案取得了较好的选别指标。与现场药剂方案相比，铜精矿铜品位和回收率分别提高了0.99%和3.92%。     （四）工业试验     由闭路试验研究结果可知，在原矿品位为0.91%的情况下，可获得铜精矿含铜23.10%、回收率95.35%的良好技术指标，而现场铜回收率2007年的累计指标仅达87.05%。由此可见，从理论的角度分析，目前现场生产技术指标仍具有较大的提升空间。为了验证小型试验研究成果在生产中的应用效果，我们在赛什塘铜矿进行了工业试验。工业试验流程是在闭路试验流程的基础上增加了一次精选，工业试验指标见表5。 表5  试验前指标与工业试验指标对比%试验阶段产品名称产率铜品位铜回收率试验前 指标铜精矿4.4618.7687.95尾矿95.540.1212.05原矿100.00.95100.0工业试验 指标铜精矿4.4919.8491.20尾矿95.510.098.80原矿100.00.98100.0     工业试验结果表明，工业试验指标与试验前现场生产指标相比，铜精矿品位提高1.08%，铜回收率提高了3.25%。说明新药剂方案对赛什塘铜矿具有较好的适应性，可获得良好的选别效果。     三、工业生产实践     新药剂应用于赛什塘铜矿选矿生产后，经过一年的生产运行，生产指标稳定，2008年铜精矿品位年累计达到19.67%，回收率达到89.33%，铜精矿铜品位及回收率分别较2007年生产指标提高1.35%和2.28%。     四、经济效益分析     新药剂应用于赛什塘铜矿选矿生产后，新药剂成本与老药剂成本相当，新增经济效益主要来自铜回收率的提高。赛什塘铜矿每年处理原矿70万t，原矿平均品位1%，当前铜精矿按金属5万元/t计，新药剂应用于工业生产后，每年因铜回收率提高而产生的经济效益约798万元。     五、结语     （一）赛什塘铜矿是以铜、硫为主的多金属硫化矿，由于矿石矿物种类较多、矿物嵌布关系复杂、塌现场药剂制度不够完善等原因，生产技术指标不是很理想，有必要寻求更为合理的药剂方案，以达到进一步提高选矿指标和矿山经济效益的目的。     （二）在不改变现场生产工艺流程的前提下，以石灰为pH调整剂、复合黄药为捕收剂、A6为捕收起泡剂、精选添加调整剂T-20，并适当降低精选作业矿浆pH值，从而降低在高碱介质中石灰对硫化铜矿物的抑制程度，小型试验和工业试验均取得良好的技术指标，工业试验指标与试验前现场生产指标相比，铜精矿品位提高1.08%，铜回收率提高了3.25%。     （三）工业生产实践表明，2008年铜精矿品位年累计达到19.67%，回收率达到89.33%，与2007年生产技术指标相比，铜精矿品位提高1.35%，回收率提高了2.28%。说明新药剂新工艺方案对赛什塘铜矿具有较好的适应性，可获得良好的选别指标。但这一结果和小型试验研究结果仍有较大差距，应结合现场情况进行深入研究，使现场生产指标得到进一步提高。     （四）新药剂新工艺应用于工业生产后，经济效益显著提高，在不增加选矿药剂成产的情况下，每年因铜回收率提高而产生的经济效盗约798万元。

乌恰林斯克选矿厂处理乌泽里金斯克矿床两种类型铜锌矿石：含黄铁矿的铜锌矿石和含磁黄铁矿的铜锌矿石。使用处理铜一锌一黄铁矿矿石的工艺处理含磁黄铁矿的矿石不能将锌收回到合格的锌精矿中，成果含在矿石中的1.3%～2.3%的锌悉数丢失到扔掉尾矿中。     由于乌泽林斯克矿山的采矿本钱高和该矿山含磁黄铁矿的矿石量很大，所以从含磁黄铁矿的矿石中收回锌是乌恰林斯克采选公司迫切需求处理的问题。     含磁黄铁矿的铜锌矿石的特色是物质组成杂乱，硫化矿藏彼此细粒嵌布，为了使其单体解离，矿石需求磨到85%-0.074mm以上。磁黄铁矿的含量为50%～60%，只要少数的硫化铁以黄铁矿方式存在。     在国际铜锌矿石选矿实践中，还没有处理高含量磁黄铁矿矿石的实例。用于处理铜锌矿石的典型工艺是用硫酸铜活化闪锌矿，但该工艺对含磁黄铁矿的矿石不适用，由于闪锌矿的可浮性与磁黄铁矿附近。     在白铁矿一黄铁矿一磁黄铁矿类质同象系列中，磁黄铁矿的可浮性最差。与黄铁矿不同，磁黄铁矿是较软的矿藏，其硬度为3.5～4.5，与黄铜矿和闪锌矿的硬度附近。     在含磁黄铁矿的矿石工艺流程拟定研讨中从两个方向着手：发明按捺磁黄铁矿和在高碱度下浮选闪锌矿的条件；寻觅在锌浮选前将磁黄铁矿别离到独自产品中。     在按捺磁黄铁矿的工艺研讨方向进步行了以下3个实验：矿浆充气时刻实验，使易氧化的磁黄铁矿氧化；在石灰发明的高碱度下对矿浆充气实验；对矿浆预先充气，然后用石灰处理的实验。     实验成果表明，最佳充气时问为5min，尽管，锌粗精矿质量得到某种程度上的改进，可是，锌在尾矿中的丢失依然较高。应该指出的是，应在参加石灰曾经对矿浆充气，由于，对参加石灰的矿浆充气会使其碱度急剧下降，此刻会呈现负面影响：磁黄铁矿开端很好地浮起，然后急剧地恶化锌粗精矿的质量。例如，在矿浆充气15min后，矿浆中的游离氧化钙的浓度从1000g/m3降至280g/m3，此刻锌粗精矿的产率增加4～5倍。     在用硫酸铜活化闪锌矿后浮选锌时，磁黄铁矿也被活化，然后进入锌粗精矿中，锌粗精矿屡次精选也不能进步其质量。     由此能够得出结论，对这种类型的矿石不引荐预先按捺磁黄铁矿的工艺。     在研讨进程中发现，在闭路中与首要组分回来的磁黄铁矿的存在，使得工艺进程恶化，因而，工艺流程应该尽可能是开路的。     由这个推论，拟定了含磁黄铁矿的矿石选矿工艺流程。     在锌浮选前将磁黄铁矿精矿引出的工艺中引荐正优先浮选流程。在进程开端，在和硫酸锌介质中进行铜浮选，以别离出高档次铜精矿。然后在碱性矿浆(200～250g/m3CaO)中进行铜粗选。在铜粗选中一部分磁黄铁矿进入铜粗精矿中，可是，该条件还不能很好地满意锌的浮选条件。     像黄铁矿相同，只在活化剂存在时，在低碱度下磁黄铁矿才干很好地浮选。选用碳酸钠作为活化剂，它是较廉价的毒性小的浮选药剂。在磁黄铁矿浮选时碳酸钠的最佳用量为2kg/t，此刻，矿浆中的游离Ca0含量降至14～42g/m3。     应该指出的是，碳酸钠的用量直接与铜浮选矿浆的碱度有关。用石灰发明的铜浮选矿浆的碱度越高，碳酸钠的用量也越大。因而，为了在引荐的碳酸钠用量下有效地浮选磁黄铁矿，铜浮选的碱度有必要严格控制，其游离CaO含量不超越200g/m3，以便使锌的丢失最低。这一点很重要，转移到铜回路中的锌不能进入锌浮选回路中，由于其间有很多磁黄铁矿存在，锌与铜粗选尾矿一同排到尾矿坝中。     在锌浮选前别离和不别离磁黄铁矿产品的比照实验成果如表1所示。 表1  在锌浮选前别离和不别离磁黄铁矿产品的比照实验成果产品名称实验条件产率/%档次/%档次/%CuZnCuZn高质量铜精矿别离磁黄铁产品6.78.551.0236.53.8铜粗精矿16.034.501.7146.O15.1总铜精矿22.795.691.5182.518.9磁黄铁矿产品19.160.560.926.89.8锌粗精矿6.660.4117.561.764.6锌浮选尾矿51.45O.27O.249.04.7原矿100.01.571.81100.0100.0高质量铜精矿不别离磁黄铁矿产品8.607.761.1642.35.6铜粗精矿15.834.031.7440.415.6总铜精矿24.435.341.5382.721.2锌粗精矿7.890.5511.282.750.2锌浮选尾矿67.680.340.7514.628.6原矿100.01.581.77100.0100.0     在第一种情况下，取得了锌档次为17.56%，收回率为64.6%的锌精矿。在第二种情况下，取得了锌档次为11.286%，收回率为50.2%的锌精矿。     从含磁黄铁矿的矿石中浮选锌的特色在于，矿浆碱度不低于1000g/m3游离CaO，硫酸铜和丁基黄药用量要小，浮选时问要短。硫酸铜和丁基黄药的最佳用量分别为120～150g/t和25～30g/t。锌粗选精矿不精选，直接给入脱铁作业(黄铁矿和磁黄铁矿混合浮选)中。脱铁浮选的条件如下：     用水清洗锌粗精矿，至14g/m3游离CaO；     用或处理矿浆，解吸剩下的捕收剂，使Na2S的剩下浓度到达1000～1100mg/L；     用硫酸锌处理矿浆至pH7.6～7.8；     用捕收剂和起泡剂浮选。     在单个情况下，在黄铁矿一磁黄铁矿产品精选I和精选II中增加按捺剂(25～50g/t Na2S和50～lOOg/t ZnS04)是合理的。     依据实验研讨成果拟定了处理乌泽林斯克含磁黄铁矿的铜锌矿石的工艺流程。它由一些新的单元和新的药剂准则组成。该工艺可取得合格的锌精矿。     该流程包含：     1)浮选别离高质量铜精矿，其间含16.6%Cu和0.69%Zn，铜收回率为35.7%。     2)铜粗选，取得产率为17%～20%的含4.02%Cu和1.54%Zn的铜精精矿，铜收回率为47.5%。     3)铜粗精矿再磨至90%～92%－0.44μm，再进行铜浮选，以分出黄铁矿一磁黄铁矿尾矿。     4)对铜粗选尾矿进行磁黄铁矿浮选，以取得磁黄铁矿产品，其产率为16%～18%，锌、铜和硫的档次分别为0.62%、0.92%和40%～45%，其收回率分别为6.3%、8.2%和20%～22%。     5)锌浮选以取得含Cu 0.4%～0.5%和Zn 20%～24%的锌粗精矿，铜和锌的收回率分别为1.4%～1.5%和57%～59%。     6)锌粗精矿脱铁浮选，以取得槽内产品锌精矿，其间含Cu 0.75%～0.80%和Zn 48.0%～52%，锌的收回率为48%～52%。     7)排出总尾矿，它由铜浮选尾矿、锌浮选尾矿、磁黄铁矿产品和黄铁矿一磁黄铁矿产品(锌粗精矿脱铁作业泡沫产品)组成。总尾矿产率为89%～90%，其间含Cu 0.33%和Zn 0.72%，铜和锌的收回率分别为18.9%和36.1%。     乌泽林斯克含磁黄铁矿的铜锌矿石选矿目标如表2所示。 表2  取得终究产品的金属平衡表产品名称产率/%档次/%收回率/%CuZnCuZn高质量铜精矿3.3916.00.8935.71.7铜精矿4.7714.313.1844.98.5总的铜精矿8.1615.012.2380.610.2铜浮选尾矿12.93O.35O.793.05.8磁黄铁矿产品16.090.52O.925.58.3锌精矿1.800.7552.57O.953.2黄铁矿－磁黄铁矿产品3.530.233.35O.56.5锌浮选尾矿57.49O.25O.499.516.O总尾矿90.040.31O.7218.536.6原矿100.001.521.78100.0100.0     所拟定的工艺流程现已用于乌恰林斯克选矿厂第二体系的改造规划中。

1、简介     洛奈克斯选厂坐落加拿大不列颠哥伦比亚省内地高原边际哈兰德山沟的南坡，卡姆隆普斯城南80km和阿什克洛夫东南48km处。     该矿自1964年发现，1972年6月，日处理矿石48kt选厂投产后，选厂经改造扩建，现在，是加拿大最大的铜-钼选矿厂。     1982年，洛奈克斯选厂处理了原矿石30.7Mt，生产出铜精矿达88kt（铜金属），钼精矿为2879t（钼金属量）和20951kg银。     2、矿床、矿石和采矿     洛奈克斯矿床是一个均匀块状结构的斑岩浸染铜-钼矿。矿藏沿开裂面充填在岩脉中，构成均匀分布的硫化物。矿体大致长1220m、宽488m的椭圆形地域上，至少有610m深。     矿石中大部分铜矿藏为黄铜矿和斑铜矿。有极少数黄铁矿。辉钼矿为有用伴生矿藏。矿体上部有一个氧化带，厚薄纷歧，含孔雀石及少数辉铜矿、蓝铜矿、铜蓝、赤铜矿和自然铜。     矿山1972年投产，露天开采，轿车运送。是加拿大迄今最大的有色金属矿山。1976年后，每天采掘量150kt/d，其间矿石48kt/d。     3、选矿工艺     破碎-磨矿用一段开路粗碎、两段闭路磨矿（粗磨选用半自磨机、细磨选用球磨机）工艺，见图1。粗碎设备是两台1.5×2.3m艾利妍-查墨斯（后称A.C）型旋回破碎机，排矿粒度-229mm。粗磨设备是￠9.7×4.7mD.E.W型半自磨机2台，￠10.4×4.9mD.E.W型半自磨机1台。每台自磨与2440×3050mm双层振动筛两台闭路。细磨由2台球磨机与1台半自磨机配套。共4台￠5.0×7.0m，2台￠5.0×8.2m球磨机。球磨再与￠762mm旋流器闭路。磨矿终究产品浓度38％，细度70％-100目。     铜-钼混合浮选用一次粗选、一次扫选、两次精选工艺。混合精矿产量513t/d，含铜32.13%、含钼1.00％。铜-钼混合精矿选用一粗、一扫两段再磨、八次精选的铜-钼分选工艺，见图2。   图1  洛奈克斯破碎和混浮流程 [next] 图2 洛奈克斯铜-钼分选流程       两段再磨作业用￠1.5×3.0m球磨机与D6B型旋流器闭路。     浮选终究精矿过滤后用溶液（50g/L）在110℃下浸出脱除铜杂质。浸出后用1台1200mm Perriti压滤机过滤，二用一台1.5×2.4m内衬氯橡胶的置换沉淀池再生成循环运用。     4、选矿药剂    铜-钼混合浮选：药   剂类型加药点用量（g/t）（矿石）异丙基钠黄药捕收剂磨矿机5.0戊基钾黄药捕收剂扫选槽3.2降松（Norpine）65起泡剂磨矿机10.4道-250起泡剂扫选槽3.6石  灰PH调整剂 182.0     铜-钼分选药剂：药   剂加药点用量（g/t）（混合精矿）拌和槽7.35精2、精8浮选槽1.0燃料油再磨1、再磨20.63     5、选矿目标     原矿档次0.427%Cu、0.017%Mo，磨矿细度70％-100目，处理量48kt/d。铜精矿档次34%Cu，铜回收率87%~90％，产值88kt/a（Cu），浮选钼精矿档次53.60%Mo、1.24%Cu，钼回收率70%~75％，产值2879t/a（Mo）。1982年后加FeCl3浸出工艺，铜降至0.3%以下。

高河黄金采矿公司（High River Gold Mine）投资7060万美元，2006年5月开始建设处理厂和基础设施，预计2006年底完成，2007年1季度试产。预计产金12万盎司/年。该矿以露天方式开采，采用湿法冶炼。矿石储量/资源量1156.2万吨，平均品位：金2.83克/吨。高河黄金采矿公司拥有90%股权，布基纳法索政府拥有10%股权。(来源：资源网)

合金牌号化     学     成      分，wt%其它杂质Al含量字母式数字式SiFeCuMnMgCrZnTi 每个总计A．工业纯铝（DIN1712,Tei13）A199.98R3.03850.0100.0060.003———0.010.003—0.0030.029≥99.98A199.93.03050.060.0500.010.010.01—0.040.0060.030Ga0.010.10≥99.90A199.83.02850.150.150.030.020.02—0.060.020.03Ga0.020.20≥99.80A199.73.07250.200.250.030.030.03—0.070.03—0.030.30≥99.70A199.53.02550.250.400.050.050.05—0.070.05—0.030.50≥99.50E-Al3.02570.250.400.02—0.05—0.05 0.03(Cr+Mn+Ti+V)0.030.50余量Al993.02051.0(Fe+Si)0.050.050.06—0.100.05—0.051.00≥99.0变形铝合金（DIN1725-83）AlRMg0.53.33090.010.008——0.35-0.6—0.010.008(Fe+Ti)0.0080.0030.020余量AlRMg13.33190.010.008— 0.8-1.1—0.010.008(Fe+Ti)0.0080.0030.020余量Al99.9Mg0.53.33080.060.04—0.030.35-0.6—0.040.010—0.0010.010余量Al99.9Mg13.33180.060.04—0.030.8-1.1—0.040.010—0.0010.010余量Al99.85Mg0.53.33070.080.08—0.030.30-0.60—0.050.020—0.020.15余量Al99.85Mg13.33170.080.08—0.030.7-1.1——0.050.020—0.020.15余量Al99.9MgSi3.32080.35-0.70.040.05-0.200.030.35-0.7—0.040.010—0.010.10余量Al99.85MgSi3.23070.35-0.70.080.05-0.200.030.35-0.7—0.050.020—0.020.15余量Al99.8ZnMg3.43370.100.100.200.050.7-1.20.103.8-4.60.020Zr 0.15,(Fe+Si+Ti+Mn)0.200.02—余量AlFeSi3.09150.40-0.80.50-1.00.100.10——0.100.05—0.060.25余量E-AlMgSi3.23050.50-0.60.10-0.300.02—0.35-0.6—0.15—Cr+Mn+Ti+V0.030.030.10余量E-AlMgSi0.53.32070.30-0.60.10-0.300.050.050.35-0.6—0.10——0.030.10余量AlMgSi0.53.32060.30-0.60.10-0.300.100.100.35-0.60.050.150.10—0.050.15余量AlMgSi0.73.23100.50-0.90.350.300.500.4-0.70.300.200.10Mn+Cr0.12-0.500.050.15余量AlMgSi13.23150.7-1.30.500.100.40-1.00.6-1.20.250.200.10 0.050.15余量AlMgSiPb3.06150.6-1.40.500.100.40-1.00.6-1.20.300.300.20Bi+Cd+Pb+Sn1.0-2.50.050.15余量AlCuBiPb3.16550.400.75.0-6.0———0.30—Bi0.20-0.6Pb0.20-0.60.100.15余量AlCuMgPb3.16450.80.83.3-4.60.50-1.00.40-1.8—0.80.20Bi+Cd+Pb+Sn1.0-2.50.050.30余量AlCu2.5Mg0.53.13050.80.72.2-3.00.200.20-0.500.100.25 —0.050.15余量AlCuMg13.13250.20-0.80.73.5-4.50.40-1.00.40-1.00.100.25 Ti+Zr0.250.050.15余量AlCuMg23.13550.500.503.8-4.90.30-0.91.2-1.80.100.250.15Ti+Zr0.200.050.15余量AlCuSiMn3.12550.50-1.20.73.9-5.00.40-1.20.20-0.80.100.250.15 0.050.15余量AlZn13.1445Si+Fe0.70.100.100.10 0.8-1.3 Ti+Zr0.08-0.250.050.15余量AlZn4.5Mg13.43350.350.400.200.05-0.501.0-1.40.10-0.354.0-5.0—Zr0.8-0.20Ti+Zr0.200.050.15余量AlZnMgCu0.53.43450.500.500.50-1.00.10-0.402.6-3.70.10-0.304.3-5.2——0.050.15余量AlZnMgCu1.53.43650.400.501.2-2.00.302.1-2.90.18-0.28/5.1-6.10.20Ti+Zr0.250.050.15余量AlMn13.05150.500.70.100.9-1.50.300.100.200.10—0.050.15余量AlMn0.63.05060.300.450.100.4-0.80.10—0.10——0.050.15余量AlMnCu3.05170.60.70.05-0.201.0-1.5——0.100.10—0.050.15余量AlMn0.5Mg0.53.05050.60.70.300.30-0.80.20-0.80.200.40——0.050.15余量AlMn1Mg0.53.05250.60.70.301.0-1.50.20-0.60.100.250.10—0.050.15余量AlMn1Mg13.05260.300.70.251.0-1.50.8-1.3—0.25——0.050.15余量AlMg13.33150.300.450.050.150.7-1.10.100.20——0.050.15余量AlMg1.53.33160.400.450.050.151.1-1.70.100.20——0.050.15余量AlMg1.83.33260.300.450.050.251.4-2.10.300.200.10—0.050.15余量AlMg2.53.35230.250.400.100.102.2-2.80.15-0.350.10——0.050.15余量AlMg33.35350.400.400.100.502.6-3.60.300.200.15(Mn+Cr)0.10-0.60.050.15余量AlMg4.53.334550.200.350.150.154.0-5.00.150.250.10—0.050.15余量AlMg53.35550.400.500.100.10-0.64.5-5.60.200.200.20(Mn+Cr)0.10-0.60.050.15余量AlMg2Mn0.33.35250.400.500.150.10-0.501.7-2.40.150.150.15—0.050.15余量AlMg2Mn0.83.35270.400.550.100.50-1.11.6-2.50.300.200.10—0.050.15余量AlMg2.7Mn3.35370.250.400.100.50-1.02.4-3.00.05-0.200.250.20—0.050.15余量AlMg4Mn3.35450.400.500.100.20-0.73.5-4.50.05-0.250.250.15—0.050.15余量AlMg4.5Mn3.35470.400.400.100.40-1.04.0-4.90.05-0.250.250.15—0.050.15余量AlMg5Mn3.35490.200.350.150.20-0.504.0-5.00.100.250.10—0.050.15余量AlMn13.05150.500.70.100.9-1.50.300.100.200.10—0.050.15余量AlMn0.63.05060.300.450.100.4-0.80.10—0.10——0.050.15余量AlMnCu3.05170.60.70.05-0.201.0-1.5——0.100.10—0.050.15余量AlMn0.5Mg0.53.05050.60.70.300.30-0.80.20-0.80.200.40——0.050.15余量AlMn1Mg0.53.05250.60.70.301.0-1.50.20-0.60.100.250.10—0.050.15余量AlMn1Mg13.05260.300.70.251.0-1.50.8-1.3—0.25——0.050.15余量

1、简介     海蒙特属特克公司，坐落不列颠哥伦比亚省高原谷的南部，北距伯利恒6.4km，西北离洛克斯3km。30年代，发现了该矿床。1977年托韦斯资源公司和海蒙特采矿公司组成新的海蒙特采矿公司。1979年，特克公司与海蒙特公司兼并，并由西德金属公司购买14至20％股份，1979年4月开端基建，榜首个系列于1980年投产，另一系列也于1981年头完结。     选厂处理才能为22.7kt/d，年产铜223kt、钼1800到2300t。     2、矿床、矿石和采矿     海蒙特石英斑岩铜-钼矿床在东西向石英斑岩岩脉的西侧，共有七个矿化带。其间，有两个具有较大的经济价值，其间最大矿带有矿石l00Mt，均匀档次0.26%Cu、0.029%Mo。分作东、西露天矿。另一矿带含钼较高，矿石储量21Mt，均匀档次0.25%Cu、0.079％Mo。     矿石中有价金属矿藏为黄铜矿、斑铜矿和辉钼矿。还有少数黄铁矿，但大多在矿带之外。矿山露天开采。     3、选矿工艺     海蒙特选厂系八十年代新建的大型选厂，选用大型磨机和先进工艺。一段开路破碎（1台1370×1880mm旋回破碎机，自磨-球磨两段大型磨机磨矿。铜-钥混合浮选、铜-钼分选、加钼精矿氯化浸出（布伦达法）工艺。磨矿与铜-钼混合浮选分两个系列。流程如图1所示。用自磨-球磨两段磨矿，一段细碎回路。一次粗选、一次扫选、三次精选、中矿再磨回来粗选。   图1  海蒙特破-磨-混合浮选流程 [next]     铜-钼别离：将两个系列的铜-钼混合精矿兼并、浓缩后，增加、按捺铜矿藏，火油捕收辉钼矿，进行一次粗选、一次扫选、十次精选。其间，加有中矿（1次精选尾矿和扫选精矿）再磨和精矿（第三次精选精矿）再磨。流程见图2所示。   图2  海蒙特铜-钼分选流程       下表列出了浮选药剂准则。   表  海蒙特药剂准则  工 序药   剂用量（g/t）增加浓度（%）加 药 点Cu-Mo 混浮戊基钾黄药18.220第二段磨矿、混浮扫选、混浮-精选（MIBC）36.3100粗选、扫选、混浮-精选Cu-Mo 别离火油13.6100混合精矿再磨、钼再磨、铜-钼别离组（NaHS）181.620榜首次、二次钼精选、铜-钼别离粗选（NaCN）22.710榜首、二、三次钼粗选       钼精矿氯化浸出：为下降浮选钼精矿的含铜量，选用布伦达法——用FeCI3，CaCl2加温浸出浮选钼精矿（滤饼）。     4、选矿目标（规划目标）     原矿档次0.27%Cu、0.029％Mo。磨矿细度65％-200目，矿石处理量22.7kt/d。混合精矿档次30.0%Cu、2.98%Mo，回收率90.41%Cu、83.31%Mo。铜精矿档次31.5%Cu、0.2%Mo，铜回收率90.4％，产值20~23kt/a（Cu）。钼精矿档次55.00%Mo、0.10%Cu（浸后），钼回收率74％，产值1.8~2.3kt/a（Mo）。

废有色金属的预处理是指将有色金属废件和废料的状态变成能够进行有效的后续冶金加工的过程。这一过程包括：使各种废件和废料达到规定的外形尺寸和重量标准；将有色金属与黑色金属分离；去除非金属夹杂物、水分、油质等。对废有色金属进行精细和高质量的准备，使之适用于冶金工序，可以使有色金属损失减少到最低程度，使燃料、电力、熔剂的单位消耗降低，使冶金设备和运输工具得到有效的利用，并使劳动生产率及有色金属与合金产品的质量得到提高。     有色金属废件与废料的预处理包括下列主要工序：分选，切割，打包，压块，破碎，粉磨，磁选，干燥，除油等。特种再生原料（废蓄电池、废电动机、废电线、马口铁废料）的预处理，采用专门的生产线。全苏再生有色金属科学研究设计院研究出废有色金属预处理的一般工艺流程（图1），该流程从有色金属废件与废料进入车间起，至成品发往用户厂为止。图1打包和压块     打包的目的是把松散的轻薄的废件与废料压实并制成一定重量、尺寸和密度的打包块。密实的物料便于装炉熔炼，熔炼过程中氧化造成的金属损失也小，同时，原料的运输费用还可得到降低。需要进行打包加工的，是分解成块的大型废件、废散热器、切边、废棒材、废管材、废电缆、废定子绕组、碎屑、废压模、日用废品等。加工的打包块密度，取决于压力的大小以及所压制的物料的厚度。废铜打包需用2000～4500千牛顿压力，废铝打包则需用1400～2000千牛顿压力。     各种液压打包机（表4）按压力大小分为小功率（压力2500千牛顿）打包机（Б-132型、Б-133型、ПГ-150型）、中等功率（压力2500～5000千牛顿）打包机（Б-1334型、ПГ-400型、CPA-400型）和大功率（压力5000千牛顿以上）打包机（CPA-1000型、CPA-1250型）。 表1（前）苏联国产打包机的技术参数机型外形尺寸（米）最后压级压力（千牛顿）打包机生产能力（块／小时）  电动机功率（千瓦）    打包机重量（吨）  挤压室打包状Б-132型*1.5×0.7×0.60.3×0.4×0.6100025108Б-1330型1.7×0.9×0.30.3×0.3×0.51000758526П-150型1.8×0.7×0.60.3×0.3×0.61500202010Б-1334型1.7×1.4×1.20.4×0.4×0.525003513572CPA-400型3.0×2.6×0.80.6×0.6×1.229001220113ПГ-400型2.8×1.5×1.10.4×0.5×0.639002022087CPA-1000型**4.5×4.0×1.31.0×0.7×2.0620020250308CPA-1250**2.2×0.8×2.91.0×0.8×0.81180045430285 *Б-132型打包机虽然已经停止生产，但许多企业仍在使用。 **CPA型打包机是由捷克斯洛伐克生产供应的。     打包过程包含以下主要工序：废料的验收和准备，装入打包机，打包，将打包块推出挤压室，验收并运走成品打包块。     现用Б-132型打包机（图2）的作业来说明打包过程中各道工序之间的连贯性。借助液压缸将原料由料箱1送入挤压室2。挤压室则用由液压缸4传动的盖3盖住。此时露出挤压室边缘的废料尾端由固定在盖的侧面和前面的刀切掉。打包过程中采用纵向和横向挤压头两次挤压，挤压头固定在液压缸5、6的活塞杆上。压制完毕后，打开挡板并借助液压缸7将打包块推出挤压室。     各种液压打包机都是自动化或半自动化作业，能将废料打压成重量为50～4500千克的不同打包块。  图2  Б-132型打包机的打包流程 а-装料；б-关盖；ъ，г-打包；э-推出打包块     压块适合在对废有色金属屑进行冶金处理前备料时采用。压块的目的是便于存放和运输，加快溶炼过程并减少金属损失。在压块过程中，原料被压实至2000～2200千克／米3的密度。适合进行压块的是粒度小于100毫米的无夹杂干屑。[next]     （前）苏联国内许多企业在对废屑进行压块加工时广泛使用液压压块机（Б-654型）和脉冲式压块机（MИБ-275型）。     用Б-654型压块机（图3）生产压块的过程，包括6个自动实施的连续工序：Ⅰ-切截批量废屑并用风动捣锤捣实；Ⅱ-用挤压头夹住废屑并将其压入阴模，同时进行压块造形，并使系统中的压力达到13亨帕；Ⅲ-移开捣锤，夹入新批量废屑；Ⅳ-在主液压缸的作用下使压块成形，成形过程持续至压力达16亨帕为止；Ⅴ-由阴模取出成品压块并使带有捣锤的挤压筒复位；Ⅵ-退出挤压头，使压块落入出料槽。在整个循环作业过程中，振动器均匀地将废屑由料仓给入进料槽。  图3  Б-654型压块机 1-带有液压缸的横梁；2-移动挤压筒的液压缸；3-振动器； 4-带风动捣锤的挤压筒；5-充油阀；6-充油箱；7-压力阀； 8-快速液压缸；9-油箱；10-操纵台；11-空气分配器； 12-液压工作缸；13-电动机；14-泵；15-可逆阀     脉冲式压块机的挤压功能，是在天然气和空气的混合物燃爆过程中释放产生的。采用这种压块机加工铝屑，可制取直径275毫米、高65～75毫米、重10～12千克的压块。压块机的加工能力为1.2～1.5吨／小时。

浸取    为了进步浸取率采用了4级逆流浸取，每级由若干个浸取槽组成。浸取的总停留时间为12ho流程如下图所示［1,2」，矿浆从第1级加人，第3级的矿浆过滤后，从渣中收回硫，然后再进入第4级与加人的新浸取剂反响4小时浸金。从第4级发作的滤液经活性炭吸附收回金后，再到第3级浸取铜。浸取温度80~85℃，主要由反响热保持。第2、3级通空气氧化，使铁生成Fe00H，硫生成单质硫，浸渣易于过滤。中试质料为含铜42.5%的铜精矿（其间黄铜矿占40%），铜的浸取率平均为99.3%，总收回率98.1%。    复原及除杂    从榜首级出来的富铜浸取液流经一填装铜粒的柱子，将铜（II）复原为铜（I）。然后，加石灰粉中和至pH =5.3除杂，此刻除银和之外的重金属离子简直都沉积，滤渣用于收回有价金属。银用齐化的铝片置换所得铜粉再置换银的办法收回，可使银浓度降至1.5mg/L.生成的Cu-Hg-Ag另行处理，收回银、铜后，回来运用。有的铜矿往往含，用铜齐法收回银，可一起收回，比火法从气相中收回要简略一些。终究铜产品中小于4x10-9，渣中小于1x10-7。银的收回率挨近100%。    电积    浸取液冷却至30℃，进入-特别规划的电解槽，阴极是由两片冲压成小凸帽的铜片合在一起，用硫化橡胶填充其间固化而成的板，表面上仅显露距离l0mm，直径2mm的许多小铜面，铜电积发作在这些小区域上。每块电极尺度为1.5m x 1.25m。槽中有一刮扫器每20min从表面上刮除一次生成的铜粉。阳极由涂刷了钌-铱氧化物的钦网限制复合在铜芯钦面的导电棒上。全体电解槽包含18块阴极及17块装在隔阂袋里的阳极。隔阂以氯碱工业用的杜邦Nafion离子交换隔阂为好，这是聚氟化物上接有梭基和磺酸基的高分子材料，报价昂贵。后来自己开发了一种以玻璃布为基材的多孔膜，固定在玻璃钢框架上，报价低廉，且在电解液中不变形。外室是玻璃钢锥底槽，便于搜集铜粉。铜粉由槽底泵人洗刷-枯燥系统。电解槽的电流效率为98.6％。    产品铜粉    在电极上生成的铜粉呈树枝状，产品质量到达伦敦金属交易所（LME）A级标准，纯度到达99.99%。铜粉能够直接用粉末冶金的办法制作铜产品，这方面很有发展前途，也可用球团成形机压成球出售。    电极反响    在阴极上Cu（I）被复原发作铜粉，铜浓度从80g/L下降到30g/L。贫阴极液经过膜进人阳极区，在这儿，Cu( I）被氧化成Cu( II）。正常状况下电流密度为1000A/m2，实验中，在1500A/m2时也能正常运转。因为复原的是一价铜，加上极高的电流密度，因而，阴极的单位面积产能为一般硫酸盐系统电积时的4倍。[next]    上图是电解后阳极电位和电解液所储能量的联系。曲线1是电解液中含有28g/L NaBr、280g/L的NaCl时的状况，曲线的榜首部分反映了下列反响：                                   Br-＋2C1- ==== BrC12-＋2e生成的阳极液称为Halex（哈莱克斯）浸取剂。曲线2的电解液不含NaBr，电解时发作，电位陡升。在其间加人NaBr后中止分出，电位趋向曲线1。曲线3的电解液中加人了Cu( I）12g/L,电位低的部分是亚铜的氧化进程。    因为存在BrCl2-，使电位可到达600mV（对Ag/AgCl标准电极）。因而，除了氧化浸取黄铜矿和其他硫化铜矿外，也能够氧化闪锌矿、砷黄铁矿、镍黄铁矿等，但不能氧化黄铁矿和辉铝矿。因而，英泰克流程能够处理组成杂乱、档次较低、现在技能提取不经济的矿石。因为该流程对矿藏粒度的要求较低，不限精矿档次，因而能够下降用于浮选的费用。    丰工业实验成果    全流程吨铜电耗1650kW·h，如不包含溶液循环才1435kW·h。浸取时空气为氧化剂，不需富氧，硫仅氧化为单质硫，耗氧低。加之电积一价铜离子，使其能耗仅稍高于火法，比现有其他湿法流程都低。    电积电流密度仍为1000A/m2，电积发作的树枝形铜粉经电炉熔化浇铸成锭出售，也可直接深度加工为制品。铜产品质量杰出，到达伦敦金属交易市场（LME) A级标准。    明显，英泰克流程工艺条件优于前面说到的克利尔等流程，浸取反响温度低、不需加压；不必萃取，不发作，比寇帕雷克斯流程简略；比矿浆电解产品质量好，易操作；并且能够一起收回金银等贵金属。因而，它的研究进展近年非常受人重视。依据工业实验成果由一家名为H. G.工程公司的预算，按英泰克流程建造规划5万t/a厂出资约为7050万美元，即年吨铜生产能力1410美元；而火法为年吨铜生产能力出资为3500~4000美元。生产费用为吨铜264美元，并且能够运用杂乱铜矿，档次要求不高，含铜15％乃至更低都能用作质料。    许多独立的研究报告以为英泰克流程的出资和操作费用低于现有其他湿法流程，并且因为耗能、耗氧低，发作的渣稳定性好，不发作废气，关于环境的影响因子最低，是一个优异的铜湿法冶金流程。    参考文献：    1.Everett，P R，Hydrometallurgy’94，Inter.Symp.11~15，july，1994，Cambridge，U.K.IMM，Chapman & Hall，913~922    2.Everett，P R，et al.Copper Hydrometallurgy Forum，1998，Australia

最近德国媒体刊登一篇文章,称德国一些城市的下水道井盖屡遭盗窃,造成不少车毁人伤事件。此类社会消息原本不足为奇,然而此文奇在最后下结论称,这是由于中国钢铁需求量大,导致德国废钢铁涨价,引诱德国人偷井盖卖钱。 　　刊登在德国之声电台网站的这篇文章说,越来越多的德国街道,甚至高速公路下水道的井盖丢失。从埃尔富特到德累斯顿高速公路上,最近16个铸铁井盖被盗。不久,这16个井盖在旧金属回收商那里出现。百思不得其解的警察最后认为,“罪魁祸首”是中国的繁荣,中国对钢铁的需求使德国废钢铁的价格一路上涨。 　　对此,一位读者愤怒地质问:井盖丢了怪中国的繁荣?就是德国的黑格尔和尼采等哲学大师活着也不会推理出这么有“哲学”味儿的结论。其实,近年来德国经济衰退,百姓收入减少,生活水平降低,一些德国人的道德水准也在下降。文章分析,德国现在实行1欧元工资制度,失业者领取失业救济金之外,每小时工作可得1欧元,每天能得8欧元,许多失业者不得不从事这种超低收入工作。文章认为,花点力气去偷井盖,对一些人来说可能有所值,因为偷井盖卖钱要比1欧元多得多。对这种中国需求增加使德国人犯罪偷东西的奇谈怪论,一位读者调侃说:看到这种近乎弱智的思维逻辑,不难理解,近年来德国一年不如一年的原因。 　　几年前,当中国部分地区发生非典疫情后,一些西方媒体借题发挥,甚至违背职业道德,散布谣言,大肆渲染。当时在德国就有媒体称,从中国进口的假牙可能会使患者感染非典病毒。德国有关部门多次检验后确认,从中国进口的假牙根本不带非典病毒。德国专家揭露说:“说此话的人是故意利用人们的恐惧心理,以期排挤掉他们的市场对手”。不久前,又有媒体不负责任地报道说,世界石油价格高涨,原因是中国经济快速增长对石油需求量大增,造成国际市场供求失衡。而事实正如德国权威分析人士指出的那样,石油价格上涨原因很多。美元贬值对油价上涨推波助澜、世界经济复苏势头使国际原油市场需求明显增加、主要产油国局势动荡、恐怖活动不断等,都严重影响国际油价稳定。还有一个往往被忽略的原因:当前世界经济面临结构性调整,发达国家经济增长迟缓,而发展中国家经济增长强劲,这导致发达国家诸多产业向广大发展中国家转移,从而使这些国家的石油等自然资源需求上升。 　　德国媒体有种说法,报道坏消息才是好新闻。但把一些风马牛不相及的事联系在一起当新闻炒作,甚至出于偏见,不论什么事,都爱往中国身上扯,未免太有失新闻从业者的职业道德了吧!其实,心里黑暗的人,才总看别人的短处。.

米德尔堡的瓦斯帕克洛夫厂该厂于1974年投产。也用布什维德矿作质料。成分（%）如下：成分VFeTiO2SiO2%0.9255.612.72.2 矿石先碎至30mm，烘干，再磨细至70%－0.09mm，增加芒硝，用Na2SO4返液造粒，粒径10～12mm。先在链箅机上枯燥、预热至900℃，然后在反转窑1270℃焙烧60～110min，转化率大于92%。研讨以为，使用返液中的V5＋在焙烧中起催化作用，可促进矿石中的三价钒与芒硝反响转化为可溶性V2O5。矿石中的SiO2对钒的转浸率有显着影响。由1可见，SiO2大于2.5%才有显着的晦气影响，碱与硅酸的结合随温度升高及时刻延伸而增加。图1  氧化硅对钒浸出率的影响 1－增加7%Na2SO4；2－增加14%Na2SO4 焙烧后的球团在串联的大型浸取塔使用热水作逆流浸取，温度对浸取率有显着影响，如图2所示。进步温度至125℃可显着缩短浸取时刻。图2  浸出温度对钒浸出率的影响 所得浸取液含35～70g/L V，1g/L SiO2左右，悬浮物3～7g/L。除硅时参加Al2（SO4）3，用量每mol的SiO2为1.2mol。 沉钒时参加（NH4）2SO4用量每mol的V2O5为1.2mol，pH＝7.5～9，温度为25～35℃，得到的含Na2O小于0.1%，在反转窑内分化、熔化成V2O5熔片出售。 选用钒钛磁铁矿直接化焙烧后，浸取渣含钠高时，不宜再用作炼铁质料，或只能部分用作炼铁质料，是本法的严重缺陷。

钛吨袋拆包机是我公司出产的一种适用于吨袋包装的粉末物料拆袋卸料作业的机械设备。这款设备主动化程度极高，可以有用缓解粉末在拆袋卸料作业时发生的粉尘污染。曩昔职业一般选用人工拆袋卸料的作业方式，不只严重影响了粉末的正常运用，还对出产车间的环境造成了极大的粉尘污染。而我公司研制出产的钛吨袋拆包机能很好的处理这一问题，天然得到了相关职业的广泛运用。 为了可以更好的使相关职业运用钛吨袋拆包机，我公司在该设备的规划制作上特将其规划成手动拆袋和主动拆袋两种作业形式，便利客户对该设备的不同运用需求。仅仅客户在咨询钛吨袋拆包机时，咱们愈加引荐客户选购主动拆袋作业形式的粉末钛吨袋拆包机。 手动拆袋形式下的钛吨袋拆包机，其设备功能、结构等与主动拆袋的钛吨袋拆包机大致相同。仅仅手动形式的钛吨袋拆包机在机箱底部设置有手动解袋的窗口，便利人工解袋，以满意厂商对粉末物料包装袋的重复运用需求。 但经过实际运用可知，粉末这种物料在存储运送过程中简单受潮。当粉末受潮之后会粘附于物料袋表面，待凝结之后便会构成硬块，给物料袋的重复运用造成了必定的影响。因而大部分职业并不会对包装袋有循环运用的需求。但也有一些厂商重视资源运用，经过对粉末加以防潮办法，确保物料不会吸潮粘附的前提下，手动解袋的钛吨袋拆包机便能满意物料包装袋的重复运用需求。

2月20日消息：黄金一钱等于几克_金子一钱等于多少克现在用的标准是500克=1斤=10两=100钱，所以1钱=5克；如果说的是古代的度量500克=1斤=16两=100钱，就是你说的1钱=3.12克。现在市场上的算法是一钱等于3.125克的，如果买的是饰品黄金，所以其一克的算法是国际黄金报价+工艺手续费。如果是以黄金投资的算法内地的话是1钱=5克；香港的话是1钱=3.73克；国际一般是盎司做单位，1盎司=31.1035克。一钱为3.12克是目前中国黄金流通的价格。

该公司坐落美国犹他州北部，生产规模为3500t/d。    矿石性质：金赋存于热液告知的碳酸盐岩石中，与黄铁矿、白铁矿、雌黄、雄黄、重晶石及有机物共生。金不只存在于硫化带，也存在于氧化带。在硫化矿中，金以微细粒包裹在黄铁矿、白铁矿和有机物中，游离金与石英和方解石共生。在氧化矿中，金悉数以天然金状况存在。天然金嵌布粒度为10~1μm，半数以上在5μm以下。    工艺流程见图。 [next]     破碎为一段开路。用1.07m×1.22m的双肘板颚式破碎机。破碎产品用辐射式筑堆机筑堆，供磨矿回路运用。    磨矿流程为两段一闭路，榜首段用Ф6.1m×1.8m半自磨机，排料通过一台2.4m×4.9m的泰勒（Tyler）筛分级，筛上小于25mm的物料回来半自磨机，大于25mm的物料能够回来半自磨机，也可堆存起来作建筑材料或堆浸用，筛下物料直接给入旋流器，旋流分级设备为4台660mm的克莱布斯（Krebs）旋流器，旋流器沉砂给入Ф3.8m×4.7m球磨机。溢流细度为80%~200目，经一台30目振动筛除掉木屑等杂物。除屑后的矿浆经一台Ф46m的EIMCO稠密机脱水，稠密机底流给入2台缓冲槽，该缓冲槽的效果一是安稳CIL体系的给料速度，二是调整pH,也可增加作浸出槽运用。    炭浸：CIL体系有8个槽子，矿浆停留时刻为24h，槽内装有24目桥式筛，与离心提炭泵合作进行逆流串炭。炭浸尾矿浆通过炭安全筛后泵入尾矿库。尾矿水回来磨矿回路运用，也用于稀释CIL体系的矿浆。载金炭档次2400g/t，经一台610mm×1800mm炭浆别离筛（28目）洗净矿浆后进入金收回体系。    该炭浆厂酸洗作业坐落解吸作业之前，以防重金属和碳酸盐进入解吸电积体系。酸洗槽可包容4.8t炭，酸洗程序如下：①酸洗：用3% HNO3浸泡；②水洗：用自来水冲刷至中性；③碱洗：用1% NaOH溶液浸泡；④废液处理：先用NaOH溶液中和，然后加Nat S消除废液中的重金属，如Hg、Th等，使之变成硫化物沉积，然后排入尾矿库。    解吸电积先用喷射器将酸洗炭运送到一个预热槽。预热时刻为一夜，预热温度82℃，这样可使解吸时刻大为削减。解吸柱规格为Ф1.5m×6.4m，规划装炭量6t，生产中控制在4.8t，解吸电积程序如下：    ①在解吸液制备槽制备。4倍炭床体积的解吸液；    ②用泵将解吸液以270L/min的速度往解吸柱运送，从解吸柱排出的贵液在含金档次未到达电积要求之前先回来制备槽（电积贵液要求含金量为400×10-6~500×10-6）；    ③当贵液档次到达电积要求时进入贵液槽；    ④用泵将贵液以36L/min的速度给入电积槽；    ⑤贫液含金低于6×10-6后，中止电积，贫液送到CIL体系或用于制备解吸液；    ⑥当载金炭档次降低到30~60g/t时，中止解吸。用2倍炭床体积的水冲刷解吸炭。    熔炼：从电积槽取出的载金阴极上除含金、银外，还含有和其他金属，因而须先通过蒸器除掉。蒸温度为650℃。蒸后的阴极与熔剂一同参加175kW的感应电炉中熔炼，得到含金量为60%的粗金，再精粹一次得到纯度为80%以上的金锭。[next]    活性炭再生选用Ф914mm×8300mm卧式回转窑，再生气氛为水蒸气，再生温度810℃。该厂以为，在810℃木屑能够灰化而活性炭不能，低于此温度则不能使木屑灰化，高于此温度或许会使活性炭也灰化。再生炭经水淬冷却后用24目脱水筛分级，筛上粗炭回来CIL体系运用，筛下细炭过滤收回。    技能数据：Mercur Gold Project金总收回率为82%~87%，工艺条件见表1，材料耗费见表2。表1  Mercur  Gold  Project炭浆厂工艺条件[302]磨矿稠密回路给矿粒度-200mmCIL回路解吸时刻9.5h磨矿细度80%-200mm电积槽电压2.5V稠密机给矿浓度16%~17%电流50A/极絮凝剂制造浓度0.3%阴极钢毛量450g/极增加浓度0.03%稠密机底流浓度55%矿浆浓度40%~45%酸洗总酸洗时刻6h浓度0.05%~0.12%解吸电积解吸温度150℃浸出时刻24h解吸压力0.03~0.35MPa吸附时刻24h解吸液成分1.0%NaOHpH10.50.5%NaCN炭密度10g/L表2  Mercur  Gold  Project炭浆厂材料耗费[302]材料耗费量材料耗费量0.9~1.14kg/t絮凝剂30 g/t活性炭45~65g/t钢球0.32 kg/t石灰1.6kg/t硝酸0.1 kg/t2.7 kg/t77 g/t

2005年7月尤瑞卡矿业公司(Eureka Mining)与卡兹阿托姆普罗姆公司(KazAtomProm)签订了一份风险分担协议，用Ar-Man LLP50%的股权作交换，尤瑞卡矿业公司使用卡兹阿托姆普罗姆的斯蒂芬诺格尔斯克（Stepnogorsk）的工业设施和生产厂处理索尔斯克亚矿山的钼矿石。2006年5月，卡兹阿托姆普罗姆公司与尤瑞卡矿业公司以各自承担50%风险的方式，在斯蒂芬诺格尔斯克开了一座新厂处理索尔斯克亚钼矿山的矿石，已经产出首批钼精矿。预计2007年1季度氧化钼生产能力达到1000吨/年，在以后的几个月用氧化钼生产钼铁的能力达到1500吨/年，2010年产量增加到氧化钼4000吨/年，钼铁6000吨/年。该矿采用地下坑道方式开采，采用浮法选矿。矿石储量/资源量2025万吨，平均品位：钼0.277%。尤瑞卡矿业公司拥有100%股权。

南非德兰士瓦的布什维德火成岩有约20亿t钒钛磁铁矿。主矿层含V2O5 1.5%左右，54%～60%的Fe及12%～14%的TiO2。 德兰士瓦的威特班克钒厂 其质料成分如下：成分FeV2O5TiO2Al2O3Cr2O3%50～60～2.58～201～9～1.0 其生产流程如图1。矿石经磨细至70%－200目，脱水，配加纯碱、食盐、芒硝，在反转窑内1200℃氧化焙烧。排出的HCl气体，先喷水冷却，然后用中和，通过循环吸收，NH4Cl到达150～180g/L，用作沉钒剂。焙烧料比严重、多孔，用水渗滤浸取。浸取液用NH4Cl沉钒得。在50℃下枯燥，为白色结晶，作为产品出售。进一步煅烧脱，得赤色氧化钒作催化剂用。进一步熔化，可制成熔片出售，成分如下：成分V2O5Na2OSiO2FeAsPS/%77.10.10.10.050.010.010.01红氧化钒熔片/%99.30.20.20.20.010.010.01图1  南非威特班克厂流程 从矿石至产品，钒的总收率约60%。沉钒后液经蒸腾、浓缩后可分出NaCl，与NH4Cl母液，均可回来运用。

新疆萨尔布拉克金矿10×104t堆浸实验是1988-1992年国家黄金科技要点攻关项目，由地矿部低档次金矿堆浸技术研究咨询中心担任承当。它是在室内柱浸实验、2.4×100t现场堆浸实验的基础上，于1990年4-12月完结的，堆浸原矿档次3.62岁t的矿石110174t,金浸出率达90.61%，总回收率87.75%，产金达350kg,产量2184万元，创利税1175.77万元，完结了当年立项施工，当年完结实验，出成果，产黄金，当年还清假贷，取得赢利，选用的工艺技术先进，经济与社会效益明显。该矿在1991年，出产矿石12×104t，产金375kg，1992年完结年堆浸矿石16×104t，出产黄金406kg。    新疆富蕴县萨尔布拉克金矿坐落县城以西38km，距乌鲁木齐市约650km。矿区呈山丘陵地形，地处偏远荒漠，属大陆性气候。终年干旱多风，年降雨量150mm，年蒸发量达1734mm，最高气温39℃，最低温度-49℃，无霜期140d，一年有5~6个月为冰冻期。    该矿已探明地表氧化矿石储量80×104t，档次2.5~4g/t，矿厚6~10m，矿体埋藏浅，适宜于露天开采。矿石中首要矿藏有石英、长石、高岭石、风化长石、方解石、云母及火山玻璃等，约占总量的96%。非必须矿藏有褐铁矿、黄铁矿、风化毒砂及毒砂等，约占总量的2.8%。在氧化矿石中，金的载体矿藏黄铁矿氧化为褐铁矿，毒砂风化为臭葱石，仅剩余极少量黄铁矿及毒砂。上部矿石首要是氧化矿石，具有金的嵌布粒度，裂隙发育，矿石风化破碎，泥化程度低，影响化的有害杂质少，有利于化溶液浸透和浸出，适宜于用化堆浸提金。原矿化学分析的成果见表。原矿化学分析成果项目Au*Ag*SCuPbZnAsAl2O3含量/%3.420.0750.0210.080.0040.0431.2215.53项目Fe2O3TiO2K2ONa2OSiO2CaOMgOP2O5含量/%6.570.821.555.2558.593.571.080.107项目MnOCO2H2OSb*Se*Pt*Pd*　含量/%0.122.042.4719.20.310.070.003注：*其含量为×10-6。     经过对8种不同粒度进行12次室内柱浸实验标明：各种不同粒度的矿石均具有较好的浸出成果。均匀档次在2.55-3.43g/t，浸出率为83.6%-90.3%，挨近全泥化目标（91.1%），很合适选用堆浸法提金。现场堆浸粒度选用-40mm，能够不进行制粒。矿石影响化浸出的有害杂质含量低，消耗量不高，金的成色高（95.12%-96.66％）。在破碎作业中加人石灰作维护碱，进步pH，用以缩短堆浸周期。[next]    整个矿山的提金准则流程包含露天开采、破碎、筑堆……直到电解熔炼，炼出合质余（见图1）    依据当地的设备条件，全面选用机械化筑堆。露天开采的矿石，经250mm×400mm老虎口破碎后，用500mm宽多段带式运输机，传送至堆场，并选用可调进步高度的移动式带式运输机，合作履带推土机，用1m一层平行推移法筑堆，日筑堆矿石量达1000-2000t。筑成的矿堆结构杰出，矿堆各部浸透性均匀，没有发生“人工池”，每天可确保喷淋7-8h以上。破碎、筑堆流程见示意图2。 [next]     布液方法是堆浸作业进步浸出率的要害。布液不均匀，会造成矿堆呈现干点和死角，矿石中金无法浸出，使浸出率下降。该矿布液方法以滴淋为主，在国内尚属初次，只在一个堆区选用喷淋布液。两种方法的管路、喷头和滴淋发射管悉数选用塑料制件，安装了操控设备，能够依据气温、风向灵敏调理浸出液的压力、方向和强度。两种不同的布液方法都取得了抱负的作用，为终究取得高浸出率打下了杰出基础，其间浸出作用滴淋更优于喷淋。    出产实践中，选用在喷淋过程中操控较低的浓度，在浸出开始时，选用质量分数为0.1%，浸出中间降为0.05%，到后期保持在0.02%，整个浸出时刻的均匀浓度操控在0.03％左右。并依据矿堆在不同浸出阶段的具体情况，动态操控喷淋强度规模为8-15L/（m2·h）。喷淋时刻依照喷1h，停2h,风大停喷，风停多喷的准则把握。终究均匀耗量降到181g/t，达到了国际先进水平，还降低了本钱，改进了环境条件。一起也按捺了矿石中杂质的溶出，降低了富液中的杂质含量，合格金成色达982‰以上。