目前市场上中国铝合金门窗型材的五金槽口有U型和C型两种，铝合金门窗的使用源于欧洲铝合金门窗系统的引入，在欧洲的铝合金门窗系统中只有欧洲标准槽口一种铝合金专用五金槽口，即现在中国市场上所谓的“C”槽；U型五金槽口是塑钢门窗欧洲标准槽口，由于铝合金门窗五金的材质和构造的特殊要求导致铝合金门窗五金价格偏高，而塑钢门窗五金价格要比铝合金门窗五金低约40％，所以就有铝合金型材厂家将塑钢门窗的五金槽口移植到铝合金门窗型材上也就出现了铝合金门窗的“U”型槽口。     3X欧洲的铝合金门窗系统不使用U型槽口的原因有以下几点：     1、U型槽口的五金设计原理：U型槽口（五金）在欧洲是针对塑料门窗和木门窗的专用五金槽口，U型槽口的五金连接方式采用自攻螺钉螺接的方式安装五金件。但是如果应用在铝合金门窗上，当安装U槽五金用的自攻螺钉承载由门窗开关所产生的纵向剪切力时，由于自攻钉的硬度远远大于铝合金型材，自攻钉的螺扣就会对铝合金型材产生破坏，造成安装孔扩大，长此以往五金件的螺钉连接就会出现脱扣。由于塑钢门窗的内衬为钢才，材料硬度与自攻钉相等不会发生安装孔扩大和五金件脱扣现象。由于U型槽口（五金）应用在铝合金门窗上不符合机械设计中的机械材料等强设计原理，出于对门窗五金安全性的考虑，欧洲铝合金门窗不采用U型槽口（五金）。     2、U型槽口的五金导致铝合金门窗腐蚀渗水：U型槽口五金的材质只要为钢，当五金件通过钢制自攻钉连接到铝型材上当受到雨水和潮湿空气的侵蚀时会发生较明显的化学反应（俗话说的结碱现象）影响门窗的使用，破坏门窗的防水构造。     3、C型槽口五金设计原理先进：C型槽口五金安装是依靠不锈钢钉顶紧力和机螺钉不锈钢衬片与五金槽口夹紧力来保障五金件的安装牢固度，不锈钢钉顶紧会在型材表面产生约0.5～1.0毫米的局部变形使不锈钢钉与铝型材紧密的结合在一起保障五金件在受力时不发生位移。     4、C型槽口五金安装方便：不用打安装孔，不采用自攻钉连接，安装简便，对设备等（电、气）辅助条件的依赖低，可以实现现场安装。     5、材质对比：C型槽口五金是专用的铝合金（金属）门窗五金，而U型槽口五金源于塑料门窗，从材质的要求到五金杆件的硬度要求都要低于C型槽口五金。例如：C型槽口五金的五金材质主要为挤出铝、锌基压铸合金、炭氮共渗钢、不锈钢、二硫化钼尼龙，表面处理为达克罗表面处理、RAL表面彩色喷涂（与法拉利底盘防腐处理相同），经过严格的耐腐蚀试验，不会发生结碱现象。     6、C型槽口五金的连接构造安全性：C型槽口铰链采用高硬度的不锈钢衬片（该衬片采用特殊的构造），在紧固螺钉拧紧时衬片上的特殊构造将像牙齿一样咬入铝合金型材的表面，形成若干0.2～0.5mm的局部变形（小坑），从而保证了窗扇的安全性能，杜绝由连接螺钉与铝型材硬度不等产生脱扣而出现平开窗（门）的窗（门）扇脱落现象。

铝合金门是将表面处理过的铝合金型材，经下料、打孔、铣槽、攻丝、制作等加工工艺面制作成的门框构件，再用连接件、密封材料和开闭五金配件一起组合装配而成。  　　目前上海门窗市场上铝合金门窗型材的五金槽口有U型和C型两种，铝合金门窗的使用源于欧洲铝合金门窗系统的引入，在欧洲的铝合金门窗系统中只有欧洲标准槽口一种铝合金专用五金槽口，即现在中国市场上所谓的“C”槽;U型五金槽口是塑钢门窗欧洲标准槽口，由于铝合金门窗五金的材质和构造的特殊要求导致铝合金门窗五金价格偏高，而塑钢门窗五金价格要比铝合金门窗五金低约40%，所以就有铝合金型材厂家将塑钢门窗的五金槽口移植到铝合金门窗型材上也就出现了铝合金门窗的“U”型槽口。　　欧洲的铝合金门窗系统不使用U型槽口的原因有以下几点：　　1、U型槽口的五金设计原理：U型槽口(五金)在欧洲是针对塑料门窗和木门窗的专用五金槽口，U型槽口的五金连接方式采用自攻螺钉螺接的方式安装五金件。但是如果应用在铝合金门窗上，当安装U槽五金用的自攻螺钉承载由门窗开关所产生的纵向剪切力时，由于自攻钉的硬度远远大于铝合金型材，自攻钉的螺扣就会对铝合金型材产生破坏，造成安装孔扩大，长此以往五金件的螺钉连接就会出现脱扣。由于塑钢门窗的内衬为钢才，材料硬度与自攻钉相等不会发生安装孔扩大和五金件脱扣现象。由于U型槽口(五金)应用在铝合金门窗上不符合机械设计中的机械材料等强设计原理，出于对门窗五金安全性的考虑，欧洲铝合金门窗不采用U型槽口(五金)。　　2、U型槽口的五金导致铝合金门窗腐蚀渗水：U型槽口五金的材质只要为钢，当五金件通过钢制自攻钉连接到铝型材上当受到雨水和潮湿空气的侵蚀时会发生较明显的化学反应(俗话说的结碱现象)影响门窗的使用，破坏门窗的防水构造。　　3、C型槽口五金设计原理先进：C型槽口五金安装是依靠不锈钢钉顶紧力和机螺钉不锈钢衬片与五金槽口夹紧力来保障五金件的安装牢固度，不锈钢钉顶紧会在型材表面产生约0.5～1.0毫米的局部变形使不锈钢钉与铝型材紧密的结合在一起保障五金件在受力时不发生位移。　　4、C型槽口五金安装方便：不用打安装孔，不采用自攻钉连接，安装简便，对设备等(电、气)辅助条件的依赖低，可以实现现场安装。　　5、材质对比：C型槽口五金是专用的铝合金(金属)门窗五金，而U型槽口五金源于塑料门窗，从材质的要求到五金杆件的硬度要求都要低于C型槽口五金。例如：C型槽口五金的五金材质主要为挤出铝、锌基压铸合金、炭氮共渗钢、不锈钢、二硫化钼尼龙，表面处理为达克罗表面处理、RAL表面彩色喷涂(与法拉利底盘防腐处理相同)，经过严格的耐腐蚀试验，不会发生结碱现象。　　6、C型槽口五金的连接构造安全性：C型槽口铰链采用高硬度的不锈钢衬片(该衬片采用特殊的构造)，在紧固螺钉拧紧时衬片上的特殊构造将像牙齿一样咬入铝合金型材的表面，形成若干0.2～0.5mm的局部变形(小坑)，从而保证了窗扇的安全性能，杜绝由连接螺钉与铝型材硬度不等产生脱扣而出现平开窗(门)的窗(门)扇脱落现象。

夕卡岩型矿床的主矿产是铁或铜，伴生有钴。矿床规模多为中小型，该类矿床的钴金属储量约占总保有储量的30%。 河北邯郸和山东莱芜地区的中小型铁(钴)矿，这类夕卡岩型铁矿床主要分布在鲁西、冀南、晋中以及苏北、豫北等地。这些地区均位于华北古陆块中部，中生代以来受大陆边缘构造活动影响，发生了较为广泛的构造-岩浆及其有关的成矿活动。岩体形成时期延续较长，170～109Ma，而成矿主要在燕山晚期。 在中朝准地台内燕山期深源中浅成的同熔型花岗岩类侵入于中奥陶统为主的碳酸盐岩中产生了较为广泛的接触交代作用与成矿作用。 主要赋矿岩石为中奥陶统马家沟组含膏(盐)层碳酸盐岩，少数为中-上寒武统与中石炭统的灰岩、白云质灰岩。矿体主要赋存于岩体与围岩接触带及其附近，少数位于假整合面、层间破碎带以及岩体的围岩捕虏体内。矿体呈似层状、透镜状、扁豆状及不规则状，长数十米至数百米;最长近千米。但厚度变化较大，产于假整合面与层间破碎带中的矿体稳定性较高，而产于接触带上的矿体稳定性较差，厚度、形状以及规模变化都很大。 矿石矿物主要为磁铁矿、黄铁矿，其次为黄铜矿、赤铁矿和褐铁矿。脉石矿物为透辉石、蛇纹石以及少量金云母、透闪石、阳起石、石榴子石、白云石、绿泥石、石英等。 该矿床类型实例主要有河北武安、符山铁矿，山东莱芜铁矿，江苏利国铁矿等。 像湖北大冶这类夕卡岩型铁铜矿床分布于鄂东南地区。该区位于古扬子陆块北缘，元古宙末期与华北陆块对接，后又分离处于长期沉陷状态，接受巨厚的古生代地台型沉积，局部发生铁、硫等沉积成矿作用。晚三叠世末，扬子板块与华北板块再次拼接，使该区盖层发生强烈挤压，形成北西西-北东东向的弧形褶皱隆起带。中生代本区受西太平洋板块活动影响，在北北东-北东向深断裂活动同时伴有北西向和北东向盖层断裂，形成了网格状构造系统和隆坳相间的构造格局，并有广泛的燕山期岩浆活动及有关的区域性铁、铜、金、硫的成矿作用。成岩成矿时代主要为晚侏罗世和早白垩世。 矿体主要产在石英闪长岩侵入体与中下三叠统大冶灰岩接触带或断裂接触带中。与成矿有关的岩浆岩为中-中酸性岩，属壳幔同熔型高碱富钠的弱碱质-钙碱质岩系。常见的岩石有闪长岩、辉石闪长岩、石英闪长岩等。接触围岩主要为中下三叠系含膏(盐)的碳酸盐岩层，少部分为石炭系。 矿石矿物以磁铁矿、赤铁矿为主，还有菱铁矿、黄铁矿及少量穆磁铁矿、黄铁矿、镜铁矿等。脉石矿物以石榴子石、透辉石、符山石、方柱石、金云母等为主。   该类矿床主要实例有湖北大冶铁山铜铁矿、铜录山铜铁矿、程潮铁矿等。

目前上海门窗市场上铝合金门窗型材的五金槽口有U型和C型两种，铝合金门窗的使用源于欧洲铝合金门窗系统的引入，在欧洲的铝合金门窗系统中只有欧洲标准槽口一种铝合金专用五金槽口，即现在中国市场上所谓的“C”槽；U型五金槽口是塑钢门窗欧洲标准槽口，由于铝合金门窗五金的材质和构造的特殊要求导致铝合金门窗五金价格偏高，而塑钢门窗五金价格要比铝合金门窗五金低约40％，所以就有铝合金型材厂家将塑钢门窗的五金槽口移植到铝合金门窗型材上也就出现了铝合金门窗的“U”型槽口。　　　　欧洲的铝合金门窗系统不使用U型槽口的原因有以下几点：　　　　1、U型槽口的五金设计原理：U型槽口（五金）在欧洲是针对塑料门窗和木门窗的专用五金槽口，U型槽口的五金连接方式采用自攻螺钉螺接的方式安装五金件。但是如果应用在铝合金门窗上，当安装U槽五金用的自攻螺钉承载由门窗开关所产生的纵向剪切力时，由于自攻钉的硬度远远大于铝合金型材，自攻钉的螺扣就会对铝合金型材产生破坏，造成安装孔扩大，长此以往五金件的螺钉连接就会出现脱扣。由于塑钢门窗的内衬为钢才，材料硬度与自攻钉相等不会发生安装孔扩大和五金件脱扣现象。由于U型槽口（五金）应用在铝合金门窗上不符合机械设计中的机械材料等强设计原理，出于对门窗五金安全性的考虑，欧洲铝合金门窗不采用U型槽口（五金）。　　　　2、U型槽口的五金导致铝合金门窗腐蚀渗水：U型槽口五金的材质只要为钢，当五金件通过钢制自攻钉连接到铝型材上当受到雨水和潮湿空气的侵蚀时会发生较明显的化学反应（俗话说的结碱现象）影响门窗的使用，破坏门窗的防水构造。　　　　3、C型槽口五金设计原理先进：C型槽口五金安装是依靠不锈钢钉顶紧力和机螺钉不锈钢衬片与五金槽口夹紧力来保障五金件的安装牢固度，不锈钢钉顶紧会在型材表面产生约0.5～1.0毫米的局部变形使不锈钢钉与铝型材紧密的结合在一起保障五金件在受力时不发生位移。　　　　4、C型槽口五金安装方便：不用打安装孔，不采用自攻钉连接，安装简便，对设备等（电、气）辅助条件的依赖低，可以实现现场安装。　　　　5、材质对比：C型槽口五金是专用的铝合金（金属）门窗五金，而U型槽口五金源于塑料门窗，从材质的要求到五金杆件的硬度要求都要低于C型槽口五金。例如：C型槽口五金的五金材质主要为挤出铝、锌基压铸合金、炭氮共渗钢、不锈钢、二硫化钼尼龙，表面处理为达克罗表面处理、RAL表面彩色喷涂（与法拉利底盘防腐处理相同），经过严格的耐腐蚀试验，不会发生结碱现象。　　　　6、C型槽口五金的连接构造安全性：C型槽口铰链采用高硬度的不锈钢衬片（该衬片采用特殊的构造），在紧固螺钉拧紧时衬片上的特殊构造将像牙齿一样咬入铝合金型材的表面，形成若干0.2～0.5mm的局部变形（小坑），从而保证了窗扇的安全性能，杜绝由连接螺钉与铝型材硬度不等产生脱扣而出现平开窗（门）的窗（门）扇脱落现象。

本文基于对铝合金板材V形弯曲成形性能的研究上[1～6]，进一步对其U形弯曲成形性能进行研究，对弯曲成形过程中弯曲间隙、凹模入口圆弧半径等对其回弹角的影响进行试验，并对不同厚度板材弯曲的差异进行研究，以期为铝合金板材弯曲成形提供全面的试验依据。　　1、试验　　实验中所用铝合金板材为LY12，其状态为冷轧态。LY12铝合金板材的U形弯曲在WDW－100电子万能拉伸试验机上进行，所用U形弯曲模具如图1所示，模具结构参数如表1所示。铝合金弯曲板材长度为55mm，宽度为15mm，厚度t分别为2mm和1mm，板材在电火花线切割机上制得。实验中，为了消除弯曲间隙对回弹角的影响，并保证最终加载力相同，所有试样的最终弯曲加载力均为2kN。图1 U形弯曲模具示意图　　表1 U形弯曲模具主要参数　　试验中，每组试样重复三次试验，卸载后对其弯曲角α进行测量，结果取平均值，然后计算回弹角Δα。其中，弯曲间隙定义为c＝（Rd－Rp－t）/t。　　2、 实验结果　　2．1 U形弯曲回弹角与弯曲间隙的关系　　图2分别给出了厚度为1mm和2mm的 Ly12铝合金板材弯曲回弹角与弯曲间隙之间的关系。从图 2 可以看出，随着弯曲间隙的增加，板材弯曲成形后回弹角逐渐增大，当rd＝8mm时，厚度为1mm的板材的回弹角由弯曲间隙为0．05mm时的15．48o增加到弯曲间隙为0．3mm时的19．15o，厚度为2mm的板材则由5．42o增加到13．15o。同时，从图 2 还可看出，板材的厚度对回弹角也有较大的影响，当弯曲间隙相同时，厚板弯曲的回弹角明显小于薄板弯曲的回弹角，但rd＝4mm，弯曲间隙为0．05时，1mm厚板材的回弹角为15．07o，而2mm厚板材则为5．38o。但随着弯曲间隙的增加，厚板弯曲回弹角的增加幅度明显大于薄板的增加幅度，对于板厚为1mm的板材，其回弹角由rd＝0，弯曲间隙为0．05mm时的15．55o增加到0．3mm时的18．47o；而对于2mm厚的板材则由5．88o增加到13．15o。同时，从图 2 中还可看出，凹模入口圆弧半径对厚度为1mm板材回弹角的影响明显大于2mm的板材。　　图2 U形弯曲回弹角与弯曲间隙之间的关系　　2．2 U形弯曲回弹值与凹模入口圆弧半径的关系　　图3分别给出了厚度为1mm和2mm LY12铝合金板材弯曲回弹角与凹模入口圆弧半径之间的关系。从图中可以看出，凹模入口圆弧半径对LY12铝合金板材弯曲回弹角的影响比较复杂。对于厚度为1mm的板材，随着凹模入口圆弧半径的增加，其回弹角先降低后增加，且变化明显，当c＝0．3mm时，其回弹角由rd＝0时的18．47o先降低至rd＝4mm时的17．93o而后又增加到rd＝8mm时的19．15o；对于厚度为2mm的板材，随凹模入口圆弧半径的增加，其回弹角则基本没有发生变化，但c＝0．3mm，rd＝0、4mm和8mm时，其回弹角分别为13．15o、13．02o和13．15o。同时，从图3中还可看出，当弯曲间隙相同时，在凹模入口圆弧半径相同时，厚度为1mm板材的弯曲回弹角明显大于2mm厚板材的回弹角。　　图3 U形弯曲回弹角与凹模入口圆弧半径之间的关系　　3、分析　　从图2可看出，随弯曲间隙的增加，板材的回弹角增大。这是因为随着弯曲间隙的增大，弯曲过程中板材变形区内弹性变形部分所占比例增大，从而在卸载后板材回弹增加。同时，从图2还可看出，弯曲回弹角对弯曲间隙的变化较为敏感，尤其是对于厚板弯曲。当凹模入口圆弧半径rd＝4mm时，对于薄板（t＝1mm），弯曲间隙c从0．05增加到0．3时，其回弹角增加了2．87o，而对于厚板（t＝2mm），其回弹角则增加了7．63o，回弹角增量几乎为薄板的3倍。　　从图3可看出，凹模入口圆弧半径对LY12铝合金板材弯曲回弹角的影响比较复杂。对于薄板，随着凹模入口圆弧半径的增加，其回弹角呈先减小后增大的V形变化趋势，而对于厚板则影响不大。这可归因于板材U形弯曲过程中回弹变形的复杂性。在U形弯曲过程中，不仅变形区内板材的弹性应变影响弯曲件的回弹角，其两端的未变形区由于在凹模入口出发生反弯曲变形，从而也对其回弹角产生影响，且凹模入口的结构尺寸对未变形区的翘曲影响复杂，并且随着板材厚度的变化其影响逐渐减弱，所以导致了图3所示的现象。　　从上述试验结果可看出，在实验条件下，影响铝合金板材U形弯曲回弹角的主要因素有弯曲间隙、凹模入口圆弧半径、板材厚度等。随着弯曲间隙的增加，回弹角增加，且弯曲间隙对厚板弯曲回弹角的影响较薄板明显；随着凹模入口圆弧半径的增加，对于薄板其弯曲回弹角呈先降后增的变化趋势，而对厚板则几乎无影响。　　4、结束语　　本文主要对LY12铝合金板材U形弯曲进行了研究，在实验条件下，主要结论如下：　　（1）随着弯曲间隙的增加，回弹角增加，且弯曲间隙对厚板弯曲回弹角的影响较薄板明显。　　（2）随着凹模入口圆弧半径的增加，对于薄板其弯曲回弹角呈先降后增的变化趋势，而对厚板则几乎无影响。

Si Fe Cu Mn Mg Cr Zn Ti OTHEREACH TOTAL1050 > 0.25 > 0.40 > 0.05 > 0.05 > 0.05 > 0.03 > 0.05 > 0.03 > 0.03 > 0.101070 > 0.20 > 0.25 > 0.04 > 0.03 > 0.03 > 0.03 > 0.04 > 0.03 > 0.03 > 0.102011 > 0.40 > 0.70 5.60 ~ 6.00 > 0.05 > 0.05 > 0.05 > 0.30 > 0.05 Pb0.20 ~ 0.60 Bi 0.20 ~ 0.602017 > 0.80 > 0.70 3.50 ~ 4.50 0.40 ~ 1.00 0.20 ~ 0.50 > 0.10 > 0.25 > 0.15 > 0.05 > 0.152024 > 0.50 > 0.50 3.80 ~ 4.90 0.30 ~ 0.90 1.20 ~ 1.80 > 0.10 > 0.25 > 0.15 > 0.05 > 0.153003 > 0.60 > 0.70 > 0.05 1.00 ~ 1.50 > 0.05 > 0.05 > 0.10 > 0.05 > 0.05 > 0.153004 > 0.30 > 0.70 > 0.25 1.00 ~ 1.50 0.80 ~ 1.30 > 0.05 > 0.25 > 0.05 > 0.05 > 0.154043 4.50 ~ 6.00 > 0.80 > 0.30 > 0.05 > 0.05 > 0.05 > 0.10 > 0.20 > 0.05 > 0.155052 > 0.25 > 0.40 > 0.10 > 0.10 2.20 ~ 2.80 0.15 ~ 0.35 > 0.10 > 0.05 > 0.05 > 0.155056 > 0.30 > 0.40 > 0.10 0.05 ~ 0.20 4.50 ~ 5.60 0.05 ~ 0.20 > 0.10 > 0.05 > 0.05 > 0.156005 0.60 ~ 0.90 > 0.35 > 0.10 > 0.10 0.45 ~ 0.90 > 0.10 > 0.10 > 0.10 > 0.05 > 0.156061 0.40 ~ 0.80 > 0.70 0.15 ~ 0.40 > 0.15 0.80 ~ 1.20 0.04 ~ 0.35 > 0.25 > 0.15 > 0.05 > 0.156063 0.20 ~ 0.60 > 0.35 > 0.10 > 0.10 0.45 ~ 0.90 > 0.10 > 0.10 > 0.10 > 0.05 > 0.156151 0.60 ~ 1.20 > 1.00 > 0.35 > 0.20 0.45 ~ 0.80 0.15 ~ 0.35 > 0.25 > 0.15 > 0.05 > 0.157005 > 0.35 > 0.40 > 0.10 0.20 ~ 0.70 1.00 ~ 1.80 0.06 ~ 0.20 4.50 ~ 5.50 0.01 ~ 0.06 Zr 0.08 ~ 0.20 > 0.157075 > 0.40 > 0.50 1.20 ~ 2.00 > 0.30 2.10 ~ 2.90 0.18 ~ 0.35 5.10 ~ 6.10 > 0.20 > 0.05 > 0.15

涂料的涂刷办法也是影响铸件表面质量的重要环节。     （1）涂前预备　　金属型腔壁的表面质量对涂料的附着力极其重要，新的金属型有必要进行完全清洗、去油去锈，有起模斜度的部位有必要用什锦锉和细砂布抛光（由于数控铣床加工的锥孔微观上呈阶梯状，并非平坦的斜面，很难脱模），现已使用过的模具也有必要将原有的涂层完全铲除。传统的铲除办法是用钢丝刷或砂布人工铲除，功率低，模具磨损严峻。我公司现在选用的是喷砂铲除法，就是用压缩空气将石英砂吹至型腔表面，这种办法不光功率高，并且能进步涂料的附着力。近来，有些供应商常常介绍选用干冰抛丸整理模具的办法，听说作用不错，但现在没有推行。     （2）涂刷办法 　　 2005年曾经，我公司选用的涂刷办法是用毛笔将粘稠的涂料涂改至型腔壁上，涂层厚且不均匀，有显着的不规则纹路。后来改用喷涂法，就是将模具首要预热到150～230℃，再用喷将涂料喷至型腔壁。喷涂时，喷应与型腔壁坚持20～30cm，并呈45°角，尽量以“点射”为主，防止发生涂料堆积和斑驳。预热温度可选用“手持式红外线测量仪”操控。温度过低，涂层不均匀、易掉落；温度过高，涂层敏捷爆裂、变形或部分掉落。

合金 制品种类 交货状态 铸锭加热/℃ 挤压筒加热温度/℃所有 线材和毛料 　 320～450 320～4502A11、2A12、7A04、7A09 型、棒、带 T4、T6、F 320～450 320～4501A07～8A06、5A02、3A21 型、棒 O、F 420～480 400～5005A03、5A05、5A06、5A12 型、棒 O、F 330～450 400～5002A50、2B50、2A70、2A80、2A90 型、棒、 带 所有 370～450 400～4506A02 型 、棒 所有 320～370 400～4501A70～8A06 型 、棒、带 F 250～320 250～4001A70～8A06 带（性能附结果） F 250～420 250～4506A02、1A70～8A06、3A21 空心型材 F、T4、T6 460～530 420～4502A11、2A12 空心型材 T4、F 420～480 400～4502A14 型、棒 O、T4 370～450 400～4502A02、2A16 型、棒、带 所有 440～460 400～4502A02、2A16 型、棒、带（不要求高温性能） 所有 400～440 400～4502A12 大梁型材 T4、T42 420～450 420～4502A12 大梁型材 F 400～440 400～4506061、6063 型、棒、带 T5 480～520 450～480

合金制品种类交货状态铸锭加热/℃挤压筒加热温度/℃所有线材和毛料320～450320～4502A11、2A12、7A04、7A09型、棒、带T4、T6、F320～450320～4501A07～8A06、5A02、3A21型、棒O、F420～480400～5005A03、5A05、5A06、5A12型、棒O、F330～450400～5002A50、2B50、2A70、2A80、2A90型、棒、 带所有370～450400～4506A02型 、棒所有320～370400～4501A70～8A06型 、棒、带F250～320250～4001A70～8A06带（性能附结果）F250～420250～4506A02、1A70～8A06、3A21空心型材F、T4、T6460～530420～4502A11、2A12空心型材T4、F420～480400～4502A14型、棒O、T4370～450400～4502A02、2A16型、棒、带所有440～460400～4502A02、2A16型、棒、带（不要求高温性能）所有400～440400～4502A12大梁型材T4、T42420～450420～4502A12大梁型材F400～440400～4506061、6063型、棒、带T5480～520450～480

1．概述 　　铝合金件金属型铸造方法由于其生产率高、劳动环境清洁、铸件表面光洁和内部组织致密等优点而被广泛应用。尤其是汽车发动机部件，日、美、英、德和意等工业发达国家很多采用金属型重力浇注方法生产汽车发动机铝缸体、铝缸盖和铝活塞。近几年，我国许多厂家也引进先进金属型设备或自制设备生产汽车发动机缸盖、进气管和活塞等铝铸件。金属型铸铝技术也广泛应用于航空、航天、高压电器、电力机械以及仪器仪表等行业。铝合金件金属型铸造与其他一些铸造方法（压铸、低压铸造和砂型铸造等）相比主要具有如下几方面的优势： 　　1）几何尺寸和金相组织等综合质量好。 　　2）较低压及高压铸造工艺灵活，可生产较复杂铸件。 　　3）更有利于大批量生产，实现高度自动化和简化维修；在同等生产规模下，与高、低压铸造相比，铸造设备和金属型等工装的一次性投资更低。 　　2．铝合金件金属型铸造工艺技术 　　（1）铝合金件金属型铸造工艺设计 金属型铸造工艺设计关键是铸件浇注位置的确定、浇冒系统的设计和模具工作温度的控制和调节。 　　l）铸件浇注位置。它直接关系到金属型型芯和分型面的数量、金属液导入位置、排气的通畅程度以及金属型结构的复杂程度等，从而决定金属型加工和操作的难易程度以及铸件冷却温度分布，进而影响铸件的生产效率，尺寸精度等内、外质量。因此，铸件浇注位置是铸造工艺设计首先考虑的重要环节。 　　2）浇冒系统。铸件浇冒系统设计决定铸件内、外质量。浇冒系统应具有撇渣、排气和补缩功能，同时应保证铸件合理的凝固、冷却温度场。正确、合理的浇冒系统除凭经验估算外，附算机数值模拟可直观地预测铸件凝固过程温度场，显示铸件可能产生缩松（孔）的危险部位，从而指导工艺设计，并通过调整浇冒系统结构和尺寸、金属型结构、控制冷却速度或调整涂料层厚度等手段调节温度场、消除铸造缺陷，如采用底注式浇注的汽车发动机铝缸盖的毛坯，尽管采取在上部设置几乎超过铸件重量的大冒口和底部强制通水冷却的工艺措施也难以调整合理的顺序凝固的温度场，难以消除底部内浇口周围过热而造成的缩松缺陷。某厂引进法国Sifa公司铝合金金属型铸造机正是采用这种浇冒系统，生产工艺不稳定。百分之百的缸盖需浸渗，对于缩松严重的缸盖即使浸渗也满足不了耐压要求；而从冒口直接注入铝液，铝液经过陶瓷过滤器净化后进人型腔，保证了铸件合理的冷却梯度，即自下而上的顺序凝固方式，消除了缩松缺陷，缸盖成品率显著提高。英国Foseco公司曾对两种浇注方法做过详细的研究和对比试验工件，并称后者为DYPUR法。该法使型简化、紧凑，节省铝液，铸件成品率高。采用该法即使由于铝液有较高落差造成的少量夹杂缺陷，对铸件的力学性能和气密性影响也不大。当然，浇冒系统的开设位置、结构和尺寸大小除考虑铸件凝固温度场外，还需兼顾型复杂程度，金属液充型是否平稳，是否具有撇渣和排气等功能。 　　3）金属型工作温度。同样，金属型工作温度和各部分的温差对铸件的冷却温度场有着重要的作用。对金属型局部过热区域强制水冷和风冷是为了保证该区域保持正常的工作温度，提高生产效率，同时消除过热，保证正常的冷却温度场。金属型工作温度控制比较先进和有效手段是控制冷却水出口温度，出口温度靠冷却循环水循环速度调节。如意大利Fata公司和法国Sifa公司设计制造的金属型都有先进的水、风冷却装置。此外，对于局部厚大热节部位还可镶嵌热导率高或蓄热量大的金属嵌块或调节涂料层厚度和涂料种类以保证铸件形成合理的冷却温度梯度，消除局部缩松（孔）缺陷。 　　（2）铝合金金属型设计及材料 　　1）金属型设计及制造。好的金属型设计和制造技术是满足工艺设计、适应大批量、高质量铸件生产的关键。金属型设计主要包括金属型结构、排气系统、锁紧机构，冷却系统、连接机构以及铸件顶出机构。合理的铸造工艺和金属型设计只有通过先进的金属型加工制造技术来体现。 　　2）金属型材料。适宜制造金属型的材料应具有足够的高温强度、一定的热稳定性和热疲劳强度以及足够的强韧性。国内一般用铸铁、铸钢和铜合金作为铝合金金属型模具材料，平均寿命10000～50000次左右；发达国家普遍采用美国钢铁学会（AISI）分类的H-13，相当于国内4CrMoVSi钢。这种钢具有较高的热强度和硬度，还具有较高的耐磨性和韧性，用它作模具，其铸件尺寸稳定、模具寿命长，一般大于100000次。当然，模具的寿命除与材质有关外，还与模具结构、铸造合金的材料、操作和管理等因素有关。 　　3．铝合金金属型铸造设备及自动化 　　（1）金属型铸造设备 金属型铸造机按用途可分为专用金属型铸造机和通用金属型铸造机；按动力可分为手动、气动、电动和液压金属型铸造机。国外一些铸造设备厂按产品和用户的要求研制出许多专用金属型铸造机，如铝缸盖、铝缸体、铝活塞、铝进气歧管等金属型铸造机。制造铝合金金属型铸造机著名的有意大利的Fata公司，法国的Sifa公司等。中国近几年有二十多个厂家陆续从国外引进铝合金金属型铸造机和工艺技术，为国内外配套生产汽车铝合金铸件。上海汽车有色铸造总厂引进Fata公司金属型铸造机生产桑塔纳轿车发动机铝缸盖，一汽轻型发动机厂引进Sifa公司设备生产CA488型汽车发动机缸盖。 　　（2）金属型铸造自动化生产线 金属型铸造自动化生产线包括：金属液熔化及传送设备、浇注机、金属型铸造机、下芯和取件机械手、金属型涂料涂敷机、铸件传输及浇冒口切除机、热处理设备和炉前快速检测仪器等。自动化生产线适用于专业化生产，可高效清洁地生产大批量优质铸件。

合金 制品种类 交货状态 铸锭加热/℃ 挤压筒加热温度/℃所有 线材和毛料 - 320～450 320～4502A11、2A12、7A04、7A09 型、棒、带 T4、T6、F 320～450 320～4501A07～8A06、5A02、3A21 型、棒 O、F 420～480 400～5005A03、5A05、5A06、5A12 型、棒 O、F 330～450 400～5002A50、2B50、2A70、2A80、2A90 型棒带 所有 370～450 400～4506A02 型棒 所有 320～370 400～4501A70～8A06 型棒带 F 250～320 250～4001A70～8A06 带（性能附结果） F 250～420 250～4506A02、1A70～8A06、3A21 空心型材 F、T4、T6 460～530 420～4502A11、2A12 空心型材 T4、F 420～480 400～4502A14 型、棒 O、T4 370～450 400～4502A02、2A16 型、棒、带 所有 440～460 400～4502A02、2A16 型、棒、带（不要求高温性能） 所有 400～440 400～4502A12 大梁型材 T4、T42 420～450 420～4502A12 大梁型材 F 400～440 400～4506061、6063 型、棒、带 T5 480～520 450～480

一、前言 某大型属于夕卡岩型高硫复杂铜铁硫化矿，铜硫浮选工艺经历了全混合浮选、分步优先浮选工艺到等可浮（或称部分混选）工艺的技术改造。原设计的混合浮选流程不能充分适应矿石性质，药剂消耗大，浮选指标低，分步优先浮选工艺投入生产约两年的实践表明，该工艺较大幅度地提高了铜、银的指标，但在生产中存在铜粗选碱度较难控制，硫回收率不稳定；吸取分步优先浮选工艺的优点进行等可浮（或称部分混选）工艺的改造，从而在确保铜回收率稳定的基础上，较大幅度提高了硫回收率，期间，全优先浮选工艺也在工业中进行了短期的试验性应用。 为了进一步提高指标，经过试验研究，提出采用铜捕收剂EP开路优先浮选的流程方案。高效选择性铜捕收剂EP能扩大铜硫矿物之间的浮游差，该矿石经过一段磨矿，铜矿物单体解离度可达到80%-85%，以选择性铜捕收剂EP对已单体解离的铜矿物进行选择性捕收，并采用开路优先浮选流程结构，不仅使铜回收率得到提高，而且避免了在中矿循环中硫受到抑制，从而提高了硫的回收率。试验室多次试验获得较好试验结果，在现场完成了适应性验证试验的基础上，工业试验达到预期效果，铜精矿品位提高1.11个百分点，铜回收率提高1.58个百分点，硫回收率提高10.86个百分点。 二、研究方案论述 相比较而言，混合浮选流程（图1）易于操作，流程适应性较强，因此，在生产中使用时间最长，但是该流程不考虑铜、硫矿物存在可浮性差异，铜硫一起上浮时，彼此有竟争性，大量硫上浮使铜浮选滞后，会导致尾矿含铜偏高，混合浮选的粗精矿量大，较多的捕收剂会带入分离浮选中，加大了铜、硫分离的难度，该流程浮选指标较低。部分混合浮选流程（图２）考虑到了铜、硫矿物的可浮性差异，采用饥饿给药的药剂制度，降低了分离浮选给矿的产率，流程稳定性较好，使用效果较好，生产中应用时间较长，但仍然存在铜硫分离较难、指标不理想的问题。对于高硫矿石而言，优先浮选流程（图3）的试验指标高，在理论上应该是首选方案，事实上，在长期的科研和实践中采用过分步优先流程（图4）、半优先流程（与图4基本相同，药剂制度不同）、部分优先流程（与图4类似）、等可浮流程（与图4类似）和全优先浮选流程（图3），这些流程的共同点是采用铜优先浮选的流程结构，只是选用的药剂制度不同，铜的优先程度有大小，这无疑说明铜的优先浮选有利于提高指标，由于药剂局限和流程结构不尽合理的原因，工业化过程中暴露出铜指标不稳定、硫指标低等问题。 经原矿磨矿解离度分析，经过一段磨矿，铜矿物单体解离度可达到85%左右，这为选择性浮选技术的应用提供了条件，以EP对已单体解离的粗粒铜矿物进行选择浮选，通过试验提出了铜开路优先浮选流程。 三、铜开路优先浮选试验 铜开路优先浮选流程（图5）由铜选择性快速浮选、中矿分选和铜尾矿选硫两部分组成，该流程的创新是研究成功适合该矿性质的具有高选择性高效铜的捕收剂EP，由于该药的特殊作用，无需其它捕收剂辅助优先选铜，而且具有足够的起泡性。中矿可分选出合格的硫精矿，采用开路优先的流程结构，避免了在中矿循环中使硫受到强烈抑制，从而提高硫的回收率。考虑到易工业化改造因素，进行了铜粗精矿分别分选（图5）和合并分选（图6）两种分选方案的试验。矿样代表性能符合2-3年采场出矿的矿石性质，铜品位为0.61%，硫品位为10.20%，铜氧化率为6.28%，铜物相分析结果见表1，闭路试验结果见表2，表2指标明显优于现场流程的闭路试验结果表3的指标。 四、新流程现场适应性试验 对铜开路优先浮选工艺流程方案，用EP高效捕收剂在现场进行了两次适应性试验，试验取得预期效果。 第一次，原矿样是从球磨给矿皮带接取的班样，铜品位为0.49%，硫品位为9.89%，物相分析见表4，铜氧化率为4.49%，试验结果见表5。 第二次，原矿样接取球磨皮带给矿获得，铜品位0.618%、硫品位9.10%，铜物相结果如表6，铜的氧化率为9.71%，试验结果见表7。由表6、表7可见，新流程具有较大优势。 五、工业试验 选厂规模10000t/d，选用2#系统作为试验系统（规模5000t/d），1#系统作为对比系统（规模5000t/d），采用EP药剂进行开路优先浮选工业试验。 本次工业试验累计进行了26天74班次，试验系统（2#系统）累计处理矿126282吨，对比系统（1#系统)累计处理矿124686吨，以生产班样的化验结果为依据计算的浮选指标，连续26天74班次的累计（加权）指标见表8。六、结语 （一）某矿通过二十年的不懈努力，选矿经济技术指标已达到一个相当高的水平。在小型试验提出技术方案后，并进行了多次适应性验证试验，工业试验取得成功，证明新工艺对该矿的适应性强。 （二）EP药剂能加大铜硫矿物的浮游差，对铜的选择性强，对该矿较适应，易于操作，利于浮选稳定，是配合新工艺的优良捕收剂。 （三）新工艺指标提高显著，连续26天74班次的累计加权指标为：铜精矿含铜21.42%，铜回收率82.88%，硫精矿含硫36.47%，硫回收率75.72%。与对比工艺（原流程）相比，铜精矿铜品位高1.11百分点，铜回收率高1.58百分点，硫回收率高10.86百分点。 参考文献： [1] 朱玉霜，朱建光编 浮选药剂的化学原理[M]，中南工业大学出版社，1987. [2] C. Y. Sun, C. D. Li,etc. Application of a new Separation Method of Fine Complex Copper Sulphide Ores to Industrial Process, XXIV INTERNATIONAL MINERAL PROCESSING CONGRESS VOLUME1 2008(1): P1201-1204.

热镀锌线槽，是采用热浸镀锌工艺镀锌的镀锌线槽。镀锌线槽，一种电工用具，在线槽产品成型之后，用热镀锌或电镀锌工艺在表面镀上一层锌，起到防护和装饰作用。线槽又名走线槽、配线槽、行线槽（因地方而异），用来将电源线、数据线等线材规范的整理，固定在墙上或者天花板上的电工用具。 　　一般有塑料材质和 金属 材质两种，可以起到不同的作用。 　　   塑料材质的有：南亚PVC线槽 防火等级94V-0 绝缘性好，不自燃，耐高温至85℃。网络布线之用。 　　常见线槽种类：绝缘配线槽、拨开式配线槽、迷你型配线槽、分隔型配线槽、室内装潢配线槽、一体式绝缘配线槽、电话配线槽、日式电话配线槽、明线配线槽、圆形配线管、展览会用隔板配线槽、圆形地板配线槽、软式圆形地板配线槽、盖式配线槽。因为热镀锌的成本高，工艺过程繁复，所以热镀锌线槽的 市场 效果不是很好，现在市面上使用较多的是PVC线槽，成本低，质轻且美观。

一、产品性能： 此产品是铝合金清炉过程中专用的淸炉剂 二、产品用途： 主要用于铝及铝合金熔炼完毕后，清理炉膛炉壁时使用的一种材料。 三、产品特点： 1、此产品在清炉条件下能迅速反应放出出大量热能的助溶剂，使熔渣温度迅速提高，使清炉剂中卤化物迅速融化，从而降低与此接触的熔渣的熔点及粘度，使之脱离炉底及炉壁，达到将熔炉炉膛清理干净的目的。 2、实现了铝合金熔铸连续生产，避免了因清炉而停止生产。 3、避免了炉体的损坏，可延长炉体的使用寿命，因经其处理的熔渣已实现了铝与渣的分离；熔渣已变得相当松散，用扒渣工具很轻松就可以将其扒出炉外；大大降低了劳动强度。 4、由于炉体浮渣能不断清除，铝合金中夹杂、气泡的发生率也大大降低，提高了铝合金质量。 5、不需要停炉操作，不损坏炉体、也不需要很大的劳动强度。 四、使用范围及注意事项： 适用于铝及铝合金清炉，必须注意防潮。 五、铝合金清炉剂的化学成分 KCi10-20+NaCi5-15+Na2SiF615-60+CaF210-30+Na2AiF65-20+NaNO310-20

门窗作为建筑物的主要结构配件，其基本作用是通风、防风、采光、隔声、隔热，同时对建筑物的外观造型和室内外环境也有很大影响。随着建筑业的飞速发展以及人们生活水平的提高，对建筑门窗的性能要求也越来越高，建筑美学要求的风格、材料越来越多样化，如何根据不同地域的人文环境和建筑风格正确设计和选择门窗的窗型和外观，使之满足人们的审美要求且与建筑风格相协调，对建筑门窗设计生产者来说就显得尤为重要，本文将主要从铝合金门窗的窗型设计和选用，外观和安全设计等方面进行阐述。　　1、铝合金门窗的窗型设计和选用　　铝合金门窗的开启构造形式很多，但归纳起来大致可将其分为旋转式(平开)开启门窗，平移式(推拉)开启门窗和固定门窗三大类。其中旋转式门窗主要有：外平开门窗、内平开门窗、内平开下悬门窗、上悬窗、中悬窗、下悬窗、立转窗等；平移式门窗主要有：推拉门窗、上下推拉窗、内平开推拉门窗、提升推拉门窗、推拉下悬门窗、折叠推拉门窗等。各种门窗又有不同的系列产品，如常用的外平开窗有40系列、45系列、50系列、60系列、65系列等，推拉窗有70系列、90系列、95系列、100系列等。采用何种门窗开启构造形式和产品系列，应根据建筑类型、使用场所要求和门窗窗型使用特点来确定。　　2、铝合金门窗外观设计　　铝合金门窗外观设计包含门窗色彩、造型、立面分格尺寸等诸多内容。建筑门窗作为建筑外墙和室内装饰的一部分，其色彩、造型、立面分格尺寸等外观效果，对建筑外立面的美观协调和室内环境的舒适和谐有着十分重要的作用。　　3、铝合金门窗安全设计　　铝合金门窗设计时，应充分考虑门窗的安全性，避免门窗在使用过程中因设计不合理造成损坏，引发危及人身安全的事件或使用本身产生的不安全因素。

铝型材产品跟踪卡是生产过程中各种数据信息的综合载体，如何根据客户样品快速报出铝型材价格它与产品同步流转，就像是产品在工序流转中的“身份证”。跟踪卡所记录的各种信息必须真实、准确，才能有助于全程质量监控，为产品质量监控提供有力保障。 　　铝型材产品跟踪卡上有很多项目项目，具体了解一下每个项目的意义。 　　中转仓调运工：调运前需检查跟踪卡有无质检员签名，确认签名后才能调运，发现跟踪卡质检员栏未签名不能调运。输单员要认真对照跟踪卡的内容及质检员号输入系统，发现无质检员签名需开调运工的出错表。 　　翻框捡料工：要认真对照框号和跟踪卡上的框号，根据跟踪卡上的产品规格进行捡料，完成后再把相应的跟踪卡写上相应的转框号，插入相应的产品内。 　　上排质检员：必须先核实卡物规格是否相符，经质量专检复核确认无误后在跟踪卡上签名。上排工需检查跟踪卡上有无上排质检员签名，再根据本工序的具体工艺操作程序及公司相关文件规定严格执行。下排工将产品卸好后确认跟踪卡的规格与实物相符，才能送入包装车间。 　　成品质检员：必须认真检查所有流入本工序的产品质量要求和跟踪卡是否相符，确认无误签名后将跟踪卡交给点数员，点数员复核后，再交包装班长分发到各捡料工（贴膜工），捡料工（贴膜工）复核后交贴标签工，贴标签工复核并对照实物确认无误后，贴上相应的产品合格证，跟踪卡才能交输单员输入系统，由贴标签工插入相应的产品内。 　　进仓工：在将产品分类装框时需妥善保管好跟踪卡，进仓点数工根据来料复核跟踪卡上的规格后进行过磅，交进仓输单员输入系统后分仓位架位定位。 　　出仓工：出仓过磅点数工核实出仓单及跟踪卡上的规格和产品，确认无误后装车。跟踪卡需分类保存，以备质量追踪查询。 　　铝型材挤压班长：在填写跟踪卡时应看清楚排产单中的每一项，并填写好框号和模具号，交给质检员复核无误后签名，由机台班长插入相应框号内。 　　整形工段：在整形前后要先核实跟踪卡物和框号，经转框后必须在跟踪卡上填写上转框号。

热镀锌槽钢，是采用热浸镀锌工艺，表面镀有一层锌的槽钢材料。槽钢是截面为凹槽形的长条钢材。其规格以腰高(h)*腿宽(b)*腰厚(d)的毫米数表示，如120*53*5，表示腰高为120毫米，腿宽为53毫米的槽钢，腰厚为5毫米的槽钢，或称12#槽钢。槽钢分普通槽钢和轻型槽钢。热轧普通槽钢的规格为5-40#。槽钢主要用于建筑结构、车辆制造和其它工业结构，槽钢还常常和工字钢配合使用。槽钢按形状又可分为4种：冷弯等边槽钢、冷弯不等边槽钢、冷弯内卷边槽钢、冷弯外卷边槽钢。依照钢结构的理论来说，应该是槽钢翼板受力，就是说槽钢应该立着，而不是趴着。我国槽钢主要是包钢、莱钢、武钢、马钢、保定普瑞钢铁等几家钢厂生产。热镀锌原理：在盛有镀锌液的镀槽中，经过清理和特殊预处理的待镀件作为阴极，用镀覆 金属 制成阳极，两极分别与直流电源的正极和负极联接。镀锌液由含有镀覆 金属 的化合物、导电的盐类、缓冲剂、pH调节剂和添加剂等的水溶液组成。通电后，镀锌液中的 金属 离子，在电位差的作用下移动到阴极上形成镀层。阳极的 金属 形成 金属 离子进入镀锌液，以保持被镀覆的 金属 离子的浓度。在有些情况下，如镀铬，是采用铅、铅锑合金制成的不溶性阳极，它只起传递电子、导通电流的作用。电解液中的铬离子浓度，需依靠定期地向镀液中加入铬化合物来维持。镀锌时，阳极材料的质量、镀锌液的成分、温度、电流密度、通电时间、搅拌强度、析出的杂质、电源波形等都会影响镀层的质量，需要适时进行控制。

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电解槽槽壳发红主要是由于热平衡不合理造成的，判断热平衡是否合理的标准是炉帮形状，而调节铝水平和保温料是工艺管理者调整电解槽热平衡的主要手段。 1：槽壳发红的危害 槽壳发红是一个非常危险的信号。根据我们对槽壳发红部位炉帮的测量发现，正常生产条件下，槽壳发红部位钢板温度高于500℃，侧部基本没有上口炉帮或伸腿，侧部碳块的厚度在5cm以内，说明电解槽不但没有形成炉帮，而且发红部位的侧部碳块已被严重腐蚀，电解槽随时存在侧部击穿漏炉的危险。为了防止发生漏炉事故，操作人员被迫采取扎边部、吹风等强制降温的治标措施，但吹风会造成很高的压缩空气成本，扎边部既增加工人劳动强度又破坏电解槽的物料平衡。处理槽壳发红问题，必须通过现象看本质，认清槽壳发红的根源，从源头上治理，才能长治久安。 2：槽壳发红的分析 槽壳发红主要有两种情况：一种是电解槽侧部极距高度部位槽壳发红，这种现象主要表现在大型电解槽强化电流初期或由冷槽向热槽变化时期，诱因是电解质过热度高、流速快；另一种是电解槽侧部铝液高度部位发红，这种现象主要出现在窄加工面的特大型电解槽或低铝水电解槽中，诱因是热平衡不合理导致电解质凝固等温线外移，电解槽没有伸腿。 在冷槽向热槽变化的过程中，由于冷槽的炉底状况较差，水平电流大，常常伴随电压摆现象，电压摆不但剧烈冲刷炉帮还降低电流效率，产生附加电压，增加热收入，破坏电解槽的热平衡。长期冷槽形成的大伸腿在铝液的保护下熔化较慢，而且障碍热量散失，加剧上口炉帮的散热压力，电解槽侧部极距部位受流体剧烈冲刷和热趋势的双重作用，炉帮被首先破坏。如果电解槽的冷热形成反复进行，侧部碳块将长期被铝水和电解质交替腐蚀、磨损而造成槽壳发红。 3：侧部发红的对策 针对电解槽侧部发红问题，国内许多铝厂主要采取了以下措施： （1）提高铝水平，增加溶池深度，提高电解槽溶池侧部散热能力，使电解槽槽体的等温线合理分布。提高铝水平还有利于降低电解质过热度，减弱铝液内部水平电流和铝液隆起，从而有利于伸腿和炉帮形成。从表面上看提高铝水平是为了增加散热，而从生产角度分析，提高铝水平的实质是降低电解质过热度。如果没有掌握过热度控制，结果又会出现炉膛畸形----伸腿长、炉帮空，还会出现炉帮发红问题。 （2）适当提高分子比是提高铝水平的前期准备工作。保持适中的分子比，增强电解质对氧化铝的溶解度和溶解速度，弥补高铝水平低过热度电解质对炉底的负面因素，有利于兼顾热平衡变化和电耗变化，很少同比例提升设定电压，从而一定程度的压缩了极距，而在电解槽磁场没有改变的前提下，压缩极距就是影响电解槽稳定的大患。适宜的分子比还有利于使电解质凝固等温线内移，围炉帮形成储备碱性成分，创造适应提高铝水平生产的热平衡环境，以促进炉帮连续性成长。因此，保持适宜的分子比是适应高铝水工艺和保持极距的需要。 （3）极上保温料是调节热平衡较机动灵活的因素。 由于极上保温料的调整过程根据换极周期变化，在操作上容易掌握。极上保温料主要是以结壳块的形式存在，而不是以粉状形式存在，因此实际上保温料每增加1cm只相当10mv左右的热收入。同时大型电解槽由于单位散热面积缩小，而筑炉材料的导热系数并没有相应提高，增加的热收入只有依靠调整工艺技术条件来解决。降低极上保温料是调节电解槽热平衡的简单易行的措施。由于电解槽的热平衡影响因素复杂，保温料的厚度要依据生产实际情况而定，关键要有利于炉帮和伸腿的形成。

钨和铜组成的合金，简称钨铜，常用合金的含铜量为10％～50％。合金用粉末冶金办法制取，具有很好的导电导热性，较好的高温强度和必定的塑性。    钨铜合金归纳铜和钨的优势，高强度、高比重、耐高温、耐电弧烧蚀、导电导热功能好、制作功能好，钨铜电极极合适应用于高硬度材料及薄片电极放电制作，电制作产品表面光洁度高，精度高，损耗低，有用节省电极材料进步放电制作速度并改进模具精度，另可用作点焊、碰焊电极。     钨铜触点环保无毒，契合欧盟ROSH环保要求，具有抗熔焊、耐电磨损性好，燃弧时间短，分断功能高、抗大电流冲击才能强的特色。在大分断电流条件下，具有更抱负的抗电弧腐蚀才能。触摸面材料热膨胀系数小，防止因触点材料的热胀冷缩差异的增大而构成触摸电阻增大的现象，防止热磨损。耐机械磨损才能强，在大触摸压力情况下，比银基触点具有更高的耐机械磨损才能。    钨铜材料与铜材料结合部分不运用任何焊剂、焊料，确保铆钉式电触点自身触摸电阻降到最小。钨铜合金中的铜元素与铜材料中的铜元素为一体，确保触点在作业时不会由于高温导致钨铜材料与铜基体掉落。安全可靠。触摸面可根据客户的实际需要挑选钨铜合金、银钨合金、碳化钨铜、银碳化钨。一起可根据客户的实际需要挑选不同含量的钨铜合金、银钨合金、碳化钨铜、银碳化钨合金材料。

近日，中国铝业郑州有色金属研究院开发的Φ6000型156m3大型无传动浮选槽已完成槽体设计与加工，并在中州铝业磨浮区域进行现场安装，基本具备工业试验要求。 铝土矿浮选脱硅是目前应用最广泛的铝土矿选矿方法，而浮选机种类繁多，按机械搅拌方式可分为机械搅拌式和无机械搅拌式，依靠外部压入空气的无机械搅拌浮选机又称充气式浮选机，即无传动浮选机(槽)。 1无传动浮选机的结构 无传动浮选机结构简单，无机械搅拌装置，主要由入料管、矿浆分配器、微泡发生器、浮选槽、泡沫槽、尾流箱和针形槽等组成，工业生产中通常是多个浮选槽串联。气泡矿化管是充气式微泡浮选机的重要组成部分，每个浮选槽内安装有12-17个矿化管，以利于气泡的均匀矿化。微泡矿化器是由特殊的多孔材质制成，内设有多个矿浆通道，压缩空气透过矿浆通道壁形成微小气泡与矿浆接触，并被高流速的矿浆迅速带走。 浮选槽与尾流管构成“U”型通道，利用尾流箱中尾流堰的高低调整浮选槽内矿浆液面的高度。浮选槽底流矿浆通过循环管重新返回矿浆分配器进行浮选，尽可能的回收有用矿物，同时底流口设有稳流板，减少浮选槽液面波动。1-入料管;2-矿浆分配器;3-气泡矿化管;4-微泡矿化器;5-压风管;6-矿化喉管;7-耐磨喷头;8-浮选槽;9-泡沫槽;10-串联溜槽;11-泡沫排出口;12-泡沫导流槽;13-稳流板;14-循环管;15-尾流箱;16-尾流堰;17-针形槽;18-尾流管; 图1 无传动浮选机单槽结构图 2无传动浮选机的工作原理 无传动浮选槽的工作原理为：矿浆由上料泵以0.05-0.50MPa的压力经入料管进入矿浆分配器，被均匀的分配到各个气泡矿化管中。矿浆通过微泡矿化器时，与压缩空气透过矿化管壁产生的微小气泡接触，实现第一次矿化。高流速的矿浆将微泡迅速带走，通过矿化喉管时被再一次压缩，部分气泡溶解在矿浆中，在矿化喉管底端又被迅速释放，进行第二次矿化。 当矿浆到达矿化管底端，由耐磨喷头喷射到浮选槽内，压力的突然释放使矿浆中的微小气泡迅速析出，微小气泡上浮过程中与下沉的矿浆接触，实现第三次矿化。浮选泡沫溢流到泡沫槽中流走，部分微小气泡与中间密度的颗粒进入底流循环管被再次泵回到浮选槽中进行再次分选。浮选尾流通过尾流箱进入针形槽中，针形槽内矿浆经泵进入扫选槽或尾矿沉降槽。无传动浮选机(槽)结构简单，操作方便，占地面积小，能耗低，运行稳定，对低品位铝土矿具有良好的脱硅效果，选矿回收率高。但在实际生产过程中，存在气泡矿化器易堵塞，检修频繁和可调性差等问题。 无传动浮选机(槽)目前主要用于铝土矿的选矿提纯，在非金属矿浮选过程中的应用还未见报道。

众所周知，铝合金模具钢型压铸模具在生产一段时间后会产生龟裂，华夏模具网分析认为，产生此现象的原因主要有以下几点: 　　(1)模具温度偏高应力过大 　　(2)模具模仁material使用8407,skd61 　　(3)模具热处理硬度过高 　　(4)定期保养，5k times1 回火，15k times1 回火30k times........ 　　二、预防压铸模龟裂问题﹐提高进口模具钢使用寿命﹐要做好以下几点﹕ 　　1.压铸模成型部位(动﹑定模仁﹑型芯)热处理要求﹕硬度要保证在HRC43~48 (材料可选用SKD61或8407) 　　2.模具在压铸生产前应进行充分预热作业,其作用如下﹕ 　　2.1使模具达到较好的热平衡﹐使铸件凝固速度均匀并有利于压力传递. 　　2.2保持压铸合金填充时的流动性﹐具有良好的成型性和提高铸件表面质量. 　　2.3减少前期生产不良﹐提高压铸生产率. 　　2.4降低模具热交变应力﹐提高模具使用寿命.具体规范如下﹕ 　　合金种类 铝合金 　 锌合金 　　模具预热温度(℃) 180~300 　 150~200 　　3.新模具在生产一段时间后﹐热应力的积累是直接导致模仁产生龟裂的原因﹐为减少热应力﹐投产一定时间后的模仁及滑块应进行消除热应力的回火处理.具体 　　需要消除热应力的生产模次如下﹕ 　　模具类型 　 靠前次回火 　　 第二次回火 　　 第三次回火 　　铝合金 　　　锌合金 　　　三、使模具能达长寿命的22点要诀： 　　1、高品质模材 　　2、合理设计模壁厚及其它模具尺寸 　　3、尽量采用镶件

  槽形铜母线是用作传输电流的铜排，铜母线具有良好的导电性、导热性、耐腐蚀性，有较高的机械强度，无低温脆性，便于焊接，易于压力加工，目前广泛用于开关柜汇流排和发电机、变压器的引接线。其截面范围：厚度为4～31.5mm，宽度为16～125mm。母线导体的允许电流与共交流电阻和散热表面积有关，圆形虽有较小的集肤效应，但其散热表面积较小，一般不予采用。矩形导体具有较大的散热表面积，由于单条导体常用的截面积不超过1200mm2，当用于输送大电流时，需采用多条矩形母线并列的母线组，但由于并列矩形母线的散热情况变坏，一般不宜采用大于2～3条的母线。对于输送较大电流的母线，一般采用槽形母线，与多条矩形母线相比，其集肤效应可大大减少，电流分布较均匀，散热条件也好。在选择时应根据具体负荷的大小来确定母线的尺寸。见国标QB 5585.2《电工用铜、铝及其合金母线、铜母线》  电工铜排是一种大电流导电产品，适用于高低压电器、开关触头、配电设备、母线槽等电器工程，也广泛用于 金属 冶炼、电化电镀、化工烧碱等超大电流电解冶炼工程。本厂生产的TMY铜排严格按照GB5585-85要求，并且根据 市场 需求，在尺寸规格上作了进一步延伸，目前已成功开发出3X25--40X400上千个规格品种。本厂生产的电工铜排具有电阻率低、可折弯度大等优点，并且有专门的设备，可以代为客户提供铣孔、折弯、镀锡等深加工服务。广泛应用于化工、烧碱、 金属 电解企业及国家重点技改.  更多有关槽形母线请详见于上海 有色 网

手机已成为人们特别是工作人员离不开的通讯工具，几乎人手一台，有的人甚至有二三部或更多，可是它们的机身是用什么材料制成的，不是每个人都一清二楚。　　在世界三大手机生产集团（美国苹果公司、韩国三星公司、中国华为公司）生产的智能手机中，有用铝制的，有用钛的，还有用镁的。钛机身亮丽，强度也大，但价格较高，密度也较高，比铝的大66.7%；镁的密度小，比铝的轻36%，有着银光熠熠的色调，但强度比铝的低，抗腐蚀性能也远不如铝，价格又比铝贵。　　因此，铝是当前综合性能较好，性价比较佳的智能手机机身材料，同时它的可回收性与可循环性能也优于钛和镁。笔者在这里说的铝、镁、钛包含其各种合金。　　　　我们知道，苹果手机尺寸——屏幕大小从iphone 5开始一再加大，给视觉带来空前的称心惬意，观看手机成了一种美好的享受，现在已加到140mm（5.5英寸）。可是初期大屏幕手机的机身用材并没有同步改进，同时机身厚度还在减薄，因而导致iphone手机机身一受到外力冲击就变形，甚至变得弯弯的，有时一不小心就将爱不释手的宝贝手机弄弯，在个别情况下，屏幕也可能摔打得粉身碎骨。这种情况一直到iphone 6 plus面世都未获得根本性的改变，苹果受到的市场压力越来越大，用户的怨声也日益增多。 　　7075型合金横空出世 化解iphone 6S困境　　为了解决上一代iphone 6 plus手机机身抗弯性能不高问题，铝工业建议苹果公司采用航空航天工业用的超强度铝合金7075板材加工机身，全新的iphone 6S与iphone 6S plus都全部改用美国铝业公司生产的7075合金板材制造，取得了预期的良好效果，抗弯能力大大提高，摔一下就变弯的情况烟消云散了，变形的情况也没有发生了。 　　7075型合金简介　　7075型合金是美国铝业公司为第二次世界大战飞机研制的，用于制造大型轰炸机与战斗机，1944年定型，1954年7月以前的牌号为75S，1954年7月在美国铝业协会注册，改为统一四位数字牌号7075。　　在美国研究75S合金的同时，日本与苏联也同时在研究此类合金，于1945年及1946年分别研制成功有实用价值的此类铝合金，它们是Al-Zn-Mg-Cu系合金，由于它们的强度比Al-Cu-Mg系硬铝的还大，所以被称为超硬铝，直到当下它仍是强度性能较大的一类变形铝合金，并是用量较多的航空航天铝合金之一，与2024型合金并列为两大航空航天铝合金。 　　例如C919飞机的前机身长桁、旅客观察窗框、中机身长桁、龙骨梁缘条、龙骨梁腹板、地板转折梁、中后机身长桁与货舱门框、机头长桁和缘条、舱门框等都是用不同7075合金材料制造的，可以说没有7075型铝合金的支撑就造不出如此高颜值与更轻巧、更舒适、速度快的大型客机。 　7075合金在手机行业应用　　在世界手机机身用材中，新iphone 也不是采用这种超强材料的智能机型。韩国三星公司（Samsung）新推出的Note5及S6 edge+的超薄机身都得益于7075合金的采用。由于7075合金的一系列性能，使两款智能手机机身的稳定性达到了一个前所未有的新高度，自此以后，再也未出现变弯了的情况，更未发生损坏的情况了。　　三星公司用于制造新型Note5及S6 edge+机身的7075合金有很强的抗弯能力，与以前用的机身材料相比提高了约3倍。　　手机与电子产品 外壳铝材短板亟待全面补上　　电子产品多种多样，用的铝材也是品种繁多，式样千差万别，单个产品的用量虽不多，但电子产品产量大，以百万、千万件计，有的甚至上亿件，而且换代极快，铝材在手机机身与电子产品外壳制造中得到广泛应用，现在几乎找不到不用铝材的电子产品。　　近期生产的苹果、三星智能手机，华为公司的一部分国产手机机身都是铝厚板CNC加工的，特别是用7075合金的，同时三星公司用的是美国铝业公司的6013Alcoa power plateTM厚板，中国有几个厂的装备与技术力量在生产此合金厚板方面经过努力应该不成问题，不过也不可掉以轻心，对中国铝加工业来说，这还是一种新合金，没有生产经验，但有生产6061合金的经验，因为它们同属Al-Mg-Si-Cu-Mn系合金。　　在当前及未来，手机轻薄化趋势是不可阻挡的潮流，需要更强更好的机身材料来支撑，在未来一定会有更多的国产手机采用7xxx系合金厚板作为机身材料，但是现在用的板材都是美国铝业公司生产的，进口价格高达7万元/t，约为3xxx系合金价格的3.9倍，除了7075合金的生产工艺比其他系合金的复杂得多外，国外公司也看到了中国目前还不能生产这类手机档次的铝合金厚板，奇货可居。　　因此，中国必须尽快摆脱这种困境，补上这块短板，中国的铝加工装备完全具备了生产这种铝板的条件，实际上早在1957年哈尔滨铝加工（代号-0-厂，即现在的东北轻合金有限责任公司）在苏联专家帮助下就试制成功航空级B95（苏联牌号，相当于7075）合金材料，笔者也曾参与了此项工程。　　当然，7xxx合金手机机身合金板材的加工工艺，包括CNC切削、阳极氧化着色，都比6xxx系合金板材困难得多，能否顺利解决这些问题，将成为该合金板材能否在国产手机中推广应用的关键。

摘要：扼要介绍铝及铝合金管、棒、型、线材的出产技能与首要工艺配备的开展现状与趋势，关键论说了铝及铝合金揉捏、管材冷轧、拉伸以及管、棒、型、线材的热处理和精整矫直等方面的开展特色、水平、产品种类、工艺技能、工模具技能及设备状况。近几年来，国内外的铝合金管、棒、型、线材出产技能与配备取得了长足的开展，到达了适当高的水平。铝揉捏技能的现状与开展方向　　1.1 铝揉捏技能的现状　　1.1.1 工艺配备向大型化、现代化、精细化和出产线主动化方向开展　　揉捏设备首要是指揉捏机及其配套设备，是反映揉捏技能水平的重要目标。大略核算，国际各国已配备的不同类型、结构、用处、压力的揉捏机达6000台以上，其间美国600多台，日本400多台，德国200多台，俄罗斯400多台，我国3000余台，大部分为6MN～25MN之间的中小型揉捏机。跟着大型运输机、轰炸机、、舰艇等军事工业和地下铁道、高速列车等现代化交通运输业的开展，需求许多的全体壁板等结构部件，故揉捏机向大型化方向开展。在20世纪50年代，美国空军决议用政府资金缔造了一系列的重型揉捏机和锻压机。美国空军的“重型压机方案”原拟定制作17台大型压机，后削减到9台，其间350MN立式锻压—揉捏机一台，120MN和80MN铝合金卧式揉捏机各两台。　　经过几十年的开展，现在全国际已正式投产运用的万吨级以上的大型揉捏机约20台，具有的国家是美国、俄罗斯、我国、日本和西欧。较大的是前苏联古比雪夫铝加工厂的200MN揉捏机，美国于2004年将一台125MN水压揉捏机改造为国际较大的150MN油压揉捏机，日本20世纪60年代末缔造了一台95 MN自给汕压机，德国VAW波恩工厂1999年投产了一台100MN的双动油压揉捏机，意大利于2000年建成投产了一台130MN的铜、铝油压揉捏机。据报道，国外几个工业兴旺的国家都在研发压力更大、办法更为新颖的揉捏机，如350MN卧式揉捏机以及450MN～600MN级揉捏大直径管材的立式模锻－揉捏联合水压机等。在揉捏机本体方面，近年来国外开展了钢板组合结构和预应力“T”型头板柱结构机架及预应力混凝土机架，许多选用扁揉捏筒、固定揉捏垫片、活动模架和内置式独立穿孔体系。在传动办法方面开展了自给油机传动体系，甚至在100 MN～150 MN揉捏机上也选用了油泵直接传动设备。现代揉捏机及其辅佐体系的作业都选用了西门子模块（程序逻辑操控）体系和CADEX等操控体系，即完成了速度主动操控和等温－等速揉捏、工模具主动快速装卸，甚至全机主动化操控。揉捏机的机前设备（如长坯料自控加热炉，坯料热切设备和坯锭运送设备等）和机后设备（如牵引设备，精细水、雾、气在线淬火设备，前梁锯，活动作业台，冷床和横向运输设备，拉伸矫直机，制品锯，人工时效炉等）现已完成了主动化和接连化运转。揉捏设备正在向拼装化、成套化和标准化方向开展[1-6]。　　为了进一步习惯现代军事装各和现代交通运输业的轻量化和高速化，铝型材正在向大型化、全体化、薄壁化的方面开展。因而，国际各国正在鼓起一股重型揉捏机热，有人猜测21世纪是大型揉捏机的世纪。　　1.1.2 大型优质圆、扁揉捏筒与特种模具技能的突破性开展　　从规划核算、结构挑选、装卸办法、制模技能、新材料研发到前进模具寿数等方面来看，揉捏工模具技能有很大开展。研发出了舌型模、平面分流组合模、叉架模、前室模、导流模、可卸模、宽展模、水冷模等，一起呈现了多种办法的活动模架和东西主动装卸安排，大大简化了工模具装卸操作，节约了辅佐时刻。为了出产扁宽、薄壁、大断面铝合金型材，需求高比压的圆揉捏筒和优质的扁揉捏筒，因为其运用寿数短，大型高比压的扁揉捏筒的规划与制作成了国际性技能难题。近年来，因为核算机、有限元核算、工模具材料及热处理等技能的前进，大型扁揉捏筒的规划制作技能有了突破性开展。俄罗斯、美国、德国、日本等国已研发出规格为850mm×330mm、1100mm×300mm等，比压达600MPa以上的大型扁揉捏筒，据称运用寿数可达10000次左右；我国已研发成功了670mm×270mm×1600mm的大型优质扁揉捏筒。大型揉捏东西的装卸主动化、快速化方面也有了很大开展，为全机主动化发明了条件。在工模具材料方面，高合金化的铬镍模具钢，如2779（德国），H11、H13（美国），SKD61（日本），AXMBΦ（前苏联）等钢种的呈现，以及新式热处理办法，如真空淬火、离子氮化处理、表面硬化处理等的运用，使工模具材料的质量向前推进了一大步。电火花加工和电火花线切割加工（快走丝和慢走丝）技能用于制模，不只前进了模孔的精度、硬度，下降了作业带表面粗糙度，并且大大前进了制模出产功率，为完成制模主动化发明了条件。电子核算机用于揉捏工模具的规划和制作（CAD／CAM技能），为完成工模具的规划与制作主动化，前进工模具的质量和寿数拓荒了一条簇新路途。　　1.1.3 揉捏工艺不断改进和完善　　近些年来，除了改进和完善正、反向揉捏办法及其工艺之外，呈现了许多强化揉捏进程的新工艺和新办法，并取得了实践运用。像舌型模揉捏、平面组合模揉捏、变断面揉捏、水冷模揉捏、扁揉捏、宽展揉捏、精细气、水（雾）冷在线淬火揉捏、半固态揉捏、高速揉捏、冷揉捏、高效反向揉捏、等温揉捏、特种拉伸-辊矫、形变热处理等新技能新工艺，关于扩展铝型材的种类，前进揉捏速度和总的出产功率，前进产质量量，开掘铝型材的潜力，削减揉捏力，节能节资，下降成本等方面，都有活跃的含义。　　1.1.4 铝揉捏材的产品结构有了很大改进　　20世纪60年代以来，铝合金揉捏材料的增长速度均匀每年高达9.5％，不只超越了铝合金的其他加工材料的增长速度（如为轧制材的两倍），并且大大超越了钢铁材料的增长速度。据不彻底核算，现在全国际铝合金揉捏材的产能已达2000万t／a左右，2006年年产值已达1200万t。因为民用铝型材运用大增，而军用揉捏材占铝揉捏材总量的份额已下降到5％以下，成果使软合金份额大大添加，硬合金比严重大削减。以20世纪90年代为例，美国铝揉捏材中，软、硬合金之比为10∶1，日本的为20∶1。铝合金型材开展较快，其产值大约占整个揉捏材的85％。因为铝揉捏材正在向大型化、扁宽化、全体化方向开展，大型材的份额日益添加，已达整个型材产值的10％左右。现在铝型材种类已有50000多种。其间大型材有1000多种，包含各种杂乱外形的型材、逐突变断面型材和阶段变断面型材、大型全体带筋壁板及异形空心型材。揉捏型材的较大宽度可达2500 mm，较大断面积可达1500 cm2，较大长度可达25m～30m，每根较重的可达2 t。薄壁宽型材的宽／厚比可达150～300，带孔空心型材的孔数可达数十个之多。铝合金棒材和管材的较大外径达800mm，反揉捏管材的外径达1500 mm，管材的较小壁厚达0.1mm，长度可达1000m。因为铝合金揉捏材的产值、种类和规格不断扩展，其运用规模越来越广泛。　　1.1.5 我国铝揉捏技能现状　　我国的铝合金揉捏出产在前是空白。后我国开端树立铝揉捏工业，现在已树立起完好的揉捏工业体系，较大的水压揉捏机为125MN，并规划和制作了75MN、80MN和100MN及125MN油压独自传动卧式揉捏机。国内铝合金的揉捏机的数量已达3000台，结构和主动化程度有了很大的改进和前进，油压独自传动揉捏机的主动速控等设备到达了较高的水平。揉捏技能不断改造，揉捏工艺不断改进。铝合金揉捏材的产值、种类和规格不断添加。据初步核算，1980年我国的铝合金揉捏材产值为15.29万t，2005年已添加到352万t以上，占铝材总产值的60％左右，种类已超越10000种，壁板的较大宽度为932mm，型材的较大断面积达400cm2，长度达10m～30m，一起可用扁揉捏筒宽展法揉捏宽度为680mm的16孔空心壁板型材，用异形针穿孔法出产无缝异形空心旋翼大梁型材，用自行规划和制作的670mm×270mm×1600mm扁揉捏筒和扁锭、固定揉捏垫片，为高速铁道和地铁研发成功轨迹车辆用大型铝合金型材等。我国现在出产的棒材较大直径达Φ620mm，管材的规格规模为Φ5mm×0.5mm～Φ620mm×115mm。当然，与工业兴旺国家比较起来，我国的铝合金揉捏技能还有必定距离。　　1.2 铝揉捏技能的开展方向　　在开展金属揉捏加工理论与技能时需求关键考虑的项目首要有：（1）削减功耗量，节能降耗；（2）削减外部冲突，前进变形功率；（3）前进精度；（4）运用各向异性、内部应力、变形热处理等办法前进产品归纳功能；（5）有用运用废料和开发归纳运用技能，前进回收率和制品率；（6）避免缺点发生或运用缺点；（7）前进工模具质量和运用寿数；（8）削减工序；（9）添加单位时刻的产值及节约劳动力，完成高速化、主动化、接连化出产；（10）清洁出产，改进环境，下降劳动强度；（11）下降造价，下降成本；（12）开展新用处、新功能、特种功能和多功能的新材料。　　2 铝管冷轧技能的开展　　管材轧制是出产无缝管材的首要办法之一，在管材轧制中，依据管坯的变形温度不同，可分为热轧和冷轧。现在，在铝管出产中，大多数情况下，热轧已被揉捏法所替代。将经过热揉捏取得的管坯进行冷轧，然后取得制品管材。　　经过冷轧取得的管材表面光洁，安排和功能均匀，壁厚尺度精确。与拉伸法比较，冷轧法还具有道次加工率大，出产功率高档长处。经过轧制法还能够出产各种异型管材、变断面管材、锥型管材及其他经济断面管材。　　冷轧管机的种类许多，现在常用的有周期式二辊冷轧管机和周期式三辊冷轧管机。此外，还有行星式冷轧管机，接连冷轧管机，多线冷轧管机，横向多辊旋压机等。这些新式冷轧管机具有出产功率高，加工率大等长处，但因为设备和东西制作杂乱，替换管材规格困难，设备和东西的费用大，而未被广泛选用。　　周期式二辊冷轧管机较初呈现于美国，现在其结构已改进得很完善，产品规格规模能够到达外径Φ12mm～Φ457mm；壁厚0.2mm～15mm。常见的冷轧管机有俄罗斯的XПT冷轧管机和我国制作的LG系列冷轧管机。　　三个及三个以上轧辊组成的冷轧管机称为多辊冷轧管机。多辊轧机可分为三辊、四辊和五辊三种。一般出产直径为Φ8mm～Φ60mm管材时用三辊的，直径为Φ60mm～Φ120mm管材用四辊或五辊冷轧管机轧制。　　旋压是用于成形薄壁回转体工件的一种加工办法。它是凭借旋轮等东西作进给运动，加压于随芯模沿同一轴线旋转的金属毛坯，使其发生接连的部分塑性变形而成为所需空心回转体零件。旋压加工包含普通旋压和强力旋压。　　用旋压法可出产纯铝、硬铝和超硬铝的几十种合金几十个规格的大型薄壁空心回转体零件，较大直径可达8000mm以上，璧厚精度能够操控在±0.01 mm以内。　　轧制和旋压管材用东西首要有轧辊、芯杆、芯模、旋轮等。这些东西的规划与制作是管材成形的要害技能之一。要求运用高档东西钢、高速钢、硬质合金等材料制作，热处理后的硬度应到达HRC 60～65。　　3 铝材拉伸技能的开展　　拉伸广泛运用于铝及铝合金管、棒、型、线材出产，一般在室温下进行，所以常称为冷拉　　3.1 线材拉伸技能　　铝及铝合金线材首要分为铆钉线、焊条线和电导线三大类。线材拉伸坯料一般有揉捏坯、轧制坯和铸造坯。铝导线一般用轧制坯和铸造坯；而批量小、合金和规格多的铆钉线和焊条线首要选用揉捏法出产线坯。　　一般来说，Φ≤7 mm的棒材称之为线材，但有的焊条线的直径可达10mm左右；线材的较小直径可依据用处而定，导线一般为0.5mm左右，有的可达0.1mm以下。线材可单根供货，也可成卷交货。　　拉伸配模是较要害的拉伸工艺技能，要依据设备、合金状况以及产品种类和规格等条件进行拉伸配模核算，以制定出合理的拉伸工艺。　　线材拉伸模分为进口锥、光滑锥、作业锥、定径区和出口锥五部分。拉伸模一般用硬质合金制作，大规格线材模也有用合金东西钢制作的，小规格的线材模则有时用金刚石制作。　　为了使线坯前端顺畅地穿过模孔，线坯前端应住碾头机上碾细。　　铝及铝合金线材拉伸可在一次拉伸机上或屡次拉伸机上进行。一次拉线机是线材从进线到出线只经过一个模子的拉伸机，首要用于出产制品直径较大、强度较高、塑性较差的合金　线材。屡次拉线机是线材接连经过几个规格逐步减小的模子而完成拉伸的拉线机，首要用于出产规格较小、中等强度的铝合金线材和纯铝导线。现代拉线机有链条传动的，也有液压传动的；有单线拉伸机，也有多线拉伸机；有直线式拉线机，也有带卷取安排的拉线机。　　3.2 管材拉伸技能　　铝及铝合金管材常用的拉伸办法可分为不带芯头拉伸（空拉）和带芯头拉伸（衬拉）两大类。依照芯头的种类不同，衬拉又可分为短芯头拉伸、长芯头拉伸、游动芯头拉伸和扩径拉伸，现在国际上这几种拉伸办法都在运用。　　管材拉伸的工艺关键是：①预备优质的坯料，如铸坯、接连铸轧坯、多辊斜轧坯、揉捏坯和二次揉捏坯等；②拉伸配模，依据拉伸办法、坯料的合金成分和状况、设备功能等进行严厉的配模核算，制定合理的工艺规范；③合理规划与制作工模具，管材拉制的首要东西是模子和芯头。管材拉伸东西、拉伸模、整径模、扩径模和芯头号都能够用硬质合金制作，尤其是在小规格和常用的中等规格工模具中，运用硬质合金制作在逐步添加，但应该留意的是，运用硬质合金拉伸模和整径模应合理镶套。　　铝合金管材拉伸设备按拉出制品办法可分为直线式拉伸机和圆盘式拉伸机两大类。直线式拉伸机有链式、钢丝绳式和液压式三种传动办法，其间以链式拉伸机运用较广。圆盘式拉伸机因能充分发挥游动芯头拉伸工艺的长处，适合于长管出产，但现在在我国仍很少运用。　　链式拉伸机有单链管材拉伸机和双链管材拉仲机。现代化链式拉伸机配有各种先进的辅佐设备，包含供坯安排、管坯套芯杆安排、拉伸小车主动咬料、拉钩、脱钩、小车回来从头咬料等安排，拉伸速度可主动调整。　　为了前进拉伸机的出产功率，现代拉伸机正朝着多线、高速、主动化方向开展。多线拉伸一般一起拉伸3根，较多可达9根管材，拉伸速度可达150m／min，有的已完成了装、卸料等工序悉数主动化操控。　　我国的双链式管材拉伸机从5kN～6000kN 15种规格已构成系列。铝及铝合金管材的一般规格规模为Φ5m×0.5mm～Φ300mm×（3～5）mm；较小的可为毛细管材，而较大的外径可达Φ500mm以上。　　4 铝合金管、棒、型、线材的热处理技能与设备　　铝及铝合金管、棒、型、线材的热处理办法首要有退火、淬火和时效等。　　退火可分为均匀化退火、半制品或中间退火和制品（彻底）退火，其首要意图是前进材料的可塑性或操控功能水平。淬火可分为在线淬火和离线淬火。在国外已研发出一种精细在线气、雾、水淬火设备，可完成大型杂乱空心与实心型材的高质量淬火处理，可出产长达30m，宽1000mm、壁厚不均匀的不对称杂乱型材，尺度精度、形位公役和力学功能可满意技能条件的要求。在线淬火首要用于6×××系及7005等淬火敏感性不太高的合金。在我国，在线淬火许多用于6×××系合金的T5和T6状况，但精细在线淬火体系尚不老练，正在研发中。离线淬火是将揉捏产品冷却后吊到立式或卧式淬火炉中从头固溶加热，然后快速水冷淬火。这是一种十分老练的工艺，可精细操控温度，淬火搬运时刻可达15s，能很好确保产品的功能，特别是关于2×××系和7×××系等硬铝合金，因淬火敏感性很高，有必要选用固溶处理淬火办法，对某些6×××系、4×××系、8×××系铝合金重要用处的产品也应选用离线淬火办法进行淬火。　　时效可分为天然时效和人工时效两大类，人工时效又可分为一级时效、多级时效、过时效、欠时效等。时效进程首要是严厉操控温度与时刻。　　现在，热处理设备 开展很快。精细在线气、雾、水淬火设备已开端在全球推行。立式淬火炉较高的已达40m。我国西南铝业（集团）公司建有35m高的淬火炉，温差可达±2.5℃。卧式淬火炉在国外也已研发成功。时效炉的水平也有了长足的前进，现在国际上较长的人工时效炉达40m，我国己有多台30m长的人工时效炉投入运用，温度差可操控在±3℃以内。75t～100t铸锭均匀化炉并带水-雾快冷体系的铝合金铸锭处理设备在国际上已遍及运用，我国也正在缔造50t～70t的大型均匀化炉。林林总总的退火炉，包含电热式的，燃油式的和燃气式的在全国各地遍及运用。　　5 铝合金管、棒、型、线材的精整矫直技能与设备　　铝合金管、棒、型、线材的精整矫直工序首要包含矫正与矫直、锯切与表面处理等。表面处理在别的的论文中论说，在此不作介绍。　　铝合金揉捏倒的矫直分为拉矫、辊矫、扭拧矫、压力矫、部分矫和丁工矫等。拉矫在拉伸矫直机上进行，首要是消除产品纵向上的曲折波涛、不平度等缺点。现在国际上的拉矫机有龙门式、单轨式等几种，较大吨位为400MN，首要拉伸大断面棒材和型材以及厚壁管材。我国较大的型棒材拉矫机是忠旺集团的24MN拉矫机，为125MN揉捏机配套。西南铝业（集团）在1970年投产了一台15MN拉矫机，为125 MN水压揉捏机配套。　　辊式矫直机首要是消除制品横向上呈现的曲折、不平直度、视点不符合要求、并口或扩口等缺点。现在国际上的辊矫机有龙门式、悬臂式等几种类型，较大辊－矫宽度可达1500 mm，有的可达2500mm宽，较长可矫30m的型材，矫直精度可到达技能条件的要求。别的，可运用6、7、8、9、10辊矫直机来辊矫管材和棒材。　　压力矫直机首要用来部分矫直，较大压力矫直机为5MN立式压力机。　　产品的锯切可分为残料锯、半制品热锯和制品锯。半制品的中止较好挑选同步热锯，制品锯一般选用高速精细锯，精度可达±1mm。锯口要求精确、滑润和无毛刺，首要取决于锯片。　　6 结束语　　（1）揉捏法现在仍然是铝及铝合金管、棒、型、线材较首要的出产办法，其产品覆盖面大，种类多，功率高，质量优，附加值高，深受人们喜爱，近年来，其出产工艺技能工艺配备、工模具技能都取得了高速开展。　　（2）揉捏-冷轧-拉伸法是铝及铝合金管、棒、线材的重要出产办法，冷轧、拉伸工艺、工模具和设备正在向大型化、精细化、主动化和现代化方向开展。　　（3）铝及铝合金管、棒、型、线材的热处理与精整矫直是重要的出产工序，对产质量量有严重影响，近年来，其工艺和配备等都有了长足的前进。

在炭浆法CIP工艺中，浸出槽是用于矿浆化浸出的，炭浆槽是用于活性炭吸附金的。而在CIL工艺中，矿浆的浸出和金的吸附是在同一槽中进行的。故通称浸出槽或炭浆槽。为了进步作业功率、金的浸出和回收率及下降炭的耗费，各国对改善炭浆槽的结构进行了许多研讨。如今，用于－0.208mm（65目）或70%～80% －0.074mm（200目）的矿浆，选用低速中心拌和的多尔拌和槽和帕丘卡空气拌和槽。为削减炭的磨损，菲律宾马斯巴特（Masbate）选厂等选用包橡胶的双螺旋桨拌和槽，以下降叶轮尖的速度（图1）。图1  马斯巴特厂炭浆法工艺流程图 近几年，使用于氧化铝出产多年的轴流式拌和槽，经改善后已成功地使用于炭浆工艺中。轴流式拌和槽有空气拌和式和机械拌和式两类。轴流式机械拌和槽（图2）的中心有一个充气管，管内装有一个向下泵的水翼叶轮。因为叶轮呈轴流式和叶轮断面是曲折的，因此具有叶轮尖速度小、轴流速度大、径向流速小等特色。中心充气管壁上有许多小槽，以便矿浆进行小循环。这种槽与其他机械拌和槽的不同点在于有必要使槽内充溢矿浆后才干工作，且槽的高度和直径之比可达2∶1。美国平森（Pinson）金矿选厂使用的4台轴流式拌和槽已工作了3年。实践证明，若中心充气管的直径挑选恰当，它的电耗仅为普通机械拌和槽的30%，且固体物料均匀悬浮，活性炭磨损小，金的回收率高，处理了油污染、停电时积砂和耗费高级问题，而可望成为炭浆厂的首要设备。图2  轴流式机械拌和槽

135#槽3月31日因槽壳熔穿漏铝构成铝水冲断一根槽底平衡铝母线，如选用焊接修正方法则需进行系列停电，一切电解槽都有必要停电，用16块10mm厚的铝板一块叠一块地把断口焊接起来,因为在现场受磁场的影响,焊接4块铝板所需时刻在1小时以上,以此核算修补好断口所需时刻在4-6小时刻之间,为保证系列电解槽正常出产,不受较大影响,每次停电时刻应控制在1小时刻左右,所以要悉数修补好断面,系列电解槽有必要停电在4-6次左右,且不能会集到一两天内进行,所以对电网和出产影响很大,单从产值来考虑: 　　停电1小时后,系列电解槽至少需求8小时核算,其影响力相当大,因停电构成产铝量削减测算如下算: 　　A）1小时刻少产铝： 　　S=166×0.3355×303/1000=16.87 吨 　　（在产槽166台） 　　B）4～6小时总少产铝： 　　S总=16.87×(4～6)=67.5～101.2吨 　　停电送电后系列电解槽要赶快树立能量平衡,电解槽只能突发效应将增多,依据以往停送电解对电解槽的影响,每次停送电后电解槽效应系数将到达0.35以上,以日常效应控制在0.2为方针,添加效应个数将到达: 　　N=166×(0.35～0.2)×(4-6)=100～149个 　　每个效应控制在均匀3分钟,电压在20V的情况下,则糟蹋电量为: 　　Q=(100～149)×303×20×3/60=(3.03～4.5)万度 　　以0.3元/度.电核算,折合人民币为 　　￥=(3.03～4.5)×0.3=0.91～1.35万元 　　所以单从上述两组数据来看,经过焊接的方法对系列电解槽影响较大,不可取。学习平果铝、包头铝厂成功经验，为了防止系列停电，削减经济损失，经修前专题会研究决定于4月24日选用带电浇铸修正方法进行修正。 　　一、修前情况： 　　被冲断的铝母线截面尺度160×220mm，断口长度300～350mm，见下图。 　　二、修正工艺 　　1、断口打磨，整理氧化皮，用钻在断口两头铝母线上钻孔呈蜂窝状，以利于浇铸铝块与母线咬合，进步导电功能。 　　2、装置浇铸铁模，用烤预热，将铝母线断口处加热到500～600℃，然后进行浇铸。 　　三、浇铸进程 　　1、预备作业，我们重视的焦点。 　　2、 　　倒铝，用拼装车间铁水小抬包装铝水约100Kg。 　　3、查看铝水，扒渣、去掉氧化膜等渣皮。 　　4、预备浇铸，因施工单位人员对铝水浇铸不熟悉，由电解车间一区工区长陈谦与陈东担任浇铸。 　　5、开端浇铸 。 　　5、铝水飞溅：开端浇铸之后，意想不到的作业发生了：因为电流与电磁场的作用发生电磁力，构成铝水向上飞溅溢出如铝水爆破一般（如果躲闪不及，熔融的铝水必然会烫坏人员），后续局面非常触目惊心，在场每个人的心都悬着，笔者在躲闪进程中因为磁场对相机影响无法拍下这些局面，下图是溅铝之初的局面。 　　6、再次浇铸：飞溅的铝水使人员心有余悸，卢厂长亲身操刀进行操作，所幸前二次浇铸铝水已将断口铝母线凝聚在一起之后构成导电通路，再次浇铸铝水已不发生飞溅现象， 　　7、 　　完结浇铸 　　8、 　　修正作用（从预备铝水到完结浇铸整个作业历时约20分钟） 　　四、作用点评 　　1、修后135#槽槽底平衡母线检测数据。日期 母线温度(℃) 500mm等距压降mv 断口处压降mv4-24 50 17 684-25 92 21 504-26 91 21 48 　　2、比照没有损坏的105#槽槽底平衡母线检测数据：母线温度98℃，500mm等距压降22mv。阐明修正之后的135号槽槽底平衡母线等距压降与正常槽共同。 　　3、因模具不需求拆下，不便于丈量断面处压降，依据断口模具长500mm，两头压降48mv，以50mm测距测算断面处压降=48/（500/50）=4.8mv＜5mv（5mv为专题会评论拟定标准，压降越低越好），到达预期作用。 　　五、经验总结 　　1、本次浇铸作业因为属初次，预备作业稍欠缺乏，如预热用烤需不需预备心里没谱，为了预备这些烤糟蹋一些时刻，较后拿来的烤还不适用，幸亏施工单位有一把适宜的烤和可代替运用的大型割炬。 　　2、浇铸之初没有考虑到电流和磁场的影响所构成的铝水飞溅，操作稍有不小心可能会烫坏人员，事前应加强导电办法，先用铝线杆导通或采纳其他有用旁通办法，一方面加速导电，另一方面防止大电流经过铝水以减轻铝液飞溅。 　　3、安全办法做得还不行充沛，槽底铝母线长时间通电，母线温度挨近100℃，为了防止触电和烫坏，竹跳板应多预备一些并铺设好。其他安全预备作业也要做到位，如绝缘防热材料、防烫服、面罩等。 　　4、本次修正到达了预期作用，主张完善各项作业程序后推行运用，作为往后冲断铝母线修正的优选工艺。而且今后面临相同的问题时，要充沛做好各项数据的收集作业，如母线温度（浇铸前后）以及浇铸母线相邻母线温度和压降，以采纳恰当处置办法保证电解槽长时间出产。

为了保证员工的生命和财产安全，杜绝安全事故的发生，尽可能的减少经济损失，出台本操作细则：     漏槽是指电解槽在运行期间侧部炉帮造到破坏，电解质、铝液熔化槽壳后漏出或电解槽炉底出现破损，铝液熔化阴极钢棒后漏出的一种现象。前者称为侧部漏炉，后者叫底部漏炉。    1、发现漏炉事故人员应立即报告当班班长，当班班长立即通知车间主任或副主任，并指派一名电解工专门看事故槽电压，保持槽电压不超过5V，手动操作槽控箱控制阳极升降，同时对其他人员进行分工，比如，一人看电压，一人到其它厂房找人，两人用镦子处理，天车工开机组。    2、电解槽发生漏槽后，要用挡板挡住漏出的铝水或电解液（如300KA电解槽易冲断阴极回路母线），避免冲断母线而造成系列停电。     侧部漏槽操作：    第一步；揭开槽罩板，在安排天车工开机组的同时人工用镦子打漏槽部位（先从靠阳极部位加工）。     第二步；以最快的速度将面壳块运到槽前。     第三步；指挥天车工打开边部后用面壳块砸住漏洞。    注：    （1）要使用直径大约为10-15cm的面壳块。    （2）不能用冰晶石。     4、炉底漏槽操作：     第一步；揭开漏炉对应处的槽罩板。     第二步；指挥天车工拔出阳极。     第三步；用测尺找出具体漏铝的位置。     第四步；用破碎料（直径不超过8cm）将漏洞堵上。     第五步；用机组将漏铝处砸实。    5、在整个过程当中的注意事项：     （1）听从上级领导统一指挥；     （2）不能慌乱；     （3）争分夺秒；     （4）做到“三不伤害”。     漏炉事故如何处理?     答：发生漏炉时，应立即打开漏炉侧地沟盖板查明漏炉部位。     (1)如果是炉底漏炉，应立即：①吊开漏炉处地沟盖板，保护大母线，利用3～5毫米厚的长方型铁板等物挡住阴极大母线，防止把地沟母线冲断。②把阳极坐到炉底上，防止断路。③组织人力尽力抢救，如确实严重可紧急停槽。     (2)如果是侧部漏炉，应立即：①降阳极，专人看管电压，不能超过5v。②要迅速打下漏出侧面壳及用电解质块、氧化铝等物料沿槽周边捣固扎实，直至不漏为止。⑧万不得已的情况下，方可停槽处理漏炉部位，然后尽快恢复生产。    (3)在抢救漏炉过程中应注意的问题：①在下降阳极时以座到槽底或结壳上为限，不要强行下降，以免将槽上部结构顶坏。②加强统一指挥，注意安全，防止发生人身事故。③同时要做好单槽断电的准备。事故抢救完毕，应立即确定是否停槽大修，如果槽龄已久，破损严重，则应立即进行单槽断电。如果槽龄短，破损面积小，经填补有恢复生产的可能，可用镁砂、氟化钙、沉淀等物填补好破损处，再恢复生产。

文章刊于Lw2016论文集——作者胡冠奇（河南永登铝业有限公司） 摘要：本文讨论了铸轧辊型、轧制压力、张力、冷轧压下量、冷却强度及正负弯辊等工艺因素对板形的影响，合理搭配各工艺参数以获得良好的板形控制。 板形是板带材产品的重要质量指标之一，因此，生产过程中的板形控制是至关重要的问题。随着HC六辊轧机、VC变凸度轧机的诞生和板形控制技术的发展，实现了板形的高度自动化控制，提高了板形精度。但是这些轧机投资较大，对于普通轧机必须通过各工艺参数的合理调整以达到有效控制的目的。我公司技术人员通过多年的实际生产经验逐渐总结出了一系列行之有效的方法。下面主要探讨用铸轧坯料在Ф380/Ф1050×1800四辊不可逆轧机上板形控制的几个因素。 一  影响铸轧板坯板形的几个因素 1.铸轧辊型的影响。铸轧辊内通有连续的冷却水，带走铝液凝固时散出的热量。目前国内大部分连铸连轧机采用的是开放式冷却循环系统，水质没有达到软化要求或水中的机械杂质有可能堵塞辊芯的冷却水道，造成铸轧辊横断面上冷却强度不均匀，从而影响铸轧坯料横向板差（如图1所示）。因此，在铸轧生产中，在保证铸轧辊装配精度和车磨精度的同时，要尽可能采用密闭的软化冷却水系统，以避免辊芯堵塞而影响板形。2.铸轧辊套和辊芯的配合间隙不均匀。机械加工精度低或在使用过程中的辊芯腐蚀都会造成其间隙不均匀，从而使冷却不均匀，这种情况下要脱套堆焊辊芯。 3.铸轧辊轴承间隙要适中，一般控制在0.3mm——0.35mm，若间隙过小，影响轴承使用寿命，若间隙过大则会影响到铸轧坯的纵向板差。 4.铸咀口腔开口度和咀唇厚度要尽可能均匀。对于水平式连铸连轧机，在安装铸咀时压板受力要均 5.立板前保持一定的预应力，以消除牌坊的弹性变形。预应力的设定一般为额定轧制压力的三分之二。 6.驱动侧和操作侧的轧制压力。通过一定范围内的压力调整可使铸轧板坯横向厚差控制在规定的范围，从而保证板形的有利控制，对不同轧机和不同规格牌号的产品，轧制压力的大小对铸轧板坯的厚度影响不同。 7.张力。适当的张力可以在一定程度上对板形进行张力矫平，减轻粘辊现象并改善板形。 二  影响冷轧板形的几个因素 1.坯料板形要合乎使用要求。坯料的断面形状是获得良好板形的主要条件，具体控制前面已阐述。 2.工作辊原始凸度的影响。工作辊原始凸度的选定要依据辊身长度、刚度、合金状态、坯料宽度、压下量及轧制时的热凸度等综合因素而定，原则是尽可能不用或少用液压弯辊系统而能达到良好的板形，因此，选定工作辊原始凸度时要综合考虑。 3.正负弯辊。弯辊的作用是改变辊缝的形状，采用正弯时工作辊的挠度将减小，相当于增加了工作辊的原始凸度；采用负弯时，工作辊的挠度将增加，相当于减小了工作辊的原始凸度（如图2所示）。一般情况下，开坯道次由于压下量较大，工作辊的弯曲变形大，而且轧制速度较低，工作辊热膨胀小，这时应使用较大的正弯，之后道次随着速度的增加，工作辊的热凸度增加，这时应逐渐减小正弯，直至采用适当的负弯。4.张力对板形的影响。根据轧制理论我们知道张力能使轧制力减少，这样可以减轻主电机的负荷。同时张力的大小还影响到板形，因为张力改变了轧制压力，影响了轧辊的弹性弯曲，从而改变了辊缝形状。此外，张力促使金属沿横向延伸均匀，因此，在生产过程中适当调整张力，可以获得良好的板形。 5.压下量对板形的影响。为了较大限度地提高生产率，在合金塑性和设备能力允许的条件下应尽可能使用大压下量，一般靠前道次压下量较大，以充分利用合金的塑性，以后道次压下量适当减小，分配时要根据设备结构、装机水平和坯料情况综合考虑，压下量越大，轧辊的弯曲变形就越大，辊缝的形状会发生变化，同时要注意正负弯辊的恰当调整，以利于板形的控制。 6.轧制油冷却的影响。由于轧件和轧辊之间的磨擦和轧件自身变形产生的热量会使轧辊的温度不断升高，而且加工率大，轧制速度高时更为突出。为了保持连续稳定生产，必须及时把这部分热量带走，冷轧生产中常用轧制油冷却。但是由于轧辊受热和冷却条件沿辊身长度方向是不均匀的，如果不及时调整轧制油在辊身不同部位的强度和流量就会产生不同的波浪。生产过程中当出现中间波浪时可适当加大中间部分或减小两端的冷却量；当出现两边浪时，可适当增大两端部或减小中间部位的冷却量；当出现二肋浪时，可适当减小轧辊中间部位的冷却量或加大二肋部位的冷却量。这样，通过调整轧辊不同部位轧制油的分布达到控制板形的目的。 7.中间道次消除轧件内部应力以控制板形。如果坯料横断面厚度不均匀，在轧制过程中轧件沿宽度方向上的纵向延伸会不均匀，出现内应力。延伸较大部分的金属被迫受压，延伸较小部分的金属被迫受拉，当延伸较大部分所受附加压力超过临界时，就会形成不同的波浪现象，如果通过中间退火消除内压力，将会使板形到一定程度的控制，但是这样势必会增加能耗，因此，这种方法在生产过程中一般不可取。 三  结论 板形的好坏取决于板带沿宽度方向的延伸是否相等，这一条件是由轧前坯料横断面厚度的均匀性及辊型或实际辊缝开口形状所决定的。在生产过程中，首先要控制铸轧坯料的板形，同时在冷轧过程中要根据设备状况合理搭配工作辊原始凸度、压下量、正负弯辊、轧制速度、张力和冷却强度等工艺参数。 参考文献 [1]  傅祖铸主编.《有色金属板带材生产》.长沙：中南工业大学出版社。 [2]  马锡良著.《铝带坯连铸连轧生产》.长沙：中南工业大学出版社。 [3]  王祝堂，田荣璋主编.《铝合金及其加工手册》.长沙：中南工业大学出版社。

二丁基卡必醇是二乙二醇二丁醚的商品名称，它的分子式为C12H20O3，结构式是C4H9－O CH2－CH2－O－CH2－CH2－O－C4H9。 世界镍公司加拿大分公司从硫化铜、镍矿石中收回贵金属，曩昔是将电解阳极泥富集成贵金属精矿，再经处理，取得含金、铂、钯的溶液和铑、钌，铱及氯化锻的不溶渣。然后用硫酸亚铁复原溶液中的金，并再次溶于和用硫酸亚铁复原成粗金后，送电解提纯，以取得成色99.99%的纯金。此法虽能取得较高纯度的金，但置换金时参加很多的FeSO4，会给收回溶液中的铂族金属带来费事，且金的电解需花费时刻和耗用人力物力。 在化学分析中，溶液中的3价金可被碱性溶剂所萃取，但难于应用在工业出产中。D.F.C.莫里斯（Morris）等研讨了加拿大铜、镍阳极泥所产贵金属精矿后，于1968年发布了二丁基卡必醇（Dibutyl Carbitol）于氯化液中萃取别离金的研讨结果。据此，世界镍公司于1971年在阿克顿建成了第一个运用二丁基卡必醇萃取金的车间。经两年的出产实践，总结如下： 二丁基卡必醇具有挥发性低（沸点245.6℃）及在水中溶解度小（20℃时为0.3%）的长处，能够定量地和挑选性地从溶液中萃取金而使之与铂族金属别离。萃取后的有机相经稀洗刷，可除掉其他贱金属杂质，然后用草酸直接从有机相中复原金。 一、金的萃取 二丁基卡必醇从液中萃取金时，两相中金的平衡浓度如图1。从图中看出：当有机相中萃取的Au3＋浓度高达25g∕L时，萃余液中Au3＋的浓度也不超越10mg∕L，分配比为2500，由曲线可知：在原液含Au3＋浓度低的状况下，跟着Au3＋浓度的增大，分配比也随之添加。这与用萃取Au3＋和某些金属的状况类似。而在原液含Au3＋浓度高时，跟着Au3＋浓度的添加，分配比反而略有下降。图1  金在两相中的平衡 在实验室实验中，原液含金4g∕L、水相∶有机相＝6∶1时，金的萃取作用也好。 二、杂质的萃取和别离 用二丁基卡必醇作萃取剂，虽不会萃取溶液中的铂族金属，但原液中的许多贱金属可与金一同被萃入有机相。图2示出了金和贱金属萃取率与溶液中浓度的联系。图中的数据是在相比为1∶1的条件下得到的。从图中可见，在浓度1～1.5mol时，金实践上彻底被萃取，而贱金属在更高的酸度下也只能部分被萃取。如原液含3mol，Sn4＋的萃取率为70%，Fe3＋为30%，而As3＋、Sb5＋、Te4＋的萃取率则较低。从锡的分配比曲线看，好像酸的浓度越低，越有利于锡的萃取别离。但在低酸条件下锡会水解沉积，而严重影响有机相和水相的别离。图2  不同酸度时金属的萃取率 有机相中的贱金属杂质，可通过低酸水溶液洗刷来除掉。实践中，运用1.5mol等体积的液流海有机相3次就可除尽杂质，然后确保能从有机相中复原出高纯度的金。 三、有机相中金的复原 二丁基卡必醇萃取金的分配比虽很大，但反萃很困难。即用水进行反萃时，金不会从有机相中转入水相，而使金的反萃成为不可能。但因为金是极易复原的，为此，向含金的卡必醇有机相中参加5%草酸溶液，就能把Au3＋复原成金： 2HAuCl4＋3（COOH）2＝2Au↓＋6CO2＋8HCl 用草酸复原金，不会影响有机相的再生运用。但因为金的复原沉积使溶液中呈现“三相”。这虽是萃取进程应力求防止的，但在有拌和桨的复原反响器内进行反萃，能确保“三相”充沛混合，且在坚持液温不低于90℃的状况下，复原出的金能生成粗粒沉积于水相的底部。不然，构成的“三相”是难以别离的。 金的复原反响进程较慢，约须3h才干完结。草酸的参加量应比理论量稍过量一些，以确保能得到高的复原率。实验中曾运用对二酚和二氧化硫等作复原剂，但金的纯度均比用草酸低。 四、出产流程、设备及操作 二丁基卡必醇萃取金的车间出产流程及设备如图3和图4。因为出产规模不大，萃取分配比很大，以及金是从有机相中直接复原出来等作业特色，出产选用间断性操作。图3  二丁基卡必醇萃取金流程图4  二丁基卡必醇萃取金的进程及设备 为萃取作业制备的液组分为（g∕L）：金4～6，铂、钯各25，锇、铱、钌微量，铜、镍、铅、砷、锑、铋、铁、碲等总量不多于20，浓度3mol，Cl－总浓度6mol。将等体积的液和二丁基卡必醇有机相参加萃取器内混合。所用的萃取器用QVF玻璃制成，容量为200L，并配有QVF玻璃高速涡轮拌和器，以确保两相能杰出混合。经萃取后弄清，从底部排出水相，有机相留于萃取器内，再加一份新液萃取。一份有机相共萃取6份液（液的份数，视液中含金浓度断定，一般要求有机相终究含金25g∕L左右为结尾）。萃取了金的有机相，用1.5mol等体积的液洗刷3次除掉杂质后，将有机相送复原器还复原金。 复原反响器外部用电阻丝加热，并带有拌和桨和二氧化碳排气装置的回流冷凝器，以确保“三相”充沛混合和温度不低于90℃（温度低复原的金粒过细）。复原反响停止后，将溶液彻底冷却、弄清、有机相经虹吸管放出回来再用。再过滤别离金粉，产出的金粉先用稀液洗刷（洗液会集处理以收回其间的微量贵金属），再用洗刷收回吸附的有机相。最终熔融金粉并水淬成粒，产出的制品含金达99.99%。 1973年后，该厂出产规模有所扩展，萃取和复原均改在容量600L的内衬Ptaudler的容器内进行。配有90r／min的可调速的拌和器。 五、出产小结 经工作两年的出产实践标明：上述流程较曩昔选用的硫酸亚铁复原－电解提纯流程时刻短，成本低。但萃取进程中有少数有机相溶解于排放液中，形成丢失。依照二丁基卡必醇在20℃的水中溶解度为0.3%核算，通过萃取、洗刷、复原和有机相再生，溶剂的丢失率为3%，实践到达4%，在出产成本上占相当大的份额。鉴于有机相易被某些物质吸附，如选用处理排放液的办法收回它，还不如改用衬胶反响器或塑料容器等从排放液中吸附有机溶剂，然后用洗刷收回。