无缝钛管采用挤压工艺制成，焊接钛管采用板材卷曲后焊接而成。一般无缝钛管壁厚比较小，口径也比较小。 钛管titanium tube 执行标准：ASTM B337 ，ASTM B338 ，ASTM B338 B861 无缝钛管： 直径：O.D 6-108mm 壁厚：0.5-8mm 长度：最长15000mm 焊接钛管： 直径：O.D100- 610mm 无缝钛管知识壁厚：2-6mm 只要焊接工艺过关，在使用上没有太大区别。 镀锌钢管：为提高钢管的耐腐蚀性能，对一般钢管（黑管）进行镀锌。镀锌钢管分热镀锌和电钢锌两种，热镀锌镀锌层厚，电镀锌成本低。 吹氧焊管：用作炼钢吹氧用管，一般用小口径的焊接钢管，规格由3/8寸-2寸八种。用08、10、15、20或Q195-Q235钢带制成。为防蚀，有的进行渗铝处理。 电线套管：也是普通碳素钢电焊钢管，用在混凝土及各种结构配电工程，常用的公称直径从13-76mm。电线套套管壁较薄，大多进行涂层或镀锌后使用，要求进行冷弯试验。 公制焊管：规格用无缝管形式，用外径*壁厚毫米表示的焊接钢管，用普通碳素钢、优质碳素钢或普能低合金钢的热带、冷带焊接，或用热带焊接后再经冷拨方法制成。公制焊管分普能和薄壁、普通用作结构件，如传动轴，或输送流体，薄壁用来生产家具、灯具等，要保证钢管强度和弯曲试验。 托辊管：用于带式输送机托辊电焊钢管，一般用Q215、Q235A、B钢及20钢制造，直径63.5-219.0mm。对管弯曲度、端面要与中心线垂直、椭圆度有一定要求，一般进行水压和压扁试验。 变压器管：用于制造变压器散热管和其它热交换器，采用普通碳素钢制造，要求进行压扁、扩口、弯曲、液压试验。钢管以定尺或倍尺交货，对钢管弯曲度有一定要求。 异型管：由普通碳结结构钢及16Mn等钢带焊制的方形管、矩形管、帽形管、空胶钢门窗用钢管，主要用作农机构件、钢窗门等。 电焊薄壁管：主要用来制作家具、玩具、灯具等。近年来不锈钢带制作的薄壁管应用很广，高级家具、装饰、栏栅等。 螺旋焊管：是将低碳碳素结构钢或低合金结构钢钢带按一定的螺旋线的角度（叫成型角）卷成管坯，然后将管缝焊接起来制成，它可以用较窄的带钢生产大直径的钢管。螺旋焊管主要用于石油、天然气的输送管线，其规格用外径*壁厚表示。螺旋焊管有单面焊的和双面焊的，焊管应保证水压试验、焊缝的抗拉强度和冷弯性能要符合规定。

抗拉强度的界说及表明符号------抗拉强度符号试样拉断前接受的最大标称拉应力。抗拉强度是金属由均匀塑性变形向部分会集塑性变形过渡的临界值，也是金属在静拉伸条件下的最大承载才能。关于塑性材料，它表征材料最大均匀塑性变形的抗力，拉伸试样在接受最大拉应力之前，变形是均匀共同的，但超出之后，金属开端呈现缩颈现象，即发作会集变形；抗拉强度符号关于没有(或很小)均匀塑性变形的脆性材料，它反映了材料的开裂抗力。符号为RM，单位为MPa。试样在拉伸过程中，材料通过屈从阶段后进入强化阶段后跟着横向截面尺度显着缩小在拉断时所接受的最大力（Fb），除以试样原横截面积（So）所得的应力（σ），称为抗拉强度或许强度极限（σb），单位为N/mm2（MPa）。它表明金属材料在拉力效果下反抗损坏的最大才能。计算公式为：σ=Fb/So式中：Fb--试样拉断时所接受的最大力，N（牛顿）； So--试样原始横截面积，mm。抗拉强度（ Rm）指材料在拉断前接受最大应力值。当钢材屈从到必定程度后，因为内部晶粒从头排列，抗拉强度符号其反抗变形才能又从头进步，此刻变形尽管开展很快，但却只能跟着应力的进步而进步，直至应力达最大值。尔后，钢材反抗变形的才能显着下降，并在最单薄处发作较大的塑性变形，此处试件截面敏捷缩小，呈现颈缩现象，直至开裂损坏。钢材受拉开裂前的最大应力值称为强度极限或抗拉强度。单位:N/mm2(单位面积接受的公斤力)抗拉强度：Tensile strength.抗拉强度=Eh，其间E为杨氏模量，h为材料厚度抗拉强度符号目前国内丈量抗拉强度比较遍及的办法是选用全能材料试验机等来进行材料抗拉/压强度的测定!

钛管质量轻，强度高，机械性能优越。广泛应用于热交换设备，如列管式换热器、盘管式换热器、蛇形管式换热器、冷凝器、蒸发器和输送管道等。  钛管按照使用要求和性能的不同执行两个国家标准：GB/T3624-1995　GB/T3625-1995。　供应牌号：TA0，TA1，TA2，TA9，TA10　BT1-00，BT1-0 Gr1，Gr2  供应规格：直径 φ4~114mm 　　壁厚 δ0.2~4.5mm 　　长度 15m以内     无缝钛管采用挤压工艺制成，焊接钛管采用板材卷曲后焊接而成。一般无缝钛管壁厚比较小，口径也比较小。      1.无缝钛管，钛管titanium tube。强度高。钛合金具有很高的强度，其抗拉强度为686—1176MPa，而密度仅为钢的60%左右，所以比强度很高。  2.无缝钛管硬度较高。钛合金(退火态)的硬度HRC为32—38。  3.无缝钛管弹性模量低。钛合金(退火态)的弹性模量为1.078×10－1.176×10MPa，约为钢和不锈钢的一半。执行标准：ASTM B337 ，ASTM B338 ，ASTM B338 B861 无缝钛管： 直径：O.D 6-108mm 壁厚：0.5-8mm 长度：最长15000mm 4.高温和低温性能优良。无缝钛管在高温下，钛合金仍能保持良好的机械性能，其耐热性远高于铝合金，且工作温度范围较宽，目前新型耐热钛合金的工作温度可达550—600℃；在低温下，钛合金的强度反而比在常温时增加，且具有良好的韧性，低温钛合金在－253℃时还能保持良好的韧性。  5.无缝钛管抗腐蚀性强。钛在550℃以下的空气中，表面会迅速形成薄而致密的氧化钛膜，故在大气、海水、硝酸和硫酸等氧化性介质及强碱中，其耐蚀性优于大多数不锈钢。

抗拉强度单位  抗拉強度（tensile strength）　　抗拉強度（ бb ）也叫強度極限指材料在拉斷前接受最大應力值。　　抗拉强度单位-當鋼材屈从到必定程度后，因为內部晶粒从头排列，其反抗變形才能又从头进步，此時變形雖然發展很快，但卻只能隨著應力的进步而进步，直至應力達最大值。尔后，鋼材反抗變形的才能明顯下降，并在最单薄處發生較大的塑性變形，此處試件截面敏捷縮小，出現頸縮現象，直至斷裂破壞。鋼材受拉斷裂前的最大應力值稱為強度極限或抗拉強度。　　單位:kn/mm２(單位面積接受的公斤力)　　抗拉強度：extensional rigidity.　　抗拉強度=Eh，其间E為楊氏模量，h為材料厚度　　现在國內測量抗拉強度比較遍及的办法是才用萬能材料試驗機等來進行材料抗拉/壓強度的測定!　　1.屈从點（σs）鋼材或試樣在拉伸時，當應力超過彈性極限，即便應力不再添加，而鋼材或試樣仍繼續發生明顯的塑性變形，稱此現象為屈从，而產生屈从現象時的最小應力值即為屈从點。設Ps為屈从點s處的外力，Fo為試樣斷面積，則屈从點σs=Ps/Fo(MPa)，MPa稱為兆帕等于N（牛頓）/mm2，（MPa=106Pa，Pa：帕斯卡=N/m2）2.屈从強度（σ0.2）有的金屬材料的屈从點極不明顯，在測量上有困難，因而為了衡量材料的屈从特性，規定產生永久殘余塑性變形等于必定值（一般為原長度的0.2%）時的應力，稱為條件屈从強度或簡稱屈从強度σ0.2。3.抗拉強度（σb）僥饧在拉伸過程中，從開始到發生斷裂時所達到的最大應力值。它表明鋼材反抗斷裂的才能巨细。與抗拉強度相應的還有抗壓強度、抗彎強度等。抗拉强度单位設Pb為材料被拉斷前達到的最大拉力，Fo為試樣截面面積，則抗拉強度σb= Pb/Fo （MPa）。4.伸長率（δs）僥饧在拉斷后，其塑性伸長的長度與原試樣長度的百分比叫伸長率或延伸率。5.屈強比（σs/σb）鋼材的屈从點（屈从強度）與抗拉強度的比值，稱為屈強比。屈強比越大，結構零件的可靠性越高，一般碳素鋼屈強比為0.6-0.65，低合金結構鋼為0.65-0.75合金結構鋼為0.84-0.86。6.硬度泥度表明材料反抗硬物體壓入其表面的才能。它是金屬材料的重要功能指標之一。一般硬度越高，耐磨性越好。常用的硬度指標有布氏硬度、洛氏硬度和維氏硬度。瓥布氏硬度（HB）以必定的載荷（一般3000kg）把必定巨细（直徑一般為10mm）的淬硬鋼球壓入材料表面，坚持一段時間，去載后，負荷與其壓痕面積之比值，即為布氏硬度值（HB），單位為公斤力/mm2(N/mm2)。痥洛氏硬度（HR）盥HB>450或许試樣過小時，不能选用布氏硬度試驗而改用洛氏硬度計量。它是用一個支撑角120°的金剛石圓錐體或直徑為1.59、3.18mm的鋼球，在必定載荷下壓入被測材料表面，由壓痕的深度求出材料的硬度。根據試驗材料硬度的不同，分三種不同的標度來表明：HRA：是选用60kg載荷和鉆石錐壓入器求得的硬度，用于硬度極高的材料（如硬質合金等）。HRB：是选用100kg載荷和直徑1.58mm淬硬的鋼球，求得的硬度，用于硬度較低的材料（如退火鋼、鑄鐵等）。HRC：是选用150kg載荷和鉆石錐壓入器求得的硬度，用于硬度很高的材料（如淬火鋼等）。盥維氏硬度（HV）以120kg以內的載荷和支撑角為136°的金剛石方形錐壓入器壓入材料表面，用材料壓痕凹坑的表面積除以載荷值，即為維氏硬度值（HV）抗拉强度单位换算延伸率（δ）：描绘材料塑性功能的目标——延伸率δ和截面缩短率ψ。延伸率即试样拉伸开裂后标距段的总变形ΔL与原标距长度L之比的百分数：δ=ΔL/L×100%。 抗拉强度的单位:kn/m㎡(单位面积接受的公斤力)  压强单位是帕（Pa），1Pa= 1N/㎡  1kg的质量能够发生9.8牛顿的力  1MPa=10^6Pa=10^6 kn/㎡=1 kn/m㎡，  1pa=1 kn/㎡，  1kg=9.8n，  1mpa=1000kpa=1000000pa，lbf是 是1磅力，1lbf=4.44822N      不是应力单位应力、压强、压力：磅力每平方英寸 lbf/in2 1 lbf/in2=144 lbf/ft2=6894.76Pa         应力、压强、压力：磅力每平方英尺 lbf/ft2 1 lbf/ft2=47.3880 kPa  我就找到这么多抗拉强度单位换算，不太全，可是仍是想拿出来和我们共享一下..... 

一般情况下我们经常接触的冷加工有两种：冷拉和冷拔 1.冷拉：对钢筋施加拉力进行强力拉伸，要求拉应力超过钢材的屈服强度但要低于抗拉强度。拉伸完成后静止一段时间使冷拉时效发挥出来。此时的钢筋塑性、冲击韧性变差，强度和硬度提高。强度提高幅度可达50%。 2.冷拔：加工措施与冷拉相似，稍微复杂些，强度提高可达90% 这两种冷加工都是以牺牲钢材的变形能力为代价，达到了提高强度和硬度的效果，但是经过处理后的钢材屈强比增大，安全储备降低，延性降低，破坏前不再有明显的变形发生。对于可能承受动力荷载的部位或重要部位是禁止使用此类钢筋的。 冷拔钢筋的强度 冷拔的冷作硬化可提高材料的抗拉强度。提高的程度与材料的原始机械性能和冷拔的减径量、冷拔道次有密切关系。 金属的塑性变形是通过位错运动来实现的．塑性变形过程中，位错运动的阻力主要来自位错本身．而在冷加工时，依靠机械使钢筋塑性变形时其位错交互作用的增强、位错密度提高和变形抗力增大这些方面的相互促进，很快导致金属强度和硬度的提高．冷拉可提高屈服度节约材料，将热轧钢筋用冷拉设备加力进行张拉,经冷拉时效后使之伸长.冷拉后,屈服强度可提高20%-25%,可节约钢材10%-20%, 冷拔此工艺比纯拉伸作用强烈，钢筋不仅受拉，而且同时受到挤压作用，经过一次或多次冷拔后得到的冷拔低碳钢丝其屈服点可提高40%~60%，抗拉强度高，塑性低，脆性大，具有硬质钢材特点．

类别　代号主要化学成分（余量为铝）（%）锌镁铜铁硅锰其它相当美国牌号压力加工铝合金LY120.251.2-1.83.8-4.90.500.500.30-0.90铬0.1020242124LY160.100.025.8-6.80.300.200.20-0.40　2219LC45.1-6.12.1-2.91.2-2.00.500.400.30铬0.18-0.35钛0.02-0.107075　铸造　铝合　金ZL702　0.4-0.61.3-1.8≤0.358-100.10-0.35钛0.10-0.35SAE354.0ZL204　　4.6-5.3≤0.1≤0.060.6-0.9镉0.15-0.25钛0.15-0.35K0-1(210.0)ZL-S3051.0-1.57.5-9.0　　铍0.03-0.10钛0.10-0.20锆0.10-0.20　X-250ZL-50126.39-6.461.51-1.65　　0.11-0.16　铬0.14-0.17钛0.15-0.17Arcast67

纯铜抗拉强度是245-315N/mm2。    此外黄铜：335-440N/mm2、铬铜：380N/mm2以上、磷青铜:490N/mm2以上、快削黄铜:335N/mm2以上。可以说纯铜的抗拉强度没有铜合金的抗拉强度要高。    1.普通黄铜    它是由铜和锌组成的合金。    当含锌量小于 39% 时，锌能溶于铜内形成单相 a ，称单相黄铜 ，塑性好，适于冷热加压加工。    当含锌量大于 39% 时，有 a 单相还有以铜锌为基的 b 固溶体，称双相黄铜， b 使塑性小而抗拉强度上升，只适于热压力加工。    若继续增加锌的质量分数 ，则抗拉强度下降，无使用价值。     我们用代号“ H ＋数字”表示， H 表示黄铜，数字表示铜的质量分数。如 H68 表示含铜量为68%，含锌量为32%，的黄铜，铸造黄铜则在代号前“ Z ”字，如 ZH62。如 Zcuzn38 表示含锌量为38%，余量为铜的铸造黄铜。H90、H80单相，金黄色，故有金色共称之，称为镀层，装饰品，奖章等。H68、H59 属于双相黄铜，广泛用于电器上的结构件，如螺栓，螺母，垫圈、弹簧等。一般情况下，冷变形加工用单相黄铜 热变形加工用双相黄铜。    2.特殊黄铜    在普通黄铜中加入其它合金元素所组成的多元合金称为黄铜。常加入的元素有铅、锡、 铝等，相应地可称为铅黄铜、锡黄铜、铝黄铜。加合金元素的目的。主要是提高抗拉强度改善工艺性代号：为“ H ＋主加元素符号（除锌外）＋铜的质量分数＋主加元素质量分数＋其它元素质量分数”表示。如：HPb59-1 表示铜的质量分数为59%，含主加元素铅的质量分数为1%，余量为锌的铅黄铜。    锡黄铜：锡可显著提高黄铜在海洋大气和海水中的抗蚀性，也可使黄铜的强度有所提高。压力加工锡黄铜广泛应用于制造海船零件。    铅黄铜：铅能改善切削加工性能，并能提高耐磨性。铅对黄铜的强度影响不大，略为降低塑性。压力加工铅黄铜主要用于要求有良好切削加工性能及耐磨的零件（如钟表零件），铸造铅黄铜可以制作轴瓦和衬套。    铝黄铜：铝能提高黄铜的强度和硬度，但使塑性降低。铝能使黄铜表面形成保护性的氧化膜，因而改善黄铜在大气中的抗蚀性。铅黄铜可制作海船零件及其它机器的耐蚀零件。铅黄铜中加入适量的镍、锰、铁后，可得到高强度、高耐蚀性的特殊黄铜，常用于制作大型蜗杆、海船用螺旋桨等需要高强度、高耐蚀性的重要零件。    硅黄铜：硅能显著提高黄铜的机械性能、耐磨性和耐蚀性。硅黄铜具有良好的铸造性能，并能进行焊接和切削加工。主要用于制造船舶及化工机械零件。    锰黄铜：锰能提高黄铜的强度，不降低塑性，也能提高在海水中及过热蒸汽中的抗蚀性。锰黄铜常用于制造海船零件及轴承等耐磨部件。    铁黄铜：黄铜中加入铁，同时加入少量的锰，可起到提高黄铜再结晶温度和细化晶粒的作用，使机械性能提高，同时使黄铜具有高的韧性、耐磨性及在大气和海水中优良的抗蚀性，因而铁黄铜可以用于制造受摩擦及受海水腐蚀的零件。    镍黄铜：镍可提高黄铜的再结晶温度和细化其晶粒，提高机械性能和抗蚀性，降低应力腐蚀开裂倾向。镍黄铜的热加工性能良好，在造船工业、电机制造工业中广泛应用。 由于纯铜抗拉强度比较低，所以应用并不广泛。 

铜合金金属强度特性的影响      (1)强度高的金属比强度低的金属活动均匀一般俐、磷青铜,H%等合金.金属活动均匀，而a黄铜, H68 , H80, HSn70-1、白钢、镍合金等金属活动不均匀。   (2)对同一种金属，低温时强度高.其金属活动要比高沮时的均匀。    (3)关于萦铜(纯铜)，在热揉捏条件下，因为表面载化皮其有较好的光滑效果，所以揉捏时的金属活动较均匀。

6063铝合金强度比6061低，抗拉强度 σb (MPa)：130～230 ，受拉屈服强度 55.2 MPa。    6063铝合 金属 低合金化的Al-Mg-Si系高塑性合金。具有诸多可贵特点：    1.热处理强化，冲击韧性高，对缺可不敏感。    2.有极好的热塑性，可以高速挤压成结构复杂.薄壁.中空的各种型材或锻造成结构复杂的锻件，淬火温度范围宽，淬火敏感性低，挤压和锻造脱模后，只要温度高于淬火温度。即可用喷水或穿水的方法淬火。薄壁件（6<3mm）还可以实行风淬。    3.焊接性能和耐蚀性优良，无应力腐蚀开裂倾向，在热处理可强化型铝合金中，Al-Mg-Si系合金是唯一没有发现应力腐蚀开裂现象的合金。4.加工后表面十分光洁，且容易阳极氧化和着色。其缺点是淬火后若在室温停放一段时间在时效，会对强度带来不利影响（停放效应）。    6063铝合金广泛用于建筑铝门窗、幕墙的框架，为了保证门窗、幕墙具有高的抗风压性能、装配性能、耐蚀性能和装饰性能，对铝合金型材综合性能的要求远远高于工业型材标准。 在国家标准GB/T3190中规定的6063铝合金成分范围内，对化学成分的取值不同，会得到不同的材质特性，当化学成分的范围很大时，其性能差异会在很大范围内波动，以致型材的综合性能会无法控制。因此，优选6063铝合金的化学成分成为生产优质铝合金建筑型材的最重要的一环。 合金元素的作用及其对性能的影响 6063铝合金是AL-Mg-Si系中具有中等强度的可热处理强化合金，Mg和Si是主要合金元素，优选化学成分的主要工作是确定Mg和Si的百分含量。    了解更多有关6063铝合金强度的信息，请关注上海 有色 网。 

最近10年来，为输送天然气，开展了在海底铺设管道管的深水研究项目。在天然气的远距离输送中，要求管道在深海下具有抵抗外部水压的抗压强度，因此一般使用UOE钢管。UOE钢管的制造方法为冷冲压成形法，钢管强度各向异性。为预测UOE钢管的抗压强度和弄清钢管的压坏机理，新日铁进行了钢管成形－性能评价一体化的数值解析模拟。数值解析模拟由钢管的二维成形模型和反映成形形状及残留应力的钢管三维压坏模型构成。通过实验，对钢管的壁厚、圆周方向位置中的强度各向异性进行了测定，同时对残留应力进行了测定，根据钢管的实际抗压强度，对数值解析模型的妥当性进行了评价。  1．UOE钢管的强度各向异性和残留应力       众所周知，影响钢管抗压强度的因素有形状不良(钢管的正圆度和壁厚不均)、屈服强度(YS)和残留应力。圆周方向的压缩屈服强度和残留应力有很大的相互关系。圆棒和圆柱试样(直径都是6mm)测定的壁厚断面的屈服强度分布表明，钢管外部圆周方向压缩屈服强度的下降特别明显。对壁厚位置中的S－S曲线比较表明，从壁厚中心开始出现在外部因弹性变形的鲍辛格效应而产生的圆形的S－S曲线。根据UOE钢管和油井用无缝钢管的比较可知，两种钢管的残留应力都趋于内面压缩，但UOE钢管残留应力值小。  2．数值解析模拟        在数值解析过程中，使用了综合模型对UOE钢管的成形－抗压强度进行了评估。在UOE钢管的成形模型(二维平面变形要素)中，使用了板材的S－S曲线，并将残留应力应用于压坏模型(三维固体要素)。由于只进行数值解析模拟难以精确预测对从板材到钢管的S－S曲线变化，因此采用半实验的方法(模拟变形试验)预测S－S曲线。即，把计算的等效塑性应变滞后作用于从板材取样的圆棒试样，然后对每个壁厚位置所得的压缩S－S曲线进行定义。  3．结果和研究  3．1压坏模型的妥当性       预测精度受模型的要素组合数、压力增量值、收敛判断值的支配，如果对这些影响因素进行校正，估计本模型的预测误差在5％左右，通过校正误差，可以进一步提高预测精度。       在对给出相同正圆度时的综合模型和椭圆近似模型的压坏值进行比较后发现两者没有比较大平均差，由此可知，通过将取决于最大外径和最小内径的正圆度做成近似于椭圆的参数，就可以将局部曲率变化的UOE钢管的外径分布用模型表示。对用椭圆模型预测的压坏值和预测UOE钢管抗压强度的普通公式的计算值进行了比较，发现不同D／t(外径／壁厚)和正圆度的预测值与普通公式预测值相同，由此推定采用成形－压坏综合模型也能获得相同的结果。因此，可以说综合模型能解析压坏机理，可以应用于成形条件对抗压强度影响的量化。  3．2UOE钢管的压坏机理       调查了采用圆棒试样模拟UOE钢管生产过程中预测的等效塑性应变滞后时的应力－应变关系，并对预测的S－S曲线和模拟曲线进行了比较，结果可知预测的S－S曲线与实际钢管的S－S曲线较一致，即使是受到不同应变滞后作用的壁厚断面，其YS也与实测值相同。在此次成形条件下的应变滞后中壁厚外部YS的下降受U冲压时的拉伸应变负荷所支配。另外，在钢管内侧几乎看不到因弹性变形的鲍格辛效应而产生的压缩YS下降。采用以上提出的模拟应变试验，能更加精确预测实际钢管圆周方向的强度。  4．结束语       根据UOE钢管的强度分布、强度各向异性和残留应力实测值，通过数值解析，求出了这些因素对钢管外部压坏特性的影响。结果明确了UOE钢管特有的现象，即由于圆周方向压缩YS的下降，因此抗压强度比均质材低，压坏的起点和残留应力的效果与均质材不同等。另外，还提出了用板材进行钢管成形时预测机械特性能变化的有效方法。

隔热断桥型材抗剪强度试验： 　　取(100±1)mm长复合隔热铝合金型材，在(23±2)℃、湿度为45%～55%的环境中保存两天，通过抗剪强度检测仪将作用力均匀地推向型材切面，给进速度为1～5mm/min，记录所加荷载和相应的剪切变形数。 　　抗剪强度计算式： 　　T=F1mix/L 　　式中：T——抗剪强度； 　　F1max——最大抗剪力； 　　L——试样长度。 　　组合弹性值是在剪切失效单位长度的作用力与位移H的比值，按下公式计算： 　　K=F1/（H×L） 　　DIV>式中：K——组合弹性； 　　H——在剪切力F(N)作用下产生的位移，单位为mm； 　　L——试样长度； 　　F1一抗剪力。 　　隔热断桥型材横向抗拉强度检测：横向抗拉强度试验在剪切力失效后进行。内、外层铝合金型材之间出现2mm位移后为剪切力失效。通过横向抗拉强度检测仪，将作用均匀地施加在隔热铝型材的内、外层铝合金型材上，时向外拉伸。横向抗拉强度计算式： 　　Q=F2max/L 　　式中：Q——横向抗拉强度； 　　F2max——最大抗拉力； 　　L——试样长度。

经过很多的实验和运用实例都证明，在电站凝汽器上用钛管，在技术上和经济上都具有很大的优越性，从经济视点来看，以日本1983年一台1000Mw凝汽器的核电机组用管材(大约需求5万根凝汽器管)报价为例，依照凝汽器的运用时间为40年计，铝黄铜管均匀年走漏lO根，钛管在40年内无走漏。下面讲一下钛管在发电站上运用所要处理的三个问题： 　　1.腐蚀问题 　　沿海电站的凝气器用海水做冷却水．因为海水中含有很多的泥沙、悬浮物质、海洋生物和各种腐蚀性物质．在海水与河水替换改变的淡咸水中的状况更为严重．传统运用的铜台金管发作腐蚀方法有：全面腐蚀(均匀腐蚀)、溃蚀、冲蚀和应力腐蚀等．因为钛具有优异的耐腐蚀功能，所以钛管凝气器因腐蚀而形成的海水走漏事端已被根绝，可是，因为钛管的耐蚀功能好，不象铜合金管那样在表面发作一种含毒物质．故在钛管内壁上就简单有海生物附着，然后影响传热作用，所以就必须有相应的清洗设备． 　　2.吸氢问题 　　虽然钛材表面具有细密的钝化膜，在许多强腐蚀介质中十分耐腐蚀，可是因为钛与氢的亲合力很大．十分简单吸氢．在常温时就发作，高温时(如100℃)吸氢敏捷．氢在钛中的固熔限很小(约为20ppm)，超越定量就会在钛表面上分出氢化物(TtH2)．跟着表面TiH2的增多，钛的冲击值和延伸率敏捷下降【4J．此外．在旧机组改造时，因为管板是铜合金，冷凝管用钛，这就需求选用阴极维护设备以防止电化学腐蚀如日立公司发电厂凝气器选用海水冷却，用钛列管与铜合金板组成电偶，当维护电位低于一0．75 v(ScE)时使出口的钛管端吸氢，运用一年氢含量到达650 ppm；假如电位选用一05～O．75 v(scE)，在常温下钛不会发作吸氢” 　　3.轰动问题 　　因为钛管的耐蚀性好．钛制凝汽器不会因为腐蚀而发作走漏损坏．但钛管却或许因为振荡而形成损坏．要防止钛管的振荡问题，在制作垒钛凝汽器时，就要断定习惯的隔板距离；在改造老机组时，则要考察本来的隔板距离是否适用钛管．

高强度铜合金牌号：QSn8-0.3标准：GB/T 13808-1992●特性及适用范围：为含有铁、锰元素的铝青铜,属于高强度耐热青铜,高温(400℃)下力学性能稳定,有良好的减摩性，在大气、淡水和海水中抗蚀性很好，热态下压力加工良好，可热处理强化，可焊接，不易纤焊，可切削性尚好。●化学成份：铜 Cu ：余量锡 Sn ：≤0.1锌 Zn：≤0.5铅 Pb：≤0.02铅 Pb：≤0.02硼 P：≤0.01镍 Ni：3.5～5.5铝 Al：9.5～11.0铁 Fe：3.5～5.5锰 Mn：≤0.3硅 Si ：≤0.1注：≤1.0(杂质) 

提高铁矿选矿设备主轴的疲劳强度的途径：在零件的设计阶段，除了采取提高其强度的一般措施之外，还可以通过以下一些设计措施来提高其疲劳强度： ①尽可能的降低该主轴上的应力集中的影响。这是提高其疲劳强度的首要措施和主要的途径。而主轴的结构形状和尺寸的突变（比如轴肩）是应力集中的结构根源，因此，为了降低应力集中，应该尽量减小零件（即该主轴的）结构形状和尺寸的突变使其变化尽可能的平滑和均匀。为此，要尽可能的增大过渡处的圆角半径；同一段轴上相邻截面处的刚性变化应尽可能的小等等。在不可避免的要产生较大的应力集中的结构处，可采用减荷槽来降低应力集中的影响。 ②选用疲劳强度高的材料和规定能够提高材料疲劳强度的热处理方法和强化工艺。 ③提高主轴的表面质量。比如将处在应力较高区域的主轴表面加工得较为光洁。或者，如果，有的轴段，工作在腐蚀性介质中，则要对该轴段规定适当的表面保护。 ④尽可能地减小或消除主轴表面可能发生的初始裂纹的尺寸，对于延长其疲劳寿命有着提高材料性能更为显著的作用。因此，对于重要的轴段，在设计图纸上应规定出严格的检验方法和要求。 ⑤降温、减载荷，对于发热摩擦副的轴颈采取降温设计，也可显著提高其疲劳寿命。因为主轴是一个转动件，所以，在低应力下运转一定周数后，再逐步提高到设计的应力水平。

高强度的H80黄铜特性

铝合金栏杆扶手采用微弧圆角宽幅高强度铝合金型材，时尚、稳重、高雅、大方；栏杆立柱及主要横梁采用圆弧形图案设计，动感流创，且尽量增大立柱受力面，安全、可靠，并配合普通圆形连接立柱。弧面一律朝外，整体美观、和谐统一，色彩鲜艳、丰富多样且可根据建筑外墙及整体环境色彩需要进行搭配。较重要的一点是铝合金栏杆的抗腐蚀性能极强。50年内不用作维修，维护处理，可节省一笔数额不菲的维护费用，同时也解决了因阳台栏杆生锈而造成的景观破坏及客户投诉而造成的地产开发公司的信誉损失。中煌建筑护栏设计有限公司网址http://www.all618.com

厚度/mm供应状态抗拉强度 σb/Mpa  不小于0.030～0.050硬（Y）600　　注：青铜箔的化学成分应符合GB/T5132-1985中对QSi3-1、QSn6.5-0.1的规定。.

软黄铜，22~30硬黄铜，35~40软青铜，32~40硬青铜，40~60

蜂窝铝板是一种夹层结构的新式复合材料，由上下两层铝薄板通过胶粘剂与铝蜂窝芯复合而成。蜂窝铝板的面板一般喷涂氟碳涂料或聚酯涂料，氟碳涂层因为具有很好的耐候性与自洁性而广泛用于室外，聚酯涂层则多用于室内。蜂窝铝板能够制成质量较轻、强度高、刚性好、板面十分平坦的板，可用于结构、垫层、间隔以及装修等场合，例如可用于幕墙、建筑隔板、吸音板、高速列车、船只、轿车车厢等。蜂窝铝板的质量除与所选用的原料有关外，首要取决于粘接质量，其要害技术指标是剥离强度。下面将介绍影响蜂窝铝板剥离强度的要素。　　1、胶粘剂对蜂窝铝板剥离强度的影响　　（1）选用聚酯、环氧树脂类室温固化胶粘剂出产的蜂窝铝板，其粘接强度低，关于蜂窝芯边长为4mm，面板厚为1mm，总厚度为10mm的蜂窝铝板所测的180°剥离强度为4N/mm左右。这种蜂窝铝板的粘接性、耐候性均较差，运用1年后粘接功能大幅下降。选用这种工艺出产的蜂窝铝板不适用于室外，但可用于室内做装修隔板。　　（2）选用环氧胶膜工艺出产的蜂窝铝板的粘接强度低，关于蜂窝芯边长为4mm，面板厚为1mm，总厚度为10mm的蜂窝铝板所测的180°剥离强度为4N/mm左右，然而其粘接功本领候性好，运用1年后其剥离强度下降很小。缺陷是蜂窝铝板的粘接层较脆，长时间轰动后蜂窝铝板会发生分层。　　（3）选用热塑性胶膜接连复合工艺出产的蜂窝铝板的粘接强度是前2种工艺出产的蜂窝铝板的3-5倍，关于正六边形蜂窝芯的边长为4mm，面板厚为1mm，总厚度为10mm的蜂窝铝板，所测的180°剥离强度值为18N/mm左右。其粘接性、耐候性好，运用1年后其剥离强度下降很小。因为是接连出产，效率高，可满意短期大批量供货要求。这种工艺的缺陷是所选用的平面接连热复合机设备报价高，出资巨大。热塑性胶膜是一种特殊热熔胶膜，胶膜自身要有很高的内聚强度和拉伸强度，这样可确保蜂窝铝板的粘接结实。假如选用一般的热熔胶膜，其粘接强度很低，180°剥离强度值仅有3N/mm。　　2、出产工艺对蜂窝铝板剥离强度的影响　　选用热压机出产蜂窝铝板，因为热压机压力较大，较难操控，为避免压塌铝蜂窝芯，常常放置垫块。假如垫块高了，会影响施加的压力，导致粘接强度低。如选用平面热复合机，因为压力是由弹力供给，能够通过调理高度来操控所施加的压力，因而，选用这种工艺出产的蜂窝铝板的粘接强度较高，并且很安稳。　　3、铝的表面情况对蜂窝铝板剥离强度的影响　　铝表面的油污、脏物和天然构成的松懈氧化层会严重影响蜂窝铝板的粘接作用，因而，有必要通过清洗和预处理。铝表面可选用磷化处理或铬化处理，使铝表面构成一层严密的化学转化膜，经处理后的铝粘接作用好。

高强度7068铝合金是美国凯撒铝及化学公司(Kaiser Aluminium & Chemical Comp．)发明的，现已由先进金属材料国际集团公司(Advanced Metals International Group)投入生产。这种合金的力学性能比传统的7XXX系超强合金的高得多，其屈服强度高达700N／mm2，比7075合金的高15％—20％，可用于制造航空航天器、汽车的阀体、联杆，以及自行车与爬山器械零部件。

１.胶粘剂对铝蜂窝板剥离强度的影响　　　　（1）选用聚酯、环氧树脂类室温固化胶粘剂出产的铝蜂窝板，其粘接强度低，关于蜂窝芯边长为4mm，面板厚为1mm，总厚度为10mm的铝蜂窝板所测的180°剥离强度为4N/mm左右。这种铝蜂窝板的粘接性、耐候性均较差，运用1年后粘接功能大幅下降。选用这种工艺出产的铝蜂窝板不适用于室外，但可用于室内做装修隔板。　　　　（2）选用环氧胶膜工艺出产的铝蜂窝板的粘接强度低，关于蜂窝芯边长为4mm，面板厚为1mm，总厚度为10mm的铝蜂窝板所测的180°剥离强度为4N/mm左右，然而其粘接　　　　功本领候性好，运用1年后其剥离强度下降很小。缺陷是铝蜂窝板的粘接层较脆，长时间轰动后铝蜂窝板会发生分层。　　　　（3）选用热塑性胶膜接连复合工艺出产的铝蜂窝板的粘接强度是前2种工艺出产的铝蜂窝板的3-5倍，关于正六边形蜂窝芯的边长为4mm，面板厚为1mm，总厚度为10mm的铝蜂窝板，所测的180°剥离强度值为18N/mm左右。其粘接性、耐候性好，运用1年后其剥离强度下降很小。由所以接连出产，效率高，可满意短期大批量供货要求。这种工艺的缺陷是所选用的平面接连热复合机设备报价高，出资巨大。热塑性胶膜是一种特殊热熔胶膜，胶膜自身要有很高的内聚强度和拉伸强度，这样可确保铝蜂窝板的粘接结实。假如选用一般的热熔胶膜，其粘接强度很低，180°剥离强度值仅有3N/mm。　　　　2、出产工艺对铝蜂窝板剥离强度的影响　　　　选用热压机出产铝蜂窝板，因为热压机压力较大，较难操控，为避免压塌铝蜂窝芯，常常放置垫块。假如垫块高了，会影响施加的压力，导致粘接强度低。如选用平面热复合机，因为压力是由弹力供给，能够通过调理高度来操控所施加的压力，因而，选用这种工艺出产的铝蜂窝板的粘接强度较高，并且很安稳。　　　　3、铝的表面情况对铝蜂窝板剥离强度的影响　　　　铝表面的油污、脏物和天然构成的松懈氧化层会严重影响铝蜂窝板的粘接作用，因而，有必要通过清洗和预处理。铝表面可选用磷化处理或铬化处理，使铝表面构成一层严密的化学转化膜，经处理后的铝粘接作用好。删去

高铝水泥又称铝酸盐水泥，具有前期强度高、耐高温、抗硫酸盐腐蚀能力强的长处，近几年，因为高铝水泥前期强度添加快、可尽早脱模、抢工期，运用高铝水泥制造混凝土的工程不断增多。因为高铝水泥后期强度不稳定，关于其在工程上的运用存在较大争议。已有研讨标明，运用超细粉体作为高铝水泥的混合材，能够改进高铝水泥后期强度。 BaSO4 俗称重晶石，是一种天然构成的白色无机盐，为中性体质填料。它的相对密度为 4.16，具有耐光性和耐腐蚀性、吸油值低、不透紫外线及 X射线、防辐射等特色。 研讨发现：跟着重晶石粉掺量的添加，普通硅酸盐水泥混凝土密度有所添加，而强度却大幅度下降。研讨标明：用天然矿藏重晶石作为铝酸盐水泥的添加剂，可下降铝酸盐水泥的标准稠度需水量，进步水泥强度，减小后期强度后退，对水泥的耐火度也不下降。 在高铝水泥中掺加适量的重晶石粉混合材不光能够进步高铝水泥的前期强度，并且还能按捺高铝水泥后期强度倒缩;适量掺加剧晶石粉能够促进高铝水泥水化;重晶石粉按捺高铝水泥后期强度倒缩的首要原因是：按捺了高铝水泥水化产品中CAH10 和 C2AH8 向 C3AH6 的晶型改变。

浅谈5052铝板脱碳层与表面强度的介绍。根据物质守恒定律和金属组织体积变化规律，对脱碳层深度和5052铝板热处理前后尺寸变化关系进行了研究，利用所得关系提出一种对5052铝板脱碳层深度进行无损检测的方法，并从微观组织变化角度进行了理论研究和通过5052铝板试样热处理实验进行实验验证。　　　　为进一步强化气门5052铝板表面强度、增加压应力、提高疲劳寿命，气门5052铝板成形后，要进一步进行渗氮、低温液体碳氮共渗或硫氮共渗处理，然后经喷丸强化。氮的渗入，不仅消除了脱碳的不良影响，而且还提高了残余压应力，同时经渗氮和低温液体碳氮共渗的气门5052铝板高温强度提高，150度时的变形量为0.2%，250度的变形量为0.56%，提高了气门5052铝板的热稳定性和抗松弛稳定性，但渗氮和液体碳氮共渗时间应严格控制，否则会形成网状硫化物和网状氮化物，反而会降低其疲劳强度。　　　　依据原子扩散理论，通过碳原子在固体中扩散的机理分析，总结碳原子在固定中跨三的宏观规律和微观机制，借助非稳态半稳态半无限长物体的扩散的模型，以此为基础推导出碳层深度数值计算模型，采用实验和理论结合的方法对5052铝板脱碳层深度计算结果进行验证，结果表明在加热温度80度-1050度之间，加热时间90min内，实际结果和理论结果偏差小于10%。

纯铜箔的抗拉强度GB/T5187-1985  厚度/mm供应状态抗拉强度σb/Mpa   不小于0.010～0.050硬（Y）320　　注：纯铜箔的化学成分应符合GB/T5231-1985中对T1、T2、T3的规定。.

一是在铸锭时采用的铝合金成份， 　　二是在铸锭完成时的材料均质， 　　三是在铝型材成型前的三温控制及在线淬火， 　　四是在铝型材成型后的时效，这是铝型材生产时提高硬度和强度的最基本的流程。 　　如果从研究铝型材设计图纸的，还要考虑铝型材的厚薄、直线度、受力部位的承重等等。

材料是飞机结构的根底，铝合金因为其具有比强度高、成形和加工功能好、耐腐蚀功能好等特色，将作为非常重要的飞机结构材料，在大飞机结构中占有很大的运用份额。　　国外大型民用客机从波音707开展到现在以波音787和A380为代表的新一代大型民机，从舒适性、安全性、经济性等首要查核民机功能指标上，发生了很大的改变，规划办法也从静强度规划、到破损安全规划、到现在的损害容限规划，其选用的材料也从片面追求高强度、到要求疲劳强度较好的材料、到除考虑损害容限之外，一起考虑抗蚀性和低本钱的新要求，因而主体结构材料也发生了很大的改变，特别是跟着先进复合材料用量大幅度添加，对传统轻质合金的用量冲击很大，如B787飞机的复合材料用量达50%，而铝合金的用量只要20%。　　现在正在运用的民用客机如大型客机A380，铝合金还占着主导作用。波音777是美国波音公司90年代推出的大型民用客机，选用的材料多是80年代末90年代初比较老练的材料，或90年代商品化的材料。因而，它的选材具有必定的代表性。其首要部位的材料选用见表1。　　A380作为法国Airbus公司推出的面向21世纪的大型民用客机，其机体结构材料，优质铝合金用量最大，占分量的61%，复合材料占25%（22%为CFRP，用量达32t；3%为初次用于民机的GLARE），钛和钢占10%，其他4%，A380飞机首要部位的材料挑选见表2。　　分析世界首要大型民用客机制作厂商的机型能够看出，超高强度铝合金作为飞机的结构材料依然占有着非常重要的位置。结合我国大力开展民用大型客机的全体局势能够看出，超高强度铝合金在航空范畴也是有着很宽广的商场使用远景。　　复合材料在航天结构上的使用扩展，铝合金在以固体火箭发动机为动力的战略上的使用显着削减。但在往后适当长时问内，超高强度铝合金依然是运载火箭、宇宙飞船和空间站等航天器的主体结构材料，也是等武器系统的重要结构材料之一。现在国内、外飞船、航天飞机起结构件还是以铝合金为主。　　超高强度铝合金在建筑职业中的使用　　跟着建筑材料中绿色材料（削减材料运用量、可收回）要求的进步以及建筑职业中门窗面积的增大，尤其是在一些体育场馆、展览会场的建设中，轻质超高强度铝合金型材的需求将非常巨大。　　超高强度铝合金，能够使用于建筑业中需求轻质超高强度、高塑性型材的场合，如体育场馆、展览会馆、临时性住所等的结构用材，还可使用于有必定承载要求的铝合金建筑门窗和玻璃幕墙、阳台护栏、广告牌、交通桥梁设备。　　因为超高强度铝合金的轻质高强度特性，将大大下降建筑物的全体分量，简化建筑结构，削减建筑用材；因为材料的高塑性特性，将进一步使建筑的外观结构多样漂亮化；因为材料杰出的耐腐蚀功能，将削减建筑的保护本钱。一起，因为铝合金材料易于收回，将削减建筑废物，美化环境，然后大大下降建筑职业的能耗，完成节能减排的方针。　　超高强度铝合金在其它职业中的使用　　超高强度铝合金具有高强度、高硬度、低密度、优异的抗腐蚀功能等特色，使得其在促进节能减排，下降单位GDP能耗和添加经济效益方面具有不行忽视的重要商场位置。其不只能够使用在轿车、航空、航天、建筑等范畴，并且能够使用于自行车、纺织工业、模具等职业中。

滑石粉、碳酸钙、硅灰石、云母粉、硫酸等是聚(PP)填充改性常用的无机填料，其形状首要有颗粒状、纤维状、片层状等，非金属矿藏含量、粒径、类型等对填充PP复合材料熔接痕强度具有重要影响。 1、矿藏填充PP复合材料实验 (1)质料 滑石粉：粒径800目、1250目、3000目、5000目、8000目，编号分别为TALC-1、TALC-2、TALC-3、TALC-4、TALC-5; 碳酸钙：粒径1250目、3000目、5000目，编号分别为CC-1、CC-2、CC-3; 硅灰石：粒径400目、1250目，编号分别为WS-1和WS-2; 云母粉：粒径325目、800目，编号分别为MICA-1和MICA-2; 硫酸：粒径1250目、3000目，编号分别为BAS-1和BAS-2; 玻璃纤维：单丝直径13μm、直径10μm，编号分别为GF-1和GF-2。 (2)实验办法 将各种原材料混合均匀后经过双螺杆挤出机挤出造粒，挤出造粒的加工条件为：各区加工温度180-210℃之间，主机转速650r/min，真空度为-0.08-0.04MPa。考虑到实践使用状况，硅灰石和玻璃纤维加料从挤出机的侧喂料口参加。 将上述挤出粒料在注塑机上注塑成契合ISO527-1/2 Type1A标准的普通哑铃型拉伸和带熔接痕的哑铃型拉伸试样，并测验普通拉伸样条功能、熔接痕强度功能和微外观测验。 2、矿藏品种及粒径对PP填充材料的影响 熔接痕的强度取决于界面处高分子链是否有满足的时刻和能量来进行分散，以构成分子链的环绕。 表1 矿藏品种及粒径对PP复合材料熔接痕强度的影响表2 矿藏品种及粒径对PP复合材料熔接痕强度的影响由表1和表2可知： (1)球型矿藏对熔接痕的影响小于片层矿藏，针状矿藏介于两者之间，但增加玻璃纤维的熔接痕强度坚持率是最小的。 首要原因是两股料流对冲时球型结构矿藏对两股料流前端的分子链彼此环绕影响小，而片层结构矿藏在两股料流对冲时前端的片层很难彼此嵌插然后导致分子链环绕困难，针状矿藏对两股料流前端分子链环绕的影响介于球型结构与片层结构。 如增加球型结构的碳酸钙或硫酸其熔接痕强度坚持率在84%以上，而增加片层结构的滑石粉或云母粉其熔接痕强度依据粒径巨细不同在72%-84%不等。 (2)小粒径的矿藏对熔接痕的影响小于大粒径。 首要原因是粒径越小对两股料流前端的分子链彼此环绕影响越小。 如增加片层结构的滑石粉其粒径从800目到8000目不断増加时，其熔接痕强度坚持率从73.8%上升至84.6%，增加球型结构的碳酸钙其粒径从1250目到5000目不断増加时，其熔接痕强度坚持率从84.5%上升至87.1%。 (3)在所有的矿藏填充PP中玻璃纤维对熔接痕的影响最大，熔接痕强度坚持率下降至60%以下。 首要原因一方面是玻璃纤维在PP中的保存长度很大严峻影响了两股料流前端分子链的彼此环绕，另一方面玻璃纤维的参加使得全体流动性变差，这在相同的注塑工艺下两股料流彼此触摸所用时刻比其他矿藏要长，耗时越长最前端的熔体温度也会越低，进而阻止了分子链的彼此环绕。 3、矿藏含量对熔接痕强度的影响 表3-8 滑石粉、碳酸钙、硅灰石、云母、硫酸、玻璃纤维的含量对熔接痕强度的影响。由表3-8可看知：不论矿藏品种怎么，复合材料的熔接痕强度都跟着矿藏含量的増加不断下降。首要原因是跟着矿藏含量的増加，矿藏对整个系统的粘度影响也増加。系统粘度越大在两股料流对冲时所耗费的时刻较长以及系统粘度越大影响分子链彼此环绕越严峻。 4、不同品种矿藏在PP系统中的分散性表征由图1-A和图1-D所示，滑石粉和云母的片层结构显着，此类结构在两股料流对冲时嵌入滑石粉片层的高分子链环绕困难，然后熔接痕强度偏低。 图1-B和图1-E分别为碳酸钙和硫酸，都为球状结构，两者的熔接痕坚持率也比较挨近且比片层结构填充系统高。 图1-C和图1-F分别为针状结构的硅灰石和玻璃纤维，玻璃纤维尺度较大，但由于形状类似，熔接痕坚持率也较挨近。 比三种结构的微观描摹和检测成果能够看出，矿藏的微观形状对熔接痕强度有重要的影响。 5、定论 (1)填充聚复合材料的熔接痕强度与填充的矿藏品种、粒径以及含量有着亲近的联系。 (2)球型结构矿藏填充PP的熔接痕强度坚持率比片层矿藏填充PP的熔接痕强度坚持率高。 (3)相同矿藏品种，不同的粒径对PP复合材料的熔接痕强度坚持率影响不同，矿藏粒径越小熔接痕强度坚持率越高。 (4)相同矿藏品种、相同的粒径，不同的矿藏含量对PP复合材料的熔接痕强度坚持率影响不同，矿藏含量越高熔接痕强度坚持率越低。

高强度塑合金管的性能指标要求       塑合金管又称塑合金复合通信管或塑合金电力电缆保护管。 是以聚氯乙烯为主要原料，综合应用具有协同效应的 多元高分子材料共混合金技术，配以增韧剂，抗老化 剂及其他辅助添加剂等，经分部捏合及配合整体捏合 工艺，经过互穿网络合金化处理。   　高强度塑合金管通过大量的摸底、调研、咨询后，采用正交试验法和多元合金网络协同技术，综合运用了多种具有协同效应的功能型高分子材料，配以相应的增韧剂、刚性增补剂、防老剂及其他辅助添加剂等，并经分部捏合与整体捏合相配合的方法，经过试制、试验、分析、总结、删选和改进等，最后成功地开发出了第三代通讯管材——高强度塑合金管。也称为塑合金管或塑合金复合通信管。高强度塑合金管各项综合技术指标处于国内同类产品的领先水平，可替代钢管用于信息管线穿越马路的埋地敷设工程。组合排列容易、施工简便、既可降低工程造价，又可延长通信管道的使用寿命。产品广泛适用于互联网、移动电力及所有使用光、电缆作为传输路由的部门。 1 .外观与结构　　（1） 外方内圆双层复合结构，一次挤压成型，可放置不同口径的光电缆，与原有水　　泥管块、波纹管等管道可以自由过渡、组合，并有相应的配件如接头、堵头、勒带、专用胶水、修补片等便于施工操作。如图1 所示。高强度塑合金管结构 （A：内径 B：外形 C：壁厚）　　（2） 结构尺寸　　表1 结构尺寸  　　规格最小内径（毫米）外形（毫米）每根长度（米）壁厚（毫米）92mm规格不小于8392X92（±0.5）6（+0.03）不小于3.5110mm规格不小于100110X110（±0.5）6(+0.03) 不小于4.4　（3） 外形结构为弧角方形，管材R角：15±2mm。  　　（4） 内壁光滑，穿线省力。  　　（5） 管材颜色均匀一致，管材内外壁不允许有气泡、裂口、分解变色线及明显的杂质等缺陷。  　　（6） 管材两端面应平整且轴线垂直，管材轴线方向不应有明显的弯曲现象。每米翘曲不大于20毫米。  　　（7） 接头、堵头产品外观无缺陷、损伤、性能尺寸符合设计要求。  　　2、材料  　　（1） 采用优质ABS等工程塑料一次挤出。  　　（2） 柔韧性：可弯曲，一段6米的管材，弯曲强度大于1米。  　　（3） 在各种酸缄度的环境中，耐腐蚀性和抗老化性能好  　　（4） 阴燃（离火即熄），其燃烧性能应符合GB/T5169.7 1985标准中有关规定。  　　（5） 使用寿命50年以上。  　　（6） 专用胶水内不得含有硬块，不溶颗粒和其他杂质；不得呈胶凝状态；不得有分层现象，在未搅拌的情况下不得有析出物。  　　3、 性能要求  　　表2 性能要求  　　序号项目条件性能要求92mm规格110mm规格1抗冲击性能0℃，2kg，1.5m9/10通过9/10通过2抗压强度≥400 KN/m2≥300 KN/m23拉伸屈服强度≥30MPa≥30MPa4维卡软化温度GB/T8802≥82℃≥82℃5低温坠落试验-20℃，1m高度，不开裂不开裂6老化后拉伸强度变化率120℃，6h-20~20%-20~20%7耐腐蚀性28~32%小于1.50g/ m2小于1.50g/ m228~32%硫酸 38~42

铜铜合金的屈从点及抗拉强度指什么？屈从点：铜合金或试样在拉伸时，当应力超越弹性极限，即便应力不再添加，而铜合金或试样仍持续发作显着的塑性变形，称此现象为屈从，而发生屈从现象时的最小应力值即为屈从点；抗拉强度：铜合金材料在拉伸开裂前所可以接受的最大拉应力。金屈从点,铜合金

黑色金属硬度及强度换算值硬度洛氏表面洛氏维氏布氏(F/D²=30)HRCHRAHR15NHR30NHR45NHVHBSHBW20.020.521.021.522.022.523.023.524.024.525.025.526.026.527.027.528.028.529.029.530.030.531.031.532.032.533.033.534.034.560.260.460.761.061.261.561.762.062.262.562.863.063.363.563.864.064.364.664.865.165.365.665.866.166.466.666.967.167.467.768.869.069.369.569.870.070.370.670.871.171.471.671.972.272.472.773.073.373.573.874.174.474.774.975.275.575.876.176.476.740.741.241.742.242.643.143.644.044.545.045.545.946.446.947.347.848.348.749.249.750.250.651.151.652.052.553.053.453.954.419.219.820.421.021.522.122.723.323.924.525.125.726.326.927.528.128.729.329.930.531.131.732.332.933.534.134.735.335.936.5226228230233235238241244247250253256259262266269273276280284288292296300304308313317321326225227229232234237240242245248251254257260263266269273276280283287291294298302306310314318(适用于含碳量由低到高的钢种)抗拉强度ób/MPa碳钢铬钢铬钒钢铬镍钢铬钼钢铬镍钼钢铬锰硅钢超高强度钢不锈钢7747847938038138238338438548648758868979089199309429549659779891002101410271039105210651078109211057427517607697797887988088188288388488598708808919029149259379489609729849961009102210341048106173674475376177077978879780781682683784785886988089290391592894095396698099310071022103610511067782787792797803809815822829836843851859867876885894904914924935946957969981994100710201034104874775376076777478178979780581382283184085086087088089190291392493694896197498710011015102910438508598698798909019129239359479599729859991012102710411056107178178879480180981682483284084885686587488389390291292293394395496597798910011013102610391052106674074975876777778679680681682683784785886887989090191392493694795997198399610081021103410471060硬度洛氏表面洛氏维氏布氏(F/D2=30)HRCHRAHR15NHR30NHR45NHVHBSHBW35.035.536.036.537.037.538.038.539.039.540.040.541.041.542.042.543.043.544.044.545.045.546.046.547.047.548.048.549.049.550.050.551.067.968.268.468.769.069.269.569.770.070.370.570.871.171.371.671.872.172.472.672.973.273.473.773.974.274.574.775.075.375.575.876.176.377.077.277.577.878.178.478.779.079.379.679.980.280.580.881.181.481.782.082.382.682.983.283.583.784.084.384.684.985.285.585.786.086.354.855.355.856.256.757.257.658.158.659.059.560.060.460.961.361.862.362.763.263.664.164.665.065.565.966.466.867.367.768.268.669.169.537.037.638.238.839.440.040.641.241.842.443.043.644.244.845.445.946.547.147.748.348.949.550.150.751.251.852.453.053.654.254.755.355.9331335340345350355360365371376381387393398404410416422428435441448454461468475482489497504512520527323327332336341345350355360365370375380385391396401407413418424430436442449370375381386392397403409415422428435441448455463470478486494502510518抗拉强度ób/MPa碳钢铬钢铬钒钢铬镍钢铬钼钢铬镍钼钢铬锰硅钢超高强度钢不锈钢1119113311471162117711921207122212381254127112881305132213401359137813971417143814591481150315261550157516001626165316811710107410881102111611311146116111761192120812251242126012781296131513351355137613981420144414681493151915461574160316331665169817321768108210981114113111481165118312011219123812571276129613171337135813801401142414461469149315171541156615911617164316701697172417521780106310781093110911251142115911771195121412331252127312931314133613581380140414271451147615021527155415811608163616651695172417551786105810741090110611221139115711741192121112301249126912891310133113531375139714201444146814921517154215681595162216491677170617351764108711031119113611531171118912071226124512651285130613271348137013921415143914621487151215371563158916161643167116991728175817881819107910941108112311391155117111871204122212401258127712961316133613571378140014221445146914931517154315691595162316511679170917391770117011951219124312671290131313361359138114041427145014731496152015441569159416201646167417021731176117921074108711011116113011451161117611931209122612441262128012991319133913611383140514291453147915051533156215921623165516891725硬度洛氏表面洛氏维氏布氏(F/D2=30)HRCHRAHR15NHR30NHR45NHVHBSHBW51.552.052.553.053.554.054.555.055.556.056.557.057.558.058.559.059.560.060.561.061.562.062.563.063.564.064.565.065.566.066.567.067.568.076.676.977.177.477.777.978.278.578.779.079.379.579.880.180.380.680.981.281.481.782.082.282.582.883.183.383.683.984.184.484.785.085.285.586.686.887.187.487.687.988.188.488.688.989.189.489,689.890.090.290.490.690.891.091.291.491.591.791.891.992.192.270.070.470.971.371.872.272.673.173.573.974.474.875.275.676.176.576.977.377.778.178.679.079.479.880.280.681.081.356.557.157.658.258.859.459.960.561.161.762.262.863.463.964.565.165.666.266.867.367.968.469.069.570.170.671.271.7535544552561569578587596606615625635645655666676687698710721733745757770782795809822836850865586894909527535544552561569577585593601608616622628634639643647650抗拉强度ób/MPa碳钢铬钢铬钒钢铬镍钢铬钼钢铬镍钼钢铬锰硅钢超高强度钢不锈钢1806184518091839186918991930196119932026181818501883191719511986202220581794182518561888185018811914194718011834186719011936197120082045182418571892192919662006204720902135218122302281233423902448250925722639附表4黑色金属硬度及强度换算值(主要适用于低碳钢)硬度抗拉强度ób/MPa洛氏表面洛氏维氏布氏HRBHR15THR30THR45THVHBSF/D2=10F/D2=3060.060.561.061.562.062.563.063.564.064.565.065.566.066.567.067.568.068.569.069.570.070.571.071.572.072.573.073.574.074.580.480.580.780.880.981.181.281.481.581.681.881.982.182.282.382.582.682.782.983.083.283.383.483.683.783.984.084.184.384.456.156.456.757.157.457.758.058.358.759.059.359.659.960.360.660.961.261.561.962.262.562.863.163.563.864.164.464.765.165.430.430.931.431.932.432.933.534.034.535.035.536.136.637.137.638.138.639.239.740.240.741.241.742.342.843.343.844.344.845.4105105106107108108109110110111112113114115115116117118119120121122123124125126128129130131102102103103104104105105106106107107108108109110110111112112113114115115116117118119120121375377379381382384386388390393395397399402404407409412415418421424427430433437440444447451硬度抗拉强度ób/MPa洛氏表面洛氏维氏布氏HRBHR15THR30THR45THVHBSF/D²=10F/D²=3075.075.576.076.577.077.578.078.579.079.580.080.581.081.582.082.583.083.584.084.585.085.586.086.587.087.588.088.589.089.584.584.784.885.085.185.285.485.585.785.885.986.186.286.386.586.686.886.987.087.287.387.587.687.787.988.088.188.388.488.665.766.066.366.667.067.367.667.968.268.668.969.269.569.870.270.570.871.171.471.872.172.472.773.073.473.774.074.374.675.045.946.446.947.447.948.549.049.550.050.551.051.652.152.653.153.654.154.755.255.756.256.757.257.858.358.859.359.860.360.9132134135136138139140142143145146148149151152154156157159161163165166168170172174176178180122123124125126127128129130132133134136137138140152155156158159161163164166168170172174455459463467471475480484489493498503508513518523529534540546551557563570576582589596603609硬度抗拉强度ób/MPa洛氏表面洛氏维氏布氏HRBHR15THR30THR45THVHBSF/D²=10F/D²=3090.090.591.091.592.092.593.093.594.094.595.595.096.096.597.097.598.098.599.099.5100.088.788.889.089.189.389.489.589.789.889.990.190.290.490.590.690.890.991.191.291.391.575.375.675.976.276.676.977.277.577.878.278.578.879.179.479.880.180.480.781.081.481.761.461.962.462.963.464.064.565.065.566.066.567.167.668.168.669.169.670.270.771.271.7183185187189191194196199201203206208211214216219222225227230233176178180182184187189192195197200203206209212215218222226229232617624631639646654662670678686695703712721730739749758768778788