凉山区域稀土资源首要散布在冕宁县牦牛坪稀土矿区，其次在德昌稀土矿区。年处理原矿石15～20万吨，年产稀土精矿1万吨。 一、矿山及矿石性质 牦牛坪稀土矿是四川省地矿局109地质队于1985～1986年展开铅、锌矿点查看时，在普查工作中发现的。该矿床系碱性伟晶岩－方解石碳酸盐稀土矿床，稀土矿藏以氟碳铈矿为主，少数硅钛铈矿及氟碳钙铈矿，伴生矿藏首要为重晶石、萤石、铁、锰矿藏等，少数方铅矿。1994年矿区普查（含详查）地质陈述指出， C+D+E级储量为214. 6万吨（REO），工业储量100万吨。稀土均匀档次3.70 %，是一个大型稀土矿床，其稀土元素配分中铕、钇等中、重稀土较同类型矿山档次高。该矿床稀土矿藏中稀土元素配分见表1。 矿石从粒度上分为块矿和粉状矿，块矿的矿藏嵌布粒度粗，一般>1.0 mm，其间氟碳铈矿一般在1～5mm，粒度极粗，易磨，单体解离度好。粉状矿石是原岩风化的产品，风化比较完全，部分风化深度达300m，构成占矿石20%左右的黑色风化矿泥，它们是铁锰非晶质氧化物集合体。黑色风化物矿泥的粒度80%在－320目以下，含REO2 %～7%，含铕、钇较高。牦牛坪原矿石首要化学成分见表1。 表1  牦牛坪矿石首要化学成分表（%）二、矿石选矿工艺及技术指标 牦牛坪采出的矿石是块矿与粉状天然存在的混合矿石，其间的黑色矿泥影响稀土矿藏浮选，因而，在浮选前脱泥很重要。 因为该矿石易磨易选，在牦牛坪稀土矿发现初期（80年代晚期），稀土精矿商场看好，曾建有100多个小型采矿及选矿厂。 矿山被乱采乱挖，小选矿厂遍地开花。1995年经整理削减到39年选矿厂（到2000年头方案削减到20个），有代表性的选矿工艺流程有三种。 （一）单一重选工艺。原矿石磨矿至－200目62 %经水力分级箱分红四级 ，别离在刻槽矿泥摇床上分选，可得到含 REO30%、50%、60%三种氟碳铈矿精矿，重选总的作业回收率75%。 （二）磁选－重选联合工艺流程。含 REO3.2%的原矿石磨矿后经磁选（弱磁选、强磁选）得到含 REO5.64%的磁性产品，磁选作业回收率74.2%（产率42%），磁选粗精矿经水力分级箱分为4级 ，别离摇床重选，重选总精矿含 REO52.3 %，产率 3.56%，稀土回收率 55%左右。 （三）重选－浮选工艺流程。原矿石榜首段磨至－200目占50%，经水力分级箱分为四级，别离经摇床重选（脱除矿泥及部份轻比重脉石）得含 REO3 0 %的重选粗精矿，稀土回收率 74.50%。 该粗精矿再磨至－200目占70%，用碳酸钠、水玻璃、C5～9羟肟酸组合药剂浮选，经一粗、一扫、一精闭路流程浮选 ，取得含REO50%～60%的稀土精矿，稀土回收率 50%～60%，工艺流程见图1。图1  牦牛坪稀土矿重选—浮选工艺流程图 三种选矿工艺以重选—浮选工艺运用较多（如昌蓝稀土公司），作用较好，可是，稀土回收率都比较低。曾将重选粗精矿浮选药剂改为水玻璃、H2O5和磷二 1∶1混合运用的组合药剂在矿浆pH8～9条件下浮选，得到稀土精矿档次 69.09%，浮选作业回收率 89.82%，重选－浮选流程稀土回收率为 66.92%，选矿技术指标有了明显提高。

目前国内铁锡矿选矿的首要办法有重选、弱磁选、重选－絮凝－弱磁选、浮选、絮凝－电选等，一般选用阶段磨矿、阶段选别、弱磁选－摇床重选联合流程处理该类型矿石，能获得较好的选别目标。四川某铁选厂，矿石中除含铁外，一起伴生锡，硫等有价成分。选厂本来只要选程，矿石中的锡随尾矿进入尾矿库，形成资源糟蹋。因而，有必要加当选锡作业，最大极限地归纳收回该矿石中的有价元素，进步资源利用率。受该选厂托付，对该铁锡矿进行了选矿工艺研讨，以期为该矿的归纳开发利用供给技能根据。 一、矿石性质 矿石中的首要有价元素为锡、铁和硫。锡首要以锡石的方式存在，磁铁矿是首要的铁矿藏。脉石矿藏有石英、透闪石、蛇纹石、金云母、绿泥石等。 （一）原矿多元素分析。原矿多元素分析成果见表1。 从表1可见，矿石中SiO2含量为40.98%，归于高硅贫铁型含锡磁铁矿。有害元素硫、磷会对精矿质量形成影响，磷含量较低。 表1  原矿多元素化学分析成果    %（二）原矿藏相分析。原矿锡、铁物相分析成果别离见表2和表3。 表2  原矿锡物相分析成果   %表3  原矿铁物相分析成果    %（三）有价元素赋存状况及矿藏特征。磁铁矿是最首要的金属矿藏，以他形晶为主，粒径细，一般为0.02～0.15mm、最大0.25mm，最小在0.005mm以下。磁铁矿首要与硅酸盐矿藏互嵌，少数为星散状浸染于脉石矿藏间或粒中，与脉石嵌布严密。 赤铁矿数量少，结晶粒径0.02～0.05mm。首要伴生矿藏为石英，少数为透闪石、蛇纹石等。褐铁矿呈他形粒状或片状，前者告知黄铁矿而成，后者告知镜铁矿而成。黄铁矿呈他形粒状，粒径0.01～0.045mm。 锡首要是以锡石状况赋存于铁矿石和脉石矿藏中。首要共生矿藏为磁铁矿、透闪石、金云母、蛇纹石等；次有镁绿泥石、毒砂、黄铜矿、黄铁矿等。 二、选矿流程研讨 矿石中有收回利用价值的矿藏首要为磁铁矿和锡石，二者别离可以用磁选和重选办法收回。考虑到铁矿藏含量较高，且磁选设备处理才能比重选设备大，因而按先磁选后重选的实验流程进行实验。 （一）磁选实验 为充沛进步铁收回率，实验考虑选用两次弱磁选、强磁选流程。在磨矿细度条件实验中，选定一段磨矿细度－200目占65%，二段磨矿细度－200目占90%。在磁场强度条件实验中，弱磁选磁感应强度0.12T，强磁选磁感应强度1.24T（下同）。磁选流程和成果见图1。图1  磁选实验数质量流程 从图1可见，一次弱磁选铁精矿档次58.91%，收回率可达74.78%；一次强磁选铁精矿档次15.83%，二次强磁选铁精矿档次14.71%，均远低于原矿档次，关于本试样引进强磁选作业没有意义，后续优化实验选用两次弱磁选，二者尾矿进入重选系统选锡。 （二）重选实验 锡石性脆，在选矿过程中要避免过磨，避免锡在重选过程中丢失在尾矿中。因而在选别过程中宜遵从阶段磨矿、阶段选别流程，尽量做到能拿早拿、能丢早丢，经过多计划比较实验，终究选用一次摇床－中矿再磨－二次摇床的流程。重选实验要点调查了选锡二段磨矿的磨矿细度对选锡目标的影响。摇床中矿再磨细度别离取为－200目占85%、94%、98%，实验流程如图2所示，成果见表4。图2  弱磁选－摇床重选实验流程 表4  弱磁选－摇床实验成果    %从表4可见，磨矿细度－200目占85%时，锡的归纳收回率较低，锡在中矿中的占有率到达13.57%，阐明锡中矿含有很多的连生体，选锡二段磨矿细度不行；磨矿细度－200目占94%时，锡的归纳收回率较高，可达63.40%；磨矿细度－200目占98%时，锡在尾矿中的占有率为27.52%，阐明不能过度细磨，不然细粒锡石易丢失于尾矿中。 综上所述，实验选定选锡二段磨矿细度以－200目占90%～95%为宜。 （三）浮选脱硫实验 原矿中含有一定量的黄铁矿，因为黄铁矿密度较大，为4.9～5.2g/cm3，重选摇床作业时易在精矿端富集，为得到高质量的锡精矿，重选锡精矿经过反浮选脱硫，可得到合格锡精矿和硫精矿。浮选药剂准则：丁黄药200g/t，松醇油60g/t。 （四）全流程扩展实验 在上述实验室小型实验的基础上，选用工业摇床进行全流程扩展实验。选用阶段磨矿、阶段选别、弱磁选－一次摇床－中矿再磨－二次摇床－锡硫别离浮选的流程。实验数质量流程见图3。图3  全流程扩展实验数质量流程 从图3可见，全流程扩展实验可得到档次64.47%，收回率75.09%的铁精矿；档次31.07%，收回率62.94%的锡精矿；档次40.86%，收回率32.03%的硫精矿。 锡精矿多元素化学分析成果见表5。 表5  锡精矿多元素化学分析成果    %从表5可见，锡精矿档次及杂质含量达一类八级品标准。 三、定论 （一）矿石中磁铁矿占有率为74.14%，赤、褐铁矿含量甚少，只需弱磁选作业即可产出合格铁精矿。有用矿藏磁铁矿、锡石嵌布粒度细，选锡二段磨矿细度以－200目占90%～95%为宜。 （二）实验选用阶段磨矿、阶段选其他弱磁选－重选摇床－锡硫别离浮选联合工艺处理该矿石，可获得较好的选别目标，可得到档次64.47%，收回率75.09%的铁精矿；档次31.07%，收回率62.94%的锡精矿；档次40.86%，收回率32.03%的硫精矿。

 8月2日四川废锌价格市场行情,废锌价格,四川废锌价格8月2日四川废锌价格市场行情： 杂锌价格8600-8800元/吨，对比前一交易日价格持平

实验意图是经过对该矿氧化矿及原生矿进行选矿实验研讨,为矿山开发利用的可能性供给开始根据。    该金矿在成因上属美国卡林型金矿床，矿石成矿特征和矿石性质与卡林型金矿类似，属难选矿石类型。    矿石中首要矿藏为：白云石、方解石、毒砂、少数黄铁矿、褐铁矿、绿泥石、白云母、绢云母、微量黄铜矿、次生孔雀石等。    矿石中金首要赋存于碳酸盐缔造的隐晶细粒灰岩中，金以超显微、细涣散、充满状涣散在毒砂中和由毒砂氧化而成的褐铁矿中。毒砂和褐铁矿是原生矿石和氧化矿石中金的载体矿藏，其结晶颗粒非常微细，以超显微针状体包裹于碳酸盐矿藏中的毒砂粒径：0.001~0.005mm。    矿石结构结构简略，首要为微细粒浸染状结构，结晶极微细针状、粒状、针柱状、自行晶柱状毒砂组成，简直呈包裹体方式镶嵌于细粒碳酸盐矿藏中，70%以上难解离。2004年对原矿档次为8.64克/吨的氧化矿进行了化浸出实验，浸出订为87.5%；2006年对原矿档次为2.53克/吨的原生矿进行了浮选实验，金精矿档次31.44克/吨，金回收率80.56%。并对档次为0.53克/吨的浮选尾矿进行了化浸出讨论实验，作用不明显。

8月3日四川废锌价格市场行情,废锌价格,四川废锌价格8月3日四川废锌价格市场行情： 杂锌价格8600-8800元/吨，对比前一交易日价格持平

会理镍选矿厂原由北京有色冶金设计总院设计，采选规模500t/d，并有年产1200吨高冰镍的粗炼厂以及其它辅助生产设施，60年代初简易投产，服务年限10年。后因地质储量增加，原设计正直困难时期，厂房简陋，设备不配套。1964年由昆明冶金设计院进行填平补齐设计，65年底重新建成投产。采、选规模500t/d，服务年限保有14年。历史最好水平为1978年，平均处理量556t/d。原矿镍品位0.99%，铜品位0.49%。项目名称及规格台数最大处理量一、碎矿吨/台·时产品粒度 （mm）排矿口宽度 （mm）矿石密度粗碎PEF 600×900148～50－15080～85中碎PEF 400×600117～20－9065～70KCД900155～57－5015～18细碎OMДφ900134～36－1811～131.74二、磨矿分级吨/台·时给矿粒度 （mm）磨矿细度 －200目%一段圆锥形球磨机 Φ2400×120039.5～10－1845～50二段圆锥形球磨机 Φ2400×1200110～12－0.9260～65三、浮选米3/吨·日作业浓度 （%）给矿浓度 （mm）一次选别粗选5A60.013240～42－0.92精选5A20.004323～25二次选别粗选5A30.013232～34－0.272精选5A10.002229～31三次选别粗选5A60.013220～22－0.152精选5A20.004318～19扫选5A460.010618～19脱铜铜镍分离一次212～16二次18～12四、脱水吨/米2日给矿浓度 （%）排矿浓度滤并水分%精矿密度浓缩周边式传动 Φ15M10.3527～3060～703.4～3.6铜精矿沉淀池2过滤圆筒外滤式 （镍） 10米224.7950～6016.5～173.4～3.6圆筒外滤式 （铜） 10米2140～6013～14

四川龙蟒钛业有限责任公司由名列全球磷化工业前茅的四川龙蟒集团出资组成。    公司经过引入国外先进技术和关键设备，建成2万吨／年硫酸法金红石型钛设备，于2003年9月开车，出产R906、R966、R986、R996等高级通用级金红石型钛，R108、R109等专用级金红石型钛和水性钛白颜料浆RS6013、RS6018，广泛应用于涂料、塑料、油墨、造纸、橡胶等职业。    四川龙蟒铁业有限责任公司二期扩产供销工程将于2004年9月完结，到时产能将到达4万吨／年。

矿床位于攀枝花市。矿床属于岩浆晚期分异矿床。    矿床产于侵入震旦系上统大理岩中的海西期辉长岩体中,岩体长19,宽5,因受断裂切割分为朱家包包、兰家火山、尖包包、倒马坎、公山、纳拉箐6个区段。其岩浆液体分异和结晶分异的韵律层发育,岩体层状构造清楚,出露厚度700--2500m。自上而下可划分为5个岩带(含矿层)，9个含矿带：浅色细粒角闪辉长岩带，厚度500～1500m，无工业矿体。    上部含矿层，为层状中粒辉长岩带，有Ⅰ、Ⅱ两个矿带，厚度10～120m，含矿率为26%。    中部暗色层状中粒辉长岩带，Ⅲ矿带产于其中，厚度160～600m，含矿率10%～20%。    下部含矿层为主要勘探与开采对象。暗色流层状中粗粒辉长岩，厚度60～500m，有Ⅳ、Ⅴ、Ⅵ、Ⅶ、Ⅷ等5个含矿带，其中Ⅵ、Ⅷ两个矿带中的主矿体厚度各为60m，含矿率60%～78%。    底部边缘带，为暗色细粒辉长岩，Ⅸ矿带产于其中，厚度0～40m，含矿率52%。    每个韵律层自下而上其基性程度降低，含矿层(体)分别赋存在各分异次级韵律层的下部，矿体也是层状岩体的组成部分。分异作用愈彻底，含矿组分就愈富集。    各矿体形态与层状辉长岩韵律构造多保持一致，其总体走向为北东20°～40°，倾向北西，倾角30°～60°。     金属矿物主要是含钒、钛磁铁矿(由钛铁矿、钛铁晶石、磁铁矿、镁铝尖晶石组成的复合矿物)、粒状钛铁矿及少量磁黄铁矿、黄铜矿、黄铁矿、镍黄铁矿。脉石矿物以普通辉石、拉长石为主，有时见透闪石、绿泥石、蛇纹石、绢云母等。    矿石结构以嵌晶、海绵陨铁、粒状镶嵌结构为主，交代结构次之。矿石构造以稠密浸染状、致密块状为主，稀疏浸染状、条带状、星散浸染状次之。    该矿累计探明铁矿石储量(A+B+C+D级)8.98亿t，其中A+B+C级7.02亿t；TiO２ 5462万t；V2O5 274万t。矿石平均品位：TFe 33%，TiO2 11.7%，V2O5 0.3%，并伴生：Cr2O3 0.13%，Cu 0.04%，Co 0.02%，Ni 0.018%。    攀枝花铁矿的朱家包包、兰家火山、尖包包3个区段已建成年产矿石1350万t大型露天矿山。

昨日在北京举行的四川灾后重建及经济社会发展新闻发布会称，预计历时3年的恢复重建需要大量钢材、水泥和墙体材料，这将为建材企业尤其是四川省内的建材企业提供商机。   省内企业基本满足重建钢铁需求   四川省经委副主任张玉山昨天表示，四川已制定了建材的生产能力规划，对灾后恢复重建需要的钢材、水泥和墙体材料等主要建材进行了预测。据初步预测，3年恢复重建所需的主要建筑材料中，钢材需要3700万吨，水泥需要3.7亿吨，墙体材料需要2100万亿块标准砖。   四川省副省长黄彦蓉透露，目前四川正在组织建材企业优先复产，帮助企业增加技改投入，提高建材自给能力，并协调省外企业尽最大可能地增加供应。这意味着灾后重建所需的建材主要由四川省内企业优先供应。   据2007年的统计数据，2007年四川的建筑钢材生产能力为1600万吨，实际产量是1589万吨；水泥生产企业412户，生产能力7700万吨，实际生产6214万吨；墙体材料生产企业1500多家，产能为310亿块标准砖，实际生产220亿块。   按照上述规划，四川每年需要1200万吨钢材、1.2亿吨水泥和700万亿标准砖，省内钢铁企业基本可满足恢复重建的需求，而水泥和标准砖方面的缺口则给了外省企业机会。   目前，四川省内有攀枝花钢铁、水钢集团等较大的钢铁企业，还拥有四川金顶和四川双马两大水泥企业。张玉山昨天透露，省内水泥企业的生产能力迄今已达到了灾前的87%的生产能力，今年年内可全部恢复产能，同时，钢材的生产能力也已基本恢复，还有70多条新型干法水泥生产线和90多种新型墙体材料将陆续投产。此外，四川省政府对建材生产企业和技术改造项目实施财政贴息，最近已拿出1亿元对其进行了导向贴息。   对全国钢价影响有限   黄彦蓉昨天表示，灾后恢复重建的规模是巨大的，灾后重建投资达上万亿元，催生了大量投资机会，而产业结构的调整和升级带来的投资前景是前所未有的。   不过，分析人士指出，由于灾区恢复重建的建材需求量只占全国的很少一部分，因此在全国范围内对建材价格的影响不会很大。   业内人士指出，灾后恢复重建对2008年钢材市场的需求会起到一定的拉动作用，但按我国2007年产粗钢量4.9亿吨计算，这一需求所占比例还不到3%。不过，由于灾区所需的钢材绝大部分集中在建筑用钢上，因此以生产建筑用钢为主的钢企将成为灾后恢复重建的最大受益方。2008年，此类上市公司的盈利应被看好。   事实上，汶川地震发生后不久，水钢集团就决定对其在受地震影响较严重的成都、重庆等地所售钢材的进货价格不予上涨。随后，西南地区的大部分钢厂也联合响应，要求销售公司和各经销商在成渝两地所售钢材均不涨价，以配合灾后恢复重建。   黄彦蓉昨天还透露，截至8月12日，四川规模以上受灾工业企业已有93.4%恢复生产；农业继续保持良好发展态势，在大灾之年小春仍略有增产；灾区商业网点过渡性恢复已达92%以上；6月15日已全面恢复13个市（州）的旅游市场和成都市等4个市（州）的部分旅游市场。   四川方面还提出，在农村，力争用1年半时间全面完成因灾倒塌和严重损毁农房的重建；在城镇，力争用两年半时间全面完成灾区城镇住房恢复重建工作。.

鲕状赤、褐铁矿石是目前公认的最难选的铁矿石。随着我国可利用的铁矿资源逐渐减少，研究鲕状赤、褐铁矿石的高效选矿技术已凸显重要性和紧迫性。四川某铁矿矿石储量大，原矿含铁38%左右，铁矿物主要以鲕状赤、褐铁矿形式存在，有害杂质磷含量达0.654%，属高磷鲕状赤褐铁矿石，且磷矿物与铁矿物相互浸染，嵌布粒度极细。昆明理工大学通过大量试验，对该矿石采用还原焙烧—弱磁选—反浮选工艺，获得了较好的选别指标。       一、矿石性质       试验矿样中铁矿物主要为赤铁矿和褐铁矿，有少量磁铁矿；脉石矿物主要为方解石、绿泥石、石英等，并含有磷灰石。试样的光谱分析、化学多元素分析和铁物相分析结果见表1～表3。   表1  试样光谱分析结果               %元素AgAlBBaBeBi含量0.00011＜0.0010.04＜0.001＜0.001元素CaCdCoCrCuFe含量1＜0.0010.0040.0030.008＞10元素GaGeMgMnMoNi含量0.002＜0.0010.50.20.0040.01元素PPbSbSiSnTi含量0.30.006＜0.01＞100.0030.03元素VWZnInTaNb含量0.01＜0.0030.02＜0.01＜0.005＜0.01   表2  试样化学多元素分析结果             %元素FeSPSiO2Al2O3CaOAs含量38.300.0280.65415.875.161.60＜0.0001   表3  试样铁物相分析结果                 %铁物相磁铁矿赤褐铁矿碳酸铁硅酸铁硫化铁合计铁含量4.0730.221.022.690.1338.13铁分布率10.6779.262.687.050.34100.00       由铁物相分析结果可以看出，矿样中的铁主要以赤褐铁矿形式存在，赤褐铁矿中铁的分布率达79.26%。       工艺矿物学研究表明：赤铁矿以集合体的形式产出，其单位粒度细级，一般在0.004mm以下。褐（针）铁矿主要以胶结物的形式分布于鲕粒之间，磁铁矿也嵌布于绿泥石较多的鲕粒中。绿泥石一部分与鳞片状的赤铁矿相互呈浸染状分布，一部分呈同心圈层状与赤铁矿圈层构成鲕粒。石英有两种类型，一种是以碎屑的形式产出，分布于鲕粒间，常被褐铁矿、赤铁矿包裹；另一种为后生石英，常呈脉状产出，彼此以缝合线状接触。磷灰石是矿石中有害元素磷的主要存在形式，主要呈粒状、它形粒状分布于赤铁矿和褐铁矿的胶结物中及赤铁矿鲕粒的核部，粒度一般在0.005～0.2mm。       二、试验方案       对试验矿样进行了强磁选、直接浮选、强磁选脱泥—正浮选、强磁选脱泥—反浮选等方案的大量探索性试验，但由于矿石性质所决定，选别效果都不好，精矿中磷的含量也不能降到0.3%以下。为此，决定采用还原焙烧—弱磁选—反浮选工艺处理该矿石，即先通过还原焙烧将赤褐铁矿还原为磁铁矿，然后通过弱磁选选出铁品位较高的铁精矿，最后再用反浮选将精矿中的磷降到0.3%以下。       三、还原焙烧试验       （一）焙烧温度试验       以粒度为－1mm、用量为5%的焦炭为还原剂，将破碎到－3mm的原矿分别在900、950、1000、1050℃下还原焙烧15min，然后磨至－300目占95%，在71.62kA/m磁场强度下进行弱磁选，结果见图1。图1  焙烧温度试验结果 ■—铁品位；◆—铁回收率       由图1可以看出：焙烧温度太低时，还原不够充分，铁精矿的品位和回收率都较低；而焙烧温度太高又会引起过还原，同样影响铁精矿的品位和回收率；当焙烧温度为1000℃时，铁精矿的品位和回收率均达到最高。因此，确定焙烧温度为1000℃。       （二）还原剂用量试验       将破碎到－3mm的原矿分别添加粒度为－1mm，用量为3%、5%、8%、10%的焦炭，在1000℃下还原焙烧15min，然后磨至－300目占95%，在71.62kA/m磁场强度下进行弱磁选，结果见图2。图2  还原剂用量试验结果 ■—铁品位；◆—铁回收率       由图2可以看出，还原剂焦炭的用量以5%为宜，此时焙烧矿的磁选指标最好。       （三）焙烧时间试验       将破碎到－3mm的原矿添加粒度为－1mm、用量为5%的焦炭，在1000℃下分别还原焙烧5、7.5、10、12.5、15min，然后磨至－300目占95%，在71.62kA/m磁场强度下进行弱磁选，结果见图3。图3  焙烧时间试验结果 ■—铁品位；◆—铁回收率       由图3可以看出，焙烧时间为15min时，焙烧效果最好，磁选精矿的铁品位和回收率均达到最高，因此确定焙烧时间为15min。       （四）还原剂粒度试验       将破碎到－3mm的原矿添加用量为5%，粒度分别为＋3mm、－3＋2mm、－2＋1mm、－1mm的焦炭，在1000℃下还原焙烧15min，然后磨至－300目占95%，在71.62kA/m磁场强度下进行弱磁选，结果见表4。   表4  还原剂粒度试验结果还原剂粒度/mm产品产率/%铁品位/%铁回收率/%＋3精矿 尾矿 原矿47.45 52.55 100.0056.37 21.66 38.1370.15 29.85 100.00－3＋2精矿 尾矿 原矿47.55 52.45 100.0057.83 20.27 38.1372.12 27.88 100.00－2＋1精矿 尾矿 原矿48.01 51.99 100.0058.93 18.92 38.1374.19 25.81 100.00－1精矿 尾矿 原矿48.36 51.64 100.0060.85 16.85 38.1377.18 22.82 100.00       由表4可以看出，在磁化焙烧的温度、时间和还原剂用量相同的情况下，还原剂焦炭的粒度越细，焙烧矿的磁选效果越好。这是由于细粒还原剂表面积大，与矿物接触充分，因而还原反应较为完全。但如果还原剂粒度太细，在工业上会加大加工成本。因此，确定还原剂焦炭的粒度为－1mm。       （五）焙烧矿铁物相分析       对在上述适宜还原焙烧条件下获得的焙烧矿进行铁物相分析，结果见表5。   表5  焙烧矿铁物相分析结果              %铁物相磁铁矿赤褐铁矿碳酸铁硅酸铁硫化铁合计铁含量33.904.710.382.760.1141.86铁分布率80.9911.250.916.590.26100.00       由表5可以看出，将原矿破碎到－3mm，添加用量为5%、粒度为－1mm的焦炭，在1000℃下焙烧15min，可使矿石中磁性铁的分布率由10.67%提高到80.99%，还原效果比较理想。       四、弱磁选试验       （一）磁场强度试验       将破碎到－3mm的原矿添加用量为5%、粒度为－1mm的焦炭，在1000℃下焙烧15min，然后磨至－300目占95%，分别在55.70、71.62、111.41、143.24kA/m磁场强度下进行弱磁选，结果见表6。   表6  弱磁选磁场强度试验结果磁场强度/（kA/m）产品产率/%铁品位/%铁回收率/%55.70精矿 尾矿 原矿30.93 69.07 100.0061.51 27.66 38.1349.89 50.11 100.0071.62精矿 尾矿 原矿48.36 51.64 100.0060.85 16.85 38.1377.18 22.82 100.00111.41精矿 尾矿 原矿51.86 48.14 100.0059.03 15.61 38.1380.29 19.71 100.00143.24精矿 尾矿 原矿53.64 46.36 100.0057.79 15.38 38.1381.30 18.70 100.00       由表6可以看出，弱磁选磁场强度宜为71.62kA/m，磁场强度太高时精矿铁品位达不到60%，磁场强度太低则精矿铁回收率达不到50%。       （二）磨矿细度试验       将破碎到－3mm的原矿添加用量为5%、粒度为－1mm的焦炭，在1000℃下焙烧15min，然后分别磨至－200目、－300目、－400目、－500目占95%，在71.62kA/m磁场强度下进行弱磁选，结果见表7。   表7  弱磁选磨矿细度试验结果               %磨矿细度产品产率铁品位铁回收率－200目95精矿 尾矿 原矿53.45 46.55 100.0057.23 16.19 38.1380.23 19.77 100.00－300目95精矿 尾矿 原矿48.36 51.64 100.0060.85 16.85 38.1377.18 22.82 100.00－400目95精矿 尾矿 原矿34.52 65.48 100.0061.60 25.76 38.1355.77 44.23 100.00－500目95精矿 尾矿 原矿31.14 68.86 100.0061.52 27.55 38.1350.24 49.76 100.00       由表7可以看出，磨矿细度越细，铁矿物单体解离越充分，铁矿铁品位越高，但磨矿细度太细导致磁选时铁的损失严重。根据试验结果，确定适宜的磨矿细度－300目占95%。       （三）弱磁选流程试验       以上试验表明，焙烧矿直接磨至－300目占95%后进行弱磁选，虽然可以获得铁品位在60%以上的铁精矿，但铁的回收率较低，若再对铁精矿进行反浮选降磷，则铁的回收率将进一步下降。为此，决定对焙烧矿进行阶段磨选，即先在较粗的磨矿细度下通过弱磁粗选抛弃一部分尾矿，然后对粗选精矿进行再磨精选，以降低细磨矿量，减少泥化对铁回收率的影响。试验流程及条件见图4，试验结果见表8。图4  焙烧—弱磁选试验流程及条件   表8  焙烧—弱磁选试验结果             %产品产率品位回收率FePFeP精矿 尾矿 原矿50.14 49.86 100.0060.13 16.01 38.130.496 0.713 0.60479.06 20.94 100.0041.23 58.77 100.00       由表8可以看出，采取阶段磨矿、阶段弱磁选措施后，铁回收率得到了提高，同时保证了精矿铁品位在60%以上，但精矿中磷含量为0.496%，不符合冶炼要求，须通过反浮选将磷降至0.3%以下。       五、反浮选降磷试验       以碳酸钠为pH调整剂、淀粉为铁矿物的抑制剂、PB为磷矿物的捕收剂、2#油为起泡剂，对弱磁选精矿进行一粗一精反浮选（见图5），结果使精矿中的磷含量降到了0.225%（见表9）。图5  反浮选降磷试验流程及条件   表9  反浮选降磷试验结果               %产品产率品位回收率FePFeP精矿 尾矿 原矿90.81 9.19 100.0060.92 52.34 60.130.225 3.178 0.49692.00 8.00 100.0041.13 58.87 100.00       六、全流程试验结果       还原焙烧—弱磁选—反浮选试验全流程及试验条件见图6，最终试验结果见表10。图6  还原焙烧—弱磁选—反浮选试验流程及条件   表10  全流程试验结果                 %产品产率品位回收率FePFeP精矿 尾矿 原矿45.53 54.47 100.0060.92 19.08 38.130.225 0.921 0.60472.74 27.26 100.0016.96 83.04 100.00       表10表明，采用还原焙烧—弱磁选—反浮选工艺处理四川某高磷鲕状赤褐铁矿石，可以得到铁品位为60.92%、含磷量为0.225%的合格铁精矿，并使铁回收率达到72.74%。       七、结论       （一）四川某铁矿石铁矿物主要以鲕状赤、褐铁矿形式存在，磷含量达0.604%，属于高磷鲕状难选铁矿石，采用常规机械选矿方法难以获得合格铁精矿。       （二）本研究通过大量试验，确定用还原焙烧—弱磁选—反浮选工艺流程处理该矿石，获得了精矿铁品位60.92%、磷含量0.225%、铁回收率72.74%的较好选别指标，为该矿石的开发利用打下了基础。

四川某铅锌矿为一中型矿山厂商，选矿厂处理才能为1000t/d，产出硫化铅精矿和硫化锌精矿。矿石中锌的首要矿藏为闪锌矿、菱锌矿、异极矿和硅锌矿等。原矿锌氧化率为12%～15%。该矿选矿厂排出的尾矿中锌档次一般在2%左右，其间90%为氧化锌。选矿厂每天排放的尾矿量约800 t，每年排人尾矿库中的量约为24万t左右，丢失的氧化锌金属量约为4300t。现堆弃于尾矿库中的锌金属估量有10万t。无疑这是一笔可观的可利用资源，从中收回氧化锌对其资源的归纳利用具有重要的现实意义。 关于该尾矿中的氧化锌，因档次低、含泥高、选矿难度大、出产本钱高级要素，长期以来其选矿技能和经济方面的问题没得到有用处理，而无法收回。尽管选矿作业者曾进行了许多的研讨，但仍未取得突破性发展。针对该难题，通过翔实的选矿工艺流程研讨，选用螺旋溜槽脱泥、摇床富集、浮选的联合工艺流程取得了成功，取得了氧化锌精矿档次33%、浮选收回率86%的较好目标。 一、尾矿性质 （一）光谱分析、首要化学成分分析及锌物相分析 尾矿光谱分析成果见表1，首要化学成分分析成果见表2，锌物相分析成果见表3。 表1  尾矿光谱分析成果表2  尾矿首要化学成分分析成果表3  尾矿锌物相分析成果（二）尾矿矿藏组成及特性 尾矿中首要金属矿藏有菱锌矿、硅锌矿、异极矿、白铅矿、方铅矿、闪锌矿、褐铁矿、磁铁矿、菱铁矿、黄铁矿、金红石等;脉石矿藏首要有石英、白云石、方解石、绢云母、绿泥石、蛇纹石等。尾矿含铅0.36%，锌2.13%。锌氧化率为90.7% 氧化锌矿藏嵌镶联系杂乱，为细、微粒不均匀嵌布，且均呈他形粒状独自或彼此亲近连晶嵌布于脉石中。 矿石中菱锌矿沿闪锌矿的边际和裂隙进行告知，常见菱锌矿中有许多告知剩余的微细闪锌矿。有时见白铅矿呈方铅矿的假象与硅锌矿或菱锌矿连晶嵌布在白云石中。菱锌矿呈粒状、脉状嵌布于脉石中，其粒度为0.15～0.005mm。硅锌矿、异极矿常与白铅矿一同嵌布在白云石中，其粒度为0.02～0.006mm。白铅矿粒度为5～8μm 。 （三）尾矿粒度分析 尾矿粒度散布曲线见图1，从尾矿的粒级散布可见，－5μm粒级的产率占29.11%，锌金属散布率为23.7%。－20μm 粒级的产率占55.41%，锌金属散布率为48.06%。由此可见，该尾矿中含泥量较高，而且锌金属在其间的占有率也较高，这对氧化锌的收回率会有较大影响。图1   尾矿粒级散布曲线 1－累计产率；2－锌累计散布率 尾矿的化学组成分析和矿藏组成标明，该尾矿为一含锌档次低、锌氧化率高、金属和脉石矿藏品种繁复、嵌布杂乱、连生亲近、粒度散布不均的矿石。粒级散布成果标明，尾矿不光含泥量较高，且矿泥中的锌金属散布率也较高。 二、选矿工艺研讨 关于氧化锌的收回，有必要操控矿泥。国内外的很多研讨标明，矿泥会按捺锌矿藏的可浮性，导致浮选药剂的用量急剧添加。因而从尾矿中收回氧化锌首要须处理脱泥问题，其次是处理因含锌档次低而使选矿本钱高于产出的精矿价值而无经济效益的难题。依据该尾矿的特性，选用重选一浮选联合流程进行从尾矿中收回氧化锌的实验研讨。 （一）重选工艺实验 从尾矿的粒度特性可知，该尾矿粒度较细，－20μm粒级的产率占55.4%，锌金属量占48%。在氧化锌的浮选过程中，矿泥对其影响较为严峻。探究实验成果标明，对该尾矿的浮选，当给矿中－20μm粒级占有15%时，就会严峻影响和搅扰氧化锌的浮选。因而，应首要脱去这部分矿泥，为氧化锌浮选发明一个杰出的条件。 1、脱泥实验 螺旋溜槽和脱泥斗是较好的脱泥设备，具有结构简略、作业牢靠、保护简略、占地面积小、单位处理量高、不耗动力等长处，缺陷是分级功率较低，富集比小。本研讨进行了螺旋溜槽和脱泥斗比照实验(成果见表4)。实验成果标明，螺旋溜槽的脱泥作用好于脱泥斗，螺旋溜槽不光脱除了很多的矿泥，而且锌还稍有所富集。 表4  螺旋溜槽、脱泥斗脱泥实验成果从螺 旋 溜 槽所取得的粗精矿来看，选用单一的螺旋溜槽还不能满意浮选的需求，首要是含锌档次较低(仅为2.3%)，假如直接浮选本钱较高，因而将螺旋粗精矿再进行摇床富集，以取得档次更高的氧化锌粗精矿。摇床的首要缺陷是占地面积大，处理才能低，但经螺旋溜槽很多抛尾后，已将这一不利条件降到较低程度。集成螺旋溜槽和摇床两大设备的长处，对尾矿进行预处理是较为切实可行的。 关于摇床的选别，一是期望摇床精矿的锌收回率尽可能高，二是其精矿档次也尽可能高，使后续浮选体系的技能经济目标较佳，但这在出产实践中是难以实现的。因而摇床的选别有一个较佳精矿产率的断定问题。为了断定摇床精矿的经济产率，将产出的不同摇床精矿在相同的浮选条件下进行浮选实验，研讨浮选产出的氧化锌精矿的产率、档次和收回率与摇床精矿产率的对应联系，以便较精确地断定摇床精矿的经济产率。摇床实验和浮选实验成果别离列人表5和表6中。 表5   摇床实验成果表6  摇床精矿浮选探究实验成果从表 5的 摇床实验成果可知，摇床精矿产率为49.36%和36.34%时，锌档次为3.49%和4.66%，此刻收回尊井目差不大，为74%左右;而当摇床精矿产率减至26.47%时，锌精矿档次进步到5.7%，收回率下降8%～9%。从表6的三种不同档次摇床精矿的浮选实验成果可看出，不同锌档次的摇床精矿浮选对浮选精矿的档次影响不大，但对产率和收回率有较大影响，当摇床精矿(浮选给矿)的档次逐步进步时，浮选粗精矿的产率和收回率对浮选作业是上升的，而对原矿却是下降的。从第3组数据看出，给矿档次较高时，浮选粗精矿对原矿的产率和收回率均较低。也就是说，摇床精矿的档次并不是越高越好，应有一个合理的档次而对应的经济产率。既要考虑尽可能进步摇床精矿的档次，削减浮选的处理量，下降浮选本钱，又有必要考虑尽可能地进步浮选对原矿的收回率，最大极限地从尾矿中收回氧化锌。 通过重复实验以及技能和经济目标比较标明，摇床精矿挑选锌档次在4.6%左右、精矿产率为16%左右时较为适宜，此刻氧化锌收回的归纳目标较高。 2、螺旋溜槽－摇床组合工艺实验 尾矿经螺旋溜槽一摇床组合重选流程的选别成果列人表7中，流程如图2所示。从表7成果可见，依照实验断定的摇床经济产率截取矿量，取得摇床精矿锌档次4.63%、收回率73.41%的选别目标，这为从尾矿中收回氧化锌的后续浮选工艺发明了较好条件。 表7  螺旋溜槽－摇床组合工艺实验成果图2  螺旋溜槽－摇床选矿工艺流程 （二）浮选工艺实验 氧化锌浮选部分的实验以摇床精矿为给矿进行各条件实验。 1、+碳酸钠用量实验 实验先进行了与碳酸钠份额的探究实验，成果标明与碳酸钠份额为4∶1较好。按此份额进行了用量实验，其流程见图3，实验成果见图4。成果标明，跟着+碳酸钠用量的添加锌收回率快速进步，当+碳酸钠总用量到达5.0 kg/t时，收回率较高，持续增大其用量锌档次和收回率下降。+碳酸钠总用量粗选3200+800 g/t，扫选800+200 g/t时较好。图3  氧化锌浮选条件实验流程图4  Na2S+Na2CO3( 4∶1)用量实验成果 1－锌档次 ；2－锌收回率 2、水玻璃用量实验 尾矿的物质组成研讨成果标明，尾矿中的脉石矿藏首要为石英、力解石、白云石、绢云母、绿泥石及蛇纹石等。尽管尾矿已通过螺旋溜槽+摇床组合工艺选别，但其粗精矿中的杂质含量仍较高，其间SiO2 38.76%, CaO 11.91%，MgO 12.33%，Al2O3 8.15%，Fe2O3 4.15%。因而选用水玻璃按捺脉石矿藏对进步氧化锌精矿的档次是有利的。水玻璃用量实验准则流程见图3，实验成果见图5。从成果可知，水玻璃用量为300 g/t时，其选别目标较佳。图5  水玻璃用量实验成果 1－锌档次；2－锌收回率 3、捕收剂E－3用量实验 E－3用 量 实验准则流程见图3，实验成果见图6。成果标明，跟着E－3用量的添加锌收回率添加，当粗扫选算计用量为240g/t时目标较佳。图6  E－3用里实验成果 1－锌档次；2－锌收回率 4、浮选工艺流程开路实验 在进行了粗扫选调整剂、捕收剂用量实验基础上，进行了精选实验。实验成果标明，精选两次即可，并在精选Ⅱ补加少量捕收剂较好。浮选的开路实验流程见图7，成果见表8。从实验成果可知，选用本实验条件，开路实验取得了锌档次34.64%,浮选收回率82.44%的氧化锌精矿目标。图7  从尾矿中收回氧化锌开路浮选实验流程 表8  浮选开路实验成果（三）重选－浮选工艺全流程闭路实验 为进一步验证上述选矿工艺研讨成果，将重选和浮选工艺联合进行了全流程闭路实验。其实验流程如图8所示，实验成果列人表9。成果标明，重选一浮选联合工艺流程疏通、适用，摇床取得的精矿档次为4.59%，经浮选取得了锌档次33.35%，浮选收回率85.99%、对给矿(尾矿)收回率30.82%的氧化锌精矿目标。图8  重选－浮选联合选矿工艺闭路流程 表9  重选－ 选联合工艺流程闭路实验成果三、结语 （一）四川某铅锌矿尾矿经光谱分析、化学多元素分析、锌物相分析、尾矿矿藏组成及有关特性分析成果标明，该尾矿中锌档次为2.13%，其间90%为氧化锌，首要氧化矿藏为碳酸锌，约占85%，硅酸锌及其它为5.5%。该尾矿的首要特征为含泥量高，脉石量大，锌档次低。粒度分析成果标明，－20μm粒级的产率占55%左右，锌金属的散布率为48%左右。 （二）本研讨针对该尾矿的特性，选用螺旋溜槽脱泥、摇床富集、浮选的重选一浮选联合工艺流程较好地处理了从硫化铅锌尾矿中收回氧化锌矿的难题 。 闭路实验取得锌档次33.35%、浮选收回率58.99%的较好氧化锌精矿目标。该研讨对铅锌尾矿资源的归纳利用具有较重要的现实意义。

一、四川攀枝花密地选矿厂       四川攀枝花密地选矿厂每年可处理钒钛磁铁矿1350万t，年产钒钛铁精矿588.3万t。磁选尾矿中还含有有价元素Fe13.82%、TiO28.63%、S0.609%、Co0.016%.为了综合回收利用磁选尾矿中的钛铁和硫钴，又采用粗选——包括隔渣筛分、水力分级、重选、浮选、弱磁选、脱水过滤等作业；还有精选——包括干燥分级、粗粒电选、细粒电选、包装等作业处理加工磁选尾矿。每年可获得钛精矿（TiO246%～48%）5万t，以及副产品硫钴精矿（硫品位30%，钴品位0.306%）6400t。       二、莱芜矽卡岩型铁矿       莱芜矽卡岩型铁矿的磁选尾矿含有金、铜钴等有价金属，经重－浮联合流程再选，获得金和铜的精矿，年处理铁尾矿22万t，获利137.56万元。

一、磁性试验 磁性试验是区别退火奥氏体不锈钢与铁素体不锈钢的最简单的方法。奥氏体不锈钢是非磁性钢，但经大压下冷加工后将具有轻度的磁性；而纯粹的铬钢和低合金钢都是强磁性钢。 　　 二、硝酸点试验 不锈钢管的一个显著特点是对浓硝酸和稀硝酸具有固有的耐蚀性。这种性能使其能很容易地从大多数其他金属或合金中加以区分。但高碳型420和440钢在进行硝酸点试验时则稍受腐蚀，有色金属遇到浓硝酸时立即会被腐蚀。而稀硝酸对碳钢具有强烈的腐蚀性。 　　 三、硫酸铜点试验 硫酸铜点试验是快速区分普通碳素钢和所有类型的不锈钢的最简便方法。所使用的硫酸铜溶液的浓度为5~10%。在进行点试验前，试验区应彻底清除油脂或各种杂质，并用软磨布磨光一个小区域，然后再用滴瓶向清理后的区域滴注硫酸铜溶液。普通碳素钢或铁在几秒钟内就会形成一层表面金属铜，而不锈钢的表面则不产生铜沉淀或显示铜的颜色。 　　 四、硫酸试验硫酸浸没不锈钢管试验能把302和304与316和317区分开来。试样的切边应经过细磨，然后在体积浓度为20~30%、温度为60~66℃的硝酸（比重为1.42）中清洗和钝化半小时。硫酸试验溶液的体积浓度为10%，加热到71℃当.302和304钢浸入这种热溶液中时，被迅速腐蚀并产生大量气泡，试样在几分钟内变黑；而316和 317钢的试样则不受腐蚀或反应很慢（不产生气泡），试样在10~15分钟内不变色。如果采用同时试验具有已知成分的试样来进行近似比较的话，可使试验更为准确。.

当料液中的交流离子分散到树脂表面后，还需求以下进程才干完结交流的完好进程：①膜分散即溶液中的交流离子抵达离子交流树脂和溶液构成的表面膜后，在向这层膜内进行分散；②粒子分散即交流离子抵达离子交流树脂相后，持续在离子交流树脂颗粒内部进行分散；③发作交流反响；④交流下来的离子在离子交流树脂内分散，分散到离子交流树脂颗粒表面；⑤交流下来的离子持续分散穿过颗粒表面膜。    影响离子交流反响速度的要素有交流树脂的品种、交流离子、离子浓度、搅搅拌作业温度等，真实影响交流速度的是分散。    （六）电渗析    是一种以电．位差为推动力，使用离子交流膜的挑选透过性，从溶液中脱除或富集电解质的膜别离技能。电渗析的功用首要取决于离子交流膜，它以高分子材料为基体，接上可电离的功用基团而成。按功用基团的性质，能够把交流膜分为阳膜和阴膜两类。从膜结构上分析阳膜含有酸性功用基团，能离解出阳离子，只允许透过阳离子。阴膜含有碱性功用基团，能离解出阴离子，只允许透过阴离子。离子交流膜的挑选透过性是根据膜上固定离子的电性效果，由于它的电荷和活动离子的电荷电性相反，故能招引溶液中的异性电荷离子进人膜内，随后又透过膜转人另一侧溶液中；与此一起排挤同性电荷离子，不能进人膜内，留在溶液中。    进行电渗析的设备为电渗析器，它由离子交流膜、隔板和电极组成。片状的阳膜和阴膜替换摆放，隔板放置在其间，隔板仅1-2mm厚，内有隔网起坚持膜的距离和扰动液流，这样构成一系列相间的小水室，设有进出水管。渗水器的两头设电极室，端侧有电极，阳极用石墨或涂钉的钦制造，阴极则用不锈钢制造。    当含盐溶液通人渗析器的每个水室时，在直流电场的效果下，溶液中的离子作定向的搬迁。由于阳膜只允许阳离子经过而截留阴离子，反之也相同，其结果是相邻的水室，一个室变成无离子的无盐溶液，另一室则聚集了离子，到达浓缩和别离的意图。在湿法冶金中电渗析作为技能别离杂质或富集金属的单元技能得到广泛使用。    （七）膜别离技能    是在外加推动力下，使溶液中的溶剂或溶质挑选性地经过隔阂的别离办法。根据外加推动力和别离膜的不同，膜别离包含反浸透、超滤、微孔过滤、分散渗析和液膜别离等。反浸透、超滤和微孔过滤以不同的压力差作外加推动力，到达溶剂与溶质、巨细溶质粒子和悬浮物与溶液别离的意图。分散渗析以离子浓度差作为推动力。液膜别离则使用物质在液膜中的溶解度和浸透速度不同完成物质的别离。    膜别离在湿法冶金使用中的开展趋势是：①开展新式膜材料和别离技能，以习惯湿法冶金中高温高酸碱介质的要求，进步材料的稳定性和使用寿命；②开展别离技能的归纳工艺，扩展使用规模，进步别离功率；③结合膜别离和惯例别离技能，以下降能耗、节约出资、进步经济效益；④开展新式膜别离设备。[next]    四、从溶液中提取金属    把水溶液中所含的金属物料经过金属状况的转化从溶液中分出收回单元的操作进程，是湿法冶金的重要进程之一。从溶液中提取金属的办法分电解法和化学法两种。而化冶金则是兼具二者的一种特殊冶金办法。    电解提取又称电解堆积，是向含金属盐的水溶液或悬浮液中经过直流电而使其间的某些金属堆积在阴极的进程。    化学提取是用一种复原剂把水溶液中的金属离子复原成金属的进程。    电解提取和化学提取各有其优缺陷。电解提取不需很多试剂，对环境污染小，特别适合于大规模出产，是工业上从水溶液中提取铜、镍、锌的首要办法。但该法耗费很多电能，不适用于电力缺少的区域。此外，一次性设备出资大，占地面积大，操作周期长。而化学提取规律具有不需求耗费很多的电能、设备出资少、占地面积小、操作周期短等长处；缺陷是需求耗费复原剂，发作的废液经处理才干排放。    精粹冶金是使用浸取固体物猜中的金属，然后用歧化沉积从含液中提取金属的进程。化冶金只适用于提取铜、银等少量几种金属，除电解提取则详见第三节电冶金部分。现别离叙说化学提取和腈法冶金。    （一）电解提取    内容详见第三节电冶金部分。    （二）化学提取    用复原剂把水溶液中的金属离子复原为金属态分出的提取金属的办法。工业常用的复原剂有、SO2气体、亚铁离子、铁、锌、铝、铜等金属以及草酸和联胺等。    1．加压氢复原法    在压煮器（高压釜）内用使水溶液中的金属水溶物复原成金属、化合物或贱价离子的化学提取办法。    氢从水溶液中分出金属的反响为： [next]    当金属的电极电位大于氢的电极电位（ФMe>ФH）时，能够用氢复原分出金属，直至ФMe=ФH停止。    经过上式可知，增大金属复原程度，其一是经过增大氢分压和进步溶液的pH值来下降氢电位；其二是靠添加溶液中金属离子浓度来进步金属电位。跟着复原进程的进行，溶液中的金属浓度不断下降，ФMen+/Me也不断下降，而H+浓度不断添加，Ф2H+/H2不断上升，当ФMen+/Me=Ф2H+/H2时复原反响到达平衡。当然，随之压力、温度升高对复原金属是有利的。为了处理分出金属的新相生成问题，需预先往水溶液中加人晶种。现在该办法用于别离金属和出产金属粉末与金属氧化物。    2．二氧化硫复原法    以二氧化硫为复原气体将溶液中的金属离子复原成贱价离子或金属的化学提取办法。    SO2溶于水生成H2SO3 ,是杰出的复原剂。因而，二氧化硫的复原效果实质上是经过进行的。电极SO42-/SO32-的标准电极电位Ф0=+0.20V，因而，二氧化硫能将溶液中电位较正的一些金属离子复原成贱价离子或金属。    二氧化硫复原法在湿法冶金中广泛用于铜、金和锌等出产中。    3．亚铁复原法    以亚铁离子为复原剂将溶液中金属离子直接复原沉积出金属的化学提取办法。由于亚铁具有较正的标准电极电位，因而许多常见杂质难以分出而可得到高纯度金属粉末，且亚铁复原剂制备简单和报价便宜。    4．置换    用电极电位较负的金属将金属盐水溶液或某些不溶盐悬浮液中电极电位较正的金属离子复原成金属的进程。具有电极电位较渗（的金属称为置换剂。在湿法冶金出产进程，置换既可作为溶液中金属提取的一种手法，也可作为溶液净化的办法。    按金属在水溶液中标准电极电位排序，任何一种金属都可将其后边的金属置换出来。任何一种金属都能够作为置换剂。常见金属的标准电极电位列入表1中。[next]表3-1  常见金属的标准电极电位（298K，1mol/L溶液）金属电极标准电极电位Ф0/V金属电极标准电极电位Ф0/V金属电极标准电极电位Ф0/VK+/K-2.925Fe2+/Fe-0.44Sb2+/Sb0.1Ca2+/Ca-2.87Cd2+/Cd-0.402Bi3+/Bi0.2Na+/Na-2.713Co2+/Co-0.3As3+/As0.3Mg2+/Mg-2.37Ni2+/Ni-0.25Ca2+/Ca0.337Al3+/Al-1.66Sn2+/Sn-0.14Ag+/Ag0.8Mn2+/Mn-1.19Pb2+/Pb-0.126Mg2+/Mg0.854Zn2+/Zn-0.7632H+/H2±0.000Au3+/Au1.5    在挑选置换剂时，首要考虑的是电极电位的巨细，一起还有必要考虑溶液特性、金属收回的难易程度和经济要素以及是否污染溶液对提取金属发作影响等。常用的置换剂有铁、锌、铅、镍、钻等，其形状有板、粒和粉，粉状的表面积大，效果最好。置换广泛用于浸出液提取金属，并用于溶液净化。    5．联胺复原法    联胺即用N2H4·H2O与适量合作将水溶液中的金属盐复原成金属粉末的化学提取办法。又称肼或复原法，是制取金属粉末的重要办法之一。    联胺是一种无色油状液体，但有毒和有气味，具有很强的复原效果。联胺将金属离子复原成金属，无论是不溶性盐（AgCl）或可溶性盐（AgNO3），都是先与效果转变成金属配离子，然后将金属配离子复原成金属，如：[next]                      AgCl＋2NH3·H2O====Ag（NH3）2·Cl＋2H2O            4Ag（NH3）2Cl＋N2H4＋4H2O====4Ag＋N2＋4NH4Cl＋4NH3·H2O    该法出产的银粉粒度细、纯度高，是制造银触头的抱负材料。    6．歧化沉积法    操控必定条件使溶液或溶盐中具有多种价态的金属离子，发作本身的氧化复原生成高价态的离子和金属的化学办法。    一些具有多种价态的金属如铜、镓、铟、铝、钛、锆、铪、铌和钽等，都可用歧化沉积法提纯，其特点是金属有必要具有多价态的特性。如铟的歧化沉积提纯，是先用氯化氢使铟生成InCl：                        2In（I）＋2HCl（g）→2InCl（s）＋H2（g）    制得的InCI（s）在水中发作歧化反响得到高纯海绵铟。                          3InC1（s）→InCl3（t）+2In（海绵）    （三）腈法冶金（nitrile metallurgy)    是用腈的水溶液提取金属的一种湿法冶金办法。又叫甲基腈，是出产腈的一种副产品。对Cu+和Ag+有很强的合作力。此法是由澳大利亚人帕克（A.J.Parker）在20世纪70年代提出的。    在的存在情况下常温反响：                      Cu0＋Cu2＋====2Cu+    向右进行平衡常数K=10-6，但当有时，以上反响的K=108-1022，并随浓度的添加，K值持续增大，阐明Cu0简单氧化成Cu+而进人溶液。这是帕克提出该法的根据。    该法首要用于从含铜的固体物料（粗铜粉、置换铜、废杂铜屑以及氧化铜离析产品），氧化铜矿和硫化铜中提取铜。应该说，该法仍是一种很有出路的办法，由于该法出资少，总处理费用低，产品质量高。但现在还处在实验阶段，真实用于工业出产，还需做很多的作业。

铜锍中的杂质Pb和Zn在吹炼中简直悉数进入烟尘，As和Sb大部分以氧化物形状或蒸发除去或进入炉渣，少数残留于粗铜中，贵金属Au和Ag则悉数转入粗铜。    2．转炉结构    现代锍吹炼转炉均为水平卧式转炉，又称PS型转炉（见图7）。炉壳用锅炉钢板制成圆筒状，内衬优质耐火砖，炉壳外固定有两圈钢环，借此钢圈将转炉体支撑在4对滚轮上。炉体一端有齿轮圈，电动机和减速器组成的驱动组织经过小齿轮操控滚动的作业方位。在转炉作业方位后侧沿炉子轴线方向设有等距离的一系列风口，风口上装有可用于整理风口结渣的风盒，压缩空气经由风口进入炉内。转炉上部中心开有炉口，这是进料、出料、烟气出炉的必经之路。炉口上有水冷或汽化冷却烟罩。转炉首要尺度规格见表3。表3  主转炉规格目标规格粗铜容量/t155080100直径×炉长/mФ（2.2×4.3）Ф（3.6×7.7）Ф（4×9）Ф（4×10.7）风口直径×个数/mmФ（50×13）Ф（48×34）Ф（49×48）Ф（49×48）送风量/（m3/min）140340500540处理铳量/（t/炉）20100160204[next]     3．工艺操作    铜锍转炉吹炼成粗铜的进程分为两个周期。榜首周期是从参加榜首包铜锍开端，经过分批参加铜锍和熔剂吹炼，直到所加铜锍到达额外容量，并悉数吹炼成由Cu2S组成的白冰铜倒出最终一批炉渣止。这一周期的效果是将铜锍中的FeS组分别离以2FeO·SiS2炉渣和SO2方式除去，一同除去部分杂质元素。第二周期炉内不加任何物料，只经过风口鼓风使部分Cu2S氧化成Cu2O和SO2，再靠Cu2O与Cu2S反响取得粗铜。第二周期有必要严厉把握吹炼结尾，当炉内粗铜档次到达98.5%-99%时，即可滚动转炉风口显露液面、停风，将粗铜倒入铜水包中，或送精粹炉精粹，或送浇铸机铸锭。为进步生产率和烟气SO2浓度，现遍及选用转炉富氧鼓风吹炼。    首要技能经济目标：送风时率80％-90%；粗铜档次98.5％-99.1％；送风压力60-120kPa；粗铜工艺能耗0.87-0.91标煤/t；氧气浓度23%-28%（造渣期）；炉渣含铜4％-4.5％。    （三）铜的精粹    这是除去粗铜中的杂质产出精铜的炼铜进程。粗铜精粹分为火法精粹和电解精粹。    1．铜火法精粹    矿产粗铜或紫杂铜在精粹炉中氧化除杂和复原熔炼产出精粹铜，铸成阳极板供电解精粹用。有些含杂质低、不含贵金属的紫杂铜，经过火法精粹后，即可直接直销商场。    矿产粗铜常含有S、Fe、Pb、Zn、Ni、As、Sb、Sn、Bi等杂质，其总量约占粗铜总量的1%-2%。这些杂质均具有易氧化、氧化物比Cu20安稳和在铜液中溶解度低的特性。使用杂质元素的这些性质，先向熔铜中鼓入空气，将杂质氧化成氧化物，或成气体蒸发或和参加的熔剂造渣除去。因为少数杂质散布于主体铜水中，所以鼓入空气中的氧首要氧化的是铜，所生成的Cu2O作为一种氧化剂再将杂质氧化，氧化除去杂质后，再通以碳氢质复原剂除去铜水中的氧，产出契合电解要求的精粹铜。火法精粹包含氧化和复原两个进程。    (1)氧化进程空气吹炼时，铜首要被氧化：                                  4Cu＋O2====2Cu2O    生成的Cu2O可溶于铜水中，经再与熔铜中杂质元素效果，将它们氧化，自身被复原成金属：                                Cu2O＋Me====MeO＋2Cu[next]    杂质中的Zn和As、Sb的贱价氧化物均可在高温条件下变成气体蒸发除去，而Fe、Pb、Co、Sn以及As、Sb高价氧化物则与参加的石英、石灰、碳酸钠等熔剂生成各种盐类进入炉渣。当金属杂质氧化完毕时，Cu2S开端剧烈氧化，放出SO2气体：                                Cu2S＋O2====2Cu＋SO2    经核算，当氧化精粹后期铜液中含氧0.6%、系统温度1373 K时，铜液中S含量可降到0.001％。以Cu2O形状存在的氧鄙人一步复原进程除去。    (2)复原进程  通常以重油和作复原剂，这些有机物受热分化发作H2、CO和C等强复原剂，它们再和Cu2O效果发作以下复原反响：                                Cu2O＋H2====2Cu＋H2O                                Cu2O＋CO====2Cu＋CO2                                  Cu2O＋C====2Cu＋CO    复原期结尾判别十分重要，复原缺乏或过复原，都会下降用火法精粹铜铸成的阳极板的成分和物理性质。别的要求铜中氧量降到0.05%-0.1%的水平。    (3)精粹炉结构  我国现有两种精粹炉炉型：反射炉和回转式炉。前者使用遍及，后者使用时刻较晚，至1999年全国只要2家冶炼厂选用。精粹炉首要技能特色见表4。表4  我国要为法精粹炉首要参数目标参数炉子容量/t2680120150240100炉型反射炉反射炉反射炉反射炉回转炉回转炉炉床面积/m210152123Ф3.9m×9.2mФ3.4m×7.5m复原剂品种柴油重油重油木炭粉重油复原剂用量/（kg/t）1198137　阳极板重/（kg/块）125150220210370　[next]     ①反射炉精粹  精粹炉外形与铜熔炼反射炉类似，但尺度相对较小，炉顶密闭无加料口，炉料是从炉墙上的加料口参加。炉子巨细由生产能力而定，每炉产铜可在20-150t规模，大型炉的长一般有15m，宽5m，炉体用耐火砖砌筑在钢筋混凝土支撑的钢板上，四周用钢板拉杆固定，炉头设置供热燃烧器，炉尾开设竖直烟道，烟道下有放渣口，侧墙有放铜口，炉子中部侧墙上开有尺度较大的加料口和操作门，并设可升降的门盖。    精粹作业包含质料预备、加料、熔化、氧化、复原、阳极浇铸等。炉料中一般加粗铜量占80%，回来残阳极占20％，收回的废紫杂铜少数。热粗铜用溜槽参加，冷料用加料机参加。加料后行将炉温进步到1623℃，熔化炉料，然后扒出炉渣。氧化是火法精粹进程中的一项关键步骤，压缩空气是经过外面涂有耐火泥的刺进铜水中的长铁管鼓入铜水，在吹炼的一同还要参加石英等造渣熔剂，为了有用除去Zn等蒸发元素，熔池面还需盖上一层木炭粉或焦炭末。氧化完毕扒净炉渣即进入复原操作。复原剂重油用空气或蒸汽雾化喷入铜水除去Cu2O中的氧，复原终了时铜水含氧0.05%-0.1%。复原完毕时炉内坚持1390-1423K、零负压即可浇铸。    ②回转式精粹炉  我国贵溪冶炼厂和大冶冶炼厂备有1台回转式精粹炉。前者为引入的芬兰技能和设备。后者为自行设计制造的设备。回转炉呈圆筒形，外面为钢板制成，内衬耐火砖。炉子中上部设置炉口，用于加料和倒渣，其上有盖，平常盖上。炉子一端有燃烧器，相对一端有排烟口。炉口下方有2个Ф50mm的圆孔风嘴，用于插管通气氧化或通复原剂复原，风嘴对侧有放铜口，转炉炉子将铜口转到液面以下即可放铜。整个炉体支在滚轮上。    回转炉是一种新式铜精粹设备，它的密封性好，无烟气走漏，环境清洁，能耗低，机械化程度高，但比反射炉一次出资大。    2.铜的电解精粹    在电解槽中将火法精粹铜提炼成电解精铜的进程。火法精粹所得的铜一般仍含有0.5%左右的杂质成分，选用电解精粹可将火法精铜中的杂质进一步下降到契合产品质量标准的要求。    (1)铜电解的根本进程  铜电解精粹是以硫酸性硫酸铜溶液为电解质，以火法精铜为阳极，纯铜片或不锈钢板作阴极，在电解槽中进行电解。电解时在直流电压效果下，阳极铜发作电化学溶解溶入电解液，电解液中铜离子Cu2+趋向阴极，并在阴极上沉积为金属铜。电极反响是：    阳极    Cu-2e====Cu2+    阴极    Cu2++2e====Cu[next]    电解进程中，电位比铜正的金、银不被溶解而沉落于阳极泥。与铜电位挨近的As、Sb可与铜一同溶入电解液，当堆集到必定程度时就会在阴极上分出，下降电解铜的质量。因而有必要对电解废液进行净化处理，除去对电解铜质量有害的杂质。    (2)电解设备首要设备有电解槽、阴极片、阳极板、整流电源、阳极作业线、阴极作业线以及核算机操控系统等。电解槽为一长方形槽体，多用混凝土制造，内衬耐酸防腐的铅板、PVC或玻璃钢等材料。槽子一端上边有进液口，另一端稍低处有排液口，槽底歪斜最低处有排泥斗。阳极机械化作业线已彻底替代以往靠手艺完结的一切作业，如压平、矫耳、铣耳、摆放极板等。阴极作业线有始极片整形、穿孔、吊耳、穿导电棒等。阴极洗刷、打捆也由机械完结。大型电解槽的尺度为：长5-5.5m，宽11-1.3m，深1.2-1.4m;阳极板重370kg，尺度0.98m×0.96m；阴极（始极）片6-7kg，尺度1m×lm。

紫铜钢管是紫铜的一个种类，包括c1100紫铜钢管、T2进口紫铜钢管、T1紫铜钢管等，随着中国经济的发展，中国紫铜 行业 也是众多紫铜厂商关注的焦点之一。紫铜就是铜单质，因其颜色为紫红色而得名。紫铜就是工业纯铜，其熔点为1083℃，无同素异构转变，相对密度为8.9，为镁的五倍。比普通钢还重约15%。其具有玫瑰红色，表面形成氧化膜后呈紫色，故一般称为紫铜。它是含有一定氧的铜，因而又称含氧铜。1.紫铜钢管的性质紫铜，因呈紫红色而得名。它不一定是纯铜，有时还加入少量脱氧元素或其他元素,以改善材质和性能，因此也归入铜合金。中国紫铜加工材成分可分为：普通紫铜(T1、T2、T3、T4)、无氧铜（TU1、TU2和高纯、真空无氧铜）、脱氧铜（TUP、TUMn）、添加少量合金元素的特种铜（砷铜、碲铜、银铜）四类。紫铜的电导率和热导率仅次于银，广泛用于制作导电、导热器材。紫铜在大气、海水和某些非氧化性酸（盐酸、稀硫酸）、碱、盐溶液及多种有机酸（醋酸、柠檬酸）中，有良好的耐蚀性，用于化学工业。另外，紫铜有良好的焊接性，可经冷、热塑性加工制成各种半成品和成品。20世纪70年代，紫铜的 产量 超过了其他各类铜合金的总 产量 。紫铜中的微量杂质对铜的导电、导热性能有严重影响。其中钛、磷、铁、硅等显著降低电导率,而镉、锌等则影响很小。氧、硫、硒、碲等在铜中的固溶度很小,可与铜生成脆性化合物,对导电性影响不大，但能降低加工塑性。普通紫铜在含氢或一氧化碳的还原性气氛中加热时，氢或一氧化碳易与晶界的氧化亚铜(Cu2O)作用，产生高压水蒸气或二氧化碳气体，可使铜破裂。这种现象常称为铜的“氢病”。氧对铜的焊接性有害。铋或铅与铜生成低熔点共晶，使铜产生热脆；而脆性的铋呈薄膜状分布在晶界时，又使铜产生冷脆。磷能显著降低铜的导电性,但可提高铜液的流动性,改善焊接性。适量的铅、碲、硫等能改善可切削性。紫铜退火板材的室温抗拉强度为22～25公斤力／毫米2,伸长率为45～50％，布氏硬度（HB）为35～45。具有优良的导电性﹑导热性﹑延展性和耐蚀性。主要用于制作发电机﹑母线﹑电缆﹑开关装置﹑变压器等电工器材和热交换器﹑管道﹑太阳能加热装置的平板集热器等导热器材。常用的铜合金分为黄铜﹑青铜﹑白铜3大类。纯净的铜是紫红色的 金属 ，俗称“紫铜”、“红铜”或“赤铜”。 紫铜富有延展性。象一滴水那么大小的纯铜，可拉成长达两公里的细丝，或压延成比床还大的几乎透明的箔。紫铜最可贵的性质是导电性能非常好，在所有的 金属 中仅次于银。但铜比银便宜得多，因此成了电气工业的“主角”。2.紫铜钢管的用途紫铜的用途比纯铁广泛得多，每年有50%的铜被电解提纯为纯铜，用于电气工业。这里所说的紫铜，确实要非常纯，含铜达99.95%以上才行。极少量的杂质，特别是磷、砷、铝等，会大大降低铜的导电率。铜中含氧(炼铜时容易混入少量氧)对导电率影响很大，用于电气工业的铜一般都必须是无氧。铜管质地坚硬，不易腐蚀，且耐高温、耐高压，可在多种环境中使用。与此相比，许多其他管材的缺点显而易见，比如过去住宅中多用的镀锌钢管，极易锈蚀，使用时间不长就会出现自来水发黄、水流变小等问题。还有些材料在高温下的强度会迅速降低，用于热水管时会产生不安全隐患，而铜的熔点高达摄氏1083度，热水系统的温度对铜管微不足道。想要了解更多关于紫铜钢管的信息，请继续浏览上海 有色 网。 

钢管镀锌是提高钢管耐锈蚀性能、装饰美观的一种工艺手法。目前，最常用的钢管镀锌方法是热镀锌。无缝钢管的制造工艺可以分为：热轧（挤压）、冷轧（拔）、热扩钢管这基本的几类。焊管按照制造工艺可以分为：直缝焊接钢管，埋弧焊接钢管、板卷对接焊钢管，焊管热扩钢管。按照钢管的形状可以分为方形管、矩形管、八角形，六角形、D形，五角形等异形钢管。 复杂断面钢管，双凹型钢管，五瓣梅花形钢管，圆锥形钢管，波纹形钢管，瓜子形钢管，双凸形钢管等。按用途分类--管道用钢管、热工设备用钢管、机械工业用钢管、石油、地质钻探用钢管、容器钢管、化学工业用钢管、特殊用途钢管、其他。钢管生产技术的发展开始于自行车制造业的兴起。钢管不仅用于输送流体和粉状固体、交换热能、制造机械零件和容器，它还是一种经济钢材。用钢管制造建筑结构网架、支柱和机械支架，可以减轻重量，节省 金属 20～40％，而且可实现工厂化机械化施工。钢管对国民经济发展和人类生活品质的提高关系甚大，远胜于其他钢材。从人们的日常用具、家具、供排水、供气、通风和采暖设施到各种农机用具的制造、地下资源的开发、国防和航天所用枪炮、子弹、导弹、火箭等都离不开钢管。钢管镀锌能有效地延长钢管的腐蚀时间，使得钢管的利用价值得到提升，目前钢材 市场 的镀锌钢管的 价格 也在小幅度的上涨。 

涂敷钢管是在大口径螺旋焊管和高频焊管基础上涂敷塑料而成，最大管口直径达1200mm，涂敷钢管可根据不同的需要涂敷聚氯乙烯（PVC）、聚乙烯（PE）、环氧树脂（EPOZY）等各种不同性能的塑料涂层，附着力好，抗腐蚀性强，可耐强酸、强碱及其它化学腐蚀，无毒、不锈蚀、耐磨、耐冲击、耐渗透性强，管道表面光滑，不粘附任何物质，能降低输送时的阻力，提高流量及输送效率，减少输送压力损失。涂层中无溶剂，无可渗出物质，因而不会污染所输送的介质，从而保证流体的纯洁度和卫生性，在-40℃到+80℃范围可冷热循环交替使用涂敷钢管，不老化、不龟裂，因而可以在寒冷地带等苛刻的环境下使用。大口径涂敷钢管广泛应用于自来水、天然气、石油、化工、医药、钢管、通讯、电力、海洋等工程领域。

摘 要 从结构控矿效果和动力成矿效果两方面论述了川、陕、甘三角区的结构与金矿成矿效果的联系，在总述该区金矿床类型、成因、地质地球化学特征的基础上，提出川、陕、甘三角区的3个金矿成矿体系：（1）西秦岭南亚带金矿成矿体系；（2）摩天岭褶皱带金矿成矿体系；（3）东北寨金矿成矿体系。并对摩天岭褶皱带金矿成矿体系的成矿系列作了进一步研讨。　　关键词 川、陕、甘三角区 秦岭 金矿床 成矿系列 成矿体系　　　　　　　　　　　　　　　　　　     1 川、陕、甘三角区区域结构及其控矿效果　　川、陕、甘三角区在地舆方位上大致是勉县—略阳—康县—武都（北部）与勉县—阳平关—青川—平武（东南部）围成的三角区。大地结构方位处于扬子地台、秦岭及松潘—甘孜褶皱带的结合部。其北以勉县—略阳—康县—武都深大开裂为界与秦岭造山带相接，其南以阳平关—勉县深大开裂为界与扬子地台相连，构成一三角状楔形地块。　　川、陕、甘三角区依据其结构特征可形象地按“三角形”区分为“三条边、一个中心”共4个区。晋宁运动、加里东运动、海西运动、印支运动直至燕山运动，使该区结构极端杂乱又颇具特征，尤其是加里东运动、海西运动及印支运动，其间揉捏—推覆—剪切效果是该区重要的结构效果。　　北边（Ⅰ区）:属西秦岭的南亚带。首要是堆积盖层（∈-O-S-D-C-P-T-J-K）的褶皱造山（磕碰造山），推覆—剪切相随同，并有必定的岩浆活动。早古生代扬子板块北缘的裂陷沿宁陕—白河以南至—红椿坝开裂之间，通过白龙江到达川西北地区，发育一套以硅质岩和泥岩为特征的黑色岩系堆积；晚古生代以泥盆纪堆积为主体，堆积盆地为断—坳陷盆地，堆积的是一套以碎屑岩和碳酸盐岩为主体，部分地区发育复理石缔造；印支期造山效果叠加改造了古生界的堆积相带展布和古地舆格式，其磕碰鸿沟邻近显着发育一系列紧锁线性褶皱，自北向南呈现一系列剪切、推覆结构；中新生代磕碰应力回返发作激烈的岩浆活动和滑脱剥离。印支期的磕碰造山和中新生代应力回返、志留纪至泥盆纪热水喷流或热水活动，是含金流体构成、搬迁、富集直至成矿的首要原因。　　东南边（Ⅱ区）：摩天岭褶皱带与扬子地台所夹的狭隘结构带（志留纪堆积盆地）。志留纪地层构成后，岩浆活动、蜕变效果都不是很激烈，但因为两地体的揉捏—推覆，平行阳平关—勉县深大开裂发作了一系列脆-耐性剪切带。变形-蜕变是金成矿的首要原因。　　西边（Ⅲ区）：属松潘—甘孜褶皱带。　　“三角形”的中心（Ⅳ区）：为摩天岭褶皱带。简略地说是一个增生地块，由北部鱼洞子地体（太古代—元古宙一致克拉通裂解构成的古地块碎片，同位素年纪2600 Ma，王新等，2000）和南部碧口地体（中新元古代增生地体，同位素年纪700~1500 Ma，王新等，2000）拼结而成。中新元古代，古华北—扬子一致克拉通开端裂解，本区呈现裂谷，并伴有基性火山喷射，构成碧口群下部；新元古代秦岭裂谷南侧裂解碎片—鱼洞子地体向南漂移，与碧口增生地体发作磕碰，进入造山阶段，在拼结带上基性-超基性岩侵入，构成了地体周边的基性—超基性岩体（晋宁期）；加里东运动首要为抬升和褶皱效果，有继承性的岩浆活动；海西期、印支期结构效果激烈，并发育中酸性岩浆活动（花岗斑岩、闪长斑岩侵入）；燕山期首要结构效果为揉捏—推覆—剪切走滑等。    2 川、陕、甘三角区金矿床　　据不完全统计，区内已发现岩金矿床50余处，累计探明储量近400 t，加上其盛产砂金，被称为“角”。近年甘肃洪流、阳山，陕西金龙山、丁家林等新类型大型—超大型金矿床的接连发现，显现了该区巨大的金矿找矿潜力。[next]　　依据金矿床的产出围岩环境，川、陕、甘三角区金矿床首要为4种类型（周遗军，1997）（表1）：①产于侵入岩中的金矿床；②产于火山-次火山岩中的金矿床；③产于堆积岩中的金矿床；④产于结构岩中的金矿床。　　表1清楚标明：大型-超大型金矿床大多归于产于堆积岩中的金矿床；散布于Ⅰ区（西秦岭的南亚带）。首要为两种成因，一种是动力成因，另一种是岩浆热液成因，具显着的层控性，且与褶皱结构联系密切；而产于侵入岩中和产于火山—次火山岩中的金矿床根本散布于Ⅳ区，沿Ⅳ区周边产出，成矿效果北缘强于南缘，其成矿与基底及基底边际的岩浆活动联系密切，首要为岩浆热液（改造）成因；矿床规划全体上不如散布于Ⅰ区产于堆积岩中的金矿床。产于结构岩中的金矿床仅丁家林金矿床，散布于Ⅱ区，其成矿与揉捏—推覆—剪切效果密切相关，为典型的动力成矿。 [next]     3 动力成矿效果　　动力成矿效果系指在地球运动过程中，因为结构运动（效果），使现已存在的岩石（地球物质）发作变形、蜕变，并发作物质成分的重组或搬迁而构成矿床的效果。它包含3个方面的重要内容：①成矿的动力：结构（运动）效果供给成矿的动力——首要是动能，动能转化为热能。结构运动发作磕碰、剪切、揉捏等效果，使运动中的岩石（地球物质）升温、变形、蜕变，整个体系存在于一动态的热体系之中，成矿物质被活化。能量的转化全体为动能转化为热能；②成矿的物源：被效果的岩石自身供给成矿的物源，整个体系为半关闭体系（等化学体系）——整个体系的总成分根本无带入和（或）带出（能够有大气降水参加），仅仅物质成分发作重组或搬迁导致部分富集——成矿；③成矿的场所：结构效果构成的大、小结构。结构成矿效果依据结构效果的性质可分为不同的类型，现在发现的首要为褶皱（褶曲）效果成矿和剪切效果成矿。剪切效果成矿又分脆性剪切效果成矿、耐性剪切效果成矿及二者的过度类型。动力成矿效果的最大特点是全体活化，部分富集。　　褶皱（褶曲）效果成矿系指结构运动（效果）使岩石发作褶皱（褶曲），在岩石褶皱（褶曲）过程中，结构活化的物质（可称之为结构热流体）因为“势差”（首要是压差）的效果，由高势（高压）区往低势（低压）区运移直至富集，发作矿化或成矿。因为褶皱（褶曲）的低压区首要是褶皱（褶曲）核部的虚脱部位、褶皱（褶曲）的层间滑脱部位和褶劈（它们都是自在空间），因而成矿往往就在这些部位发作。　　剪切效果成矿系指结构运动（效果）使岩石发作剪切变形效果，在剪切变形的过程中，随同岩石的细粒化，结构活化的物质（可称之为结构热流体）因为“势差”（首要是压差）的效果，由高势（高压）区往低势（低压）区运移直至富集，发作矿化或成矿。脆性剪切的低势（低压）区首要是剪切裂隙等自在空间，而耐性剪切的低势（低压）区首要是强应变带的弱应变域（为非自在空间）。不变形的岩石不构成上述自在或非自在空间，因而剪切效果的低势（低压）区只存在于强变形带，进而与之相关的成矿也就只发作在这些部位。　　本区金龙山金矿为典型的褶皱（褶曲）效果成矿，矿（脉）体一种为沿背斜核部的褶劈散布的含金石英—方解石脉及其两边的劈理化围岩，羽状不接连；另一种为沿背斜北翼层间滑脱面（沿D3n与C1y地层界面散布）构成的矿化围岩。青木川、玉泉坝、八海等金矿床为典型的脆耐性剪切效果成矿，丁家林金矿为典型的韧脆性剪切效果成矿。     4 川、陕、甘三角区金矿成矿体系　　川、陕、甘三角区的内生金矿床要么产在“三角形”中心的周边地带，要么产在条“边”上，但不同的结构分区其矿床类型、规划、成因等都有显着不同，即特殊的结构方位、特定的结构分区，断定了一起的结构效果和成矿效果-成矿体系。从结构-成岩-成矿的观念动身（翟裕生，1999），依据川、陕、甘三角区金矿成矿的结构动力学体系，该区可区分3个金矿成矿体系：①西秦岭南亚带金矿成矿体系；②摩天岭褶皱带金矿成矿体系；③东北寨金矿成矿体系。　　西秦岭南亚带金矿成矿体系 含金龙山、阳山、洪流、拉尔玛等大型-超大型金矿床及双王、八瓜庙等大型金矿床，相当于西秦岭南亚带金矿成矿带。其一起特点是金矿成矿效果具有必定的层控性，成矿动力来历于秦岭造山及其相关的揉捏-推覆-剪切结构效果和与之相关的岩浆效果，加里东—海西—印支—燕山—喜马拉雅期都有成矿效果发作。金龙山、拉尔玛金矿床成矿物质首要来自于围岩，而阳山、洪流金矿床成矿物质来自于围岩和岩浆岩。各矿床之间存在不同的原因是结构效果的方位、方法、性质、强度、年代，堆积岩的成分、堆积相、堆积盆地、堆积年代，岩浆岩的成分、岩浆效果方法、强度、年代、期次等不同。[next]　　摩天岭褶皱带金矿成矿体系 相当于鱼洞子地体与碧口地体拼结地体的周边，含铧厂沟、东沟坝、煎茶岭、李家沟等金矿床（以大型为主，产于北带）及八海、玉泉坝、青木川等金矿床（根本为小型，产于南带）。并分为2个成矿系列：①勉略缝合带金矿成矿系列：受勉略缝合带操控，成矿物质来历于火山-次火山岩（铧厂沟、东沟坝）和基性-超基性岩（煎茶岭、李家沟）；②阳平关开裂带金矿成矿系列：是典型的动力成岩-成矿系列；成矿动力首要来历于鱼洞子与碧口拼结体向南的推覆（或扬子地台向北的漂移）。含2个成矿带、2种类型金矿床。①青木川—玉泉坝—八海金矿带：含青木川、玉泉坝、八海等金矿床，为典型的脆耐性剪切效果成矿，以结构岩型金矿床为主，成矿物质首要来历于碧口群中-基性火山岩，矿体、矿化接连，金成色高；②丁家林—太阳坪金矿带：含丁家林、太阳坪等金矿床，为典型的韧脆性剪切效果成矿，以石英脉型金矿床为主，成矿物质首要来历于志留系黄平组地层（暗色细碎屑岩），矿体、矿化不接连，金成色低。东北寨金矿成矿体系 该金矿成矿体系坐落“三角形”的西边，受松潘—甘孜褶皱带的操控，在结构上与前3个金矿成矿体系有显着不同，有东北寨、桥桥上等大型金矿床产出。    5 结 论　　（1）川、陕、甘三角区可形象地按“三角形”区分为“3条边、1个中心”共4个结构分区。控（容）矿结构为各结构分区的鸿沟开裂带和与之相关的剪切带、褶皱结构。大部分近况床受褶皱结构操控；　　（2）无论是西秦岭南亚带，仍是摩天岭褶皱带，与磕碰造山相关的动力成矿占有重要位置。其间金龙山金矿为褶皱结构效果成矿，丁家林金矿为韧-脆性剪切效果成矿，八海、玉泉坝金矿为耐性剪切效果成矿，它们都是动能成矿。　　（3）将川、陕、甘三角区区分为3个金矿成矿体系，其间摩天岭褶皱带金矿成矿体系显着存在2个成矿系列：①勉略缝合带金矿成矿系列，是受勉略缝合带操控，与基底开裂及火成活动相关金矿成矿；②阳平关开裂带金矿成矿系列，是与剪切效果相伴的动力成矿。　　（4）在等化学体系的内动力地质效果中，结构效果（运动）能为成矿供给营力、制作空间（场所）；能独立完结成矿效果。    参 考 文 献    王 新, 王瑞廷, 赫 英. 2000. 煎茶岭与金川超大型镍矿中的伴生金及其比较分析. 西北地质科学, 21(1): 38~44.    周遗军. 1997. 论金矿床的分类. 黄金地质.    中国人民武装警察部队黄金指挥部. 1997. 陕西金龙山微细浸染金矿地质. 北京: 地震出版社. 149~151.    闫升好, 王安建, 高 兰, 等. 2000. 洪流式金矿床地质特征及成因讨论. 矿床地质, 19(2).    白 忠. 1996. 陕西铧厂沟金矿床成因讨论. 矿产与地质, 10(52): 108~113.    任文清., 周鼎武. 1999. 煎茶岭金、镍、铁矿床构成的结构岩浆效果.西北地质, 32(2): 19~24.    高航校. 1999. 李家沟金矿床成矿物质来历研讨.有色金属矿产与勘查, 8(2): 86~91.    翟裕生. 1999. 论成矿体系.地学前缘, 6(1): 13~26.

中国输气管道建设的高峰期。石油和天然气作为一种主要能源在国家的经济建设中发挥着越来越重要的作用。随着石油天然气需求量的不断增加 ,管道的输送压力不断增加 ,管线钢管向着大口径、厚壁和高强度方向发展已成趋势。“西气东输”和“陕京二线”天然气输送管线工程就标志着我国采用大口径、厚壁、高压输送管的新起点。为了实现西气东输工程用大口径直缝埋弧焊钢管的国产化 ,巨龙钢管有限公司建成了国内第一条JCOE大口径直缝埋弧焊管生产线 ,直缝钢管是焊缝与钢管纵向平行的钢管。通常分为公制电焊钢管、电焊薄壁管、变压器冷却油管等等。　　生产工艺　　直缝高频焊接钢管具有工艺相对简单，快速连续生产的特点，在民用建筑、石化、轻工等部门有广泛用途。多用于输送低压流体或做成各种工程构件及轻工产品。 　　1.直缝高频焊接钢管的生产工艺流程 　　直缝焊接钢管是通过高频焊接机组将一定的规格的长条形钢带卷成圆管状并将直缝焊接而成钢管。钢管的形状可以是圆形的，也可以是方形或异形的，它取决于焊后的定径轧制。焊接钢管的材料主要是：低碳钢及σs≤300N/mm2、σs≤500N/mm2的低合金钢或其他钢材。直缝钢管高频焊接的生产工艺流程如下： 　　2.高频焊接 　　高频焊接是根据电磁感应原理和交流电荷在导体中的趋肤效应、邻近效应和涡流热效应，使焊缝边缘的钢材局部加热到熔融状态，经滚轮的挤压，使对接焊缝实现晶间接合，从而达到焊缝焊接之目的。高频焊是一种感应焊（或压力接触焊），它无需焊缝填充料，无焊接飞溅，焊接热影响区窄，焊接成型美观，焊接机械性能良好等优点，因此在钢管的生产中受到广泛的应用。 　　钢管的高频焊接正是利用交流电的趋肤效应和邻近效应，钢材（带钢）经滚压成型后，形成一个截面断开的圆形管坯，在管坯内靠近感应线圈中心附近旋转一个或一组阻抗器（磁棒），阻抗器与管坯开口处形成一个电磁感应回路，在趋肤效应和邻近效应的作用下，管坯开口处边缘产生强大而集中的热效应，使焊缝边缘迅速加热到焊接所需温度经压辊挤压后，熔融状态的金属实现晶间接合，冷却后形成一条牢固的对接焊缝。 　　3.高频焊管机组 　　直缝钢管的高频焊接过程是在高频焊管机组中完成的。高频焊管机组通常由滚压成型、高频焊接、挤压、冷却、定径、飞锯切断等部件组成，机组的前端配有储料活套，机组的后端配有钢管翻转机架；电气部分主要有高频发生器、直流励磁发电机和仪表自动控制装置等组成。现以φ165mm高频焊管机组为例，其主要技术参数如下： 　　3.1 焊管成品　　圆管外径： φ111~165mm　　方管： 50×50~125×125mm　　矩形管： 90×50~160×60~180×80mm　　成品管壁厚：2~6mm 　　3.2 成型速度： 20~70米/分钟 　　3.3 高频感应器：　　热功率： 600KW　　输出频率： 200~250KHz　　电源： 三相380V 50Hz　　冷却： 水冷　　激励电压： 750~1500V 　　4.高频激励电路 　　高频激励电路（又称高频振荡电路），是由安装在高频发生器内的大型电子管和振荡槽路组成，它是利用电子管的放大作用，在电子管接通灯丝和阳极时，把阳极输出信号正反馈到栅极，形成自激振荡回路。激励频率的大小取决于振荡槽路的电气参数（电压、电流、电容和电感）。 　　5.直缝钢管高频焊接工艺 　　5.1 焊缝间隙的控制 　　将带钢送入焊管机组，经多道轧辊滚压，带钢逐渐卷起，形成有开口间隙的圆形管坯，调整挤压辊的压下量，使焊缝间隙控制在1~3mm，并使焊口两端齐平。如间隙过大，则造成邻近效应减少，涡流热量不足，焊缝晶间接合不良而产生未熔合或开裂。如间隙过小则造成邻近效应增大，焊接热量过大，造成焊缝烧损；或者焊缝经挤压、滚压后形成深坑，影响焊缝表面质量。 　　5.2 焊接温度控制 　　焊接温度主要受高频涡流热功率的影响，根据公式（2）可知，高频涡流热功率主要受电流频率的影响，涡流热功率与电流激励频率的平方成正比；而电流激励频率又受激励电压、电流和电容、电感的影响。激励频率公式为： 　　f=1/[2π(CL)1/2]...(1)　　式中：f-激励频率(Hz)；C-激励回路中的电容(F)，电容=电量/电压；L-激励回路中的电感，电感=磁通量/电流 　　上式可知，激励频率与激励回路中的电容、电感平方根成反比、或者与电压、电流的平方根成正比，只要改变回路中的电容、电感或电压、电流即可改变激励频率的大小，从而达到控制焊接温度的目的。对于低碳钢，焊接温度控制在1250~1460℃，可满足管壁厚3~5mm焊透要求。另外，焊接温度亦可通过调节焊接速度来实现。 　　当输入热量不足时，被加热的焊缝边缘达不到焊接温度，金属组织仍然保持固态，形成未熔合或未焊透；当输入热时不足时，被加热的焊缝边缘超过焊接温度，产生过烧或熔滴，使焊缝形成熔洞。 　　5.3 挤压力的控制 　　管坯的两个边缘加热到焊接温度后，在挤压辊的挤压下，形成共同的金属晶粒互相渗透、结晶，最终形成牢固的焊缝。若挤压力过小，形成共同晶体的数量就小，焊缝金属强度下降，受力后会产生开裂；如果挤压力过大，将会使熔融状态的金属被挤出焊缝，不但降低了焊缝强度，而且会产生大量的内外毛刺，甚至造成焊接搭缝等缺陷。 　　5.4 高频感应圈位置的调控 　　高频感应圈应尽量接近挤压辊位置。若感应圈距挤压辊较远时，有效加热时间较长，热影响区较宽，焊缝强度下降；反之，焊缝边缘加热不足，挤压后成型不良。 　　5.5 阻抗器是一个或一组焊管专用磁棒，阻抗器的截面积通常应不小于钢管内径截面积的70%，其作用是使感应圈、管坯焊缝边缘与磁棒形成一个电磁感应回路，产生邻近效应，涡流热量集中在管坯焊缝边缘附近，使管坯边缘加热到焊接温度。阻抗器用一根钢丝拖动在管坯内，其中心位置应相对固定在接近挤压辊中心位置。开机时，由于管坯快速运动，阻抗器受管坯内壁的磨擦而损耗较大，需要经常更换。 　　5.6 焊缝经焊接和挤压后会产生焊疤，需要清除。清除方法是在机架上固定刀具，靠焊管的快速运动，将焊疤刮平。焊管内部的毛刺一般不清除。 　　5.7 工艺举例　　现以焊制φ32×2mm 直缝焊管为例，简述其工艺参数：　　带钢规格：2×98mm 带宽按中径展开加少量成型余量　　钢材材质：Q235A　　输入 励磁电压：150V 励磁电流：1.5A 频率：50Hz　　输出 直流电压：11.5kV 直流电流：4A 频率：120000Hz　　焊接速度：50米/分钟　　参数调节：根据焊接线能量的变化及时调节输出电压和焊接速度。参数固定后一般不用调整。 　　6.高频焊管的技术要求与质量检验 　　根据GB3092《低压流体输送用焊接钢管》标准的规定，焊管的公称直径为6~150mm，公称壁厚为2.0~6.0mm，焊管的长度通常为4~10米，可按定尺或倍尺长度出厂。钢管表面质量应光滑，不允许有折叠、裂缝、分层、搭焊等缺陷存在。钢管表面允许有不超过壁厚负偏差的划道、刮伤、焊缝错位、烧伤和结疤等轻微缺陷存在。允许焊缝处壁厚增厚和内缝焊筋存在。 　　焊接钢管应做机械性能试验和压扁试验以及扩口试验，并要达到标准规定的要求。钢管应能承受一定的内压力，必要时进行2.5Mpa压力试验，保持一分钟无渗漏。允许用涡流探伤的方法代替水压试验。涡流探伤按GB7735《钢管涡流探伤检验方法》标准执行。涡流探伤方法是将探头固定在机架上，探伤与焊缝保持3~5mm距离，靠钢管的快速运动对焊缝进行全面的扫查，探伤信号经涡流探伤仪的自动处理和自动分选，达到探伤的目的。 　　探伤后的焊管用飞锯按规定长度切断，经翻转架下线。钢管两端应平头倒角，打印标记，成品管用六角形捆扎包装后出厂。

在水电站压力钢管的焊接一直采用传统、简单而繁重的焊条电弧焊技术，只有少量的制作场纵缝采用埋弧自动焊技术，压力钢管的全位置自动化焊接技术尚属空白。随着水电建设的高速发展和机组参数的不断增大，大直径厚壁压力钢管的焊接必须采用先进的全位置自动化焊接技术才能适应施工生产的需要。 　　压力钢管全位置自动焊不仅要实现焊接小车沿焊缝的自动行走，焊丝的自动输送、凋整，摆动及对中等机电控制过程，而且要解决焊丝的熔滴过渡形式，保证全位置焊接的焊缝成型质量，特别是对各种位置的焊接规范自动调整等一系列自动控制技术；而更重要的是现场拼装的焊缝对装质量差、施工环境恶劣，较难满足自动化焊接施工的要求。目前，压力钢管全位置自动化焊接技术在大直径厚壁压力钢管焊接中全面应用尚有一定难度，其主要原因是： 　　(1)大直径厚壁压力钢管的安装环缝组装难以达到均匀一致的高精度，这就要求全位置自动焊设备能根据坡口尺寸及偏差自动凋整有关工艺参数，以降低或消除不均匀参数对焊接质量的影响； 　　(2)焊缝空间位置不断变化，要求焊接系统能根据焊炬所在位置自动及时调整焊接工艺参数，实现各处焊接成型基本一致； 　　(3)要实现坡口尺寸、焊接熔地形状，焊接规范参数实寸调节三者匹配，保证焊缝质量，其自动控制技术难度较大。 　　因此，如何选择造价低、适应性强、操作简单、焊接效率高的全位置自动化焊接设备是解决上述问题的唯一途径。针对水电站压力钢管的焊接特点，我们开发研制了一套独具特色的全位置自动焊机，并在湖北省兴山县古洞口水电站压力钢管及三峡二期工程左厂11#14#压力钢管纵缝的焊接施工中获得了成功应用。 1 全位置自动焊机的主要研制内容及其实施方案 　　全位置自动焊机研制主要包括机械和电气控制两大部分内容。 1.1 机械设计与制造 　　整机机械设计包括爬行轨道、爬行小车，焊炬摆动机构及摆幅自适应坡口宽度传感器结构设计。 1.1.1 爬行轨道 　　爬行道轨由不锈钢薄板、分体式齿块组成的齿条和固定道轨于工件表面的水磁铁块组成。爬行小车和焊炬摆动的控制拖车分别借助左右共四对滚动轴承对夹持道轨边缘，从而使两者可以沿道轨平稳灵活地移动，借助爬行小车内的行车电机输出轴上的小齿轮与道轨上的齿条啮合并通过两侧联杆使爬行小车与焊炬摆动控制拖车联成一体，使两者可以在道轨上可靠、平稳地运行，实行全位置爬行的功能。 1.1.2 爬行小车 　　爬行小车分主动驱动的行走小车和被动行走的焊炬摆动控制拖车两部分。它们分别在底板下方两侧各有两对互成60°的轴承轮夹紧轨道边缘，运动灵活可靠。夹持轨道的两侧轴承轮中的其中一侧可以通过螺杆和滑块作横向移动以实现小车在轨道上夹持与拆卸，使小车在轨道上装卸十分方便。 1.1.3 焊炬摆动机构 　　焊炬摆动机构是实现焊接电弧横向运动的机构。本系统采用一空心薄壁不锈钢方管。其上固定有条状不锈钢板和齿条作摆杆，摆杆端部安装有焊炬夹紧和传感器固定及调节机构。依靠摆杆上条状不锈钢板两侧有倒角的边缘与安装于立板上的四只轴承外套的V型滚轮相啮合，组成了摆动十分灵活、轻巧、刚度好、间隙小、工作稳定可靠、拆卸十分方便的摆动机构。 1.1.4 摆幅自适应坡口宽度和焊接自动跟踪两用传感器 　　摆幅和跟踪两用传感器是为了适应在水电站现场施工条件下，大直径厚壁压力钢管的环缝坡口装配很难做到间隙均匀，而且全位置自动化焊接时轨道的铺设也很难与焊缝完全平行而设计的。本机传感器采用探针机械接触坡口侧壁获取信号，这是一种工作可靠、抗干扰能力最强的获取信号方式，然后通过传感器内部的摆杆系统产生光电信号，经逻辑电路分辨控制焊炬摆动电机转向和停留，实现了焊炬摆幅自适应坡口宽度的功能。 1.2 电气控制系统研制 　　焊机电气控制系统设计功能的完善、工作稳定可靠、抗干扰性好对于确保焊机工作质量十分重要。本焊机充分考虑了全位置自动化焊机所必须的基本功能和参考国内外同样先进焊机的功能，开发了具有自身特点的摆幅自适应坡口宽度和自动跟踪焊接控制功能。本机具备的主要控制功能如下： 　　1)焊炬摆幅自动与手动选择； 　　2)焊炬摆幅设定与自适应选择； 　　3)焊炬摆动两侧停留时间调节； 　　4)焊炬摆速调节； 　　5)焊接电弧运动轨迹选择； 　　6)焊接方向选择； 　　7)焊接速度凋节； 　　8)设定摆幅工作方式下始摆方向选择； 　　9)设定摆幅工作方式下电弧纠偏调节； 　 10)焊接行车小车近控与遥控。 　　其电气控制原理如下图所示： 2 整机主要技术参数： 小车电源： 　　　220V 50HZ 小车爬行速度 　　0～450mm/min 焊炬摆动幅度 　　0～±40mm 焊炬摆动速度 　　250～3000mm/min 焊炬摆动方式 　　1)直线形；2)锯齿形；3)梯形；4)矩形 焊炬两侧停留时间　 0～5sec 自动跟踪精度 　　±0.5sec 焊炬调整自由度 　6个 焊接钢管曲率半径 ≥1500mm 焊机重量　　　　 18.5 kg 　　本焊机适应的焊接方法不受限制，可以根据需要采用CQ2气体保护焊、药芯焊丝气保焊、药芯焊丝自保焊、MAG焊、MIG焊、TIG焊等方法，只需配以相应特性的焊接电源和焊炬。 3 工程应用与效果 3.1 应用工程简介 　　古洞口水电站位于湖北省兴山县古夫河下游，电站总装机容量为4.5万kW，多年平均发电量为1.24亿kwh，其压力钢管直径为5m，壁厚为16～40mm不等，全长600余m。全部采用国产16Mn低合金结构钢制造。 　　三峡工程是举世瞩目的水电工程，其装机总容量为1 820万kW，年发电量达847亿kwh，其压力钢管直径为12.4m，壁厚为26～541mm，单管长度122.5m，采用国产16MnR低合金结构钢和进口600MPa级低碳调质高强钢板制造。 3.2 全位置自动焊工艺 　　全位置自动焊工艺参数见表1。 表1 全位置自动焊工艺参数表 3.3 应用效果 　　(1)全位置自动焊与传统焊条电弧焊的各项性能效果对比如表2： 表2 全位置自动焊应用效果对比表 　　(2)通过对古洞口压力钢管和三峡二期工程左厂11#～14＃压力钢管的焊接应用，纵缝超声波探伤的一次合格率为99.5％，环缝超声波探伤的一次合格率达98.1%，焊缝外观质量优良率达到了100％，这是传统的焊条电弧焊所无法比拟的。 　　(3)该焊接小车采用柔性轨道，机头行走摆动、焊缝两侧停留均能做到无级调速、自动送丝，稳定可靠，达到了全位置自动化焊接的基本要求。 　　(4)由于实现了机械化和自动化的焊接新技术，不仅减轻了焊工的劳动强度，而且大大提高了焊缝无损探伤的一次合格率，在焊接质量上大大减少了人为因素的影响。 　　(5)采用连续送丝和大电流密度焊接，与焊条电弧焊相比可提高工效1倍以上。 　　(6)与焊条电弧焊相比，该自动焊工艺具有较深的熔深，可采用较小坡口角度，同时可以大大降低焊接热影响区的宽度和焊接残余变形。 4 结束语 　　全位置自动焊机在吸取了国外同类焊机成功经验的基础上针对水电站压力钢管现场施工特点，创造性的开发；厂焊炬摆幅自适应坡口宽度和自动跟踪等重要功能，焊机整体设计合理，工作稳定可靠、外形美观、机构紧凑轻便，具有很高的推广应用价值。 　　全位置自动化焊接技术在古洞口压力钢管纵环缝及三峡二期工程左厂11#～14#压力钢管纵缝焊接施工中的成功应用，只是自动化焊接技术在水电站焊接施工中应用的一个开端，该设备与技术在三峡工程压力钢管环缝焊接中应用将是我们下一步追求的目标。全位置自动焊在水电站压力钢管及蜗壳上的应用也是焊接施工技术发展的必然结果

国标无缝钢管是用钢锭或实心管坯经穿孔制成毛管，然后经热轧、冷轧或冷拨制成。在我国钢管业中具有重要的地位，分热轧和冷轧（拨）无缝钢管两类。尺寸及允许偏差： D1 ±1.5%，最小±0.75 mmD2 ±1.0%。最小±0.50 mmD3 ±0.75%．最小±0.30 mmD4 ±0.50%。最小±0.10 mm 国标无缝钢管重量公式： 　　[(外径-壁厚)*壁厚]*0.02466=kg/米（每米的重量） 无缝钢管的国标是GB8162、直缝焊接钢管的国标是GB/T13793， 　　GB8162无缝钢管　GB8162无缝钢管与GB8163的区别 GB8162《结构用无缝钢管》，此标准适用于一般结构、机械结构用无缝钢管，GB8163《输GB8162送流体用无缝钢管》标准适用于输送流体的一般无缝钢管。它与GB8162的主要区别是GB8163钢管逐根进行液压试验或进行超声波、涡流、漏磁探伤。因此，在压力管道钢管的标准选用上，不宜采用GB8162标准。钢管品种钢管标准常用钢管牌号常用国外钢管标准结构用无缝钢管GB/T8162-199910、20、35、45、40Mn2、45Mn2、27SiMn、20Cr、40Cr、20CrMo、35CrMo、38CrMoA1、30CrMnSi、50CrV、ASTM A500-98ASTM A501-98、ASTN A519-98、JIS G3441-1994 输送流体用无缝钢管  GB/T8163-199910、20、Q295、Q345ASTM A53-98、ASTM A192、ASME S192、JIS G3452-1998、FIS G3454-1998、DIN 1629-1984油井用油管、接箍料管管线钢管API SPEC 5CTAPE SPEC 5LJ55、N80 A、B、X42API高压锅炉用无缝钢管GB5310-199520G、20MnG、25MnG、15MoG、20MoG、12Cr1MoVG、15CrMoVG、12Cr2MoG、12Cr2MoWVTiB、12Cr3MoVSiTiBASTM A106-96a、ATSMA213-95a、JISG3461-1988、JISG3462-1998、DIN 17175-1979、BS3059：Part 2：1990低中压锅炉用无缝钢管GB3087-199910、20ASTM A179、ASTM A192、BS3059化肥设备用高压无缝钢管GB6479-8610、20G、Q345、Q390、10MoVNb、12CrMo、15CrMo、12Cr2MoISO 9329-2-1997、ASTM A161-94石油裂化用无缝钢管GB9948-8610、20、12CrMo、15CrMo、1Cr2Mo、1Cr5MoJIS G3441-1988汽车半轴套管用无缝钢管Q/OHAD001-1997YB/T5035-199845Mn2、45、25MnCrDIN 1629-1984液压支柱用热轧无缝钢管Q/OHAD010-1998GB/T17398-199827SiMn 船舶用碳钢、碳锰钢无缝钢管GB/T5312-1999Q320、Q360、Q410、Q460、Q490DIN 2391-1994冷拔精密无缝钢管GB/T3639-83GB/T8713-8810、20、35、45、20CrMo 地质钻探用无缝钢管YB/T5052-93YB235-70DZ40、DZ50 炮弹用无缝钢管YBn1-8640Mn2、D60 顶杆用无缝钢管Q/OHAD003-941CrMo 轴承钢管YB/Z12-77YJZ84GCr15 带肋钢筋连接套筒用无缝钢管Q/OHAD011-1997a10、20 气瓶用无缝钢管技术协议34Mn2V、30CrMo、35CrMo、45 进口无缝钢管和国产无缝钢管的差距在于价格，目前国内无缝钢管制造水平也是比较高的，像天钢，冶钢，宝钢，中钢联，汇通制造钢管已达国际先进水平。

无缝钢管无缝钢管是用实心管坯经穿孔后轧制的。1、生产制造方法按生产方法不同可分为热轧管、冷轧管、冷拔管、挤压管等。1.1、热轧无缝管一般在自动轧管机组上生产。实心管坯经检查并清除表面缺陷，截成所需长度，在管坯穿孔端端面上定心，然后送往加热炉加热，在穿孔机上穿孔。在穿孔同时不断旋转和前进，在轧辊和顶头的作用下，管坯内部逐渐形成空腔，称毛管。再送至自动轧管机上继续轧制。最后经均整机均整壁厚，经定径机定径，达到规格要求。利用连续式轧管机组生产热轧无缝钢管是较先进的方法。 1.2、若欲获得尺寸更小和质量更好的无缝管，必须采用冷轧、冷拔或者两者联合的方法。冷轧通常在二辊式轧机上进行，钢管在变断面圆孔槽和不动的锥形顶头所组成的环形孔型中轧制。冷拔通常在0.5～100T的单链式或双链式冷拔机上进行。 1.3、挤压法即将加热好的管坯放在密闭的挤压圆筒内，穿孔棒与挤压杆一起运动，使挤压件从较小的模孔中挤出。此法可生产直径较小的钢管。 2、用途 2.1、无缝管用途很广泛。一般用途的无缝管由普通碳素结构钢、低合金结构钢或合金结构钢轧制，产量最多，主要用作输送流体的管道或结构零件。 2.2、根据用途不同分三类供应：a、按化学成分和机械性能供应；b、按机械性能供应；c、按水压试验供应。按a、b类供应的钢管，如用于承受液体压力，也要进行水压试验。 2.3、专门用途的无缝管有锅炉用无缝管、地质用无缝管及石油用无缝管等多种。 3、种类 3.1、无缝钢管按生产方法不同可分为热轧管、冷轧管、冷拔管、挤压管等。 3.2、按外形分类有圆形管、异形管之分。异形管除方形管和矩形管外，还有椭圆管、半圆管、三角形管、六角形管、凸字形管、梅花形管等。 3.3、按材质的不同，分为普通碳素结构管、低合金结构管、优质碳素结构管、合金结构管、不锈管等。 3.4、按专门用途分，有锅炉管、地质管、石油管等。 4、规格及外观质量 无缝管按GB/T8162-87规定 4.1、规格：热轧管外径32～630mm。壁厚2.5～75mm。冷轧(冷拔)管外径5～200mm。壁厚2.5～12mm。 4.2、外观质量：钢管的内外表面不得有裂缝、折叠、轧折、离层、发纹和结疤缺陷存在。这些缺陷应完全清除掉，清除后不得使壁厚和外径超过负偏差。 4.3、钢管的两端应切成直角，并清除毛刺。壁厚大于20mm的钢管允许气割和热锯切割。经供需双方协议也可不切头。 4.4、冷拔或冷轧精密无缝钢管《表面质量》参照GB3639-83。 5、化学成分检验 5.1、按化学成分和机械性能供应的国产无缝管，如10、15、20、25、30、35、40、45和50号钢的化学成分应符合GB/T699-88的规定。进口无缝管按合同规定的有关标准检验。09MnV、16Mn、15MnV钢的化学成分应符合GB1591-79的规定。 5.2、具体分析方法参照GB223-84《钢铁及合金化学分析方法》的有关部分。 5.3、分析偏差参照GB222-84《钢的化学分析用试样及成品化学成分允许偏差》。 6、物理性能检验 6.1、按机构性能供应的国产无缝管，普通碳素钢按GB/T700-88的甲类钢制造(但必须保证含硫量不超过0.050%和含磷量不超过0.045%)，其机械性能应符合GB8162-87表内所规定的数值。 6.2、按水压试验供应的国产无缝管必须保证标准所规定的水压试验。 6.3、进口无缝管的物理性能检验按合同规定的有关标准进行。 7、主要进出口情况 7.1、一般无缝管进口量很大。主要进口国家是德国和日本。欧洲国家如罗马尼亚、俄罗斯、瑞士、法国、西班牙、捷克、南斯拉夫、匈牙利等国都有进口。还有少量从南美的阿根廷、墨西哥等国进口。 7.2、根据我国用货单位的不同要求，进口无缝管规格多达100多种，常见的规格有15922mm、1595mm、15918mm。114.38mm、114.310mm、114.313mm。长度一般为5～8m或4～7m不等。主要是热轧碳结构，钢号为ST35.ST45及ST65。进口规格直径最小的为305mm，最大的47813mm。 7.3、从法国和西班牙曾进口少量直径较小而壁薄的无缝管，如183mm，223mm、26.93mm等。执行德国曼内斯曼钢管厂的一般规则。 7.4、从匈牙利和日本进口的无缝管，常参照DIN2448、DIN1629。 7.5、在进口索赔案例中，进口无缝管存在的质量问题主要有：化学成分不合格、压扁试验发生劈裂、抗拉强度低、出现严重锈蚀及凹坑等。 8、包装 按GB2102-88规定。钢管包装分三种：捆扎、装箱、涂油捆扎或涂油装箱。

续上表9长石Na2O·Al2O3·6SiO2524.619.44　68.711.8　　2.616~6.5　　K2O·Al2O3·6SiO2556.818.3　64.8　16.9　　　10白云石K2O·3Al2O3·6SiO2·2H2O796.838.44.545.3　11.8　　211石榴石K2O·3Al2O3·6SiO2·2H2O436.623.4　55　21.6　2.55~12方沸石Na2O·Al2O3·6SiO2·2H2O560.618.26.464.311　　2.3513绢云母K2O3·Al2O3·6SiO2·2H2O796.838.44.545.3　11.8　　　14高岭石Al2O3·2SiO2·2H2O258.239.513.946.6　　　2.61

疏浚钢管是主要用于清理输送泥沙，泥浆以及其它混合杂物的钢制管道。主要为螺旋钢管，无缝钢管和直缝钢管。疏浚钢管广泛应用于海滩，河道，航道，城市环保，工程施工等领域。天津滨海腾飞钢铁有限公司地处天津北辰区南仓道储宝市场，公司主营国产进口高温高压锅炉管、合金钢锅炉管，规格齐全，高压合金管，石油裂化管，液压支架管，化肥专用管，高压锅炉管，液压支柱管，16Mn钢管，无缝管（16Mn无缝管、27SiMn无缝管）、圆钢（Q345B圆钢、16Mn圆钢）并为电厂及锅炉电站进口整套锅炉管道材料。疏浚钢管

国标钢管规格产品类别国标钢管规格主要材质国标钢管规格执行标准国标钢管规格用途国标钢管规格规格范围高压锅炉管20G、A106cST45.8/3GB5310-95ASTMA106-99DIN17175-79高压锅炉用耐热无缝钢管∮16-824×2-65  　合金管12Cr1MoVP22(10CrMo910)T91、P91、P9、T9 WB36、Cr5Mo(P5、STFA25、T5、)15CrMo(P11、P12、STFA22)13CrMo44、Cr5Mo、15CrMo、25CrMo、30CrMo、40CrMo DIN17175-79JISG3467-88JISG3458-88 　 GB5310-95 GB9948-88ASTMA335/A335mASTMA213/A213m石油、化工、电力、锅炉行业的耐高温、耐低温、耐腐蚀用无缝钢管∮16-824×2-100 不锈钢301 302 304 304L 304H 305 316 316L 316Ti 317 317L 310S 321 321H 347HGB/T14976-2002 GB13296-91 GB5310-95 GB6479-2000 GB9948-88 ASTM312 ASTM213不锈钢高压无缝钢管 1Cr18Ni9TiФ6-680×0.5-40 高压合金无缝钢管T91/P91、P92、15CrMoG、12Cr1MoVGGB3087-99 GB5310-95  GB6479-2000 石油、化工、电力、锅炉行业的耐高温、耐低温、耐腐蚀用无缝钢管∮60-830×0.53-60 石油套管J55　　N80API  SPEC  5CT油井用油管、接箍料管∮60-630×1.53-40 低中压锅炉管10、20GB3087-1999低中压锅炉过热用管、 沸水管、机车大小烟管∮10-530×2-40 石油裂化管2012CrMo15CrMoGB9948-88石油炼精厂的炉管、热交换管、管道用无缝管∮10.530×1.5-36 化肥设备用高压无缝管20、16Mn、Q345GB6479-2000化肥设备、管道∮25-426×6-40 液压支柱管27SiMnGB/T17396-1998液压支架液压支柱∮70-377×9-40 船用管410GB/T5312-1999制造船舶专用耐压管、锅炉及过热器用管∮14-426*1.5-4.5 管线管B级API石油、天然气 工业输送气、水、油∮60-630×1.53-40 流体管20、Q345GB/T8163-1999流体输送∮8-630×1.5-40 结构管10、20、35、45、16Mn? Q345BGB/T8162-1999一般结构用∮6-610×1.5-40 精密管St35 St37.4(10#) St45(20#)St55(35#) Ck45(45#)St52(16Mn) CH8Ni9Ti 35CroGB/T3639-2000DIN2391用于汽车、摩托车、工程机械、千斤顶、电动工具及运动器材等其他领域所用的精密钢管∮4-89

钢管表面处理是钢管的使用寿命的关键因素之一，它是防腐层与钢管能否牢固结合的前提。经研究机构验证，防腐层的寿命除取决于涂层种类、涂覆质量和施工环境等因素外，钢管的表面处理对防腐层寿命的影响约占50％，因此，应严格按照防腐层规范对钢管表面的要求，不断探索和总结，不断改进钢管表面处理方法。     1、清洗     利用溶剂、乳剂清洗钢材表面，以达到去除油、油脂、灰尘、润滑剂和类似的有机物，但它不能去除钢材表面的锈、氧化皮、焊药等，因此在防腐生产中只作为辅助手段。       2、工具除锈     主要使用钢丝刷等工具对钢材表面进行打磨，可以去除松动或翘起的氧化皮、铁锈、焊渣等。手动工具除锈能达到Sa2级，动力工具除锈可达到Sa3级，若钢材表面附着牢固的氧化铁皮，工具除锈效果不理想，达不到防腐施工要求的锚纹深度。（ 中国喷砂机网 www.penshaji.com ）     3、酸洗     一般用化学和电解两种方法做酸洗处理，管道防腐只采用化学酸洗，可以去除氧化皮、铁锈、旧涂层，有时可用其作为喷砂除锈后的再处理。化学清洗虽然能使表面达到一定的清洁度和粗糙度，但其锚纹浅，而且易对环境造成污染。     4、喷(抛)射除锈     喷(抛)射除锈是通过大功率电机带动喷(抛)射叶片高速旋转，使钢砂、钢丸、铁丝段、矿物质等磨料在离心力作用下对钢管表面进行喷(抛)射处理，不仅可以彻底清除铁锈、氧化物和污物，而且钢管在磨料猛烈冲击和磨擦力的作用下，还能达到所需要的均匀粗糙度。 　　喷(抛)射除锈后，不仅可以扩大管子表面的物理吸附作用，而且可以增强防腐层与管子表面的机械黏附作用。因此，喷(抛)射除锈是管道防腐的理想除锈方式。一般而言，喷丸(砂)除锈主要用于管子内表面处理，抛丸(砂)除锈主要用于管子外表面处理。采用喷(抛)射除锈应注意几个问题。     4．1除锈等级     对于钢管常用的环氧类、乙烯类、酚醛类等防腐涂料的施工工艺，一般要求钢管表面达到近白级(Sa2．5)。实践证明，采用这种除锈等级几乎可以除掉所有的氧化皮、锈和其他污物，锚纹深度达到40~100μm，充分满足防腐层与钢管的附着力要求，而喷(抛)射除锈工艺可用较低的运行费用和稳定可靠的质量达到近白级(Sa2．5)技术条件。     4．2喷(抛)射磨料     为了达到理想的除锈效果，应根据钢管表面的硬度、原始锈蚀程度、要求的表面粗糙度、涂层类型等来选择磨料，对于单层环氧、二层或三层聚乙烯涂层，采用钢砂和钢丸的混合磨料更易达到理想的除锈效果。钢丸有强化钢表面的作用，而钢砂则有刻蚀钢表面的作用。钢砂和钢丸的混合磨料(通常钢丸的硬度为40～50 HRC，钢砂的硬度为50～60 HRC可用于各种钢表面，即使是用在C级和D级锈蚀的钢表面上，除锈效果也很好。     4．3磨料的粒径及配比     为获得较好的均匀清洁度和粗糙度分布，磨料的粒径及配比设计相当重要。粗糙度太大易造成防腐层在锚纹尖峰处变薄；同时由于锚纹太深，在防腐过程中防腐层易形成气泡，严重影响防腐层的性能。      粗糙度太小会造成防腐层附着力及耐冲击强度下降。对于严重的内部点蚀，不能仅靠大颗粒磨料高强度冲击，还必须靠小颗粒打磨掉腐蚀产物来达到清理效果，同时合理的配比设计不仅可减缓磨料对管道及喷嘴(叶片)的磨损，而且磨料的利用率也可大大提高。通常，钢丸的粒径为0.8～1.3 mm，钢砂粒径为0.4～1.0 mm，其中以0.5～1.0 mm为主要成分。砂丸比一般为5～8。     应该注意的是在实际操作中，磨料中钢砂和钢丸的理想比例很难达到，原因是硬而易碎的钢砂比钢丸的破碎率高。为此，在操作中应不断抽样检测混合磨料，根据粒径分布情况，向除锈机中掺入新磨料，而且掺人的新磨料中，钢砂的数量要占主要的。     4．4除锈速度 钢管的除锈速度取决于磨料的类型和磨料的排量，即单位时间内磨料施加到钢管的总动能E及单颗粒磨料的动能E1。     式中： m ——磨料的喷(抛)量；     　　　 V ——磨料运行速度；    　　　  m1——单颗粒磨料的质量。     m。的大小与磨料破碎率有关，破碎率大小直接影响表面处理作业的成本及除锈设备的费用。当设备固定不变后，m为常数，y为常数，所以E也是一个常数，但由于磨料破碎，m1发生变化，因此，一般应选择损耗率较低的磨料，这样有利于提高清理速度和长叶片的寿命。     4．5清洗和预热     在喷(抛)射处理前，采用清洗的方法除去钢管表面的油脂和积垢，采用加热炉对管体预热至40一60℃，使钢管表面保持干燥状态。在喷(抛)射处理时，由于钢管表面不含油脂等污垢，可增强除锈的效果，干燥的钢管表面也有利于钢丸、钢砂与锈和氧化皮的分离，使除锈后的钢管表面更加洁净。     5 结语     在生产中重视表面处理的重要性，严格控制除锈时的工艺参数，在实际施工中，钢管防腐层的剥离强度值大大超过标准的要求，确保了防腐层的质量，在同样设备的基础上，大大提高工艺水平，降低生产成本。

直缝钢管是用焊缝与钢管纵向平行的钢管。通常分为公制电焊钢管、电焊薄壁管、变压器冷却油管等等。　　生产工艺　　直缝高频焊接钢管具有工艺相对简单，快速连续生产的特点，在民用建筑、石化、轻工等部门有广泛用途。多用于输送低压流体或做成各种工程构件及轻工产品。 　　1.直缝高频焊接钢管的生产工艺流程 　　直缝焊接钢管是通过高频焊接机组将一定的规格的长条形钢带卷成圆管状并将直缝焊接而成钢管。钢管的形状可以是圆形的，也可以是方形或异形的，它取决于焊后的定径轧制。焊接钢管的材料主要是：低碳钢及σs≤300N/mm2、σs≤500N/mm2的低合金钢或其他钢材。直缝钢管高频焊接的生产工艺流程如下： 　　2.高频焊接 　　高频焊接是根据电磁感应原理和交流电荷在导体中的趋肤效应、邻近效应和涡流热效应，使焊缝边缘的钢材局部加热到熔融状态，经滚轮的挤压，使对接焊缝实现晶间接合，从而达到焊缝焊接之目的。高频焊是一种感应焊（或压力接触焊），它无需焊缝填充料，无焊接飞溅，焊接热影响区窄，焊接成型美观，焊接机械性能良好等优点，因此在钢管的生产中受到广泛的应用。 　　钢管的高频焊接正是利用交流电的趋肤效应和邻近效应，钢材（带钢）经滚压成型后，形成一个截面断开的圆形管坯，在管坯内靠近感应线圈中心附近旋转一个或一组阻抗器（磁棒），阻抗器与管坯开口处形成一个电磁感应回路，在趋肤效应和邻近效应的作用下，管坯开口处边缘产生强大而集中的热效应，使焊缝边缘迅速加热到焊接所需温度经压辊挤压后，熔融状态的金属实现晶间接合，冷却后形成一条牢固的对接焊缝。 　　3.高频焊管机组 　　直缝钢管的高频焊接过程是在高频焊管机组中完成的。高频焊管机组通常由滚压成型、高频焊接、挤压、冷却、定径、飞锯切断等部件组成，机组的前端配有储料活套，机组的后端配有钢管翻转机架；电气部分主要有高频发生器、直流励磁发电机和仪表自动控制装置等组成。现以φ165mm高频焊管机组为例，其主要技术参数如下： 　　3.1 焊管成品　　圆管外径： φ111~165mm　　方管： 50×50~125×125mm　　矩形管： 90×50~160×60~180×80mm　　成品管壁厚：2~6mm 　　3.2 成型速度： 20~70米/分钟 　　3.3 高频感应器：　　热功率： 600KW　　输出频率： 200~250KHz　　电源： 三相380V 50Hz　　冷却： 水冷　　激励电压： 750~1500V 　　4.高频激励电路 　　高频激励电路（又称高频振荡电路），是由安装在高频发生器内的大型电子管和振荡槽路组成，它是利用电子管的放大作用，在电子管接通灯丝和阳极时，把阳极输出信号正反馈到栅极，形成自激振荡回路。激励频率的大小取决于振荡槽路的电气参数（电压、电流、电容和电感）。 　　5.直缝钢管高频焊接工艺 　　5.1 焊缝间隙的控制 　　将带钢送入焊管机组，经多道轧辊滚压，带钢逐渐卷起，形成有开口间隙的圆形管坯，调整挤压辊的压下量，使焊缝间隙控制在1~3mm，并使焊口两端齐平。如间隙过大，则造成邻近效应减少，涡流热量不足，焊缝晶间接合不良而产生未熔合或开裂。如间隙过小则造成邻近效应增大，焊接热量过大，造成焊缝烧损；或者焊缝经挤压、滚压后形成深坑，影响焊缝表面质量。 　　5.2 焊接温度控制 　　焊接温度主要受高频涡流热功率的影响，根据公式（2）可知，高频涡流热功率主要受电流频率的影响，涡流热功率与电流激励频率的平方成正比；而电流激励频率又受激励电压、电流和电容、电感的影响。激励频率公式为： 　　f=1/[2π(CL)1/2]...(1)　　式中：f-激励频率(Hz)；C-激励回路中的电容(F)，电容=电量/电压；L-激励回路中的电感，电感=磁通量/电流 　　上式可知，激励频率与激励回路中的电容、电感平方根成反比、或者与电压、电流的平方根成正比，只要改变回路中的电容、电感或电压、电流即可改变激励频率的大小，从而达到控制焊接温度的目的。对于低碳钢，焊接温度控制在1250~1460℃，可满足管壁厚3~5mm焊透要求。另外，焊接温度亦可通过调节焊接速度来实现。 　　当输入热量不足时，被加热的焊缝边缘达不到焊接温度，金属组织仍然保持固态，形成未熔合或未焊透；当输入热时不足时，被加热的焊缝边缘超过焊接温度，产生过烧或熔滴，使焊缝形成熔洞。 　　5.3 挤压力的控制 　　管坯的两个边缘加热到焊接温度后，在挤压辊的挤压下，形成共同的金属晶粒互相渗透、结晶，最终形成牢固的焊缝。若挤压力过小，形成共同晶体的数量就小，焊缝金属强度下降，受力后会产生开裂；如果挤压力过大，将会使熔融状态的金属被挤出焊缝，不但降低了焊缝强度，而且会产生大量的内外毛刺，甚至造成焊接搭缝等缺陷。 　　5.4 高频感应圈位置的调控 　　高频感应圈应尽量接近挤压辊位置。若感应圈距挤压辊较远时，有效加热时间较长，热影响区较宽，焊缝强度下降；反之，焊缝边缘加热不足，挤压后成型不良。 　　5.5 阻抗器是一个或一组焊管专用磁棒，阻抗器的截面积通常应不小于钢管内径截面积的70%，其作用是使感应圈、管坯焊缝边缘与磁棒形成一个电磁感应回路，产生邻近效应，涡流热量集中在管坯焊缝边缘附近，使管坯边缘加热到焊接温度。阻抗器用一根钢丝拖动在管坯内，其中心位置应相对固定在接近挤压辊中心位置。开机时，由于管坯快速运动，阻抗器受管坯内壁的磨擦而损耗较大，需要经常更换。 　　5.6 焊缝经焊接和挤压后会产生焊疤，需要清除。清除方法是在机架上固定刀具，靠焊管的快速运动，将焊疤刮平。焊管内部的毛刺一般不清除。 　　5.7 工艺举例　　现以焊制φ32×2mm 直缝焊管为例，简述其工艺参数：　　带钢规格：2×98mm 带宽按中径展开加少量成型余量　　钢材材质：Q235A　　输入 励磁电压：150V 励磁电流：1.5A 频率：50Hz　　输出 直流电压：11.5kV 直流电流：4A 频率：120000Hz　　焊接速度：50米/分钟　　参数调节：根据焊接线能量的变化及时调节输出电压和焊接速度。参数固定后一般不用调整。 　　6.高频焊管的技术要求与质量检验 　　根据GB3092《低压流体输送用焊接钢管》标准的规定，焊管的公称直径为6~150mm，公称壁厚为2.0~6.0mm，焊管的长度通常为4~10米，可按定尺或倍尺长度出厂。钢管表面质量应光滑，不允许有折叠、裂缝、分层、搭焊等缺陷存在。钢管表面允许有不超过壁厚负偏差的划道、刮伤、焊缝错位、烧伤和结疤等轻微缺陷存在。允许焊缝处壁厚增厚和内缝焊筋存在。 　　焊接钢管应做机械性能试验和压扁试验以及扩口试验，并要达到标准规定的要求。钢管应能承受一定的内压力，必要时进行2.5Mpa压力试验，保持一分钟无渗漏。允许用涡流探伤的方法代替水压试验。涡流探伤按GB7735《钢管涡流探伤检验方法》标准执行。涡流探伤方法是将探头固定在机架上，探伤与焊缝保持3~5mm距离，靠钢管的快速运动对焊缝进行全面的扫查，探伤信号经涡流探伤仪的自动处理和自动分选，达到探伤的目的。 是用钢板或钢带经过卷曲成型后焊接制成的钢管。焊接钢管生产工艺简单，生产效率高，品种规格多，设备资少，但一般强度低于无缝钢管。20世纪30年代以来，随着优质带钢连轧生产的迅速发展以及焊接和检验技术的进步，焊缝质量不断提高，焊接钢管的品种规格日益增多，并在越来越多的领域代替了无缝钢管。焊接钢管按焊缝的形式分为直缝焊管和螺旋焊管。直缝焊管生产工艺简单，生产效率高，成本低，发展较快。螺旋焊管的强度一般比直缝焊管高，能用较窄的坯料生产管径较大的焊管，还可以用同样宽度的坯料生产管径不同的焊管。但是与相同长度的直缝管相比，焊缝长度增加30~100%，而且生产速度较低。　　探伤后的焊管用飞锯按规定长度切断，经翻转架下线。钢管两端应平头倒角，打印标记，成品管用六角形捆扎包装后出厂。

DN是指公称直径，DN100是说钢管的公称直径是100毫米.DN后面的值是经过圆整的，DN100的管子不代表其通径就是100mm（通常DN100的管外径为114mm内径为95mm。不过个别的企业标准对DN的定义又不同了。我们公司对DN定义为公称口径，他是介于公称直径外径与公称直径内径之间的一个数值）。DN100的管子 又叫四寸管。普通镀锌焊管1.2寸重量为3.13kg/m，1.5寸重量为3.84kg/m； 加厚型镀锌焊管1.2寸重量为3.78/m，1.5寸重量为4.58kg/m；钢管重量公式 钢管重量公式:[(外径-壁厚)*壁厚]*0.02466=kg/米(每米的重量) 你要是省事就现成的：普通镀锌焊管1.2寸重量为3.13kg/m，1.5寸重量为3.84kg/m； 加厚型镀锌焊管1.2寸重量为3.78/m，1.5寸重量为4.58kg/m；无缝钢管、焊管重量计算公式： kg/m = (外径 - 壁厚) * 壁厚 * 0.02466 输入外径(mm), 输入壁厚(mm),得到重量（kg/m）一般情况下也可以参考这样的数值： 普通：1.2寸重量为3.13kg/m，1.5寸重量为3.84kg/m 加厚：1.2寸重量为3.78/m，1.5寸重量为4.58kg/m

1．选择适宜的场地和库房    1)保管钢管的场地或仓库，应选择在清洁干净、排水通畅的地方，远离产生有害气体或粉尘的厂矿。在场地上要清除杂草及一切杂物，保持钢管干净   2)在仓库里不得与酸、碱、盐、水泥等对钢管有侵蚀性的材料堆放在一起。不同品种的钢管应分别堆放，防止混淆，防止接触腐蚀   3)大型型钢、钢轨、辱钢板、大口径钢管、锻件等可以露天堆放   4)中小型型钢、盘条、钢筋、中口径钢管、钢丝及钢丝绳等，可在通风良好的料棚内存放，但必须上苫下垫     5)一些小型钢管、薄钢板、钢带、硅钢片、小口径或薄壁钢管、各种冷轧、冷拔钢管以及价格高、易腐蚀的金属制品，可存放入库     6)库房应根据地理条件选定，一般采用普通封闭式库房，即有房顶有围墙、门窗严密，设有通风装置的库房     7)库房要求晴天注意通风，雨天注意关闭防潮，经常保持适宜的储存环境    2．合理堆码、先进先放    1)堆码的原则要求是在码垛稳固、确保安全的条件下，做到按品种、规格码垛，不同品种的材料要分别码垛，防止混淆和相互腐蚀     2)禁止在垛位附近存放对钢管有腐蚀作用的物品     3)垛底应垫高、坚固、平整，防止材料受潮或变形     4)同种材料按入库先后分别堆码，便于执行先进先发的原则     5)露天堆放的型钢，下面必须有木垫或条石，垛面略有倾斜，以利排水，并注意材料安放平直，防止造成弯曲变形     6)堆垛高度，人工作业的不超过1.2m，机械作业的不超过1.5m，垛宽不超过2.5m     7)垛与垛之间应留有一定的通道，检查道一般为O．5m，出入通道视材料大小和运输机械而定，一般为1.5～2．Om     8)垛底垫高，若仓库为朝阳的水泥地面，垫高O．1m即可；若为泥地，须垫高O．2～0.5m。若为露天场地，水泥地面垫高O·3～O·5m，沙泥面垫高0.5～O．7m   9)露天堆放角钢和槽钢应俯放，即口朝下，工字钢应立放，钢管的I槽面不能朝上，以免积水生锈   3．保护材料的包装和保护层    钢厂出厂前涂的防腐剂或其他镀复及包装，这是防止材料锈蚀的重要措施，在运输装卸过程中须注意保护，不能损坏，可延长材料的保管期限    4．保持仓库清洁、加强材料养护    1)材料在入库前要注意防止雨淋或混入杂质，对已经淋雨或弄污的材料要按其性质采用不同的方法擦净，如硬度高的可用钢丝刷，硬度低的用布、棉等物     2)材料入库后要经常检查，如有锈蚀，应清除锈蚀层     3)一般钢管表面清除于净后，不必涂油，但对优质钢、合金薄钢板、薄壁管、合金钢管等，除锈后其内外表面均需涂防锈油后再存放     4)对锈蚀较严重的钢管，除锈后不宜长期保管，应尽快使用