前言    气瓶用无缝钢管标准非等效采用日本JISG 3429—1988《高压容器用无缝钢管》，并结合我国气瓶用无缝钢管供需情况而制订。    气瓶用无缝钢管标准与JISG 3429—1988相比增加了用钢锭直接制成的钢管的低倍检验和非金属夹杂物检验以及连铸管坯制成的钢管的非金属夹杂物检验；将钢管试样的热处理规范及热处理后的力学性能和无损探伤检验由协商项目改为必保项目。    气瓶用无缝钢管标准由国家冶金工业局提出。    气瓶用无缝钢管标准由全国钢标准化技术委员会归口。    气瓶用无缝钢管标准起草单位：上海宝钢集团公司、冶金工业信息标准研究院、天津钢管公司。    气瓶用无缝钢管标准起草人：钱秋根、李玉光、吴跃泉、封文华、张宝利。  1  气瓶用无缝钢管范围    气瓶用无缝钢管标准规定了气瓶用无缝钢管的尺寸、外形、重量、技术要求、试验方法、检验规则、包装、标志和质量证明书。    气瓶用无缝钢管标准适用于制造气瓶用的热轧或冷轧(拔)无缝钢管。 2  引用标准    下列标准所包含的条文，通过在气瓶用无缝钢管标准中引用而构成为气瓶用无缝钢管标准的条文。气瓶用无缝钢管标准出版时，所示版本均为有效。所有标准都会被修订，使用气瓶用无缝钢管标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。    GB／T 222—1984  钢的化学分析用试样取样法及成品化学成分允许偏差    GB／T 223．5—1997  钢铁及合金化学分析方法  还原型硅钼酸盐光度法测定酸溶硅含量    GB／T 223．11—1991  钢铁及合金化学分析方法  过硫酸铵氧化容量法测定铬量    GB／T 223．12—1991  钢铁及合金化学分析方法  碳酸钠分离—二碳酰二肼光度法测定铬量    GB／T 223．14—1989  钢铁及合金化学分析方法  钽试剂萃取光度法测定钒量    GB／T 223．19—1989  钢铁及合金化学分析方法  新亚铜灵—三氯萃取光度法测定铜量    GB／T 223．23—1994  钢铁及合金化学分析方法  丁二酮肟分光光度法测定镍量    GB／T 223．26—1989  钢铁及合金化学分析方法  硫酸盐直接光度法测定钼量    GB／T 223．62—1988  钢铁及合金化学分析方法  乙酸丁酯萃取光度法测定磷量    GB／T 223．63—1988  钢铁及合金化学分析方法  高钠(钾)光度法测定锰量    GB／T 223．68—1997  钢铁及合金化学分析方法  管式炉内燃烧后钾滴定法测定硫含量    GB／T 223．69—1997  钢铁及合金化学分析方法  管式炉内燃烧后气体容量法测定碳含量    GB／T 226—1991  钢的低倍组织及缺陷酸蚀检验法    GB／T 228—1987  金属拉伸试验法    GB／T 229—1994  金属夏比缺口冲击试验方法    GB／T 241—1990  金属管液压试验方法    GB／T 1979—1980  结构钢低倍组织缺陷评级图    GB／T 2102一1988  钢管的验收、包装、标志和质量证明书    GB／T 4336—1984  碳素钢和中低合金钢的光电发射光谱分析方法    GB／T 5777—1996  无缝钢管超声波探伤检验方法    GB／T 7735—1995  钢管涡流探伤检验方法    GB／T 1056l一1989  钢中非金属夹杂物显微评定方法    GB／T 12606—1999  钢管漏磁探伤方法    GB／T 17395—1998  无缝钢管尺寸、外形、重量及允许偏差    GB／T 17505—1998  钢及钢产品交货一般技术要求    YB／T 5137—1998  高压用无缝钢管圆管坯 3  尺寸、外形、重量3．1  外径和壁厚3．1．1  钢管的外径和壁厚应符合表1的规定。 表1  钢管的外径和壁厚    mm     根据需方要求，经供需双方协商，可供应表1以外规格的钢管。3．1．2  钢管的外径和壁厚的允许偏差应符合表2的规定。 表2  钢管的外径和壁厚允许偏差 3．2  长度3．2．1  通常长度    钢管通常长度为4 000～12 000mm。3．2．2  定尺和倍尺长度    钢管的定尺长度应在通常长度范围内，长度允许偏差如下：    长度≤6 000mm时 mm；    长度＞6 000mm时 mm。    钢管的倍尺总长度应在通常长度范围内，全长允许偏差为 mm。    每个倍尺长度应按下列规定留出切口余量：    外径≤159 mm时  5～10mm；    外径>159mm时  10～15mm。3．3  外形3．3．1  弯曲度    钢管的弯曲度不得大于1．5mm／m。3．3．2  椭圆度和壁厚不均    根据需方要求，经供需双方协商，并在合同中注明，钢管的椭圆度和壁厚不均应分别不超过外径和壁厚公差的80％。3．3．3  端头外形    钢管两端端面应与钢管轴线垂直，切口毛刺应清除。3．4  交货重量    钢管按实际重量交货，亦可按理论重量交货。钢管理论重量的计算按GB／T17395的规定，钢的密度按7．85kg／dm3。    根据需方要求，经供需双方协商，并在合同中注明，交货钢管实际重量与理论重量的偏差应符合如下规定：    单根钢管：±10％    每批最少为10t的钢管：土7．5％3．5  标记示例    用35CrMo钢制造的外径为108mm，壁厚为4mm的钢管：    a)热轧钢管，长度为4 000mm倍尺，其标记为：    35CrMo-108×4×4 000倍-GB 18248—2000    b)冷轧(拔)钢管，长度为8 000mm，其标记为：    冷35CrMo-108×4×8 000-GB 18248—2000 4  技术要求4．1  钢的牌号和化学成分4．1．1  钢的牌号和化学成分(熔炼分析)应符合表3的规定。4．1．2  需方要求进行成品分析时，应在合同中注明。    成品钢管的化学成分与表3比较的允许偏差应符合GB／T 222的规定。 表3  钢的牌号和化学成分 4．2  制造方法4．2．1  钢的制造方法    钢应采用电炉或氧气转炉冶炼。4．2．2  钢管的制造方法    钢管应采用热轧或冷轧(拔)方法制造。4．3  交货状态    热轧钢管以热轧状态交货，冷轧(拔)钢管以正火或退火状态交货。4．4  力学性能    钢管热处理毛坯制成的试样测出的纵向力学性能应符合表4的规定。 表4  室温纵向力学性能 4．5  密实性    钢管的密实性检验可采用液压试验或无损探伤检验，检验方法由供方选择。4．5．1  液压试验时，钢管在5MPa试验压力下不出现渗漏现象，试验压力保持时间不少于5s。4．5．2  无损探伤检验可采用涡流探伤检验也可采用漏磁探伤检验。    涡流探伤检验按GB／T 7735的验收等级A。    漏磁探伤检验按GB／T 12606的L4。4．6  低倍检验和非金属夹杂物检验4．6．1  用钢锭直接制成的钢管应进行低倍检验。钢管横截面酸浸试片上不应有目视可见的白点、夹杂、皮下气泡、翻皮和分层。    用钢锭直接制成的钢管和连铸管坯制成的钢管应进行非金属夹杂物检验。钢管的非金属夹杂物按GB／T 10561中的JK系列评级图评级。A、B、C、D各类夹杂物按最严重者判定，级别应分别不大于2．5级。4．6．2  对于轧制(锻)管坯的低倍检验和非金属夹杂物检验以及连铸管坯的低倍检验应在管坯上进行，并符合YB／T 5137的规定。4．7  表面质量    钢管的内外表面不得有裂纹、折叠、轧折、离层和结疤。这些缺陷必须完全清除掉，清除处应光滑，清除深度不得超过公称壁厚的负偏差。清理处的实际壁厚不得小于壁厚允许的最小值。    深度不超过壁厚负偏差的其他局部缺陷允许存在。4．8  无损检验    钢管应按GB／T 5777的规定逐根进行超声波探伤检验，冷轧(拔)钢管按C5级，热轧钢管由供需双方协商。    经过液压检验的钢管，可按GB／T 12606的L2逐根进行漏磁探伤检验。 5  试验方法5．1  钢管尺寸和外形应采用符合精度要求的量具，逐根进行测量。5．2  钢管的内外表面应在充分照明条件下逐根进行目视检查。5．3  钢管的其他检验应符合表5的规定。 表5  钢管的检验项目、试验方法及取样数量、 6  检验规则6．1  检查和验收    钢管的检查和验收由供方技术监督部门进行。6．2  组批规则    钢管按批进行检查和验收。每批钢管应由同一牌号、同一炉(罐)号、同一规格和同一交货状态的钢管组成，每批钢管数量不大于200根。6．3  取样数量    每批钢管各项检验的取样数量应符合表5的规定。6．4  复验和判定规则    钢管的复验和判定规则应符合GB／T 2102和GB／T 17505的规定。 7  包装、标志和质量证明书    钢管的包装、标志和质量证明书应符合GB／T 2102的规定。

1 氧气瓶用无缝钢管范围 本标准规定了氧气瓶用无缝钢管的尺寸、外形、重量、技术要求、检验与试验、包装、标志和质量证明书。 2 氧气瓶用无缝钢管规范性引用文件 下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。 GB/T 222 钢的化学分析用试样取样方法及成品化学成分允许偏差 GB/T 228 金属材料 室温拉伸试验方法 GB/T 229 金属夏比缺口冲击试验方法 GB/T 4336 碳素钢和中低合金钢的光电发射光谱分析方法 GB/T 5777 无缝钢管超声波探伤检验方法 GB/T 7735 钢管涡流探伤检验方法 Q/BQB 203 管道、容器、设备结构用无缝钢管 3 氧气瓶用无缝钢管尺寸、外形和重量 3.1 钢管的外径和壁厚应符合Q/BQB 203中表1、表2的规定，其允许偏差按Q/BQB 203中表3、表4规定执行。 3.2 钢管的长度、外形和重量应符合Q/BQB 203的规定。 4 氧气瓶用无缝钢管技术要求 4.1 牌号和化学成分 4.1.1 钢的牌号和化学成分（熔炼分析）应符合表1的规定。 4.1.2 钢管的成品化学成分允许偏差应符合GB/T 222的有关规定。 表1牌 号化    学    成    分      ％CSiMnPSMoCrV其他37Mn0.34～0.400.10～0.301.35～1.65 ≤0.025 ≤0.020———Ni: ≤0.30 Cu≤0.2030CrMo0.26～0.340.17～0.370.40～0.70≤0.025≤0.0200.15～0.250.80～1.10—35CrMo0.32～0.400.17～0.370.40～0.70≤0.025≤0.0200.15～0.250.80～1.10—34Mn2V0.30～0.370.17～0.371.40～1.75≤0.025≤0.020——0.07～0.1234CrMo40.30～0.370.15～0.350.50～0.80≤0.025≤0.0200.15～0.250.90～1.20—4.2 冶炼方法 钢管所用的钢采用电炉或氧气转炉冶炼。 4.3 交货状态 钢管以热轧状态交货。 4.4 力学性能 4.4.1 钢管热处理毛坯制成的试样纵向力学性能应符合表2的规定。 4.4.2 力学性能试样推荐热处理制度按表3规定。 表2牌  号试样力学性能抗拉强度 Rm ,MPa 下屈服强度 ReL ,MPa 断后伸长率 A ，％冲击功 AkU2，J37Mn≥750≥630≥16≥5530CrMo≥930≥785≥12≥6335CrMo≥980≥835≥12≥6334Mn2V≥745≥530≥16≥5534CrMo4≥980≥835≥12≥63表3牌 号热  处  理  制  度种类淬火（正火）温度℃冷却方式回火温度 ℃冷却方式37Mn调质840±10油冷600±10空冷30CrMo 调质880±10油冷550±10油冷35CrMo 调质850±10油冷580±10油冷34Mn2V 正火870±10空冷（风吹）——34CrMo4 调质850±10油冷580±10油冷4.5 密实性 钢管应按GB/T 7735中A级逐根进行涡流探伤检验，以检验钢管的密实性。 4.6 无损检验 钢管应按GB/T 5777的规定逐根进行超声波探伤检验，指标由供需双方协商。 4.7 表面质量 钢管的内外表面不得有裂缝、折叠、轧折、离层和结疤，这些缺陷应完全清除掉，但清理处的实际壁厚不得小于壁厚所允许的最小值。 允许存在由于制造方式所造成的轻微凸起、凹陷或浅的辊痕，但钢管的外径和壁厚必须在允许的尺寸偏差之内，且不影响钢管的使用性能。 5 氧气瓶用无缝钢管检验与试验 5.1 钢管的尺寸应用合适的量具逐根进行测量。 5.2 钢管的内、外表面需在照明下用肉眼逐根进行检查。 5.3 无缝钢管的的检验项目、取样数量及试验方法应符合表4的规定。 表4序号检验项目试验方法取样数量1化学成分GB/T 222，GB/T 4336每炉一个试样2拉伸试验GB/T 228每批一个试样3冲击试验GB/T 229每批在一根钢管上取三个试样4涡流探伤GB/T 7735逐根5超声波探伤GB/T 5777逐根5.4 组批规则 5.4.1 钢管按批进行检查、检验和验收。每批钢管应由同一规格、同一牌号、同一炉号的钢管组成。当需方事先未提出特殊要求时，碳素钢管可以不同炉号的同一规格、同一牌号的钢管组成一批。 5.4.2 钢管每批为200根，剩余钢管的根数不小于100根时，单独为一批；小于100根时，应并入相邻的一批中。 5.5 复验与判定原则 对于拉伸和冲击试验如有一项试验结果（包括该项试验所要求的任一指标）不合格，则应将该根钢管剔除，并从同一批钢管中重新取2根钢管复验不合格的项目，复验结果即使有一个指标不合格，则整批钢管不予验收。 6 包装、标志及质量证明书 钢管的包装、标志和质量证明书应符合GB/T 2102规定。

氧气瓶是贮存和运输氧气的专用高压容器，由瓶体、瓶箍、瓶阀和瓶帽4部分组成。 氧气钢瓶指设计压力在 1-300kgf/cm2 容积不大于1m3。主体系由镇静钢、合金钢或优质碳素钢制造。气瓶的特点是内装压缩气体或液化气体，部分内容物为易燃、易爆性介质，可重复充气、移动式工作。因此，如果产品质量不合格或保管、使用不当易发生爆炸性事故，危及人员，设备和财产的安全。 氧气瓶用无缝钢管标准 以下是由宝山钢铁股份有限公司制定标准钢管的外径和壁厚应符合 Q/BQB 203 中表 1、表 2 的规定，其允许偏差按 Q/BQB 203 中表 3、表 4 规定执行。 钢管的长度、外形和重量应符合 Q/BQB 203 的规定。  技术要求 1 牌号和化学成分 1.1 钢的牌号和化学成分（熔炼分析）应符合表 1 的规定。 1.2 钢管的成品化学成分允许偏差应符合 GB/T 222 的有关规定。 表1 牌 号 C 37Mn 30CrMo 35CrMo 34Mn2V 34CrMo4 0.34～0.40 0.26～0.34 0.32～0.40 0.30～0.37 0.30～0.37 Si 0.10～0.30 0.17～0.37 0.17～0.37 0.17～0.37 0.15～0.35 Mn 1.35～1.65 0.40～0.70 0.40～0.70 1.40～1.75 0.50～0.80 化 学 P ≤0.025 ≤0.025 ≤0.025 ≤0.025 ≤0.025 成 S ≤0.020 ≤0.020 ≤0.020 ≤0.020 ≤0.020 分 Mo — 0.15～0.25 0.15～0.25 — 0.15～0.25 ％ Cr － 0.80～1.10 0.80～1.10 — 0.90～1.20 V — — — 0.07～ 0.12 — Ni: ≤0.30 Cu≤ 0.20 其他冶炼方法 钢管所用的钢采用电炉或氧气转炉冶炼。 钢管热处理毛坯制成的试样纵向力学性能应符合表 2 的规定。 力学性能试样推荐热处理制度按表 3 规定。 表2牌 号 抗拉强度 Rm ,MPa ≥750 ≥930 ≥980 ≥745 ≥980 试样力学性能 下屈服强度 断后伸长率 A ，％ ReL ,MPa ≥630 ≥16 ≥785 ≥12 ≥835 ≥12 ≥530 ≥16 ≥835 ≥12 冲击功 AkU2，J ≥55 ≥63 ≥63 ≥55 ≥63 37Mn 30CrMo 35CrMo 34Mn2V 34CrMo4 表3 牌 号 37Mn 30CrMo 35CrMo 34Mn2V 34CrMo4 热 种类 调质 调质 调质 正火 调质 淬火（正火）温度℃ 840±10 880±10 850±10 870±10 850±10 处 理 制 度 冷却方式 油冷 油冷 油冷 空冷（风吹） 油冷 回火温度 ℃ 600±10 550±10 580±10 — 580±10 冷却方式 空冷 油冷 油冷 — 油冷 密实性 钢管应按 GB/T 7735 中 A 级逐根进行涡流探伤检验，以检验钢管的密实性。 无损检验 钢管应按 GB/T 5777 的规定逐根进行超声波探伤检验，指标由供需双方协商。 表面质量 钢管的内外表面不得有裂缝、折叠、轧折、离层和结疤，这些缺陷应完全清除掉，但清理处 的实际壁厚不得小于壁厚所允许的最小值。 允许存在由于制造方式所造成的轻微凸起、 凹陷或浅的辊痕， 但钢管的外径和壁厚必须在允 许的尺寸偏差之内，且不影响钢管的使用性能。 检验与试验 1 钢管的尺寸应用合适的量具逐根进行测量。 2 钢管的内、外表面需在照明下用肉眼逐根进行检查。 3 钢管的的检验项目、取样数量及试验方法应符合表 4 的规定。  表4 序号 1 2 3 4 5 检验项目 化学成分 拉伸试验 冲击试验 涡流探伤 超声波探伤 试验方法 GB/T 222，GB/T 4336 GB/T 228 GB/T 229 GB/T 7735 GB/T 5777 取样数量 每炉一个试样 每批一个试样 每批在一根钢管上取三个试样 逐根检验 组批规则 1 钢管按批进行检查、检验和验收。每批钢管应由同一规格、同一牌号、同一炉号的钢管组 成。当需方事先未提出特殊要求时，碳素钢管可以不同炉号的同一规格、同一牌号的钢管组成一 批。 2 钢管每批为 200 根，剩余钢管的根数不小于 100 根时，单独为一批；小于 100 根时，应并 入相邻的一批中。 复验与判定原则 对于拉伸和冲击试验如有一项试验结果（包括该项试验所要求的任一指标）不合格，则应将 该根钢管剔除， 并从同一批钢管中重新取 2 根钢管复验不合格的项目， 复验结果即使有一个指标 不合格，则整批钢管不予验收。 包装、标志及质量证明书 钢管的包装、标志和质量证明书应符合 GB/T 2102 规定。

低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092-1993）也称一般焊管，俗称黑管。是用于输送水、煤气、空气、油和取暖蒸汽等一般较低压力流体和其他用途的焊接钢管。钢管接壁厚分为普通钢管和加厚钢管；接管端形式分为不带螺纹钢管（光管）和带螺纹钢管。钢管的规格用公称口径（mm）表示，公称口径是内径的近似值。习惯上常用英寸表示，如11/2 等。低压流体输送用焊接钢管除直接用于输送流体外，还大量用作低压流体输送用镀锌焊接钢管的原管。  低压流体输送用焊接钢管标准规定了低压流体输送用直缝焊接钢管的尺寸、外形、重量、技术要求、试验方法、检验规则、包装、标准及质量证明书。   本标准适用于水、污水、燃气、空气、采暖蒸汽等低压流体输送用和其他结构用的直缝焊接钢管。   本标准对电阻焊钢管和埋弧焊钢管的不同要求分别做了标注，未标注的同时适用于电阻焊钢管和埋弧焊钢管。   2.引用标准   下列标准所包含的条文，通过在本标准中引用而构成本标准的条文。本标准出版时，所示版本均为有效。所有标准都会被修订，使用本标准的各方应探讨使用下列标准最新版本的可能性。   GB/T222-1984 钢的化学分析用试样取法及成品化学成分允许偏差   GB/T223.5-1997 钢铁及合金化学分析方法 还原型硅钼酸盐光度法测定酸溶硅含量   GB/T223.59-1987 钢铁及合金化学分析方法 锑磷钼蓝光度法测定磷量   GB/T223.62-1988 钢铁及合金化学分析方法 乙酸丁酯萃取光度法测定磷量   GB/T223.63-1988 钢铁及合金化学分析方法 高钠（钾）光度法测定锰量   GB/T223.68-1997 钢铁及合金化学分析方法 管式炉内燃烧后钾滴定法测定硫含量   GB/T223.69-1997 钢铁及合金化学分析方法 管式炉内燃烧后气体容量法测定碳含量   GB/T228-1987 金属拉伸试验法   GB/T241-1990 金属管 液压试验方法   GB/T244-1997 金属管 弯曲试验方法   GB/T246-1997 金属管 压扁试验方法   GB/T700-1988 碳素结构钢   GB/T1591-1994 低合金高强度结构钢   GB/T2102-1988 钢管的验收、包装、标志及质量证明书   GB/T2651-1989 焊接接头拉伸试验方法   GB/T4336-1984 碳素钢和中低合金的光电发射光谱分析方法   GB/T6397-1986 金属拉伸试验试样   GB/T7735-1995 钢管涡流探伤检验方法   GB/T11345-1990 钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级   3.订货内容   按本标准订货的合同或订单应包括下列内容：   a）标准编号   b) 产品名称   c) 钢的牌号   d) 重量或数量   e) 尺寸规格   f) 交货状态   g)其他要求   4　尺寸、外形、重量   4.1　外径和壁厚   4.1.1　公称外径不大于168.3mm的钢管，其公称口径、公称外径、公称壁厚及理论重量应符合表1的规定。   　　　 表1　钢管的公称口径、公称外径、公称壁厚及理论重量   公称口径/mm  公称外径/mm   加厚钢管    公称壁厚/mm  理论重量/(kg/m)  公称壁厚/mm  理论重量/(kg/m)    6  10.2    2.5  0.47    8  13.5    2.8  0.74    10  17.2    1.8  0.99    15  21.3  2.8  1.28  2.5  1.54    20  26.9  2.8   3.5  2.02    25  33.7  3.2   4.0  2.93    32  42.4  3.5   4.0  3.79    40  48.3  3.5   4.5  4.86    50  60.3    4.5  6.19    65  76.1   7.11  4.5  7.95    80  88.9  4.0  8.38  5.0  10.35    100  114.3  4.0  10.88  5.0  13.48    125  139.7  4.0  13.39  5.5  18.20    150  168.3  4.5  18.18  6.0  24.02    注：   1　表1中的公称口径系近似内径的名义尺寸，不表示公称外径减去两个公称壁厚所得的内径。   2　根据需方要求，经供需双方协议，并在合同中注明，可供表1中规定以外尺寸的钢管。    4.1.2　公称外径大于168.3mm的钢管，其公称外径、公称壁厚及理论重量应符合表2的钢管。   　 表2　钢管的公称外径、公称壁厚及理论重量   表3　钢管外径、壁厚的允许偏差   公称外径D/mm  管体外径允许偏差  管端外径允许偏差/mm   (距管羰100mm范围内)  壁厚允许偏差    D≤48.3  ±0.5mm  -  ±12.5%    48.3＜D≤168.3  ±1.0%  -    168.3＜D≤508  ±0.75%  +2.4   -0.8    D＞508  ±1.0%  +3.0   -0.8    4.1.4 钢管的椭圆度应不超过公称外径的±0.75%.   4.2长度   4.2.1 通常长度   电阻焊(ERW)钢管的通常长度为4 000 mm ～ 12 000 mm   埋弧焊(SAW)钢管的通常长度为3 000 mm ～ 12 000 mm   4.2.2 定尺长度   钢管的定尺长度应在通常长度范围内,其允许偏差为0～+20 mm   4.2.3倍尺长度   钢管的倍尺长度应在通常长度范围内，其允许偏差为0～+30 mm,每个倍尺应留出5mm～10mm的切口余量   4.3弯曲度   4.3.1公称外径不大于168.3mm的钢管,应为使用性平直,或经供需双方协议规定弯曲度指标.   4.4管端   钢管的两端面应与钢管的轴线垂直，且不应有切口毛刺   外径大于168.3mm的钢管,其切口斜度应不大于5mm,见图1   根据需方要求，经供需双方协议,并在合同中注明,壁厚大于4mm的钢管管端可加工坡口,坡口角为30 (0～+5),管端余留的厚度为1.6mm±0.8mm,见图2   4.5　重量   4.5.1　未镀锌钢管按实际重量交货，也可按理论重量交货。未镀锌钢管每米理论重量按公式(1)计算(钢的密度为7,85kg/dm2)，修约到最邻近的0.01kg/m。   　　　　　W=0.0246615(D-S)S   式中：W-钢管的每米理论重量，单位为kg/m；   　　　 D-钢管的公称外径，单位为mm；   　　　 S-钢管的公称壁厚，单位为mm。   4.5.2　镀锌钢管以实际重量交货，也可按理论重量交货。镀锌钢管的每米理论重量(钢的密度为7.85kg/dm2)按公式(2)计算，修约到最邻近的0.01kg/m。   式中：W-镀锌钢管的每米理论重量，单位为kg/m；   c-镀锌钢管比黑管增加的重量系数，见表4；   D-钢管的公称外径，单位为mm；   S-钢管的公称壁厚，单位为mm。   公称壁厚S/mm  2.0  2.5  2.8  3.2  3.5  3.8  4.0  4.5    系数 c  1.064  1.051  1.045  1.040  1.036  1.034  1.032  1.028    公称壁厚S/mm  5.0  5.5  6.0  6.5  7.0  8.0  9.0  10.0    系数 c  1.025  1.023  1.021  1.020  1.018  1.016  1.014  1.013    4 ． 6 标记示例   用 Q235B 沸腾钢制造的公称外径为 323.9mm ，公称壁厚为 7.0mm ，长度为 12000mm 的电阻钢管，其标记为：   Q235B·F 323.9×7.0×12000 ERW GB/T 3091-2001   用 Q345B 钢管制造的公称外径为 1016mm ，公称壁厚为 9.0mm ，长度为 12000mm 的埋弧焊管，其标记为：   Q345B 1016×9.0×12000 SAW GB/T 3091-2001   用 Q345B 钢管制造的公称外径为 88.9mm, 公称壁厚为 4.0mm, 长度为 12000mm 的镀锌电阻焊钢管，其标记为： Q345B · Zn 88.9×4.0×12000 ERW GB/T 3091-2001   5 技术要求   5.1 牌号和化学成分   5.1.1 牌号   钢管用钢的牌号和化学成分（熔炼分析）应符合 GB/T 700 中 Q215A 、 Q215B 、 Q235A 、 Q235B 和 GB/T 1591 中 Q295A 、 Q295B 、 Q345A 、 Q345B 的规定。经供需双方协议，也可采用其他焊接的软钢制造。   5.1.2 化学成分按熔炼成分验收。当需方需要进行成品分析时，应在合同中注明。成品化学成分的允许偏差应符合 GB/T 222 中的有关规定。   5.2 制造工艺   钢管用电阻焊或埋弧焊的方法制造。   5.3 交货状态   5.3.1 未经镀锌和管端加工的钢管按原制造状态交货。   5.3.2 公称外径不大于 323.9mm 的钢管可镀锌交货。   5.3.3 根据需方要求，经供需双方协议，并在合同中注明，钢管管端可加工螺纹。螺纹加工方法和验收标准应在合同中注明。   5.4 力学性能   5.4.1 钢管的力学性能应符合表 5 的规定。   5.4.2 采用其他牌号制造的钢管，其力学性能指标由供需双方协商规定。   牌号  抗拉强度δb/Mpa   不小于  屈服点δ/MPa   不小于  断后伸长率δ5/%    D≤168.3  差68.3    Q215A、Q215B  335  215  15  20    Q235A、Q235B  375  235    Q295A、Q295B  390  295  13  18    Q345A、Q345B  510  345    注：   1、公称外径不大于114.3mm的钢管，不测定屈服强度   2、公称外径大于114.3mm的钢管，测定屈服强度做参考，不作交货条件。      5.5　工艺性能   5.5.1　弯曲试验   　　 公称外径不大于60.8mm的电阻焊钢管应进行弯曲试验。弯曲试验时不带填充物，未镀锌钢管弯曲半径为公称外径的6倍，镀锌钢管弯曲半径为公称外径的8倍，弯曲角为90°，焊缝位于弯曲方向的侧面。试验后试样上应不出现裂纹。镀锌钢管不应有锌层剥落现象。   5.5.2　压扁试验   　　　 公称外径大于0.3mm的电阻焊钢管应进行压扁试验，公称外径不大于168.3mm的电阻焊负管，当两压平板间距离为钢管公称外径的3/4时，焊缝外应不出现裂纹；两压平板间距离为钢管公称外径的1/3时，焊缝以外的其他部位应不出现裂纹。   5.5.3　液压试验   　　 钢管应逐根进行液压试验，试验压力诮符合表6的规定，公称外径小于508mm的钢管稳压时间应不小于5s；公称外径不小于508mm的钢管稳压时间应不少于10s，在试验压力下，钢管应不渗漏。制造厂亦可用涡流探伤或超声波探伤代替液压试验。钢管涡流探伤按GB/T7735中的有关规定进行，对比试样人工缺陷(钻孔)为A级；超声波探伤按GB/T11345的有关规定进行，检验等级为A级，评定等级为三级。仲裁时以液压试验为准。   钢管公称外径D/mm  试验压力值/Mpa    ≤168.3  3    168.3＜D≤323.9  5    323.9＜D≤508  3    D＞508  2.5    5.6　表面质量   5.6.1　焊缝   5.6.1.1　电阻焊钢管的毛刺高度   钢管焊缝的外毛刺应清除，其剩余高度应不大于0.5mm。根据需方要求，并经供需双方协议，焊缝内毛刺可清除或压平，其剩余高度应不大于1.5mm，当壁厚不大于4mm时，清除毛刺后刮槽深度应不大于0.4mm。   5.6.1.2　埋弧焊钢管的内外焊缝余高   　　当钢管壁厚不大于12.5mm时，超过钢管原始表面轮廓的焊缝余高应不大于3.0mm；当钢管壁厚大于12.5mm时，应不大于3.5mm，焊缝余高超高部分应允许修磨。   5.6.1.3　错边   　　对壁厚不大于12.5mm的埋弧焊钢管，焊缝处钢带边缘的径向错位(错边)应不大于1.6mm，对壁厚大于12.5mm的埋弧焊钢管，径向错位应不大于0.125S。   5.6.2　焊缝缺陷的修补   　　公称外径不大于168.3mm的钢管不允许补焊。   　　 公称外径大于168.3mm的钢管，对焊缝处的缺陷，补焊前应将衬焊处清理干净，使之符合焊接要求。补焊焊缝最短长度应不小于50mm。电阻焊钢管补焊焊缝最大长度应不大于150mm，每根钢管的修补应不越过3处。在距离管端200mm内不允许补焊。补焊焊道应修磨，修磨后的剩余高度应与原焊缝一致。修补后钢管应按5.5.3条的规定进行液压试验。   5.6.3　表面缺陷   　　钢管内、外表面应光滑不允许有　　　　　　存在允许有不越过壁厚负偏差的其他缺陷存在。   5.7　埋弧焊钢管对接   　　钢管对接时应符合焊接要求，对接钢管的纵　　应相错　　　弧长，对接焊缝应均匀一致，焊缝余高应符合5.6.1.2条的规定。　　钢管必须　　　　　规定进行液压试验。   5.8　镀锌钢管   5.8.1　采用热浸镀锌去镀锌。   5.8.2　镀锌钢管应作镀锌层均匀性试验。钢管试样在硫酸铜溶液中连续浸渍5次不应变红(镀铜色)。   5.8.3　镀锌钢管的内外表面应有完整的镀锌层，不应有未镀上锌的黑斑和气泡存在允许有不大的粗糙面和局部的锌瘤存在。   5.8.4　根据需方要求，经供需双方协议　　在合同中注明，镀锌钢管可进行镀锌层的重量测定，其平均值应不小于500g/m。但其中任何一个　　应不小于   5.8.5　钢管镀锌前应进行力学性能和　　性能试验。   5.9　其他要求   　　根据需方要求，经供需双方协议，并在合同中注明，钢管可按下列一个或几个附加条件供货；增加涂层、扩口试验、金相检验、提高液压试验压力值等。   6　试验方法   6.1　钢管的尺寸和外形应采用符合精度要求的量具逐根进行测量。   6.2　钢管的各项检验项目、试验方法应符合表7的规定。   　　　　 表7　钢管的检验项目、试验方法和取样数量   序号  检验项目  试验方法  取样数量　    1  化学成分  GB/T222   GB/T223   GB/T4336  每炉罐号一个    2  拉伸试验  GB/T228  每批一个    GB/T6397    3  弯曲试验  GB/T244  每批一个    4  压扁试验  GB/T246  每批一个    5  液压试验  GB/T211  每批一个    表7(完)   序号  检验项目  试验方法  取样数量    6  涡流探伤  GB/T7735  逐根    7  超声波探伤  GB/T113445  逐根    8  表面质量  目视  逐根    9  镀锌层均匀性试验  本标准附录A  每批任取2根钢管，各取1个纵向试样    10  镀锌层重量测定  本标准附录B  每批任取2根钢管，各取1个纵向试样    6.3　钢管拉伸试验用试样为纵向试样或横向试样。纵向试样截取位置与焊缝的夹角至少成90°，横向试样截取位置与焊缝夹角约成180°，也可切取全截面管段试样，仲裁时以纵向试验为准。埋弧焊钢管的焊缝拉伸试样为横向试样，试验方法按GB/T2651进行。其试验结果应符合表5的规定。   7　检验规则   7.1　检查和验收   　　 钢管的检查和验收应由供方技术监督部门进行。   7.2　组批规则   　　 钢管应按批进行检查和验收。每批应由同一牌号、同一规格和同一镀锌层(如经镀锌)的钢管组成，每批钢管的数量应不越过如下规定：   　　D≤33.7mm...........1000根   　　 D＞33.7mm～60.3mm.....750根   　　 D＞60.3mm～168.3mm....500根   　　 D＞168.3mm～323.9mm...200根   　　 D＞323.9mm......100根   7.3　取样数量   　　钢管检验的取样数量应符合表7的规定。   7.4　复验与判定规则   　　钢管和复验和判定规则应符合GB/T2102　的有关规定。   8　包装、标志及质量证明书   8.1　钢管的包装、标志及质量证明书应符合　GB/T　2102的有关规定。   8.2　根据需方要求，经供需双方协议，并在合同中注明，钢管可进行外一面涂层，涂层应光滑，附着牢固且留滴少。   8.3　根据需方要求，经供需双方协议，并在合同中注明，钢管管端可加保护套，保护套可和塑料或金属材料制成。          分类样式列表   公司信息样式列表

Q/BQB 250-2003 氧气瓶用无缝钢管 1 氧气瓶用无缝钢管标准范围 本氧气瓶用无缝钢管标准准适用于宝山钢铁股份有限公司生产的用于制造氧气瓶的热轧无缝钢管。2 氧气瓶用无缝钢管标准规范性引用文件 下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。 GB/T 222 钢的化学分析用试样取样方法及成品化学成分允许偏差 GB/T 228 金属材料 室温拉伸试验方法 GB/T 229 金属夏比缺口冲击试验方法 GB/T 4336 碳素钢和中低合金钢的光电发射光谱分析方法 GB/T 5777 无缝钢管超声波探伤检验方法 GB/T 7735 钢管涡流探伤检验方法 Q/BQB 203 管道、容器、设备结构用无缝钢管3 氧气瓶用无缝钢管尺寸、外形和重量 3.1 钢管的外径和壁厚应符合Q/BQB 203中表1、表2的规定，其允许偏差按Q/BQB 203中表3、表4规定执行。 3.2 钢管的长度、外形和重量应符合Q/BQB 203的规定。4 氧气瓶用无缝钢管技术要求 4.1 牌号和化学成分 4.1.1 钢的牌号和化学成分（熔炼分析）应符合表1的规定。 4.1.2 钢管的成品化学成分允许偏差应符合GB/T 222的有关规定。 表1 牌 号  化    学    成    分      ％  C  Si  Mn  P  S  Mo  Cr  V  其他  37Mn  0.34～0.40  0.10～0.30  1.35～1.65 ≤0.025 ≤0.020  —  —  —  Ni: ≤0.30 Cu≤0.20  30CrMo  0.26～0.34  0.17～0.37  0.40～0.70  ≤0.025  ≤0.020  0.15～0.25  0.80～1.10  —  35CrMo  0.32～0.40  0.17～0.37  0.40～0.70  ≤0.025  ≤0.020  0.15～0.25  0.80～1.10  —  34Mn2V  0.30～0.37  0.17～0.37  1.40～1.75  ≤0.025  ≤0.020  —  —  0.07～0.12  34CrMo4  0.30～0.37  0.15～0.35  0.50～0.80  ≤0.025  ≤0.020  0.15～0.25  0.90～1.20  —    4.2 冶炼方法 钢管所用的钢采用电炉或氧气转炉冶炼。 4.3 交货状态 钢管以热轧状态交货。 4.4 力学性能 4.4.1 钢管热处理毛坯制成的试样纵向力学性能应符合表2的规定。 4.4.2 力学性能试样推荐热处理制度按表3规定。 表2 牌  号  试样力学性能  抗拉强度 Rm ,MPa 下屈服强度 ReL ,MPa 断后伸长率 A ，％  冲击功 AkU2，J  37Mn  ≥750  ≥630  ≥16  ≥55  30CrMo  ≥930  ≥785  ≥12  ≥63  35CrMo  ≥980  ≥835  ≥12  ≥63  34Mn2V  ≥745  ≥530  ≥16  ≥55  34CrMo4  ≥980  ≥835  ≥12  ≥63    表3 牌 号  热  处  理  制  度  种类  淬火（正火）温度℃  冷却方式  回火温度 ℃  冷却方式  37Mn  调质  840±10  油冷  600±10  空冷  30CrMo 调质  880±10  油冷  550±10  油冷  35CrMo 调质  850±10  油冷  580±10  油冷  34Mn2V 正火  870±10  空冷（风吹）  —  —  34CrMo4 调质  850±10  油冷  580±10  油冷    4.5 密实性 钢管应按GB/T 7735中A级逐根进行涡流探伤检验，以检验钢管的密实性。 4.6 无损检验 钢管应按GB/T 5777的规定逐根进行超声波探伤检验，指标由供需双方协商。 4.7 表面质量 钢管的内外表面不得有裂缝、折叠、轧折、离层和结疤，这些缺陷应完全清除掉，但清理处的实际壁厚不得小于壁厚所允许的最小值。 允许存在由于制造方式所造成的轻微凸起、凹陷或浅的辊痕，但钢管的外径和壁厚必须在允许的尺寸偏差之内，且不影响钢管的使用性能。5 检验与试验 5.1 钢管的尺寸应用合适的量具逐根进行测量。 5.2 钢管的内、外表面需在照明下用肉眼逐根进行检查。 5.3 钢管的的检验项目、取样数量及试验方法应符合表4的规定。表4序号  检验项目  试验方法  取样数量  1  化学成分  GB/T 222，GB/T 4336  每炉一个试样  2  拉伸试验  GB/T 228  每批一个试样  3  冲击试验  GB/T 229  每批在一根钢管上取三个试样  4  涡流探伤  GB/T 7735  逐根  5  超声波探伤  GB/T 5777  逐根   5.4 组批规则 5.4.1 钢管按批进行检查、检验和验收。每批钢管应由同一规格、同一牌号、同一炉号的钢管组成。当需方事先未提出特殊要求时，碳素钢管可以不同炉号的同一规格、同一牌号的钢管组成一批。 5.4.2 钢管每批为200根，剩余钢管的根数不小于100根时，单独为一批；小于100根时，应并入相邻的一批中。 5.5 复验与判定原则 对于拉伸和冲击试验如有一项试验结果（包括该项试验所要求的任一指标）不合格，则应将该根钢管剔除，并从同一批钢管中重新取2根钢管复验不合格的项目，复验结果即使有一个指标不合格，则整批钢管不予验收。6 包装、标志及质量证明书 钢管的包装、标志和质量证明书应符合GB/T 2102规定。   附加说明： 本标准代替BZJ 250－1999。 本标准与BZJ 250－1999相比主要变化如下： ――增加牌号37Mn、30CrMo； ――取消35CrMo硬度要求； ――增加探伤检验要求。

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中国不锈钢厂生产恢复程度不等，但钢厂官员表示市场需求依然疲软。宝钢不锈的生产自去年末以来开始恢复，1月份产量大约为6万吨，而去年11月份的产量只有1-2万吨，相当于减产80％。随着订单的增加，宝钢逐渐提高了产量。但需求没有太大改善，2月份产量可能会维持1月份的水平。尽管如此，该官员认为，市场前景仍然是相当乐观的。张浦仍维持减产，2月份也没有增长计划。该厂一位官员认为，“现在提高不锈钢管产量还为时过早。市场仍然疲软且供应过剩，因此还得继续减产。”青岛浦项的减产幅度从11月份的50％增至了55-60％。1月份产量大约为6000-7000吨，2月份产量也许会小幅增加，但需求仍然不好。台湾烨联1、2月份的减产幅度大约为50％，唐荣2月份的产能利用率为70-80％，自12月份以来该厂的产能利用率一直维持在40％左右。

铍铜厂家,主要分为2种，一种是国产厂家，一种就是外国厂家。外国厂家主要包括美国、日本、德国等大国的主要厂家。目前我国进口铍铜也是从这几个国家的几个核心厂家进行进口的。进口铍铜主要就是一致性好过国产铍铜，国外生产铍铜也就两家，美国的BrushWellman,日本的NGK.1.美国Brushwellman是专业做铍相关产品，绝对是 行业 的大哥大。无论是产品质量还是供货能力都是其他厂家无法比的，他们 价格 也是比较高的。2.日本NGK，铍铜仅仅是他们的一个附属 产业 ，质量可靠，产能较低， 价格 适中。3.国内铍铜处于刚起步阶段，基本集中到江苏一些小厂，质量不稳定，产能较低， 价格 低。主要是国家没有重视。铍铜的特点是良好的导热特性： 铍铜材料的导热特性有利于控制塑料加工模具的温度，也更容易控制成型周期，同时可以保证模具壁温的均匀性；如果与钢模相比，铍铜的成型周期要小的多，模具的平均温度可降低20%左右，当平均脱摸温度与模具平均壁温之间相差较小时（例如在模具零件不易被冷却的情况下）使用铍铜模具材料，冷却的时间可以减少40%。而模具壁温只降低15% ； 以上的铍铜模具材料的特性会给使用此材料的模具厂家带来几点益处 成型周期缩短，生产率提高 ； 模具壁温均匀性好，提高拉制品的质量 ； 模具结构简化，因为冷却管道减少 ； 可以提高物料温度，从而减小制品的壁厚，降低产品的成本。铍铜是一种以铍为主加元素的铜基体合金材料。其适用范围在需求高导热，高硬度，高耐磨的要求下才使用铍铜材料的。铍铜以物料形式可以分为带、板、棒，线、以及管等，如果以铍铜物理功能使用来区分，一般来讲有3种。 1：高弹性的2：高导热，高硬度的 3：电极上使用的高硬度，高耐磨的。想要了解更多铍铜厂家的相关资讯，请浏览上海 有色 网（ www.smm.cn ）铜频道。 

焊接钢管----包括一般焊接钢管、吹氧钢管、电线套管、镀锌钢管、变压器管、电焊异型管等。低压流体输送用焊接钢管尺寸及重量公称口径外径（mm）普通钢管加厚钢管（mm）（in）壁厚（mm）理论重量（kg/m）壁厚（mm）理论重量（kg/m）61/8 10.002.00 0.39 2.50 0.4681/4 13.50 2.25 0.62 2.75 0.73103/8 17.00 2.25 0.82 2.75 0.9715 1/2 21.25 2.75 1.26 3.25 1.4520 3/4 26.75 2.75 1.63 3.50 2.0125 1 33.50 3.25 2.42 4.00 2.9132 11/4 42.25 3.25 3.13 4.00 3.7840 11/2 48.00 3.50 3.84 4.25 4.5850 2 60.00 3.50 4.88 4.50 6.1665 21/2 75.50 3.75 6.64 4.50 7.8880 3 88.50 4.00 8.34 4.75 9.81100 4 114.00 4.00 10.85 5.00 13.44125 5 140.00 4.00 13.42 5.50 18.24150 6 165.00 4.50 17.81 5.50 21.63 计算公式：W(kg/m)=0.02466*厚度*（外径-壁厚） 焊接钢管----包括一般焊接钢管、吹氧钢管、电线套管、镀锌钢管、变压器管、电焊异型管等。低压流体输送用焊接钢管尺寸及重量公称口径外径（mm）普通管加厚管（mm）（in）壁厚（mm）理论重量（kg/m）壁厚（mm）理论重量（kg/m）61/8 10.002.00 0.39 2.50 0.4681/4 13.50 2.25 0.62 2.75 0.73103/8 17.00 2.25 0.82 2.75 0.9715 1/2 21.25 2.75 1.26 3.25 1.4520 3/4 26.75 2.75 1.63 3.50 2.0125 1 33.50 3.25 2.42 4.00 2.9132 11/4 42.25 3.25 3.13 4.00 3.7840 11/2 48.00 3.50 3.84 4.25 4.5850 2 60.00 3.50 4.88 4.50 6.1665 21/2 75.50 3.75 6.64 4.50 7.8880 3 88.50 4.00 8.34 4.75 9.81100 4 114.00 4.00 10.85 5.00 13.44125 5 140.00 4.00 13.42 5.50 18.24150 6 165.00 4.50 17.81 5.50

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货币政策收紧引发加息预期以及美元的走强给锌锭厂家带来了不小的压力,此外，在利空氛围中,下游消费未按预期启动更令锌锭的价格上行受阻。美元与金属价格存在很强的相关性，主要体现在两个方面：第一，美元是世界主要的支付货币之一，大宗商品以美元标价，美元上涨表示以美元计价的商品更加昂贵，资金将从大宗商品撤离转投美元避险。资金的流失对金属价格上涨不利。近期，美元指数从77附近反弹至81一线的节奏与金属价格从高位回落的步调一致。其中，美元与锌价的负相关表现特别明显。第二、美元的走强主要是美元兑非美货币的走高，美元的升值意味着非美国家的经济相对疲软，今年较去年最大的变化是宽松的货币政策面临退出。因此，靠充裕流动性推高资产价格的情况在今年不可能持续下去。欧洲债务危机问题导致的市场对经济复苏前景担忧，欧美地区消费信心下滑。欧洲地区又是全球主要的金属消费主体，经济前景堪忧势必令金属需求低迷，因此，由美元走强引发的价格下跌也在情理之中。我们预计美元的反弹会延续下去，金属价格面临美元上涨的压力。从不断高企的库存来看，全球锌锭市场的过剩要比想象中的更严重。甚至有锌锭厂家表示,他们会考虑锌锭产业对于自身的企业是否还有存在的必要 

焊接钢管焊接参数 旋弧对焊 电阻对焊 闪光对焊接钢管 摩擦焊焊接电流(A) 320 8000 2000 6kW(驱动)焊接时间(s) 0.5 3.0 5.0 5.0顶锻力(N) 1800 7000 10000 10000

   铜合金厂家分为生产厂家和生产销售型。前者是只提供加工的，就是销售单位提供产品信息 产品型号 种类 产品含量等 由生产厂家开始生产。这种厂家是不做销售的。后者是自己有加工厂，自己生产铜合金然后在 市场 上销售.   铜合金厂家主要负责生产各种铜合金产品和铜材产品, 常见的有些 金属 有铜 黄杂铜 光亮铜 紫铜 铜矿 马达铜 海绵铜 铜合金 氧化铜 水箱铜 硫酸铜 铝 铝合金 铝制品 氧化铝  锡 焊锡 锡合金 氧化锡  锰  铬 铅 铅矿 铅合金 氧化铅  镁 镁合金 氧化镁  镍 镍合金 镍矿  锌 氧化锌 锌合金 锌矿  镉 海绵镉 锑 钴   与次同时,铜合金厂家也负责对各类 有色金属 的加工以及批发/零售等

空调铜管焊接工艺较简略，需求磷铜焊条、燃料为液化气、助燃剂氧气、焊炬。将焊炬蓝色管衔接氧气罐，红色管衔接燃料罐，查看焊炬是否正常，若焊炬正常我们渐渐翻开燃料阀并点着，再翻开氧气阀调理火焰使其为蓝色火焰，先用外焰将接缝处略微烘烤一下预热旋即用蓝色火焰加热焊缝并将焊条靠近火焰预热，当铜管焊缝处发红后将焊条放在焊缝处，用蓝色火焰一起加热焊缝及焊条直至焊条熔化溶满焊缝，焊接结束。

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紫铜管厂家是以紫铜管为 交易 标的或加工、贸易对象从事紫铜相关经济活动的厂家。紫铜管厂家所生产的紫铜管又称铜管。 有色金属 管一种。是压制的和拉制的无缝管。重量较轻，导热性好，低温强度高。常用于制造换热设备（如冷凝器等）。也用于制氧设备中装配低温管路。直径小的铜管常用于输有压力的液体（如润滑系统、油压系统等）和用作仪表的测压管等。铜管具备坚固、耐腐蚀的特性，而成为现代承包商在所有住宅商品房的自来水管道、供热、制冷管道安装的首选。1、紫铜管是经济的。 由于铜管容易加工和连接，使其在安装时，可以节省材料和总费用，稳定性可可靠性，可省去维修。2、紫铜管是轻便的。 对相同内径的绞螺纹管而言，铜管不需要黑色 金属 的厚度。当安装时，铜管的输送费用更小，维护更容 易，占用空间更小。3、紫铜管是可以改变形状的。 因为铜管可以弯曲、变形，它常常可以做成弯头和接头，光滑的弯曲允许铜管以任何角度折弯。4、紫铜管是易连接的。5、铜是安全的。 不渗漏、不助燃、不产生有毒气体、耐腐蚀。紫铜管厂家所追求的铜管需要质地坚硬，不易腐蚀，且耐高温、耐高压，可在多种环境中使用。与此相比，许多其他管材的缺点显而易见，比如过去住宅中多用的镀锌钢管，极易锈蚀，使用时间不长就会出现自来水发黄、水流变小等问题。还有些材料在高温下的强度会迅速降低，用于热水管时会产生不安全隐患，而铜的熔点高达摄氏1083度，热水系统的温度对铜管微不足道。 考古学家在埃及金字塔内发现了距今4500年前的铜水管，至今还能使用。紫铜管的重量计算公式,紫铜就是纯铜： 纯铜呈紫红色，又称紫铜。纯铜密度为8.96，熔点为1083℃，紫铜管的质量计算如下：G＝8.96πδ（D-δ）/1000 G：质量kg δ：管壁厚mm D：管直径mm 适宜制造紫铜管铜材的牌号为T1、T2。T1的化学成份　Cu+Ag99.95%，P0.001%，Bi0.001%，Sb0.002%，As0.002%，Fe0.005%，Ni0.002%，Pb0.003%,Sn0.002%,S0.005%，Zn0.005%，O0.02%。T2的化学成份　Cu+Ag99.95%，Bi0.001%，Sb0.002%，As0.002%，Fe0.005%，Pb0.005%,S0.005%。导热率（λ）384/W·(m·K)-1 比热熔（C) 0.394/kj·(kg·K)-1要了解紫铜管，先来看一下紫铜，紫铜就是铜单质，因其颜色为紫红色而得名。各种性质见铜。紫铜就是工业纯铜，其熔点为1083℃，无同素异构转变，相对密度为8.9，为镁的五倍。比普通钢还重约15%。其具有玫瑰红色，表面形成氧化膜后呈紫色，故一般称为紫铜。它是含有一定氧的铜，因而又称含氧铜。1.紫铜管厂家所追求的紫铜的性质紫铜 因呈紫红色而得名。它不一定是纯铜，有时还加入少量脱氧元素或其他元素,以改善材质和性能，因此也归入铜合金。中国紫铜加工材按成分可分为：普通紫铜(T1、T2、T3、T4)、无氧铜（TU1、TU2和高纯、真空无氧铜）、脱氧铜（TUP、TUMn）、添加少量合金元素的特种铜（砷铜、碲铜、银铜）四类。紫铜的电导率和热导率仅次于银，广泛用于制作导电、导热器材。紫铜在大气、海水和某些非氧化性酸（盐酸、稀硫酸）、碱、盐溶液及多种有机酸（醋酸、柠檬酸）中，有良好的耐蚀性，用于化学工业。另外，紫铜有良好的焊接性，可经冷、热塑性加工制成各种半成品和成品。20世纪70年代，紫铜的 产量 超过了其他各类铜合金的总 产量 。紫铜中的微量杂质对铜的导电、导热性能有严重影响。其中钛、磷、铁、硅等显著降低电导率,而镉、锌等则影响很小。氧、硫、硒、碲等在铜中的固溶度很小,可与铜生成脆性化合物,对导电性影响不大，但能降低加工塑性。普通紫铜在含氢或一氧化碳的还原性气氛中加热时，氢或一氧化碳易与晶界的氧化亚铜(Cu2O)作用，产生高压水蒸气或二氧化碳气体，可使铜破裂。这种现象常称为铜的“氢病”。氧对铜的焊接性有害。铋或铅与铜生成低熔点共晶，使铜产生热脆；而脆性的铋呈薄膜状分布在晶界时，又使铜产生冷脆。磷能显著降低铜的导电性,但可提高铜液的流动性,改善焊接性。适量的铅、碲、硫等能改善可切削性。紫铜退火板材的室温抗拉强度为22～25公斤力／毫米2,伸长率为45～50％，布氏硬度（HB）为35～45。紫铜垫具有优良的导电性﹑导热性﹑延展性和耐蚀性。主要用于制作发电机﹑母线﹑电缆﹑开关装置﹑变压器等电工器材和热交换器﹑管道﹑太阳能加热装置的平板集热器等导热器材。常用的铜合金分为黄铜﹑青铜﹑白铜3大类。纯净的铜是紫红色的 金属 ，俗称“紫铜”、“红铜”或“赤铜”。 紫铜富有延展性。象一滴水那么大小的纯铜，可拉成长达两公里的细丝，或压延成比床还大的几乎透明的箔。紫铜最可贵的性质是导电性能非常好，在所有的 金属 中仅次于银。但铜比银便宜得多，因此成了电气工业的“主角”。2.紫铜管厂家所生产的紫铜管主要用于的用途紫铜管的用途比纯普通紫铜广泛得多，每年有50%的铜被电解提纯为纯铜，用于电气工业。这里所说的紫铜，确实要非常纯，含铜达99.95%以上才行。极少量的杂质，特别是磷、砷、铝等，会大大降低铜的导电率。铜中含氧(炼铜时容易混入少量氧)对导电率影响很大，用于电气工业的铜一般都必须是无氧铜。另外，铅、锑、铋等杂质会使铜的结晶不能结合在一起，造成热脆，也会影响纯铜的加工。这种纯度很高的纯铜，一般用电解法精制：把不纯铜(即粗铜)作阳极，纯铜作阴极，以硫酸铜溶液为电解液。当电流通过后，阳极上不纯的铜逐渐熔解，纯铜便逐渐沉淀在阴极上。这样精制而得的铜;纯度可达99.99%。紫铜管的主要材料紫铜，是比较纯净的一种铜，一般可近似认为是纯铜，导电性、塑性都较好，但强度、硬度较差一些。 紫铜管也是继承了紫铜的良好物理、化学特性而成为工业用重要材料，在工业上具有广泛地应用，因此紫铜管厂家正是看中紫铜的这种优良的特性，才加工、 交易 紫铜管，从中获益的。

在目前铝行业市场中，电解铝的市场关注度非常高，而对于某些个人或业内人士而言对于目前的电解铝厂家的资料信息获得也是非常必要的。国内电解铝电解铝厂家生产企业分布以及大中型该类型企业名称如下：山西省：山西协和铝业有限公司、山西晋能集团新东方铝业公司内蒙古自治区： 内蒙古包头铝业有限公司辽宁省：辽宁抚顺铝厂吉林省：吉林白山市浑电铝业有限责任公司黑龙江省：黑龙江佳木斯铝厂江苏省：江苏徐州四方铝业集团公司湖北省：湖北丹江口市铝业有限公司第一电解铝分厂、湖北丹江口市铝业有限公司第二电解铝分厂、湖北武汉盛佳铝业有限公司、湖北咸宁电力铝厂湖南省：湖南张家界铝业公司、湖南双牌铝厂、湖南猫儿口铝厂广西壮族自治区：广西南南铝业股份有限公司、广西德胜铝厂、广西三江铝厂重庆市：重庆鼎泰铝业公司四川省：四川广元821厂贵州省：贵州遵义铝厂青海省：青海海北铝业有限责任公司、青海化隆先奇铝业有限责任公司宁夏回族自治区：宁夏中宁铝厂更多电解铝厂家信息可登陆上海有色网咨询，致电亦可。

贵 金属 厂家,就是指生产加工贵 金属 的厂家。贵 金属 （Precious metal），通常用来指代黄金，白银和白金三种 价格 昂贵，外表美观，化学性质稳定，具有较强的保值能力的 金属 。其中黄金的地位尤其重要。在布雷顿森林体系崩溃之前，西方各国货币均与美元挂钩，美元则与黄金挂钩，许多国家都公布本国货币的含金量，黄金的地位非常重要。1970年代後，随着世界金融格局的重组和通货膨胀得到缓解，黄金等贵 金属 的地位有所下降，但仍被视为世界通用的交换媒介和保值工具。贵 金属 在市場 交易 時，常使用鑄造成錠或幣的方式，例如黃金 交易 市場中的金條或金幣。贵 金属 的用途：航空航天材料中的贵 金属航空、航天、航海工业，要求材料具有高温抗腐蚀性、高可靠性、高精度和长的使用寿命，有的非用贵 金属 不可。如火箭点火引爆合金，航空发动机点火接点，导弹、卫星、舰艇、飞行器等控制方向、姿态的仪表材料(如陀螺仪的导电游丝)精确测温材料，应变材料等。贵 金属 催化剂及新材料的发展　　铂族 金属 具有优良的催化活性，较高的选择性、较长的使用寿命和可回收再生等优点，其研究和开发对工业和社会发展意义重大，今后许多领域必将是铂催化剂大显身手的时代。　　化学及石油化工用催化剂。80%以上的化学反应与催化有关，铂族 金属 催化剂在其中占有重要地位。如硝酸工业氨氧化用铂铑，或有铂钯铑催化网，70年来一直是硝酸工业核心。几乎年有的精细化工与贵 金属 催化剂有关使用载体催化剂，并向均相多功能催化剂方向发展。提高汽车油辛烷值的石油重整，一直离不开铂及铂及铂等基催化剂，另外，裂化、另氢等催化剂也多以铂或钯为基。　　一碳化学用催化剂、一碳化学指以煤及燃气，即甲烷、一氧化碳、甲醇等分子内含一个碳原子的物质为原料，制备各种化学制品和新兴工业领域。这方面最前途的是铂族 金属 配合物或 金属 化物催化剂。　　不锈钢表面有0.003 m的钝化膜，因此导电性变差，不能钎焊，限制了在电子工业中的应用。但是只要在不锈钢表面镀0.1~0.5 m厚的金，就有了导电性和钎焊性，从而开辟了在电子工业中的应用。　　贵 金属 应用极广，在高新技术的发展中处于重要地位。随着科学技术的发展，其应用领域和用途还会扩大，起越来越重要作用想要了解更多关于贵 金属 厂家的资讯，请继续浏览上海 有色 网（ www.smm.cn ） 有色金属 频道。

关于热镀锌厂家的相关信息：热镀锌厂与电镀锌厂相对，主要生产热镀锌产品，且热镀锌钢材产品的适用范围广，供不应求。热镀锌（galvanizing），也叫热浸锌和热浸镀锌，是一种有效的 金属 防腐方式，主要用于各 行业 的 金属 结构设施上。是将除锈后的钢件浸入500℃左右融化的锌液中，使钢构件表面附着锌层，从而起到防腐的目的。热镀锌的生产工序主要包括：原板准备→镀前处理→热浸镀→镀后处理→成品检验等。根据镀前处理方法的不同把热镀锌工艺分为线外退火和线内退火两大类 。线外退火：就是热轧或冷轧钢板进入热镀锌作业线之前，首先在抽底式退火炉或罩式退火炉中进行再结晶退火，这样，镀锌线就不存在退火工序了。钢板在热镀锌之前必须保持一个无氧化物和其他脏物存在的洁净的纯铁活性表面。这种方法是先由酸洗的方法把经退火的表面氧化铁皮清除，然后涂上一层由氯化锌或由氯化铵和氯化锌混合组成的溶剂进行保护，从而防止钢板再被氧化。线内退火：就是由冷轧或热轧车间直接提供带卷作为热镀锌的原板，在热镀锌作业线内进行气体保护再结晶退火。热镀锌产品性能的影响因素：碳、硫、磷、锰、硅、钨、铬等。随着工业的发现，热镀锌厂家的加工产品已经运用到很多领域，热镀锌加工的优点在于防腐年限长久，适应环境广泛一直是很受欢迎的防腐处理方法。被广泛运用与电力铁塔、通信铁塔、铁路、公路防护、路灯杆、船用构件、建筑钢结构构件、变电站附属设施、轻工业等。

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磷铜厂家磷铜概述　　磷铜（磷青铜）（锡青铜）（锡磷青铜）由青铜添加脱气剂磷P含量0.03~0.35%,锡含量5~8%.及其它微量元素如铁Fe,锌Zn等组成延展性,耐疲劳性均佳可用于电气及机械材料,可靠度高于一般铜合金制品. 青铜 原指铜锡合金﹐后除黄铜﹑白铜以外的铜合金均称青铜﹐并常在青铜名字前冠以第一主要添加元素的名。锡青铜的铸造性能﹑减摩性能好和机械性能好﹐适合於制造轴承﹑蜗轮﹑齿轮等。铅青铜是现代发动机和磨床广泛使用的轴承材料。铝青铜强度高﹐耐磨性和耐蚀性好﹐用於铸造高载荷的齿轮﹑轴套﹑船用螺旋桨等。铍青铜和磷青铜的弹性极限高﹐导电性好﹐适於制造精密弹簧和电接触元件﹐铍青铜还用来制造煤矿﹑油库等使用的无火花工具. 更多磷铜厂家信息详见上海 有色 网。

节能降耗和减轻环境污染是世界各国交通运输业面临的紧迫问题。为解决这一问题，各种轻质合金(如铝、镁合金) 越来越多地应用于交通运输工具上。其中铝合金具有十分优良的物理、机械力学性能，且重量轻，在汽车制造业得到了广泛应用，其中滤清器就是较典型的应用之一。由于铝合金的化学活泼性很强，表面极易形成氧化膜，且具有难熔性质，加之铝合金导热性强，焊接时容易造成不熔合现象；同时，氧化膜可以吸收较多的水分，从而导致焊缝气孔的形成；此外，铝合金的线膨胀系数大，导热导电性强，焊接时容易产生咬边、翘曲变形等缺陷，并且焊后接头力学性能下降。采用常规的氩弧焊( TIG) 和惰性气体熔化级电弧(MIG)方法焊接铝合金时，容易产生气孔、焊接裂纹以及焊接变形大等问题，制约了其在工业中的应用推广。与常规的焊接方法相比，激光焊接是一种功能多、适应性强、可靠性高的精密焊接方法，且易于实现自动化。由于激光高的功率密度，焊接时热输入量低，在保证熔深的基础上，焊接热影响区小，焊接变形小，激光焊接不需要真空装置，因此激光焊接具有质量高、精度高、速度高的特点。同时随着大功率、高性能激光加工设备的不断开发, 使得铝合金激光焊接技术在汽车制造业得到了广泛应用。 本文以车用铝合金滤清器为研究对象，分析了车用铝合金滤清器焊接的工艺要点及相关影响因素。滤清器焊缝为环焊缝，接头为锁底对接，要求焊缝表观均匀美观，熔宽达2mm以上，熔深达1.5mm以上，样件如图1所示。图1 样件 1 设备、材料及方法 设备：Trumpf 3001激光器和焊接头（光学配置：聚焦镜焦长为300mm、准直镜200mm、光纤芯径300μm），如图2所示；图2 Trumpf激光器和焊接头 材料：6系铝合金； 方法：激光焊接头在固定位置不动，工件绕固定轴旋转实现环焊缝焊接，焊接过程采用高纯Ar气旁轴保护。 2 焊接工艺易出现的问题 1、保护气吹向导致的问题：当保护气吹向与工件旋转方向同向时，即保护气后吹，因而焊接过程中保护气不能及时将待焊焊缝处空气排开，易导致焊接过程中空气的混入，从而使得焊缝极易氧化，焊后焊缝表面发黑且成形很差（如图3所示）。图3 保护气吹向与工件旋转方向同向形成的焊缝形貌 2、使用小内径气管导致保护范围过窄，且单位面积气体吹力过大：如当采用内径为4mm单铜管保护气保护，且样件是竖直摆放时（如图4所示），由于液态铝合金流动性较大，在保护气吹力和自身重力等因素的作用下，熔池中的铝合金易往重力方向下流，导致焊后焊缝下塌（如图5所示）。另外，小内径铜管的气体吹向面积小，气体吹力较大，也易导致焊缝成形不稳定。3、保护气不纯导致焊缝局部氧化，表面发黄：由于铝合金化学性质较活泼，在高温下极易氧化，因而焊接铝合金滤清器时保护气要采用高纯氩气（纯度99.99%），采用纯氩（纯度99.9%）保护时，由于高温焊接时气体杂质的侵入，也会导致焊缝局部氧化，甚至焊接不良，如图6所示。图6 保护气不纯导致的焊缝不良 4、工艺参数不匹配导致的焊接不良：激光焊接根据熔深的不同分为热导焊（功率密度在105 W/ cm2 —— 106 W/ cm2 之间）和深熔焊（功率密度在106 W/ cm2 —— 107 W/ cm2之间），热导焊时浅层金属主要靠表面吸收激光能量后向下的热传导而被加热至熔化，形成的焊缝近半圆型，焊缝熔深较浅。在激光焊接过程中小孔的出现可大大提高材料对激光的吸收率，小孔作为一个黑体可使焊件获得更多的能量耦合，这是获得良好焊接质量的前提条件。铝合金对激光具有极高的初始反射率，对C02激光束的反射率可达96％，对Nd：YAG激光束的反射率也接近80％。铝合金的热导率在室温下约为普通中碳钢的3倍，因此在实际焊接铝合金过程中，需要保证足够的激光功率，以获得需要的熔深。在不同铝合金的激光焊接中都发现存在一个激光能量密度阈值，若低于此值，焊件仅发生表面熔化，焊接以热传导型进行，熔深很浅，仅在表面形成一道激光冲击痕，而一旦达到或超过此值，等离子体产生，同时诱导出小孔，熔深大幅度提高。因而铝合金激光焊接若想达到深熔焊效果，需要达到一定功率值。但功率也不能达大，易导致因热输入过大使得焊缝凹陷，咬边严重，如图7a所示。在能量小于激光能量密度阈值时，会出现明显的热传导焊形貌，如图7b所示。图7 激光功率对焊缝成形的影响 3 解决方法和结果 1、针对保护气体吹力过大且吹向面积过小而导致熔池不稳定、焊缝保护范围过窄的问题，采用内径较大的保护气管（直径9mm）替代，如图8所示。该气管能在对熔池形成较大保护范围的前提下，减弱气体对熔池成形的干扰。图8 大内径气管保护 2、为了满足焊缝表面成形均匀美观和熔宽2mm以上的要求，采用了慢速、离焦焊接。另外焊接过程中采取上坡调时间100ms、下坡调时间300ms，以减小收弧处形成的弧坑。 选取表1参数作为优化的焊接工艺参数，焊后样件如图9所示，收弧形貌如图10所示。焊缝表面形貌和横断面形貌分别如图11和图12所示。从图9、图10和图11中可以看出，焊缝表面形成细密且均匀一致的鱼鳞纹形貌，并且没有任何表面裂纹和气孔等缺陷，另外收弧弧坑大大减小。从图12中可以检测出，焊缝熔宽达2.5mm，熔深达1.7mm，且内部无气孔、裂纹等缺陷。

紫铜排钢厂长期大幅亏本导致减产检修增多，一起在国内需求低迷的情况下，紫铜板钢厂遍及加大出口力度，投放商场资源显着削减，是华东地区钢价在7月下旬大幅上涨的主要原因。到7月31日，西本指数收在2230元/吨，较上月末上涨70元/吨，月环比涨幅为3.24%，较去年同期报价跌落990元/吨，同比跌幅为30.75%。7月30日螺纹钢期货主力合约RB1510收盘报价为2085元/吨，较上月末跌落132元/吨，月环比跌幅为5.95%。上半月国内期货、现货同步大幅跌落，下半月现货钢价大幅反弹，期货报价虽然也有所走强，但报价体现震动重复，反映出商场对后市预期仍然慎重。螺纹:昨日钢柸报价上调20元/吨,商场决心安稳,黑色系全体呈现低位反弹走势,但因为期螺呈升水格式,反弹起伏不如铁矿。现货商场报价接连3日小幅拉涨,全体成交尚可,因为对之后钢厂停产的预期,供应商开端抬升报价,心情开端回暖。但下流需求方面仍旧偏弱,无实质性利好呈现,主张重视供应方面的改变,空头暂时逃避。现货商场:全国大部分钢材现货商场报价上涨。         

特殊钢厂锻钢车间规划(design of special steel forge shop)运用锻压设备对特殊钢锭进行开坯或成材的车间规划。锻钢车间首要出产小批量、多种类、较大规格的特殊钢锻材;并出产部分难以轧制、塑性低、变形抗力大的高合金钢坯;在有较大锻压设备时，还可出产部分特殊钢锻件。锻钢产品用于冶金、机械、电子、石油、化工、航空、军工和原子能等工业部门。简史1842年英国制作了第一台蒸汽锤，使铸造出产进入运用动力的年代。我国建成配备蒸汽锤的特殊钢厂锻钢车间。蒸汽锤适于出产供轧薄板坯和小规格锻材，但其锭型较小，产品表面粗糙不平，加工余量大。跟着工业特别是航空工业的开展，需求用规格更大的高合金钢锭(镍基合金或钛合金)进行铸造，才干满意对产品规格和质量的要求，一起对产品的表面精度也提出了更高的要求。蒸汽锤已不能习惯。从20世纪50年代开端，瑞典、英国、德国、美国、日本等国接连选用快锻压机，不只行程次数高，还完成尺度精度操控和辅佐工序机械化，以及与铸造操作机联合铸造。习惯了较大高合金钢锭型快速铸造变形要求，并可取得高精度的锻件，进步了成材率和出产率。因而，在20世纪70年代后期，快锻压机得到了广泛的运用。例如1967年5月在瑞典乌得霍尔姆公司(Uddehlm-aktiebolag)的哈格福尔斯(Hagfors)工厂安装了一台联邦德国德马克液压设备制作公司规划和制作的30MN快锻液压机，首要产品是铸造高合金钢、东西钢、不锈钢、特殊合金的180～850mm方坯、200～900mm的圆坯和1850mm宽的板坯。质料为重1～45t，直径400～1900mm的钢锭;直径为600～1000mm，长达4500mm的电渣重熔钢锭和扁锭。在同一时期，奥地利和联邦德国还开展了一种机械传动和液压传动的径向铸造的精锻机。用于特殊钢出产的卧式精锻机，能够把钢锭锻成高精度的方、圆或扁形棒材或轴类件，并能削减后部工序的加工余量。精锻机铸造，锻件处于两向压应力状况下，可防止表面裂纹;其高速变形发生的热量能抵消热辐射散热量，可在一火内将钢锭锻至制品，因而较快锻压机更合适高合金钢的铸造。一般，精锻机的出产率、产品成材率较快锻压机可得到进一步进步，但其锭型断面受锤头开口度的约束。近几年，快锻压机和精锻机的联合作业，在国外的特殊钢厂受到重视，这样能够发挥快锻压机大锭开坯和精锻机一火成材的特色，出产大型轴类锻件。我国从1980年前后建造安装了20～25MN的快锻压机和3.4～14MN精锻机，如某钢厂在1986年建成具有20MN快锻压机和10MN精锻机的现代化的锻钢车间，使我国特殊钢出产技能到达世界先进水平。20世纪70年代奥地利的出产技能和机器制作有限公司(简称GFM)又将精锻工艺开展成精锻一轧制工艺，直接将连铸小方坯锻轧成棒材，具有占地小，出资少的长处。规划规划与产品计划锻钢车间规划规划一般为年产值20000～100000t。产品计划应区别不同种类产品的代表钢种、断面形状、规格规划、交货状况及产品标准等要求。锻钢车间的产种类类以锻材为主，还可承当部分高合金钢轧钢用坯和部分特殊钢锻件出产任务。一般产品按钢种可分为碳素结构钢、合金结构钢、碳素东西钢、合金东西钢(包含模具钢)、弹簧钢、轴承钢、高速钢、不锈钢，有些车间还有高温合金、钛合金或精细合金等。锻材断面以方、圆、扁形为主，规格规划为80～500mm锻件有饼材、环件、模块及旋转对称轴等种类。这些都要依据市场需求来断定。供应轧制坯的钢种、规格、产值按轧钢车间的要求断定。工艺流程挑选工艺流程依据出产的钢种规格和用户对产品的要求进行挑选。 锻钢基本出产工艺流程见图1。         单重2t以上的钢锭，应考虑热送。某些钢种冷送钢锭在炼钢车间要先进行扒皮。供轧坯铸造缓冷后，需经砂轮扒皮或酸洗(或抛丸)部分整理表面缺点，然后送轧钢车间。锻材可按其钢种断定工艺流程。碳素、合金结构钢的锻材可由钢锭一火锻到制品;高合金东西钢、不锈钢和高速钢的锻材一般需经开坯、酸洗及整理表面缺点后，再加热铸造成材。冷加工锻材锻后一般要进行退火，下降硬度和细化晶粒。依据用户要求，有的锻材要求切断面和倒角或粗加工后交货。锻件锻后多进行退火处理。退火锻件须进行外观尺度、无损探伤和低倍安排的查验，有的要进行机械性能和高倍安排查验。对归纳力学性能指标要求较高的锻件，在粗加工后，还需进行调质处理，之后再进行力学性能、低倍断口和高倍安排查验。设备挑选 首要有锻压设备、加热炉、热处理炉和精整设备等。 锻压设备特殊钢厂选用的锻压设备有蒸汽自在锻锤(以下简称蒸汽锤)、快速自在铸造液压机(以下简称快锻压机)和精锻机。蒸汽锤因为结构简略、报价低廉，仍可选用。但5t蒸汽锤因为噪音和轰动较大，已趋向筛选;3t蒸汽锤合适出产小型薄板坯;一火锻材可安排两台3t或2t蒸汽锤进行联合作业出产。30MN快锻压机以出产锻件为主;16MN～20MN快锻压机适于高合金钢锭的开坯，出产特殊钢锻材以及模块、饼材、环件、阶梯轴等锻件。8MN快锻压机以高合金钢锭开坯和出产锻材为主。10MN精锻机可将直径小于550mm的圆锭或八角锭在一火内直接铸造成材;8MN精锻机可将直径小于.400mm的圆锭或坯直接铸造成材;5MN精锻机多用于轴类件的铸造出产;有芯棒设备的精锻机能够出产空心轴、厚壁管等产品。与锻压设备配套的机械设备有铸造操作机、钢锭反转小车、换砧设备等。锻压设备公称才能及其数量是依据车间产品计划和锻压设备的出产率来挑选的。即依据产种类类、钢种、规格规划及其铸造比要求先断定锭型、锻压工艺计划、锻压设备及其公称才能;然后依据产品产值、锻压设备出产率，核算锻压设备需求的年总工作台时，再按下列公式断定锻压设备台数： 式N为核算需求的锻压设备台数;t为锻压设备年总工作台时数，h;T为每台锻压设备年时基数，6500h;η为设备负荷率，%;N1为选用锻压设备台数。设备负荷率：蒸汽锤一般为80%～85%，至少不低于60%;铸造液压机一般为70%～83%，至少不低于60%;精锻机一般为80%～85%，至少不低于65%。蒸汽锤、快锻压机和精锻机出产才能实例如表。多火铸造时，可增设室式加热炉与接连加热炉合作运用。12.5MN的快锻液压机和10MN以上的精锻机，以装备环形炉为宜。为满意少量大规格锻件的出产，应装备1～2座车底式加热炉。快锻液压机出产有多火铸造时，还应装备室式加热炉。选用2t以上钢锭为质料时，车间要设置车底式预热炉，使运来的热钢锭及时入炉保温，也可做冷钢锭的预热。加热炉炉外机械设备首要有推钢机、出钢机、运锭车和有(无)轨装出料机等。        热处理设备依据产品的热处理工艺和用户要求挑选。一般选用车底式热处理炉，其台车长度按锻件的长度考虑，台车宽度一般为1.5～2m，台车长度一般为4～11m。台车面积可按下式核算： 式中F为热处理台车总面积，m2;1.1为重复处理系数;Q为全年锻材热处理量，t;7700为热处理炉年工作时刻，h;f为热处理炉出产率，一般取50～75kg/(m2•h)。热处理台车总面积断定后，依据出产需求选定车底式热处理炉的尺度和座数。 精整设备有酸洗、抛丸整理、缺点修磨设备。选用酸洗或抛丸的办法整理锻材表面氧化铁皮，露出其缺点，以便进一步修磨整理。因为抛丸机出产率很高，又无废酸污水处理问题，已逐步替代酸洗。方、圆、扁形钢的扒皮整理多选用砂轮修磨机，也有选用车床的。锻材内部缺点查看一般选用超声波探伤机。有棒材、方板坯和饼材超声波探伤机。 锻材的试样切开和定尺切开一般选用圆锯机和带锯机。此外，应设置压力矫直机，以便对热处理后呈现曲折的棒材进行矫直。车间吊车的起分量首要是依据车间出产吊运成垛锻件或缓冷箱需求和设备检修需求来断定的。快锻压机和精锻机车间吊车起分量要考虑检修最大锻机部件的起吊分量;锻锤车间吊车起分量首要考虑铸造操作机的起吊分量。锻压工段吊车选用重级工作制，其他工段为中级工作制。每台吊车服务规划为40～50m。车间组成及安置锻钢车间由质料、铸造、热处理、精整、制品、东西机修等部分组成。单一的锻钢车间可和辅佐车间相邻安置。关于有两个以上的锻钢车间，可分隔安置，并考虑质料、制品寄存、后部工序的共用性。如某锻钢车间的厂房安置，其质料的运入和制品的运出，各工序之间的运转疏通，锻压设备和加热炉的安置紧凑合理。首要工段和辅佐工段相距很近，物料活动互不搅扰。这可削减辅佐作业时刻，有利于多火高合金钢的铸造。两台以上压机考虑可独自作业又可联合作业。 某厂工艺平面安置见图2首要技能经济指标锻钢车间规划规划一般为年产值20000～100000t(其间锻材产值大约占72%，锻坯产值大约占28%)。钢种不同的产品钢锭消耗量也不同。碳素结构钢、碳素东西钢、合金结构钢锻坯的吨产品钢锭消耗量一般大约为1200kg/t，锻材的吨产品钢锭消耗量一般大约为1230kg/t;弹簧钢、滚珠轴承钢、不锈钢、合金东西钢锻坯的吨产品钢锭消耗量一般大约为1240kg/t;锻材的吨产品钢锭消耗量一般大约为1350kg/t;高速钢、高温合金锻坯的吨产品钢锭消耗量一般大约为1360kg/t，锻材的吨产品钢锭消耗量一般大约为1430kg/t;锻件的吨产品钢锭消耗量一般大约为1500kg/t。锻钢的吨产品耗电量一般大约为250kw•h/t;吨产品燃料消耗量一般大约为18000MJ/t;吨产品耗汽量蒸汽锤一般大约为3700kg/t;吨产品耗水量一般大约为20000kg/t;锻钢车间出产工人的年产值一般大约为80t/(a•人)。

铝板焊接特点(1)铝在空气中及焊接时极易氧化，生成的氧化铝（Al2O3）熔点高、非常稳定，不易去除。阻碍母材的熔化和熔合，氧化膜的比重大，不易浮出表面，易生成夹渣、未熔合、未焊透等缺欠。铝材的表面氧化膜和吸附大量的水分，易使焊缝产生气孔。焊接前应采用化学或机械方法进行严格表面清理，清除其表面氧化膜。在焊接过程加强保护，防止其氧化。钨极氩弧焊时，选用交流电源，通过“阴极清理”作用，去除氧化膜。气焊时，采用去除氧化膜的焊剂。在厚板焊接时，可加大焊接热量，例如，氦弧热量大，利用氦气或氩氦混合气体保护，或者采用大规范的熔化极气体保护焊，在直流正接情况下，可不需要“阴极清理”。（2）铝及铝合金的热导率和比热容均约为碳素钢和低合金钢的两倍多。铝的热导率则是奥氏体不锈钢的十几倍。在焊接过程中，大量的热量能被迅速传导到基体 金属 内部，因而焊接铝及铝合金时，能量除消耗于熔化 金属 熔池外，还要有更多的热量无谓消耗于 金属 其他部位，这种无用能量的消耗要比钢的焊接更为显著，为了获得高质量的焊接接头，应当尽量采用能量集中、功率大的能源，有时也可采用预热等工艺措施。（3）铝及铝合金的线膨胀系数约为碳素钢和低合金钢的两倍。铝凝固时的体积收缩率较大，焊件的变形和应力较大，因此，需采取预防焊接变形的措施。铝焊接熔池凝固时容易产生缩孔、缩松、热裂纹及较高的内应力。生产中可采用调整焊丝成分与焊接工艺的措施防止热裂纹的产生。在耐蚀性允许的情况下，可采用铝硅合金焊丝焊接除铝镁合金之外的铝合金。在铝硅合金中含硅0.5％时热裂倾向较大，随着硅含量增加，合金结晶温度范围变小，流动性显著提高，收缩率下降，热裂倾向也相应减小。根据生产经验，当含硅5％～6％时可不产生热裂，因而采用SAlSi條(硅含量4．5％～6％)焊丝会有更好的抗裂性。（4）铝对光、热的反射能力较强，固、液转态时，没有明显的色泽变化，焊接操作时判断难。高温铝强度很低，支撑熔池困难，容易焊穿。（5）铝及铝合金在液态能溶解大量的氢，固态几乎不溶解氢。在焊接熔池凝固和快速冷却的过程中，氢来不及溢出，极易形成氢气孔。弧柱气氛中的水分、焊接材料及母材表面氧化膜吸附的水分，都是焊缝中氢气的重要来源。因此，对氢的来源要严格控制，以防止气孔的形成。（6）合金元素易蒸发、烧损，使焊缝性能下降。（7）母材基体 金属 如为变形强化或固溶时效强化时，焊接热会使热影响区的强度下降。（8） 铝为面心立方晶格，没有同素异构体，加热与冷却过程中没有相变，焊缝晶粒易粗大，不能通过相变来细化晶粒。　　2. 焊接方法　　几乎各种焊接方法都可以用于焊接铝及铝合金，但是铝及铝合金对各种焊接方法的适应性不同，各种焊接方法有其各自的应用场合。气焊和焊条电弧焊方法，设备简单、操作方便。气焊可用于对焊接质量要求不高的铝薄板及铸件的补焊。焊条电弧焊可用于铝合金铸件的补焊。惰性气体保护焊（TIG或MIG）方法是应用最广泛的铝及铝合金焊接方法。铝及铝合金薄板可采用钨极交流氩弧焊或钨极脉冲氩弧焊。铝及铝合金厚板可采用钨极氦弧焊、氩氦混合钨极气体保护焊、熔化极气体保护焊、脉冲熔化极气体保护焊。熔化极气体保护焊、脉冲熔化极气体保护焊应用越来越广泛（氩气或氩/氦混合气）　　3.焊接材料　（1）焊丝%　　铝及铝合金焊丝的选用除考虑良好的焊接工艺性能外，按容器要求应使对接接头的抗拉强度、塑性(通过弯曲试验)达到规定要求，对含镁量超过3％的铝镁合金应满足冲击韧性的要求，对有耐蚀要求的容器，焊接接头的耐蚀性还应达到或接近母材的水平。因而焊丝的选用主要按照下列原则：　　1）纯铝焊丝的纯度一般不低于母材；　　2）铝合金焊丝的化学成分一般与母材相应或相近；　　3）铝合金焊丝中的耐蚀元素(镁、锰、硅等)的含量一般不低于母材；　　4）异种铝材焊接时应按耐蚀较高、强度高的母材选择焊丝；) d% S# K& V2 {　　5）不要求耐蚀性的高强度铝合金(热处理强化铝合金)可采用异种成分的焊丝，如抗裂性好的铝硅合金焊丝SAlSi一1等(注意强度可能低于母材)。　（2）保护气体　　保护气体为氩气、氦气或其混合气。交流加高频TIG焊时，采用大于99．9％纯氩气，直流正极性焊接宜用氦气。MIG焊时，板厚<25 mm时宜用氩气；板厚25 mm～50 mm时氩气中宜添加10％～35％的氦气；板厚50mm-75mm时氩气中宜添加l0％～35％或50％的氦气；当板厚>75 mm时推荐采用添加50％～75％氦气的氩气。氩气应符合GB／T 4842?995《纯氩》的要求。氩气瓶压低于0.5 MPa后压力不足，不能使用。　　(3)钨极　　氩弧焊用的钨极材料有纯钨、钍钨、铈钨、锆钨四种。纯钨极的熔点和沸点高，不易熔化挥发，电极烧损及尖端的污染较少，但电子发射能力较差。在纯钨中加入1％～2％氧化钍的电极为钍钨极，电子发射能力强，允许的电流密度高，电弧燃烧较稳定，但钍元素具有一定的放射性，使用时应采取适当的防护措施。在纯钨中加入1.8％～2.2％的氧化铈(杂质≤0.1％)的电极为铈钨极。铈钨极电子逸出功低，化学稳定性高，允许电流密度大，无放射性，是目前普遍采用的电极。锆钨极可防止电极污染基体 金属 ，尖端易保持半球形，适用于交流焊接。　（4）焊剂 气焊用焊剂为钾、钠、锂、钙等元素的氯化物和氟化物，可去除氧化膜。　4. 焊前准备(1)焊前清理　　铝及铝合金焊接时，焊前应严格清除工件焊口及焊丝表面的氧化膜和油污，清除质量直接影响焊接工艺与接头质量，如焊缝气孔产生的倾向和力学性能等。常采用化学清洗和机械清理两种方法。  更多有关铝板焊接的特点请详见于上海 有色 网

铝线焊接,就是通过焊接技术对铝线进行再次处理。焊接是被焊工件的材质（同种或异种），通过加热或加压或两者并用，并且用或不用填充材料，使工件的材质达到原子间的建和而形成永久性连接的工艺过程。焊接过程中，工件和焊料熔化形成熔融区域，熔池冷却凝固后便形成材料之间的连接。这一过程中，通常还需要施加压力。焊接的能量来源有很多种，包括气体焰、电弧、激光、电子束、摩擦和超声波等。19世纪末之前，唯一的焊接工艺是铁匠沿用了数百年的 金属 锻焊。最早的现代焊接技术出现在19世纪末，先是弧焊和氧燃气焊，稍后出现了电阻焊。20世纪早期，随着第一次和第二次世界大战开战，对军用器材廉价可靠的连接方法需求极大，故促进了焊接技术的发展。今天，随着焊接机器人在工业应用中的广泛应用，研究人员仍在深入研究焊接的本质，继续开发新的焊接方法，以进一步提高焊接质量。焊接技术主要应用在 金属 母材上，常用的有电弧焊，氩弧焊，CO2保护焊，氧气-乙炔焊，激光焊接，电渣压力焊等多种，塑料等非 金属 材料亦可进行焊接。　 金属 焊接方法有40种以上，主要分为熔焊、压焊和钎焊三大类。电焊机各种压焊方法的共同特点是在焊接过程中施加压力而不加填充材料。多数压焊方法如扩散焊、高频焊、冷压焊等都没有熔化过程，因而没有象熔焊那样的有益合金元素烧损，和有害元素侵入焊缝的问题，从而简化了焊接过程，也改善了焊接安全卫生条件。同时由于加热温度比熔焊低、加热时间短，因而热影响区小。许多难以用熔化焊焊接的材料，往往可以用压焊焊成与母材同等强度的优质接头。焊接是一个局部的迅速加热和冷却过程，焊接区由于受到四周工件本体的拘束而不能自由膨胀和收缩，冷却后在焊件中便产生焊接应力和变形。重要产品焊后都需要消除焊接应力，矫正焊接变形。现代焊接技术已能焊出无内外缺陷的、机械性能等于甚至高于被连接体的焊缝。被焊接体在空间的相互位置称为焊接接头，接头处的强度除受焊缝质量影响外，还与其几何形状、尺寸、受力情况和工作条件等有关。接头的基本形式有对接、搭接、丁字接（正交接）和角接等。铝是一种轻 金属 ，密度仅是铁的三分一左右。纯净的铝是银白色的，因在空气中易与氧气化合，在表面生成一种致密的氧化物薄膜（氧化铝Al2O3），所以通常略显银灰色。而其薄膜又使铝不易被腐蚀。铝能够与稀的强酸（如稀盐酸，稀硫酸等）进行反应，生成氢气和相应的铝盐。与一般的 金属 不同的是，它也可以和强碱进行反应，形成偏铝酸盐和氢气。因此认为铝是两性 金属 ，铝的氧化物被称为两性氧化物，而氢氧化铝则被称为两性氢氧化物。在常温下，铝在浓硝酸和浓硫酸中被钝化，不与它们反应，所以浓硝酸是用铝罐（可维持约180小时）运输的。纯铝较软，在300℃左右失去抗张强度。经处理过的铝合金，质轻而较坚韧。想要了解更多铝线焊接的相关资讯，请浏览上海 有色 网（ www.smm.cn ）铝频道。

越来越多的高档葡萄酒使用更为厚重的玻璃酒瓶，以此来显示其消费群体奢华的葡萄酒消费理念。同时，更多的面对大众市场的优质葡萄酒使用容量为3升的盒装和独立包装的塑料、铝包装，向消费者传达一种方便、平易近人的消费理念。    根据较近的销售资料，代替传统750毫升玻璃瓶的新式包装材料种类繁多，让人大开眼界。 A C尼尔森（AC Nielsen）公司较新公布的食品、药物和酒类商店调查统计材料显示，3升装的葡萄酒销售总量从2005年9月份至今增加了42.5%%，同期传统包装葡萄酒销售量增加了7%%；187毫升独立塑料瓶包装的葡萄酒年销量增长了16.3%%。    几十年前，螺旋盖盒装葡萄酒就已经开始面向大众销售。葡萄酒营销专家认为，当今的葡萄酒包装形式与以往并无大异，所不同的只是葡萄酒的质量在不断改进。究其原因，主要得益于葡萄酒种类的繁多以及不同的包装方式所传达的不同的消费理念。    2003年黑盒葡萄酒公司（Black Box Wines）以25美元的零售价发售3公升箱装2001年份纳帕谷霞多丽葡萄酒，等同于每瓶6.25美元的传统瓶装葡萄酒。此举为零售价为16至20美元的盒装葡萄酒打开了新的市场份额。随后采取同样举措的还有澳大利亚的哈迪集团邮票系列（Hardy Stamp）以及纳帕谷德力克托酒园（Delicato）的伯达葡萄酒(BOTA)等等。    2005年，白令酒业（Beringers）和菲泽酒业（Fetzer Vineyards ）引进了187毫升装的塑料瓶包装。有关人士预测，2006年很可能风行铝瓶包装：宾夕法尼亚的 CCL容器包装公司CCL Container 和俄亥俄州的伊科萨尔（Exal）包装公司都曾不断地被问及开发类似啤酒和功能饮料包装的铝瓶葡萄酒包装的可能性。伊科萨尔公司现正与盖斯威力（Geyserville）的托伊兰特形象公司（Yoy Rat Imagery）合作，共同致力于命名为“铝瓶联盟”（Aluminum Bottle Consortium）的项目。    位于海德堡（Heldsburg）的廷克奈尔（Tincknell）葡萄酒营销公司曾参与黑盒公司的市场运作，他正与当地的葡萄酒厂合作，研究使用独立的铝瓶盛装葡萄酒。保罗说，铝瓶装葡萄酒预计今年内会进入市场。    与传统的玻璃瓶包装相比，铝瓶包装重量轻、成本低廉，瓶体到瓶颈上可印刷6种颜色。制造玻璃瓶所需的模子造价高达50，000美元，而制作铝瓶的成本却低得多。    葡萄酒厂商现在需要解决的首要问题是塑料瓶的氧气渗透和为改换铝瓶更改生产线。

如何使用铜线焊接？用榔头将并排套在铜管内的8根铜线和扁铜线敲扁,再用洋冲在敲扁的铜管上冲几个眼进行防松处理,最后用电烙铁将铜管加热,将焊锡从铜管缝隙内融化灌入填满.  这种方法使用设备少,成本低廉,简单可靠.  因为铜线太细,用氧气焊接容易吹断,不太好焊. 如果采用铜焊机焊接,需要间歇加热,防止一下过热烧断铜线.     可直接用气焊将线头融化焊接,用小焊枪. 如果楼主想质量好些就用氩弧焊,觉得还不保险就采用银铜气焊,或者采用铜焊机加303银焊片进行焊接.你所说的铜扁线可能称为导电环,可以将铜线缠绕在扁铜线上(或在缠绕好的铜线上再多缠绕上一层铜线进行加固),然后采用锡焊(如果没有200W以上的电烙铁可采用氧气轻微加热然后涂焊锡)或银铜焊焊接加固.   如不知这个电机运行的具体环境震动有多大,你可以采用玻璃丝或无纬带或热缩带将焊接处包扎牢靠,然后在上面涂刷环氧树脂或绝缘漆,烘(吹)干做固化处理,这样可以防止震动开裂.使用多股铜线焊接的方法：精密线束焊机的核心为IGBT逆变电阻焊机，焊接模式为定电流分段加热方式，焊接时间短，避免焊接过热或焊接熔深不够，不需任何助焊剂、保护气体、焊接的接点是熔为一体的合金层，化学性能稳定、导电性好，电阻系与材料原来的系数基本一致。无飞溅，焊点光亮，镀层不露铜，端子不开裂。主要适用于铜合金端子与单股、多股铜合金线焊接、多股铜线焊接、多股线与漆包线焊接、杜绝了锡焊假焊、低温脆化、连接不牢固等现象。在加工电线、插头线、电脑周边设备、通讯网络电子产品、汽车连接线等 行业 得到广泛应用。