1Cr18Ni9Si3 奥氏体不锈钢在压缩变形过程中，随变形温度升高，应力值减小；随变形速率提高，相同应变下的应力值增大。利用Z参数可得到1Cr18Ni9Si3奥氏体不锈钢的热变形方程，钢的再结晶激活能为507.62 kJ/mol 。 对 1Cr18Ni9Si3 不锈钢热加工性能进行了系统的研究和分析。 通过改变变形量、变 形 速 率 、 应 力 水 平 及 加 工 温 度 ， 研 究 了 降 低 1Cr18Ni9Si3 钢的变形抗力 的措施，以达到可加工的目的。《高高兴晟特钢集团》 可协议特殊钢。015Х20Н25Г2Б (ЭП754) 015H20N25G2B （EP754）但国内外关于1Cr18Ni9Si3不锈钢的热加工变形行为研究较少，因而探讨高温变形过程中1Cr18Ni9Si3奥氏体不锈钢的热加工工艺， 确定合理的热变形参数及数学表达式，对钢的生产具有实用价值。

1Cr21Ni5Ti双相不锈钢由于具有高强度、高耐蚀性和可焊接性等而被广泛应用在石油化工、深海作业、原子能工程及航空航天增压输送系统等领域。1Cr21Ni5Ti双相不锈钢经过 １ ０５０ ℃ 固溶后，在６５０～８５０ ℃时效处理过程中存在 σ 相析出行为，时效初期， σ 相优先在铁素体和奥氏体相界处形核， 随着时效温度的升高和时效时间的延长，σ 相长大、粗化并向铁素体基体延伸，σ 相的析出温度范围为 ６５０～８５０ ℃，并且析出鼻尖温度约为 ７５０ ℃，随着变形量的增大，σ 相析出时间缩短，析出速率加快。随着固溶温度升高， 铁素体与奥氏体中 Ｃｒ、Ｎｉ 含量趋于一致，1Cr21Ni5Ti双相不锈钢的成分区域均匀化。固溶温度从 １ ０００ ℃ 升高到 １ ３５０ ℃ ，铁素体中 Ｃｒ 含量由 ２３．５９％降低到２０．３２％，Ｎｉ含量由３．1７％升高到 ５．１１％； 奥氏体中 Ｃｒ含量基本稳定，Ｎｉ 含量降低幅度较小，约为 ０３％