磨矿为一段闭路流程，磨矿粒度小于0.074mm65%~70%。选别为优先浮选，由于原矿氧化率明显下降，故选矿厂于1976年先后停止回收氧化铅和氧化锌。该厂所结存的91万t氧化铅锌矿石，原设计用回转窑挥发富集，因入炉矿石品位低于地质储量品位，经济上不合算，现正进行浮选-挥发联合流程工业试验。    该厂现生产的工艺流程见下两图：    铅、锌精矿为两段脱水，硫精矿采用自然干燥，最终精矿含水铅精矿为10~15%，锌精矿为8~13%，硫精矿为16%。    1985年选矿厂电耗为43.91kw.h/t，其中破碎筛分1.61kw.h/t，磨矿14.76kw.h/t，浮选19.61kw.h/t，脱水1.33kw.h/t，其它6.6kw.h/t。    该厂主要设备均由苏联、捷克斯洛伐克和何加利亚提供，其中比较先进的是球磨机衬板为长条形，筒体无螺孔，更换方便，衬板材质为ZGMn13，更换周期达2~5年。    选矿厂工艺指标，单位消耗指标及主要设备见下表：

热顶电磁铸造法与普通电磁铸造法的区别在于采用特制的屏蔽罩结构，并在其内部用耐火材料制成热顶约束液柱顶部熔体成型，也就是热顶兼有屏蔽罩的功能。　　热顶电磁铸造技术具有如下优点：　　（1）与电磁铸造技术相比，热顶具有约束部分液柱成型的作用。金属液面位置的控制相比之下更为容易，并有利于液柱高度的稳定。　　（2）热顶截面由于由下到上逐渐增大，在铸造过程中金属液浇注量的增减对液柱高度的影响明显减弱，从而增强了液柱高度和铸锭尺寸的稳定性。　　（3）热顶有利于金属液的浇注，减弱了浇流对金属液柱的冲击力。　　（4）由于液-固界面处的液柱仍依靠电磁力约束成半悬浮状态，保证了铸锭侧表面在自由表面状态下凝固，并未削弱液穴内的电磁搅拌作用，继承了电磁铸造铸锭表面光亮、内部组织致密的优点。　　热顶电磁铸造技术即充分发挥了普通电磁铸造和电磁连铸的优点，又增强了系统的可操作性，其磁场强度和电磁压力分布合理，能有效控制铸锭夹杂，提高铸锭表面和内部质量。

一、对铝合金玻璃采光顶的认识      随着我国建设事业的发展 ，大量民用建筑的建造，各种类型的玻璃采光顶(玻璃天窗)，亦开始被广泛应用于宾馆饭店、车站、机场候机楼 、商业城 、百货大厦、展览馆、体育馆、博物馆及医院等。大面积天井上加盖各种形式和颜色的玻璃采光顶，构成一个不受气候影响的室内玻璃顶空间。人们不仅能享受自然光照射，又能观望晴空，倍受人们欢迎。玻璃顶中庭在建筑中是室内一个天然采光的中心空间，这个空间起着组织，协调周围建筑的作用。带玻璃顶的建筑一般在布局上比较紧凑，更有效组织流畅的室内空间交流，并具有良好的导向性，还可以创造特有的空间序列。沉浸在阳光明亮的室内环境不受室外季节气温的影响，给人带来舒适愉快的气氛，同时它具有明显的节能潜力。     各种玻璃采光顶的设计应对防火 、防水、安全、保温等方面作出周密的构造细部处理，并要注意材料的选用得当。为了预防玻璃采光顶的特殊火灾危险，如烟的透光厅内积聚，并通过该厅向各层扩散，火焰通过敞开的大厅在各层间的蔓延，疏散出路得不到保护，火源和烟源较难约束，给灭火带来困难，各国防火规范和标准都有严格的要求，要求设置必要的防火灭火设备，报警设备，要求考虑烟气的有效控制和排除。二、玻璃采光顶的分类：     I．按造型分类为：单体玻璃采光顶、群体玻璃采光顶、连体玻璃采光顶。    1．单体玻璃采光顶分：单坡、双坡、三坡(三菱锥)、四坡(包括四菱锥)、半园、1／4园、多角锥、园锥、园穹等。     2．群体玻璃采光顶：是在一个屋顶系统上，由若干单体玻璃采光顶在结构件支承体系上组合成一个玻璃采光顶的群体，其形式可随意变化。    3．连体玻璃采光顶：是由几种玻璃采光顶和玻璃幕墙以共用杆件连成一个整体的玻璃顶和墙面系统，可以设计出成百个不同形状的玻璃采光顶。    Ⅱ．按制作方法的分类：    1．玻璃镶嵌式铝合金采光顶：铝合金明框采光顶构造方式大多数是由倾斜或水平的铝合金组成的框格上镶嵌玻璃，并用铝合金压板固定夹持玻璃，玻璃采光顶的顶盖的围护构件，框格本身固接在承重结构上，由它传递采光顶的自重、风荷载、雪荷裁。框格明显地表现在建筑外面表面上，形成独特的建筑效果。玻璃采光顶的铝合金型材长期要经过日晒雨淋，对铝材表面氧化膜要求较高，一般为15μ(AA15)为佳。这种采光顶对铝材断面要求因形状不同而异，型材断面设计要合理，要考虑排水，否则易漏水。    2. 铝合金隐框玻璃采光顶：这种玻璃采光顶是随结构式隐框玻璃幕墙技术的发展而用于玻璃采光顶。这是最新的一种铝合金玻璃采光顶。隐框玻璃采光顶由于采用了结构性玻璃装配方法，不需要用压板夹持固定玻璃，玻璃外表面没有突出玻璃表面的铝合金杆件，这样就使采光顶表面形成一平坦(无铝型材突出物)表面，使雨水顺流畅通而下，从外观上看犹如一整片玻璃，形成壮观景象。    这种玻璃采光顶，玻璃不是镶嵌在铝型材上， 而是用结构胶粘贴在铝材制作的框架上，结构密封胶是玻璃固定的粘接剂。同时也将玻璃采光顶密封起来 。如GE4000，VEC70a，DC995。玻璃的粘接只能用硅酮结构胶，不能用其它胶代替。这种隐框玻璃采光顶制作要求甚严。如结构胶对定位双面胶条，玻璃，铝材要作相容性和粘接性能试验，铝材粘接面的氧化膜要≥μ(AA15)。粘接表面要作特殊的清洁处理，粘接温度，湿度均有要求。    不论明框或隐框玻璃采光顶，玻璃间要用密封胶密封， 密封不好要漏雨，这是玻璃采光顶的常见病。在打密封胶时不能雨天打，不能在冬季温度为零度左右打。除掉打胶面油污及尘土。三、铝合金玻璃采光顶的性能要求：    玻璃采光顶要在设计时应对以下性能进行考虑：强度 、抗震性能、防雷要求、防火要求，对密闭型玻璃采光顶还要考虑气密性、水密性、保温性能、隔声性能等。例如：    1．强度：是指玻璃采光顶抵抗风(雪)荷载能力，要注意各地区的风速值，相应的风压值，以及雪压值。这要根据国内各个不同地区，考虑计算值。即恒载、风荷和雪载。如不下雪地区就不考虑雪荷载。    2．抗震性能：玻璃采光顶在地震作用下，破坏情况是多种多样的。主要的为两个方面，主支承体系统(井字架、网架)破坏，玻璃采光顶自然随之遭破坏。支承体系统有的钢筋混凝土框架，有的是球型网架，其抗震性能随设计而不同。另一种是主支承体系统良好无损，地震时铝合金玻璃采光顶自身遭破坏，这是玻璃采光顶本身因素造成的，这要从玻璃采光顶本身抗震设计考虑，主要的要考虑玻璃采光顶和主支承体的连接可靠性，又要考虑玻璃采光顶抗挤压变形能力。    3．气密性：密封的玻璃采光顶对气密性有严格的要求，空气渗透性能表示采光顶所有部位关闭状态下的玻璃采光顶的密封能力，气密性对采用空调的建筑物有较大影响。    4．水密性：玻璃采光顶的水密性是指在风雨同时作用下或积雪溶化，屋面积水情况下，玻璃采光顶阻止雨水渗漏内侧的能力，这和暴风雨的风速，降雨量及积雪溶化后积水量有关。玻璃采光顶的内侧结露是一个很伤脑筋的问题。结露水从采光顶上向下滴落，是使人们很讨厌的事。因此对玻璃采光顶的坡面设计坡度应认真考虑， 以防止结露滴落，而是沿玻璃下泄 。玻璃采光顶的杆件应有集水槽，将沿玻璃下落的露水汇集并使其顺集水槽流到室外，在设计时要作结露计算。    5．保温性能；玻璃采光顶的保温性能是指采光顶内外侧存在空气温差条件下，玻璃采光顶阻抗从高温一侧向低温一侧传热能力，以及透射和吸收太阳辐射热后向内侧传热的能力。玻璃采光顶的传热系数或传热阻抗与所用玻璃之不同而异。如，热反射镀膜玻璃，单层浮化玻璃，中空玻璃，热反射中空玻璃，聚碳酸脂板及有机玻璃体系等均有明显的不同。    其它应在设计中考虑：隔声性能、防火设计、防冰雹(抗冲击)性能、防雷设计等。    玻璃采光顶是一个专门的较复杂的技术， 在建筑中所占面积虽然不太大，但要求很严，难度也不小， 非有人所想象的在网架上安几块玻璃那么简单 。我经常听到讲， 十个玻璃屋顶九个漏(包括露水)。就是有些生产厂家太小看玻璃采光顶，没有对采光顶认真设计和施工所致 。玻璃采光顶的构造设计与建筑材料，建筑物理，建筑设备以及建筑施工等问题密切相关，是一项综合性技术。玻璃采光顶的构造根据不同建筑的使用要求，不同地区的自然条件和不同的施工水平都有不同的要求，所以它又为实践性很强的技术。    总而言之，要做好一个完美的玻璃采光顶， 首先要作好构造设计，在设计中求达到美学处理适当，结构安全可靠，技术先进，经济合理，同时结合我国各地实际情况考虑玻璃采光顶不同的功能要求，自然条件，材料选择，施工条件等因素进行综合分析，才能创造出最佳的构造方案，制作出美观实用和建筑物协调的铝合金玻璃采光顶。

逝去的2004年关于长时刻低迷的世界铝市来说是值得欣喜的一年，2004年全年LME3月期铝收盘价均价在1740美元每吨，远远高于2003年1440美元每吨的全年均价，涨幅达21％。期铝上一年以来一向运转鄙人图一所示的上升通道之中，而且遭到根本面直销偏紧的支撑，在2005年上半年还有或许持续上冲2000-2100美元每吨的方针位。不过，跟着根本面直销格式的不断改动，2005年全年全球估量将面对供过于求的局势，因而，2005年将是世界铝商场牛熊改变的关键性一年，2005年全年均价估量将在1650-1700美元每吨。　就国内局势而言，跟着我国原铝需求和冶炼才能的不断进步，自2002年以来我国现已一举扭转了求过于供的格式，由净进口国改变成为了净出口国。净出口量由2002年的35万吨，上升至2003年的42万吨和2004年的60万吨，年均添加35％。2004年全年均价在16500元每吨，高于2003年14800元每吨和2002年的13500元每吨。估量2005年消费将持续坚持在2位数的添加，产值添加快度将有所下降，可是仍将坚持正添加态势。2005年均价估量在15500-16000元每吨左右。　　下文的分析中，笔者从较根本的供需分析动身，对2004年和2005年全球供需进行了分析和猜测，并据此对全球2005年报价走势进行了展望。一起，下文笔者还分析了新的关税方针对2005年国内商场的影响。较后一部分会集在技能分析上，给出了笔者对商场的观点和买卖战略。　　一、2004年全球原铝供需分析及2005年猜测　　铝消费与经济的相关程度很高。在经济衰退、工业出产下降时，铝消费下降的速度往往超越工业出产的下降速度；而当经济处于上升阶段，工业出产不断扩展时，铝消费的速度又远高于工业添加水平。因而，这儿笔者预备学习橡胶分析办法，使用经济添加与铝消费两者之间的相关联系，大略估量2004年和2005年的消费添加率和消费量。消费添加率与GDP添加率之间的联系见下图所示。表一：全球原铝消费添加率与GDP添加率年份1990199119921993199419951996铝消费％0.99-2.21-1.58-2.268.753.490.59GDP％20.622.33.73.64.1年份1997199819992000200120022003铝消费％6.030.166.196.83-5.346.818.05GDP％4.22.83.74.72.433.9材料来历：WBMS，IMF；　　使用上表所示数据，咱们能够树立线性回归方程，Y=aX+b，其间，Y为因变量，代表铝消费添加率；X为自变量，代表GDP添加率；使用上述数据，能够核算回归方程　　Y=2.91X-6.33；相联系数0.72，显现具有较强的相关性。 　　IMF在2004年9月的《全球经济展望》中猜测，2004年和2005年全球经济添加率分别为5.0％和4.3％。据测测算，2004年和2005年全球铝消费添加率为8.21％和6.17％，铝消费总量分别为2962万吨和3145万吨。　　产值方面，笔者借用了发布的数据。据金属产值数据库(MPD) 10月8日发布的数据显现，2004年全球产值估量将到达2,949万吨，2005年估量为3,178万吨。表二、2004年和2005年铝分析猜测20002001200220032004*2005*全球产值2441.812453.602607.602800.4029493178全球消费量2505.912372.152533.752737.6829623145过剩/缺乏64.181.4573.8567.72-13+33全球库存量309302293.4297.3308328均价155814551365143917401650材料来历：WBMS，世界铝业协会，LME；单位：万吨；　　二、我国铝的需求分析与猜测　　铝因为其质轻、杰出的延展性、导电性、耐腐蚀性，使用规模越来越广。现在我国铝消费首要会集在建筑、交通运输和包装上，构成了华南、华东和西南重庆区域等首要铝消费区域。我国跟着经济的快速开展，衣食住行四个方面正在进入"住好"和"行好"的高消费年代，尤其是华东、华南等地城市化进程地加快，铝需求出现加快添加态势。别的，跟着居民生活水平地进步，轿车等交通工具开端很多进入家庭消费，轿车产值的大幅添加相同导致了对铝需求的大幅添加。笔者首要经过两种办法测算了2004年铝的消费和2005年的猜测。 　　　1. 表观消费法　　即消费量＝产值－（+）库存的增减－净出口；其间库存包含显性库存，即买卖所库存，和隐性库存，即厂商库存。 　　据国家核算局核算，到本年第三季度，全国厂商累计库存29万吨，同比添加21％，2003年同期为24万吨；因而，据此测算，本年1－3季度库存较上一年同期添加5万吨；买卖所库存自2004年1月至10月库存累计添加10.7万吨（2004年年头为2.8万吨）；而据有色金属协会核算，1-10月份累计出产原铝498万吨，同比添加22％；海关核算1-10月份累计净出口42万吨，因而，2004年1－10月份原铝的表观消费量为498-10.7-5-42＝440.3万吨；　　假如依照现在产值添加测算，2004年我国累计出产原铝在650-660万吨左右；净出口在11、12月份有所加快，估量将在60万吨左右；到12月中旬，买卖所库存现已下降至7万多吨，2004年显性库存添加约4万吨；依照现在隐性库存20％的添加率，2004年全年隐性库存累计添加5÷3x4＝6.6万吨；因而，2004年我国表观消费总量约为660-4-6.6-60＝589.4万吨。假如依照测算的2003年我国消费为508万吨的话，2004年原铝消费添加幅度估量为16％。2004年累计供过于求70万吨。　　2. 回归分析法　　在曩昔四十年中，开展我国家年均铝消费添加水平一般与工业出产年均添加率的坚持一个相对的份额，铝消费添加率一般为工业出产添加率的1.3倍到1.5倍。而在曩昔8年里，我国的原铝消费添加率超越工业产添加率的1.2倍。下面笔者使用发布的我国的消费数据和国家核算局发布的工业出产数据，来对二者联系进行回归分析，企图探寻消费添加的痕迹。表四：工业出产与铝消费数据年份19971998199920002001200220032004*2005*工业出产％13.1010.7511.5811.409.9012.6017.0016.715铝消费％13.579.8612.9814.278.6418.8221.2021.5818.7材料来历：，国家核算局；　　取工业出产为自变量，铝消费添加率为因变量，对上述数据进行回归分析，能够得到如下回归方程：铝消费％＝1.692x工业出产％-6.681，相联系数0.87，呈高度相关联系。　　假如2004年全年工业出产添加率为16.7％，则铝消费添加率测算为21.58％，消费总量在618.5万吨，高出表观消费猜测的590万吨水平。即便2005年我国工业出产降低到15％的添加率，铝消费添加率仍将维持在18.7％的速度，消费总量在734万吨。当且仅当工业出产低于4％的添加率的时分，2005年消费添加率才会挨近零添加。2005年产值笔者仍按20％的添加率核算。表五、2004年和2005年我国原铝供需猜测年份2001200220032004*2005*产值343440550660792消费量353420509618734余额-10+20+41+42+58材料来历：；单位：万吨；不核算净出口。　　综上所述国内消费分析，2005年我国仍将是一个供过于求的年份，而且过剩量趋于扩展。2005年报价局势不容乐观。　　三、关税方针改变对国内铝市的影响分析　　2005年相关于2004年的严重变数在于关税方针的改变。因而有必要独自提出来进行分析。从2005年1月1日起，我国撤销了电解铝8％的出口退税，一起征收5％的出口关税。该项方针将会对我国电解铝职业发生深远影响，笔者以为，从长时刻内将按捺国内电解铝工业的快速扩张，有利于世界国内商场发明一个双赢的局势。不过，2005年我国铝产值估量仍将坚持20％左右的添加率。　　（一）、未来数月内出口骤减　　自1997年亚洲金融危机以来至2003年我国一向对铝施行15％的出口退税，极大的影响了国内铝产值和产能的大幅扩张。在2004年1月1日起将铝出口退税削减至8％之前，2003年年底铝出口量大幅飙升。仅2003年12月份我国原铝出口就到达了19万吨，远远高出此前均匀7万吨的月度出口量。但在随后的6个月之内，出口水平再次回落至正常的月均匀7-8万吨。因而，为了赶在削减出口退税之前搭上较后一班列车，铝厂商张狂出口的结果是导致未来数月内铝出口量大幅萎缩。　　相同，自2004年8月开端以来，跟着传言将彻底撤销出口退税，乃至征收出口关税在商场的充满，铝厂商加快了出口的脚步。8-11度出口量在14万吨以上，远远高于前期8万吨的水平。据报道，12月份出口量更大，将在15-20万吨水平。那么，2004年我国出口量将达130万吨以上，净出口量在60万吨以上。一旦新关税施行之后，影响厂商出口的关税要素不复存在，月度铝出口量在2005年度估量将再次骤减至8-9万吨左右的均匀水平。到时，世界商场报价将不再会集感遭到来自我国的沉重压力，报价的走高将导致国内商场的大幅反弹。　　（二）、国内外比价从头定位　　新关税将导致国内外比价从头定位，并对国内来料加工发生严重影响。假定一家铝厂的加工费为8000元/吨，进口氧化铝报价（CIF）=4700元/吨；铝锭出口报价＝1900美元/吨；国内供应报价＝16000元/吨；进口环节增值税率＝17％；其出产一吨铝的本钱为4700x1.96+8000=17210；　　出口退税率调整前后分别为：调整前：退税＝8000÷1.17×8％＝547元/吨，调整后：退税＝8000÷1.17×0％＝0/吨。即因退税率调整，该厂退税款削减了547元/吨。按1900美元出口征收5％关税，厂商将再削减收入1900x0.05x8.28＝786元每吨；在撤销出口退税和征收5％关税前，盈亏平衡点国内外比价为7.5（（17210-547/1.17）/1900）　　购买进口氧化铝，出产的铝锭出口，撤销出口退税、征收5％出口关税情况下，效益大约为：毛利＝供应价－本钱＝1900×8.28x0.95-【17210-17210x17％/1.17】＝14950-14340＝510元每吨；盈亏平衡点国内外比价为7.9（【17210-17210x17％/1.17】/1900/0.95）　　归纳上述分析，履行新关税方针之后，进料加工厂商盈亏平衡点比价从7.5进步到7.9，运营本钱进步了1333（547+786）元每吨。　　（三）、长时刻按捺产值添加　　新关税方针关于我国电解铝职业来讲，既能够防止贸易条件的进一步恶化，又能有用按捺国内出资过热和缓解动力严重局势，能够说是一举数得。　　因为电解铝职业存在出资过热，2004年我国电解铝职业产值和产能大幅扩张，现在全国产能已达900万吨以上，远远超出了实践需求。正是因为我国电解铝产值和出口量的大幅扩张，全球都注视着我国的一举一动。假如持续扩展产值和添加出口，将会持续压低世界商场报价，进而步入出产得越多，卖价越低的恶性循环之中。　　撤销出口退税和征收出口关税将添加电解铝厂商的出口本钱，迫使电解铝厂商削减出口，然后减轻对国内动力、资源的压力，完成电解铝职业的可持续开展。从长时刻来讲，有或许完成世界国内商场双赢的局势。　　四、技能猜测　　从技能形状来看，伦敦期铝现在运转在上升通道之中，1750-1800之间存在巨大的支撑，后市还将有持续上涨的空间。可是1995年的前史高点2000-2100美元之间存在巨大的阻力，在2005年全球铝商场将步入牛熊转化布景下该区间将很难以逾越。而且该上升通道上沿在2000-2100之间构成巨大的反压，主张2005年头在1750-1850之间持续买入做多；方针位应该在2000-2100之间。　　一旦期价自2000上方向下打破长时刻支撑线之后，牛熊转化格式将就此打开；并在高位构成振动筑顶格式，尔后即要采纳反弹抛空战略。在1870-1980之间将是极佳的抛空机遇；后市跌落的方针位将看到1600邻近。2005年伦敦期铝报价走势猜测模拟图见右图。 　　国内商场技能形状上，长时刻支撑线（图六红线）在15500下方构成了强支撑，可是中期内下降趋势线（图六蓝色线）在16500上方构成巨大反压，而且，从时刻上来看行将面对打破。考虑到根本面改变，笔者倾向于以为向下打破的或许性不大，后市仍将向上反弹完好构筑顶部形状。方针位应该在17000-17500邻近；不过，随后的向下打破长时刻支撑线将意味着本轮牛市的完结，2005年将有望见到14500-15000这样的方针位。　　五、定论　　综上所述，2005年的世界商场将是一个振动筑顶的进程。买卖主张在1750-1850之间买入，在2000-2100邻近抛空。一旦跌破长时刻支撑线之后则漫漫熊途将就此打开，尔后将以反弹抛空为主基调。　　国内商场2004年头部形状现已根本明亮，不过2005年应该还有一波反弹行情；买卖战略应该在跌破长时刻上升趋势线前买进做多，反弹方针位在17000-17500区间；跌破支撑线后将以反弹抛空为主。

美观的天花板是整体家装不可缺少的部分，高质量的吊顶不仅能美化居室，还起到保护顶棚、易于清洁、隐蔽管线的作用。在目前的家庭装修中，厨房、卫生间、阳台等位置会用到吊顶。人们在装修时一般关注橱柜、家具等大件产品，对于吊顶反倒不甚在意，但其实，吊顶材料选得好不仅可以保证寿命，也可免去不少麻烦。但要挑到好的吊顶材料，眼手并用很有必要。　　铝扣板顶最常用     吊顶由装饰板、龙骨、吊线等材料组成，可根据需要常换常新，是非常方便的家用单品。根据装饰板的材质不同，吊顶可分为石膏板吊顶、金属板吊顶、玻璃吊顶、PVC板吊顶等，石膏板造价相对便宜，PVC板次之，金属板最耐用但价格较高。目前家装中主要使用的是金属板中的铝扣板吊顶。    但是纯铝较软，因此市面上的铝扣板其实是铝合金材质的吊顶，有铝镁合金、铝锰合金等。铝锰合金扣板硬度较高，铝镁合金在增加了硬度的同时，还增加了一些亮度。质感好，装饰效果强。优质的铝锰合金扣板因为耐腐蚀性能好，俗称不锈铝。    铝扣板表面处理分四种 　　市场上在售的铝扣板有多种表面处理方式，如滚涂、覆膜、烤漆、拉丝等。   删除

高风温是高炉强化冶炼、下降焚烧比的重要技能办法之一，对炼铁工序节能降耗、削减环境污染有着重大意义。现在，世界先进钢铁厂商的热风温度一般在1300℃ 以上。近几年我国要点钢铁厂商风温水平在逐年上升，2009 年达到了1158℃，但大都厂商仍然在1150℃以下，与世界先进水平比较有较大距离，需求采纳办法，进步风温水平。 1. 进步热风炉理论焚烧温度。　　这是取得高风温的要害。现在可采纳的首要办法有: (1) 富化高炉煤气，进步煤气热值。可选用掺烧焦炉煤气来使煤气热值得到进步，一般来说，焦炉煤气每添加 1%，混合煤气低热值添加 125～138KJ / m3，热风温度可进步15℃左右。(2) 进步煤气和助燃空气的预热温度，即进步空、煤气带入的物理显热。预热空煤气比富化煤气进步发热值的办法更为理想。现在已有的预热炉技能和热风炉自预热技能等就是以此为起点用不同方法来预热助燃空气，可进步热风炉温度。(3) 选用富氧焚烧，即削减生成的烟气量。富氧焚烧是对普通助燃空气富氧后进行焚烧，是一项高效节能的焚烧技能，平等条件下可有用下降过剩空气系数，削减烟气量，进步理论焚烧温度，增产节焦效益显着。可是，富氧流量不能无限增大，不然烟气量过少不能满意格子砖蓄热量要求，会因小失大。2. 选用内衬合理、低应力、定向胀大的热风管道体系。　　这对高温长命热风炉十分重要。热风管道为高炉送风，长时间遭到周期性改变的高温影响，容易发生管道烧红、漏风乃至变形受损，严重影响送风的温度和稳定性。为此，在结构设计时应合理安置管道拉杆和波纹补偿器，以减小应力对管道发生的影响: 一般需求在热风支管上以及主管上支管的两边设置补偿器，主管端部根据需求另设补偿器; 设置导向和固定支座等办法使管道遭到有约束的定向胀大等；一起要确保这些设备不影响管道上阀门的装置和检修等作业。管道作业层一般选用耐热温度高、蠕变率低、抗热震性能好的低蠕变高铝质，在要害部位如热风管口、三岔口等应当选用组合砖砌筑结构，一起也要注重管道的隔热保温，确保全体内衬作业的稳定性和气密性。3. 选用顶燃式热风炉结构。　　顶燃式热风炉钢壳结构均匀对称，同内燃式热风炉比较，在相同热风炉容量条件下，蓄热面积可添加25%～30%; 炉内气流散布均匀、传热对称、均匀性好、热效率高，因此热风温度高; 一起也较好的避免了外燃式热风炉占地面积大、出资费用高的缺陷。实践证明，顶燃式热风炉以较低的拱顶温度便可完成高风温，耐火材料作业条件得到显着改进，可一起做到高风温文长命命。

该厂于本世纪五十年代设计，1960年投产，设计规模为600t/d，1985年实际处理量已达722t/d。   （1）矿石性质：选矿厂处理的矿石属于中温热液裂隙交代充填的铅锌矿床。该矿分南、北两矿，矿石分硫化矿、氧化矿、混合矿三种类型，锌氧化率为13%，铅氧化率大于22%。    主要金属矿物为方铅矿、闪锌矿、黄铁矿、菱锌矿、红锌矿、硅锌矿、水锌矿、白铅矿、硫酸铅矿、铅铁矾、褐铁矿和赤铁矿等。脉石矿物主要有方解石、白云石、重晶石、石膏、高岭土等。    硫化铅锌矿石主要指富集铅锌矿及浸染矿。富集铅锌矿石呈致密块状，浸染矿石中闪锌矿及方铅矿呈星点状或细脉状浸染。方铅矿最大粒度为12mm，最小粒度为0.01mm，闪锌矿最大粒度为20mm，最小粒度为0.01 mm。    氧化铅锌矿石结构比较复杂，含锌氧化物呈板状、柱状、钟乳状、葡萄状、放射状和纤维状等充填于岩石裂缝和褐铁矿孔洞中，除彼此互相共生外，并与粘土、褐铁矿、方解石、白云母、白铅矿等密切共生，结晶粒径一般为0.3~0.01mm。含铅氧化矿物结晶粒度很细，一般为0.02~0.01mm。    矿石密度3.03~3.1t/m3，松散密度1.7~1.8t/m3，硬度7。矿石含水3~5%，含泥5%以上。原矿多元素分析、铅物相分析及锌物相分析见下表:   （2）工艺流程：破碎筛分工艺流程见下图:

液压和气动缸筒用精密内径无缝钢管（GB8713-88）是制造液压和气动缸筒用的具有精密内径尺寸的冷拔或冷轧精密无缝钢管。液压气动缸筒用精密内径无缝钢管标准要遵守。

在深入分析了空心铝铆钉所用冷挤压工艺的基础上，提出了适合于在小冲床上进行该空心铝铆钉冷挤压的工艺方案。明确提出轴类件冷挤压时的顶出过程应由3个阶段组成。研制了一种适合于小冲床上使用的带有3个阶段的弹簧、滑板、楔块式顶出机构。　　关键词：铝铆钉；冷挤压工艺；冲床；顶出机构　　一、引言　　空心铝铆钉广泛应用于抽芯铆钉之上，近年来市场对一产品的需求量日益剧增。内某厂员在国际市场上考察后发现，瑞士近年来推出的一种多功能抽芯铆钉在国际市场上很抢手，该产品技术含量高，生产难度大，但利润极高。加之，国内目前仍无此产品问世，因此该厂委托本文作者开发研制该产品，制订冷挤压工艺方案，进行模具设计、制造、调试及试生产。考虑到试生产造价问题，上述所有工作均围绕着小冲床进行。　　二、空心铝铆钉冷挤压工艺方案的制订　　图1为对国外的空心铝铆钉实测所得的零件图。由图可看出，该空心铝铆钉比一般的空心铝铆钉头部形状复杂且尺寸大。图1中宽度为7.5mm，高度为2.0mm的两平面用来夹持铝铆钉使其旋转的，中间φ3mm的孔是用来安装抽芯零件的。该零件采用防锈铝LF5作为材料。  2008_03/temp_08030711325139.gif"> 　　图1空心铝铆钉零件图 　　1.冷挤压毛坯类型的确定　　因为铝铆钉为标准件，且为大批量生产，要求制造成本低，因此，所用原料的成本不能太高。而市场上空心小尺寸铝管材极少，故采用实心铝棒材作为冷挤压的原料。　　2.试生产冷挤设备的选择　　冷挤压所用的设备主要是冷镦自动机和机械压力机两种类型。　　冷镦自动机广泛用于如螺栓、螺母、铆钉及销钉等标准件的大批量生产，其生产率很高，生产成本低，但设备投资太大，不太适应小批量生产，并且产品的尺寸精度不如机械压力机上冷挤压的产品尺寸精度高。同时，冷镦自动机不太适合带有复杂顶料机构的反挤压成形，因此，空心铝铆钉φ3mm的孔不易成形。　　机械压力机特别是小吨位的机械压力机设备本身造价低，其上所用模具造价不高，调试方便。加之该产品又为试生产，市场销售情况不明，试制费用有限，因此决定采用小机械压力机作为开发研制的设备。　　3.冷挤压件图的制定　　经大量分析计算，得到如图2所示的冷挤压件图。空心铆钉头部中间的SR3的球窝在镦头时完成，SR3球窝有利于镦头时材料沿径向的流动，得到比不镦球窝更好的充填模具型腔的性能。因此，在进行空心铝铆钉镦头时，应同时将中心的SR3的球窝镦锻出来。  　　图2空心铆钉冷挤压件图 　　中间所留1.0mm的连皮，目的是为了避免镦头时难变形区也与变形，导致冷挤力的剧烈增加。在冷挤压结束后，这部分连皮可用车削钻孔或在冲床上冲压切掉。　　4.冷挤压工艺方案的制订　　经大量分析计算，得到了如图3所示的冷挤压工艺方案，现对各道工序做一简单分析计算。  　　图3空心铝铆钉冷挤压工艺方案 (a)下料(b)反挤(c)镦头 　　为了能顺利将坯料放入模具孔之内，每道工序中毛坯和模具之间的间隙均取0.1mm。因为下料后还需反挤和镦头两道工序才能完成该件的冷挤压，因此，图3中下料工序中毛坯的直径应取为4.8mm，反挤后坯料的外径应取为4.9mm。而一般铝材厂没有外径为φ4.8mm的规格，因此，应通过在拉拔机上获得外径为φ4.8mm的铝材。

铝合金冲压因为材料相对金属铁而言较软,价格昂贵,容易断裂以及部分铝合金产品还需后续加工,如拉丝﹑阳极处理等,在冲压生产时特别容易产生顶伤﹑刮伤,在模具制造方面要特别注意以下几点:　　1. 对于不影响工程数的情况下冲孔尽量排在后面工程冲孔,甚至对于冲孔数量较多的产品可考虑多做一个工程也要将冲孔排在后面冲.　　2. 铝料较软且模具较容易堵料,故在设计模具放间隙时宜放双边料厚10%的间隙,刀口直深位以2MM较为合适,锥度以0.8-1°为合适.　　3. 折弯成型时,因铝料在折弯时容易产生铝屑,会造成点伤﹑压痕,铝原材需贴PE膜,在滚轮及电镀的情况下,成型块以抛光镀硬铬为佳.　　4. 对于需阳极后加工的冲压件,如有压平﹑推平工序180°,产品不可完全压合,完全压合会产生吐酸现象,需留0.2-0.3MM的缝,以便酸液顺利及时流出,故在此工序上必须做限位块并标定模高于模具上.　　5. 因铝料较脆,容易开裂,特别是在反折边的情况下,故尽量不要做压线,即使要做,也要将压线做宽一点,打浅一点.　　6. 所有铝件刀口都要求用慢走丝线割,以防毛刺及落料不顺现象,铝件容易产生高温,故冲子硬度要求60°以上,至少用SKD11材质以上,不可有D2等差质冲子.　　铝料较软,故在冲压生产时极易产生顶伤﹑压伤﹑刮伤﹑变形,除了在模具上要做到要求时,在冲压生产时还要做到以下几点:　　1. 要想将铝件冲压做好,降低不良率,首先要做好5S,特别是清洁,含模具﹑冲床台面,流水线及包装材料必须做到无尖锐杂物,无脏物定期清晰整顿,模具上下都必须清理干净,无杂物.　　2.发现产品毛刺较大必须及时送模具维修并跟催至结果.　　3.铝件较易发热,并积压在一起变硬,故在冲孔下料时需在材料上涂点压扳油(即可散热,又可顺利疏通落料)再冲压.　　4.冲孔较多的产品需做到打一下清理模具表面一下,做到模具﹑产品永保干净无杂物,减少顶伤,发现顶伤必须将模具顶伤问题点找出并解决才可继续生产.　　5.推平模具推块会产生铝屑,故推块每天生产完都必须清洗推块下面的铝屑.　　我公司凭借着先进的生产设备和工艺,依靠着强大的技术团队,并建立了完善的质量管理体系,保证了产品的可靠质量,产品以一流的品质,合理的价格,畅销全国多个城市和地区,销售业绩良好,我们不论是在同行还是在客户口中,都具有极高的口碑.

  强力黄铜是由铜和锌所组成的合金。如果只是由铜、锌组成的黄铜就叫作普通黄铜。如果是由二种以上的元素组成的多种合金就称为特殊黄铜。如由铅、锡、锰、镍、铅、铁、硅组成的铜合金。黄铜有较强的耐磨性能。特殊黄铜又叫特种黄铜，它强度高、硬度大、耐化学腐蚀性强。还有切削加工的机械性能也较突出。由黄铜所拉成的无缝铜管，质软、耐磨性能强。黄铜无缝管可用于热交换器和冷凝器、低温管路、海底运输管。制造板料、条材、棒材、管材，铸造零件等。含铜在62%～68%，塑性强，制造耐压设备等。OILES　500SP1以高科技方法铸造的强力黄铜作基体，与镶嵌在基体中的固体润滑剂构成，适于高负荷下使用。特点，基材与固体润滑剂的款式范围可选择，通过以下组合可以制造适合各种不同用途的轴承。·可在无油状态下使用，并可在高负荷、低速状态发挥优异磨擦性能；·适于往复、摇动以及频繁起停等油膜难以形成的场合使用，具有优异的耐磨性； PTFE and/or custom plugs·High load, medium to low velocity applications耐药品性，耐腐蚀性好；·不能在海水中使用；·内径 31.5mm@63mm 的轴套能适用于油压气缸中间轴颈套上适用;·有多种规格标准品供应。 同样使用的轴套型号：SPB-253320SPB-061012SPB-202816 

下面就铝压铸件产品重点分析下铝压铸件的表面缺陷和预防措施：　　一、拉模　　特征及检验方法：沿开模方向铸件表面呈现条状的拉伤痕迹，有一定深度，严重时为面状伤痕。另一种是金属液与模具产生粘合，粘附而拉伤，以致铸件表面多料或缺料。　　产生原因：1、型腔表面有损伤(压塌或敲伤)。2、脱模方向斜度太小或倒斜。3、顶出时不平衡，顶偏斜。4、浇注温度过高、模温过高导致合金液产生粘附。5、脱模剂效果不好。6、铝和金成份含铁量低于0.6%。7、型腔粗糙不光滑，模具硬度偏低。　　预防措施：1、修复模具表面损伤部位，修正脱模斜度，提高模具硬度(HRC45°~48°)，提高模具光洁度。2、调整顶杆，使顶出平衡。3、更换脱模效果好的脱模剂。4、调整合金含铁量。5、降低浇注温度，控制模具温度平稳、平衡。6、调整内浇口方向，避免金属液直冲型芯、型壁。　　二、气泡　　特征及检验方法：铸件表面有大小不等的隆起，或有皮下形成空洞。　　产生原因：1、金属液在压射室充满度过低(控制在45%~70%)，易产生卷气，初压射速度过高。2、模具浇注系统不合理，排气不良。3、熔炼温度过高，含气量高，熔液未除气。4、模具温度过高，留模时间不够，金属凝固时间不足，强度不够过早开模，受压气体膨胀起来。5、脱模剂、注射头油用量过多。6、喷涂后吹气时间过短，模具表面水未吹干。　　预防措施：1、调整压铸工艺参数、压射速度和高压射速度的切换点。2、修改模具浇道，增设溢流槽、排气槽。3、降低缺陷区域模温，从而降低气体的压力作用。4、调整熔炼工艺、5、延长留模时间，调整喷涂后吹气时间。6、调整脱模剂、压射油用量。　　三、裂痕　　特征及检验方法：铸件表面有成直线状或不规则形狭小不一的纹路，在外力作用下有发展趋势。冷裂—开裂处金属没被氧化。热裂—开裂处金属被氧化。　　产生原因：1、合金中含铁量过高或硅的含量过低。2、合金中有害杂质的含量过高，降低了合金的可塑性。3、铝硅合金：铝硅铜合金含锌或含铜量过高;铝镁合金中含镁量过多。4、模具温度过低。5、铸件壁厚有剧烈变化之处，收缩受阻。6、留模时间过长，应力大。7、顶出时受力不均。　　预防措施：1、正确控制合金成分，在某些情况下可在合金中加纯铝锭以减低合金中含镁量;或在合金中加铝硅中间合金以提高硅的含量。2、改变铸件结构，加大圆角，加大脱模斜度，减少壁厚差，3、变更或增加顶出位置，使顶出受力均匀。4、缩短开模或抽芯时间。5、提高模具温度(模具工作温度180°—280°)。　　四、变形　　特征及检验方法：压铸件几何形状与图纸不符。整体变形或局部变形。　　产生原因：1、铸件结构设计不良，引起收缩不均匀。2、开模过早，铸件刚性不够。3、拉模变形。4、顶杆设置不合理，顶出时受力不均匀。5、去除浇口方法不当。　　预防措施：1、改善铸件结构。2、调整开模时间。3、合理设置顶杆位置和数量。4、选择合理的去除浇口方法。5、消除拉模因素。　　五、留痕及花纹　　特征及检验方法：外观检查，铸件表面上有与金属液流动方向一致的条纹，有明显可见的与金属基体颜色不一样无方向性的纹路，无发展趋势。　　产生原因：1、首先进入型腔的金属液形成一个极薄的而又不完全的金属层后，被后来的金属液所弥补而留下的痕迹。2、模具温度过低。3、内浇口截面积过小及位置不当产生喷溅。4、作用于金属液上的压力不足。5、花纹：涂料和注射油用量过多。　　预防措施：1、提高模具温度。2、调整内浇口截面积或位置。3、调整内浇道金属液速度及压力。4、选用合适的涂料、注射油及调整涂料注射油的用量。

现在，国内卡丁车(相似碰碰车)都从国外进口，其间铝合金车轮是一个重要零件。曩昔，国外选用压力铸造出产该铸件，铸件质量差，且成品率低，劳动强度大。针对该铸件的结构特色和功能要求，怎么进步其产品质量、下降原材料耗费、节约能源、进步劳动出产率及下降铸件本钱，是当时出产中的要害。从研发的状况可知，选用揉捏铸造替代压力铸造是往后制作铝合金车轮卓有成效的工艺。　　1　车轮材料、要求及铸件规划 　　图1所示为铝合金车轮零件图。车轮不只有较高的功能要求，并且形状非常杂乱。图1　车轮零件图 　　车轮材料的化学成分(质量分数)为：1.5%～3.5%的Cu,10.5%～12.0%的Si,＜0.3%的Mg，＜1.0%的Zn，＜0.5%的Mn，＜1.3%的Fe,＜0.5%的Ni,＜0.5%的Sn，其他为Al。力学功能要求：σb＞276 MPa,σs＞115 MPa,σ＞4.4%,HB＞92。 　　该车轮内外形的尺度精度较高，都应加放加工余量及余块。按揉捏铸造工艺的要求，把形状杂乱的车轮零件图规划如图2所示的铸件图。 　　由该图可见，为便于从铸件内孔脱出及简化模具加工，把本来的阶梯轴孔规划成圆柱形中心孔，其直径为φ30 mm，内壁斜度为3°［1］。图2　车轮铸件图 　　2　模具结构及规划参数［1］ 2.1　揉捏铸造模具结构 　　铝合金车轮揉捏铸造的模具结构如图3所示。它首要有凸模、右凹模、顶杆镶块和左凹模组成所要求的型腔。左凹模和右凹模别离固定在左凹模定模板和右凹模动模板上，左凹模定模板用螺钉紧固鄙人模板上，右凹模动模板经过侧缸在导柱上施行敞开及闭合。图3　车轮揉捏铸造模具 　　1.上模板 2.凸模固定板 3.凸 模 4.导 柱 5.右凹模 6.右凹模动模板 　　7.垫 板 8.下模板 9.顶杆镶块 10.左凹模 11.左凹模定模板 　　选用2000 kN油压机改装进行揉捏铸造，其作业进程是：将定量的合金熔液浇入型槽后，固定在活动横梁上的凸模以必定速度向下挤入型腔，压力达必定数值后保压；铝合金凝结后卸压，凸模经过作业缸的回程向上移动，顶杆镶块经过下顶缸从铸件内向下退出，直到悉数脱离铸件之后，再用侧缸敞开右凹模，取出铸件。 　　2.2　模具规划的首要参数 　　(1) 空隙　凸模与左、右凹模之间的空隙要恰当。过小则因凸模与凹模的安装差错而相碰或咬住；过大则合金熔液经过空隙喷出，构成事端；或许在空隙中发生纵向毛剌，减小加压作用，阻止卸料。合理的空隙与加压开端时刻、加压速度、压力巨细、工件尺度及金属材料有关。依据实践出产经历，单边空隙取0.1 mm。 　　(2) 脱模斜度　合金熔液在凸模压力下凝结成铸件，冷却后紧包在凸模及顶杆镶块上。为了便于凸模及顶杆镶块脱出，故在凸模及顶杆镶块上设有3°的脱模斜度。因为铸件外形呈圆状，且分在左、右两片凹模，只需右凹模向右移动必定间隔，铸件就易从左凹模取出，故不用设置脱模斜度。 　　(3) 排气　在左、右两片凹模彻底闭合后，合金熔液因缓慢地浇入型腔，型腔中气体可根本排出。揉捏铸造时，留在凸模导向部分的少数气体，经过凸模与凹模之间的空隙排出。 　　(4) 模具材料　揉捏铸造是在必定的压力和必定的温度下进行的，不存在像压铸模那样遭到金属液的冲刷。作业压力比压铸时高，只需求模具在高温下有必定的抗压强度即可。别的，为了避免与合金熔液触摸的模具表面发生热疲惫裂纹，左右凹模、凸模及顶杆镶块均选用3Cr2W8V合金模具钢制作，热处理后硬度为HRC48～52，型腔表面进行软氮化处理。 　　3　揉捏铸造的工艺参数 　　揉捏铸造是铸锻结合的工艺，其出产工艺进程是：合金的熔化、模具的预备(整理、预热、喷涂润滑剂)、金属的浇注、液态金属的加压、压力的坚持、压力的去除及铸件的取出等。 　　为确保铸件质量，须合理挑选工艺参数［1～2］。 　　(1) 比压　压力巨细对铸件的物理力学功能、铸造缺点、安排、偏析、熔点及相平衡等都有直接影响。所以断定成形有必要的单位压力是很重要的。假如比压过小，铸件表面与内涵质量都不能到达技术指标；比压过大，对功能的进步不非常显着，还简单使模具损坏，且要求较大合模力的设备。揉捏铸造实验是在2 000 kN油压机上进行的。实验证明，适合于本铝合金车轮揉捏铸造的比压应在50～60 MPa范围内选取。 　　(2) 加压开端时刻　从车轮揉捏铸造实验的成果来看，其加压开端时的间隔时刻过长，铸件的强度及伸长率下降。现用的开端加压时刻是3～5 s，较为适宜。 　　(3) 加压速度　揉捏铸造要求必定的加压速度，在或许状况下，以加压速度快一点为好。加压速度快，则凸模能很快地将压力施加于金属上，便于成形、结晶和塑性变形。但也不宜过快，不然会使部分合金熔液的表面发生飞溅及涡流，使铸件发生缺点，以及在凸、凹模之间的空隙中流出过多的合金熔液，构成难以去除的纵向毛刺。因而，有必要使凸模缓慢地压入液态金属中。因为运用的油压机作业进给速度较慢，故使用作业行程的速度进行限制。 　　(4) 保压时刻　压力坚持时刻首要取决于铸件厚度，在确保成形和结晶凝结条件下，保压时刻以短为好。可是保压时刻过短，则铸件内部简单发生缩孔，假如保压时刻过长，则会延伸出产周期，添加变形抗力，下降模具运用寿命。 　　考虑本车轮的壁厚状况，揉捏铸造的保压时刻选用12 s左右。 　　(5) 模具预热温度　模具若不预热，合金熔液注入型腔后会很快凝结，导致来不及加压；但预热温度也不能过高，不然会延伸保压时刻，下降出产率，一起也不利于喷涂润滑剂。对本车轮揉捏铸造模具的预热温度为200～300℃，通常是用火油喷灯进行加热。 　　(6) 合金浇注温度　浇注温度过高或过低都对合金成形有显着影响。过低，合金极易凝结，所需单位压力大；过高，易发生缩孔。有必要指出，揉捏铸造合金的浇注温度要比砂型浇注温度高。一般期望把浇注温度控制在比较低的数值，因为揉捏铸造时期望消除气孔、缩孔和疏松。在浇注温度低时，气体易于从合金熔液内部逸出，很少留在金属中，易于消除气孔。此外，也可削减缩孔构成时机，一起因为浇注温度较低，金属溢出较少，可削减毛刺。对本车轮揉捏铸造的浇注温度选用720～740℃为较适宜。 　　(7) 润滑剂　润滑剂的作用是维护模具，进步铸件表面质量和便于从模具内取出铸件。选用机油石墨润滑剂，即5%的200～300意图石墨粉加入到95%机油中，拌和均匀即可。用喷喷涂在模具型腔表面上，其厚度为0.05～0.1 mm，过厚会影响铸件表面质量。 　　(8) 冷却　揉捏铸造卸压后，一般应当即脱模，故铸件的出模温度较高。为了避免高温的铸件空冷时在薄壁与厚壁的交界处发生裂纹，应将出模后的铸件当即放入砂堆中，待冷却到150℃以下时再取出空冷。

铝合金门窗制作、安装需要哪些专用机械： 　　1、铝合金型材切割机用于门窗制作裁料，可将铝合金型材按需要的尺寸和角度裁取，常用截取角度为45°，90°。大型铝合金门窗的生产所用的切割机为大型锯床，切割铝合金型材时，型材可以平稳地放在锯床的工作台上，截取长度，角度都比较准确，锯口整齐，切割速度快；而小型铝合金门窗加工点所用的切割机为小型无齿锯，切割精度远不及大型锯床。 　　2、冲床用于在铝型材上冲孔，可以冲方形、长方形及圆形的孔。冲床是大型铝合金门窗生产厂所使用的设备，而小型加工点是用其他设备代替，其精度和效率远不及冲床。 　　3、仿行铣床主要用于型材上铣锁眼，仿行铣床可以按模板的形状铣孔，模板的形状可以是方形、圆形、椭圆、八字形等。具有智能铣孔的特点精度高，速度快。仿行铣床设备造价比较高，小型加工点一般都不具备，一般用手摇开孔器代替。 　　4、组角机主要用于铝合金门窗型材拼角，具有精度高，拼角美观的特点，一般是大型铝合金门窗厂用，而小型加工点一般为手工组角。

很多客户在选购断桥铝门窗设备的时候，经常会询问应该选什么设备？什么样的设备才能满足生产需求？今天济南四通机械有限公司就给大家来分享一下断桥铝门窗设备的三种常见配置，大家在选购设备时可以参考一下：　　　　一、经济型配置　　　　铝塑型材双头切割锯（直线导轨06型）带切角码功能LJZ2-450*3700　　　　铝门窗同步组角机LZJ-02　　　　铝塑型材端面铣床LXD-200　　　　铝门窗五金件冲床LY-16B　　　　二、基本型配置　　　　铝门窗双头精密切割锯床LJZB-500×4200　　　　铝门窗全自动重型角码切割锯LJJ-140A　　　　铝门窗同步组角机LZJ-02　　　　铝型材端面铣床LXD-230　　　　铝塑型材高速单轴仿形铣床LSX-100G　　　　铝门窗五金件冲床LY-16B　　　　三、豪华型配置　　　　铝门窗数显双头精密切割锯床LJZY-500×4200　　　　铝门窗全自动重型角码切割锯LJJ-140A　　　　铝门窗下沉式重型同步组角机LZJ-04　　　　铝门窗组合端面铣床LXD-250B　　　　铝塑型材高速单轴仿形铣床LSX-100G　　　　铝门窗五金件冲床LY-16B　　　　以上三种代表性断桥铝门窗设备配置可满足不同客户的需求，实用性和适用性比较强。

铝合金门窗制作、安装需要哪些专用机械　　　　1、铝合金型材切割机用于门窗制作裁料，可将铝合金型材按需要的尺寸和角度裁取，常用截取角度为45°，90°。大型铝合金门窗的生产所用的切割机为大型锯床，切割铝合金型材时，型材可以平稳地放在锯床的工作台上，截取长度，角度都比较准确，锯口整齐，切割速度快；而小型铝合金门窗加工点所用的切割机为小型无齿锯，切割精度远不及大型锯床。　　　　2、冲床用于在型材上冲孔，可以冲方形、长方形及圆形的孔。冲床是大型铝合金门窗生产厂所使用的设备，而小型加工点是用其他设备代替，其精度和效率远不及冲床。　　　　3、仿行铣床主要用于型材上铣锁眼，仿行铣床可以按模板的形状铣孔，模板的形状可以是方形、圆形、椭圆、八字形等。具有智能铣孔的特点精度高，速度快。仿行铣床设备造价比较高，小型加工点一般都不具备，一般用手摇开孔器代替。　　　　4、组角机主要用于铝合金门窗型材拼角，具有精度高，拼角美观的特点，一般是大型铝合金门窗厂用，而小型加工点一般为手工组角。

电解铝的设备有很多，在目前的减能的措施下，许多低能的设备均被淘汰，以下就简单介绍一下一种电解铝设备，铝箔制品设备。电解铝设备：WB-45T铝箔制品设备(生产线)组成:自动涂油送料机+精密头架+电器控制柜+45T高性能气压冲床+模具（价格另计）+输送带（含废料收集机）+产品收集台+废料压实机(另选)+产品自动收集机(另选)。该系列铝箔制品设备(生产线)采用电控步进系统（依客户要求可采用PLC电控系统），具有主机正反转功能，采用日本双联安全电磁阀，压力继电器确保操作安全。开式固定台高性能气压冲床，采用钢板焊接机身，具有较高的刚度。其特点是采用干式摩擦离合器，可以使滑块急停在任意位置，同时可实现单次、寸动、连续操作，有利于随时调节模具和工件的位置，提高加工精度。整机采用进口PLC集中控制，并配有安全双联阀和平衡缸，工作平稳可靠。并可配置光幕保护装置，属安全型压力机。传动系统封闭在机身内部，结构紧凑。该生产线采用独立移动式操作站，颜色醒目、操作集中方便，外形美观。模具说明:行话说的好，好的模具才能生产出好的产品-这是我们厂一直以来追求的目标，模具完全摒弃落后的做法，采用方便灵活的气动回弹装置；模具使用寿命长、质量稳定可靠、精度高、设计合理；精密的加工工艺，使铝箔器皿加工从切料、成型、拉伸、卷边一次成型完成；完善的产品体系，从平滑无皱的到多腔、各种边框（G边框，L边框或者IVC，折叠等）、单格到多格；因应不同的模具及客户需求给出合适处理方案（特殊电镀加工或纳米处理）；模具的价格合理、制作周期快；模具可应用户要求适用于在普通冲床、气压床、四柱压力机安装。更多电解铝设备可查询上海有色网，网站上有各大企业的电解铝设备供您选择。 

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铝合金门窗制作、安装需要哪些专用机械　　1、铝合金型材切割机 用于门窗制作裁料，可将铝合金型材按需要的尺寸和角度裁取，常用截取角度为45°，90°。大型铝合金门窗的生产所用的切割机为大型锯床，切割铝合金型材时，型材可以平稳地放在锯床的工作台上，截取长度，角度都比较精确，锯口整齐，切割速度快；而小型铝合金门窗加工点所用的切割机为小型无齿锯，切割精度远不及大型锯床。 　　2、冲床 用于在型材上冲孔，可以冲方形、长方形及圆形的孔。冲床是大型铝合金门窗生产厂所使用的设备，而小型加工点是用其他设备代替，其精度和效率远不及冲床。 　　3、仿行铣床 主要用于型材上铣锁眼，仿行铣床可以按模板的形状铣孔，模板的形状可以是方形、圆形、椭圆、八字形等。具有智能铣孔的特点精度高，速度快。仿行铣床设备造价比较高，小型加工点一般都不具备，一般用手摇开孔器代替。 　　4、组角机 主要用于铝合金门窗型材拼角，具有精度高，拼角美观的特点，一般是大型铝合金门窗厂用，而小型加工点一般为手工组角。

碳素钢、低合金钢结构管   热轧（扩）无缝钢管产品名称   热轧（扩）无缝钢管交货状态   热轧（扩）无缝钢管主要用途  热轧（扩）无缝钢管主要生产单位热轧炭素钢、底合金钢结构管 热轧 适应于一般结构、机械结构件 天津无缝钢管厂、衡管、冶钢、鞍钢、上一、合钢、通钢、本钢、西宁钢厂、长特、成无、安钢、包钢、热轧管件用管 热轧 用于管件和其他用途 包钢热轧结构管 热轧 制造各种较高要求的管道、容器、设备及其他结构件 宝钢热轧一般结构炭素钢管 热轧 用于各种结构件及其他结构件 成都无缝热轧机械结构用炭素钢管 热轧 用于机械、汽车、家具及其他机械零件 成都无缝2、 热轧合金钢结构管热轧合金钢结构管 热轧或热处理 适用于一般结构、机械结构件 冶钢、衡管、鞍钢、上一、本钢西宁钢厂、成无、天津钢管公司热挤压合金结构管 热挤压或热处理 一般结构和机械结构用管 长特热扩合金钢结构管 热轧 用于结构件 成无热轧结构管 热轧 用于一般结构、机械结构件 天津钢管公司热轧结构用合金钢管 热轧 用于机械、汽车及其他零件 成无3、热轧流体管热轧流体管 热轧 适用于输送一般流体 天津钢管公司、冶钢、衡管、鞍钢、上一、合钢、通钢、西宁钢厂、成无、安钢、包钢、、热轧配管用炭素钢管 热轧 用于压力较底的蒸汽、水、油、煤气等配管 成无热轧管 热轧 用于非镀锌和热镀锌钢管 成无4、热轧低中压锅炉管热轧低中压锅炉管 热轧 制造各种结构低中压锅炉过热蒸汽管、沸水管及机车锅炉用过热蒸汽管、大烟管、小烟管和拱砖管 衡管、冶钢、上一、鞍钢、通钢、西宁钢厂、成无、天津无缝、包钢、热轧低中压锅炉管 热轧或热处理 制造各类锅炉（电站、工业、生活等用锅炉 宝钢热轧压力配管用碳钢管 热轧 用于温度低于350度所使用的压力配管 成无5、热轧高压锅炉管热轧高压锅炉管 热轧或热处理 高压及其以上压力水管锅炉受热面用管 冶钢、上一、鞍钢、成无、天津钢管、包钢、热轧高压锅炉管 热处理 制造蒸汽电站锅炉、蒸汽管道或压力容器 宝钢、天津钢管热轧高温用碳钢管 热处理 高温用碳钢管 成无热轧锅炉热交换器用碳钢管 热处理 用于钢管内外进行热传导为目的的管道 成无6、热轧石油油管热轧石油油管 车螺纹带接箍 油井抽油用钢管 宝钢、鞍钢热轧石油套管 热轧、调质、热处理、车螺纹带接箍、水淬＋回火、油淬＋回火、在线常化 油井固井用钢管 宝钢、成无、天津钢管、包钢热轧石油钻杆成品（对焊工具接头后） 正火或调质 油井钻井用钢管 宝钢、热轧石油管线管 热轧 制造石油和天然气输送用管线 宝钢热轧石油管线管 热轧或热处理 用于石油输送管 成无热轧石油管线管 热轧或热处理、在线常化、常化＋回火、淬火＋回火 用于输送石油、天然气和矿浆 天津钢管7、热轧船管热轧船管 热轧 适用于制造船舶用I级、II级耐压管系、锅炉及过热器 鞍钢、上一热轧船管 热轧 船舶用低中压锅炉管、过热器管、耐压管 成无热轧（扩）船管 热轧 用于耐压及低中压锅炉 成无8、热轧地质管热轧地质管 热轧或热处理 用于地质钻探岩心管和套管 天津钢管、上一、鞍钢、西宁钢厂、宝钢、成无9、热轧汽车半轴套管热轧汽车半轴套管 热轧或热处理 制造汽车半轴套管及驱动桥桥壳轴管 鞍钢、上一、冶钢、衡管、西宁钢厂、10、热轧化肥设备用管热轧化肥设备用管 热轧或热处理 适用于制造化工设备和管道 鞍钢、冶钢、西宁钢厂、成无、11、热轧石油裂化管热轧石油裂化管 热轧或热处理 适用于炼炉管、热交换器管和管道用管 冶钢、鞍钢、西宁钢厂、成无、天津钢管、12、热轧轴承管热轧轴承管 热轧 用于制造普通滚动轴承套管 冶钢13、热轧顶杆用管热轧顶杆用管 热轧或热处理 制造拔管机顶杆 鞍钢14、热轧芯棒用管热轧芯棒用管 热轧 制作各种芯棒 衡管15、热轧液压支架用管热轧液压支架用管 热轧、热处理 制造液压支架、立柱或其他液压件 衡管、上一、天津钢管、成无、包钢热轧液压支架用管 调质处理 用于煤矿支护、液压件、机械结构等 天津钢管16、热轧液压和结构用管热轧液压和结构用管 热轧和热处理 用于液压件和机械加工件 成无17、热轧抗海水腐蚀管热轧抗海水腐蚀管 热轧或热扩 适用于各种海上输送管道、结构件和电站用管等 成无18、热轧石油套管结晶机用管热轧石油套管结晶机用管 控制终轧温度 主要用于45度结晶器 成无19、热轧汽缸套用钢管热轧汽缸套用钢管 退火 用于柴油机汽缸套及其他结构件 成无20、热轧抽油杆用管热轧抽油杆用管 热轧或热处理 用于油田抽油设备 天津钢管21、热轧高压气瓶用管热轧高压气瓶用管 热轧或热处理 用于制造高压气瓶 包钢、成无22、热轧不锈钢管热轧不锈钢管 热轧、热处理 用于化工、石油、轻工、食品、机械仪表等工业耐热容器、输送管道及机械结构件 成无、西宁钢厂、热挤压不锈钢管 热挤压、固溶或酸洗 用于化工、石油、轻工、食品、机械仪表等工业耐热容器、输送管道及机械结构件 长特

碳素钢、低合金钢结构管   热轧无缝钢管产品名称   热轧无缝钢管交货状态   热轧无缝钢管用途 热轧无缝钢管生产单位热轧炭素钢、底合金钢结构管 热轧 适应于一般结构、机械结构件 天津无缝钢管厂、衡管、冶钢、鞍钢、上一、合钢、通钢、本钢、西宁钢厂、长特、成无、安钢、包钢、热轧管件用管 热轧 用于管件和其他用途 包钢热轧结构管 热轧 制造各种较高要求的管道、容器、设备及其他结构件 宝钢热轧一般结构炭素钢管 热轧 用于各种结构件及其他结构件 成都无缝热轧机械结构用炭素钢管 热轧 用于机械、汽车、家具及其他机械零件 成都无缝2、 热轧合金钢结构管热轧合金钢结构管 热轧或热处理 适用于一般结构、机械结构件 冶钢、衡管、鞍钢、上一、本钢西宁钢厂、成无、天津钢管公司热挤压合金结构管 热挤压或热处理 一般结构和机械结构用管 长特热扩合金钢结构管 热轧 用于结构件 成无热轧结构管 热轧 用于一般结构、机械结构件 天津钢管公司热轧结构用合金钢管 热轧 用于机械、汽车及其他零件 成无3、热轧流体管热轧流体管 热轧 适用于输送一般流体 天津钢管公司、冶钢、衡管、鞍钢、上一、合钢、通钢、西宁钢厂、成无、安钢、包钢、、热轧配管用炭素钢管 热轧 用于压力较底的蒸汽、水、油、煤气等配管 成无热轧管 热轧 用于非镀锌和热镀锌钢管 成无4、热轧低中压锅炉管热轧低中压锅炉管 热轧 制造各种结构低中压锅炉过热蒸汽管、沸水管及机车锅炉用过热蒸汽管、大烟管、小烟管和拱砖管 衡管、冶钢、上一、鞍钢、通钢、西宁钢厂、成无、天津无缝、包钢、热轧低中压锅炉管 热轧或热处理 制造各类锅炉（电站、工业、生活等用锅炉 宝钢热轧压力配管用碳钢管 热轧 用于温度低于350度所使用的压力配管 成无5、热轧高压锅炉管热轧高压锅炉管 热轧或热处理 高压及其以上压力水管锅炉受热面用管 冶钢、上一、鞍钢、成无、天津钢管、包钢、热轧高压锅炉管 热处理 制造蒸汽电站锅炉、蒸汽管道或压力容器 宝钢、天津钢管热轧高温用碳钢管 热处理 高温用碳钢管 成无热轧锅炉热交换器用碳钢管 热处理 用于钢管内外进行热传导为目的的管道 成无6、热轧石油油管热轧石油油管 车螺纹带接箍 油井抽油用钢管 宝钢、鞍钢热轧石油套管 热轧、调质、热处理、车螺纹带接箍、水淬＋回火、油淬＋回火、在线常化 油井固井用钢管 宝钢、成无、天津钢管、包钢热轧石油钻杆成品（对焊工具接头后） 正火或调质 油井钻井用钢管 宝钢、热轧石油管线管 热轧 制造石油和天然气输送用管线 宝钢热轧石油管线管 热轧或热处理 用于石油输送管 成无热轧石油管线管 热轧或热处理、在线常化、常化＋回火、淬火＋回火 用于输送石油、天然气和矿浆 天津钢管7、热轧船管热轧船管 热轧 适用于制造船舶用I级、II级耐压管系、锅炉及过热器 鞍钢、上一热轧船管 热轧 船舶用低中压锅炉管、过热器管、耐压管 成无热轧（扩）船管 热轧 用于耐压及低中压锅炉 成无8、热轧地质管热轧地质管 热轧或热处理 用于地质钻探岩心管和套管 天津钢管、上一、鞍钢、西宁钢厂、宝钢、成无9、热轧汽车半轴套管热轧汽车半轴套管 热轧或热处理 制造汽车半轴套管及驱动桥桥壳轴管 鞍钢、上一、冶钢、衡管、西宁钢厂、10、热轧化肥设备用管热轧化肥设备用管 热轧或热处理 适用于制造化工设备和管道 鞍钢、冶钢、西宁钢厂、成无、11、热轧石油裂化管热轧石油裂化管 热轧或热处理 适用于炼炉管、热交换器管和管道用管 冶钢、鞍钢、西宁钢厂、成无、天津钢管、12、热轧轴承管热轧轴承管 热轧 用于制造普通滚动轴承套管 冶钢13、热轧顶杆用管热轧顶杆用管 热轧或热处理 制造拔管机顶杆 鞍钢14、热轧芯棒用管热轧芯棒用管 热轧 制作各种芯棒 衡管15、热轧液压支架用管热轧液压支架用管 热轧、热处理 制造液压支架、立柱或其他液压件 衡管、上一、天津钢管、成无、包钢热轧液压支架用管 调质处理 用于煤矿支护、液压件、机械结构等 天津钢管16、热轧液压和结构用管热轧液压和结构用管 热轧和热处理 用于液压件和机械加工件 成无17、热轧抗海水腐蚀管热轧抗海水腐蚀管 热轧或热扩 适用于各种海上输送管道、结构件和电站用管等 成无18、热轧石油套管结晶机用管热轧石油套管结晶机用管 控制终轧温度 主要用于45度结晶器 成无19、热轧汽缸套用钢管热轧汽缸套用钢管 退火 用于柴油机汽缸套及其他结构件 成无20、热轧抽油杆用管热轧抽油杆用管 热轧或热处理 用于油田抽油设备 天津钢管21、热轧高压气瓶用管热轧高压气瓶用管 热轧或热处理 用于制造高压气瓶 包钢、成无22、热轧不锈钢管热轧不锈钢管 热轧、热处理 用于化工、石油、轻工、食品、机械仪表等工业耐热容器、输送管道及机械结构件 成无、西宁钢厂、热挤压不锈钢管 热挤压、固溶或酸洗 用于化工、石油、轻工、食品、机械仪表等工业耐热容器、输送管道及机械结构件 长特热轧无缝钢管

1引言　　高压开关产品零件品种多、改型频繁，拉杆是LW8-35SF6型户外断路器中的关键零件，要求具有较高的导电、导热性能和良好的力学性能，以降低能耗和提高产品的可靠性铝合金材料不仅导电导热性好、力学性能优良，而且比强度高、密度小，因而在高压电器零部件的制造中，除采用铜及其合金外，大量采用铝合金。研究表明，对于综合性能要求较高的一类功能件，如拉杆、接头、导体、触头座等，一般采用铝合金挤压棒(管)经切削加工制成，2A50合金就是其中常用材料之一。2A50合金在热态下具有良好的可塑性，可通过铸造、挤压等变形工艺改善组织，提高性能，且可以热处理强化，工艺性较好，因而成为高压开关类零部件的优选材料。　　拉杆的挤压件如图1所示，传统上采用棒料直接切削加工而成，材料的利用率一般在16%-40%，浪费严重、效率低。新工艺采用杆部反挤头部正挤的复合热挤压方法，能使坯料尺寸精度大幅度提高，毛坯重量减轻72%以上，产品的导电率、硬度及强度等完全达到设计标准。　　2拉杆热挤压工艺分析　　拉杆零件材料为2A50(LD5)合金，属于A1-Mg-Si-Cu系，具有良好的锻造性能，在热态下易变形，且抗蚀性能、焊接性能和切削性能良好，中等强度，塑性很好闭。在生产过程中，将圆柱形毛坯表面涂上水剂石墨，然后感应加热至490℃，放入组合凹模的模具中挤压成形。工作前把模具预热至250℃左右，每次挤压前，需向模腔喷洒润滑剂。挤压变形后可进行固溶时效热处理，以提高其硬度，固溶温度为(515±5)℃，时间为3h，时效温度为(160±5)℃，时间为5h。　　拉杆挤压可以采用正挤压或反挤压的方法成形杆部。由于拉杆变形程度大，且杆部长径比大于7，正挤压时，金属的流动方向与凸模运动方向相同，坯料与凹模之间存在摩擦力，则挤压力中不仅有变形力，还包括该摩擦力。在坯料与凹模温度过高及润滑不良时，因坯料与凹模之间有相对运动，会进一步增大挤压力。由于该零件的杆部较长，直接顶出时容易失稳弯曲.若间接顶出模具结构复杂，操作困难加。　　采用一次复合挤压成形工艺，即杆部反挤头部正挤的复合挤压成形工艺可以解决上述问题，其工艺流程如图2所示。由于采用了杆部反挤，坯料与凹模之间无相对运动产生的摩擦力，从而降低了挤压力。该方案模具结构简单，生产效率高YA23-315四柱式多功能液压机活动横梁到工作台面距离为1250mm，行程长，凸模设计为中空结构，成形杆部的模腔在凸模上，可以完成脱模。拉杆热挤压工艺的生产过程是:下料-加热-挤压-热处理-精加工。　　3拉杆热挤压工艺设计　　3.1模具结构及工作过程　　热挤压工艺设计是热挤压模具设计的靠前步，直接影响到制件质量、生产效率、模具寿命、生产成本等。根据挤压件形状，凸模设计为空心状，采用二层组合凹模结构。复合热挤压模具结构如图3所示，挤压时.先将坯料放人凹模型腔内.随着凸模4的下行，坯料在组合式凹模内正挤成形，同时杆部反挤成形，随着挤压变形力逐渐增大，当金属正向流动到顶件器时，头部成形结束，此时金属反向继续流动。当挤压完成后，上模回程，工件留在凹模7中，压力机下缸动作，通过顶杆11将头部大直径部分顶出凹模7，即可完成脱模。工件头部内形与顶件器口之间应留有一定的斜度，以保证工件与顶件器不发生抱死现象，顶杆1兼作头部正挤压的凹模。　　3.2坯料尺寸的计算　　根据拉杆零部件的要求，考虑到2A50在热处理后的零件尺寸和留机加工余量，挤压件内外各留2mm的单边加工余量。根据原材料供货情况，决定在生产中坯料采用Φ90mm的棒料，高度取85mm。　　3.3许用变形程度的计算　　采用热挤压成形工艺，需对材料的许用变形程度进行验证，许用变形程度用断面收缩率ε来表示挤压过程中毛坯的变形程度为:　　3.4挤压力的计算　　在此复合挤压中，凸模下行，挤压力克服金属的变形阻力及毛坯与模具之间的摩擦力，金属开始流人型腔，拉杆头部预先成形，金属流经转弯处杆部反挤;凸模继续下行，当杆部成形结束时，挤压力达到较大，其复合挤压力为P复=P反。　　4模具结构特点及工作过程中应注意的问题　　本工艺采用一次挤压成形，采用通用模架，凹模设计为二层组合结构。实际生产证明，该模具结构简单、使用方便。通过改变凸模与顶件器，可以挤压出不同头部形状和杆部直径及长度的零件。　　由于凸模为空心结构，截面积小，单位挤压力高，又长时间工作在高温状态，易变形，因此，应采用热强度较高的3Cr2W8V材料，热处理硬度50-55HRc。凹模采用单层预紧结构，凹模材料选5CrNiMo，热处理硬度44-84HRC。凹模预紧圈要求不高，材料选40Cr就可以了，热处理硬度24-46HRC。　　设计合理的人模角度和工作带宽度，便于金属流动，以尽量减小金属与模具间的摩擦力，降低挤压力。凹模尺寸与顶件器应有斜度，工作中保持凹模与制件有一定的摩擦力，又不影响开模后制件脱模，同时应注意模具的预热。保证锥面摩擦的均匀，以避免在挤压过程中拉杆头部的偏移。在反挤过程中要保证坯料与模具的清洁度和间隙尺寸，减少成层和气泡　　采用杆部反挤头部正挤的复合挤压工艺生产高压开关零件LW8-35SF6铝合金拉杆是一种值得推广的新工艺，不仅工艺合理，而且操作方便。该工艺较大限度地利用了3150k油压机的设备能力，一次成形顶出，模具结构简单、通用性强，且挤压力小，特别适用于变形程度较大的长杆件的热挤压成形。新工艺的采用，使生产效率大大提高，同时对于在小设备上生产成形变形程度较大的其他类似长杆零件有很好的借鉴意义。

硅藻土制品按照生产工艺的不同可分为以下三类： 　　1、干燥品：将硅藻土原料经100℃～300℃烘干，高压气流粉碎去杂提纯后，分级而成的产　　　 品，颜色呈灰白色、淡黄色。 　　　2、焙烧品：将硅藻土原料精选后，经700℃～900℃的高温焙烧、高压气流粉碎、分级成的产　　　 品，颜色呈桔黄色、红褐色。 　　　3、助熔焙烧品：将硅藻土原料精选后，加入适量的助熔剂，经900℃～1200℃的高温焙烧、粉碎、分级而成的产品，颜色呈白色。

燃气涡轮发动机起源于1930年，最早是作为航空发动机来研讨的，现在在舰船上也广泛运用。该发动机体积小，分量轻，输出功率大，不受燃料品种的影响，且排气洁净、轰动小。　　日本川崎重工于1974年开端开发200kW级的备用发电机燃气轮机，1994年以轴流紧缩机为结构的国际尖端的6 000kW级常备发电机用燃气轮机投入市场。这些燃气轮机都运用了钛材。　　川崎重工出产的1 500kW级M1A—13燃气轮机，有两级运用了钛合金叶轮，额外转速22 000r／min。一级涡用Ti-6Al—4V锻件(最大直径450mm)，二级涡用高温钛合金Ti—6AI-2Sn—4Zr-2Mo锻件。6000kW级的M7A-01燃气轮机的转速14 000r／min。其轴流紧缩机前半段低温部分的动叶片选用了比强度高、耐蚀性好的Ti-6Al-4V锻件。　　航空用燃气轮机要求尽可能轻，故开发了前期运用的Al合金和Mg合金。钛合金批量出产最早的是50年代普拉特惠特尼公司的J—57喷气发动机的紧缩机动叶片及涡。现在，钛合金制的精细铸件也被运用，钛合金的分量在最新式的燃气轮机中已达到36％。适用部位有发动机前部的大型风摇动叶片、紧缩机的动、静叶片、压气机盘、包容旋转部件的外壳等。V2500涡轮电扇发动机的钛合金低压压气机盘(最大直径900mm)，运用了Ti—6Al-4V三次真空熔炼材。　　该盘外圆镶入的压气机动叶片也运用了Ti—6A1-4V。为寻求轻量化，还用钛合金制成了大型中空风摇动叶片，并已有用。V2500选用了Ti-6Al—4V电扇外壳，外壳用钛材为直径1700mm、高820mm的圆桶形。高温钛合金的开发扩展了零件的适用范围，典型的高温钛合金有Ti—6242Si、IMl829、IMl834及Ti-1100等，这使得燃气轮机压气机的大部分都运用了钛材。　　钛合金应用于燃气轮机，其材料的缺点有必要予以注重。1989年一架DC—10飞机第二发动机的Ti-6A1-4V电扇盘破断；1994年一架A300飞机起飞时榜首发动机的Ti—6A1-4V-2Sn-4Zr-2Mo高压压气机盘破断。两起事端都是叫做硬质α相的LDI(低密度氮化物搀杂)引起的疲惫龟裂开展所造成的。根据这种经验，便追求高质量的航空用钛合金的熔炼技能的改善和无损检测技能的改善。　　选用传统的三次真空电弧熔炼(VAR)之外，再进行一次用电子束冷床炉或等离子冷床炉熔炼来去除LDI，这种熔炼技能巳被规定为熔炼办法的技能要求(美国航宇材料标准AMS4280)。　　往后燃气轮机用钛材要求高强高温化。γ-TiAｌ金属间化合物是一种耐氧化、刚度和比强度都优异的轻质耐热材料。在有用化方面主要是针对铸件的研讨，已有方案从1997年起将航空燃气轮机高温部件的Ni基超合金非重要零件用γ-TiAｌ来替代。一起燃气轮机动叶片的点评实验也在进行中。T-TiAｌ若有用化，则不只压气机悉数，并且涡轮机部分也要运用钛材。    钛基复合材料(TMC)中，SiC长纤维强化的TMC的比强度和比刚度都十分优异，现在正面向有用化进行各种零件的点评。这些TMC有用方面的最大问题是制作本钱和无损检测技能。

铝门门窗型材的生产，经过铸锭制备、挤压成型、热处理和表面处理四个工艺过程。 　　(一)铸锭制备 　　该工艺过程包括配料、熔炼、铸造、均热等主要工序，形成一定化学成分和外形尺寸的铸锭。 配制好的原材料，在煤气炉或电炉中熔炼。熔炼后的熔体经过静置炉、流槽、流盘、过滤器直到结晶器内，再经水冷，形成一定形状的铸锭。为保证铸锭表面光洁，采用磁力铸造或热顶铸造法，进行多模(多结晶器)铸造。铸锭均热，是使铸造状态的金相组织均匀化，使主要的强化相溶解。均热是在均热炉内进行。均热提高了铸锭的塑性，有利于提高挤压速度，延长挤压模具的寿命，改善挤压型材的表面质量。 　　(二)挤压成型 　　挤压成型是在铸锭加热、挤压、冷却、张力矫直、锯切等工序构成的一条自动生产线上进行。生产线上的设备，包括感应加热炉、挤压机、出炉台、出料运输机、型材提升移送装置、冷床、张力矫直机、贮料台、牵引机、锯床等。铸锭的加热温度一般控制在400℃~520℃，温度过高或过低都将直接影响挤压成型。挤压机一般采用单动油压机，其吨位在1200吨~2500吨之间。挤压机的挤压筒直径大小，随挤压机吨位大小变动，挤压机吨位大，挤压筒直径也大。挤压筒直径一般在150mm~300mm范围内。挤压工具工作温度为360℃~460℃，挤压速度20 m/min~80m/min。 挤压工具主要包括模具。挤压模具根据结构特点分为平模、分瓣模、舌型模和分流组合模。生产铝合金门窗型材多用平模和分流组合模。出料台接收来自挤压机挤出的型材，并把型材过渡到出料工作台。 出料工作台多是横条运输机型，其横条运动速度与挤压速度同步。 冷床多为步进梁式，下面安装有相当数量的风机，保证型材均匀冷却，使型材在矫直前温度低于70 ℃。 张力矫直机带有扭转钳口，可以边扭转校正边拉伸矫直。 张力矫直机后是贮料台，向锯床工作台提供型材，锯床按定尺锯断型材。 　　(三)热处理 　　铝门窗型材采用的铝镁硅系铝合金，是可强化的铝合金。通过不同的淬火和时效制度，使型材得到应有的力学性能。 铝门窗型材为RCS供应状态，即热处理为高温成型后快速冷却及人工时效。 　　(四)表面处理 　　铝门窗型材的表面处理，大多采用阳极氧化，使型材表面为银白色。表面处理可增强型材外表美观程度，并延长铝门窗型材的使用寿命。 阳极氧化的工艺流程：装料→脱脂→水洗→碱浸蚀→温水洗→冷水洗→中和出光→水洗→阳极氧化→冷水洗 →温水洗→封孔→干燥→卸料→成品检查→包装 铝门窗型材阳极氧化后的氧化膜厚度不低于10μm。 铝门窗型材的表面处理，也可进行着色处理。需其他颜色的铝型材，可经自然氧化着色法、电解着色法和浸渍着色法获得。

一、采标情况： 　　idt或IDT表示等同采用；eqv或MOD表示等效或修改采用；neq表示非等效采用。 　　二、国家标准 　　GB/T 786.1－1993（2001*） 液压气动图形符号 　　eqv ISO 1219-1:1991 　　GB/T 2346－2003 流体传动系统及元件 公称压力系列 　　ISO 2944:2000，MOD 　　GB/T 2347－1980（1997） 液压泵及马达公称排量系列 　　eqv ISO 3662:1976 　　GB/T 2348－1993（2001*） 液压气动系统及元件 缸内径及活塞杆外径 　　neq ISO 3320:1987 　　GB/T 2349－1980（1997） 液压气动系统及元件 缸活塞行程系列 　　eqv ISO 4393:1978 　　GB/T 2350－1980（1997） 液压气动系统及元件 活塞杆螺纹型式和尺寸系列 　　eqv ISO 4395:1978 　　GB/T 2351－1993 液压气动系统用硬管外径和软管内径 　　neq ISO 4397:1978 　　GB/T 2352—2003 液压传动 隔离式蓄能器 压力和容积范围及特征量 　　ISO 5596:1999,IDT 　　GB/T 2353.1－1994 液压泵和马达安装法兰和轴伸的尺寸系列及标记 　　neq ISO 3019-2:1986 靠前部分：二孔和四孔法兰和轴伸 　　GB/T 2353.2－1993（2001*） 液压泵和马达 安装法兰与轴伸的尺寸系列和标记(二) 　　neq ISO 3019-3:1988 多边形法兰(包括圆形法兰) 　　GB/T 2514－1993 四油口板式液压方向控制阀安装面 　　eqv ISO 4401:1980 　　GB/T 2877－1981 二通插装式液压阀安装连接尺寸 　　GB/T 2878－1993 液压元件螺纹连接 油口型式和尺寸 　　neq ISO 6149:1980 　　GB/T 2879－1986 液压缸活塞和活塞杆动密封沟槽型式、尺寸和公差 　　neq ISO 5597:1987 　　GB/T 2880－1981 液压缸活塞和活塞杆 窄断面动密封沟槽尺寸系列和公差 　　GB/T 3452.1－1992 液压气动用O形橡胶密封圈尺寸系列及公差 　　neq ISO 3601-1:1988 　　GB/T 3452.2－1987 O形橡胶密封圈外观质量检验标准 　　GB/T 3452.3－1988 液压气动用O形橡胶密封圈 沟槽尺寸和设计计算准则 　　neq ISO/DIS 3601-2 　　GB/T 3766－2001 液压系统通用技术条件 　　eqv ISO 4413: 1998 　　GB/T 6577－1986 液压缸活塞用带支承环密封沟槽型式、尺寸和公差 　　neq ISO 6547:1981 　　GB/T 6578－1986 液压缸活塞杆用防尘圈沟槽型式、尺寸和公差 　　neq ISO 6195:1986 　　GB/T 7932－2003 气动系统通用技术条件 　　ISO 4414:1998，IDT 　　GB/T 7934－1987 二通插装式液压阀 技术条件 　　GB/T 7935－1987 液压元件 通用技术条件 　　neq NFPA T 310.3 　　GB/T 7936－1987 液压泵、马达空载排量 测定方法 　　neq ISO/DP 8426 (1988版) 　　GB/T 7937－2002 液压气动用管接头及其相关元件公称压力系列 　　neq ISO 4399:1995 　　GB/T 7938－1987 液压缸及气缸公称压力系列 　　neq ISO 3322:1975 　　GB/T 7939－1987 液压软管总成 试验方法 　　neq ISO 6605:1986 　　GB/T 7940.1－2001 气动 五气口气动方向控制阀 靠前部分：不带电气接头的安装面 　　idt ISO 5599-1:1989 　　GB/T 7940.2－2001 气动 五气口气动方向控阀 第二部分：带电气接头的安装面 　　idt ISO 5599-2:1990 　　GB/T 7940.3－2001 气动 五气口气动方向控制阀 第三部分功能识别编码体系 　　idt ISO 5599-3:1990 　　GB/T 8098－2003 液压传动 带补偿的流量控制阀 安装面 　　ISO 6263：1997，MOD 　　GB/T 8099－1987 液压叠加阀 安装面 　　neq ISO 4401-1980 　　GB/T 8100－1987 板式联接液压压力控制阀（不包括溢流阀）、顺序阀、 　　neq ISO/DIS 5781(1987) 卸荷阀、节流阀和单向阀 安装面 　　GB/T 8101－2002 液压溢流阀 安装面 　　ISO 6264:1998，MOD 　　GB/T 8102－1987 缸内径8～25mm的单杆气缸安装尺寸 　　neq ISO 6432:1985 　　GB/T 8104－1987 流量控制阀 试验方法 　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8105－1987 压力控制阀 试验方法 　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8106－1987 方向控制阀 试验方法 　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8107－1987 液压阀 压差—流量特性试验方法 　　neq ISO/DIS 4411(1986) 　　GB/T 9065.1－1988 液压软管接头 连接尺寸 扩口式 　　GB/T 9065.2－1988 液压软管接头 连接尺寸 卡套式 　　GB/T 9065.3－1988 液压软管接头 连接尺寸 焊接式或快换式 　　GB/T 9094－1988（1997） 液压缸气缸安装尺寸和安装型式代号 　　eqv ISO 6099:1985 　　GB/T 9877.1－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列 靠前部分 内包骨架旋转轴唇形密封圈 　　GB/T 9877.2－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列 第二部分 外露骨架旋转轴唇形密封圈 　　GB/T 9877.3－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列 第三部分 装配式旋转轴唇形密封圈 　　GB/T 14034－1993 24°非扩口液压管接头连接尺寸 　　GB/T 14036－1993 液压缸活塞杆端带关节轴承耳环安装尺寸 　　neq ISO 6982:1982 　　GB/T 14038－1993（2001） 气缸气口螺纹 　　neq ISO 7180:1986 　　GB/T 14039－2002 液压传动 油液 固体颗粒污染等级代号 　　ISO 4406:1999，MOD 　　GB/T 14041.1－1993 液压滤芯结构完整性检验方法 　　neq ISO 2942:1974 　　GB/T 14041.2－1993 液压滤芯材料与液体相容性检验方法 　　neq ISO 2943:1974 　　GB/T 14041.3－1993（2001）液压滤芯抗破裂性检验方法 　　neq ISO 2941:1974 　　GB/T 14041.4－1993（2001）液压滤芯额定轴向载荷检验方法 　　neq ISO 3723:1976 　　GB/T 14042－1993（2001） 液压缸活塞杆端柱销式耳环安装尺寸 　　neq ISO 6981:1982 　　GB/T 14043－1993 液压控制阀安装面标识代号 　　eqv ISO 5783:1981 　　GB/T 14513－1993（2001） 气动元件流量特性的测定 　　neq ISO/DIS 6358(1989) 　　GB/T 14514.1－1993（2001）气动管接头试验方法 　　neq JIS 8381-85 　　GB/T 14514.2－1993（2001）气动快换接头试验方法 　　neq ISO 6150:1988

铝合金型材模具废铝回收工艺，是将夹带有铝合金的模具置于碱洗槽中碱洗，待模具中的废铝被碱腐蚀掉约10%时，将模具从碱洗槽中吊起，分离上下模，用水冲洗下模待用；上模4碱洗约2小时后，舌芯4—2向下，置于油压机的模具支架2上，启动油压机，油压机的专用杆8对准上模模具孔4—2下压，模孔4—2内的铝合金被压出，掉落至出料口5。这种工艺，减少了碱洗时间，大大提高了工作效率，而且节省了大量的碱，同时使80%的铝合金得以回收，不仅经济效益好，而且避免了环境污染。

废铝回收设备是进行废铝加工的基本设备，对于中国国内是属于全球铝 行业 出口大国，对于废铝回收设备的制作和研发也不在话下。日前，由河北省涿州市 有色金属 新技术开发中心研制生产的废铝回收设备再生冷加工生产成套设备发往印度，这是我国首次出口具有１００％自主知识产权的废铝回收设备——废铝再生冷加工机械设备。利用这种新型废铝回收设备的生产线，每吨比重熔生产可降低成本４０％，节约能源９５％， 金属 回收再生产率到达９８％以上，均达到世界先进水平；能将各类废铝，如铝板、铝线、铝型材、易拉罐等，加工成直径１毫米～１０毫米的铝粒、铝段、铝棒，材质可达９９％以上，是生产炼钢添加剂、合金冶金粉末、钼铁、钛铁产品理想的原料；自动剪切每小时 产量 可达２００公斤，比冲床效率提高１０倍。而且不污染环境，无安全隐患，节能降耗及降低工人劳动强度，其社会效益、企业效益显著。年处理６００万吨废铝能力的生产设备仅需投入６０万元，实际使用半年就可收回投资，这种废铝回收设备深受国内外客商的青睐。更多关于废铝回收设备的信息和购买信息都可以登陆上海 有色 网的商机平台寻找您的合作伙伴！ 

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铝材切割机（别名：Aluminumcutting machine），是一种专用于铝材切割加工下料的机械工具，铝材切割机刀具是圆形锯片，锯片镶硬质合金刀粒，锯片主轴转速2000-5000转，铝材切割机作用对像是切割铝棒、铝板、铝管、铝异型材。手动铝材切割机选择注意事项普通手动切割转速不用太高，但要注意是不是能切45度，主要是锯片好一点，切割的断面精度才更好，还有锯片使用一段时间后要注意擦油保养，才能寿命更长。国内一般用东成铝型材切割机半自动铝材切割机包括气油转换型铝材切割机和油压型切割机。器构造粗糙，机器采用油压做为进刀动力，锯片做平行进刀动作，切割材料断面精度差，切割材料尺寸大，适合铝材粗加工切割下料。 气油转换型铝材切割机：切割断面精度高，切割材料尺寸小。油压型铝材切割机：切割断面精度较差，切割材料尺寸大。全自动铝材切割机由PLC可编程存储器控制机器各个元件工件，只需一次设定好，然后启动开关，机器会自动完成夹料、切割、送料、计数等功能，工作效率和加工精度好。适合小件铝材,切割量大,精度有要求的切割工作，小件铝材可成束切割,一次可切断多支,效率极高,机器具有送料、夹钳、定位等功能，采用钨钢圆锯片切割，锯片转速每分钟3200转，切割材料断面光洁无毛刺。常用铝型材切割机品牌：大族铝材切割机，博世铝材切割机，得伟铝材切割机