高压铝线,是一种运用于高压环境下的铝线，高压用铝线绝缘。铝的电导率高，导电性能好，可以降低输电中的损耗。但铝比较软，容易拉断。由于电子有集肤效应，就是电子在传输过程中都集中在 金属 表面进行传播。这样在输电过程中就采用钢芯铝绞线。钢芯不容易拉断，而电子在铝线上传播。这样可以节约 金属 铝，因为铝的 价格 贵。铝的电阻率比铜铁都低，用铝可以减少输电是的发热损耗，但是炼铝的成本太高，从材料方面下功夫代价大，如果用高压，那么就算用铜做输电线，也不会损耗太多，P=IU，P是发电机决定的，而U电压可以控制的，U高，那I肯定就低了，而电线上发热消耗的功率P=I平方*R，I越大，P就越大，就是损耗得越多，所以高压可以节省铝材料，还可以节省电。铝是一种银白色有光泽 金属 ，密度2.702克/立方厘米，熔点为660.37℃，沸点为2467℃。具有良好的导热性、导电性和延展性。化合价+3，电离能5.986电子伏特。铝被称为活泼 金属 元素，但在空气中其表面会形成一层致密的氧化膜，使之不能与氧、水继续作用。在高温下能与氧反应，放出大量热，用此种高反应热，铝可以从其它氧化物中置换 金属 （铝热法）。铝的导电性仅次于银、铜，虽然它的导电率只有铜的2/3，但密度只有铜的1/3，所以输送同量的电，铝线的质量只有铜线的一半。铝表面的氧化膜不仅有耐腐蚀的能力，而且有一定的绝缘性，所以铝在电器制造工业、电线电缆工业和无线电工业中有广泛的用途。想要了解更多高压铝线的相关资讯，请浏览上海 有色 网（ www.smm.cn ）铝频道。

氧化物的酸、碱浸出许多遵守缩短中心模型，一个典型的实例是锌焙砂在稀酸中的溶解。它依据每种参加溶解进程的化学物质的离子扩散系数及离子搬迁率，使用方程式（1）和式（2）进行核算。核算假定溶解速率由传质操控，因此所用的核算进程只能用于不触及化学反响的状况。    （1）    （2） 求解方程（1）和式（2）需求几个边界条件，它们规则了模型中各参数的值，并将各物质的通量经过浸出反响的计量联系相关起来。 关于硫酸浸出体系，核算所用的数据包含H＋，HSO4－，SO42－及Zn2＋的离子扩散系数和离子搬迁率，下列平衡的平衡常数与活度系数稀酸浸出氧化锌的数学模型核算中所用的传质数据列于下表。物质等效离子电导 Λi0∕（Ω－1·cm2·equ－1）离子扩散系数 D∕（cm2·s－1）离子搬迁率 u∕（cm2·V－1·s－1）H＋348.99.3×10－53.6×10－3Zn2＋53.87.2×10－65.6×10－4SO42－79.01.0×10－5－8.2×10－4HSO4－100.002.7×10－5－1.6×10－3 几个边界条件为 在固液界面即r=rt时，                  Ci＝Cis          （3） 因为浸出进程最慢的过程是经过边界层的传质，能够假定在界面上到达化学平衡，然后得到下列边界条件     （4）     （5）     （6） 式中， 、 、 别离表明反响（a）、（b）（c）的平衡常数；Qa、Qb、Qc别离为用浓度表明时反响（a）、（b）、（c）的平衡常数；γi是物质i的活度系数。 在溶液体相即r＝∞，                E＝0    （7） Ci＝Cib   （8） 体相浓度用质量平衡和体相的化学平衡求算    （9）    （10）    （11）    （12）    （13） 式中，[H2SO4]与[ZnSO4]是t时刻硫酸和硫酸锌的净浓度。 计量联系            （14） 硫酸根通量                        （15） 数学模型由对每种物质组成的写出的方程式（2），方程式（1）和上面导出的边界条件组成。一旦知道了各物质的通量，就可核算ZnO的溶解速率。 假如半径rt的球形粒子含有Nmol的ZnO，则    （16） 式中，Mw为ZnO的分子量。 因为稳态下边界层内没有物质堆集，一切溶解的锌都必须传递到溶液体相中去。因此，反响速率能够与锌和酸经过边界层传质的速率相关如下    （17） 式中JZn－流离表面的锌的净通量；     JH－流向表面的酸的净通量。 由式（16）和式（17）得出    （18） 方程式（18）用有穷区间法数值积分得到rt对时刻的函数。关于单尺度粒子，rt与反响分数α的联系为    （19） 即为式（20）的缩短粒子模型，r0为固体粒子的初始半径。    （20） 粒子尺度散布的景象可作相似处理，m个初始半径r0k的单尺度分数每个组成总质量的分数wk。浸出的程度分粒级核算    （21） 总的浸出率由下式断定    （22） 为了查验模型及核算的正确性，需求研讨硫化锌精矿的焙砂在硫酸、高氯酸、硝酸和等4种酸中溶解的速率。选定的拌和条件使一切的固体粒子都悬浮且溶解速率与拌和速率无关。在高氯酸及硝酸溶液中试验曲线与模型核算得到的猜测曲线符合杰出，而在硫酸溶液中在浸出率80%曾经符合尚可，这以后的溶解曲线符合不抱负的原因是因为固体粒子的溶解并非如假定的那样均匀并始终保持球形，实际上发现部分浸出的焙砂粒子有大而深的孔。简化的模型没有考虑锌的氯合物的构成合氯离子的吸附，因此不能用来猜测浸出焙砂的溶解速率。而用新近树立的未考虑电搬迁对传质的奉献的模型即便关于0.1mol∕L高氯酸浸出的动力学也严峻违背，反映了电搬迁在传质中不行忽视的效果。

化肥设备用高压管 GB6479-1986高压化肥管尺寸公差高压化肥管标准高压化肥管尺寸(mm)高压化肥管允许偏差GB6479-1986外径≤159+1.25%，-1.0%>159+1.25%，-1.5%壁厚3-20+12.5%,-15%>20±12.5%高压化肥管标准高压化肥管纵向力学性能交货状态GB6479-1986钢号抗拉强度(MPa)屈服强度(MPa)延伸率(%)冲击(J)布氏硬度不小于不大于热轧态10330-49020524--20410-502452139-12CrMo410-5602052155156回火处理15CrMo440-64023521471701Cr2Mo≥(390)(175)(22)(79)(79)回火处理高压化肥管化学成份钢号CMnSiCrMoNiSP100.07-0.140.35-0.650.17-0.37≤0.15-≤0.25≤0.035≤0.035200.17-0.240.35-0.650.17-0.37≤0.25-≤0.25≤0.035≤0.03512CrMo0.08-0.150.40-0.700.17-0.370.40-0.700.40-0.55≤0.30≤0.035≤0.03515CrMo0.12-0.180.40-0.700.17-0.370.80-1.100.40-0.55≤0.30≤0.035≤0.0351Cr2Mo≤0.150.30-0.600.50-1.002.15-2.850.45-0.65≤0.30≤0.035≤0.030

高压紫铜管的制造需要一个很长的时间。中国高压紫铜管的制造检验标准;高压紫铜管除了以下检测项目外，还要根据API标准及其它相关标准和一些用户的特殊要求,还需要对钢板、钢管进行有损检验和其它检验,其中包括进厂原材料理化性能的抽检,100%的钢板外观检查。1. 开卷板探：将钢板开卷后进入生产线,首先进行全板超声波检验。2. 矫平铣边：通过压砧机使原来卷曲的钢板平整,再通过铣边机对钢板两边缘进行双面铣削,使之达到要求的板宽、板边平行度和坡口形状。3. 剪切成型：在生产线上将钢板沿外成管状。4. 对焊切割：采用先进的双面埋弧焊技术进行预焊接，内焊接，外焊接。将焊接成型的钢管使用等离子尺切割成规范长度。5. 目视检查：由专业技术人员对一些基本的参数进行检查。6. 超声波探伤：对内外焊缝及焊缝两侧母材进行100%的检查。7. X射线探伤:对内外焊缝进行100%的X射线工业电视检查,采用图象处理系统以保证探伤的灵敏度。8. 打压试验:在水压试验机上对钢管进行逐根检验以保证钢管达到标准要求的试验压力。9. 倒棱平头：将检验合格后的钢管进行管端加工,达到要求的管端坡口尺寸10. 最后检查：再次进行超声波和X射线探伤以及进行管端磁粉检验,检查是否存在焊接问题及管端缺陷。11. 涂油打标：合格后的钢管进行涂油以防腐蚀，并根据用户要求进行打标。高压紫铜管生产工艺：是以带钢卷板为原材料,经常温挤压成型,以自动双丝双面埋弧焊工艺焊接而成的紫铜管.（1）原材料即带钢卷，焊丝，焊剂。在投入前都要经过严格的理化检验。（2）带钢头尾对接，采用单丝或双丝埋弧焊接，在卷成钢管后采用自动埋弧焊补焊。（3）成型前，带钢经过矫平、剪边、刨边，表面清理输送和予弯边处理。（4）采用电接点压力表控制输送机两边压下油缸的压力，确保了带钢的平稳输送。（5）采用外控或内控辊式成型。（6）采用焊缝间隙控制装置来保证焊缝间隙满足焊接要求，管径，错边量和焊缝间隙都得到严格的控制。（7）内焊和外焊均采用美国林肯电焊机进行单丝或双丝埋弧焊接，从而获得稳定的焊接规范。（8）焊完的焊缝均经过在线连续超声波自动伤仪检查，保证了100％的无损检测覆盖率。若有缺陷，自动报警并喷涂标记，生产工人依此随时调整工艺参数，及时消除缺陷。（9）采用空气等离子切割机将钢管切成单根。（10）切成单根钢管后，每批钢管头三根要进行严格的首检制度，检查焊缝的力学性能，化学成份，溶合状况，钢管表面质量以及经过无损探伤检验，确保制管工艺合格后，才能正式投入生产。（11）焊缝上有连续声波探伤标记的部位，经过手动超声波和X射线复查，如确有缺陷，经过修补后，再次经过无损检验，直到确认缺陷已经消除。（12）带钢对焊缝相交的丁型接头的所在管，全部经过X射线电视或拍片检查。（13）每根钢管经过静水压试验，压力采用径向密封。试验压力和时间都由钢管水压微机检测装置严格控制。试验参数自动打印记录。（14）管端机械加工，使端面垂直度，坡口角和钝边得到准确控制。想要了解更多关于高压紫铜管的信息，请继续浏览上海 有色 网。 

常见的高压锅炉钢管主要用来制造高压及其以上压力的蒸汽锅炉管道等用的优质碳素结构钢、合金结构钢和不锈耐热钢无缝钢管、这些高压锅炉钢管经党处于高温和高压下工作、管子在高温烟气和水蒸汽的作用下还会发生氧化和腐蚀，因此要求钢管有高的持久强度、高的抗氧化性能，并具有良好的组织稳定性，高压锅炉钢管采用钢号有：优质碳素结构钢钢号有20G、20MnG、25MnG；合金结构钢钢号15MoG、20MoG、12CrMoG、15CrMoG、12Cr2MoG、12CrMoVG、12Cr3MoVSiTiB等；有锈耐热钢常用1Cr18Ni9、1Cr18Ni11Nb高压锅炉管除保证化学成分和机械性能外，要逐根做水压试验，要作扩口、压扁试验。钢管以热处理状态交货。此外，对成品钢管显微组织、晶粒度、脱碳层也有一定要求。 地质钻探及石油钻控用无缝钢管；为探明地下岩层结构、地下水、石油、天然气及矿产资源情况，利用钻机打井。石油、天然气开采更离不开打井，地质钻控用石油钻探用无缝钢管是钻井的主要器材，主要包括岩芯外管、岩芯内管、套管、钻杆等。由于钻探用管要深入到几千米地层深度工作，工作条件极为复杂，钻杆承受拉、压、弯曲、扭转和不均衡冲击载荷等应力作用，还要受到泥浆、岩石磨损，因此，要求管材必须具有足够的强度、硬度、耐磨性和冲击韧性，钢管用钢用“DZ”（地质的汉语拼音字头）加数字一代表钢屈服点表示，常用的钢号有DZ45的45MnB、50Mn；DZ50的40Mn2、40Mn2Si；DZ55的40Mn2Mo、40MnVB；DZ60的40MnMoB、DZ65的27MnMoVB。钢管都以热处理状态交货。 石油裂化管：用于石油炼厂的炉管、热交换器管和管道用无缝管。常用优质碳素钢（10、20）、合金钢（12CrMo、15CrMo）、耐热钢（12Cr2Mo、15Cr5Mo）、不锈钢（1Cr18Ni9、1Cr18Ni9Ti）制造。钢管除得证化学成分和各种机械性能外，还要保证水压、压扁、扩口等试验，及表面质量和无损检验。钢管在热处理状态下交货。 不锈钢管：用各种不锈钢热轧，冷轧的不锈钢管，广泛应用于石油、化工设备管道和各种用途的不锈钢结构零件，除应保证化学成分和机械性能，凡用作承受流体压力的钢管要保证水压试验合格。各种专用钢管要按规定保证条件。

高压合金钢管基地主要经营电厂，锅炉厂，石化单位等所需的合金管、高压锅炉管、石油裂化管、化肥专用管、输送流体管等各种管材。合金材质：12Cr1MovG、15CrMoG、35CrMo、10CrMo910、A335P11. P22.P91. T91、钢研102、ST45.8-111、A106B。    不锈钢管：1Cr18Ni9Ti，0Cr18Ni9，304，321，321L，316，316L，TP347H。其它产品材质为：20#、35#、45#、20G、16Mn、12CrMor等。    执行国标为：结构管GB/T8162-1999、流体管GB/T8163-1999、低中压锅炉管GB/T3087-1999、高压锅炉管GB/T5310-1995、高压合金钢管、化肥专用管GB/T6479-86、石油裂化管GB/T9948-88、船舶专用管GB5312－99，同时我公司备有千吨合金管。公司以质量、信誉为国内厂矿企业树立良好市场。    经过多年的积累，公司与成都无缝钢管厂、鞍山钢铁集团无缝钢管厂包头钢铁集团无缝钢管厂、衡阳、冶钢、天津无缝管厂组建的现货销售中心，建立了良好的合作关系，是各种规格、厚壁无缝钢管销售代理企业。   高压合金钢管基地坚持外抓市场，内抓管理，走质量效益型发展道路，取得了良好的经济和社会效益凭借雄厚的资金实力、先进的管理经验、优良的销售服务、严格的质量进货管理体系和科学的整体营销手段，与您携手并进，共同发展。 公司经营以公正、客观、科学、诚信为原则，管理上坚持以人为本，服务上以客为尊、规范经营。公司全体人员勇于开拓、团结奋进、继往开来、孜孜拼搏 ，抓住社会经济展的大好形势和西部大开发的机遇，积极主动与同行加强交流，广交社会各界朋友 ，与时俱进，迈向新的历程!

高压化肥管技术标准高压化肥管GB6479-2000高压化肥管规格：8-1240×1-200mm高压化肥管制造工艺：热轧、冷拔、热扩高压化肥管标准：GB6479——中国国家标准高压化肥管用途： 用于高压化肥设备和管道用无缝钢管。高压化肥管部分材质表121×6-7-8-10-12-14-16-20273×30-35-38-40127×-6-7-8-10-12-14-16-20299×8-12-16-20-24-28133×6-8-12-14-16-18-20-25-30    299×30-32-36-38-40140×6-7-8-9-10-12-14-16-20-22325×8-12-14-18-38146×6-8-12-14-16-18-20-25-30325×28-32-34-38152×6-8-12-14-16-18-20-25-30351×10-16-20-25-40159×6-10-12-14355×6-18-20-25-30-40159×16-18-20-22-25-30377×8-12-15-20-24-28168×8-10-12-14-20-25-30-35377×30-37-40180×8-12-16-25-30402×10-15-20-25-30-35180×32-34-38-40406×10-20-25-28-35-40194×6-8-12-16-20-25-30-40426×10-12-14-16-20-25-30-35-40高压化肥管重量公式：[(外径-壁厚)*壁厚]*0.02466=kg/米（每米的重量）高压化肥管主要生产钢管牌号：序号 牌号 热处理制度1 10 正火2 20 正火3 16Mn 正火4 12CrMo 900~930℃正火，670~720℃回火，保温时间：周期式炉大于2h，连续炉大于1h5 15CrMo 930~960℃正火，680~720℃回火，保温时间：周期式炉大于2h，连续炉大于1h6 12Cr2Mo 900~960℃正火，700~750℃回火，保温时间：大于1h7 1Cr5Mo 退火高压化肥管工艺流程：管坯——检验——剥皮——检验——加热——穿孔——酸洗——修磨——润滑风干——焊头——冷拔——固溶处理——酸洗——酸洗钝化——检验——冷轧——去油——切头——风干——内抛光——外抛光——检验——标识——成品包装工业管、无缝管工艺流程 ：管坯——检验——剥皮——检验——加热——穿孔——酸洗——修蘑——润滑风干——焊头——冷拔——固溶处理——酸洗——酸洗钝化——检验高压化肥管交货状态：钢管应按下列表格中规定热处理后交货。热处理制度应填写在材质证明书中。

GB/T222-1984 钢的化学阐述用试样取样法及制品化学成分高压无缝钢管标准答应误差　　GB/T223 钢铁及合金化学阐述办法　　GB/T228-1987 金属拉伸测验法　　GB/T241-1990 金属管液压测验办法　　GB/T242-1997 金属管 扩口测验办法　　GB/T244-1997 金属管 弯折测验办法　　GB/T246-1997 金属管 压扁测验办法　　GB/T4239-1991 不锈钢和耐热钢冷轧钢带　　GB/T6397-1986 金属拉伸测验试样　　GB/T7735-1995 钢管涡流探伤检验办法　　GB/T12771-2000 流体输送用不锈钢焊接钢管　　GB/T17219-1998 生活饮用水输配水设备及防护材料的平安性评价轨范　　YB/T5090-1993 不锈钢热轧钢带 　　高压锅炉管是锅炉管的一种，属于无缝钢管类别。高压无缝钢管标准制造方法与无缝管相同，但对制造钢管所用的钢种有严格的要求。高压锅炉管使用时经常处于高温和高压条件，管子在高温烟气和水蒸气的作用下，会发生氧化和腐蚀。要求钢管具有高的持久强度，高的抗氧化腐蚀性能，并有良好的组织稳定性。高压锅炉管主要用来制造高压和超高压锅炉的过热器管、再热器管、导气管、主蒸汽管等。 　　低中压锅炉管GB3087-1999、高压锅炉管GB5310-1999是用于制造各种结构低高压锅炉过热蒸汽管、沸水管及机车锅炉用过热蒸汽管、大烟管、小烟管和拱砖管用的优质碳素结构钢热轧和冷拔（轧）无缝钢管。结构用无缝钢管（GB/T8162-1999）是用于一般结构和机械结构的无缝钢管。 　　规格及外观质量：GB5310-95《高压锅炉用无缝钢管》热轧管的外径22～530mm，壁厚20～70mm不等。冷拔(冷轧)管外径10～108mm，壁厚2.0～13.0mm不等。 　　异型无缝钢管是除了圆管以外的其他截面形状的无缝钢管的总称。按钢管截面形状尺寸的不同又可分为等壁厚异型无缝钢管（代号为D）、不等壁厚异型无缝钢管（代号为BD）、变直径异型无缝钢管（代号为BJ）。异型无缝钢管广泛用于各种结构件、工具和机械零部件。和圆管相比，异型管一般都有较大的惯性矩和截面模数，有较大的抗弯抗扭能力，可以大大减轻结构重量，节约钢材。　　4.化学成分检验 　　(1)GB3087-82《低中压锅炉用无缝钢管》规定。化学成分试验方法按GB222-84及GB223《钢铁及合金化学分析方法》中的有关部分。 　　(2)GB5310-95《高压锅炉用无缝钢管》规定。化学成分试验方法按GB222-84及《钢铁及合金化学分析方法》、GB223《钢铁及合金化学分析方法》中的有关部分。 　　(3)进口锅炉钢管的化学成分检验按合同规定的有关标准进行。 　　5.锅炉管采用钢号　　(1)优质碳素结构钢钢号有20G、20MnG、25MnG。　　(2)合金结构钢钢号15MoG、20MoG、12CrMoG、15CrMoG、12Cr2MoG、12CrMoVG、12Cr3MoVSiTiB等。　　(3)有锈耐热钢常用1Cr18Ni9、1Cr18Ni11Nb锅炉管除保证化学成分和机械性能外，要逐根做水压试验，要作扩口、压扁试验。钢管以热处理状态交货。　　此外，对成品钢管显微组织、晶粒度、脱碳层也有一定要求。　　6.物理性能检验 　　(1)GB3087-82《低中压锅炉用无缝钢管》规定。拉力试验按GB/T228-87，水压试验按GB/T241-90，压扁试验按GB/T246-97，扩口试验按GB/T242-97，冷弯试验按GB244-97。 　　(2)GB5310-95《高压锅炉用无缝钢管》规定。拉力试验、水压试验和压扁试验与GB3087-82规定相同；冲击试验按GB229-94，扩口试验按GB/T242-97，晶粒度试验按YB/T5148-93；显微组织检验按GB13298-91，脱碳层检验按GB224-87，超声波检验按GB/T5777-96。 　　(3)进口锅炉管的物理性能检验及指标按合同规定的有关标准进行。 　　7.主要进出口情况 　　(1)锅炉管主要进口国家是日本、德国。经常进口的规格有15914.2mm；2734.0mm；219.110.0mm；41975mm；406.460mm等。最小的规格是31.84.5mm，长度一般为5～8m不等。 　　(2)在进口索赔案例中，德国曼内斯曼钢管厂进口的ST45无缝锅炉管，经超声波探伤普查，发现少部分钢管的内部缺陷超过该厂规定及德国钢铁协会标准。 　　锅炉管的生产方法　　　　锅炉管是无缝管的一种。制造方法与无缝管相同，但对制造钢管所用的钢种有严格的要求。根据使用温度高低分为一般锅炉管和高压锅炉管两种。　　1、概述　　(1)生产制造方法： 　　①一般锅炉管使用温度在450℃以下，国产管主要用10号、20号碳结钢热轧管或冷拔管制造。 　　②高压锅炉管使用时经常处于高温和高压条件，管子在高温烟气和水蒸气的作用下，会发生氧化和腐蚀。要求钢管具有高的持久强度，高的抗氧化腐蚀性能，并有良好的组织稳定性。 　　(2)用途： 　　①一般锅炉管主要用来制造水冷壁管、沸水管、过热蒸汽管、机车锅炉用的过热蒸汽管，大、小烟管及拱砖管等。 　　②高压锅炉管主要用来制造高压和超高压锅炉的过热器管、再热器管、导气管、主蒸汽管等。[编辑本段]锅炉管的用途　　①一般锅炉管主要用来制造水冷壁管、沸水管、过热蒸汽管、机车锅炉用的过热蒸汽管，大、小烟管及拱砖管等。 　　②高压锅炉管主要用来制造高压和超高压锅炉的过热器管、再热器管、导气管、主蒸汽管等。 　　2.种类 　　锅炉管按所承受的高温性能分为一般锅炉管和高压锅炉管。无论一般锅炉管或高压锅炉管按其用途要求不同又可分为各种钢管。 　　3.规格及外观质量 　　(1)GB3087-82《低中压锅炉用无缝钢管》规定。各种结构锅炉用钢管规格，外径10～426mm，共计43种。壁厚1.5～26mm共计29种。但机车锅炉用过热蒸汽管、大烟管、小烟管和拱砖管的外径和壁厚另有规定。 　　(2)GB5310-95《高压锅炉用无缝钢管》热轧管的外径22～530mm，壁厚20～70mm不等。冷拔(冷轧)管外径10～108mm，壁厚2.0～13.0mm不等。 　　(3)GB3087-82《低中压锅炉用无缝钢管》和GB5310-95《高压锅炉用无缝钢管》的规定。外观质量：钢管内外表面不允许有裂缝、折叠、轧折、结疤、离层和发纹。这些缺陷应完全清除掉。清除深度不得超过公称壁厚的负偏差，其清理处实际壁厚不得小于壁厚所允许的最小值。 　　4.化学成分检验 　　(1)GB3087-82《低中压锅炉用无缝钢管》规定。化学成分试验方法按GB222-84及GB223《钢铁及合金化学分析方法》中的有关部分。 　　(2)GB5310-95《高压锅炉用无缝钢管》规定。化学成分试验方法按GB222-84及《钢铁及合金化学分析方法》、GB223《钢铁及合金化学分析方法》中的有关部分。 　　(3)进口锅炉钢管的化学成分检验按合同规定的有关标准进行。 　　5.锅炉管采用钢号　　(1)优质碳素结构钢钢号有20G、20MnG、25MnG。　　(2)合金结构钢钢号15MoG、20MoG、12CrMoG、15CrMoG、12Cr2MoG、12CrMoVG、12Cr3MoVSiTiB等。　　(3)有锈耐热钢常用1Cr18Ni9、1Cr18Ni11Nb锅炉管除保证化学成分和机械性能外，要逐根做水压试验，要作扩口、压扁试验。钢管以热处理状态交货。　　此外，对成品钢管显微组织、晶粒度、脱碳层也有一定要求。　　微量有害元素As、Sn、Pb、Bi氧势小于Fe的氧势，在炼钢过程中完全残留在钢液。要控制钢中微量有害元素，必须从炼钢炉料的源头来控制。

浸出，是湿法冶金中的一个过程。所谓浸出，就是将固体物料(例如矿石、精矿、熔砂或其他半成品)加入液体溶剂内，让固体物料中的一种或几种有价金属溶解于液体溶剂中，以便下一步从溶液中提取出有价金属。 例如湿法炼锌中的浸出过程，就是采用稀硫酸溶液或来自电解车间的废电解液作溶剂，对锌焙砂进行浸出，使焙砂中的锌溶解于硫酸溶液中，浸出过程一般是在常温常压下进行的，但为了使浸出过程得到强化，也常常使用高温高压浸出。 浸出的目的，在于使所有要提取的金属尽量溶解于溶剂中，而杂质则溶解得越少越好，不管选择什么样的溶剂，所要提取的金属总是难得100%都溶解。 同样，所含杂质也总要溶解一些，为了表示某一物质被浸出的程度，常用浸出率来表示。 浸出率，就是该物质被浸出的百分率。例如，锌焙砂浸出时，如果被浸出锌占焙砂中的锌的80%，则锌的浸出率为80%。

柴油机用高压油管（GB3093-86）是制造柴油机喷射系统高压管用的冷拔无缝钢管。GB3093-86标准应用于柴油机用高压油管.

在整个浸出过程中，跟着浸出时刻的添加，金的浸出率不断提高，可是浸出速度却在不断下降，而且浸出率逐步趋近于某一极限值。    跟着时刻的延伸，金的浸出速度逐步下降的原因如下：    1. 在浸出过程中，因为金不断溶解，金粒的体积和数目在不断削减。    2. 跟着金的浸出，使化药剂、溶解氧和金的归纳物的扩散距离越来越大。    3. 在金溶解的一起，矿浆中的杂质元素不断添加和堆集，有些杂质还会在金粒的表面成有害的薄膜。

①一般锅炉管主要用来制造水冷壁管、沸水管、过热蒸汽管、机车锅炉用的过热蒸汽管，大、小烟管及拱砖管等。 　　②高压锅炉管主要用来制造高压和超高压锅炉的过热器管、再热器管、导气管、主蒸汽管等。 　　(3)GB3087-82《低中压锅炉用无缝钢管》和GB5310-95《高压锅炉用无缝钢管》的规定。外观质量：钢管内外表面不允许有裂缝、折叠、轧折、结疤、离层和发纹。这些缺陷应完全清除掉。清除深度不得超过公称壁厚的负偏差，其清理处实际壁厚不得小于壁厚所允许的最小值。 　　锅炉管理论重量的计算方法：（外径-壁厚）*壁厚*0.02466 压锅炉无缝钢管尺寸及允许偏差 偏差等级    标准化外径允许偏差D1 ±1.5%， 最小±0.75 mmD2 ±1.0%。 最小±0.50 mmD3 ±0.75%．最小±0.30 mmD4 ±0.50%。最小±0.10 mm高压锅炉无缝钢管规格材质   高压锅炉无缝钢管规格材质尺寸公差 　　钢管种类外径(D)壁厚(S) 冷拔管钢管外径(mm)允许偏差(mm)钢管壁厚(mm)允许偏差(mm)＞30～50±0.3＞3～20±10％ 品牌 材质 标准 规格1 高压锅炉无缝钢管 结构用无缝钢管GB/8162-2008 32-114*14-202 高压锅炉无缝钢管 结构用无缝钢管GB/8162-2008 133-146*14-223 高压锅炉无缝钢管 结构用无缝钢管GB/8162-2008 152-159*16-224 高压锅炉无缝钢管 结构用无缝钢管GB/8162-2008 168*12-18-255 高压锅炉无缝钢管 结构用无缝钢管GB/8162-2008 180*20-256 高压锅炉无缝钢管 结构用无缝钢管GB/8162-2008 194*20-257 高压锅炉无缝钢管 结构用无缝钢管GB/8162-2008 219*20-288 高压锅炉无缝钢管 结构用无缝钢管GB/8162-2008 245*27-389 高压锅炉无缝钢管 结构用无缝钢管GB/8162-2008 273*25-3810 高压锅炉无缝钢管 结构用无缝钢管GB/8162-2008 299*20-3211 高压锅炉无缝钢管 结构用无缝钢管GB/8162-2008 325*28-3612 高压锅炉无缝钢管 结构用无缝钢管GB/8162-2008 351*43-4613 高压锅炉用钢管 5CrMo 结构用无缝钢管GB/8162-2008 402*4514 高压锅炉无缝钢管 结构用无缝钢管GB/8162-2008 426*20-32-4015 高压锅炉无缝钢管 结构用无缝钢管GB/8162-2008 480*20-40 　　高压锅炉无缝钢管是锅炉管的一种，属于无缝钢管类别。制造方法与无缝管相同，但对制造钢管所用的钢种有严格的要求。高压锅炉无缝钢管:无缝管使用时经常处于高温和高压条件，管子在高温烟气和水蒸气的作用下，会发生氧化和腐蚀。要求钢管具有高的持久强度，高的抗氧化腐蚀性能，并有良好的组织稳定性。高压锅炉无缝钢管主要用来制造高压和超高压锅炉的过热器管、再热器管、导气管、主蒸汽管等。低中压锅炉管GB3087-2008、高压锅炉无缝钢管GB5310-1995是用于制造各种结构低高压锅炉过热蒸汽管、沸水管及机车锅炉用过热蒸汽管、大烟管、小烟管和拱砖管用的优质碳素结构钢热轧和冷拔（轧）无缝钢管。结构用无缝钢管（GB/T8162-2008）是用于一般结构和机械结构的无缝钢管。 规格及外观质量：GB5310-95《高压锅炉用无缝钢管》热轧管的外径22～530mm，壁厚20～70mm不等。冷拔(冷轧)管外径10～108mm，壁厚2.0～13.0mm不等。异型无缝钢管是除了圆管以外的其他截面形状的无缝钢管的总称。按钢管截面形状尺寸的不同又可分为等壁厚异型无缝钢管（代号为D）、不等壁厚异型无缝钢管（代号为BD）、变直径异型无缝钢管（代号为BJ）。异型无缝钢管广泛用于各种结构件、工具和机械零部件。和圆管相比，异型管一般都有较大的惯性矩和截面模数，有较大的抗弯抗扭能力，可以大大减轻结构重量，节约钢材。4.化学成分检验(1)GB3087-82《低中压锅炉用无缝钢管》规定。化学成分试验方法按GB222-84及GB223《钢铁及合金化学分析方法》中的有关部分。(2)GB5310-95《高压锅炉用无缝钢管》规定。化学成分试验方法按GB222-84及《钢铁及合金化学分析方法》、GB223《钢铁及合金化学分析方法》中的有关部分。(3)进口锅炉钢管的化学成分检验按合同规定的有关标准进行。5.高压锅炉无缝钢管采用钢号(1)优质碳素结构钢钢号有20G、20MnG、25MnG。(2)合金结构钢钢号15MoG、20MoG、12CrMoG、15CrMoG、12Cr2MoG、12CrMoVG、12Cr3MoVSiTiB等。(3)有锈耐热钢常用1Cr18Ni9、1Cr18Ni11Nb锅炉管除保证化学成分和机械性能外，要逐根做水压试验，要作扩口、压扁试验。钢管以热处理状态交货。此外，对成品钢管显微组织、晶粒度、脱碳层也有一定要求。 6.物理性能检验 (1)GB3087-82《低中压锅炉用无缝钢管》规定。拉力试验按GB/T228-87，水压试验按GB/T241-90，压扁试验按GB/T246-97，扩口试验按GB/T242-97，冷弯试验按GB244-97。(2)GB5310-95《高压锅炉用无缝钢管》规定。拉力试验、水压试验和压扁试验与GB3087-82规定相同；冲击试验按GB229-94，扩口试验按GB/T242-97，晶粒度试验按YB/T5148-93；显微组织检验按GB13298-91，脱碳层检验按GB224-87，超声波检验按GB/T5777-96。(3)进口锅炉管的物理性能检验及指标按合同规定的有关标准进行。7.主要进出口情况(1)高压锅炉无缝钢管主要进口国家是日本、德国。经常进口的规格有15914.2mm；2734.0mm；219.110.0mm；41975mm；406.460mm等。最小的规格是31.84.5mm，长度一般为5～8m不等。(2)在进口索赔案例中，德国曼内斯曼钢管厂进口的ST45无缝锅炉管，经超声波探伤普查，发现少部分钢管的内部缺陷超过该厂规定及德国钢铁协会标准。(3)从德国进口的合金钢管，钢号主要有34CrMo4和12CrMoV等。这种钢管高温性能好，常用来作为高温锅炉用钢管。(4)日本进口的合金管较多，规格有426.012mm5～8m；152.48.0mm12m；89.110.0mm6m；101.610.0mm12m；114.38.0mm6m；127.08.0mm9m等。执行日本工业标准JISG3458钢号为STPA25。这种钢管常用来作配套用高温合金管。高压锅炉无缝钢管进出口(1)高压锅炉无缝钢管主要进口国家是日本、德国。经常进口的规格有15914.2mm；2734.0mm；219.110.0mm；41975mm；406.460mm等。最小的规格是31.84.5mm，长度一般为5～8m不等。(2)在进口索赔案例中，德国曼内斯曼钢管厂进口的ST45无缝锅炉管，经超声波探伤普查，发现少部分钢管的内部缺陷超过该厂规定及德国钢铁协会标准。(3)从德国进口的合金钢管，钢号主要有34CrMo4和12CrMoV等。这种钢管高温性能好，常用来作为高温锅炉用钢管。(4)日本进口的合金管较多，规格有426.012mm5～8m；152.48.0mm12m；89.110.0mm6m；101.610.0mm12m；114.38.0mm6m；127.08.0mm9m等。执行日本工业标准JISG3458钢号为STPA25。这种钢管常用来作配套用高温合金管。高压锅炉无缝管的生产方法高压锅炉无缝钢管的一种。制造方法与无缝管相同，但对制造钢管所用的钢种有严格的要求。根据使用温度高低分为一般锅炉管和高压锅炉管两种。 1、概述(1)生产制造方法：①一般锅炉管使用温度在450℃以下，国产管主要用10号、20号碳结钢热轧管或冷拔管制造。②高压锅炉无缝钢管使用时经常处于高温和高压条件，管子在高温烟气和水蒸气的作用下，会发生氧化和腐蚀。要求钢管具有高的持久强度，高的抗氧化腐蚀性能，并有良好的组织稳定性。(2)用途：①一般锅炉管主要用来制造水冷壁管、沸水管、过热蒸汽管、机车锅炉用的过热蒸汽管，大、小烟管及拱砖管等。②高压锅炉无缝钢管主要用来制造高压和超高压锅炉的过热器管、再热器管、导气管、主蒸汽管等。 高压锅炉无缝钢管的用途 　　①一般锅炉管主要用来制造水冷壁管、沸水管、过热蒸汽管、机车锅炉用的过热蒸汽管，大、小烟管及拱砖管等。②高压锅炉无缝钢管主要用来制造高压和超高压锅炉的过热器管、再热器管、导气管、主蒸汽管等。(3)GB3087-82《低中压锅炉用无缝钢管》和GB5310-95《高压锅炉用无缝钢管》的规定。外观质量：钢管内外表面不允许有裂缝、折叠、轧折、结疤、离层和发纹。这些缺陷应完全清除掉。清除深度不得超过公称壁厚的负偏差，其清理处实际壁厚不得小于壁厚所允许的最小值。 高压锅炉无缝钢管理论重量的计算方法：（外径-壁厚）*壁厚*0.02466

铝，一种银白色轻金属，在元素周期表中排名第13位，有很好的延展性。铝元素在地壳中的含量仅次于氧和硅，居第三位，是地壳中含量较丰富的金属元素。是工业生产中重要的金属材料，因其熔点低、延展性好是压铸行业使用频率较多的金属材料。　　　　铝是一种非常重要的金属制造,这是因为其多功能的性质和各种应用两种处理过的金属及其合金在不同的行业。　　　　高压压铸较快的路线使熔融金属完成的组成部分。这可通过注射熔融金属成一个硬钢模具、工具,让它冷却和固化压力之前,它会被移除。这个过程提供了一种准确、快速低成本生产方法对铝、锌压铸件、符合高新技术产业需求在产品的外观和尺寸公差是关键和卷并不总是大。　　　　铝是过程中采用高压压铸铝金属,是一种具有很多优点,适合应用在铸造的金属合金。其中的许多原因是用于铝压铸工艺性能的金属本身。铝有许多特点,非常适合这一过程。铝是非常轻和高韧性,能轻易地打败成不同的形状和大小取决于需求。它也是非常可塑性和有着良好的尺寸稳定性允许它实现复杂形状和薄壁部件。铝是灰尘和耐腐蚀,具有良好的电子性质及优良的热特性,因为它是热的良导体能够保留热量和好好形状的演员。　　　　是一个充满竞争的压力压铸工艺方案时需要大量的成分,或紧公差和表面镀层是更好的质量要求,才能实现由重力压铸。也需要加工是非常低的密切,由于铸造公差。热处理的压力压铸是不可能的,但是由于高速率的凝固的力学性能是非常好,但是,加工成本是远远高于他们为重力压铸。　　　　其他模具部件包括幻灯片和核心。核心部件,通常生产开口或位置,但他们都能被用来创造其他细节。有三种类型的岩心、宽松、移动和固定。宽松的核心是用来创造复杂的细节,并插入到死的手。以固定的内核,平行的方向拉死了,是较久地依附于死。移动内核,以任何其他方式拉比平行的方向。被清除出模具型腔凝固后的投篮。

电解金属锰过程 是阴极上析出Mn产品。由于锰电势很负(-1.18V),且Mn2+水解pHӨ25为7.655，pHӨ70为6.65，为了提高其水解pH值与提高电流效率电解液必须维持高的(NH4)2SO4含量，其作用是:①生成锰馆配离子，提高Mn2+水解pH值，使Mn2+不易水解，见下图；②起缓冲作用；③增加溶液导电性能。不加(NH4)2SO4不能维持正常电解作业。    (NH4)2SO4含量的要求与电解使用抗氧剂品种有关，如用SeO2作抗氧剂，(NH4)2SO4含量为100~120g/L，如用SO2作抗氧剂，(NH4)2SO4含量需130~140g/L.     MnCO3矿浸出主要反应式为                                MnCO3+H2SO4===MnSO4+H2O+CO2↑                                Fe3O4+4H2SO4===FeSO4+Fe2(SO4)3+4H2O                                FeO+H2SO4===FeSO4+H2O                                CuO+H2SO4===CuSO4+H2O                                CoO+H2SO4===CoSO4+H2O                                NiO+H2SO4===NiSO4+H2O                                MgO+H2SO4===MgSO4+H2O    以浸出液要求含Mn40kg/m3计算，碳酸锰矿粉加入量的计算公式为    一般MnCO3矿粉浸出的矿酸比(质量比)为1:0.55~0.6。MnCO3矿浸出的主要技术条件：    温度：①不外加热，利用H2SO4反应热可使矿浆升温至55~65℃。②外加热至80℃    液固比：8~10:1    浸出始酸：70~80g/L    浸出终点pH:1.5    浸出时间：2~3h

化肥设备用高压无缝钢管（GB6479-2000）是适用于工作温度为-40~400℃、工作压力为10~30Ma的化工设备和管道的优质碳素结构钢和合金钢无缝钢管。化肥设备用高压无缝钢管标准要遵守。

锅炉用无缝钢管执行标准：GB5310-1995高压锅炉用无缝管           高压锅炉用无缝管属于无缝钢管类别，制造方法与无缝管相同，但对制造钢管所用的钢种有严格的要求。               高压锅炉用无缝管使用时经常处于高温和高压条件，管子在高温烟气和水蒸气的作用下，会发生氧化和腐蚀。要求钢管具有高的持久强度，高的抗氧化腐蚀性能，并有良好的组织稳定性。高压锅炉用无缝管主要用来制造高压和超高压锅炉的过热器管、再热器管、导气管、主蒸汽管等。　 　              高压锅炉用无缝钢管标准分类 　   钢管按供货质量等级分为Ⅰ、Ⅲ两类，由非合金钢制成的钢管分Ⅰ、Ⅲ两类，由合金钢制成的钢管只有Ⅲ类。 　 Ⅰ类管用于低中压工业锅炉等设备；Ⅲ类管用于高压及其以上压力的电站锅炉等设备。        钢管的通常长度为6m～12m。经供需双方协议，可供应5m～12m长度范围内的定尺钢管，其长度允许偏差应符合表7的规定。 　  根据需方要求，经供需双方协议，也可供应其他长度的钢管。 　  外形 　　钢管两端端面应与钢管轴线垂直，管端应无毛刺。 　    钢管的弯曲度不得大于如下规定： 　    壁厚≤15mm 1.0mm/m 　    壁厚＞15mm 1.5mm/m 　　 重量 　　 钢管按实际重量交货，也可按理论重量交货。钢管每米理论重量列于表1～表4（钢的密度按7.85kg/dm）。 　　 钢管的实际重量与理论重量的允许偏差： 　　 对于单根钢管 为＋10％ －8％ 　　 对于不少于10吨的车载量 为±7.5％ 　　 标记示例 　　 用St45.8钢制造的，外径为60.3mm，壁厚为4.5mm，质量等级为Ⅲ类的钢管标记为： 　　 钢管St45.8/Ⅲ－60.3×4.5－Q/BQB 201－2003 　　 高压锅炉用无缝钢管标准技术要求 　　 钢的牌号和化学成分 　　 钢管的成品化学成分允许偏差按GB/T 222的有关规定。 　　 钢的牌号和化学成分（熔炼分析）应符合表8的规定。经供需双方协商，也可供应其他牌号的钢管。 　　 高压锅炉用无缝钢管标准制造方法 　　 钢管所用的钢采用氧气转炉或电炉冶炼。用连铸坯制造Ⅰ类管的钢和所有Ⅲ类锅炉管用钢应采用炉外精炼。 　　 钢管应全长进行适当的热处理，钢管的推荐热处理规范列于表9。热处理制度应填写在质量证明书中。 　　 对于St35.8 、St45.8、15Mo3钢，如果经热轧后，确保得到某种良好的相当均匀的组织状态，则可认为已经满足了适当的热处理要求。在相同前提下，对于13CrMo44、10CrMo910钢，可以只进行回火处理。当热轧12Cr1MoVG钢管的终轧温度在规定的正火温度范围内时，可以不进行正火。对于14MoV63和12Cr2MoWVTiB钢，任何情况下，均以正火＋回火状态交货 　　注：正火加热时，应进行保温，直至钢管的整个横载面达到规定的温度。对于12Cr1MoVG保温时间按壁厚1min/mm，但不少于20min；对于12Cr2MoWVTiB保温时间按壁厚1.5min/mm，但不少于20min。在回火时，对于13CrMo44和10CrMo910在规定温度下至少保温30min；对于14MoV63、12Cr1MoVG和 12Cr2MoWVTiB在规定温度下至少保温1h。保温时间从达到规定温度范围下限开始计算。

外径／mm×壁厚／mm理论质量／(kg／m)外径／mm×壁厚／mm理论质量／(kg／m)14×4O.98619×51.7315×41.0924×4.52.1615×4.51.1724×62.6625×52.47102×2l41.9525×62.8l108×1432.4525×73.1l127×1439.0l35×64.29127×1746.1235×95.77  43×76.21127×2l54.8943×lO8.14133×1748.6349×88.09154×2374.3049×109.62159×1862.5957×910.65159×1965.6068×913.09159×2068.5568×lO14.30159×2890.4568×1317.63168×2896.6770×lO14.80180×1975.4383×916.42180×2285.7283×1018.00180×30110.9783×ll19.53219×35158.8183×1525.15273x18113.19102×1124.68273×20124.78102×1430.38273×34200.39102x1735.64273×40229.83

高压锅炉钢管：主要用来制造高压及其以上压力的蒸汽锅炉管道等用的优质碳素结构钢、合金结构钢和不锈耐热钢无缝钢管、这些锅炉管经党处于高温和高压下工作、管子在高温烟气和水蒸汽的作用下还会发生氧化和腐蚀，因此要求钢管有高的持久强度、高的抗氧化性能，并具有良好的组织稳定性，采用钢号有：优质碳素结构钢钢号有20G、20MnG、25MnG；合金结构钢钢号15MoG、20MoG、12CrMoG、15CrMoG、12Cr2MoG、12CrMoVG、12Cr3MoVSiTiB等；有锈耐热钢常用1Cr18Ni9、1Cr18Ni11Nb高压锅炉管除保证化学成分和机械性能外，要逐根做水压试验，要作扩口、压扁试验。钢管以热处理状态交货。此外，对成品钢管显微组织、晶粒度、脱碳层也有一定要求。 地质钻探及石油钻控用无缝钢管；为探明地下岩层结构、地下水、石油、天然气及矿产资源情况，利用钻机打井。石油、天然气开采更离不开打井，地质钻控用石油钻探用无缝钢管是钻井的主要器材，主要包括岩芯外管、岩芯内管、套管、钻杆等。由于钻探用管要深入到几千米地层深度工作，工作条件极为复杂，钻杆承受拉、压、弯曲、扭转和不均衡冲击载荷等应力作用，还要受到泥浆、岩石磨损，因此，要求管材必须具有足够的强度、硬度、耐磨性和冲击韧性，钢管用钢用“DZ”（地质的汉语拼音字头）加数字一代表钢屈服点表示，常用的钢号有DZ45的45MnB、50Mn；DZ50的40Mn2、40Mn2Si；DZ55的40Mn2Mo、40MnVB；DZ60的40MnMoB、DZ65的27MnMoVB。钢管都以热处理状态交货。 石油裂化管：用于石油炼厂的炉管、热交换器管和管道用无缝管。常用优质碳素钢（10、20）、合金钢（12CrMo、15CrMo）、耐热钢（12Cr2Mo、15Cr5Mo）、不锈钢（1Cr18Ni9、1Cr18Ni9Ti）制造。钢管除得证化学成分和各种机械性能外，还要保证水压、压扁、扩口等试验，及表面质量和无损检验。钢管在热处理状态下交货。 不锈钢管：用各种不锈钢热轧，冷轧的不锈钢管，广泛应用于石油、化工设备管道和各种用途的不锈钢结构零件，除应保证化学成分和机械性能，凡用作承受流体压力的钢管要保证水压试验合格。各种专用钢管要按规定保证条件。

浸出是湿法冶金的度要进程之一，其实质在于运用恰当的溶剂使矿精矿或半产品中的有价成分优先溶出，得以与脉石别离。       为了使矿藏从矿石中单体别离出来以利于浸出，矿石需经破碎和磨矿再进行浸出，一般能够选用机械拌和浸出也能够选用空气拌和浸出。    一、浸出进程的热力学    原猜中各种物质在浸出进程中，什么组分优先溶解、各组分的安稳规模、反响的平衡条件以及条件改变时平衡移动的方向和极限怎么，属热力学领域，是浸出进程需求研讨的问题。    各种金属离子在水溶液中的安稳性与溶液中金属离子的电势、pH值、离子活度、温度和压力等有关，故现代湿法广泛运用电势-pH图来分析浸出进程的热力学条件。电势-pH图是将水溶液中根本反响的电势与pH值、离子活度的函数联系，在指定的温度、压力下将电势和pH值的改变联系标明在图上。    从电势-pH图上不只能够看出各种反响的平衡条件和各组分的安稳规模，还可判别条件改变时平衡移动的方向和极限。下面扼要阐明常温(25℃)下，浸出时固液相间多相反响的吉布斯自在能改变和平衡式，及φ-pH图的制作与使用。    一切湿法冶金的化学反响都可用下列通式标明：                                     aA+nH++Ze-===bB+cH2O    反响具有如下三种类型：    Ⅰ.有电子(e)千移而无H+参加反响的氧化-复原反响其反响的自在能改变为                                     aA+ze-===bB     其反响的自在能改变为    式中   φ——电极电势；             φӨ——标准电极电势(温度为25℃，aMen+=1时的φ)；             z——电子搬迁数；             aA,aB——金属离子的活度。[next]    φӨ值可查表得到，也可由反响标准自在能改变ΔGӨ求出，即：    当aB=aA=1时       ΔGӨ=-1.987·298·2.303npHӨ=-1364npHӨ    式中pHӨ称为标准pH值，pHӨ数值为    式中  n——H+=数；          Ksp——Me(OH)n的溶度积；          Kw——水的离子积。    Ⅲ.有电子搬迁，φ与pH有关的氧化-复原反响，                             aA+nH++ze-===bB+cH2O    反响的电极电势为    a=1,n=z时，电势-pH方程式为                                              φ=φӨ-0.0591pH                                                                   (7)    众所周知，水仅仅是在必定电势和pH条件下才是安稳的，水安稳的上限是分出氧，其安稳程度由下式断定。                                           O2+4H++4e-===2H2O                                    φO2/H2O=1.229-0.0591pH(Po2=101kPa时)                                    (8)    水安稳的下限是分出氢，其安稳程度由下式断定。                                           2H++2e-===H2                                    φH+/H2=0.0591pH(PH2=101kPa时)                                                (9)[next]    由表1所列有关反响的φ3Ө,φ1Ө,pH2Ө值，并假定金属离子活度等于1，令温度等于298K，依据(Ⅰ)、(Ⅱ)、(Ⅲ)类反响化学方程式便可作出Me-H2O系的φ-pH图，见图1。 表1         有关Me-H2O系φ3Ө, φ1Ө,pH2Ө数值Men+-MeMe(OH)nφ3Ө/Vφ1Ө/VpH2ӨAg+-Ag Cu2+-Cu BiO+-Bi AsO+-As SbO+-SbAg2O Cu(OH)2 Bi2O3 As2O3 Sb2O31.73 0.609 0.370 0.234 0.1520.7991 0.337 0.320 0.254 0.2126.32 4.60 2.57 -1.02 -3.05Tl+-Tl Pb2+-Pb Ni2+-Ni Co2+-Co Cd2+-CdTl(OH) Pb(OH)2 Ni(OH)2 Co(OH)2 Cd(OH)20.483 0.242 0.11 0.095 0.022-0.336 -0.126 -0.241 -0.277 -0.4113.90 6.23 6.09 6.30 7.20Fe2+-Fe Sn2+-Sn In3+-In Zn2+-Zn Cr2+-Cr Mn2+-MnFe(OH)2 Sn(OH)2 In(OH)3 Zn(OH)2 CrO Mn(OH)2-0.047 -0.091 -0.173 -0.417 -0.588 -0.727-0.44 -0.136 -0.342 -0.763 -0.913 -1.1806.64 0.75 3.00 5.85 5.5 7.65    从图1能够看出，简略Mn-H2O系划分为Mn2+和Mn(OH)2及Mn三个区域也就构成了湿法炼锰的浸出、水解净化和电积进程所要求的安稳区域。    浸出进程就是要创造条件使原猜中的锰及其他有价金属跳过Ⅰ线而进入Mn2+区。水解净化便是创造条件使Mn2+停留在Mn2+区域，一起使杂质再超越Ⅱ线进入Me(OH)n区。电积便是创造条件在阴极上施加电势，使Mn2+进入金属Mn区。    由图1可知，在锰浸出终了时，操控浸出结尾pH=6.5,一些金属能够呈氢氧化物沉积被除掉。[next]    二、浸出进程的动力学    浸出进程决定于溶剂向反响区的搬迁速度和相界上的化学反响速度。    溶剂向矿藏单位表面的分散速度，依据菲克规则，可标明如下：    在矿藏表面上，发作浸出进程的化学反响，其速度依据质量效果规则可标明如下：    式中  υk——单位时刻溶剂因为在矿藏单位表面上发作化学反响而引起的浓度下降，即化学反响速度；            Kk——吸咐-化学改变动力学阶段的速度常数；            n——反响级数。    经过一段时刻之后，安稳状况便建立起来。在此情况下，各按部就班环节的速度就持平。也就是说，进程微观速度    因而，依据方程(10)和(11)得到                                                          KD(C-Cs)=KkCns    关于大多数浸了进程来说，反响速度都遵守一级反响方程，即n=1.因而，由上式求得： [next]     现在来评论由下列两个阶段(溶剂向相界面的分散及相界面上的化学反响)所组成的浸出进程的各种情况。    ①进程为化学反响所约束，或Kk《KD。在此情况下，依据方程(12)得到：                                                                υ=KkC    对动力学区域来说，最慢的环节是化学反响，所以进程的速度遵守化学反响所固有的各种规则。    ②进程为物质搬迁(分散)所约束，或Kk》KD。在此情况下，依据方程(12)得到                                                                υ=KDC    这阐明进程的速度决定于最慢的分散环节。因而，在分散区域内，进程的速度遵守分散(传质)所物有的各种规则。    ③在上述两区域之间有过渡区存在，其间KD和Kk可相比较。在过渡区域中，进程的微观速度决定于动力学和分散的各种规则。    从以上所可知，各种下降反响速度常数和增大分散速度常数的要素，都将促进进程移入动力学区；反之，亦然。    添加或下降反响速度常数的一个重要要素是温度。    在动力学区域内，浸出速度与温度的联系可用下式标明：    式中  Ko——常数，适当于活化能E等于零时的反响速度常数；            R——气体常数；            E——反响活化能。    对大多数的反响来说，活化能在2.09×104J~8.37×104J规模内。温度对反响速度的影响也常用反响速度的温度系数来标明。如温度升高10℃，反响速度增大到2~4倍，也就是说反响速度的温度系数等于2~4。    在分散区域内，浸出速度与温度的联系可用下式标明：    式中  KO′——常数；       E′——分散活化能。    分散进程也需求活化能，因为分散质点在其运动时不断地落入和跳出溶剂质点力场的规模。分散进程是在没有彻底开裂和构成化学键的情况下发作，故进行时需求较小的活化能，4.18×103J~12.55×103J，这个数值较小的活化能，一般可用来作为判别进程在分散区进行的标志。    三、锰矿的浸出    锰矿的浸出首要选用两大类锰矿，即碳酸锰矿(MnCO3)直接用H2SO4与废电解液浸出或软锰矿(MnO2)与复原剂(硫铁矿、硫酸亚铁、SO2等)加H2SO4与废电解液一起浸出，或许MnO2经复原焙烧后得MnO再浸出，均可制得硫酸锰浸出液。[next]    1.碳酸锰矿粉(MnCO3)的浸出    我国出产电解二氧化锰首要是选用碳酸锰矿浸出工艺流程。碳酸锰矿浸出的热力学分析见图2Mn-H2O系φ-pH图。         Mn-H2O系电势-pH图中有关的反响式如下：         Mn2++2e-===Mn                                                      (1)              φ25=-1.181+0.02958lgaMn2+              φ50=-1.184+0.03206lgaMn2+         MnO+2H+===Mn2+H2O                                            (2)              pH25=8.938-0.5lgaMn2+              pH50=8.119-0.5lgaMn2+         MnO+2H++2e-===Mn+H2O                                      (3)              φ25=-0.6524-0.05916pH              φ50=-0.6638-0.06412pH        Mn3O4+2H++2e-===3MnO+H2O                                 (4)             φ25=0.2232-0.05916pH              φ50=0.2185-0.06412pH       Mn3O4+8H++2e-===3Mn2++4H2O                              (5)              φ25=1.810-0.2366pH-0.08874lgaMn2+              φ50=1.780-0.2565pH-0.09618lgaMn2+[next]       Mn2O3+6H++2e-===2Mn2++3H2O                             (6)              φ25=1.48-0.1775pH-0.05916lgaMn2+              φ50=1.461-0.1924pH-0.06411lgaMn2+       MnO2+4H++2e-===Mn2++H2O                                   (7)              φ25=1.229-0.1183pH-0.02958lgaMn2+              φ50=1.213-0.1282pH-0.03206lgaMn2+       3Mn2O3+2H++2e-===2Mn3O4+H2O                          (8)              φ25=0.8318-0.05916pH              φ50=0.8215-0.06412pH                 2MnO2+2H++2e-===Mn2O3+H2O                             (9)              φ25=0.9734-0.05916pH              φ50=0.9662-0.06412pH     MnO4-+4H++3e-===MnO2+2H2O                     (10)             φ25=1.704-0.07888pH+0.019721gaMnO4-             φ50=1.6851-0.08549pH+0.021371gaMnO4-    MnO42-+4H++2e-===MnO2+2H2O                     (11)            φ25=2.2746-0.1183pH-0.029581gaMnO42-            φ50=2.2763-0.1282pH-0.032061gaMnO42-    MnO4-+e-MnO42-                                                (12)           φ25=0.5549+0.059161gaMnO4--0.059161gaMnO42-           φ50=0.5026+0.064121gaMnO4--0.064121gaMnO42-    MnO3++e-===MnO2-                                          (13)         φ25=1.5127+0.059161gaMnO3+-0.059161gaMnO42-         φ50=1.5460+0.064121gaMnO3+-0.064121gaMnO42-    MnO2+4H++e-Mn3++2H2O                                  (14)         φ25=0.9444-0.2366pH-0.059161gaMn3+         φ50=0.8810-0.2565pH-0.064121gaMn3+    MnO4-+8H++4e-===Mn3++4H2O                       (15)         φ25=1.5122-0.1184pH-0.014801gaMn3++0.014801gaMnO4-         φ50=1.4840-0.1284pH-0.016031gaMn3++0.016031gaMnO4-    2H++2e-===H2                                                   (a)         φ25=-0.05916pH         φ50＝-0.06412pH         φ25=1.2292-0.05916pH         φ50=1.2081-0.06412pH    [next]    由图2可知锰矿浸出各种反响的平衡条件和各组分的安稳规模，可选取优化技能条件有利于MnCO3矿粉的浸出。    浸出时碳酸锰粉的参加量核算公式如下(设以浸出液要求含锰50kg/m3核算)：    硫酸参加量(kg)=锰粉参加量(kg)×矿酸比-废电解液用量(m3)×废液含量(kg/m3)    一般碳酸锰粉浸出的矿酸比为:1:0.55~0.6.    净化:在碳酸锰粉浸出进程中，除主体金属锰进入溶液外，铁与重金属等杂质也相应进入溶液中。工业出产中均选用浸出后加石灰中和水解法除铁，加BaS或Na2S硫化法除重金属，理论上与电解金属锰相相似。    工业出产中把碳酸锰粉的浸出与除铁一般称为化合工序，其首要技能条件为:浸出温度≥90℃，浸出时刻4~6h,浸出结尾pH3~5，中和结尾pH6~7，一般选用氧化钙中和，中和时刻0.5h.净化除重金属一般称为硫化工序，常用的硫化剂有:硫化、、硫化铵、福美钠[又称二甲胺基磺酸钠，简称S.D.D,分子式为(CH3)2NCS2Na)]及多硫化钙等。硫化净化的首要技能条件为:温度60~80℃，拌和时刻30~40min，硫化槽陈化时刻24~48h.    2.软锰矿粉(MnO2)的浸出    MnO2是一种氧化剂，有必要有复原剂的条件下，或许经过复原焙烧后得MnO,才干溶解于硫酸。锰矿石复原焙烧得MnO,复原剂能够用二氧化硫、、铁屑、硫酸亚铁等。这些复原剂存在一些缺陷，如二氧化硫法浸出速度快，但存在副反响，生成连二硫酸锰；法需配套的H2S气体发作设备，工艺杂乱，环境污染严峻；铁粉或硫酸亚铁法试剂耗费大，液固别离较困难，除铁工作量大。    下面介绍两种浸出MnO2较好的复原剂：    1)硫铁矿(FeS2)与MnO2浸出    钟竹前、梅光贵、蒋训雄等具体研讨了硫铁矿与软锰矿浸出的热力学、动力学，并与刘峰等进行了工业性实验，取得了杰出成果，于1987年申请了专利，专利申请号为87102046。[next]    (1)FeS2与MnO2浸出进程的热力学    为了从理论上阐明硫铁矿复原浸出软锰矿的可行性，咱们选用有关公式对Fe-S-H2O系和Mn-H2O系进行热力学核算，制作了Fe-S-H2O系和Mn-H2O系的φ-pH图(见图3)。    由图3可得出如下定论:    ①元素硫安稳区随温度升高而缩小，即温度升高有利于FeS2中的硫转化成SO42-或HSO-4,下降酸耗。    ②Fe2+的安稳区亦随温度升高而缩小，相反赤铁矿(Fe2O3)的安稳区则扩在，因而高温下进行FeS2溶出有利于其间的铁以赤铁矿(Fe2O3)方式留在渣中而下降铁的含量。    ③无论是常温或高温条件下，理论上硫铁矿复原浸出软锰矿都是可行的。选用较高温度浸出首要是出于动力学的需求，一起利于硫铁矿中的硫和铁别离转变为SO42-或H2SO4和Fe2O3，然后到达浸出速度快、酸耗低、铁溶出率低的效果。    ④不同的酸条件下，硫铁矿可别离按下列反响氧化溶出：                   FeS2+MnO2+4H+=Fe2++Mn2++2H2O+2S°                                (1)                   FeS2+7MnO2+14H+=Fe2++7Mn2++6H2O+2HSO-4                     (2)                   FeS2+7MnO2+12H+=Fe2++7Mn2++6H2O+2SO4 2-                     (3)                  2FeS2+15MnO2+28H+=2Fe2++15Mn2++14H2O+2SO42-             (4)    温度较高时，如100℃以上，反响(3)不发作，而以如下反响进行：                  2FeS2+15MnO2+26H+===Fe2O3+15Mn2++11H2O+4HSO-4        (5)    ⑤反响(1)产出的元素S°可进一步氧化生成HSO42-或SO42-,然后下降酸耗。[next]    (2)FeS2与MnO2浸出进程的动力学    ①实验质料与设备    质料:软锰矿与硫铁矿(成分见表2)。 表2                   质料成分质料含量/%成分MnFeCoNiCuSCaOMgO软锰矿40.018.500.110.120.016 ＜1＜1硫铁矿 39.57   43.41      硫酸:化学纯    实验设备与设备(见图4)。    实验在容积为1L的三口瓶中进行，恒温水浴保持温度，三口瓶上装有回流冷凝管避免溶液蒸腾。拌和器由沟通稳压电流供电，确保拌和速度安稳。    ②实验计划    往三口瓶中参加所需量的水和硫酸，开端拌和，待升温到指定温度后，将软锰矿和硫铁矿混匀后敏捷参加瓶中并计时，每隔必定时刻，取5mL矿浆分析溶液中锰，得出锰的浸出率随时刻的改变。    ③实验条件、成果与分析    a.温度实验    实验条件:m(软锰矿):m(硫铁矿):m(硫酸)=1:0.5:0.7,液固比10:1；拌和速度500r·min-1;实验温度70℃，80℃，90℃，95。    实验成果(见图5)阐明，温度对浸出速度的影响明显，在较高温度下(95℃)浸出，仅42min即可达90%的浸出率，而温度较低时(70℃),要到达90%浸出率则需100min.[next]    以1-(1-a)1/3对t作图(图6)，可见1-(1-a)1/3与时刻t成线性联系，契合Habashi表面化学反响操控的缩短核反响模型。    对1-(1-a)1/3~t联系曲线进行线性回归，求得各温度下的实验速度常数K(表3)。 表3                    各温度下的反响速度常数温度T/K343353363368K×1035.3887.3509.80011.850lgk-2.269-2.131-2.008-1.926    以lgk对1/T作图，可见lgk与1/T呈线性联系(见图7)。据图7和Arrhenius方程求得反响活化能为                                                  E=32.26KJ/mol    b.拌和速度实验    实验条件m(软锰矿):m(硫铁矿):=1:0.5:0.525,液固比10:1;温度95℃。调查拌和速度为350,500,910(r·min-1)时对浸出率的影响。    实验成果如图8所示，在所调查的拌和速度规模内(350~910r·min-1),拌和强度对浸出无影响，用缩短核反响模型处理，可得1-(1-a)1/3与时刻t成线性联系，且不同拌和强度下的1-(1-a)1/3~t联系曲线重合(图9)，即拌和强度对反响速度无影响。    温度和拌和速度实验的成果证明:浸出进程受颗粒表面化学反响操控。[next]    (3)浸出条件实验及进程优化    动力学实验成果证明硫铁矿复原浸出软锰矿受颗粒表面化学反响操控，进步温度和浸出剂浓度等有利于加速浸出速度。为寻觅最佳浸出工艺条件，进行了单要素实验。    研讨了硫铁矿用量，硫酸用量，温度，液固等到浸出时刻等要素对锰浸出率的影响。    ①液固比的影响    实验条件:m(软锰矿):m(硫铁矿):m(硫酸)=1:0.5:0.65,温度90℃，浸出时刻4h.    实验成果(见图10)标明，液固比对锰浸出率影响很小，但液固比太小，矿浆粘度增大，液固别离困难；液固比太大，浸出液锰浓度低，蒸汽耗费添加，主张液固比为2:1~5:1.    ②硫铁矿用量的影响    实验条件:m(软锰矿):m(硫酸)=1:0.75,温度90℃；液固比5:1；浸出时刻4h.    实验成果(见图11)标明，硫铁矿用量对锰浸出率的影响较大，其用量为软锰矿量的0.4倍为佳，用量过大，因为很多铁被浸出，既耗费酸，又给下步净化进程形成困难。 [next]     ③硫酸用量的影响    实验条件:m(软锰矿):m(硫铁矿)=1:0.5; 温度90℃，液固比5:1，浸出时刻4h.    实验成果(见图12)标明，硫酸用量是影响锰浸出率的重要要素之一，随硫酸用量添加，锰浸出率敏捷进步，当硫酸用量为软锰矿量的0.65倍以上时，锰浸出率改变很小。    依据上述热力学分析，在不同pH条件下，硫铁矿可别离按本节的反响式(1)~(5)式进行，其间以反响(1)耗酸最大，反响(4)最少。    设浸出进程仅按(1)式进行，即硫铁矿中的硫以元素(S°)方式产出，则求得理论配料比(质量比)为         m(软锰矿):m(硫铁矿):m(硫酸)=1:1.002:1.391    设浸出的反响仅按(4)式进行，即硫铁矿中的硫以SO42-方式产出，则求得理论配料比(质量比)为          m(软锰矿):m(硫铁矿):m(硫酸)=1:0.184:0..826    而实践配料比(质量比)为          m(软锰矿):m(硫铁矿):m(硫酸)=1:0.4:0.65    即实践配料比中硫铁矿和硫酸用量较反响(1)的理论值低，而较反响(4)的理论值高，阐明浸出进程中有适当部分以SO42-或HSO-4方式产出，下降了酸耗。    ④温度的影响     实验条件:m(软锰矿):m(硫铁矿):m(硫酸)=1:0.5:0.81,液固比5:1,浸出时刻4h.    实验成果(见图13)标明，温度升高，锰浸出率添加，浸出温度为90℃左右为宜。    ⑤浸出时刻的影响     实验条件:m(软锰矿):m(硫铁矿):m(硫酸)=1:0.5:0.65;温度90℃；液固比5:1.    实验成果如图14所示，浸出时刻以2h为宜。    ⑥归纳条件实验    依据单要素实验成果，选定三组条件进行归纳条件实验，实验成果如表4。 表4                     归纳条件实验成果序号实验条件实验成果m(软S锰矿): m(硫铁矿):m(硫酸)温度/℃干渣率/%渣成分(%)浸出率/%MnFeMnFe11:0.5:0.659062.630.7721.3898.227.321:0.5:0.89552.80.1520.199.112.331:0.45:0.7510053.91.3116.797.119.25[next]     2)Mn与MnO2的浸出    (1)浸出进程的热力学分析    从Fe-S-H2O系与Mn-H2O系φ-pH图(图3)可知，MnO2与FeS2,FeS在硫酸介质中反响可得，Mn2+,Fe2+,Fe3+,HSO-4,SO42-和S。同理，MnO2与MnS反响可得相似成果。    MnO2与MnS可能发作如下三个首要反响：                     MnO2+MnS+4H+===2Mn2++S+2H2O                                  (1)                     ΔGӨ25=-227.999KJ,ΔGӨ100=-217.979KJ                     φӨ25=1.182V      φӨ100=1.130V     mMnO2(Mn):mMnS(Mn):m(2H2SO4):m(2Mn2+)=0.5:0.5:1.78:1                     4MnO2+MnS+9H+===5Mn2++HSO-4+4H2O                        (2)                      ΔGӨ25=-765.187KJ,ΔGӨ100=-746.907KJ                        φӨ25=0.991V     φӨ100=0.968V    mMnO2(4Mn):mMnS(Mn):m(4.5H2SO4):m(5Mn2+)=0.8:0.2:1.6:1                   4MnO2+MnS+8H+===5Mn2++SO42-+4H2O                          (3)                      ΔGӨ25=-752.886KJ,ΔGӨ100=-740.200KJ                      φӨ25=0.976V     φӨ100=0.959V    mMnO2(4Mn):mMnS(Mn):m(4H2SO4):m(5Mn2+)=0.8:0.2:1.425:1    上列(1)、(2)、(3)三式ΔGӨ均为较大负值，矿从热力学分析，其反趋势大。    (2)浸出条件实验    ①反, 应温度对浸出率的影响见(, 图15).    实验条件：m(硫锰矿):m(软锰矿):m(H2SO4)=1:0.45:0.55,时刻5h.[next]    ②反响时刻对浸出率影响见(图16)。    实验条件：m(硫锰矿):m(软锰矿):m(H2SO4)=1:0.45:0.55,温度90℃.    ③反响始酸浓度对浸出率的影响(见图17)。    实验条件:温度90℃，时刻5h。    m(硫锰矿):m(软锰矿)=1:0.45.    跟着始酸度增大，浸出率进步，但始酸浓度遭到终酸浓度不能太高的约束，不然中和耗量大，不经济，一起有必要考虑硫酸铵浓度的平衡问题。    ④矿比(配料比)对浸出率的影响见(图18)。    实验条件:温度90℃，时刻5h，始酸65g/L.    图18标明硫锰矿与软锰矿质量比在1:0.25以上，锰浸出逐步下降，下降软锰矿则浸出液中有Fe2+存在，为了使Fe2+悉数氧化为Fe3+，有利于除Fe，挑选最佳矿比为硫锰矿与软锰矿之比为1:0.45.    铁离子在MnO2与MnS反响进程中起促进剂效果。                                     2Fe2++MnO2+4H+===2Fe3++Mn2++4H2O                                     2Fe2++MnS===2Fe2++Mn2++S                                    ΔGӨ25=-158.168KJ,ΔGӨ100=-221.719KJ    经过170屡次浸出条件实验，得出浸出最佳条件为:m(硫锰矿):m(软锰矿):m(H2SO4)=1:0.45:0.65,温度90℃,时刻5h，锰浸出率75%~80%。    四、浸出液的净化    锰浸出液的除铁与除重金属与电解金属锰相似。

此法是向硫酸酸性（pH1.5～2.5）矿浆中鼓风拌和进行金、银浸出的惯例疗法。矿浆中的已溶金一般选用过滤和屡次洗刷，并从滤液和洗液顶用置换、吸附或电解法收回金。它与化法的CCD工艺类似。但由于矿浆是强酸性介质，铜、铅、锌、铁等贱金属会和金、银一道溶解生成络离子，它不光使矿浆中的离子浓度过高，也会耗费很多。特别是用来处理硫精矿时，硫进入溶液会生成H2S、S0、SO42－、HSO4等硫化物。它们的彼此转化又可使矿浆中H2S（液）的平衡浓度约达0.1M，它会使金属离子很多生成硫化物沉积。其间尤以金、银被硫化而沉积于矿浆中，或许S0粘附于矿粒表面而发生钝化，都会下降金、银的浸出率，并使浸出作业结尾过早呈现，浸渣中含金过高而形成丢失。但由于对银的浸出率比化法高得多，故1982年以来墨西哥科罗拉多金银矿山就选用法替代化法从含银尾矿中浸出银，获得了很好的作用。 一、从辉锑矿精矿中浸出暴露金 澳大利亚新南威尔士的希尔格罗夫（Hillgrove）锑矿是一个前期挖掘的矿床，现存锑矿带均匀宽只300～400mm。1969年，新东澳大利亚矿业公司（NEAM）又在这儿运营一个小矿山和选厂。 该矿为石英脉型含金辉锑矿床，首要共生矿藏为黄铁矿、磁黄铁矿、毒砂、白钨矿和绿泥石等，矿石含Sb～4.5%、Au～9g∕t。采出的矿石经磨矿、重选和浮选，产出锑精矿售给冶炼厂。精矿中含金30～40g∕t、冶炼厂不交给任何酬劳。为了提取其间的金，选厂曾用化法实验，作用欠好。后在实验其他溶剂时，发现能快速地浸出精矿中的暴露金。而于1982年3月树立一座1t∕h的小型分批作业浸出车间。 该车间处理锑精矿仅仅收回其间的单体解离金，并不希求更高的金收回率。故选用较高的和Fe3＋浓度，并将浸液与精矿预先混合制浆，可使每批精矿的纯浸出时刻缩短至不超越15min。浸出贵液中的金用活性炭吸附，产出含金6～8kg∕t的载金炭直接出售。吸附金后的液加H2O2调整氧化复原电位后回来浸出进程循环运用。 选用浸出的开始几个月，曾呈现已溶金沉积丢失，经查明，它是吸附在精矿中的绿泥石上形成的。故又在浮选时添加空气按捺剂633以按捺绿泥石，并在浸出前向矿浆中参加少数柴油。采纳这些办法后，暴露金得以浸出，精矿中金收回率达50%～80%，耗费一般在2kg∕t以下。 该公司还发现，浮选尾矿中的毒砂含有很多金，故又添加了毒砂浮选回路，产出的砷精矿含As15%～20%、Sb5%、Au150～200g∕t，尾矿中金的收回率～70%。为此，又于1983年建成一座600t∕d的前期尾矿再处理工厂，可从每吨尾矿中收回金1～2.5g。 二、含银质料制取纯银 为了探究用含银质料制取纯银的新工艺，张箭等进行了含银质料的浸出、络合物结晶和灼烧结晶体制取纯银的新工艺研讨。实验成果，银的直收率91%以上，产品银纯度达99.84%。 实验所用质料组分为（%）：Ag 0.9l、AgCl 0.29、SiO2 61.00、CaO 15.76、MgO 0.78、Fe2O3 1.81、Al2O3 1.75、K2O 1.16、Na2O 0.47、H2O 3.30、挥发物11.05、其他1.72。 小型实验将质料磨细至－2mm，称样100g置于500mL烧杯中，参加二次蒸馏水和试剂纯药剂制造的浸出液300mL进行各条件单因子实验，并依据单因子实验成果进行归纳条件实验，选定的最佳条件为：SCN2H4 0.52mol∕L、H2SO4 1.18mol／L、Fe2（SO4）3 0.004mol∕L、温度60℃、拌和速度700r／min、浸出时刻2.5h，经过滤、洗刷、洗液和滤液兼并，渣弃去。银的浸出率为98.50%。 扩展实验在上述条件下，改用自来水和工业纯药剂进行扩展10倍的实验，成果，银的浸出率分别为97.23%～98.91%，重现了运用二次蒸馏水和试剂纯药剂小试的成果。 硫脉浸出液中银呈Ag（SCN2H4）3－络离子状况。络合物的结晶经单因子实验成果显现：温度由15℃降至2℃，结晶率由70%上升至95%以上；pH0.5～3之间，结晶率都在80%以上，pH的上升结晶率只略有添加。当pH＞3.5时刚呈现黑色沉积。溶液含银浓度0.6～3.6g∕L时，结晶率都略高于80%。跟着银浓度的升高，结晶率略有下降趋势，但无显着影响。在此基础上选定的结晶条件为温度2℃、pH＝3、原液含银0.78g∕L，银的结晶率达93%。在三要素中、经方差分析标明，影响结晶率的首要要素是温度。 产出的结晶于100℃左右枯燥后，升温至1100℃灼烧产出99.84%的纯银。若将母液中别离的结晶用低温水洗刷除掉可溶杂质，产品纯度还可进步。别离结晶后的母液，可回来再用于浸出银。 本实验虽为0.1～1.0kg规划小型探究性实验，但生产流程短、工艺简略、设备出资少、产品纯度高，且可用来处理不纯金属银、氯化银、硫化银、辉银矿、角银矿及其混合原科，具有工业使用远景。

高压锅炉管是锅炉管的一种，属于无缝钢管类别。制造方法与无缝管相同，但对制造钢管所用的钢种有严格的要求。高压锅炉管使用时经常处于高温和高压条件，管子在高温烟气和水蒸气的作用下，会发生氧化和腐蚀。要求钢管具有高的持久强度，高的抗氧化腐蚀性能，并有良好的组织稳定性。高压锅炉管主要用来制造高压和超高压锅炉的过热器管、再热器管、导气管、主蒸汽管等。  高压锅炉管是锅炉管的一种，属于无缝钢管类别。制造方法与无缝管相同，但对制造高压锅炉管所用的钢种有严格的要求。使用时经常处于高温和高压条件，管子在高温烟气和水蒸气的作用下，会发生氧化和腐蚀。要求其具有高的持久强度，高的抗氧化腐蚀性能，并有良好的组织稳定性。主要用来制造高压和超高压锅炉的过热器管、再热器管、导气管、主蒸汽管等。   　　高压锅炉管规格及外观质量：GB5310-95《高压锅炉用无缝钢管》热轧管的外径22～530mm，壁厚20～70mm不等。冷拔(冷轧)管外径10～108mm，壁厚2.0～13.0mm不等。   高压锅炉管规格  宝钢 无锡 天津 鞍钢 鲁宝 无锡  天津 包头 成都 天津 包头 成都　进口   12*2-3 83*4.5-6-8-10-12-14 168*5-6-8-10-12-14-16 351*10-12-14-16-18   14*2-2.5-3 89*4.5-6-7-10-14-16 168*18-20-22-25-30 351*20-22-25-28-30   16*2-2.5-3 95*6-8-10-12-14-16 180*7-8-10-12-14-16 351*32-35-40-45   18*2-2.5-3 102*4.5-6-8-10-12-14 180*18-22-25-28-30 377*10-12-14-16-18   20*2-2.5-3-4.5 102*16-18-20-22-25 194*7-8-9-10-12-14-16 377*20-22-25-28-30   22*2-2.5-3-4 108*5-6-8-10-12-14 194*18-20-22-25-30 377*32-35-38-40-45   25*2.5-3-4-5 108*16-20-22-25-28 203*7-8-10-12-14-16 402*10-12-14-16-18-20   28*2.5-3-4-4.5 5 114*5-6-7-8-10-12 203*18-20-22-25-35 402*22-25-28-30-34   30*3-3.5-4-6 114*14-16-18-20-22-25 219*6-7-8-10-12-14 402*38-40-45-50   32*3-3.5-4-5-6 121*6-8-10-12-14-16 219*16-18-20-22-25 406*10-12-14-16-18-20   34*3-3.5-4-5-6 121*18-20-22-25-30 219*28-30-35-40 406*22-25-28-30-32   38*3.5-4-5-6 127*6-7-8-10-12-14-16 245*9-10-12-14-16-18 406*35-40-45   42*4-6-7-8-10 127*18-20-22-25-30 245*20-22-25-28-30 426*10-12-14-16-18-20   45*3.5-4-5-6-7-8-10 133*5-6-7-8-10-12-14 245*32-35-40 426*22-25-28-30-32   48*3.5-4-6-8-10-12 133*16-18-20-22-25 273*9-10-12-14-16-18 426*35-40-45-50   51*3.5-4-6-8-10 140*5-6-7-8-10-12-14 273*20-22-25-28-30 450*10-12-16-20-35-50   54*3.5-4-5-6-8-10-12 140*16-18-20-22-25 273*32-35-40 457*12-16-18-20-45   57*3.5-4-6-7-8-10 146*6-8-10-12-14-16 299*10-12-14-16-18-20 480*12-14-20-25-50   60*3.5-4-5-6-7-8-10 146*18-20-22-25-30 299*22-25-28-30-35 508*12-20-30-40-55   63.5*4-6-8-9-10-12 152*5-6-8-10-12-14 299*38-40-45 530*12-14-16-18-30-40   68*4-6-8-10-12-14 152*16-18-20-22-28 325*9-10-12-14-16-18 630*12-16-20-25-30-50   73*4-6-8-10-12-16 159*5-6-8-10-12-14 325*20-22-25-28-30 815*30-70   76*4-6-7-8-12-16-20 159*16-18-22-25-30 325*32-35-40-45 755*76 760*32 865*60   高压锅炉管标准　　低中压锅炉管GB3087-1999、高压锅炉管GB5310-1999是用于制造各种结构低高压锅炉过热蒸汽管、沸水管及机车锅炉用过热蒸汽管、大烟管、小烟管和拱砖管用的优质碳素结构钢热轧和冷拔（轧）无缝钢管。结构用无缝钢管（GB/T8162-1999）是用于一般结构和机械结构的无缝钢管。  　　规格及外观质量：GB5310-95《高压锅炉用无缝钢管》热轧管的外径22～530mm，壁厚20～70mm不等。冷拔(冷轧)管外径10～108mm，壁厚2.0～13.0mm不等。  　　异型无缝钢管是除了圆管以外的其他截面形状的无缝钢管的总称。按钢管截面形状尺寸的不同又可分为等壁厚异型无缝钢管（代号为D）、不等壁厚异型无缝钢管（代号为BD）、变直径异型无缝钢管（代号为BJ）。异型无缝钢管广泛用于各种结构件、工具和机械零部件。和圆管相比，异型管一般都有较大的惯性矩和截面模数，有较大的抗弯抗扭能力，可以大大减轻结构重量，节约钢材。 　　4.化学成分检验  　　(1)GB3087-82《低中压锅炉用无缝钢管》规定。化学成分试验方法按GB222-84及GB223《钢铁及合金化学分析方法》中的有关部分。  　　(2)GB5310-95《高压锅炉用无缝钢管》规定。化学成分试验方法按GB222-84及《钢铁及合金化学分析方法》、GB223《钢铁及合金化学分析方法》中的有关部分。  　　(3)进口锅炉钢管的化学成分检验按合同规定的有关标准进行。  　　5.锅炉管采用钢号 　　(1)优质碳素结构钢钢号有20G、20MnG、25MnG。 　　(2)合金结构钢钢号15MoG、20MoG、12CrMoG、15CrMoG、12Cr2MoG、12CrMoVG、12Cr3MoVSiTiB等。 　　(3)有锈耐热钢常用1Cr18Ni9、1Cr18Ni11Nb锅炉管除保证化学成分和机械性能外，要逐根做水压试验，要作扩口、压扁试验。钢管以热处理状态交货。 　　此外，对成品钢管显微组织、晶粒度、脱碳层也有一定要求。 　　6.物理性能检验  　　(1)GB3087-82《低中压锅炉用无缝钢管》规定。拉力试验按GB/T228-87，水压试验按GB/T241-90，压扁试验按GB/T246-97，扩口试验按GB/T242-97，冷弯试验按GB244-97。  　　(2)GB5310-95《高压锅炉用无缝钢管》规定。拉力试验、水压试验和压扁试验与GB3087-82规定相同；冲击试验按GB229-94，扩口试验按GB/T242-97，晶粒度试验按YB/T5148-93；显微组织检验按GB13298-91，脱碳层检验按GB224-87，超声波检验按GB/T5777-96。  　　(3)进口锅炉管的物理性能检验及指标按合同规定的有关标准进行。  　　7.主要进出口情况  　　(1)锅炉管主要进口国家是日本、德国。经常进口的规格有15914.2mm；2734.0mm；219.110.0mm；41975mm；406.460mm等。最小的规格是31.84.5mm，长度一般为5～8m不等。  　　(2)在进口索赔案例中，德国曼内斯曼钢管厂进口的ST45无缝锅炉管，经超声波探伤普查，发现少部分钢管的内部缺陷超过该厂规定及德国钢铁协会标准。  　　(3)从德国进口的合金钢管，钢号主要有34CrMo4和12CrMoV等。这种钢管高温性能好，常用来作为高温锅炉用钢管。  　　(4)日本进口的合金管较多，规格有426.012mm5～8m；152.48.0mm12m；89.110.0mm6m；101.610.0mm12m；114.38.0mm6m；127.08.0mm9m等。执行日本工业标准JISG3458钢号为STPA25。这种钢管常用来作配套用高温合金管。  　　8.金刚石岩芯钻探用无缝钢管（GB3423-82）是用于金刚石岩芯钻探的钻杆、岩心杆、套管的无缝钢管。 　　9.石油钻探管（YB528-65）是用于石油钻探两端内加厚或外加厚的无缝钢管。钢管分车丝和不车丝两种，车丝管用接头联结，不车丝管用对焊的方法与工具接头联结。 　　10.船舶用碳钢无缝钢管（GB5213-85）是制造船舶I级耐压管系、Ⅱ级耐压管系、锅炉及过热器用的碳素钢无缝钢管。碳素钢无缝钢管管壁工作温度不超过450℃，合金钢无缝钢管管壁工作温度超过450℃。 　　11.汽车半轴套管用无缝钢管（GB3088-82）是制造汽车半轴套管及驱动桥桥壳轴管用的优质碳素结构钢和合金结构钢热轧无缝钢管。 　　12.柴油机用高压油管（GB3093-2002）是制造柴油机喷射系统高压管用的冷拔无缝钢管。 　　13.液压和气动缸筒用精密内径无缝钢管（GB8713-88）是制造液压和气动缸筒用的具有精密内径尺寸的冷拔或冷轧精密无缝钢管。

1金矿堆浸 堆浸技能在我国的使用，开始于1980年，但在其时的投入使用中，受技能设备生产工艺、生产规模等多个方面的影响，导致黄金浸出率低，在严峻糟蹋黄金资源的一起，还给环境造成了严峻的污染。但跟着低档次金矿堆浸工业研讨的不断深入，在很大程度上推动了我国黄金选冶技能的开展，使我国低档次金矿堆浸水平上了一个新阶段。 跟着金矿档次越来越低，惯例重选-化流程或浮选-化流程提金收回率以不能满意充沛使用资源的要求。堆浸技能，特别是全泥化浸出技能，对处理低档次金矿有很有优越性。金矿的堆浸，就是将低档次金矿石破碎到必定粒度，然后将矿石筑堆，使用化浸出液喷淋矿石的办法，使与矿石中有用组分充沛触摸反响，使金以溶液方式进入含金贵液，再收回金的办法。  2金矿拌和浸出 金矿拌和浸出与金矿堆浸，在原理上类似，不同在于拌和浸出可使矿藏更好的与触摸，进步浸出率与金的收回率。拌和浸出要求矿藏磨碎到指定粒度，使包裹金露出出来，更易浸出，一般磨矿费用在选矿工艺流程中占很大份额。拌和浸出用于充沛收回金矿资源和含金量高的富矿。 进步浸出率的办法有加压浸出、加温浸出和强化拌和。

高压锅炉钢管：主要用来制造高压及其以上压力的蒸汽锅炉管道等用的优质碳素结构钢、合金结构钢和不锈耐热钢无缝钢管、这些锅炉管经党处于高温和高压下工作、管子在高温烟气和水蒸汽的作用下还会发生氧化和腐蚀，因此要求钢管有高的持久强度、高的抗氧化性能，并具有良好的组织稳定性，采用钢号有：优质碳素结构钢钢号有20G、20MnG、25MnG；12Cr2MO高压锅炉管、合金结构钢钢号15MoG、20MoG、12CrMoG、15CrMoG、12Cr2MoG、12CrMoVG、12Cr3MoVSiTiB等；有锈耐热钢常用1Cr18Ni9、1Cr18Ni11Nb高压锅炉管除保证化学成分和机械性能外，要逐根做水压试验，要作扩口、压扁试验。钢管以热处理状态交货。此外，对成品钢管显微组织、晶粒度、脱碳层也有一定要求。 地质钻探及石油钻控用无缝钢管；为探明地下岩层结构、地下水、石油、天然气及矿产资源情况，利用钻机打井。石油、天然气开采更离不开打井，地质钻控用石油钻探用无缝钢管是钻井的主要器材，主要包括岩芯外管、岩芯内管、套管、钻杆等。由于钻探用管要深入到几千米地层深度工作，工作条件极为复杂，钻杆承受拉、压、弯曲、扭转和不均衡冲击载荷等应力作用，还要受到泥浆、岩石磨损，因此，要求管材必须具有足够的强度、硬度、耐磨性和冲击韧性，钢管用钢用“DZ”（地质的汉语拼音字头）加数字一代表钢屈服点表示，常用的钢号有DZ45的45MnB、50Mn；DZ50的40Mn2、40Mn2Si；DZ55的40Mn2Mo、40MnVB；DZ60的40MnMoB、DZ65的27MnMoVB。钢管都以热处理状态交货。 石油裂化管：用于石油炼厂的炉管、热交换器管和管道用无缝管。常用优质碳素钢（10、20）、合金钢（12CrMo、15CrMo）、耐热钢（12Cr2Mo、15Cr5Mo）、不锈钢（1Cr18Ni9、1Cr18Ni9Ti）制造。钢管除得证化学成分和各种机械性能外，还要保证水压、压扁、扩口等试验，及表面质量和无损检验。钢管在热处理状态下交货。 不锈钢管：用各种不锈钢热轧，冷轧的不锈钢管，广泛应用于石油、化工设备管道和各种用途的不锈钢结构零件，除应保证化学成分和机械性能，凡用作承受流体压力的钢管要保证水压试验合格。各种专用钢管要按规定保证条件。

辽宁五龙金矿是较早选用高温高压无解吸电解工艺的矿山之一。1997年年底，五龙金矿经屡次调查证明后，决议用高温高压无解吸电解工艺取替其时用的常温常压解吸电解工艺。高温高压无解吸电解工艺1998年1月投产，同年7月通过检验。通过几年作业，对该工艺有了深层次的了解，并对其进行了相应的技术改造，使得这一工艺技术愈加习惯现场出产需求，给五龙金矿带来了更大的经济效益。     一、选矿工艺现状     五龙金矿本区选矿厂有二个出产系列。一个系列是原矿磨矿化浸出（650t/d），另一个系列是四道沟分矿浮选金精矿化浸出（30t/d）。两系列浸出后一同进行炭吸附、解吸电解。出产工艺流程见图1。    解吸电解作业除处理以上二个浸出吸附系列载金炭外，还处理尾矿收回车间（800t/d）的载金炭。载金炭性质较杂乱，这样就要求解吸电解作业具有较好的习惯性。     二、解吸电解作业存在的问题     高温高压无解吸电解工艺（ 以下简称新工艺）对进步选矿技术目标，下降选矿本钱作用显着，但因为五龙金矿选矿现场出产的多样性，其也有必定的局限性，在出产使用中存在下面几个首要问题。     （一）粉炭量大     解吸电解结束后，因为卸压太快或俄然卸压，发作了“崩爆米花”的现象，致使活性炭的棱角与管壁冲击力增大，发作粉炭。一同选用水喷射器进行水力运送活性炭，使得炭在高压水发作高流速的作用下，激烈地与管道、弯头发作磕碰，形成活性炭每解吸一批丢失达0. 8%，比常温常压解吸电解工艺每批炭丢失0.2%高出3倍。     （二）粉炭含金档次高     在粉炭量大的一同，粉炭金档次也高。1998年，粉炭金档次为2.25%；1999年年头，粉炭金档次为1.06%。而同期载金炭均匀档次为2070g/t，筛上贫炭档次均匀为187g/t。可见，收回粉炭均匀档次为1.655%，约是载金炭档次的8倍，是贫炭档次的88倍。粉炭档次之所以这么高，首要原因是解吸液中混入了少数的金泥所形成的。     几乎在每次搜集金泥的进程中，均发现电解槽（卧式）的压力罩内（底部）积存或多或少的金泥，而且电解槽前端的半月形缓冲槽中（即电解液储池），也积存有部分金泥（见图2）。新工艺开端作业时，随同解吸液升温升压，只解吸不电解，但解吸液一直流过电解槽，只有当温度到达150℃，压力到达0.5MPa才开端电解作业，此刻解吸电解一同进行。比较之下，原常温常压解吸电解工艺在升温进程中，解吸液进行外循环，不流经电解槽，当温度到达100℃，解吸液转入内循环体系，这时解吸液流经电解槽。新工艺作业时，跟着体系温度、压力的逐步升高，流量越来越大，则液体在电解槽内通过期的活动性也增强。在这种情况下，流经电解槽的解吸液冲击槽内阴极板上金泥，使金泥随解吸液外溢。别的，炭纤维阴极板捕收金进程是一个边捕收边掉落的进程，新掉落的金泥适当细微，流量的不均匀性导致电解槽内解吸液活动紊乱，将刚掉落的金泥一同带入整个体系内循环。    解吸液里混入了部分金泥，必然形成金泥滞留在解吸柱的炭床内，当解吸电解作业结束，金泥自然地与炭粉一同成为筛下产品被收回。这是导致粉炭金档次均匀高达1.655%的首要原因。解吸电解作业设备联络简图见图3。    （三）贫炭档次、电解目标不抱负     自从1998年7月新工艺检验今后，贫炭档次未到达预期的80g/t以下，实践的档次均匀为259g/t，电解目标也不甚抱负（见表1）。时刻载金炭档次/(g·t-1)贫炭档次/(g·t-1)贫液档次/(g·m-3)解吸率/%电解率/%1998-07～12 1999 2000-01～92032 2375 2237172 274 3328.15 16.47 26.1991.74 88.45 85.1799.86 99.90 99.85         贫炭档次高，首要受解吸液流量影响。新工艺解吸柱规格为750mm×4500mm，长径比等于6。为保证解吸作用，原则上要求解吸液流量大，最好超越5m3/h，但新工艺操控流量在4.2m3/h左右。解吸液流量低，没到达必定床体积要求，使得解吸液在解吸柱里呈滞流状况，使柱的横断面的流速散布不均匀，所以解吸率较低。贫炭档次高，从对解吸柱中炭分段采样，化验炭金档次的不均匀性说明晰这个问题。     电解率不高，首要是所用电解工艺电解槽规格为157mm×52mm×52mm，加之在解吸进程中，解吸液经电解槽形成流态紊乱，电解时刻及电解极间反应时刻不充分，导致贫液档次高，电解率目标欠好。     三、改进办法     针对存在的问题，经反复研究分析，于2000年9月末，对高温高压解吸电解工艺进行技术改造，以处理解吸电解工艺存在的问题。     （一）改动炭运送办法     改造后的炭运送选用无损主动办法运送。设备为贮运器，该设备归于压力容器，炭在压力作用下主动流入解吸柱内。这种办法在炭运送进程中发作粉炭少，形成炭丢失也较少，比较射流器运送炭，有显着的优越性。改造后选矿厂两个月共收回粉炭干量175kg，较本来每月300kg削减一半。但因为现场矿浆中杂质量较高，使得载金炭中夹杂着很多木屑和导爆管（注：坑口供矿中夹藏）碎片，致使炭的正常水力运送很困难，加之贮运器规格与解吸柱不匹配，暂停用贮运器。待载金炭除杂到达要求后再进行体系作业调试。     （二）改动电解槽结构改进电解环境     1、原电解槽结构     （1）电解槽为卧式结构，体形细长，容量小，仅有0.43m3有用容积（见图2）。     （2）调试装置期间，为进步电解率，增设了6个阴极板，使阴极板总数上升到15个（阳极为16个）形成极间隔由70mm缩小到41mm。     （3）为操控液位，电解槽前端设有缓冲液池电解液储池，这是导致电解槽体积小的原因。     （4）阴极选用炭纤维材料，尽管材料具有杰出的导电性，化学稳定性，金泥不必酸洗，但受解吸液冲击影响大。     电解槽这种结构，影响了解吸电解作业。因为新工艺是一个闭路循环进程，各点与各段时刻要求参数又是不同的，解吸进程要求解吸液流量大，最好大于6m3/h，而当解吸液流量大，流经细长的电解槽时，流速增大，加上极板的阻止，使得解吸液活动状况变得紊乱无序，在高压的状况下，翻花冒槽，一同液体对极板的冲击力又将极板上的金泥一同带进整个循环体系，既影响电解目标，又恶性循环，将部分金泥带入炭床中形成金属丢失。     2、改后电解槽结构     （1）改后电解槽为立式结构，简略宽阔，有用容积为0.96m3，是卧式电解槽容积的2倍以上；     （2）阴极板9片，阳极板10片，极间隔70mm；     （3）阴极使用钢毛材料。     改造后电解槽因为容积增大，极板间隔离增大，增大极板自身表面积，习惯了解吸液活动多变性特色。技改后体系要求解吸液流量在8m3/h左右，而技改前要求流量仅在4m3/h左右，使解吸液流量到达解吸作业所要求体积，进步了解吸作用。进行电解作业时，因极板触摸面积大，化学反应加速，流量大，缩短了电解时刻，进步了电解功率，电解率到达99.9%以上。     改造后工艺存的缺乏是选用钢毛作阴极，会使钢毛混入金泥，形成金泥档次下降，需用很多对金泥进行处理，在处理进程中，金泥丢失较难操控，一同也给冶炼作业带来必定困难。     3、改造作用     技改后解吸电解体系管路简练，操作简略，体系升温快，尤为重要的是电解槽的改进利于体系内解吸液流量的多变性，加之流经解吸柱的解吸液由单向改为多向循环，很好地促进了炭的解吸和电解作业，使贫炭档次保持在100g/t左右，解吸率较本来进步了6.66个百分点，电解率进步了0.1个百分点。技术改造后解吸电解技术目标见表2。 表2  技改后技术目标年份载金炭档次(/g·t-1)贫炭档次(/g·t-1)贫液档次(/ g·m-3)解吸率/%电解率/%2001 2002 2003 20042378 2774 2073 1609134 123 94 823.24 4.29 9.12 5.5394.36 95.44 95.48 94.8799.98 99.98 99.96 99.97         四、结语     （一）针对高温高压无解吸电解工艺在使用进程中存在的问题，对其进行了部分改造，改造后的工艺流程和设备愈加合理，使出产技术目标有很大改进。贫炭档次由259g/t下降到108g/t，解吸率由88.45%上升到95.11%，电解率由99.87%上升到99.97%，改造作用很好。     （二）炭运送办法的使用要求配套除杂作业的执行，使贮运器发挥其无损主动办法运送炭，削减粉炭发作。改动电解槽及配套设备，习惯体系解吸液流量的多变性，简化了体系循环，进步了全体工艺功率。     （三）技术改造后，尽管电解阴极材料使用钢毛，增加了金泥酸洗及冶炼困难，可是下降了贫炭档次，削减了进程中的炭丢失及粉炭量，其归纳经济效益是明显的。

据报道，TDNewcrest投资公司的格雷格-巴恩斯金属分析师上周日在加拿大勘探和开发人员讨论协会发表演说，随着未来3年诸多新的镍项目开发，HPAL（高压酸浸）治练流程将对未来红土镍矿开采是至关重要的。新镍矿的发展，取决于经营者成功实施第三代高压酸浸（HPAL）的能力。     巴恩斯解释说，预计2010-2013年3年内将新增14个镍项目，其中5个将使用HPAL。他具有讽刺意味的指出，如果HPAL“像宣传的那样好，”将有更多的镍项目在未来3年内被开发。     他预测今年不锈钢产量将增长11％，这个强劲复苏对于镍来说是一个强有力的支撑。然而，巴恩斯预测，明年镍市场可能有4.6万吨的盈余。     据报道，TDNewcrest投资公司的格雷格-巴恩斯金属分析师上周日在加拿大勘探和开发人员讨论协会发表演说，随着未来3年诸多新的镍项目开发，HPAL（高压酸浸）治练流程将对未来红土镍矿开采是至关重要的。新镍矿的发展，取决于经营者成功实施第三代高压酸浸（HPAL）的能力。     巴恩斯解释说，预计2010-2013年3年内将新增14个镍项目，其中5个将使用HPAL。他具有讽刺意味的指出，如果HPAL“像宣传的那样好，”将有更多的镍项目在未来3年内被开发。     他预测今年不锈钢产量将增长11％，这个强劲复苏对于镍来说是一个强有力的支撑。然而，巴恩斯预测，明年镍市场可能有4.6万吨的盈余。

锑阳极泥成分：Au3.37%，Cu9.66%，Ni4.40%，Pb26.72%，Sb33.40%，As0.70%。        实验是先将试料置于介质中，等速参加次进行贱金属浸出，过滤别离后，再将浸渣进行选择性溶解并用钠沉金，取得产品金。滤液进入贱金属收回和废液排放处理工序。准则流程如图1所示。        一、浸出图1  锑阳极泥提金新工艺流程         实验成果表明：电位在430～450mV，有98%以上的贱金属转入溶液，金则较少溶解。浸出条件是：操控液固比10∶1，温度80℃，酸度6mol/LHCl、NaCl量80g/l。取得的浸出成果列于表1。   表1  浸出实验成果浸出物电位/mV渣率/%成   分/%AuCuNiSbPb浸渣1 浸出率400～420  5.268 0.551.6 98.80.35 99.14.26 99.30.44 99.5浸渣2 浸出率450～470  5.170 0.701.3 99.80.34 99.54.57 97.40.50 99.0       二、金复原       按金：复原剂=1∶2用量，在80℃，在不同酸度及不同复原剂的复原实验，成果见表2，从 果能够得知：用钠作复原剂，金复原彻底。酸度控 控在2.4mol/LHCl以下，复原率99.9%；用硫酸亚铁作复原剂金沉积不彻底；草酸和作复原剂会使贱金属共沉，影响金纯度。故钠作复原剂比较抱负。   表2  不同复原剂沉金成果  复原剂操控酸度残液含金/(g·L-1)金的收回率/%钠 草   酸硫酸亚铁1.5mol/L pH2 pH1 1.4mol/L pH10.001 0.005 0.005 － －＞99.9 ＞99.9 ＞99.9 67.2 84.5       三、溶液处理       （一）氢氧化钙中和别离锑       锑阳极泥浸出液一般酸度4mol/LHCl左右，先用Ca(OH)2中和至pH=1.5～2.0，则97%～99%锑沉积分出，过滤后，溶液再加氢氧化钙至pH=7，则铜、镍、铅淀淀分出。       （二）硫酸浸出别离铅        含铜、镍、铅的沉渣用10%硫酸浸出，则铜、镍溶解，铅在渣中经过过滤别离。稀酸用量由调查沉积物的产色来判别，当沉积物色彩由果绿转入白色时，证明铜、镍浸出彻底。       （三）氢氧化钙中和沉出铜、镍       含铜、镍溶液经氢氧化钙中和至pH=7，过滤，则铜、镍留于渣中。       （四）溶液净化排放       因为沉铜、镍、铅的滤液含铜，铅量达不到排放标准，所以采碳酸钠调整溶液pH值到8，使铅进一步沉出，再用5%的Na2S沉积铜，则排放合格。沉铜、镍滤液为酸性溶液，铅排放合格，铜挨近合格。       可见操控电位选择性氯化浸出工艺，能将98%以上的贱金属有效地浸出别离。金留于渣中。此渣用操控电位630～650mV，酸度2mol/LHCl加NaCl80g/L,温度80℃，固液比1∶10，加次量为浸渣料的40%～50%，溶解1h至溶液呈黄色，金浸出率达98.38%。       昆明贵金属研究所曾对成分分为：Au0.81%，Cu2.35%，Ni0.36%，Pb14.10%，Sb71.73%的高锑阳极泥进行实验，选用的流程与此类似，定论也附近。

镍电解系统净化产出的钴渣，主要元素组成列于表1。 表1  钴渣的主要金属元素的含量Co、Ni、Cu、Fe等金属在钴渣中主要以氧氧化物形式存在，在液固比为（3～4）∶1及机械或鼓风搅拌条件下，用硫酸调pH＝1.5～1.7，通入SO2还原溶解。但在初期未通入SO2之前，因Cl－被氧化而放出氧气，还原浸出期间Ni、Co和Cu呈二价离于进入溶液，在鼓空气搅拌浸出时部分Fe氧化成三价。主要化学反应可表示为：在鼓空气搅拌情况下，可发生亚铁离子的部分氧化，如：还原浸出液的成分列于表2。 表2  钴渣还原浸出液主要成分

不管是运用浸出金矿仍是选用新式的无毒浸出药剂进行浸出金矿出产，都必须进行或具体或简略的浸出选矿实验。进行浸出金矿实验的意图是：具体查清该金矿石的矿石性质，为选矿归纳收回供给科学依据。供给该矿石的最佳选矿工艺流程及计划，为节省工艺流程改造出资、合理操控选矿出产成本、进步经济效益等，供给最佳平衡点工艺计划，供给金最佳浸出目标，为选矿厂工艺改造及新建选矿厂供给科学的规划依据。 (一)原矿矿石性质研讨 对该矿石进行岩矿判定，具体了解矿藏的组成、结构、结构、嵌布粒度及矿藏与脉石及有害元素之间的联系。了解该矿的矿藏特征，及有用矿藏、脉石矿藏的品种及相对含量。了解该矿的有用矿藏的粒度特性，包含矿藏的嵌布粒度巨细和粒度散布特征。了解该矿的有用矿藏和脉石矿藏结构特征和结构特征，包含矿藏的嵌布粒度巨细和粒度散布特征。了解该矿的有用矿藏和脉石矿藏的嵌布特性和镶嵌联系及有用矿藏和首要脉石矿藏的粒度组成。 (1)原矿光谱分析 (2)原矿多元素分析，断定一切可收回使用的元素及有害元素。 (3)对金进行物相分析，辅导选矿工艺及选矿目标的断定。 (4)对原矿进行真密度及假密度测定。 (5)对原矿进行硬度测定。 (6)对原矿进行x衍射分析测定。 (7)对原矿进行可磨度测定。 (8)磨矿细度曲线测定。 (9)对原矿进行不同粒度筛析，断定矿石中不同粒度的组成份额，为规划改造供给依据。 (二)选矿工艺具体条件实验 进行具体的磨矿细度实验，依据出产成本、选矿出资、选矿目标等要素，断定最佳的磨矿细度，找出磨矿细度对浸出的影响规则。 (1)进行具体的用量实验，断定的最佳用量。 (2)进行具体的石灰量实验，断定的最佳石灰用量。 (3)进行具体的浸出时刻浸出时刻实验，断定最佳的浸出时刻，找出浸出时刻和浸出率的影响规则。 (4)进行具体的无浸出实验，断定无药剂浸出替代化浸出的可行性。 (5)进行具体的无毒浸金药剂用量实验，断定无毒浸金药剂的最佳用量。 (6)关于含碳含砷等难浸出矿石进行具体助浸剂用量实验，断定的最佳助浸剂用量。 (7)进行具体的无毒浸出时刻实验，断定最佳的浸出时刻，找出浸出时刻和浸出率的影响规则。 (8)进行具体的浸出浓度实验，断定的最佳浸出浓度。 (三)对尾矿进行性质分析 尾矿多元素分析 ，尾矿中的金的物相分析。经过对尾矿性质的研讨，查明尾矿的成份，研讨分析尾矿中的金是否还有使用可收回价值。若具有收回价值，持续对尾矿进行加以收回使用实验，到达最佳的收回效益。 选矿实验对现场出产建设有着极其重要的效果，经过简略的选矿实验断定合理的无毒浸金药剂，使经济效益最大化。

电镀工业发生很多的含Cu, Ni, Zn, Cr, F等重金属的电镀污泥,因为电镀出产工艺、镀件品种、废水处理工艺的不同而各有差异,成分十分杂乱。电镀污泥对环境和人体健康构成的损害现已引起人们的极大重视,电镀污泥含有多种金属成分,其档次往往高于金属富矿石,性质杂乱是国内外公认的公害之一,但其自身也是一种廉价的二次可再生资源。现在首要经过污泥的固化安稳化及其资源化使用等办法到达无害化处理的意图。固化/安稳化首要是参加一些固化剂以固化污染源。电镀污泥的资源化使用近年来的研讨方向和资源化使用办规则比较多,如:收回电镀污泥中的有用金属,堆肥农用或加工成工业原料这类办法在消除电镀污泥损害的一起也能取得必定的经济收益,因而污泥的资源化使用及其相关技能将成为含重金属污泥处理技能的研讨要点。 我国电镀厂点多、小而涣散,出产技能落后。现在,用化学沉积法处理电镀废水是最为简略有用的办法,为大多数电镀厂所选用,产泥率一般为2.2×10-3左右。依照对电镀废水处理方法的不同,可将电镀污泥分为混合污泥和分质污泥两大类:前者是将不同品种的电镀废水混合在一起进行处理而构成的污泥;后者是将不同品种的电镀废水别离处理而构成的污泥,如含铬污泥、含铜污泥、含镍污泥、含锌污泥等。依据电镀废水处理的条件不同,电镀污泥首要分为铬系污泥和非铬系污泥两种:前者除含铬外尚含铁、锌、镍、铜等金属的氢氧化物,而后者不含铬,首要成分则为铁、锌、镍、铜等金属的氢氧化物。但实际上大多数电镀小厂商的废水经过处理后得到的多是混合污泥。现在针对电镀污泥的管理和资源化使用也是以混合污泥为首要目标。 铜的浸出 浸出是溶剂挑选性地溶解固体废物中的某中意图组分，使该组分进入溶液中而到达与废物中其他组分相别离的工艺进程。 含铜电镀污泥经过必定的预处理后，选用、硫酸或生物法浸出其间的铜。 浸出挑选性好，但具有刺激性气味，对浸出设备密封性要求较高,并且当NH3的浓度大于18%时，的蒸发较多，构成的丢失及操作环境的恶化。硫酸浸出反响时间较短，功率较高，但硫酸具有较强的腐蚀性，对反响器防腐要求较高。生物法浸出本钱很低，但反响时间很长，一般需求20天以上，因而需求更大的反响器容积。采纳哪种浸出方法要依据污泥的来断定。 ①浸出法 浸出常用于含金属铜等金属及其氧化物的废物的浸出，归于金属电化学腐蚀进程。因为铜能与构成安稳的可溶性络合物，扩展了铜离子在浸出液中的安稳区，下降了铜的复原电位，使其较易转入浸液中。浸铜及其矿藏的首要反响为：②酸浸直接法 酸浸出法首要是使用硫酸等常用酸浸出含铜污泥以及铜矿，并将其间的铜等金属以离子方式浸取到溶液中。其原理首要是使用酸碱及酸盐反响。 酸浸铜及铜矿的首要反响如下：③生物浸出法 生物法浸出电镀污泥中的铜尽管未见研讨报导，但对含铜矿石的生物法浸出己经进行了很多的研讨，并在出产实践中有所使用。含铜矿石有很大部分是以CuS的方式存在的，电镀职业处理废水部分选用Na2S沉积法相同发生CuS方式的沉积，这种相似性关于电镀污泥进行生物法浸出有很大学习含义。并且微生物经过生命活动中使周围环境的pH值下降，电镀污泥的酸浸出就是依托下降pH值来完成的。江西德兴铜矿于1981年与中国科学院微生物研讨所协作，进行了细菌培育及细菌摇瓶实验，结果标明：含铜档次为0.117%,粒度为-0.076mm占90%的矿石，浸出2个月，浸出率可达55%。1985年又进行了1000吨级的工业实验，现己完成了大规模出产。实践标明，微生物浸矿技能工艺简略、出资少、出产本钱低，可有用挖掘和充分使用低档次矿产资源，一起有利于环境保护，具有杰出的经济效益和社会效益。跟着生物浸矿技能的开展及使用，对浸矿微生物的研讨也得到了长足的开展。已从开始的发现到根本把握了其生理特性、浸矿机制、培育基浸出温度和浸出酸度等要素对细菌成长、浸出的影响规则，开始完成了对浸矿微生物的监控。 结语 电镀污泥选用本文工艺处理,能够收回大部分的铜,一起也使污泥中的有害成分在堆积期间向土壤和水体的迁移扩散得到有用操控,可发生显着的社会效益和必定的经济效益。

20世纪以前，世界上部分的金属锌是从氧化矿中冶炼的，当时美国、比利时、法国等国家的炼锌厂通常都是用氧化矿的富矿炼锌。对氧化锌矿而言，主要是指硅酸锌矿Zn2 Si04和异极矿Zn4(Si207）（OH）2·H20，这些矿常伴有菱锌矿ZnC03。    湿法处理氧化锌矿的最大难点是浸出时生成难以过滤的胶质Si02。几十年来人们围绕着为获得易于过滤的矿浆，做了大量的工作，从而对矿浆中硅的危害已取得突破，已有一些处理硅酸锌矿的酸浸技术用于工业生产。    浸取过程中Si02的行为及控制    硅酸锌和异极矿均易被稀硫酸溶解，在锌溶解的同时SiO2也进入溶液，反应为                  Zn2Si04＋2H2S04 → 2ZnS04＋Si（OH）4（或H4Si04）              Zn4（Si207）（OH）2·H20＋4H2S04 → 4ZnS04＋2Si（OH）4＋2H20    进入溶液的硅酸很不稳定，分子间将发生聚合作用形成多聚硅酸，由硅酸聚合成硅溶胶，硅溶胶再经胶凝形成水凝胶。其聚合过程首先是单分子硅酸聚合成双分子聚合物、三分子聚合物，最后形成多分子聚合物而变为稳定的胶体溶液。如果溶液中Si02浓度足够大，在放置过程中就会自动地进入胶凝过程而成为水凝胶。水凝胶中溶液含量通常在95%以上，呈半固体状态失去流动性，给液固分离带来困难。    硅酸是带电的，通常认为原硅酸的等电点在pH＝2附近，pH大于等电点时，原硅酸可按下式离解。                              H4Si04 ←→ -H3Si04-＋H+        而在pH低于等电点时，H4Si04可与溶液中H+结合。                              H4Si04+ H+ ←→ H5Si04+        对硅酸的聚合过程，戴安邦教授等作了大量研究，提出了不同pH值范围内硅酸聚合的两种机理，他们认为在溶液内有两种负离子H2Si042-和H3Si04- ,二者在溶液内随着外加酸浓度的增高逐渐与H+结合。[next]        此二聚体又可进一步与硅酸H4Si04作用生成三聚体、四聚体等多硅酸或支链多硅酸。多硅酸再聚合形成胶态Si02质点即Si02溶胶。    在pH＜2的酸性溶液中，硅酸根的配位数为6，此时硅酸分子和带正电的硅酸离子H5Si04+进行羟联合反应形成双硅酸。由双硅酸、三硅酸……多硅酸一直聚合下去，生成硅溶胶或硅凝胶。    A  影响硅溶胶、胶凝作用的因素    影响硅溶胶、胶凝作用因素如下：    (1)浓度在一定温度和pH值条件下，硅溶胶溶液中SiO2浓度大则胶凝快，浓度小则胶凝慢，一般认为浓度小于1％时则不易胶凝。    (2)温度温度对胶凝的影响与硅胶溶液的pH值有关，在酸性溶液中升高温度胶凝速率增大，在碱性溶液中情况正好相反，升高温度胶凝速率反而减小。    (3)电解质浸出液中含有大量的电解质，对溶胶的稳定性不利，会使胶凝速率增大。    (4) pH值pH值对硅溶胶的胶凝速率影响最大，当溶液接近中性时，胶凝速率最大；在酸性或碱性溶液中则胶凝速率较小。    在碱性介质中，Si02主要以前述的原硅酸根离子（A）和（B）存在，且二者均荷负电，不易发生凝聚。当溶液中呈酸性时，将生成一部分原硅酸（C)，此时溶液中硅酸主要以（B)、（C)两种形式存在，且易发生聚合反应，故胶凝速率最大，当pH值愈来愈低时，原硅酸（C)的浓度愈来愈小，聚合速率随之变小。因此胶凝曲线上应有最低点。    赫尔(Her)认为，胶凝时间和pH值的关系如以胶凝时间为纵坐标,pH值为横坐标作图，得N型曲线，最低点pH值为5.5，最高点pH值等于2。戴安邦教授从理论和实验上得到的N型曲线如下图所示。曲线的最低点为pH＝7~8，最高点为pH=1.5~2.0。[next]    由此可见，对硅酸聚合速率影响最大的是pH值，而pH值的影响表现为：   （1)在硅酸的等电点pH=2附近硅酸最稳定，聚合速率最小；   （2)当 pH＞2和pH＜1时硅酸聚合的速率增大，并随pH值的升高或降低聚合速率增大，直到生成体积庞大、疏松网状结构的水凝胶。人们可以依据硅酸这种特性，设法使其在胶凝之前形成易于过滤的形态，而不聚合成凝胶，给矿浆液固分离创造有利条件。    B  氧化锌矿浸出时防止硅酸危害的途径    防止硅酸危害的途径如下：   （1)设法在氧化锌矿浸出时不产生胶质Si02，即使产生也应使其尽量减少到最低限度。   （2)氧化锌矿浸出时不控制Si02溶解，但设法控制矿浆中硅酸的聚合作用，使硅酸在胶凝前除去以改善矿浆液固分离的性能。    氧化锌矿酸浸工艺    A  老山（Vieille一Montagne）工艺    操作程序是：先将矿料磨细到80μm，加入到硫酸锌中性溶液中,在不断搅拌的情况下，加热到70~90℃，然后缓慢（不少于3h）加人含游离酸100~200g/L的废电积液，使溶液的酸度逐步提高，待pH值达到1.5左右、溶液含酸1.5~15g/L即达到浸出终点。保持70~90℃的温度继续搅拌2~4h，可使已溶解的硅几乎全部以不溶的晶体硅析出。操作结束时，矿浆中含有硫酸锌溶液、悬浮的晶体SiO2及残渣。在70~90℃和搅拌的情况下，硅酸的聚合速率很大，可使溶液中胶质Si02的浓度较浸出达到终点时溶液中要求的含硅量还要低，Si02浓度从0.487~0.762g/L减到搅拌结束时的0.147~0.291g/L，矿浆的过滤性能较好，经浓缩后过滤速度可达125 ~652kg/（m2·h)干渣。由于矿浆含酸较高(1.5~15g/L H2SO4)，在送净化前需中和降酸，这一过程可在过滤后或过滤前进行。[next]    泰国利用老山法与比利时合资建成了达克（Tak Zinc Smelter）锌冶炼厂，设计能力为6 x 104t/a电锌，1984年11月投产，1985年达产。该厂的原料硅酸锌氧化矿来自泰国西北部，平均含锌品位为20%~25%，矿石中主要含锌矿物为：异极矿60%、菱锌矿30%、水锌矿10%。该厂的主要生产工艺为：矿石由堆场运到矿石车间，磨矿采用球磨机与水力旋流器闭路进行湿磨，粒度要求-80μm，细磨后的矿浆用泵送到浸出车间，浸出用5台浸出槽、3台中和槽连续作业，浸出槽为机械搅拌空气提升，浸出时间8~12h，采用水平真空带式过滤机过滤。    B  中和凝聚法和EZ工艺    我国昆明冶金研究院研制中和凝聚法和澳大利亚电锌公司创造的顺流连续浸出法（EZ法）工艺相近，均是在氧化矿酸浸后再进一步进行中和凝聚的方法。EZ法进行了规模为5t/d的工业试验之后即告停顿。昆明冶金研究院的中和凝聚法在进行了2t/d扩大试验后，在国内建设了多座规模为电锌200~2000t/a的小型湿法炼锌厂，处理的氧化矿成分一般含Zn 30%左右。   中和凝聚法工艺由浸出和硅酸凝聚两段组成，凝聚段主要是处理溶解在矿浆中的Si02，通过中和并加入Fe3+，A13+凝聚剂，使胶质Si02在高pH 值,高Zn2+浓度和足够的反离子Fe3+ , A13+凝聚剂存在的条件下聚合成颗粒相对紧密，易于过滤的沉淀物。