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小型锌焙砂炉

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锌焙砂在稀酸中的溶解

2019-02-21 15:27:24

氧化物的酸、碱浸出许多遵守缩短中心模型,一个典型的实例是锌焙砂在稀酸中的溶解。它依据每种参加溶解进程的化学物质的离子扩散系数及离子搬迁率,使用方程式(1)和式(2)进行核算。核算假定溶解速率由传质操控,因此所用的核算进程只能用于不触及化学反响的状况。    (1)    (2) 求解方程(1)和式(2)需求几个边界条件,它们规则了模型中各参数的值,并将各物质的通量经过浸出反响的计量联系相关起来。 关于硫酸浸出体系,核算所用的数据包含H+,HSO4-,SO42-及Zn2+的离子扩散系数和离子搬迁率,下列平衡的平衡常数与活度系数稀酸浸出氧化锌的数学模型核算中所用的传质数据列于下表。物质等效离子电导 Λi0∕(Ω-1·cm2·equ-1)离子扩散系数 D∕(cm2·s-1)离子搬迁率 u∕(cm2·V-1·s-1)H+348.99.3×10-53.6×10-3Zn2+53.87.2×10-65.6×10-4SO42-79.01.0×10-5-8.2×10-4HSO4-100.002.7×10-5-1.6×10-3 几个边界条件为 在固液界面即r=rt时,                  Ci=Cis          (3) 因为浸出进程最慢的过程是经过边界层的传质,能够假定在界面上到达化学平衡,然后得到下列边界条件     (4)     (5)     (6) 式中, 、 、 别离表明反响(a)、(b)(c)的平衡常数;Qa、Qb、Qc别离为用浓度表明时反响(a)、(b)、(c)的平衡常数;γi是物质i的活度系数。 在溶液体相即r=∞,                E=0    (7) Ci=Cib   (8) 体相浓度用质量平衡和体相的化学平衡求算    (9)    (10)    (11)    (12)    (13) 式中,[H2SO4]与[ZnSO4]是t时刻硫酸和硫酸锌的净浓度。 计量联系            (14) 硫酸根通量                        (15) 数学模型由对每种物质组成的写出的方程式(2),方程式(1)和上面导出的边界条件组成。一旦知道了各物质的通量,就可核算ZnO的溶解速率。 假如半径rt的球形粒子含有Nmol的ZnO,则    (16) 式中,Mw为ZnO的分子量。 因为稳态下边界层内没有物质堆集,一切溶解的锌都必须传递到溶液体相中去。因此,反响速率能够与锌和酸经过边界层传质的速率相关如下    (17) 式中JZn-流离表面的锌的净通量;     JH-流向表面的酸的净通量。 由式(16)和式(17)得出    (18) 方程式(18)用有穷区间法数值积分得到rt对时刻的函数。关于单尺度粒子,rt与反响分数α的联系为    (19) 即为式(20)的缩短粒子模型,r0为固体粒子的初始半径。    (20) 粒子尺度散布的景象可作相似处理,m个初始半径r0k的单尺度分数每个组成总质量的分数wk。浸出的程度分粒级核算    (21) 总的浸出率由下式断定    (22) 为了查验模型及核算的正确性,需求研讨硫化锌精矿的焙砂在硫酸、高氯酸、硝酸和等4种酸中溶解的速率。选定的拌和条件使一切的固体粒子都悬浮且溶解速率与拌和速率无关。在高氯酸及硝酸溶液中试验曲线与模型核算得到的猜测曲线符合杰出,而在硫酸溶液中在浸出率80%曾经符合尚可,这以后的溶解曲线符合不抱负的原因是因为固体粒子的溶解并非如假定的那样均匀并始终保持球形,实际上发现部分浸出的焙砂粒子有大而深的孔。简化的模型没有考虑锌的氯合物的构成合氯离子的吸附,因此不能用来猜测浸出焙砂的溶解速率。而用新近树立的未考虑电搬迁对传质的奉献的模型即便关于0.1mol∕L高氯酸浸出的动力学也严峻违背,反映了电搬迁在传质中不行忽视的效果。

氧化铜矿浸出小型试验

2019-01-24 14:01:24

新疆祁连铜矿经过四十余年生产,硫化铜矿产资源面临枯竭,但矿山顶部及周边尚有大量的、品位较高的氧化铜矿资源。为了尽可能回收铜资源,延长矿山寿命,首先进行了氧化铜矿硫化浮选回收铜小型试验研究,但由于该矿风化严重,含铁、含泥高,试验结果为浮选指标低,工艺与药剂制度复杂,不适宜进行现场工业生产。为此,祁连铜矿将该矿样进行酸浸小型试验,目的是为湿法酸浸厂建设可行性研究提供依据。     一、矿样准备     矿样主要源自祁连铜矿的两个氧化矿主矿体。矿石加工按1∶1进行配制,并且按小型试验要求进行样品加工。其矿石加工流程及取样程序见图1。图1  矿石加工流程及取样程序     二、矿石性质     对配制加工的该矿石样品送中心化验室,进行矿石主要元素及物相分析,结果见表1。 表1  矿石主要元素及物相分析元素CuFeCaOMgO总CuO自由CuO结合CuO含量%2.84521.901.6783.6482.4351.2521.183     由表1数据分析可知,该矿石具有以下特点:原矿含铜较高2.845%,氧化率68.47%,结合率很高33.26%,预计浸出率不会很高。常规来讲,如果非氧化铜(占总铜31.65%)100%不能够浸出;易浸出的自由氧化铜(占总铜35.09%)100%能够浸出;不易浸出的结合氧化铜(占总铜33.26%)50%能够浸出,那么,预计浸出率应该在51%左右。     原矿含铁很高21.9%,会消耗一部分酸。CaO、MgO含量不高,基本不会影响铜浸出过程。该矿样泥化程度高,细粒级占的比例大,对浸出会带来不利影响。     三、研磨样震荡浸出试验     研磨样震荡浸出试验的目的,是研究该矿石铜的最佳浸出率,以此对比其它浸出方法的效果。试验结果如下。     浸出条件:在1000ml烧杯中浸出,装矿量200g,矿样细度-200目占95.8%,浸出液固比4∶1,使用工业硫酸(密度为1.83g/ml,纯度95%),起始酸度69.54g/L,震荡浸出2h,放置16h澄清,取样化验,浸出液含铜3.85g/L,含铁6.75g/L,终止酸度47.09g/L。     浸出结果:原矿铜品位2.845%,铁品位21.9%,其中氧化铜2.435%,结合氧化铜1.183%,浸出液含铜3.85g/L,按液计钢浸出率54.13%(折氧化铜浸出率79.06%),吨矿耗硫酸89.8kg(按密度为1.83g/ml,纯度95%的工业硫酸计算,以下同),折算吨铜耗硫酸5.83t。铁的浸出率12.33%。 试验结果说明,该矿样在实验室条件下铜的浸出率达到预期效果。矿石中氧化铜中结合率很高,影响铜的浸出率。澄清时间长,给铜、铁的浸出延长了时间,从而消耗一部分酸,增加了耗酸量。     四、-5mm综合样搅拌浸出试验     -5mm综合样搅拌浸出试验的目的,是研究该矿石在现场生产条件所能达到的最小破碎粒度条件下,铜的最佳浸出率。该种粒级的矿石浸出现场可以采用搅拌浸出或槽(池)浸。     浸出条件:在1000ml烧杯中浸出,装矿量150g,细度-200目占11.3%,液固比4∶1,使用工业硫酸(密度为1.83g/ml,纯度95%),起始酸度52.16g/L,机械搅拌浸出2h,放置2h澄清,取样化验,浸出液含铜3.379g/L,含铁0.8g/L,终止酸度50.91g/L。     浸出结果:原矿铜品位2.845%,铁品位21.9%,其中氧化铜2.435%,结合氧化铜1.183%,浸出液含铜3.379g/L,按液计铜浸出率47.51%(折氧化铜浸出率69.38%),吨矿耗硫酸5kg,折吨铜耗硫酸0.37dt,铁的浸出率1.46%。 上述结果说明,该矿石浸出与粒度大小有很大关系,小于5mm的矿样泥化程度低,对浸出有利;铁几乎没浸出,所以酸耗很低。    五、槽浸试验     槽浸试验的目的,是研究该矿石在现场一般生产条件两段破碎达到的粒度条件下,铜的最佳浸出率。该种粒级的矿石浸出,现场适宜采用槽(池)浸。     试验采用小于20mm的综合样,矿样干量9.lkg,用15L塑料桶浸泡,每天搅拌2~3次,浸泡2d倒净浸出液,再加液体。     槽浸试验结果见图2、表2。依据表2计算,槽浸吨矿耗酸量9.68kg/t矿,吨铜耗酸为0.87t/t铜。耗酸少于柱浸,浸出率明显也低于柱浸。图2  槽浸铜、铁累计浸出图 表2  槽浸小型试验结果(一)浸出天数d初始酸度浸出成分及含量H2SO4g/L体积mLCug/LFeg/LH2SO4 g/LCu 含量g累计Cu 含量g累计Fe 含量g260.8557069.861.7053.3056.279.70446.3640005.252.6845.0721.0077.2720.42630.9140002.431.7633.369.7286.9927.46834.7730002.471.4635.017.4194.4031.841034.7730001.291.7633.463.8798.2737.121252.1630000.791.5549.982.37100.6441.771434.7730000.311.5537.900.91101.5546.42累计101.55  续表2  槽浸小型试验结果(二)浸出天数d耗酸量Cu浸出率%CuO浸出率%Fe累计浸出率%g当日累计当日累计243.6021.7525.410.47428.348.1229.879.4834.891.0265.643.7633.634.3939.281.3880.002.8636.493.3542.631.60103.931.5037.991.7544.381.86126.530.9238.911.0745.452.09140.000.3539.260.4145.862.33累计88.04        六、柱浸试验     柱浸试验的目的,是研究该矿石在现场一般生产条件两段或一段破碎达到的粒度条件下,采用堆浸或原地浸出工艺铜的最佳浸出率。     在Φ120×800mm的柱中进行柱浸试验。     浸出条件:入柱矿石粒度小于20mm,装矿石量为9.37kg,装矿高度为590mm,喷淋速度2~5ml/min,喷淋16h,空闲8h,喷淋强度13L/h. m2。     柱浸试验结果见图3、表3。图3  柱浸铜、铁累计浸出图 表3  柱浸试验结果(一)浸出天数d初始酸度浸出成分及含量H2SO4g/L体积mLCug/LFeg/LH2SO4 g/LCu 含量g累计Cu 含量g累计Fe 含量g155.97298613.691.7530.7240.885.23252.16259010.624.4238.5727.5168.3916.68334.7730005.353.8832.5216.0584.4428.32434.7730003.853.8827.1311.5595.9939.96534.7730002.453.8826.467.35103.3451.60634.7730001.934.0827.165.79109.1363.84734.7729801.013.7625.613.01112.1475.04852.1629601.045.0033.563.09115.2389.84934.7730600.796.0634.082.43117.66108.381052.1629700.695.2836.762.05119.71124.061134.7729700.695.2836.762.05121.76139.741234.7734800.524.8828.921.82123.58156.72累计359963.434.3531.40123.58  续表3  柱浸试验结果(二)浸出天数d耗酸量Cu浸出率%CuO浸出率%Fe累计浸出率%g当日累计当日累计1116.8915.3322.390.25256.5610.3225.6515.0737.460.8136.756.0231.678.7946.251.38422.924.3735.996.3252.571.95524.932.7638.754.0356.602.50622.832.1740.923.1759.773.10727.991.1342.051.6561.423.66857.121.1643.211.6963.114.3890.030.9144.121.3364.445.281047.280.7744.891.1265.576.0411-4.870.7745.661.1266.696.81123.670.6846.341.0067.697.64累计382.1046.3467.697.64     由表3可知:①全部浸出液混匀化验结果Cu3.25g/L、Fe4.48g/L, H2SO432.53g/L,表3计算累计加权平均值为Cu3.43g/L、Fe4.35g/L、H2SO431.40g/L,基本相符。②依据表3计算,柱浸吨矿耗酸量40.767kg/t矿,吨铜耗酸为 3.09t/t铜。说明该矿堆浸耗酸较少,比搅拌浸出耗酸少。     七、结论与建议     (1)该矿石原矿性质较复杂。CaO、MBO 含量不高,其脉石矿物对浸出过程和浸出耗酸影响不大;矿石含铜虽然较高,但氧化率一般,结合率很高,实际浸出率较低,矿石含铁较高(21.9%),不仅增加酸耗量,还会对萃取、电积产生不利影响,也会对矿山环保造成不利影响;矿石泥化程度高,细泥沉淀速度慢,也会对浸出后的液固分离带来困难。     (2)多种方案的试验结果,结合该矿石性质分析说明,此次小型试验不同矿样在实验室不同条件下,铜的浸出率及其它指标均达到预期效果。理论(矿样-200目占95.8%)铜浸出率54.13%;小粒度(矿样粒级-5mm)搅拌浸出铜浸出率47.51%;大粒度(矿样粒级-20mm)槽浸铜浸出率39.26%;柱浸(代表堆浸)铜浸出率46.34%。搅拌浸出和柱浸铜浸出率明显高于槽浸,说明空气(有氧)的作用有利于铜的浸出。试验推荐该矿石浸出工艺为堆浸或小粒度(矿样粒级-5mm )槽浸,有条件的情况下,槽浸要考虑加强搅拌的频率和强度。     (3)该矿石不适于细粒级浸出(即现场矿石经过破碎球磨后浸出),尤其不适合揽拌浸出。因泥化严重,造成沉淀时间长,液固分离困难,影响浸出效果。在试验过程中,部分微细矿泥可透过滤纸,因此在现场生产中,要充分考虑到液固分离的困难。矿石经过破碎后进行槽浸,则粒度越小,铜浸出率越高,粒度控制在-5mm、-200目细粒级占10%左右浸出效果最佳。     (4)该矿石比较适于堆浸。堆浸铜浸出速度较快,同样粒度情况下,铜浸出率较槽浸高、耗酸低、铁浸出率也较低,且细泥产生的干扰也小。     (5)该矿石浸出速度快,2d浸出率达到25.65%,浸出率含铜第9d就降到0.91g/L,12d降到0.68g/t,但铜浸出率低,仅为46.34%,说明矿石中结合氧化铜较难浸出。     (6)该矿石铜浸出时,铁的浸出率也较高,理论(矿样-200目占95.8%)浸出液铁含量6.75g/L;小粒度(矿样粒级-5mm)搅拌浸出液铁含量0.8g/L;大粒度(矿样粒级-20mm)槽浸液铁含量1.81g/L;柱浸(矿样粒级-20mm )液铁含量4.35g/L。在现场生产中,铜贵液中铁浓度较高(大于3g/L)会影响电积效率,增加电耗,影响电铜质量,排放时铜也会受到损失。

废铝炉

2017-06-06 17:50:03

废铝炉有很多规格和类型,在这里我们对废铝炉作一下简单的介绍。熔池式熔化炉:主要用于铝厂,对电解铝锭和废铝进行混合熔化,单位能耗低,余热回收利用率高,元素烧损低,污染物排放低,操作方便,使用寿命长,熔化率高,熔池容量大。双室式废铝回收熔化炉:不需要添加熔盐,不需要对废料进行处理,能源消耗低,熔化率高,操作安全,带有或没有铝液强制循环系统。连续铸造机:用于铝挤压锭、轧制锭生产,铸造坑内装有两个T形液压驱动铸造平台,两台集水泵安装在铸造坑内,液面高度自动控制,一个支撑架,一个水箱,安装在铸造坑上面,一个铸造平台,安装在轨道上,可水平横向移动。带有移动淬火槽的悬链式炉:工件分层码放,每层隔开,有力于炉气循环,提高温度均匀性,设备结构紧凑、 产量 高、均热时间长,工件输送平稳,防止表面擦伤,与生产线相配套的自动装卸料设备。输送链式铝合金导线时效炉:参考技术数据:导线直径:1.8—4.5  mm,线卷直径:外径630 mm,高475 mm,外径500 mm,高375 mm,线卷重量:216 kg,108 kg,生产能力:10卷/小时,或2160  kg/小时,加热方式:电加热,强制对流循环,装出料:机械手自动装出料。挤压铝型材时效炉:采用电或燃气加热,强制循环,气流流向可以是横向,也可以纵向,处理过程全自动控制。铝带卷/铝箔退火炉:独立运行的炉室并排安装在一起,组成一条线,一台共用的升降式装料机构在炉室下面轨道上行走,为每台炉子装出料,根据 市场 需求和投资情况,可分期建设,每个炉室的工艺参数(温度、时间等)单独设定,互不影响,设备灵活性高,结构紧凑,占地面积小,整条线的运行由PLC和计算机控制系统控制,统一管理,可以和工厂的物流系统或高架仓库相衔接。更多废铝炉的相关信息,或者需要购买废铝炉的情况的话,可以登陆上海 有色 网的商机平台寻找合适您的合作伙伴!

小型铝制承压锅炉技术要求

2019-01-02 14:54:42

1.小型铝制承压锅炉的材料应当符合GB3193《铝及铝合金热轧板》和GB/T3190《变形铝及铝合金化学成分》的规定。铝材的许用应力按照国家标准提供的力学性能选取,其安全系数:NB=4.0,NS=1.5。锅筒(壳)或者炉胆的取用壁厚不得小于4毫米。   2.小型铝制承压锅炉的锅筒(壳)、炉胆与相连接的封头、管板可以采用插入式全焊透的T形连接结构。   3.小型铝制承压锅炉的封头应当用整块铝板制造,需拼接时不得超过两块,拼接焊缝应当采用全焊透结构,并保证焊透。   4.小型铝制承压锅炉必须采用符合下列要求的水封式安全装置:   (一)水封管的直径应当根据锅炉的额定容量和压力确定,且内径不得小于25毫米;   (二)水封装置安装时,其有效水柱高度最大不得超过4米且只允许负偏差;   (三)水封管上不得装设任何阀门,同时应当有防冻措施。   5.小型铝制承压锅炉应当每两年进行一次水压试验,水压试验按照第二十五条规定执行。在水压试验前,应当进行必要的内外部检查。   6.小型铝制承压锅炉不得采用酸、碱进行清洗。

小型有色金属选矿厂设计与实践

2019-02-25 13:30:49

一、小型选矿厂的破碎与筛分 小型选矿厂一般受基建投资和厂地等要素限制不设查看筛分,但在原矿仓上部一定要设一个固定格筛,操控进入初碎破碎机的给料粒度。这是因为小型选矿厂虽然处理矿量较少,但原矿最大给矿粒度却依然较大,挑选粗碎设备时要统筹好处理矿量较少和最大给矿粒度较大之间的对立。现在,粗碎破碎机遍及选用PEF250×400型颚式破碎机,格筛的筛孔尺度规划为200×200mm2外,单个100吨/日的选矿厂粗碎破碎机也有选用PEF400×600型颚式破矿机,这样格筛的尺度可以规划为330×330mm2上矿石由人工在筛上击碎至200×200mm230×330mm2。固定格筛由12kg/m普通碳素钢的轻轨焊接而成。小型选矿厂的破碎流程一般都规划为二段开路流程,上面现已说到,粗碎破碎机宜选用PEF250×400型颚式破碎机,细碎破碎机宜选用PEF150×750型颚式破碎机。圆锥破碎机因为其结构杂乱,重量大,外型尺度大,报价高,所以很少选用。需求要点提出的是,挑选细碎设备,反击式破碎机和锤式破碎机因为具有结构简略、体积小、出产能力大、破碎比高,可使产品粒度到达6mm以劣等长处,应该是小型选矿厂抱负的细碎设备,笔者也曾经在规划汝阳县红星选矿厂选用过,在洛宁青岗坪金矿选矿厂运用过。出产实践证明,运用该类型破碎机可以使产品粒度到达6mm以下,与惯例破碎流程比较可以使选厂出产能力进步15%左右,出产成本下降5元/吨左右。但终究都因为其冲和反击板磨损过快,材料质量一向无法从根本上处理,终究在选厂工人的要求下,改换成PEF150×750型颚式破碎机。不过跟着科学技能的不断发展,只需高速工作的冲和反击板的材料质量可以改善,这两种设备应该成为小型选矿厂最为抱负的细碎设备 二、磨矿与分级 1、磨矿与分级流程磨矿与分级流程首要视磨矿产物的粒度来断定,就是要使选别矿藏到达单体解理。豫西一带的黄金选矿厂和有色金属选矿厂要求的产品粒度一般都在65%%—200目左右,属中硬矿石,因而,出产中根本都选用一段一闭路磨矿分级流程。 2、磨矿设备 依据各磨矿设备的特色和一段一闭路磨矿分级流程的要求,磨矿设备选用格子型球磨机比较适合,在出产实践中,根本选用的亦是格子型球磨机。但从1998年开端,一种新式的圆锥球磨机正逐渐替代传统的格子型球磨机。圆锥球磨机与传统格子型球磨机比较,首要作了如下改善:a.把球磨机排矿端改为圆锥型,去掉了格子板。这样改的长处是,钢球在排矿端圆锥体的效果下,在筒体内按球径巨细摆放,球磨机给矿端为大球,首要对刚进入筒体内的大粒径矿石发生冲击破坏,排矿端为小球,首要对小粒径矿石发生研磨破坏,这样就优化了矿石在筒体内的碎磨进程,使得球磨机的磨矿功率得到进步。这在出产实践中已得到证明。b.把球磨机两头的传动部分由轴瓦式改为双面轴承,这就使得球磨机变得装置简单,平常保养、光滑便利。圆锥球磨机的改善除以上两项外还有其它许多地方,总归,通过河南洛宁干树金矿青岗坪选厂近两年多的运用,感到该类型设备工作正常,与传统格子型球磨机比较,具有:重量轻、能耗低、噪音小、钢耗低、保护便利、出产功率高级长处。  3、分级设备 依据分级机的技能功能和产品粒度65%—200目左右的要求,分级设备宜选用高堰式单螺旋分级机。在挑选分级机的规格时,要充分考虑小型选矿厂设备小、自动化程度低、出产工作不安稳、技能操作水平差等要素,在按公式:计算出分级机规格后,实践挑选时,要添加一个规格。如:50吨/日选矿厂需求装备的分级机规格是:实践挑选时若选FLG-750,则理论上可行,而实践出产中却因为出产工作不安稳,技能操作水平差,常常使分级产品达不到要求,下降了收回矿藏的收回率。例如:河南汝阳金铅矿王坪选矿厂和汝阳付店东沟选矿厂,两座选矿厂同为50吨/日出产规格,处理的矿石性质根本相同,王坪选矿厂选用的是FLG-1000分级机,东沟选矿厂选用的是FLG-750分级机,在一九九二年全年出产中王坪选矿厂一向出产安稳,全年收回率为,而东沟选矿厂的选矿目标则时好时坏,很不安稳,全年收回率仅为,几年的出产中,他们的操作人员也进行过沟通,但东沟选矿厂的选矿目标一向没有王坪选矿厂的目标安稳,全年累计收回率均低2%以上。选用圆锥球磨机比选用格子型球磨机显着减少了装置功率。

小型铝制承压锅炉的技术要求

2019-01-14 13:50:25

1、小型铝制承压锅炉的材料应当符合GB3193《铝及铝合金热轧板》和GB/T3190《变形铝及铝合金化学成分》的规定。铝材的许用应力按照国家标准提供的力学性能选取,其安全系数:NB=4.0,NS=1.5。锅筒(壳)或者炉胆的取用壁厚不得小于4毫米。  2、小型铝制承压锅炉的锅筒(壳)、炉胆与相连接的封头、管板可以采用插入式全焊透的T形连接结构。  3、小型铝制承压锅炉的封头应当用整块铝板制造,需拼接时不得超过两块,拼接焊缝应当采用全焊透结构,并保证焊透。  4、小型铝制承压锅炉必须采用符合下列要求的水封式安全装置:  (一)水封管的直径应当根据锅炉的额定容量和压力确定,且内径不得小于25毫米;  (二)水封装置安装时,其有效水柱高度较大不得超过4米且只允许负偏差;  (三)水封管上不得装设任何阀门,同时应当有防冻措施。  5、小型铝制承压锅炉应当每两年进行一次水压试验,水压试验参照《锅炉整体水压试验工艺》执行。在水压试验前,应当进行必要的内外部检查。  6、小型铝制承压锅炉不得采用酸、碱进行清洗。

中频炼金炉

2019-03-07 10:03:00

中频炼金炉本产品首要应用于黄金矿山冶炼厂商。适用于全泥化和金精矿化锌粉置换金泥及电解精粹金泥的冶炼 制品金熔炼 铸锭工艺。该产品升温快 ,出产效率高;节能省电,冶炼成本低;炉温高 坩埚密度大,冶炼回收率高。在国内黄金厂商得到广泛应用。中频炼金炉首要技术参数1,额外输出功率100KW50KW2、输入电压(三相)380V380V4、输出中频电压700V700V5、输出直流电流250A200A6、逆变输出频率1250Hz1250Hz7、坩埚容积(L)30L(石墨粘土坩埚15L)15L(石墨粘土坩埚8L)顶升炉容积可根据需求调理8、作业最高温度1650-1700℃1650-1700℃石墨粘土坩埚1400-15000C9、熔炼时刻40-60分钟/埚40-60分钟/埚合质金10、金银精粹铸锭20-30分钟/埚20-30分钟/埚11、倾炉速度、[顶升速度]2°/s[15mm/s]4°/s [15mm/s]12、冷却水进水压力0.2mpa0.2mpa13、冷却水流量 10m3/h8m3/h

坩埚炉炼金

2019-03-05 09:04:34

坩埚炉炼金是在坩埚炉中进行的。坩埚炉是用普通的粘土耐火砖砌成,呈锥形,上部直径比底部小,炉底用2~3层耐火砖错缝铺砌,砖缝用耐火泥砌实。炉壳用3毫米钢板制成。炉内衬为耐火砖砌体。内衬与炉壳之间用石棉灰或硅藻土填塞。炉顶用耐火砖压顶缩口,以确保炉膛中温度。燃料一般有重油、柴油和煤气,由炉子一侧供入。没有上述条件的,可用焦炭炉替代。    坩埚炉炼金作业进程如下:    (1)升温烘烤:缓慢升高炉温,烘烤坩埚。缓慢升温是为了防止受潮坩埚突然受热而迸裂。    (2)加热入料:持续升温至800℃时,从炉中取出坩埚,往其间小心肠参加已搅好的炉料,并在炉料上部掩盖少数硼砂。当坩埚内炉料熔化后,停油停风,参加用纸包好的部分炉料,持续加热。炉料可屡次参加。    (3)熔化:炉料加足后,进入全面熔化阶段,一般一个20#坩埚一次可熔炼10~15公斤金泥,熔化需1.5小时,熔化结束后,停油停风,用专用钳将坩埚从炉中取出,并迅速将熔体倒入蹲罐(一种口大底尖的圆锥形铸铁罐)内分层冷却,冷凝后倒出,用小锤冲击将渣与金银合金别离。    (4)铸锭:冶炼结束后,将一切金块会集进行铸锭。    坩埚炼金多见于小型矿山,适用于砂金、膏和含金钢棉的熔炼,也可用于熔炼化金泥。

炉焊管

2019-03-18 08:36:58

炉焊管是指用钢带或钢板弯曲变形为圆形、方形等形状后再焊接成的、表面有接缝的钢管。按焊接方法不同可分为电弧焊管、高频或低频电阻焊管、气焊管、炉焊管、邦迪管等。按焊缝形状可分为直缝焊管和螺旋焊管。电焊钢管用于石油钻采和机械  制造业等。炉焊管可用作管等,大口径直缝焊管用于高压油气输送等;螺旋焊管用于油气输送、管桩、桥墩等。焊接钢管比无缝钢管成本低、生产效率高。炉焊管    直缝焊管生产工艺简单,生产效率高,成本低,发展较快。螺旋焊管的强度一般比直缝焊管高,能用较窄的坯料生产管径较大的焊管,还可以用同样宽度的坯料生产管径不同的焊管。但是与相同长度的直缝管相比,焊缝长度增加30~100%,而且生产速度较低。因此,较小口径的焊管大都采用直缝焊,大口径焊管则大多采用螺旋焊。soldering tube为"金属焊管",工程中常用的管型,是用钢板或带钢经过卷曲成型后焊接制成的钢管。焊接钢管生产工艺简单,生产效率高,品种规格多,设备资少,但一般强度低于无缝钢管。20世纪30年代以来,随着优质带钢连轧生产的迅速发展以及焊接和检验技术的进步,焊缝质量不断提高,焊接钢管的品种规格日益增多,并在越来越多的领域代替了无缝钢管。焊接钢管按焊缝的形式分为直缝焊管和螺旋焊管。

金属镁还原炉———传统还原炉

2019-01-07 07:51:16

金属镁还原炉是镁生产的核心设备,国内外普遍采用的是外加热卧式还原罐还原炉。目前,国内应用的金属镁还原炉的炉型较多,根据所用燃料的不同,大体上可分为两类:用煤气或重油加热的还原炉与以煤为燃料的还原炉。   用煤气或者重油为燃料的还原炉用煤气或者重油作为燃料的还原炉,通常是16个横罐的还原炉,其规格为10.54×3.59×2.94(m)。这种还原炉为矩形炉膛,还原罐间中心距约为600mm,罐呈单面单排排列,炉子背面一般分布有多支低压烧嘴。火焰从燃烧室进入炉膛空间,绕过还原罐周边,靠烟囱抽力将燃烧后的烟气抽入炉底部支烟道,经烟道与烟道闸门后进入烟囱。二次风由二次风管再通过炉底第二层二次风道送入炉内。   还原炉底部两个还原罐中间设有燃烧室或烟室。还原炉既是一个倒焰炉又是一个贮热炉。炉膛内一般装有16支镍铬合金钢制的还原罐。16个还原罐分成四组,即4个还原罐组成一组,与一个真空机组相连接(真空机组由滑阀泵和罗茨泵组成),每台还原炉还设有一个备用真空机组,因此一台还原炉一般有5个真空机组,每台还原炉设有一个水环泵作为预抽泵。   以煤为燃料的还原炉在我国,金属镁还原炉以燃煤为主,随着镁冶炼工艺的不断发展与进步,出现过多种燃煤还原炉,典型的有下面几种。   1.单火室单面单排罐还原炉该炉型与燃煤气、重油还原炉炉型相似,单面单排布置还原罐。燃烧室设置在后面,炉内装有14~16支还原罐,在两支还原罐中间设置一过火孔。该炉型由于只有单排罐,又是单面布置,故操作十分方便,车间布置便于机械化,但其产量和热效率都低。该炉型属于矩形倒焰窑,火焰从燃烧室通过挡火板反射至炉顶,受烟囱抽力火焰向下,使还原罐受热,再经过火孔,支烟道至主烟道排出。   2.双火室双面双排还原罐该炉型也是矩形倒焰窑,装有10支还原罐,在长度方向分两端各装5支上、下排列。炉型设置了四个对称分布在两侧面的燃烧室(每面两个),燃烧室内有倾斜15°的梁式炉栅,火焰从窑两侧燃烧室翻过挡火墙,流向炉膛中心窑顶,然后火焰倒流向炉底吸火孔、支烟道再由一端的主烟道排入烟囱。该炉的优点是炉子结构简单,罐子排列较紧凑,炉膛空间利用率较高,其缺点在于炉子四面均为操作面,加煤烧火与还原出镁、扒渣、装料互有干扰,操作条件差,车间布置困难。该炉型也有炉膛空间扩大而布置14~22支罐的。   3.单火室双面双排罐还原炉该炉型是两端面双排布罐,单火室烧火的还原炉。在两个端面各分上、下排装6支罐,共布罐12支,在一个侧面设多个燃烧室,这样燃煤操作比较方便,空间利用率也较高,但还原罐数量有限,产量小。   4.国内应用最为广泛的单火室单面双排罐还原炉该炉型也属于外加热火焰反射炉(俗称倒焰炉)。炉内还原罐上下错开上牌布置,空间利用率较高;炉长方向没有限制,故可以布置较多的还原罐,一般有30~40支;还原罐单面开口,与真空机组的连接较方便;燃烧室设置在炉膛后面,由挡火墙隔开,火焰从燃烧室通过挡火墙反射至炉顶,受烟囱抽力火焰向下,使还原罐受热,再经炉底过火孔、支烟道至主烟道排出。相对于上述其他炉型,该炉型产量大、空间利用率较高、能源消耗较低、经济性好,因此在国内得到了广泛的应用。