锌渣是什么?锌渣主要是热镀锌厂镀锌过后遗留下来的有一点杂质的锌.锌渣的化学特性：浅灰色的细小粉末. 具强还原性. 通常含有少量氧化锌. 相对密度: 7.133(25℃) 熔点: 419.58℃ 沸点: 907℃ 在空气中发火点: 约500℃ 爆炸极限: 下限420克／米 最大爆炸压力: 34.3牛／厘米 气化潜热: 114.8千焦／摩尔 蒸气压: 133.3帕(487℃)。锌渣遇酸类、碱类、水、氟、氯、硫、硒、氧化剂等能引起燃烧或爆炸. 其粉尘与空气混合至一定比例时, 遇火星即会引起燃烧爆炸. 锌渣的处置方法：干砂、干粉;禁止用水和泡沫。目前国内的锌渣市场逐渐成熟,从一个侧面说明了我国正处于有色金属产业高峰期,各类有色金属都已经成为贸易商们的"主力军".锌渣要想"站稳脚根",还需要时间来检验.  

近期金属市场剧烈振荡，国内锌渣价格大幅下挫。小编认为，市场对欧元区债务问题蔓延的忧虑、国内信贷紧缩和政府可能出台更多的房地产调控措施是导致锌渣价格大幅下挫的主要原因。目前主导金属市场的主要因素还是在宏观面，在市场对欧元区债务问题、中国政府收紧信贷以及更多严厉的地产新政可能出台的忧虑没有大幅缓解的情况下，金属市场仍将面临较大的下行压力，锌渣价格未能企稳前，仍以空头思路对待。回到国内市场，信贷紧缩预期和政府可能出台更多地产新政的担忧导致国内市场空头氛围浓厚。五一假日期间，中国央行今年第三次提高存款准备金率，此举皆在控制信贷。从目前来看，市场对于央行紧缩信贷的预期还是比较强烈的，且市场普遍担心，5月以后可能已经进入央行加息的时间窗口。预期政府收紧信贷令金属市场承压。再看近期的房地产， 4月中旬的新“国十条”出台后，地方政府开始纷纷出台配套措施。以最新的北京地区新政为例，其比前期的国十条还要严厉。而近期市场也将迎来深圳和上海等地区地方政府出台的地产新政。由于市场担忧后续地方政府将出台更多严厉措施，金属市场也将在这种利空因素预期下面临压力。从目前来看，锌渣价格偏好受挫，金属市场人气仍偏空，加之目前市场本身供应过剩且现货充裕，因此锌渣价格短期来看仍面临较大压力。

废锌渣是浅灰色的细小粉末.,强还原性. 通常含有少量氧化锌. 相对密度: 7.133(25℃) 熔点: 419.58℃ 沸点: 907℃ 在空气中发火点: 约500℃ 爆炸极限: 下限420克／米 最大爆炸压力: 34.3牛／厘米 气化潜热: 114.8千焦／摩尔 蒸气压: 133.3帕(487℃) .就目前的市场情况而言,废锌渣的成交较为清淡,用家可接受价位在13700-13800元/吨左右。而持货商因为国外进口成本增加和倒挂现象的影响,订货意欲也较低。目前废锌渣的走势比较稳定,不过调整期仍未结束,建议等待调整过后才逐步建仓。废锌渣方面，现在市场少有超价成交的现象，用家基本上是随订单采购为主，即使市场货源较紧，暂时也不打算大量备库存。目前锌市正在寻求方向突破，建议在方向未明之前不宜大量建仓。昨夜伦锌走势反复，涨跌互现，昨日中国公布经济数据对基本金属市场影响不大。今早沪锌继续在15000元以上震荡，从盘面上来看，市场对未来经济前景不十分明朗，因此目前市场普遍处于观望气氛为主。现货市场方面，今日废锌渣价格上涨50元/吨，市场观望气氛不减，等待方向指引。传统上每年的3-6月份为中国传统金属消费旺季，这一期间中国消费的提升往往成为金属价格上涨的动力所在。但今年3月，受中国紧缩政策预期及欧元区债务危机引发的美元走强等内外双重因素夹击，国内废锌渣等金属消费主要集中于前期囤积库存。生产商金属现货采购意愿略显清淡，基本金属价格呈现出旺季不旺走势。今年1-2月中国精锌产量同比增长16%至70.2万吨，虽然2月份因春节假期生产时间减少，但环比产量仍增加4%。1-2月废锌渣更是创下257万吨的高位，同比增幅达46%。国内产量大幅增长、进口量维持高位也对金属价格形成打压。随着中国经济发展不断提速、通货膨胀压力增大，人民币有望恢复渐进性升值可能，这将在短期内利好包括有色金属在内的大宗商品走势。之前仿佛已经箭在弦上的加息传闻也有所弱化，目前流动性依然宽松也有利多大宗商品。随着环保口号的提出,废锌渣已经受到越来越多的关注,各种关于废锌渣的咨询也是扑面而来 

铜由于其优异的导电性而被广泛应用于电力、电子、家电等行业。2005年全球电解铜消费量约1500万吨，其中我国消费500万吨左右，是全球最大铜消费国。　　有业内专家介绍，电解铜在铜产品产业链中占据十分重要的位置，全球铜产品价格的形成都是以电解铜价格为基础的，其上游的铜精矿价格和下游的铜板、铜管等铜材价格都是当期电解铜价格加上相应的加工费后得出。　　与石油价格一样，电解铜在国际市场的价格也是在期货市场上形成的，具有指标意义的是伦敦期交所LME期铜价格。　　2003年前后，受国际游资炒作和市场预期中国需求增长迅速双重因素的影响，LME期铜价格开始了长达数年的攀升，从1500美元/吨直至目前的8000美元/吨，而且目前仍看不到有大幅回落的迹象。　　中国是世界上最大的铜消费国，但同时也是世界上最大的铜进口国，2006年我国电解铜消费量390万吨，对外依存度达70％以上（含铜精矿进口）。　　为了应对高涨的国际铜价，2005年以来我国取消了铜产品的出口退税，同时开始大幅提升废铜的利用率，并严格了废铜等级制度。

从废锌渣价格变化来看，废锌渣的金融属性表现更加突出，市场突发性事件对价格影响较大。随着国家对房地产市场调控的深入，废锌渣价格未能独善其身摆脱利空阴影。从现货市场来看，由于废锌渣价格在4月期间表现为高位振荡，现货市场受制于沉重供应压力废锌渣价格上行乏力，上海地区和广东地区现货价格波动幅度在600—700元/吨以内。由于国家后期政策的不确定性较大，市场交投相对谨慎。有部分企业采用按需采购的方针。下游消费对废锌渣价格有较强吸引力。废锌渣价格受旺季支撑比较明显，冶炼企业及矿商在旺季来临之际都会加大生产力度，锌精矿月度产量在3—6月份均出现大幅增长，下游消费行业在旺季来临之际参与度较高。从往年价格变化规律来看，年内价格高点出现在5月和9月的概率最大。因此，锌市在5月份会受旺季支撑。从3月份开始，随着传统消费旺季的到来，铅锌冶炼行业投产力度加大，我国锌冶炼行业开工率达到85%以上，与此对应的结果就是我国3月精炼锌产量重回40万吨水平之上。3月国内精锌产量为42.1万吨，同比增加23.1%，1—3月份累计生产精炼锌117.2万吨，同比增长37.1%。冶炼厂的增产加大了市场供应压力，这也是锌价近期难有起色的重要原因。国际铅锌业研究小组公布的数据显示，全球1—2月份过剩精锌10.7万吨，而去年同期过剩19.9万吨。目前，伦敦金属交易所锌库存已到达54.3万吨，上海期货交易所锌库存达到了25.6万吨，仅全球显性库存就可供全球使用26.9天。因此，全球需要经过较长时间来实现去库存化。从技术上来看,废锌渣价格维持振荡格局已经持续将近2个月。通常，在一段区间停留时间越长，此区间越有效。因此，在经历充分的调整后，废锌渣价格下行空间有限，后期政府调控地产细则可能陆续出台，加上希腊债务危机导致的欧元区国家主权危机问题，都将成为废锌渣价格的主要风险点。

四针状氧化锌晶须，不只姓名听起来非常偏僻，并且出产技能也适当杂乱，迄今全世界只要日本松下公司使用高纯锌为质料完成了工业化出产。    我国在热镀锌过程中，每年发生的20万吨锌渣，要么只能出产高耗高污染等级低产品，要么抛弃不必，听任“风吹雨打去”。    湖南冶金工作技能学院陈艺锋博士，在其导师、中南大学唐模塘教授的指导下，历经3年困难攻关，选用热镀锌渣为质料直接制备成功四针状氧化锌晶须，并投入规划工业出产，演绎了变废为宝循环经济的动听传奇。    所谓四针状氧化锌晶须，浅显讲就是一种复合材料添加剂。跟着人类社会科学技能的巨大进步，传统的铝、镁、钛等材料已很难满意现代工业开展的需求。所以，创造新材料或对传统材料改性晋级就提到了材料科学的议事日程上。四针状氧化锌晶须是1944年被发现的。因为其所具有的特性，在复合材料增强剂、涂料、导电材料、吸波材料、光电材料等范畴具有广泛的使用远景。比方使用它吸声吸波的特色而出产制作战机或的材料，就能到达“隐形”的意图。发挥它优秀的耐磨性，就可以使高档橡胶轮胎的使用寿命从2年延伸至5年。因而遭到世界冶金材料界的追捧。    在此范畴，日本松下电器公司的研制有目共睹。他们于上世纪80年代末开发，90年代初完成工业化出产。因为松下公司选用的是锌粉预氧化法，不只对原材料的纯度要求很高，并且晶须收得率很低，加之处理工艺过于冗杂，致使出产成本居高不下，每吨高达18万元人民币。二    据报道，全球40%%的锌产值用于钢铁工业的热镀锌。我国是世界榜首产锌大国和榜首钢铁大国，在热镀锌作业中，要发生很多铁含量、锌含量都很高的废渣。为了从废渣中提取锌，各地一般由手艺作坊式小厂商乃至是农人选用近似原始的蒸馏法处理，回收率低，耗能大，污染重，一些当地遍地开花，处处冒烟，形成严峻的环境问题。    2001年，陈艺锋将以热镀锌渣为质料直接制备四针状氧化锌晶须的研讨，作为自己博士论文的选题。他在汲取10多年来我国研讨成果的基础上，致力于探究氧化锌晶须的成长机理，找出其分级、涣散及改性的规则，研讨完成工业化技能与设备。寒来暑往，冬去春来。3年多的绞尽脑汁、煞费苦心，总算让陈艺锋找到并总结出一种彻底有别于日本松下锌粉预氧化的新技能，以及与之匹配的出产配备。不只使从热镀锌渣直接制备优质四针状氧化锌晶须成为实际，处理了以往处理废渣时发生的种种坏处，还可以全面满意工业化出产的要求，并且晶须收得率较日本技能有大幅进步，出产成本却只要他们的1/6！    陈艺锋博士介绍，现在他正以自己用热镀锌渣直接制备优质四针状氧化锌晶须技能，与上海米其林公司、株洲年代集团协作，将其首要使用于高档轮胎的出产中，变科技成果为实际出产力。由省科技厅掌管的科技成果鉴定将于下月举办，他满怀信心地预备迎候专家们最严厉的评定。

在曩昔，许多供应商把热镀锌所发生的锌灰、锌渣直接卖掉，因那时锌价相对较低，所占本钱份额不高，故无人去作过细的收回作业。但在锌价飞涨的今日，耗锌量所占生产本钱现已大于80%，怎么下降锌耗关于镀锌厂来说就必须说到议事日程上来了，不然，轻则影响经济效益，重则关系到厂商的存亡。 　　当时，一些镀锌厂一边叫着要节能、降耗，一边又对锌渣和锌灰作很多糟蹋。锌渣是一种锌铁合金的固溶体，一般含锌量约在92%~97%，锌灰中的含锌量也应超越80%。怎么把锌从这些副产品中提炼出来，是一项非常重要的作业。这项作业一直都有人在做，一般都用如下几种办法： 　　一、 蒸馏法：即把副产品（灰、渣）放入密封的容器中加热，使锌还原成锌蒸气，再经过冷凝得到纯锌； 　　二、 电解法：即把副产品参加硫酸中使其转化成硫酸锌，再运用电解过程中阴极吸附的原理得到纯锌； 　　三、 转化法：即经过不同工艺直接转化成氧化锌、氯化锌。 　　鑫岳公司在此基础上又规划出了另一简单易行的办法来对其进行处理，作用显着，出资少、见效快，特别适用于热镀锌厂进行处理，办法如下： 　　运用专用的工业陶瓷锅装入灰、渣后加上掩盖剂加温至620℃，坚持2个小时，参加抗氧化剂，再参加除铁专用合金。该种合金参加后要用钟罩压入底部，把温度提升到720℃，坚持1个小时后，运用真空抽锌机，抽出提出的锌液，清出残渣。这种办法能够在锌渣中收回80%以上纯锌，锌灰则可收回40~60%的纯锌，纯锌收回今后的残存灰渣能够卖掉，也能够直接在该工业陶瓷锅中对小工件进行镀锌（温度控制在560~620℃），后处理选用离心法或爆破法，均可得到满足的镀层。 　　在收回锌的过程中，除铁专用合金的增加量约为15~18%（合金报价与0#锌报价相同），掩盖剂为氯化纳和的混合物。 　　鑫岳公司研发的此种收回办法，在一些镀锌厂中已运用并得到充沛验证，镀锌厂的归纳锌耗大幅下降，从而为镀锌供应商发明了更大的赢利空间。.

1.世界上的黄金宝藏，主要以岩金和沙金两种形态蕴藏于地下，此外还有伴生金.天体运行、地球形成、火山爆发、古造山运动、岩浆喷涌、金元素从地核中被夹带喷薄而出等形成岩金;富含金元素的崇山峻岭，在日照风化、雷鸣电闪、狂风暴雨、山体滑坡、泥石俱下、洪水泛滥、河流稳水地段沉淀等形成沙金。2.据科学的测定与推断，大约在二十六亿年前的太古代，火山喷发把大量的金元素，从地核中沿着裂隙，带到地幔和地壳中来，后经海洋沉积和区域变质作用，形成最初的金矿源。大约在一亿年前的中生代，因受强大力的作用，地壳变形褶，褶露出海面，金物质活化迁移富有集，形成金矿田，即我们所说的岩金。3.在岩金富集地带，岩石氧化后往往留下许多自然金.地表浅层的岩金，经过数千万年的风化与剥蚀，岩石变为沙土.因金的性质稳定，因而被解离为单体，在河水的搬运过程中，又因其比重大，因而在河流的稳水处沉积下来，于是形成沙金矿.同时由于沙金具有亲和力，在河水的搬运过程中由小滚大，形成大小不等的颗粒金.迄今为止，人类发现的最大的金块重达280公斤，它产于美国的加利福尼亚州。4.大自然变迁中形成的黄金矿床，大致可划分为三大类：岩金矿床、沙金矿床和伴生矿床。在世界上，岩金、伴生金和沙金的储量比例，大约为：70：15：15。其中，岩金矿床，又可划分为若干成因类：岩浆热液型、变质热液型、火山热液型、沉积变质型、热水溶滤型和变质砾岩型等。5.各种类型的金矿床，在世界总储量中所占的比例，依次为：变质砾岩型56.2%，变质热液型12.4%，伴生金9.5%，沙金8.9%，岩浆热液型及火山热液型7.0%，热水溶滤型0.9%。6.全球范围来看，按金矿产出的大地构造单元来分，又可分为四类：地盾成矿区、地台及边缘成矿区、地槽褶皱带成矿区和环太平洋成矿带。其中，产于地盾的金储量，占世界总储量的25.6--27.8%;古地台盖层局部中生代活化区，占1.1--1.3%，优地槽区，占12.9--15.6%;冒地槽区，占1.1--1.2%;而古地台盖构造区，则占47.1--47.7%。黄金的形成和金矿的聚集就是这样。

核心提示：1997年6月的一天，青海省门源县寺沟金矿第13采金队的工人们像往常一样拿着铁锹来到黑刺沟的沙坑旁翻挖着。烈日下，工人小刘汗流满面，其他工友们也重复着和他一样的劳动。黑刺沟里没有一丝风，天空万里无云，脚踩在地上都会感觉到发烫。 1997年6月的一天，青海省门源县寺沟金矿第13采金队的工人们像往常一样拿着铁锹来到黑刺沟的沙坑旁翻挖着。烈日下，工人小刘汗流满面，其他工友们也重复着和他一样的劳动。黑刺沟里没有一丝风，天空万里无云，脚踩在地上都会感觉到发烫。突然，他手中铁锹的沙土中出现了一块异样的东西。当这个红彤彤的东西进入人们的视线时，工人们简直不敢相信自己的眼睛，原来竟是一块重6577克的狗头金。 中国地质大学(北京)地球科学与资源学院教授刘家军告诉记者，狗头金是指天然产出的，颗粒极大，形态不规则，质地不纯的块金。它通常由自然金，石英和其他矿物集合体组成。有的形似狗头，称之为“狗头金”，有的形似马蹄，称之为“马蹄金”。但人们通常将这种天然块金称为狗头金。 迄今世界上虽已发现10 公斤以上的块金超过8000块，但其产出仍相当稀少，不易多得，加之黄金价格昂贵，故被人们视为宝中之宝。狗头金表生成因说有待商榷 有关狗头金的成因，归纳起来主要有3种，即表生化学增生说、生物聚金说及冰冻富集作用说。三种成因尽管在形成机理上有所差异，但均强调狗头金形成于表生环境中。 但是刘家军教授和他的博士研究生李志明等曾对此成因提出过质疑。 他们在《地质与勘探》杂志中发表的论文(2002年第2期)指出，如果说狗头金是微细粒金在表生条件下进一步增生聚合而成的话。那为什么在很多砂金矿床中不存在狗头金呢?即使在细粒的砂金中偶然出现一块狗头金，其块度要比周围的金粒大几千倍甚至几万倍，但为什么在同样环境条件下，其周围细小的自然金粒形不成狗头金,难道这块狗头金具有得天独厚的局部环境?这显然难以用表生环境下成矿理论进行解释。 此外，如果狗头金是表生环境中形成的,则无论以何种方式聚合而成，都应具有一种表型特征。而实际上产于世界各地的狗头金形态各异，几乎没有同一形态的狗头金。 原生金矿体中存在大块金 在一些原生金矿中也发现了狗头金。如在西澳大利亚库尔加迪地区的石英脉中发现过大块纯金;在湖南资水中游的东峙矿区发现一块明金集合体，重达40公斤，从中取出的明金总量达4.35公斤;在常德沧浪坪金矿的石英晶洞中曾见到重30 克和63 克的炉渣状自然金聚晶团块。 在原生矿石中找到一些自然金的大晶体也不乏实例，例如，美国玛捷尔—洛乌德金矿床中自然金的最大粒径可达30 厘米，乌拉尔许多矿山的矿井中发现的自然金晶体长约1~ 8厘米，而罗马尼亚和其他一些国家的金矿床中板状树枝状自然金晶体可达10~100 厘米，原苏联某金矿中发现过长3.8~12 厘米的立方体自然金粒。 沈阳地质矿产研究所的陈树汉等学者曾指出：狗头金有的是原生金块，有的可能是在原生金矿中的次生富集带内形成的，而不是在表生条件下的河谷环境中形成。 发现于嘉荫县小结烈河创业金矿中的大颗粒自然金长达5~20毫米，绝大部分自然金金粒与脉石英连生在一起，有时可见到互为穿插的现象，表现出明显的原生特征。 狗头金成色不符合表生原理 在李志明博士等学者看来，如果狗头金是通过表生条件下化学增生等作用形成的，那么依据表生条件下增生所形成的金应为纯质金这一事实推断，狗头金的成色当在950以上。 但根据有关的统计结果，狗头金的常见成色仅为800~900。如产于四川省白玉县孔隆沟狗头金窝的大金块被认为化学增生成因，但其成色仅为700~840;同样产于昌台的狗头金成色也仅为700~906。 另外，产于澳大利亚名为霍尔特曼的世界上最大的狗头金重285.77 公斤，含纯金92公斤，其含金率仅为32.2%。可见狗头金的形成，难以用在表生条件下主要由化学增生等作用形成的块金的观点进行解释。 发现狗头金有利于寻找原生金矿 鉴于以上客观事实及表生成因说无法圆满解释的一系列疑点，李志明博士等将人们所见的狗头金分为两大类，即原生型和原生改造型。 产于内生金矿体内的大块金及自然金的巨晶为原生型块金，而产于表生环境中的狗头金应属于原生改造型块金。也就是说，产于原生金矿体中的大块金及金的巨晶被暴露于地表面，在氧化带遭受风化、崩解，并在重力作用及河流、洪水或冰川等机械搬运下，在山谷、河床等适宜的地表环境中沉积下来并进一步遭受改造。 所以表生环境中的狗头金是由原生块金在表生条件下经过改造并发生有限增生而形成的。由此可推断，在发育狗头金的砂金矿区，应当存在或至少曾经存在原生富金集合体。所以狗头金的发现，无疑对寻找原生金矿体具有最直接的指示意义。

空心型材是常见的铝合金装饰材料及工业型材，也是铝加工厂经常生产的品种，由于挤压机能力的不同，可能在不同的机型上生产不同的空心型材，例如，在5MN机上生产25mm×38mm扁管，8MN机上生产100mm×25mm管材以及在18MN或更大的机上生产幕墙型材、纺织型材或其它工业型材等。但在生产过程中经常遇到的问题是：由于焊缝严重，型材经表面处理后出现黑带或色差严重而使产品报废，造成不可挽回的损失。本文就有关因素进行了分析和归纳，供同行参考。 　　1．焊缝形成的机理 　　金属经过分流孔分成几股重新聚集在焊合室，由于分流桥的存在，桥底不可避免形成金属流动的刚性区，使该处金属原子的扩散结合速度较慢，金属的组织致密度降低。所以用分流组合模挤压型材将不可避免存在焊缝；但良好的焊缝可使型材在经表面处理后避免出现诸如黑带这样的现象。要保证焊缝的质量，必须使焊合室焊缝处金属能充分扩散结合，否则，将形成疏松、颗粒粗大与其它部位的组织不均一，因此，变形程度要大一些，特别是焊合室的金属变形量要大，以形成较大的流体静水压力。 　　2．烽缝严重产生的原因 　　2．1挤压力过低，则焊合力较低。造成挤压力低的因素是综合的，有模具上的因素也有工艺上的。有以下几种情况： 　　一、挤压比较低。要提高焊合力可以采取下列方法： 　　1/上模增厚 　　2/分流孔适当减小 　　3/挤压温度适当降低，正常的空心型材挤压温度为460-500℃，可降至420-440℃。这方法在现场很实用。 　　4/选择较大的挤压筒，即将该型材安排在较大的机型上挤压。 　　5/焊合室选择深些(可通过将分流桥“下沉”的方法)。但要注意沉桥也会降低挤压力，因此使用此法时要根据具体的情况而定。对于采用“+宇”桥结构的分流模较为有效。 　　事实上，在生产过程中，随着模具的磨损，型材的壁厚也随着增大，挤压比也降低，到一定的程度，焊缝的严重将会影响型材的表面质量。 　　二、分流孔设计过大(特别是对于挤压比低的型材)，使挤压力降低，从而降低焊合力。建议分流孔边缘距离挤压筒壁有至少6—10mm距离。当然分流孔的选择与分流桥的结构结合起来考虑会更好。 　　2．2　焊合室过浅或容积过小，形成不了足够的静水压力。合理的是在保证模芯刚性、强度的前提下，加大焊合室的容积。可以是加大焊合室的断面积，也可以是增加焊合室的高度。12后一页

加锌除银精粹后，铋液内尚剩余1.5～3.5%的锌，经氯化精粹后产出氯化锌渣，是出产化工产品氯化锌的质料。 一、工艺流程 工艺流程如图1所示，包含溶解、净化、浓缩等工序。图1  氯化锌出产工艺流程 二、首要技能条件 （一）溶解。液固比1∶1t为加快溶解，可捕入蒸汽管直接加温，所得溶液密度1.5～1.55克／厘米3，一般选用二段逆流水溶浸。 （二）一次净化。加锌粉置换除重金属杂质。将溶液煮沸，加锌粉时要拌和，为置换完全，加锌粉作业要进行2～4次。锌粉用量为氯化锌渣量的3%～4%。 （三）二次净化。抽取上清液至净化罐，通入氧化除铁，用量为5%，也可选用加的办法际铁。通氧时刻一般为1～3小时。 （四）水免除铁。将氯化后的溶液加热至沸，参加7～8%的CaCO3，并参加1%左右BaCl2，操控pH为5.2～5.7，使铁水解沉积。 （五）浓缩煮干。用珐琅盆在煤火上蒸煮至溶液糊状，用棒捣碎，稍冷后包装，应避免受潮。 三、首要设备 溶解、净化罐三个；真空抽滤器一台；浓缩罐选用夹套式珐琅反应釜一个。 四、产品用处 氯化锌在农业和医药上都有广泛用处。在染织工业中作防腐剂和消毒剂，作木材防腐剂、有机组成脱水剂、缩合剂及催化剂；并用于电镀镀锌；制作干电池、焊接熔剂；制作橡皮纸、锌颜料，防火木材；医药收敛剂、离蚀剂。 五、产品质量 产品中ZnCl2≥98.0%，Pb≤0.002%，Fe≤0.001%，Ba≤0.3%，SO42－≤0.01%。

氧化铝件的镜面效果来源于两个方面,一是基材本身要达到镜面,二是氧化膜要高度清纯透明。 　　铝合金表面做草酸氧化膜和铬酸氧化膜带有颜色,不是清澈透明的,自然不在考虑之列.对硫酸氧化膜而言,影响透明度的因素主要有:氧化膜纯度/氧化膜厚度/氧化膜孔隙率/封孔质量.氧化膜中如果裹挟有过多的硅/锰/铁/铜/铬等杂质离子(或原子),氧化膜的纯度就低,透明度就会下降.氧化膜虽然是透光的,但也会有一些光散射损失.氧化膜厚度增加时透明度也会下降.氧化膜的针孔是光散射的主要根源,孔隙率越高光散射就越多.特别是针孔呈显着的喇叭形时,光散射会急剧增加,透明度就会迅速下降.封孔物质是勃姆石,常温封孔时还有氢氧化镍和氟铝酸盐,它们都是透明的,因此正常的封孔基本上不会降低氧化膜的透明度.但是如果发生过封孔,所形成的粉霜就全部成为光散射质点,就会使氧化膜的透明度大幅降低.所以,改善氧化膜的透明度应从提高氧化膜纯度/控制氧化膜厚度/降低氧化膜孔隙率/保证封孔适度这四个方面入手。 　　氧化膜中的杂质主要来源于铝件本身,次要来源是氧化槽液.因此,适当降低铝件中合金元素的含量,尽量降低铝件的杂质含量,甚至选用高纯铝都能提高氧化膜纯度.降低槽液中的杂离子,保持槽液新鲜也能提高氧化膜纯度.氧化膜厚度以控制在10-12um为宜,如果产品标准不要求氧化膜厚度>=10um,则最好将氧化膜厚度控制在6-8um.氧化膜的孔隙率主要取决于溶膜速度,溶膜越快则孔隙率越大.溶膜速度与硫酸浓度/槽液温度/电流密度成正变关系,因此,适当降低硫酸浓度/槽液稳度/电流密度过都会降低氧化膜的孔率。 　　关于封孔,主要是控制好温度和时间,避免出现过封孔。如果是常温封孔，还要调整好镍/氟含量及其比例，特别是氟离子含量不能太高。如果出现了过封孔,可将铝件浸入稀硝酸中退除粉霜。封孔后的氧化铝合金板表面呈镜面。

1958年湖南省冶金勘探公司发现新开钒矿。湖南冶金研讨所随即展开富集石煤中钒的可选性实验，定论为“不可选”。尔后，该所展开了直接从含钒石煤中提取钒的实验研讨，从1961年到1964年先后完成了小试和处理量为13，357t[干矿的工业回转窑半工业出产实验.得V2O5590kg(按100% 计)]，V2O5的含量为73%～83%，钒总回收率为44%。因为该工艺设备杂乱，技能要求高，动力耗费大，还需要煤气或重油作燃料，建厂出资大，工期长。因而，国内以此工艺建造的钒冶炼厂都迟迟不能建成投产[4～5]。 70年代初期，以中南矿冶学院(现中南大学)为主，会同有关单位展开了从安化烟竹石煤中提取V2O5的实验研讨工作先后完成了实验室实验、半工业实验和工业实验，参与实验的安化供应商在立窑基础上创始了进行石煤自热钠化焙烧的平窑，现仍在各钒厂运用[6～8]。l975年安化县资江化工厂建成小型土法实验出产线，更名为安化县钒厂，为湖南第一个专业钒出产厂。 依据湖南省科委的组织，1976年3月湖南冶金研讨所与后阳新开公社协作进行石煤提钒的实验研讨并建厂出产。通过1976年3月～6月的实验研讨，完成石煤提钒的焙烧不必煤、浸出不必碱、沉钒不浓缩的技能进步[9]。焙烧设备选用安化钒厂的平窑、并对之进行了改进，增加了一个带烟气散布板的烟囱体系及收烟体系，显着地改进了劳动条件提高了钒的转化率。后来又对粗钒(红钒)精制工艺进行了实验研讨。到1979年，石煤加盐化焙烧—水浸—水解沉粗钒—粗钒精制—精钒的传统工艺流程现已构成。石煤提钒的传统工艺具有出资设备不杂乱、出资省、上马快和技能难度不大等长处，被广泛选用。70年代末，选用该工艺的石煤提钒供应商湖南省最多达59家，出产能力近l，000t/a。因为钒价的改变，到1982年末，全省只剩下4家。传统工艺的坏处也非常显着：工艺流程长、金属回收率低( 近2O年来，针对石煤提钒传统工艺的缺陷，湖南有关高校、科研院所的科技人员和钒厂技能人员进行了不断的技能创新，使湖南的石煤提钒水平上升到一个新台阶。

好氧颗粒污泥是微生物在特定环境下自发凝集、增殖而构成的生物颗粒，具有结构严密、沉降功能好、耐冲击才能强、能接受较高有机负荷的特色。颗粒污泥结构的特殊性还表现在，它能够在1个颗粒内一起坚持多种氧浓度环境与养分环境，颗粒特有的氧浓度梯度为各种微生物供给杰出的成长条件，因此具有多种代谢活性，具有同步脱氮除磷的才能。一起其在处理高浓度有机废水、难降解废水、有毒废水以及吸附重金属等方面也具有共同的优势。现在好氧颗粒污泥是污水处理范畴的研讨热门之一，在很多理论研讨基础上，研讨者进行了好氧颗粒污泥处理实践污(废)水的小试和中试，并获得较好的处理效果。 1 好氧颗粒污泥构成机制 颗粒污泥的构成进程因培育污泥的品种及研讨办法的不同而有所差异，现在公认的模型包含以下4个进程：(1)在重力、分散力、热力学效果力(如布朗运动)、细菌本身运动和水力剪切力等效果下，发作细菌间的互相磕碰以及细菌与固体表面的黏附，得到开始的颗粒晶核;(2)在生物效果力(如离子键、氢键、细胞膜粘连溶融等)、物理效果力(如疏水效果、表面张力、范德华力、吸附架桥等)和化学效果力等的效果下，细胞间或细胞与固体悬浮物之间的衔接会愈加安稳，因此使磕碰得到的微生物集合颗粒晶核坚持安稳并进一步构成微生物集合体;(3)在微生物、微生物排泄胞外多聚物(EPS)、菌群的成长与优势竞赛等效果下，生物集合体内的微生物继续重复成长、繁衍、集合，逐渐构成初生颗粒污泥;(4)在水力剪切力的强化效果下，初生颗粒污泥构成安稳的三维空间结构。M.Y. Chen等在SBR顶用含 500mg/L的组成废水成功培育出好氧颗粒污泥，经过多色荧光原位杂交技能，检测了刚接种的新鲜污泥和培育老练的颗粒污泥的内部结构。荧光染色和CLSM都标明，微生物自凝集是颗粒污泥构成的开始进程。聚合在一起的微生物在附着点排泄EPS并增殖使污泥成长，终究构成颗粒污泥。 2 好氧颗粒污泥构成与安稳的影响要素 2.1 水力剪切力 一般以为水力剪切力由机械拌和或上升水流、气流发生的液体流、空气流和固相粒子间的冲突引起，该剪切力的强度与好氧污泥颗粒化进程密切相关。在较低的水力剪切力下构成的颗粒污泥结构松懈多孔，粒径较大，强度差;较高的水力剪切力效果下构成的颗粒污泥润滑安稳，结构密实，机械强度高;但过高的水力剪切力简单导致颗粒失稳崩溃。刘玉玲等在表面气体上升流速为1.06~1.77cm/s的条件下，成功培育出功能杰出的好氧颗粒污泥，操控表面气体流速升高到5.3~7.08cm/s时，培育进程中呈现絮状—部分颗粒化—絮状的污泥形状，污泥终究崩溃。YaoChen等运转4组SBR反应器培育好氧颗粒污泥，表面气速分别为0.8、1.6、2.4、3.2 cm/s，成果显现在表面气速为2.4、3.2cm/s条件下，构成的好氧颗粒污泥结构密实且形状规矩。 2.2 碳源与有机负荷 好氧颗粒污泥可在各类基质中培育成功，但不同碳源培育的颗粒污泥结构以及微生物品种存在较大差异，对废水的降解才能也有所不同。、葡萄糖、乙酸钠、乙醇等人工模拟废水以及马铃薯加工废水、屠宰废水、啤酒废水等工业废水和实践生活污水等基质均可成功培育颗粒污泥。有机负荷量的操控对能否成功培育出好氧颗粒污泥起到要害性效果。相对较高的有机负荷能够增强微生物的挑选压，对颗粒污泥的构成有必定促进效果;但过低或过高的有机负荷均简单发作丝状菌胀大，晦气于污泥颗粒化;过高的有机负荷还简单导致细菌成长进程中生成过量的胞外多聚物，附着于絮体或颗粒的表面，使污泥沉降功能恶化。J.H. Tay等以醋酸钠为基质，当COD负荷为1~2 kg/(m3·d)时未能培育出颗粒污泥，当COD负荷为4kg/(m3·d)时则成功培育出形状完好、结构密实、强度高且密度较大的好氧颗粒污泥，对COD的去除率可达99%，但当其有机负荷增至8kg/(m3·d)时，颗粒构成后敏捷破碎崩溃。B. Y. P. Moy等以醋酸钠为基质，COD负荷为6~9kg/(m3·d)时培育出的颗粒污泥外形规矩且密实，COD去除率可达95%~99%;以葡萄糖为基质、有机负荷为6~15kg/(m3·d)时，低负荷下得到的颗粒污泥松懈呈绒毛状，高负荷下培育的颗粒污泥结构密实，表面滑润但不规矩。 2.3 pH与游离 不同菌种各有适合其成长的pH。ChunliWan等研讨了pH影响好氧颗粒污泥构成的机制，以为低pH条件晦气于好氧颗粒污泥的构成与安稳，首要是因为酸性条件简单改动颗粒的微生物群落结构，并促进丝状菌的成长，阻止颗粒污泥的构成。S.F. Yang等研讨发现pH为4时很多真菌成为优势菌，颗粒污泥粒径可达7 mm，结构较为疏松，pH为8时优势菌为细菌，粒径为4.8 mm，结构细密。 游离(FA)的添加会下降细胞的疏水性和EPS含量，使好氧颗粒污泥培育失利。Shufang Yang等以乙酸为碳源培育颗粒污泥，发现FA 现在还需进一步探究pH和FA影响好氧颗粒污泥的具体按捺机制，以及其他化学物质和代谢产品对好氧颗粒污泥或许发生的按捺。 2.4 温度 大都研讨标明，低温文高温条件下均能够培育出好氧颗粒污泥，且高温更有利于好氧颗粒污泥的构成，这是因为温度会影响微生物的种群结构及代谢速率，而低温条件会按捺微生物的成长和代谢活性，终究或许导致颗粒污泥崩溃。M.K. H. Winkler等研讨发现跟着温度的下降，颗粒污泥的沉降功能下降。杨欣等选用序批式反应器研讨水温为25~28、(23±2) ℃及曝气温度为27~31℃对颗粒污泥的影响。成果显现，(23±2) ℃条件下培育出的颗粒污泥形状规矩密实，操控水温为25~28 ℃时颗粒构成得较(23±2)℃快且粒径大，但形状不规矩且结构较疏松，而在曝气温度27~31 ℃下颗粒难以构成和保持安稳。M. K. deKreuk等研讨了8℃下好氧颗粒污泥的构成，得到的颗粒污泥外形不规矩、沉降功能差且有很多丝状菌存在，污泥易丢失;当发动温度为20℃时成功培育出功能杰出的好氧颗粒污泥，随后将温度下降到15、8 ℃颗粒污泥的安稳性并没有遭到很大的影响。 2.5 金属阳离子 金属阳离子可与微生物或胞外多聚物中的负电基团相连，在微生物细胞间起到桥连效果，促进细胞间的集合;金属离子沉积物(如CaCO3)可作为颗粒污泥构成的晶核，加快污泥颗粒化。内核分裂是好氧颗粒污泥失稳的首要原因之一，金属阳离子的添加刚好克服了这点。较多研讨发现，金属阳离子能够影响排泄出更多的EPS，促进微生物集合以及颗粒污泥的构成。刘绍根等投加Ca2+、Mg2+使好氧污泥颗粒化时刻缩短，改进了颗粒污泥的理化功能，其以为Ca2+、Mg2+的投加可促进胞外多聚物排泄，相应的蛋白质和多糖含量升高，其间Mg2+较Ca2+对EPS的影响更大，且一起投加Ca2+、Mg2+培育出的好氧颗粒污泥具有更强的除污才能。肖蓬蓬研讨了Zn2+对好氧污泥颗粒化的影响，成果标明添加低质量浓度(1～50mg/L)的Zn2+能够必定程度地促进EPS的发生，有利于好氧颗粒污泥的构成，终究得到的老练颗粒污泥沉降速率大、含水率低、污泥浓度高、完好系数较大。但当Zn2+的质量浓度较高时(抵达100mg/L)，其对污泥颗粒化的效果削弱，构成的颗粒污泥松懈、密实度低。金雪瓶等研讨了Ce3+对好氧颗粒污泥构成的影响，成果标明Ce3+为10.0mg/L时，对微生物的影响效果最大，可显着改进污泥功能;但是添加有毒金属离子会按捺微生物的成长，晦气于颗粒污泥的构成。Xinhua Wang等调查了Cu2+和Ni2+对好氧颗粒污泥性质的影响，成果显现颗粒污泥浓度和生物多样性显着下降，其间Cu2+对颗粒污泥的毒性较Ni2+的毒性大。 2.6 沉积时刻 一般颗粒污泥的相对密实度较高，存在必定的传质阻力，与松懈的絮状污泥共存时，2种污泥互相竞赛基质，因为絮状污泥内部的传质效果好，故其微生物成长速率要远远大于颗粒污泥，颗粒污泥的成长将遭到按捺，晦气于其在反应器内存活。较短的沉积时刻有利于将不易沉降的絮状污泥排出反应器，沉降功能好的污泥则留在反应器内，以此得到的优势菌更利于颗粒污泥的构成。刘润逐渐下降反应器内污泥的沉积时刻(从40 min逐渐减至2 min)，在第60天成功培育出功能杰出的好氧颗粒污泥，其SVI为20.1mL/g，粒径在1.0~2.0 mm左右，含水率为94.50%，密度为1.044 7 g/cm3。 3 好氧颗粒污泥的使用 3.1 同步脱氮除磷 溶解氧在好氧颗粒污泥内部的浸透深度是决定好氧颗粒污泥内部不同组分转化和养分物去除功率的要害。因为好氧颗粒污泥具有特殊的粒状结构，使其溶解氧浓度由颗粒内部向颗粒外层呈梯状散布。在基质的传送效果和氧传质阻力效果下，溶解氧一般只能进入颗粒外层，越挨近颗粒中心氧的浸透才能越差，导致中心部位处于缺氧甚至厌氧状况，颗粒外层则在供氧条件下处于好氧状况，一起只要少量养分物质能够抵达颗粒中心，这种厌氧—好氧、缺氧—好氧的氧散布层状结构刚好影响了硝化菌、反硝化菌以及聚磷菌等脱氮除磷细菌的成长，为好氧颗粒污泥完成同步脱氮除磷发明了有利条件。M.K.de Kreuk 等研讨了好氧颗粒污泥对COD、氮、磷的同步去除效果，成果标明，当混合液中溶解氧饱满度由 100%下降到40%时，反硝化效果得到强化，提高了总氮和磷的去除率，即总氮、磷的去除率分别由 34%、95%提高到98%、97%;但溶解氧浓度的下降却必定程度上下降了颗粒污泥的安稳性。R.Lemaire等在替换厌氧—好氧条件下获得了好氧颗粒污泥较好的硝化反硝化效果和对磷的去除效果。刘润用驯化后的好氧颗粒污泥处理实践的组成工业废水，对氮和COD的去除率均抵达99%以上，亚硝酸盐堆集率在87%以上。 3.2 去除高浓度有毒有机物 好氧颗粒污泥结构密实，微生物种群丰厚，具有耐有毒有机物负荷高的才能。研讨者经过扫描电镜发现好氧颗粒污泥内部具有许多空地和通道，可知好氧颗粒污泥对高浓度有毒有机物的去除机理首要是生物降解和吸附效果。ShuguangWang等在 SBR反应器中逐渐添加2，4-二氯(2，4-DCP) 的投加浓度以驯化培育好氧颗粒污泥，运转39 d后培育出直径为1~2mm颗粒污泥，当进水中2，4-DCP质量浓度为4.8 mg/L时，颗粒污泥对其去除率为94%，当2，4-DCP质量浓度抵达105mg/L时，颗粒污泥对2，4-DCP具有最高去除负荷39.6 mg/(g·h)。HuixiaLan等发现好氧颗粒污泥对有很好的生物吸附才能，吸附进程与Freundlich吸附等温线模型相拟合。 3.3 去除重金属 大都研讨发现好氧颗粒污泥去除重金属的机理首要有离子交换和配位络合，化学沉积占非必须位置。EPS在好氧颗粒污泥吸附重金属进程中发挥重要效果，好氧颗粒污泥能够排泄很多EPS，有利于去除重金属，这首要是因为EPS中的蛋白质、脂类、多糖疏水区含有很多可与重金属及有机物结合的配位点，如羟基、羧基、磷酸根、酚醛树脂、硫酸脂基、基等，且以羟基和羧基为主。HuiXu等提出了好氧颗粒污泥吸附重金属的3种或许存在吸附机理：离子交换、EPS吸赞同化学沉积，以为离子交换为主。其还研讨了不同初始pH对好氧颗粒污泥吸附Ni2+的影响，成果标明好氧颗粒污泥对Ni2+的吸附受溶液初始pH的影响，一起提醒了离子交换是好氧颗粒污泥吸附Ni2+的首要机理之一。LinWang等选用好氧颗粒(AG)和细菌藻酸盐(BA)联合吸附Pb2+，成果显现60 min即可抵达吸附饱满，AG对Pb2+的最大饱满吸附容量可达101.97mg/g;当Pb2+为0~20 mg/L时最佳吸附pH为5;Pb2+的吸附进程伴跟着K+、Ca2+、Mg2+的开释，经气相色谱和红外光谱分析以为Ca2+与Pb2+之间的离子交换效果以及AG的—COO-与Pb2+的配位络合是AG和BA吸附Pb2+最首要的机理。LeiYao等[34]的研讨显现好氧颗粒污泥能够有用去除水溶液中的Cr3+，该吸附进程契合伪二级动力学模型且可很好地与Freundlich、Langmuir吸附等温线拟合;进一步分析标明，整个吸附进程中对Cr3+的络合是好氧颗粒污泥生物吸附的首要机制，化学沉积和离子交换相对非必须。XinhuaWang等使用崩溃好氧颗粒污泥(DAG)作为吸附剂去除废水中的Cu(Ⅱ)，研讨标明Cu(Ⅱ)的生物吸附进程契合伪二级动力学模型，相关系数为0.9999;实验提取了DAG的胞外聚合物来吸附Cu(Ⅱ)，发现其吸附才能是原始DAG的2.34倍，证明了EPS对Cu(Ⅱ)的吸附发挥重要效果;DAG在吸附Cu(Ⅱ)的进程中开释Ca(Ⅱ)，能够为离子交换是最重要的吸附机制，DAG上的羧基是Cu(Ⅱ)最要害的结合位点。 4 好氧颗粒污泥研讨展望 好氧颗粒污泥技能已成为污水处理范畴的研讨热门，现在也获得了必定的研讨成果。但好氧颗粒污泥技能的实践使用较少，最首要的约束要素就是颗粒污泥构成的时刻较长，安稳性较难操控。怎么合理操控颗粒污泥构成的工艺参数，然后快速培育出功能杰出的好氧颗粒污泥并保持其长时间安稳运转，是好氧颗粒污泥技能投入实践使用的要害，也是未来该范畴的研讨要点。好氧颗粒污泥在处理难降解有机物及有毒物质方面比传统的污水处理工艺更有优势，开发好氧颗粒污泥与其他处理技能的联合工艺来补偿互相的缺乏具有重大意义。

热镀锌层构成进程是铁基体与最外面的纯锌层之间构成铁-锌合金的进程，工件外表在热浸镀时构成铁-锌合金层，才使得铁与纯锌层之间很好结合，其进程可简单地叙说为：当铁工件浸入熔融的锌液时，首先在界面上构成锌与α铁(体心)固熔体。这是基体金属铁在固体状态下溶有锌原子所构成一种晶体，两种金属原子之间是交融，原子之间引力比较小。因而，当锌在固熔体中达到饱满后，锌铁两种元素原子相互分散，分散到(或叫进入)铁基体中的锌原子在基体晶格中搬迁，逐步与铁构成合金，而分散到熔融的锌液中的铁就与锌构成金属间化合物FeZn13，沉入热镀锌锅底，即为锌渣。当工件从浸锌液中移出时外表构成纯锌层，为六方晶体。其含铁量不大于0.003%。

一、概述     韶关冶炼厂进厂质料含锗约0.0048％，选用I.S.P.工艺出产锌和铅金属时，质猜中约55％的锗进入粗锌中。粗锌中的锗在精馏过程中，约40％进入铅塔硬锌，40％入B吨塔硬锌，其他大多在鼓风炉的锌渣中。       硬锌选用蒸馏法得锌粉和锗渣。锌渣选用浸出－丹宁沉锗得锗精矿（中浸液经处理得七水硫酸锌）。       含锗产品用浸出－蒸馏法制取，最终将其水解成二氧化锗。二氧化锗经复原可得金属锗。       由铅锌精矿至金属锗总收回率达33％～55％。       硬锌处理工艺流程见图1，锌渣处理工艺流程见图2，二氧化锗和金属锗出产工艺流程见图3。    图1  硬锌处理工艺流程    图2  锌渣处理工艺流程    图3  二氧化锗出产流程       二、质料       （一）硬锌成分       硬锌是以锌、铅为主体的多元合金，含有少数Fe、As、Ge等元素。硬锌成分见表1。   表1  硬锌成分，％称号ZnPbAsFeCuGeCd铅塔硬锌80～908～100.4～1.00.7～1.00.140.17～0.46微B号塔硬锌74～8010～151.0～2.52.0～3.01.5～3.00.5～1.0微       （二）锌渣成分       锌渣用于出产硫酸锌并收回锗。其成分（％）为：Ge0.088，Zn76.70，Pb2.57，As0.299，Fe0.22。       三、技能操作条件       硬锌选用隔焰炉和工频感应电炉处理。这两种炉子、丹宁锗出产及二氧化锗出产的技能操作条件如下：           （一）隔焰炉  燃烧室温度1350～1450℃煤气预热温度＞750℃蒸腾室温度890～920℃熔化炉780～840℃锌粉冷凝温度≤300℃废气（换热室出口）＜450℃处理量800～1200kg/（炉·8h）       （二）工频感应电炉  炉温＜1200℃炉顶温度950～1000℃电压380V电流＜260A冷却器温度350～400℃冷却水出口温度＜55℃冷却水进口压力＞19.6×104Pa投料量700kg/炉电炉炉时15～20h       （三）丹宁沉锗       栲胶∶锗（35～40）∶1（浸出液含锗0.10～0.25g/L）       始酸pH值    2.5～3.0       温度         60℃       拌和时刻     5min       （四）丹宁锗焙烧       温度         约550℃       时刻         3～5h/盘       气氛         能充沛氧化       （五）二氧化锗出产       浸出－蒸馏       液固比           8∶1       始酸pH值        1       FeCl3参加量      物料量的0.1～0.3倍       拌和速度         80r/min       通氯量           50kg料通氯3kg       浸出温度         60～70℃       蒸馏最高温度     115℃       蒸馏残液         含CaCl2300g/L，HCl2～2.5g/L       残液中和       初温        60℃       终温         ＜90℃       终酸pH值    4.5～5.0       水解       投入量           1600ml/桶       ∶水           1∶6.5（体积）       参加速度      20～30ml/min       水解槽温度            ＜0℃       烘干温度                 140～160℃       烘干时刻                 6～8h       四、产品产率及成分       （一）隔焰炉       日处理量       2.4～3.6t/（炉·d）       日产锌粉量     1.4～2.2t/（炉·d）       含锗粗铅       Zn15％，Pb70％，Ge1.2％。约占硬锌量的20％       锌渣           Zn75％，Pb8％。用于出产硫酸锌       （二）工频电炉       锌粉产值         500kg/（台·d），产率约70％       产锗渣含锗     3.0～4.0kg/（台·d），产率约7.5％       粗铅           Pb＞75％，Zn1.8%，Ge＜1.1％，产率约12％       高砷锗渣成分   Zn4.62％，Pb21.8％，As12.4%，Fe10.93%       （三）粗二氧化锗出产       丹宁锗粗矿   Ge＜5％ As＜1％（湿渣：Ge＜2％  As＜0.2％ H2O＜80％）       粗二氧化锗   白色粉末Ge≥65％  As＜1.0％       五、首要技能经济指标       隔焰炉       （2.7m2，3.55m2）       锌收回率      95.5％       锌直收率      75.5％       煤气单耗      3800m3/t硬锌       水单耗        120t/t硬锌       工频电炉（190kW/380V）       锌收回率     95.0％       锌直收率     83％       锗收回率     95％       锗直收率     75％       硬锌单耗     1.181t/t锌粉       粗二氧化锗出产       锌渣中锌收回率       92％       锌渣中锗收回率       50.5％       高砷锗渣中锗收回率   90.25％（至GeO2）       六、首要设备实例       韶冶锗车间首要设备为两座隔焰炉，面积分别为2.7m2和3.55m2，1台190kW/380V的工频感应电炉；其他均为湿法车间的小型设备。

现在世界上大约80%的锌选用湿法出产。锌精矿中的银（0～300g/t）通过湿法炼锌进程的焙烧、浸出工序后，绝大部分富集于锌浸出渣（100～600g/tAg）中。在资源日趋匮乏、银消耗量日趋添加的今日，收回锌浸出渣中的银对合理运用该渣，添加厂商经济效益有着重要的现实意义。 现在收回锌浸出渣中银的研讨办法有法、氯盐法、浸没熔炼法、浮选法等。浮选法因工艺简略、出产成本低且富集效果好而具有吸引力。 一、锌浸出渣品种及化学成分 常见湿法炼锌浸出渣的品种及化学成分见下表。 浸出渣的品种及其化学成分表由表1可看出，湿法炼锌浸出渣中含有多种值得收回的有价金属，具有非常重要的经济价值。 二、锌浸出渣中银的物理性质 锌浸出渣的粒度细（－0.074μm约占90%），并且90%以上的银是散布在－200意图细颗粒中。 银的存在形状杂乱，大部分银以硫化银及天然银存在（约占80%），少部分银别离以、氯化银、硫酸银、硅酸银及银铁钒等化合物形状存在。以上锌浸渣中银的一般物理性质使浮选法收回其间的银有了条件根底。 三、锌浸出渣中浮选银的开展 锌浸出渣中浮选法收回银的办法可根据渣的性质用直接浮选法或经必定预处理后再浮选的直接浮选法。 株州冶炼厂[1]以丁基铵黑药为捕收剂，2号油为起泡剂，天然pH4～5，矿浆浓度40%～50%条件下选用一粗、三精、三扫工艺流程浮选浸出渣，取得的技能经济目标为：精矿2%～3%、尾矿97%～98%、银收回率55%～75%。浸出渣含银200～400g/t，精矿含银6000～15000g/t，尾矿含银500～120g/t。其不足之处是锌离子浓度高时，易导致浮选目标恶化。 奕良铅锌矿[2]酸浸渣含Pb10.4%，Zn2.75%，Ag175.2g/t，Fe17.37%，选用中性浸出、酸浸和加热酸浸三段浸出，再浮选的办法收回铅、锌和银，取得了含Pb55.47%，Ag654.3g/t的精矿，银收回率67.9%，浮选药剂费为11.5元/t渣。 比利时巴伦电锌厂[3]选用浮选法从高温高酸锌浸出渣中出产含银24kg/t的银精矿，银的总收回率到达92%以上。导致浮选法成功的原因是该厂有一步有用的热酸浸出，可分化或许存在的铁矾化合物[（K，Na，Pb，Ag）Fe3（SO4）（OH）6]释放出银。 南非专利及日本专利[4，5]报导锌浸出渣浮选收回银的办法。残渣用H2SO4溶液（150～200g/L）在约95℃下处理6～8h，随后过滤、洗刷固体，用水调矿浆。在pH1～5条件下，用硫化物捕收剂浮选银可挑选性地收回80.2%的银。 日本秋田炼锌厂[6]早在1963年就进行了浮选法收回锌浸出渣中银的研讨。并于1973年进行工业出产。1978年后又改成硫酸化焙烧浸出渣浮选银，浮选在pH3.5～4的矿浆中进行，捕收剂为疏基骈噻唑（350g/t）。当浸出渣含银215g/t时，浮选银精矿含银4150g/t，金8.98g/t，银的收回率约为75%～80%，金的收回率为20%～30%。 日本专利[7]提出硫酸化焙烧、浸出、H2S处理的浮选流程收回锌浸出渣中的金、银、铜。将5kg锌浸出渣（Cu3.13%，Pb6.58%，Zn17.33%，Fe29.33%，Au8.00g/t，Ag57.0g/t）与0.98L浓硫酸混合，在650℃硫酸化焙烧1h，然后在80℃用水浸出，通入H2S过滤，把固体物磨细，用MIDC起泡剂和AP404捕收剂浮选，精矿中含Cu25.21%，Pb5.39%，Zn1.64%，Fe28.44%，Au28.41g/t，Ag2450g/t。 梁经冬[6]对湿法炼锌超酸浸渣进行了浮选研讨。以丁铵黑药为捕收剂，为活化剂，2号油为起泡剂，pH＜2的条件下选用一粗、一扫、一次空白精选的流程可从含银428.6g/t，金0.86g/t，铅18.22%的渣中获含银998.5g/t，金1.87g/t，铅34.16%的混合精矿，收回率别离为93.14%，84.59%和75.59%。 据报导[8]，选用丁铵黑药450g/t，SN－9150g/t，活性炭3000g/t，松醇油200g/t的药方及一粗二精三扫的工艺流程处理中性浸出渣，可取得含银5980.86g/t的精矿，收回率为76.5%。该药方的特色是选用活性炭作载体而有利于微细粒银的收回。 黄开国[9]以Na2S作调整剂、丁基黄药和辅佐捕收剂XY混协作捕收剂，RB为起泡剂，在pH＝6条件下浮选收回锌浸出渣中银。成果标明，选用一次粗选、一次精选、一次扫选的的闭路实验可获从含银498.10g/t的锌浸出渣中获含银4369.73g/t，收回率79.44%的银精矿。 梁经冬[6]对低污染铁矾法炼锌厂的高酸浸出渣进行选矿收回银研讨。针对浸出渣的特性，以为活化剂，丁铵黑药和丁黄药为捕收剂，2号油为起泡剂，选用一粗一扫优先银浮选流程，取得银精矿档次31kg/t，银收回率91.57%的杰出目标。 加拿大某公司[10]开宣布硫化－浮选法从中性浸出渣和用酸分化过的黄钾铁矾残渣及赤铁矿渣中收回铅、银、金的有用工艺。银和铅的硫化效果是参加必定量硫化物，此进程在低pH值并在操控速度的条件下进行。为了加大硫化物的粒度，参加人工铅和银硫化物作晶种。以二硫代磷酸盐和二硫代盐为捕收剂，在pH2～4条件下浮选。铅、银、金的收回率别离为85%～90%，90%～95%和80%。代表性的精矿含铅50%～60%，银3～5kg/t，金10～15g/t。 英国专利[11]报导了对含铁的锌浸出渣经挑选性硫化后浮选的办法。对不纯黄钾铁矾渣用硫酸浸出、硫化残渣，用二硫代磷酸盐型捕收剂242浮选可获Au94.8%，Ag88.5%、Pb93.9%的收回率。 沈湘黔[12]展开铁矾法炼锌工艺中收回银的研讨。选用超酸浸出，分化渣中的银铁矾型化合物释放出铅和银。然后选用硫化、丁铵黑药、2号油及辅佐捕收剂火油浮选银。成果为，给矿银档次961.1g/t，银精矿产率16.5%，档次4456.0g/t，收回率76.54%。 俄罗斯开发的浸出浮选联合法从锌浸出渣中收回银的新工艺[13]。在所研讨的锌渣中，以形状存在的银占65%～70%，其他的银结合在硫化物表面。以1∶1的5g/L硫代硫酸钠、硫代硫酸铵溶液在温度323K下浸取渣中可溶性的银氧化物；以浮选法收回大部分不溶的硫化物。实验成果标明，银的总收回率达93.8%左右，而本来只用浮选法的收回率仅70%。该新办法已被一个新建工厂所选用。 诺兰达研讨中心[14]针对锌浸出渣中存在的银矿藏及化合物，对天然银矿藏（辉银矿、角银矿和天然银）、组成银矿（化学堆积的氯化银、硫化银、银黄铁矾和含银的铅黄铁矾）以及表面堆积银的黄铁矿和闪锌矿三者作了实验室浮选研讨。成果标明，除各种黄铁矾外，一切银矿藏和含银化合物均可在酸性介质顶用惯例硫化物捕收剂以高收回率浮选出。 用实践锌浸出渣作实验证明，浮选法是一种可行的处理计划。由以上文献报导可知，浮选湿法炼锌浸出渣中的银的常见捕收剂为黄药、黑药、烃基二硫代盐、疏基骈噻唑等，起泡剂为二号油等，活化剂为Na2S等。 综上所述，锌浸出渣浮选收回银的办法是可行的。但不同的锌浸出渣性质以及矿浆锌离子浓度、pH值等要素导致浮选效果在不同的工厂间有很大的差异。因为浸出渣中银的存在形状杂乱，且一部分银被包裹，用硫酸、等预处理能改善浮选目标。组合用药准则的研讨报导标明，挑选组合用药准则有助于银收回率的进步。将选矿与冶金学科结合起来的浸出浮选联合法针对渣的组成特性，浸出银的氧化物，然后浮选收回未浸出的含银硫化物而取得最高的银收回率。 四、锌浸出渣浮选研讨开展方向 首要，应加强浸出渣中银的赋存状况研讨。银收回办法的挑选很大程度取决于锌渣的组成。从以上总述可知，浸出渣的性质不同对浮选法收回银的目标有很大的影响。查明浸出渣中银的赋存状况有助于挑选合理的工艺流程、用药准则以进步浮选目标。 其次，应展开锌浸出渣浮选药剂组合和开发新式高效捕收剂的研讨。实践证明，运用组合药剂能够添加银收回率、下降药剂用量。因而，寻觅更有用的组合捕收剂是进步银浮选目标非常重要的途径。别的，组合药剂的组合规则及效果机理更有待讨论。针对锌浸出渣粒度细、形状杂乱的特色，结合现代浮选剂结构理论及其分子规划原理开宣布挑选性好、不受矿浆中存在很多锌离子等影响的新式高效银捕收剂以进步银的分选功率，下降尾矿中银的档次。 使用现代硫化矿电位调控浮选理论展开浸出渣的电位调控浮选技能的研讨是非常有利的。该理论是归纳运用量子化学、电极进程动力学于硫化矿浮选进程而构成的全新的理论体系。由该理论辅导开发的电位调控浮选技能是硫化矿浮选技能的改造，但在锌浸出渣中的研讨尚属空白。 此外，湿法炼锌浸出渣浮选收回银的根底理论研讨基本属空白。因而，加强根底理论研讨，如渣中很多存在锌离子对浮选收回银的影响，以及浮选溶液化学等研讨是急迫的，应树立相应的理论体系辅导工业出产。最终，加强物理选矿和化学选矿相结合的处理工艺研讨。只是选用传统的单一物理选矿办法在取得必定的银收回率后往往难以使银收回率再有大幅度进步。跟着化学选矿的开展，选用适合的选—冶联合工艺可强化归纳收回银以获取更好的处理目标。该法是处理锌浸出渣新的研讨方向，契合选矿技能的开展趋势。 参考文献: [1] 选矿手册修改委员会.选矿手册[M],第四分册.北京:冶金工业出版社,1990,487～491. [2] 孟繁杓.铅锌冶炼废渣的处理及归纳运用[C].1988年第二届全国矿产资源归纳运用学术会议论文集,184～185. [3] 游力挥.老山公司的银浮选出产[J].株冶科技,1990,18(1):64～65. [4] 南非专利[P]:ZA7602986,1977. [5] 日本专利[P]:特开昭52－35197,1977. [6] 梁经冬.浮选理论与选冶实践[M].北京:冶金工业出版社,1995,186～191. [7] 田广荣,等.黄金、白银及铂族金属收回办法[M].重庆:科学技能文献出版社重庆分社,1965,2000～2001. [8] 邓华.银浮选的改善[J].株冶科技,1994,22(4):50. [9] 黄开国.从锌浸出渣中浮选收回银[J].中南工业大学学报,1997,28(6):530～532. [10] 徐文贤.硫化－浮选法从炼锌进程的残渣中收回铅、银和金[J].有色金属文摘,1991年增刊:89～97. [11] 英国专利[P]:GB2084491,1975. [12] 沈湘黔.铁矾法炼锌工艺中收回银的研讨[J].矿冶工程,1992,12(2):51～55. [13] 李华.浸出浮选联合法从锌渣中收回银[J].国外金属矿选矿,1996,(8):22～24. [14] 在酸性介质中浮选银矿藏及其堆积物[J].国外金属选矿,1990,(10):53. 作者单位 中南工业大学矿藏工程系（周国华、薛玉兰、蒋玉仁 ） 我国有色金属工业局（何伯泉）

在铝型材的挤压生产中，常见的缺陷是比较直观的，如弯曲、扭拧、变形、夹渣等。而“吸附颗粒”的缺陷，不仔细观察或手摸较难发现。其危害是：在电泳、喷涂型材的生产流程中，很难去除掉，影响型材的表面美观，造成废品。　　　　“吸附颗粒”的形成原因主要有以下几点：　　　　1.模具的影响　　　　在挤压生产中，模具是在高温高压的状态下工作的，将产生弹性变形。模具工作带开始平行于挤压方向，受到压力后，工作带变形成为喇叭状，只有工作带的刃口部分接触型材形成的粘铝，类似于车刀的刀屑瘤。在粘铝的形成过程中，不断有颗粒被型材带出，粘附在型材表面上，造成了“吸附颗粒”。　　　　2.挤压工艺的影响　　　　挤压工艺参数的选择正确与否也是影响“吸附颗粒”的重要因素。挤压温度过高、挤压速度过快，“吸附颗粒”就越多，原因是由于温度高、速度快，型材流动速度增加，模具变形的程度增加，金属的流动加快，金属的变形抗力相对减弱，更易形成粘铝现象。　　　　3.铸棒质量的影响　　　　铸棒质量是影响铝型材表面及挤压成型的重要因素。“吸附颗粒”的成因与铸棒质量有很大关系。铸棒的组织缺陷常见的有夹渣、疏松、晶粒粗大、偏析、光亮晶粒等，所有这些铸棒缺陷有一个共同点，就是与铸棒基体焊合不好，造成了基体流动的不连续性，这是形成“吸附颗粒”的重要因素。　　　　“吸附颗粒”的影响因素主要是模具、铸棒、挤压工艺三个方面，操作人员的操作水平也反映在这三个要素中，在生产实践的基础上，不断地分析问题，总结经验，就可以减少或避免“吸附颗粒”，大大提高型材的成品率及生产效率。

在铝型材的挤压生产中，常见的缺陷是比较直观的，如弯曲、扭拧、变形、夹渣等。而“吸附颗粒”的缺陷，不仔细观察或手摸较难发现。其危害是：在电泳、喷涂型材的生产流程中，很难去除掉，影响型材的表面美观，造成废品。因此，要在挤压生产实践中不断地观察分析，总结其成因，及时采取措施，以减少或杜绝这种缺陷的出现。　　1“吸附颗粒”的表现及对产品质量的影响　　铝型材表面处理的方式越来越多，除一般的氧化型材外，电泳型材、喷涂型材、氟碳喷涂型材、木纹烤漆型材等相继出现，花样繁多。“吸附颗粒”的缺陷，对一般氧化材影响不大，但对其他的处理形式影响较大，主要是有碍这些型材表面美观。在挤压生产中，挤出型材“吸附颗粒”经过仔细观察或用手在型材表面上滑动，都会发现。在锯切装筐工序，用风吹或擦拭，大部分的小颗粒可以去掉。但还是有一部分由于静电原因仍吸附在型材表面上。经时效处理后，这些颗粒更加紧密粘附在型材表面。在型材表面预处理工序，由于槽液浓度的影响，有的可以去除掉，但在型材表面形成小麻坑，有的去除不掉，则形成凸起。此问题在电泳和喷涂型材的生产中经常出现。　　2 “吸附颗粒”的形成原因　　2.1 模具的影响　　在挤压生产中，模具是在高温高压的状态下工作的，受压力和温度的影响，模具产生弹性变形。模具工作带由开始平行于挤压方向，受到压力后，工作带变形成为喇叭状，只有工作带的刃口部分接触型材形成的粘铝，类似于车刀的刀屑瘤。在粘铝的形成过程中，不断有颗粒被型材带出，粘附在型材表面上，造成了“吸附颗粒”。随着粘铝的不断增大，模具产生瞬间回弹，就会形成咬痕缺陷。若粘铝堆积较多，不能被型材拉出，模具瞬间回弹时粘铝不脱落，就会形成型材的表面粗糙、亮条、型材撕裂、堵模等问题，模具的粘铝现象见图1。我们现在使用的挤压模具基本是平面模，在铸棒不剥皮的情况下，铸棒表面及内在的杂质堆积在模具内金属流动的死区，随着挤压铸棒的推进及挤压根数的增多，死区的杂质也在不断的变化，有一部分被正常流动的金属带出，堆积在工作带变形后的空间内。有的被型材拉脱，形成了“吸附颗粒”。因此，模具是造成“吸附颗粒“的关键因素。图1 粘铝区示意图 　　2.2 挤压工艺的影响 　　挤压工艺参数的选择正确与否也是影响“吸附颗粒”的重要因素。经过现场观察，挤压温度、挤压速度过高，“吸附颗粒”就越多，原因是由于温度高、速度快，型材流动速度增加，模具变形的程度增加，金属的流动加快，金属的变形抗力相对减弱，更易形成粘铝现象；对大的挤压系数来说，金属的变形抗力相对增加了，死区相对增大，提高了形成粘铝的条件，形成“吸附颗粒”的概率增加；铸棒加热温度与模具温度之差过大，也易造成粘铝问题，甚至堵模；工模具表面的粗糙度、工作带表面的硬度等，也是造成粘铝，形成“吸附颗粒”的原因之一。 　　2.3 铸棒质量的影响 　　铸棒质量是影响铝型材表面及挤压成型的重要因素。“吸附颗粒”的成因与铸棒质量有很大关系。铸棒的组织缺陷常见的有夹渣、疏松、晶粒粗大、偏析、光亮晶粒等。夹渣是混入铸棒的熔渣、氧化皮或其他杂质，也叫夹杂。低倍试片上一般呈现形状不规则的黑洞，凹陷于基体，是一些不同颜色的、无定形的松软组织，破坏了铸棒的连续性。在挤压过程中，夹渣极易从基体中分离出来，通过模具的工作带时，粘附在入口端，形成粘铝，并不断被流动的金属拉出，形成“吸附颗粒”；疏松是在晶界及枝晶网络出现的宏观和微观的分散性缩孔，低倍试片上呈不规则的黑色针孔状小点，在枝晶间呈三角形孔洞，断口组织不致密，严重的疏松往往伴有气孔、夹渣等，在挤压生产中很难与金属焊合，从而以形成粘铝现象；晶粒粗大是当熔体金属过热或铸造温度过高时。在铸棒中易出现的粗大晶粒组织，并伴有晶间裂纹，使金属不连续，在挤压生产中，也易产生粘铝问题；偏析是在铸棒表面凝结的易熔析出物，也称偏析瘤，是易熔组成物渗出后凝结在铸棒表面而成的，在挤压生产中，聚集在模具金属流动的死区，随着挤压铸棒根数的增多，被挤出或被流动的型材拉出，形成“吸附颗粒”。所有这些铸棒缺陷有一个共同点，就是与铸棒基体焊合不好，造成了基体流动的不连续性，这是形成“吸附颗粒”的重要因素。 　　3 　减少“吸附颗粒”的措施　　3．1 模具设计、制造、使用应注意的问题　　(1)模具的设计必须满足刚度、强度的计算要求，以达到减少模具在受压时的弹性变形量。在确定工作带时，工作带的长短、空刀形式、模颈及焊合室形式等，都要考虑参数选择最佳值。模具的导流孔、分流孔等系数的选择，在允许范围内尽量选较大值，达到减小压力的目的。　　(2)模具在制造过程中，要减少制造误差，避免尖角存在。对金属流动的摩擦表面，要光滑过渡，尽量减少凸凹不平的过渡区域。确保模孔尺寸偏差的一致性。 　　(3)模具在使用时，一定要加装和选用合适的模垫、支撑垫。 　　(4)模具都要经过氮化处理后，方可上机，以减少粘铝的问题。 　　(5)修模、光模时，要注意工作带的平行、表面粗糙度以及组合模装配的配合尺寸，把紧螺栓。 　　3．2 选择合适的挤压参数 　　根据挤压系数、型材断面情况、模具情况、设备情况等，选择最佳的挤压温度、铸棒加热温度、模具温度以及挤压速度，并在生产过程中，不断调整这些参数。这些都是消除或减少“吸附颗粒”的主要措施。 　　3．3　提高铸棒的质量　　在铸棒的铸造过程中，采用细化晶粒工艺，采取有效的技术措施减少铸棒的夹渣、疏松、晶粒粗大等缺陷，对铸棒进行均匀化处理，都是减少和消除“吸附颗粒”的有效措施。另外，加强对铸棒的低倍组织分析，进行质量监控，减少有缺陷铸棒的投入使用，也是减少和消除“吸附颗粒”有效手段。 　　4 结束语 　　“吸附颗粒”的影响因素主要是模具、铸棒、挤压工艺三个方面。操作人员的操作水平也反映在这三个要素中，在生产实践的基础上，要不断地分析问题，总结经验，就可以减少或避免“吸附颗粒”、粘铝、表面粗糙、划伤、型材撕裂等缺陷，大大提高型材的成品率及生产效率。删除

在连续挤压过程中,相连坯锭之间接缝处的边界线,在横跨挤压方向上出现的条状或带状花纹,与挤压方向垂直,肉眼可见。有的通过腐蚀或阳极氧化以后明显可见.主要原因是在连续挤压时,挤压模具内的金属与新加入坯锭前端金属焊合不良所造成。　　横向焊合线消除方法:　　1)将切残料的剪刀刃磨快,并调平直。　　2)清洁坯锭端面,防止润滑油异物混入。　　3)适当提高挤压温度。

与镀Zn层一样，镀Al-Zn-Si层也是由表面镀层和中间合金层组成的，所不同的是合金层长大的速度非常之快，表面层的成分、凝固过程和组织结构也大不相同。     A1-Zn-Si熔液的凝固过程与镀锌有根本性的不同。纯锌的凝固点是不变的，成分也是不变的，基本在同一温度下成核长大，直至较终凝固，锌花各个部分的成分也基本一致。而Al-Zn-Si熔液凝固时是在一个温度区域内进行的，而且先结晶的是高铝的组织，较终结晶的是高Zn组织。     在平衡状态下，550％Al-43.5％Zn-1.6％Si成分的熔液结晶时，主要生成物是锌在铝中的固溶体，是一种含Zn的铝组织，在温度再降低时发生共析反应，生成极其细微的富Zn相，这样的组织与纯铝镀层较相似，所以达不到我们所需的综合性能。因而生产实际中必须采用快速强制冷却的办法，使镀层熔液获得较大的过冷度，形成伪共晶组织，即大部分是富铝的锌溶于铝中的固溶体外还有少部分富锌的铝溶于锌中的固溶体。

铝型材阳极氧化的电解液一般为具有中等溶解能力的酸性溶液，如硫酸、草酸等。将铝件作为阳极，铅板作为阴极，通以以高频氧化电源为直流电，电极反应为水的放电，生成初生态原子氧[O]。由于[O]具有很强的氧化能力，在强大的外电场力作用下，会从电解液/金属界面上向内扩散，与铝作用形成氧化物并放出大量的热。反应多余的氧则在阳极以气体状态析出。    由于在酸性溶液中氧化膜的生成和溶解是同时进行的，只有当膜的生成速度大于膜的溶解速度时，膜才不断增厚。其形成过程可利用阳极氧化测得的电压一时间曲线进行分析，如图7-1所示。     整个阳极氧化的电压一时间曲线大致可以分为三段    ①第一段：无孔层形成通电开始的几至十几秒时间内，电压随时间急剧上升至最大值，该值称为临界电压(或形成电压)。说明在阳极上形成了连续的、无孔的薄膜层(阻挡层)。此膜具有较高的电阻，因此随着膜层的加厚，电阻加大，槽电压急剧直线上升。无孔层的出现阻碍了膜层的继续加厚，其厚度与形成电压成正比，与氧化膜在电解液中的溶解速度成反比。在普通硫酸阳极氧化时，采用高频氧化电源13～18V槽电压，则无孔层厚度约为0.Ol～0.Ol5μm。该段的特点是氧化膜的生成速度远大于溶解速度。临界电压受电解液温度的影响很大，温度高，电解液对膜层的溶解作用强，无孔层薄，临界电压较低。    ②第二段：膜孔的出现阳极电位达到最高值以后，开始下降，其下降幅度为最大值的10%～15%。这是由于电解液对膜层的溶解作用，使氧化膜最薄的局部产生孔穴，电阻下降，电压也随之下降。氧化膜有了孔隙之后，电化学反应可继续进行，氧化膜继续生长。    ③第三段：多孔层的增厚此段的特征是氧化时间大约20s后，电压开始趋于平稳。此时，阻挡层生成速度与溶解速度达到平衡，其厚度保持不变，但氧化反应并未停止，氧化膜的生成与溶解仍在每个孔穴的底部继续进行，使孔穴底部向金属内部移动，随着时间的延长，孔穴加深形成孔隙和孔壁。由于孔隙内电解液的存在，导电离子便可在此畅通无阻，因此在多孔层的建立过程中，电阻值的变化并不大，电压也就无明显的变化，反映在特性曲线上是平稳段。多孔层的厚度取决于工艺条件，主要因素为温度。在阳极氧化过程中，由于各种因素的影响，使溶液温度不断提高，对膜层的腐蚀作用也随之加大，不仅孔底，也使孔口处膜层及外表面膜层的腐蚀速度加大，因此多孔层厚度增长变慢。当孔口膜层的腐蚀速度与孔底处的成膜速度相等时，多孔层的厚度就不会再继续增加，该平衡到来的时间越长，则氧化膜越厚。    在氧化膜的生长过程中，电渗起着重要的作用，使电解液在膜孔内不断循环更新。电渗产生的原因可解释为：在电解液中水化了的氧化膜表面带负电荷，而在其周围的溶液中紧贴着带正电荷的离子(如由于氧化膜的溶解而存在大量的Al3+，因电位差的影响，带电质点相对于固体壁发生电渗作用，即贴近孔壁带正电荷的液层向孔外部流动，而外部新鲜的电解液沿孔的中心轴流入孔内，促使孔内的电解液不断更新，从而使孔加深扩大，沉积不同。

在铝型材的挤压生产中，型材表面不同程度的存在一些小颗粒吸附在型材表面上，手摸有触感，影响了氧化、电泳涂漆及喷涂型材的表面美观，降低了生产效率和成品率。因此，对其形成机制进行分析，以便采取措施，减少或杜绝此类型材表而缺陷的出现。　　　　在铝型材的挤压生产中，常见的缺陷是比较直观的，如弯曲、扭拧、变形、夹渣等。而“吸附颗粒”的缺陷，不仔细观察或手摸较难发现。其危害是：在电泳、喷涂型材的生产流程中，很难去除掉，影响型材的表面美观，造成废品。因此，要在挤压生产实践中不断地观察分析，总结其成因，及时采取措施，以减少或杜绝这种缺陷的出现。　　　　1“吸附颗粒”的表现及对产品质量的影响　　　　铝型材表面处理的方式越来越多，除一般的氧化型材外，电泳型材、喷涂型材、氟碳喷涂型材、木纹烤漆型材等相继出现，花样繁多。“吸附颗粒”的缺陷，对一般氧化材影响不大，但对其他的处理形式影响较大，主要是有碍这些型材表面美观。在挤压生产中，挤出型材“吸附颗粒”经过仔细观察或用手在型材表面上滑动，都会发现。在锯切装筐工序，用风吹或擦拭，大部分的小颗粒可以去掉。但还是有一部分由于静电原因仍吸附在型材表面上。经时效处理后，这些颗粒更加紧密粘附在型材表面。在型材表面预处理工序，由于槽液浓度的影响，有的可以去除掉，但在型材表面形成小麻坑，有的去除不掉，则形成凸起。此问题在电泳和喷涂型材的生产中经常出现。　　　　2“吸附颗粒”的形成原因　　　　2.1模具的影响　　　　在挤压生产中，模具是在高温高压的状态下工作的，受压力和温度的影响，模具产生弹性变形。模具工作带由开始平行于挤压方向，受到压力后，工作带变形成为喇叭状，只有工作带的刃口部分接触型材形成的粘铝，类似于车刀的刀屑瘤。在粘铝的形成过程中，不断有颗粒被型材带出，粘附在型材表面上，造成了“吸附颗粒”。随着粘铝的不断增大，模具产生瞬间回弹，就会形成咬痕缺陷。若粘铝堆积较多，不能被型材拉出，模具瞬间回弹时粘铝不脱落，就会形成型材的表面粗糙、亮条、型材撕裂、堵模等问题，模具的粘铝现象见图1。我们现在使用的挤压模具基本是平面模，在铸棒不剥皮的情况下，铸棒表面及内在的杂质堆积在模具内金属流动的死区，随着挤压铸棒的推进及挤压根数的增多，死区的杂质也在不断的变化，有一部分被正常流动的金属带出，堆积在工作带变形后的空间内。有的被型材拉脱，形成了“吸附颗粒”。因此，模具是造成“吸附颗粒“的关键因素。　　　　2.2挤压工艺的影响　　　　挤压工艺参数的选择正确与否也是影响“吸附颗粒”的重要因素。经过现场观察，挤压温度、挤压速度过高，“吸附颗粒”就越多，原因是由于温度高、速度快，型材流动速度增加，模具变形的程度增加，金属的流动加快，金属的变形抗力相对减弱，更易形成粘铝现象;对大的挤压系数来说，金属的变形抗力相对增加了，死区相对增大，提高了形成粘铝的条件，形成“吸附颗粒”的概率增加;铸棒加热温度与模具温度之差过大，也易造成粘铝问题，甚至堵模;工模具表面的粗糙度、工作带表面的硬度等，也是造成粘铝，形成“吸附颗粒”的原因之一。

一、废杂铝锌渣资源现状　　　　目前国内再生铝锌渣厂利用的废杂铝锌渣主要来源于两个方面，一是从国外进口的废杂铝锌渣，二是国内产生的废杂铝锌渣，虽然都是废杂铝锌渣，但质量有明显的不同。　　　　1、进口的废杂铝锌渣　　　　较近几年国内大量进口废杂铝锌渣。就进口废杂铝锌渣的成分而言，除少数分类清晰外大多数是混杂的。一般可分为以下几大类：　　　　(1)单一品种的废铝锌渣此类废铝锌渣一般都是某一类废零部件，如内燃机的活塞、汽车减速机壳、汽车轮毂、汽车前后保险杠、铝锌渣门窗等。这些废铝锌渣在进口时已经分类清晰，品种单一，且都是批量进口，因此是优质的再生铝锌渣原料。　　　　(2)废杂铝锌渣切片废杂铝锌渣切片又简称切片，之所以称为切片，是因为许多发达国家在处理报废汽车、废设备和各类废家用电器时，都采用机械破碎的方法将其破碎成碎料，然后再进行机械化分选，分选出的废铝锌渣就是废铝锌渣切片。另外，回收部门在处理一些体积较大的废铝锌渣部件时也采用破碎的方法将其破碎成碎料，此类碎料也称之为废铝锌渣切片。废铝锌渣切片运输方便，且容易分选，质地也比较纯净，是优质废铝锌渣料。目前在国际市场的废铝锌渣贸易中，切片的占有量很大，各类切片正向标准化方向发展。就切片的成分而言，一般分为几个档次，其中档次高的切片都是比较纯净的各种废铝锌渣及其合金的混合物，绝大部分不用任何处理即可入炉熔炼，少量的档次低的切片含不同数量的杂质，一般含废铝锌渣在80—90%以上，其中杂质主要是废钢铁和废铜等有色金属，还含有少量的废橡胶等，经人工挑选之后，得到纯净的废铝锌渣。废铝锌渣切片熔炼比较容易，熔炼时入炉方便，容易除杂，溶剂消耗少，金属回收率较高，加工成本亦低，很受用户欢迎，一般大型再生铝锌渣厂均以切片作为主要原料。　　　　(3)混杂的废铝锌渣料此类废杂铝锌渣成分较复杂，物理形状各异，除废杂铝锌渣之外，还含有一定数量的废钢铁、废橡胶、废铜、废铅、废锌等有色金属和废木材、废塑料、石子等，部分废铝锌渣和废钢铁机械结合在一起，此类废料成分复杂，分选难度大，但其中少量废铝锌渣块度较大，表面清晰，便于分选。此类废料在熔炼之前必须经预处理，即人工挑出废钢和其他杂质。　　　　(4)焚烧后的含铝锌渣碎铝锌渣废料此种是档次较低的一种含铝锌渣废料，主要是各种报废家用电器等的粉碎物，分选出一部分废钢后再经焚烧形成的物料。焚烧之目的是除去废橡胶、废塑料等可燃物质。此种含铝锌渣废料一般含铝锌渣在40—60%左右，其余主要是垃圾(砖头石快)、废钢铁和少量的铜(铜线)等有色金属，块度一般在10厘米以下。此类废铝锌渣在焚烧的过程中，一些铝锌渣和熔点低的物料如锌、铅、锡等都溶化，与其它物料形成表面琉璃状的物料，肉眼很难鉴别。　　　　(5)混杂的碎废铝锌渣料此类废料是较低档次的废铝锌渣，很象垃圾，其成分极为复杂，其中大约含各种废铝锌渣及铝锌渣合金40-50%，还有一定数量的废钢铁和少量的铅、铜(小于1%)，其余大部分是垃圾、石子和土、废塑料、废纸等。土约占25%，废钢占10—20%，石子3—5%。　　　　2、国内回收的废杂铝锌渣　　　　国内回收的废杂铝锌渣大多纯净，含杂质少(人为搀杂除外)，基本可分为三大类,即回收部门常说的废熟铝锌渣、废生铝锌渣和废合金铝锌渣。废生铝锌渣主要是废铸造铝锌渣合金，以废机器零件为主，如废气车零件、废模具、废铸铝锌渣锅盆、内燃机活塞等。废熟铝锌渣一般指的是纯铝锌渣，含铝锌渣量在应该在99%以上，如废电缆、废家用餐具、水壶等。废合金铝锌渣如废飞机铝锌渣、铝锌渣门窗等。就废铝锌渣的产生部门而言，还可分为生活废铝锌渣和工业废铝锌渣。

金属钕是制备钕铁硼永磁体的主要原料，跟着钕硼永磁材料的广泛开发与应用，金属钕的需求量也随之逐年增加。当时，熔盐电解法出产金属钕的电解槽是以石墨材料为槽体，在上方并行刺进石墨阳极和钨棒阴极，在钨阴极的下方放置一个钨或钼制的坩埚用于接受电解出的金属，当时电解槽存在电流效率低、炉底简单构成渣泥的缺陷，很少电解槽能超越80%的电流效率，怎么进步电解槽的电流效率是一个很值得评论的问题，在很多要素中，找出金属在熔盐中的丢失和造渣的原因是问题的要害，比方哪些要素能够影响金属在熔盐的溶解，以及溶解的金属在电解质中以什么方式存在，然后找出削减金属丢失的办法，对进步电解的电流效率很有协助。       本文参阅测定铝在冰晶石中的溶解度的质量法，测得了金属钕在不同温度下在电解质中溶解状况，然后取金属溶解生成物与电解进程中构成的渣泥刁难比分析，评论了电解进程中渣泥的构成。       一、试验办法与设备       测定金属的溶解度一般有两种办法：一是按试验前后的金属质量差（即质量法）；二是按溶解在盐相中的金属量法（即容差法）。按照后者，当电解质试样凝结时，溶解的金属便以纤细涣散的金属相沉积出来，然后用与之效果，按发作的气体量来标定金属量。两种办法比较，质量法一般比容量法得出的成果大一倍，这与测定的办法和条件有关。       本文在与出产条件类似的条件下，即电解质份额与实践出产同，即电解质组成为NdF3；LiF＝10∶1.2，一起电解质中含有少数Nd2O3，在氩气维护的密封条件下，选用质量法测定了金属钕在电解质中的溶解状况。试验设备如图1所示，坩埚中电解质总量约为4000g，每次测定均参加块状金属约55g，试验时将准备好的金属锭清除去表面的氧化皮并称量，电解质加热到预订温度并坚持平衡，将掩盖有电解质的金属预热到约500℃后敏捷放入到电解质中，并盖上盖板，通入维护气体。稳定温度3h后取出钛坩埚放入新配电解质粉猜中敏捷冷却，冷却后刨除金属外层的包裹物，称重即得到试验后的金属质量。    图1  丈量钕溶解度的试验设备       金属钕溶解生成物是指测定金属溶解度试验后冷却在金属周围的硬壳，这层硬壳与周围电解质在色彩和硬度上有显着差异，电解进程中的渣泥取工业电解槽炉底构成的粘状物，将样品研磨成粉末，选用X射线衍射分析法分析其间的物相。       二、成果与评论       （一）金属钕溶解度随温度的改变       毛建辉等研讨了电解质组成对10kA熔盐电解金属钕的影响，研讨以为，随电解质份额NdF3∶LiF从10∶0.9增加到10∶1.1，电流效率先升高后下降，当电解质份额为10∶1.0时到达最大值，而当时电解出产金属钕的电解质份额一般为10∶1.2，在这个份额下电解质溶解能力更强，当时工业出产一般选用这个份额，操作温度操控在1060℃左右，而纯金属钕的熔点为1016℃，据此本文挑选在980～1080℃规模内，每相差20℃为作为一个试验点，用上述试验办法中的质量法测得金属钕在电解质中的溶解状况如图2所示。    图2  钕在NdF3－LiF熔盐中的溶解度       从图2能够看出，电解质温度低于金属熔点状况下，依然能够溶解少部分的金属，当温度升高时，金属在电解质中的溶解度则敏捷增加，此外能够看出，在工业电解操作温度1060℃时金属的溶解度挨近0.36%。当然，在质量分析法中，不免有金属氧化丢失、蒸腾丢失、生成化合物丢失等，所以测定的成果偏高，一般测定铝在冰晶石中的溶解度中，质量法测得的值是容量法测得的值的2～4倍，那么即便以为质量法测定的溶解度值是实践溶解度值的4倍来核算，电解操作温度为1060℃时金属的溶解度也挨近0.09%，而电解操作温度为1040℃时金属的溶解度挨近于0.06%，因而从这个角度上说，尽量下降电解操作温度对下降金属的溶解丢失，然后进步电流效率，但过低的温度会导致电解突变黏稠，影响电解质的传质进程，一起要考虑金属钕的熔点，从曲线看，温度下降到1020℃后，金属钕的溶解度随温度下降的趋缓，因而电解温度能够操控在1040±10℃规模内。       （二）金属溶解生成物与渣的比照分析       在金属溶解度测定试验中咱们发现金属的溶解丢失是很大的，为了搞清楚金属在电解质中的溶解丢失是按什么过程进行的，即金属钕的溶解丢失机制，本文对溶解度测定试验后金属外层的包裹物进行了X射线衍射分析，测定了其间的物相，测定成果如图3所示。    图3  金属溶解出产物X射线衍射图       从XRD图咱们能够看出，金属溶解后生成了两种新相NdOF和NdF2，因而能够阐明，溶解的金属钕与NdF3反响生成了2价的氟化钕，一起在有氧离子存在条件下，溶解的金属钕还会反响生成氟氧化物。因为在XRD图谱中金属钕的峰很弱，无法从图3的XRD图谱中决断有没有金属钕相。       为了研讨金属钕的溶解生成物与钕电解槽中的渣泥是否存在联络，取钕电解槽中的渣泥，对其进行了X射线衍射分析，分析成果如图4所示。从图4能够看出，钕电解槽中的渣泥物相与金属钕溶解出产物根本共同，此外还有Nd2O3相存在。可见钕电解槽中泥渣的生成与金属钕的溶解是有联系的，同是还与加料速度也有联系，加料速度太快时，来不及电解的Nd2O3将沉到炉底参加出产渣泥。因而，避免渣泥的生成应该操控好槽温，削减金属钕的溶解丢失；此外还应操控好加料速度，做到勤加少加，但加料速度过缓则将导致阳极效应的发作，依据出产实践，一般加料速度为95g·min－1时比较适宜；此外金属钕的溶解丢失是无法避免的，因而也应该每隔必定时刻用搅棒搅动炉底，以耗费渣泥。    图4  钕电解槽渣泥X射线衍射图       三、定论       （一）金属钕在电解质中的溶解丢失很大，尽量下降电解操作温度对下降金属的溶解丢失，是进步电流效率的有用办法，最佳温度规模为1040±10℃。       （二）钕电解槽中渣泥的生成与金属钕的溶解是有联系的，一起与加料速度也有联系，加料速度太快时，来不及电解的Nd2O3将沉到炉底参加出产泥渣。       （三）避免渣泥的生成还应操控好加料速度，以95g·min－1速度增加氧化钕比较适宜，并每隔必定时刻用搅棒搅动炉底，以耗费渣泥。

铝型材氧化件的孔眼及其周围较难形成氧化膜主要有如下两种原因：   (1)、铝型材工件碱洗后冲洗不彻底。碱洗时进入孔眼内的碱液如未能冲洗干净，氧化处理后碱液会促缸眼中流出来，致使孔眼周围的氧化膜遭到腐蚀。  (2)、铝型材工件的孔眼周围有活峭。铝材攻螺孔时很涩，操作者常以涂活峭来润滑，碱洗时如果碱液中缺乏乳化剂，活峭是很难除尽的。   解决方法：   (1)、在碱洗之前先用汽油洗刷一遍，碱洗液中应添有乳化剂；   (2)、工件碱洗后应冲洗干净。

氧化铝件的镜面效果来源于两个方面,一是基材本身要达到镜面,二是氧化膜要高度清纯透明.泰铝的氧化铝板镜面效果有目共睹，现在泰铝技术员与大家分析镜面效果的形成。　　铝合金表面做草酸氧化膜和铬酸氧化膜带有颜色,不是清澈透明的,自然不在考虑之列.对硫酸氧化膜而言,影响透明度的因素主要有:氧化膜纯度/氧化膜厚度/氧化膜孔隙率/封孔质量.氧化膜中如果裹挟有过多的硅/锰/铁/铜/铬等杂质离子(或原子),氧化膜的纯度就低,透明度就会下降.氧化膜虽然是透光的,但也会有一些光散射损失.氧化膜厚度增加时透明度也会下降.氧化膜的针孔是光散射的主要根源,孔隙率越高光散射就越多.特别是针孔呈显着的喇叭形时,光散射会急剧增加,透明度就会迅速下降.封孔物质是勃姆石,常温封孔时还有氢氧化镍和氟铝酸盐,它们都是透明的,因此正常的封孔基本上不会降低氧化膜的透明度.但是如果发生过封孔,所形成的粉霜就全部成为光散射质点,就会使氧化膜的透明度大幅降低.所以,改善氧化膜的透明度应从提高氧化膜纯度/控制氧化膜厚度/降低氧化膜孔隙率/保证封孔适度这四个方面入手。　　氧化膜中的杂质主要来源于铝件本身,次要来源是氧化槽液.因此,适当降低铝件中合金元素的含量,尽量降低铝件的杂质含量,甚至选用高纯铝都能提高氧化膜纯度.降低槽液中的杂离子,保持槽液新鲜也能提高氧化膜纯度.氧化膜厚度以控制在10-12um为宜,如果产品标准不要求氧化膜厚度>=10um,则最好将氧化膜厚度控制在6-8um.氧化膜的孔隙率主要取决于溶膜速度,溶膜越快则孔隙率越大.溶膜速度与硫酸浓度/槽液温度/电流密度成正变关系,因此,适当降低硫酸浓度/槽液稳度/电流密度过都会降低氧化膜的孔率。　　关于封孔,主要是控制好温度和时间,避免出现过封孔.如果是常温封孔,还要调整好镍/氟含量及其比例,特别是氟离子含量不能太高.如果出现了过封孔,可将铝件浸入稀硝酸中退除粉霜.封孔后的氧化铝合金板表面呈镜面。

缩尾是铝合金型材挤压生产过程中一种特有的废品.具体分为中空缩尾和环形缩尾.中空缩尾是由于挤压垫片上有油污和挤压残料留得太少,造成金属供应严重不足等原因而形成中空漏斗状缩尾;环形缩尾主要由于铝型材挤压过程快结束时,变形区内金属供应不足,迫使金属沿挤压垫片周边发生横向紊流,把边部及侧表面处较冷,沾有油污的金属回流而卷入到制品中造成的.环形缩尾一般在制品尾端的断面上,多呈连续或不连续的环形状.　　防止缩尾的主要措施:　　1)减少铝锭温度与工具温度差,或采用低温挤压.　　2)保证铸锭表面干净,加热均匀.　　3)禁止在挤压垫片上抹油或用油布擦挤压垫.　　4)提高模具和挤压筒的表面光洁度,及时清理挤压筒.　　5)挤压过程快结束时降低挤压速度.　　6)采用润滑挤压和反向挤压.　　7)按规定留残料和切尾,或适当增大残料厚度

一、铝挤材毛刺及震痕形成的原因　　毛刺和震痕”是在铝挤压型材生产中常见的重要缺陷。毛刺一般不直观，如果不仔细观察或手摸较难发现;震痕则是由颗粒相对集中的铝型材表面的表现。它们的危害主要是，在氧化电泳、喷涂铝型材的过程中，很难将其去除掉，严重影响铝型材的表面美观，造成铝型材废品。一般厂家对表面处理为喷粉(漆)型材全部经喷砂处理后，再进行喷粉(漆)，效果较好;但氧化光面电泳料处理起来就很棘手，给铝型材挤压工序造成极大的困扰，因此，要在实践生产中不断地观察分析、总结，采取相应措施，以减少或杜绝这种缺陷的出现很重要。　　毛刺和震痕的的专业术语叫"吸附颗粒"。“毛刺”一般呈不规则分布在铝型材表面，在挤压过程中形成的工作带前后粘铝，在铝型材挤压生产时不断有“毛刺”被型材带出;“毛刺”用风吹或擦拭，大部分的可以去掉。而“震痕”，由于模具空刀位的粘铝，在型材震动或模具瞬间回弹时瞬间被拉出，这些颗粒几乎在同一截面上或深或浅的镶在型材上，所以用擦拭的方法是难以消除!　　“毛刺”其对一般传统色号影响不大，但现在新色号不断的推出，尤其高光表面处理型材越来越多，表面要求越来越高，无论是电泳型材、喷涂型材、氟碳喷涂型材，表面处理是高光的型材就影响较大。“毛刺”用手摸可以感觉到在型材表面上滑动。但有一部分由于静电原因仍吸附在型材表面上，经时效处理后，这些“毛刺”更加紧密粘附在型材表面。在型材表面预处理工序，由于受槽液浓度规定范围的限制，有的可以去除掉，有的去除不掉形成凸点。此问题在表面处理车间生产中经常出现。　　而“震痕”在型材表面预处理工序，因“毛刺”镶在型材上，形成表面粗糙，甚至有刺手的感觉。只有极少可以去除掉的，则形成凹点。无法除掉的则形成凸点，由于“毛刺”密集，且几乎在同一截面上。如表面处理为氧化的话，通常判为废品。如表面处理为喷涂(粉)，可以通过砂纸磨平的方法修补。　　另外“毛刺”和“震痕”产生与挤压模具模具设计是否合理、挤压参数选择是否恰当、铸棒的缺陷，都有可能在模腔内形成粘铝条件，最终形成“毛刺”和“震痕”的表象。　　1、铝型材挤压模具　　1.铝型材挤压模具的弹性变形引起。模具制造中其工作带平行于挤压方向，但实际挤压生产中，模具是在高温高压的状态下受到压力后，工作带变形成为喇叭状，只有工作带的刃口部分接触型材形成的粘铝，形成类似车刀瘤，粘铝的形成过程中，不断有“车刀瘤”被型材带出，粘附在型材表面上，形成“毛刺”或“震痕”。　　2.如模具空刀位太浅，会造成粘铝逐渐增多。型材逐渐带出的粘铝形成“毛刺”，无法被型材拉出的，且模具瞬间回弹时粘铝不脱落，就会形成亮带、纹粗、甚至劏模等问题。　　3.模具内金属流动的死区。多数铝材厂铸棒一般不剥皮的，铸棒表面及内在的杂质堆积在模具内金属流动的死区，随着挤压铸棒根数的增多，死区的杂质也在不断的变化，有一部分被正常流动的金属带出，堆积在工作带变形后的空间内。有的被型材拉出，形成“毛刺”或“震痕”。另外杂质与正常流动的金属相互磨擦，造成型材表面亮带、纹粗等缺陷。　　2、铝挤材毛刺及震痕的解决措施：　　1.铝型材挤压时要选择合适的孔数及机型。根据型材的外接圆直径、壁厚、单重、挤压比大小、现有的机型等选择最佳模具规格，降低形成粘铝的条件，减少形成“毛刺”或“震痕”的概率;　　2.提高铝挤压模具的强度。在实际生产中，模具弹性变形量越大，形成“毛刺”或“震痕”可能性越大。如多孔模(图1)，分流孔多且密，相应降低模具的强度;又如长悬臂的模具等。在设计模具时，尽可能提高模具刚度、强度，以达到减少模具在生产时的弹性变形量。选择最佳参数值在确定工作带的长短、模颈、焊合室形式、空刀的放量、分流孔大小等，都要考虑。　　另外前垫的厚度，及其内孔的形式，必须对模具形成有效的支撑也同样重要，在实际生产中证明：前垫做一件式(图2)优于做两件式(图3)!达到减少模具弹性形变的目的，对减少“毛刺”“震痕”效果相当明显!　　3.减少模具的死区。模具在制造过程中，要求模具内腔的面与面的过度、R位与面的过度等避免尖角存在;金属流动的摩擦面要求平滑等。　　4.模具表面的粗糙度、工作带的平行度、工作带表面的硬度等，也会形成粘铝的条件。模具氮化前必须对模具内腔、工作带的平滑度，工作带的平行度等进行检查，并进行修整、然后进行喷砂、抛光等，以达到提高模具的平滑度。经过氮化后，提高表面硬度后，将进一步提高模具的平滑度。　　5.装模前，模具抛光后，并在模具散件的配合面、焊合室喷防锈剂。　　6.装模时，必须将螺栓锁紧。　　3、铝型材挤压工艺的影响　　1.如果温度高、金属的流动过快，模具变形的程度增加，易形成粘铝现象;同时金属的变形抗力相对增加了，在模具内腔的金属死区相对增大，提高了形成粘铝的条件;另外如果铸棒温度、模具温度、盛锭筒温度相差过大，也易造成粘铝问题。　　2.模具投入生产前，一定要选用指定的模垫、专用垫。另外特别注意模垫、专用垫、模具之间的配合是否有间隙，是否有撞击位披风、裂纹、甚至退火产生凹痕等。即可能其中某一工件的端面不平，在挤压生产时给模具弹性变形留下空间。　　解决措施：　　1.挤压机出口按装白色灯光，以便观察“毛刺”的实时情况。　　2.根据“毛刺”问题的实时情况，根据挤压系数、型材断面情况、模具情况、设备情况等，选择最佳的挤压温度、铸棒加热温度、模具温度以及挤压速度，并在生产过程中，不断调整这些参数。　　3.限制一次上机生产的铸棒数量。随着生产棒数的增加，工作带温度在上升，铝水与工作带的摩擦加剧，导致工作带硬度下降、表面粗糙，积铝越来越多，“毛刺”也就越来越多。　　4.机手应在生产前检查模垫、专用垫、模具之间的配合是否紧密。如其中有间隙，可采取磨平的方法解决。如果磨掉的量稍大，可以对模垫、专用垫进行加温后，再投入生产。　　5.挤压中心位要正。模具中心位不正，棒皮易进入模具;挤压杆不正，压饼刮(盛锭筒)筒壁，将本应倒流的杂质送入模具，形成“积铝”条件。　　6.挤压生产进行中，应尽可能避免型材晃动。如果出料口处型材晃动，会将空刀的“积铝”瞬间带出，形成“震痕”。所以往往在牵引机刚锯完型材时，在出料口的型材当即产生一个“震痕”。　　4、铸棒质量的影响　　因铸棒的各种缺陷体与铸棒基体焊合不好，造成了金属流动的不连续性，形成“积铝”条件。从而形成"“毛刺”或“震痕”。　　1.偏析是在铸棒表面凝结的易熔析出物，也称偏析瘤，是易熔组成物渗出后凝结在铸棒表面而成的，在挤压生产中，聚集在模具金属流动的死区，被挤出或被流动的型材拉出，形成“毛刺”或“震痕”。　　2.疏松是在晶界及枝晶网络出现的宏观和微观的分散性缩孔，在枝晶间呈三角形孔洞，断口组织不致密，可能往往伴有气孔、夹渣等，在挤压生产中很难与金属焊合，从而以形成粘铝现象。　　3.夹渣是混入铸棒的熔渣、氧化皮或其他杂质，也叫夹杂。凹陷于基体，将破坏铸棒的连续性。在挤压过程中，夹渣通过模具的工作带时，粘附在入口端，形成粘铝。　　4.晶粒粗大是当熔体金属过热或铸造温度过高时。在铸棒中易出现的粗大晶粒组织，并伴有晶间裂纹，使金属不连续，在挤压生产中，也易产生粘铝问题;　　解决措施：　　1.在铝合金铸棒的铸造过程中，采用细化晶粒工艺，采取有效的技术措施减少铸棒的夹渣、疏松、晶粒粗大等缺陷，对铸棒进行均匀化处理。　　2.另外，加强对铝合金铸棒的低倍组织分析，进行质量监控，减少有缺陷铸棒的投入使用。　　3.高端产品使用专用铝合金铸棒，能提高成品率，减少上机模具数量。

抛光时若遇到制件表面有过深的印痕时，有人会采取加大抛光压力，企图将道痕抛去，殊不知这样做会伤害制件，使制件表面产生暗色烧焦印痕。这一现象待化学抛光后会显得更为明显，显现出雾状乳白色的花斑，且阳极氧化后仍会保留着。　　　　为避免这种现象的出现，除适当降低抛光轮的圆周速度之外，抛光时还需采取时时适量添加抛光膏、减少制件与抛光轮之间的接触压力，和不断变化抛光轮与制件之间的接触部位等措施予以防止。