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氧化镁干燥机
氧化镁干燥机
氧化镁
2019-01-25 15:49:17
MgO俗称苦土，是一种白色粉末状固体。熔点3125K，沸点3873K，密度3.58g/cm3（298K），硬度6.50。MgO对水呈一定惰性，特别是高温煅烧后的MgO难溶于水。MgO溶于酸。 MgO的制备方法： （1）金属镁在高温下燃烧。 2Mg + O2 == 2MgO （2）工业上一般通过煅烧碳酸镁或氢氧化镁来生产氧化镁。 MgCO3 ==== MgO + CO2 Mg(OH)2 ==== MgO + H2O 煅烧温度在923K左右制成的为轻质MgO，煅烧温度在1923K以上时制成的为MgO。 MgO大量用于耐火材料、金属陶瓷、电绝缘材料，轻质MgO与MgCl2或MgSO4溶液混合后可制成镁质水泥。医疗上用MgO作抗酸药和轻泻药。常与易致便秘的CaCO3配合应用。在水处理、人造纤维织物加工、造纸、催化剂生产等方面MgO都有重要应用。
铜精矿圆筒干燥机干燥及设备连接实例
2019-01-07 17:38:09
圆筒干燥机干燥是铜冶炼厂最常用的干燥方法。其设备简单，动力消耗小，并易于操作和维护。单台圆筒干燥机处理铜精矿能力设计范围较宽，为5～180t（湿矿）/h。铜精矿初始含水允许高达15％。干燥后含水则可根据需要按0.3％～8％设计。
圆筒干燥机干燥一般采用热烟气与物料直接热交换的方式。干燥过程有顺流式和逆流式两种。顺流式干燥为烟气与物料流向一致，它适用于物料初始含水较高，又需防止干燥物料因过热而发生氧化燃烧或热分解的场合。如硫化铜精矿的干燥，其缺点是热效率低，烟尘率高达2％～3％，深度干燥时可达10％。
逆流式干燥为烟气与物料流向相反。优点是热效率高，烟尘率低。适用于氧化矿及各种渣料的干燥。
精矿干燥工序设备连接实例见图1、图2、图3、图4。
图1 大冶冶炼厂干燥工序设备连接图
1－矿仓；2－圆盘给料机；3－胶带运输机；4－混合料仓；
5－圆盘给料机；6－燃烧室；7－φ1.5×12圆筒干燥机；
8－胶带运输机；9－旋风收尘器；10－排风机；11－烟囱
图2 白银－冶干燥工序设备连接图
1－φ3000搅拌槽；2－分液槽；3－圆盘真空过滤机；4－贮矿仓；
5－φ2.8×14m圆筒干燥机；6－燃烧室；7－旋风收尘器；
8－水膜收尘器；9－排风机；10－胶带运输机；11－贮液槽
图3 贵溪冶炼厂干燥工序设备连接图
1－精矿胶带运输机B650；2－水冷螺旋加料机φ850×5000；
3－燃烧风机9－35－11.No12.3；4－一次稀释风机9－35－11.No6.3；
5－煤渣出灰圆盘φ1400；6－二次稀释风机9－35－11.No10.2；
7－圆筒干燥机φ3.2×20m；8－精矿胶带运输机B1000；
9－双管旋风收尘器φ2500；10－锅炉引风机Y4－73－11.No16D；
11－低温电收尘器50m2；12－烟囱100m；13－燃烧室
图4 美国圣马纽尔冶炼厂干燥工序设备连接图
1－燃烧风机；2－氮气风机；3－冷却风机；4－圆筒干燥机φ3.78×39.93m；
5－双层圆筒筛；6－埋刮板运输机；7－电收尘器；8－烟囱；9－燃烧室
铜精矿圆筒干燥机干燥车间配置参考图
2019-01-07 17:38:09
铜冶炼厂精矿干燥车间配置图实例见图1、图2及图3。
图1 大冶铜精矿圆筒干燥机车间配置
1－φ1500×12000圆筒干燥机；2－燃烧室；3－鼓风机；4－φ1500圆盘给料机；
5－矿仓；6－胶带运输机；7－尾部罩；8－胶带运输机
图2 白银－冶铜精矿圆筒干燥机车间配置
1－φ2800×14000圆筒干燥机；2－燃烧室；3－排烟机；
4－圆盘真空过滤机；5、13－5t桥式起重机；6、12－分液箱；
7－3t电动葫芦；8－贮矿仓；9－汽水分离器；10－真空受液器；
11－搅拌槽；14－胶带运输机；15－φ700水膜收尘器；
16－φ1200旋风收尘器；17－螺旋运输机
图3 贵冶精矿圆筒干燥机车间配置图
1－给煤胶带动输机B500；2－5t电动葫芦；
3－水冷螺旋加料机φ850×5000；4－给料胶带运输机B650；
5－煤渣出灰圆盘φ1400；6－圆筒干燥机φ3.2×20；
7－双管旋风收尘器φ2500；8－精矿胶带运输机B1000
铜精矿圆筒干燥机干燥主要设备选择
2019-01-07 17:38:09
一、圆筒干燥机
圆筒干燥机筒体尺寸是根据要求的脱水量及选取的脱水强度通过工艺计算确定的。常用的干燥机筒体直径为0.5～3.8m，长2～40m。直径与长度之比为6～10。筒壁采用厚度10～30mm的锅炉钢板、耐热钢板或普通钢板焊接制作。为防止含水高、粘性大的铜精矿结窑，可采用局部或全长内衬不锈钢板的双层筒壁结构。这种结构对防止精矿粘结及提高干燥机脱水能力有明显效果。无论单层结构或双层结构，都应设置筒壁锤打装置，或在筒体内部挂链，但链条易磨损，不宜采用。
筒体内壁不衬耐火材料，但设有多种型式的扬料板，以增强脱水能力并破坏精矿粘结。不同型式扬料板的选择参见表1。一般在进料端1～2m区段设置螺旋形扬料板，使加入的湿精矿能迅速地被的推向筒内，减少滞料、倒料及漏矿现象。为防止漏矿，进料端挡料板应有足够的高度。其它区段多设置直线形升举式扬料板。
表1 圆筒干燥机扬料板型式的选择型式适用范围优缺点升举式适用于一般粉状物料，如各种精矿结构简单，检修方便扇形式用于密度大及不易分散的物料，如粒状磷肥填充系数大，传热效果好，粉尘少，但结构复杂，检修不便均布式用于易分散，易发生粉尘的物料，如粒状石灰石等同上格子式蜂窝式用于易发生粉尘的物料，如烟煤，硅藻土等同上
圆筒干燥机的驱动装置一般选用电机－减速机组合型式。为了适应处理料量及物料含水变化的要求，驱动装置应可调整。转速范围为1～6r/min。
贵冶φ3.2×20m精矿干燥机筒体为20mm厚锅炉钢板制作。倾斜5/100，全长内衬8mm厚不锈钢板。为克服热膨胀和保温，内外筒之间留6mm间隙。在进料端2m区段设置8片螺距为8m、高为300mm的螺旋形扬料板。中段9m区间为每间隔1.5m设置8片长1.1m、高300m直线形升举式扬料板。后部9m区间的扬料板为中部相同，仅数量为10片。扬料板均采用不锈钢板制作。在进料端筒体外部设有5排振打锤，每排10个锤。实践表明，上述结构的筒体对克服铜精矿的粘结是有效的。驱动装置由132kWJO3－280M－4，JZT型滑差调速电动机－齿轮减速机－胶块联轴器一双M30正齿轮组成。调速范围为2～4r/min。由于干燥机筒体内可能发生精矿粘结现象，电动机功率宜留有充分的余量。转速与处理量的实测数据见表2。
表2 φ3.2×20m圆筒干燥机转速与处理量关系转速，r/min电机电流，A处理量，t/h（湿基）2160～200663180～220964210～230112
干燥机尾部罩与卸料带式运输机之间应有密封装置，以免漏入大量空气。由于密封装置的磨擦阻力较大，对卸料带式运输机电动机功率宜留有充分的余量。
巴亚马雷厂铜精矿第一段干燥用圆筒干燥机筒体尺寸为φ2.6×22m，不锈钢板制，厚度18mm。内设高度为200mm的升举度扬料板。筒体安装倾角4°，转速6r/min，电机功率80kW；深度干燥用第二段圆筒干燥机筒体尺寸为φ2.2×24mm，用不锈钢板制。筒体第一区段为进料高温区，设高度为200mm的升举式扬料板；第二区段为格子形扬料板；第三区段为光筒。筒体安装倾角2°30′，转速2r/min，电机功率80Kw。
二、加料装置
水分低、粘性不大的物料可采用筒单的溜管加料。一般易粘结的铜精矿应选用水冷螺旋加料机加料。用推拉式加料机亦可。在顺流式干燥机中，由于加料管和高温烟气直接接触，因此需水冷或采用耐热铬铸铁制造。同时，干燥机头部的密封部位应保持有一定的漏风量，以利于加料管及头部密封圈的冷却保护。贵冶水冷螺旋加料机为φ850×5000mm，倾角33°，安装筒图见图1。为保护螺旋加料机，在进料前应设置电磁分离器。水冷螺旋加料机使用寿命约为一年。
图1 贵冶水冷螺旋加料机安装
注：此图中的电动机和减速机已改为水平安装
贵冶铜精矿预干燥车间主要设备见表3。
表3 贵冶预干燥车间主要设备设备名称规格单重
t功率kW台数设备名称规格单重t功率
kW台
数圆筒干燥机φ3.2×20m1211321煤渣出灰转盘φ1400mm 3t/h1.931水冷螺旋加料机φ850×5000m7.1221旋风收尘器2－φ2500mm12 1燃烧室20t/h标准锅炉炉排m251 1排风收尘器Q＝112～145km3/h H=2235～1961Pa4.81152燃烧用风机Q=29400m3/h
H=3500Pa1.9552低温电收尘器一室三电场50m2210 1一次稀释风机Q=5570m3/h
H=3500Pa0.52.51排灰埋刮板运输机水平式8.842二次稀释风机Q=14200m3/h
H=2430Pa1.2201排灰埋刮板运输机水平倾斜式5.47.51
表4为圆铜干燥机主要结构参数及技术性能实例。
表4 圆筒干燥机主要结构参数及技术性能实例项目单位白银－冶大冶大冶贵冶江西有色加工厂石茶铜矿巴亚马雷圣马纽尔物料 铜精矿铜精矿铜精矿铜精矿铜精矿氧化铜
原矿铜精矿铜精矿干燥型式 顺流顺流顺流顺流顺流顺流顺流顺流圆筒内径m2.81.52.23.21.03.02.63.78圆筒长度m141212.52010202239.93圆筒容积m386.221.247.51607.8141116447长径比 585.76.2106.78.410.5扬料板型式 升举式升举式升举式升举式升举式＋链条升举式升举式 转速r/min4.7135.92～423.56 斜度%5545337 电机功率kW5528401327.55580 筒体厚度mm20161620122518 筒体材质 锅炉钢板A320g锅炉钢板 A3不锈钢板 内衬材料 不锈钢板 40168外理能力（湿基）t/h309～1018～201002.44210～128.7湿精矿水分%12～141818.613～1515255～60.2干精矿水分%5～797.5935 620～650烟气进口温度℃600～800800～900650～700750～8008001000 烟气出口温度℃100～130150～200115～15011515060～70 尾部压力Pa－50～－100－30－30～－68－140 －20 脱水强度kg/（m3·h）264445～5035386321 燃料 重油粉煤粉煤块煤块煤重油天然气天然气燃料消耗kg/h196～224120260200090850200m3/h 单位水耗热值kJ/kg4400350031007813630038003500
铜精矿圆筒干燥机干燥技术操作条件及经济指标
2019-01-07 17:38:09
以贵冶的铜精矿预干燥为例。铜精矿主要来自德兴等四个矿山，由于磨矿细，含水高在15％，需将含水降至9％以下。该厂设置一台圆筒干燥机分别干燥6个品种的铜精矿，每次换料时间1h，干燥日作业时间为18h。采用块煤为燃料，顺流式干燥，干燥排出的烟气旋风收尘器及低温电收尘器后由100m烟囱排出。
各种精矿一般的脱水强度见表1。
表1 各种精矿一般的脱水强度精矿种类脱水强度，kg/（m3·h）细粒氧化铜精矿25～35一般铜精矿约40铅精矿35～40锌精矿35～50锡精矿18～25①硫化铁精矿40～60
①为间接加热式圆筒干燥窑数据。
贵冶的铜精矿预干燥主要技术指标见表2。
表2 贵冶铜精矿预干燥技术指标项目单位指标项目单位指标处理精矿量（湿基）t/h80～100燃料率％2.3湿精矿含水%15单位水耗热值kJ/kg7813干精矿含水%8燃煤空气量m3/h17550湿精矿温度℃15燃煤烟气量m3/h18152干燥矿温度℃57二次空气量m3/h9348空气温度℃15干燥机入口烟气量m3/h27500入干燥机烟气温度℃750～850干燥机出口烟气量m3/h35000尾罩出口烟气温度℃115尾罩出口烟气量m3/h52500尾罩漏风率%50尾罩出口烟气成分：SO2%0.08烟尘率%2.5尾罩出口烟气成分：CO2%5.36脱硫率%0.15尾罩出口烟气成分： O2%11.95脱水强度kg/(m3·h)35尾罩出口烟气成分：N2%64.54日作业时间H18尾罩出口烟气成分：H2O%18.07燃煤量t/t1.875尾罩出口烟气成分：含尘g/m332煤低热值kJ/kg21980干燥机尾部压力Pa－147
巴亚马雷冶炼厂（罗）铜精矿来自十多个矿山，含水分为10％～12％，采用两段圆筒深度干燥。第一段干燥矿含水5％～6％，然后配料。混合矿再进行第二段干燥，最终含水为0.1％～0.2％。干燥矿含水分的控制通过控制排料温度实现，其关系为：
排料温度，℃ 80 90 110
该厂采用天然气为燃料的顺流式干燥。烟气经旋风收尘及湿式收尘后排放。主要操作指标实例见表3。
表3 巴亚马雷冶炼厂铜精矿第二段干燥操作指标实例项目单位指标铜精矿处理量（湿基）t/h40湿精矿含水%5～6干精矿含水%0.1～0.2进入干燥机烟气温度℃700～900出干燥机烟气温度℃130～150排料温度℃90～110天然气正常用量m3/h270天然气最大用量m3/h360烟尘率%10铜精矿含硫%33～35干燥脱硫率%0.6干燥结团率（φ12筛孔）%5干燥排烟量m3/h18000排烟含SO2%0.2～0.4干燥机尾部压力Pa－10～－20干燥机脱水强度kg/（m3·h）23单位水耗热值kJ/kg5850
铜精矿用圆筒干燥机作深度干燥，采用重油为燃料的实例有哈里亚瓦尔塔厂（芬），该厂进干燥机的烟气温度为900～1050℃。
采用重油及天然气为燃料的实例有玛格玛公司的圣马纽尔厂（美），该厂圆筒干燥机尺寸为φ3.78×39.93m，处理湿精矿能力为168t/h。精矿始点含水8.7％，终点含水低于0.2％。进入干燥机的烟气温度620～650℃，属顺流式干燥。为防止铜精矿氧化着火，该厂利用制氧站的氮气作为二次风调节燃烧室温度。
表4为圆筒干燥机脱水强度实例表。
表4 圆筒干燥机脱水强度实例物料物料始点含水
％物料终点含水
％烟气入口温度
℃烟气出口温度
℃脱水强度
kg/（m3·h）铜精矿189800～900150～20044铜精矿18.67.5650～700115～15045～50铜精矿12～145～7800～85060～15020～40铜精矿80.296011535铜精矿60.2700～900130～15026氧化铜矿255100060～7063
氢氧化镁简单介绍
2019-02-14 10:39:59
碱土金属的氢氧化物都是白色固体，置于空气中就吸水潮解。其间Ca(OH)2就是常用的干燥剂。碱土金属氢氧化物在水中的溶解度比碱金属氢氧化物要小得多，从表中数据看，从Be到Mg，氢氧化物的溶解度顺次递加，它们的碱性也顺次递加。Be(OH)2和Mg (OH)2是难溶的氢氧化物。Be(OH)2是氢氧化物，Mg (OH)2归于中强碱，其他均归于强碱。表1 碱土金属氢氧化物的某些性质物质Be（OH）2Mg（OH）2Ca（OH）2Sr（OH）2Ba（OH）2性质色彩白白白白白熔点/K脱水分化脱水分化脱水分化脱水分化脱水分化水中溶解度/mol-dm-3（293K）8×10-1S×10-11.8×10-26.7×10-22×10-1酸碱性中强碱强碱强碱强碱 碱金属和部分碱土金属的焰色离子Li+Na-K+Rb+Cs+Ca2+Sr2+Ba2+焰色红黄紫紫红紫红紫红洋红黄绿波长/nm670.8589.6404.7629.8459.3616.2707553.6
Mg(OH)2的密度为2.36g/cm3，加热至623K即脱水分化： Mg(OH)2 ==== MgO + H2O Mg(OH)2易溶于酸或铵盐溶液： Mg(OH)2 + 2HCl ==== MgCl2 +2H2O 这一反响可应用于分析化学中。 将海水和廉价的石灰乳反响，能够得到Mg(OH)2沉积，亦称氧化镁乳： Mg2+ + Ca(OH)2 == Mg(OH)2 + Ca2+ Mg(OH)2的乳状悬浊液在医药上用作抗酸药弛缓泻剂。
利用硼泥制备氢氧化镁
2019-02-18 15:19:33
硼泥是、硼砂出产过程中构成的固体废弃物。硼泥中含有氧化镁、氧化钙、等碱性物质，对环境造成了极大污染。截止到2006年仅辽宁省内的硼泥就已达1700万t，并正以每年130万t的速度添加。
现在，国内外对硼泥归纳利用的研讨有诸多方面，已取得了许多科研成果，但硼泥污染的现象依然存在，这首要是因为各类硼泥归纳利用技术落后，工业化程度较低。硼泥中含有镁等有价元素，极具开发利用价值。因而，开发利用这种二次资源，出产氢氧化镁，对进步经济效益、削减环境污染、促进资源再生都有重要意义。氢氧化镁作为典型的无卤阻燃剂，具有阻燃、消烟、阻滴、高热稳定性、高效的促基材成碳效果和强除酸才能等特性。
现在，出产氢氧化镁的首要办法有：合成法、白云石的挑选煅烧法和电解卤水法。合成法需以含有氯化镁的卤水为质料，白云石的挑选煅烧法和电解卤水法的能耗皆较高。本文选用高温下煅烧工业浓硫酸与硼泥混合物的办法收回氢氧化镁，此办法能耗低且易于完成工业化，不只能够处理硼泥对环境的污染问题，也为氢氧化镁的出产拓荒了一条新途径。
一、试验
（一）试验质料
硼泥取自辽宁省某地，首要化学组成见表1。硫酸为工业级，浓度98%，、及其它检测所用药品均为分析纯，试验用水为二次蒸馏水。
表1 硼泥的成分（质量分数）/%MgOCO2SiO2Fe2O3Al2O3CaOMnO其它39.030.219.74.562.991.840.0821.628
（二）试验内容
将硼泥与工业硫酸的混合泥浆在高温炉中煅烧必定时刻，取出后加水溶解、加热、过滤，得到母液。用0.01mol/L的EDTA滴定Mg2+，核算浸出率。重复加热、过滤母液至用(NH4)2C2O4溶液体会不到Ca2+。向滤液中参加将溶液中的Fe2+、Mn2+氧化成高价的Fe3+、Mn4+有利于完全除杂，加至用K3[Fe(CN)6]溶液查验不到Fe2+，用硝酸和NaBiO3查验不到Mn2+。在必定温度下加10%NaOH溶液将母液调理至pH＝9.0，过滤，除掉杂质，得到镁精液。再向镁精液中参加5mol/L的NaOH溶液调理，pH＝12.0，过滤、洗刷，然后将产品恒温烘干，得到氢氧化镁产品。产品的检测按标准HG/T3607—2000履行。
（三）工艺流程
工艺流程见图1。图1 硼泥制备氢氧化镁工艺流程
二、成果与评论
（一）煅烧温度对镁浸出率的影响
在煅烧时刻为1h，硫酸与硼泥液固比为1∶1的条件下，调查不同煅烧温度下镁的浸出率，试验成果如图2所示。由图2可知，在烧烧温度为300℃时，镁的浸出率最高，尔后跟着煅烧温度的升高镁的浸出率反而快速下降。这是因为浓硫酸在350℃时开端发作分化反响，温度过高时，生成的SO3烟气和氧气会快速逸出，使反响不能充沛进行，故镁的浸出率下降。一起高温效果黏结生成不溶于水的硅酸盐类也会使得镁的浸出率下降。图2 煅烧温度对镁浸出率的影响
（二）煅烧时刻对镁浸出率的影响
在硫酸与硼泥液固比为1∶1、煅烧温度为300℃条件下，别离调查不同煅烧时刻下镁的浸出率，试验成果如图3所示。由图3可知，跟着煅烧时刻添加，镁的浸出率逐步增大。反响时刻为2h时硫酸与硼泥的反响根本完毕，此刻镁的浸出率到达最大。图3 煅烧时刻对镁浸出率的影响
（三）硫酸与硼泥份额对镁浸出率的影响
在煅烧时刻为1h，煅烧温度为300℃条件下，调查不同液固比时镁的浸出率，试验成果如图4所示。由图4可知，跟着硫酸与硼泥液固比的增大，硫酸过量增多，硼泥能充沛与硫酸反响，镁浸出率趋于增大，但耗酸量增大。若硫酸与硼泥的份额太小，则硼泥中的矿藏不能与硫酸充沛反响，导致镁的浸出率不高。依据试验成果，硫酸与硼泥的液固比以2∶1为宜。图4 硫酸与硼泥份额对镁浸出率的影响
（四）归纳条件试验
依据试验成果及归纳考虑能耗、药品用量和硫酸分化温度对浸出率的影响，断定工艺条件为：煅烧温度为300℃、煅烧时刻为2h、硫酸与硼泥的液固比为2∶1，在此工艺条件下镁的浸出率为88%。将此条件下所制样品按1.2所述办法制备氢氧化镁，经测定镁精液中镁的收回率为91.17%。因而，硼泥中镁的归纳收回率可达80%左右。
（五）氢氧化镁的检测与分析
1、氢氧化镁的XRD分析 选用X射线衍射仪分析了产品物相组成，其成果见图5。由图5可知，该产品的峰方位和强度均与JDPDS卡上标准Mg(OH)2的衍射峰数据完全一致，且峰值规整，无杂峰出现，可知粉体为Mg(OH)2。图5 Mg(OH)2样品XRD图
2、氢氧化镁的检测 对氢氧化镁产品进行成分分析，检测成果如表2所示。
表2 氢氧化镁成分（质量分数）/%Mg(OH)2FeAlCaOMn99.540.0190.0150.4300.008
由表2可知，氢氧化镁的纯度为99.54%，换算成氧化镁纯度为68.64%，高于标准HG/T3607—2000的规则，其他杂质的含量也契合此标准。
3、氢氧化镁的SEM分析 用SEM对氢氧化镁粉末的表面描摹微观结构进行分析，其成果见图6。由图6能够看出，未烘干的Mg(OH)2颗粒出现聚会状况，晶体微粒十分小，颗粒直径不到1μm。将样品烘干后Mg(OH)2晶体微粒逐步长大，颗粒呈不规则球状，颗粒直径大约70～90μm。图6 氢氧化镁SEM相片
（a）未烘干；（b）烘干后
三、定论
（一）依据单要素条件试验断定高温煅烧工业硫酸与硼泥混合物的工艺条件为：煅烧温度为300℃、煅烧时刻为2h、硫酸与硼泥的份额为2∶1。此刻镁的浸出率为88%。
（二）以为沉积剂制备氢氧化镁可使镁精液中镁的收回率到达91.17%，硼泥中镁的归纳收回率可达80%。经XRD检测断定沉积产品为氢氧化镁，产品质量契合标准HG/T3607—2000。
（三）由SEM检测能够看出，未烘干的Mg(OH)2晶体微粒十分小，颗粒直径不到1μm。氢氧化镁经烘干后晶粒长大，颗粒呈不规则球状，颗粒直径大约70～90μm。
镍精矿降低氧化镁工艺技术
2019-01-21 18:04:33
一、概述
金川公司选矿厂一选矿车间处理龙首混合矿石，设计处理能力为1200t/d，有破矿、磨浮、精矿输送三道工序。其中，磨浮采用三段磨矿、三段浮选的阶段磨选流程。经80年代后期和90年代初期的系列改造，形成了1500t/d的生产能力。90年后期，经过不断挖潜改造，特别是2000年和2001年连续两次150t/d的扩能改造，现已形成2000t/d的生产能力。
目前所指的龙首混合矿石，是指龙首矿东、中、西部三个不同采区的矿石混合，而不是矿石工业类型上所所义的硫化率为45%～60%的混合矿石。其中一部分较富混合矿石（含Ni1.3%以上）由一选矿进行处理，另一部分较贫混合矿石（含Ni1.122%左右）由二选磨浮车间处理。
本文所探讨的就是Ni品位在1.30 %以上的由一选处理的龙首混合矿。
二、矿石性质及主要矿物选矿工艺特性
（一）龙首混合矿石中主要金属矿物及选矿工艺特性
龙首混合矿石中主要金属矿物有紫硫镍铁矿、镍黄铁矿、黄铁矿、磁黄铁矿、黄铜矿、方铜矿等；脉石矿物有蛇纹石、绿泥石、滑石及碳酸盐。紫硫镍铁矿被认为是最易浮选的硫化镍矿物。镍黄铁矿属比较好选的镍矿物，其选别效果仅次于紫硫镍铁矿，主要原因是其原生粒度比紫镍铁矿小，由于中细粒贫矿石中的镍黄铁矿和磁铁矿紧密共生呈网络状结构，磨矿过程中绝大部分不能单体解离，造成镍黄铁矿可浮性稍差。氧化会使紫硫镍铁矿的可浮性变差，因此对于以紫硫镍铁矿为主的硫化镍矿石要求快采、快运、快选，矿石存放越久越不利于选别。
一般的蛇纹石化矿石，用黄药做捕收剂，镍回收率和硫化率接近或比较接近，是比较好选的硫化镍矿石，使用调整剂可提高精矿品位，回收率无明显改善。蛇纹石具有一定的可浮性，所以精矿中30%左右脉石矿物中有相当部分是蛇纹石，致使精矿中金属品位降低，氧化镁含量高。强蚀变矿石中蛇纹石含量较少，在一般的浮选生产中，硫化物损失严重。
研究证明：各类厂矿中的硫化镍矿物可选性无明显差异，但矿石中脉石矿物对选别生产显著影响，因此，提高镍矿物选别指标或降低精矿中氧化镁的研究工作中，必须重视脉石矿物的抑制。
（二）含镁脉石矿物的浮选工艺性质
金川硫化铜、镍矿床中主要脉石矿物为含镁硅酸盐，由于地质蚀变作用，这些硅酸盐主要以蛇纹石、绿泥石、滑石的形式存在，这些脉石矿物对铜、镍的浮选影响较大。
1、主要脉石矿物的结构
蛇纹石是层状碳酸盐矿物中最简单的矿物，结构式为[Mg3Si2O3（OH）]，在它的没一层结构中都含有一层硅氧四面体，水镁石层获得额外电荷，所以和另外一个硅氧四面体六方网成夹层结构，一旦在滑石层上没有净电荷而只有范德华力时，这个夹层就裂开，滑石也很软。
绿泥石也是层状硅酸盐矿物，结构式为（Mg·Al·Fe）12[（SiAl）8O22]（OH12），它是在双层云母之间夹上一层水镁石而形成的，如果水镁石层价键遭到破坏，这个矿物就裂开。和前两种矿物比，它最松软。
2、脉石矿物的可浮性
蛇纹石大量存在于镍精矿中而影响精矿质量。在镍矿的生产实践中发现蛇纹石大量进入镍精矿而难以脱除，原因是蛇纹石在形成过程中具有较强的磁性，具有磁性的蛇纹石吸附与同样具有磁性的硫化物表面一起进入精矿；另外，带正电的蛇纹石易吸附与带负电的镍矿物表面而上浮。
绿泥石在镍矿物浮选中易浮难抑，另外，绿泥石疏松易碎，在磨矿过程中易泥化。绿泥石矿泥在镍矿物浮选中其行为与蛇纹石细泥基本一致。
滑石具有非极性表面，疏水性好，具有较强的天然可浮性，仅用起泡剂就能很好使之浮游，镍矿物浮选中，滑石极易进入精矿中。
三、降镁现状分析
（一）工艺流程及其特点
90年代，为了给闪速炉提供低镁合格精矿，弥补二矿区富矿精矿量的不足，金川公司选矿厂、金川镍钴研究设计院、中南工业大学、西北矿冶研究院等单位，针对龙首混合矿石低精矿中氧化镁进行了大量的试验研究，这些试验研究概括起来有三种：
1、通过改变工艺流程降镁；
2、通过新药剂达到活化有用矿物，抑制脉石矿物的药剂降镁；
3、采用改变工艺流程和添加新药剂相结合的方式降镁。
通过大量的试验研究，一选车间于1998年6月9月分别对2#系统和1#系统进行了流程改造，形成了目前的降镁工艺，产出的低镁精矿送闪速炉处理，新的降镁工艺主要是强化了精选作业，增加了粗选次数，通过提高精矿品位达到降镁的目的。现场生产实践证明三段磨矿、三段浮选的阶段磨选流程是选别金川龙首混合矿石的成功经验，既可使有用矿物达到充分单体解离得到有效回收，又可减少过磨和矿物表面污染。生产实践还证明，该流程适应性比较好，既可组织降镁生产，为二期闪速炉提供低镁精矿（精矿中氧化镁含量≤7%）；又可以组织低精矿品位生产，为一期电炉生产提供原料，并且在这两种情况下，回收率都基本不受损失。一选磨浮工艺流程（框图）如图1。
图1 一造厂磨浮原则流程
（二）生产指标分类统计分析
对2000年1～8月选厂生产指标进行了分类统计，从统计结果得出如一结论。
1、原矿品位对指标有着直接的影响。随着原矿品位的升高，精矿品位、回收率均呈上升趋势，精矿中MgO含量逐渐降低。
2、原矿镍品位大于1.2%时，只要控制精矿镍品位大于6.5%，精矿中MgO含量即能低于7%，说明在现有工艺条件下，保证一定的精矿品位是降镁的首要条件。
3、原矿镍品位小于1.2%时，要保证精矿中MgO含量，必须将精矿品位提高到7%以上，回收率损失较多。
四、降镁问题分析
（一）矿石性质对降镁的影响
1、MgO赋存矿物的自然可浮性
大多数硅酸盐矿物有强的共价键或离子键，亲水性强，可浮性差，如橄榄石、辉石等。但蛇纹石、滑石、绿泥石等矿物是特殊的层状或双链状硅酸盐矿物，破碎后表面键力是分子键力，疏水性好，自然可浮性强，在浮选过程中容易进入精矿，致使精矿中MgO含量升高。金川矿区的矿石大多发生蚀变，原生的橄榄石、辉石大多蚀变为蛇纹石、滑石、绿泥石等，这些含镁矿物可浮性好，是MgO难以抑制的主要原因。
2、矿石硬度
矿石的硬度变小，在磨矿过程中更容易泥化，矿石的蚀变与矿石中构造挤压带的发育会加剧这一趋势，使蛇纹石、滑石、绿泥石矿泥包裹在金属矿物的表面进入精矿，造成MgO含量升高。
3、矿石品位
矿石中金属硫化物与含镁脉石矿物呈负相关，即矿石品位越低，MgO含量越高。2001年1～8月一选矿处理的龙首混合矿石累计Ni原矿品位1.333%，比计划Ni原矿品位1.35%低0.017%，比2000年同期的1.445%降低了0.112%，呈明显的下降趋势，增加了降镁工作的难度。
（二）降镁方案的局限性
针对龙首混合矿石改善镍铜指标，降低精矿中MgO的工作，各大专院校，科研院所做了大量的试验研究，对不同的矿石采用不同的技术措施都有一定的效果，但是一经生产应用，效果若显若隐。选矿过程很复杂，工业化生产又是一个连续性过程，因目前矿山尚无法实现配矿或稳定出矿，入选的矿石性质、品位波动很大，以不变（或说相对固定）的选矿设备、工艺流程处理多变化矿石，使过程控制更加复杂化，从而使一些看起来比较好的技术措施，在现场应用时就很难取得理想的效果。
五、降镁工作的研究方向
（一）工艺矿物学研究
一矿区龙首混合矿石矿物组成复杂，过去的矿物工艺学研究多侧重于考察原矿，对脉石矿物在选矿过程中各中间产品的赋存状态和工艺特性研究很少，而弄清楚含镁脉石矿物在整个浮选工艺过程中的走向及选矿过程中各中间产品中的脉石矿物的工艺特性，对降镁工艺与药剂的研究具有重要的指导意义，是降镁的关键所在。
（二）选矿新工艺研究
金种一矿区龙首混合矿石降镁工艺的研究晚于二矿区，但也取得了一定进展。但从生产实践来看，还需继续深入探索。
澳大利亚的G·D·Senior等人采用一种新的工艺流程处理镍硫化矿，可除去98%的含镁矿物，工艺要点为：预先浮选含镁矿物，然后将物料分别处理，分段抑制含镁矿物，最后活化含镍矿物，得到高品位镍精矿。金川一矿区混合矿石主要含镁矿物为蛇纹石，其良好的可浮性是造成精矿MgO含量高的重要原因，可以考虑预先浮选蛇纹石，并通过降镁药剂分段抑制其它含镁矿物来达到降镁的目的。另外，G·D·Senior等人认为，粒度不同的物料可浮性和对药剂的要求都有很大的差异，这一点也值得借鉴。
（三）浮选新药剂研究
在工艺流程确定的前提下，影响浮选过程和最终指标最为关键的因素就是浮选药剂的合理选择与使用。由于浮选过程中药剂之间存在着的交互作用，很难真正搞清楚选矿药剂的作用机理，现有的很多理论都是以假设和推测的形式出现，不能确定地描述药剂如何作用于矿物，怎样改变其浮选特性，这一点妨碍了浮选药剂研究的针对性。因此，深入研究各种药剂的作用机理，是降镁研究的重要组成部分。
（四）应注意整体指标的优化
各大专院样、科研院所以往对于金川矿石降低精矿中MgO的研究中，虽然部分地注意了对其它指标的影响，并且采取了一定的技术措施，但这种注意还是不够的。很多降镁方案都要通过不同程度地提高精矿品位来实现，而精矿品位的提高势必造成回收率的损失。若是为了降镁则大幅度提高精矿品位，导致过多地损失回收率，在经济上是不合理的，金川资源有限，在考虑降镁满足闪速炉要求的同时，不能过多损失镍、铜回收率，要特别注意整体指标的优化，这应在今后的降镁工艺研究中引足够重视。
六、结语
金川一矿区龙首混合矿石降镁工艺，经各大专院校、科研院所的大量研究，已取得了一定的进展，有些已应用于工业生产中，目前一选矿的降镁工艺就是在充分吸收各家研究成果的基础上形成的，生产实践也证明在矿石性质、品位相对稳定时，还要靠提高精矿品位来达到降鲜的目的；在矿石性质恶化时，精矿中MgO含量还不能满足要求等，因此，针对一矿区龙首混合矿石降低精矿中MgO含量的工作，还要进一步地探索研究。
氧化镁在电加热管方面的应用
2019-01-04 17:20:20
镁粉主要可用于火箭冲压发动机和去除推进剂燃气中氯化氢。另外还可用作还原剂、制闪光粉、铅合金，冶金中作去硫剂、有机合成、照明剂等。镁粉与铝粉一样，受潮会产生自燃、自爆。当每公升空气中含镁粉10-25毫克，遇到火源就会爆炸。因此工厂在储放镁粉时要格外的注意，一旦生产自然爆炸后果将不堪设想。镁粉做为炼钢不可缺少的材料之一，其需求也多来自于炼钢，因此钢市的好换对镁粉价格有一定的制约作用。
镁粉分为碳酸镁、雾化球形镁粉等。而氧化镁粉作为制作电加热管的主要材料之一，对其电加热管性能好坏的影响非常大。电工级氧化镁粉是指电熔结晶氧化镁块经破碎并对不同颗粒尺寸或数目按一定比例配合，直接或改性后用于管状电热元件中作为在高温下导热的绝缘介质。
电工级氧化镁粉可分为普通型、低温防潮型、中温防潮型以及高温型。氧化镁粉在工作温度的时候，其要具有较高的导热性能，以便能迅速把热量传递到管表面上去，使电阻与管壁温度更接近。当工作温度在1100摄氏度以内时，其具有较好的绝缘性能。其必要要具有一定的颗粒度，形状一般要求为圆状。并且要求其无论在常温还是高温状态下对发热丝材料和管材都应无腐蚀现象。
因氧化镁矿石经粉碎后，颗粒的大小不同，若按一定数量的配比具有以下优点，一是能提高粉密度，减少电阻丝的温度，从而提高电热元件的寿命。二是能克服“分筛”效应，提高mgo粉的利用率。
纳米氢氧化镁的用途及合成方法
2019-01-04 09:45:23
氧化镁干燥机
