软锰矿不溶于硫酸，必须把它还原成一氧化锰（MnO），才能和硫酸反应制得硫酸锰。因此，软锰矿的还原效果，将直接决定整个工艺过程中锰的利用率。回转窑、反射炉、固定床煤还原焙烧－硫酸浸出工艺，已有半个多世纪的历史，是传统而实用的工艺，但存在着热耗高、操作条件差等缺点。通过对堆积与悬浮软锰矿还原工艺的研究，探索最佳反应条件，提高锰利用率；同时，也可以为工业化进行最优设计和最优控制，从而为生产提供理论指导。     一、 试验原料 本次试验所用矿石由广西新振锰业集团有限责任公司提供。表1、表2分别为原矿的成分分析和粒度组成。 表1  新振锰矿石多元素分析结果/（wt,%）试样MnMnO2MnOTFeSiO2Al2O3CaOMgOSPLOi粗样24.9836.022.838.2134.348.410.642.380.0370.1612.43 表2  新振锰矿粒度筛析/（wt,%）粒级/mm＋0.0740.074～0.041－0.041含量/%10.049.6480.32     将块样和粉样分别磨制光片和薄片，对其矿石的矿物组成进行观察和分析。根据块样矿石的结构构造，锰矿石可归纳为两类：角砾状锰矿石和条带状锰矿石。     角砾状锰矿石：矿石呈褐色一黑褐色，角砾状构造，黏土矿物、石英和锰矿物组成角砾，被赤铁矿（褐铁矿）胶结。     锰矿物（复水锰矿）：复水锰矿颗粒细小，不透明，和细粒的石英、绢云母（伊利石）交织在一起，分布在角砾内。不规则的锰矿物的集合体一般6～31μm，最小1～2μm。可能还有少量的其他锰矿物，镜下不易区别。     脉石矿物：赤铁矿（褐铁矿）：呈网脉状分布，以胶结物或团块的形式存在，把锰矿物、石英、黏土矿物等组成的角砾胶结在一起。网脉宽15～48μm，团块状的可达103μm 。     条带状的锰矿石：矿石呈褐黑色，染手，微细粒结构，条带状构造。条带由深浅不同的颜色显示，条带的宽窄不同，主要是因为不透明矿物含量不同造成。颜色较深的条带富含锰矿物和赤褐铁矿，条带浅的部分富含石英、绢云母（伊利石）等脉石矿物。     锰矿物：根据下述的探针及镜下鉴定，主要是复水锰矿。锰矿物和黏土矿物（高岭石、伊利石等）、石英交织在一起，颗粒一般10～34)μm，最小1～2μm。     脉石矿物：主要是石英、赤褐铁矿、绢云母、粘土矿物等，特征同角砾状矿石中的脉石的特征。     根据显微镜下观察、化学分析、XRD衍射分析和探针分析，原矿石平均样的矿物含量是：复水锰矿40%；石英25%；绢云母（伊利石）5%；黏土矿物10%；方解石5%；长石3%；赤铁矿（褐铁矿）10%；其他2%。     对锰矿原矿的矿物工艺学研究表明，锰矿石可归纳为两类：角砾状锰矿石和条带状锰矿石。原矿石平均样的矿物，主要是复水锰矿、石英、赤铁矿（褐铁矿）10%；次要矿物是绢云母（伊利石）5%、黏土矿物、方解石、长石等。锰矿物少量呈单体存在，85%的锰矿物和脉石矿物交织在一起。     试验用固体燃料－煤粉为武钢乌龙泉矿水泥厂普通燃煤，其主要指标见表3。 表3  试验用煤粉工业分析结果/%煤粉种类水分挥发分灰分固定碳硫热值/（kj·kg-1）燃煤4.018.831.2955.400.4927181     二、马弗炉焙烧试验     对于还原焙烧工艺，影响还原效率的主要工艺参数为：①还原剂用量；②温度、③反应时间。为此，针对不同工艺参数，进行矿石焙烧条件试验，再用磁选管对焙烧产品进行磁性物分离除铁试验。     为了研究氧化锰矿的悬浮态焙烧效果和工艺条件，先在马弗炉进行还原焙烧。焙烧是在高温箱式电阻炉(12kW)内进行的，每次装矿量为50g，通过调节温度、焙烧时间和粉煤配比来考查焙烧效果。焙烧后的产物，直接进水冷却，然后进行脱水干燥、缩分、磨矿、磁选。弱磁选试验是使用天津矿山仪器厂生产的XCGS-73型磁选管上完成。磁选管弱磁选试验激磁电流为1.5A，磁场强度为119.4kA／m。     （一）焙烧温度试验     马弗炉焙烧温度试验条件为：煤粉用量10%，焙烧时间50min，试验结果见表4。当温度在800℃以上时，M02转化为MO的转化率在90%以上，还原反应比较充分。当温度达到900℃，Mn02全部转化为MnO。试验选择反应温度800～850℃作为马弗炉焙烧最佳温度条件。 表4  焙烧温度试验结果温度/℃Mn/%MnO/%MnO2/%转化率/%75022.5625.324.6686.9580021.1024.143.8188.6085022.9328.211.7195.2990022.6129.190100.0095020.2926.200100.00     （二）焙烧时间及磁选试验     焙烧时间试验及磁选试验的目的，主要是考察焙烧时间对还原转化率和磁选除铁的影响。考虑到能源消耗问题，锰矿还原温度为750℃左右，试验温度选定为750℃，煤粉用量l0%。试验结果见表5。 表5  马弗炉焙烧时间试验结果/%时间/min产品产率TFe铁回收率MnMnOMnO2转化率30磁精17.2013.9830.1723.9621.528.1476.43磁尾82.806.7269.8321.81合计100.007.97100.0022.1850磁精17.8814.0030.9824.9722.716.6380.77磁尾82.126.7969.0221.78合计100.008.08100.0022.3580磁精12.0916.9624.0923.7920.688.2075.57磁尾87.917.0475.9121.20合计100.008.24100.0021.51     由表5可知，焙烧时间在30～50min，无论是MnO2还原转化率和磁选除铁效果均比较稳定，可以丢掉30%左右的铁金属量，但铁的品位降低不多，因此，确定马弗炉焙烧时间为50min较为合理。     煤粉用量试验条件及结果见表6。由表6可知，在850～900℃温度条件下，煤粉用量在5%～15%的范围内，MnO2还原转化率均可达到90%以上。因此，的确定合适的还原剂用量为煤粉用量10%。 表6  马弗炉焙烧煤粉用量试验温度/℃时间/min煤粉用量/%Mn/%MnO/%MnO2/%转化率/%90050823.0429.75010090050522.7329.270.199.72850501520.6924.522.6991.79850801022.4127.082.2893.58     以上试验表明，广西新振锰业集团有限公司的锰矿，经过马弗炉堆积态还原焙烧，在温度为800～950℃的温度范围内，可以实现氧化锰转化率大于90%，原矿还原焙烧弱磁选除铁率达到30%，而Mn、Mn0的损失率不足3%的较好指标。因此，采用还原焙烧是实现对该类氧化锰矿资源利用的有效办法。但是，由于常规焙烧需要的时间长、生产效率低，要真正实现对该矿石的利用，需进行更深入的研究。研发新的还愿焙烧方法及装置，简化工艺流程，缩短焙烧时间。     三、悬浮态还原焙烧半工业试验研究     在实验室型悬浮还原焙烧试验结果的基础上，设计了多级悬浮还原焙烧反应半工业试验装置，由预热器、多级悬浮反应炉、风管及热风炉等组成。对于“多级悬浮还原焙烧反应－磁选”新工艺，在气固流场稳定的情况下，影响MnO2快速还原转化为Mn0的主要工艺参数为： CO浓度、温度、固气比、矿石粒度。为此，针对不同工艺参数，在图1所示的半工业试验装置中，进行矿石焙烧条件试验和连续试验。 图1  多级悬浮还原焙烧半工业试验工艺流程图    物料分散悬浮在气流中，气流对物料传热所需时间很短，其实际传热速率是很高的。气固相间的传热系数为较传统的回转窑，传热系数提高了3000倍以上，气固接触面积增加了数万倍。多级悬浮还原焙烧试验，采用悬浮预热及反应炉技术，物料在悬浮预热器预热，在反应炉内反应，部分细粒级在三级旋风筒提前发生了快速还原焙烧反应。对三级筒下料口取样分析表明，氧化锰 (MnO2·n H2o)转化成Mn0的转化率为70%左右。     多级悬浮还原焙烧系统，由四级旋风筒和一级反应炉组成。为了提高热效率及收尘效率（气固分离效率），极大限度地减少跑料、掉料（短路），首先进行冷态试验，寻找避免跑料、掉料（短路）最少的压力风量工艺参数，为确定热模装置的设计参数及工艺参数提供数据。     根据小试试验结果，半工业多级悬浮焙烧试验，改变气氛条件，选定其他条件在较小范围内变化，多级悬浮反应炉温度在1000～1050℃范围，处理量约500kg／h，试验条件和结果见表7。 表7  软锰矿悬浮还原焙烧半工业试验试验结果试验 编号反应炉/℃上部温度/℃反应炉 进口CO/℃尾气 进口CO/℃Mn/%MnO/%MnO2/%转化率/%1202B－110339606.962.4622.8829.5401001202B－24.8527.2733.442.1795.401202A10429583.501.6021.1327.020.3299.491202D10239622.780.625.4827.736.3484.671202E10389722.780.624.9228.104.9987.72     气氛条件试验结果表明，在反应炉温度为1050℃左右，上部温度达到958～972℃，当CO含量在3.5%以上，Mn02转化率达到了99%以上，效果比较理想。但由于原矿粉粒度偏细，目前的半工业实验炉在处理此类物料时，在收尘率设计上尚有待完善。     四、氧化锰悬浮还原焙烧能耗分析     为了确定氧化锰悬浮还原焙烧工艺的技术经济指标，以连续试验为例，进行了系统的热平衡能耗分析（表8），基本原始数据如下： 表8  氧化锰悬浮还原焙烧半工业试验热平衡表热收入项热支出项序号项目×103kj/kg%序号项目×103kj/kg%1LPG燃烧热1.43274.161出炉物料带出热0.97650.542化学反应热0.0693.572尾气带走热0.41921.703回风带入热0.43022.273CO损失热0.0251.294物料水分蒸发热0.26013.465窑壁散热0.25113.00合计1.931100.00合计1.931100.00     锰矿粉比热为1.22kj/kg·℃；CO热值为1.18MJ/kg，消耗量按气体体积的3%计算；废气比热为1.424kJ／标m3·℃；烧失热量消耗为260kj/kg，锰矿烧失12.43%。     根据半工业试验焙烧生产装置计算的热平衡，见表8。     反应MnO2+CO  Mn0+C02热效应：15.123 kj/mol（放热），4.54kj/kg；     回风量：50%；筒体散热：10%；处理量： 500 kg／h；固气比：0. 5kg／标m3；成品温度：800℃；废气排放温度：150℃。     据热平衡表计算可得，焙烧1t原矿需要补充的热耗为：1.432×106kJ/t（原矿），折合标煤，氧化锰悬浮还原半工业试验能耗：48.94kg（标煤）／t（原矿）。     五、结  语     （一）软锰矿经过堆积态还原焙烧，在温度为800～950℃的温度范围内，软锰矿转化率（二氧化锰转化为一氧化锰）大于90%，原矿还原焙烧弱磁选除铁率达到30%，Mn、Mn0的损失率不足3%o。     （二）通过处理量500kg/h级的多级悬浮还原焙烧半工业实验研究，物料在系统中的停留时间仅为数秒钟。根据连续试验结果，对新振锰矿进行悬浮还原焙烧，合适的操作参数为：多级悬浮反应炉温度1050～950℃，在半工业试验时，多级悬浮反应炉人口气体CO浓度4.5%～7.5%，多级悬浮反应炉中固气比0.5～0.8kg／Nm3，二氧化锰的转化率达到了90%以上。    （三）试验表明，悬浮还原焙烧工艺具有较宽温度、气氛、固气比的操作范围，操作方便，系统运行稳定可控。据热平衡计算可得，焙烧1t原矿需要补充的热耗为：2.010×l06kj/t（原矿），折合标煤，氧化锰悬浮还原半工业试验能耗：48.94kg（标煤）/t（原矿）。

随着 市场 对紫铜需求的日益增大，对于其购买都是采用批发紫铜的买法。紫铜中的微量杂质对铜的导电、导热性能有严重影响。其中钛、磷、铁、硅等显著降低电导率,而镉、锌等则影响很小。氧、硫、硒、碲等在铜中的固溶度很小,可与铜生成脆性化合物,对导电性影响不大，但能降低加工塑性。普通紫铜在含氢或一氧化碳的还原性气氛中加热时，氢或一氧化碳易与晶界的氧化亚铜(Cu2O)作用，产生高压水蒸气或二氧化碳气体，可使铜破裂。这种现象常称为铜的“氢病”。氧对铜的焊接性有害。铋或铅与铜生成低熔点共晶，使铜产生热脆；而脆性的铋呈薄膜状分布在晶界时，又使铜产生冷脆。磷能显著降低铜的导电性,但可提高铜液的流动性,改善焊接性。适量的铅、碲、硫等能改善可切削性。紫铜退火板材的室温抗拉强度为22～25公斤力／毫米2,伸长率为45～50％，布氏硬度（HB）为35～45。具有优良的导电性﹑导热性﹑延展性和耐蚀性。主要用于制作发电机﹑母线﹑电缆﹑开关装置﹑变压器等电工器材和热交换器﹑管道﹑太阳能加热装置的平板集热器等导热器材。常用的铜合金分为黄铜﹑青铜﹑白铜3大类。 　　纯净的铜是紫红色的 金属 ，俗称“紫铜”、“红铜”或“赤铜”。紫铜富有延展性。象一滴水那么大小的纯铜，可拉成长达两公里的细丝，或压延成比床还大的几乎透明的箔。紫铜最可贵的性质是导电性能非常好，在所有的 金属 中仅次于银。但铜比银便宜得多，因此成了电气工业的“主角”。批发出售有利于更好的将紫铜推向 市场 ，想要了解更多关于紫铜批发的信息，请继续浏览上海 有色 网。

2009年中国裸铜线批发 市场 发展迅速，产品产出持续扩张，在国家 产业 政策的鼓励下， 行业 产品向高技术产品方向发展，国内企业新增投资项目逐渐增多。投资者对 行业 关注越来越密切，这使得裸铜线 行业 的发展需求不断增大。  2009年10月-2010年3月铜电线 价格 ：BV 2.5平方电线 价格 :145元/盘 BV 4平方电线 价格 :236元/盘 BV 6平方电线 价格 ：363元/盘  2009年8月国内 现货 铜线批发 价格 达到37000元 /吨的高位，但 期货价格 却不为所动，在连续6个 交易 日里自最高价下跌了1000元/吨。相比于上海铜价，LME和COMEX的 走势 显得更加疲弱，LME3 月铜 价格 反弹到3320美元后就调头向下，根本没有触及倒3338美元的记录新高，经过5个 交易 日的下跌已经回到3200美元以下。在 价格 温和下跌一定幅度后， 市场 上消费买盘纷纷进入也吸引了一部分以牛市思维进场的抄底买盘。对于 价格 后市如何演绎，铜价运行趋势是否转变，笔者综合几方面的因素进行了分析，得出这样的结论：铜价牛熊转换正在进行，如果 价格 跌破关键的支撑将加速下跌，并开始熊市。

锑是元素周期表中第五周期的VA族元素。原子序数51，化学符号为Sb，原子量121.75,原子的外层电子构型为5S25p3。锑的密度为6.691g/cm3,熔点630℃，沸点1440℃。锑的脆性很大，不能进行压力加工。锑与砷同属半金属元素，但锑的金属性质较显着，在常温空气中，锑不被氧化，在加热时能氧化焚烧生成易蒸发的Sb2O3。锑的首要化合物有氧化物Sb2O3、Sb2O4和Sb2O5和硫化物Sb2S3、Sb2S5等。    锑在地壳中的丰度为1×10-5%，锑的全国际总储量为562万吨，我国锑储量占国际总储量的50％以上，为310万吨，居国际第一位。地壳中含锑矿藏分为金属间化合物、硫化矿、氧化矿和天然锑四类，其间的硫化矿藏辉锑矿（Sb2S3）是锑冶金工业的首要提锑质料。金属锑简直悉数用于出产合金，制作轴承、蓄电池栅板、电缆护套等。铅锡焊猜中也参加一定量的锑，高纯锑用于电子工业。锑的化合物使用日益广泛，除作阻燃剂外，在陶瓷、玻璃、颜料、橡胶、军工等部分也有使用。    锑冶炼办法分为火法和湿法两大类，火法历史悠久，工艺老练，使用遍及；湿法炼锑技术开发已获成功，并建成大厂，但因经济效益差而未正常出产。火法炼锑因设备不同还分多种工艺，但首要流程只要两种，即直井炉蒸发焙烧一反射炉复原熔炼和鼓风炉蒸发熔炼一反射炉复原熔炼，二者的差异在于蒸发设备不同。    是使用硫化锑（Sb2S3）易蒸发、易氧化和Sb2O3易蒸发的特性，在直井炉内高温文通风条件下，使矿石中锑成气体蒸发，在冷凝和收尘体系中以Sb2O3形状提取锑的进程。氧化蒸发锑的首要化学反响是：                              2Sb2S3＋9O2====2Sb2O3＋6SO2    如锑矿中含有氧化锑矿（Sb2O4）时，除被碳复原和热分解成Sb2O3蒸发外，还会发作以下反响：                          9Sb2O4＋Sb2S3====lOSb2O3＋3SO2    矿石中的FeO、SiO2、CaO、Al2O3等成分在高温下生成炉渣排出。    直井炉是一种炉膛呈笔直井状的冶金炉，专用于硫化锑矿的蒸发焙烧。炉膛横断面为正方形或圆形，面积2.5-4m2，炉高3-5m，炉内下部水平安放双层炉条，炉渣自此排放落在斜坡炉底上。炉顶为圆形，正中有平常加盖的加料口，排气口在旁边面，通向火炬和收尘体系。出产规模较大时把4台炉子连成一体，共用一套烟气冷凝及收尘设备。    直井炉所用炉料有富块矿（Sb15％-20％）、贫块矿（Sb7%-15%）、浮选矿（Sb＞40%）等，质料经配料后按焦炭——块矿——碎矿——精矿团的次序顺次参加炉内。首要操作条件是：入炉料粒度10-150mm，炉柱高1.5m，焙烧温度900-1050℃。出产指标为：床能率2.5-4t/(m2·d)，电耗320kWh/t锑氧，焦率5％-6％，产品含锑75％-82%，废渣含锑0.6%-2%，锑蒸发率>90%，锑总回收率91％。

    批发就是指专门从事大宗商品 交易 的商业活动。零售的对称。是商品流通中不可缺少的一个环节。通常有两种情况：①商业企业将商品批量售给其他商业企业用作转卖。②商业企业将用作再加工的生产资料供应给生产企业。而铜合金批发指主要从事大量铜合金产品 交易 的商业活动.   铜合金（copper alloy ）以纯铜为基体加入一种或几种其他元素所构成的合金。纯铜呈紫红色﹐又称紫铜。纯铜密度为8.96﹐熔点为1083℃﹐具有优良的导电性﹑导热性﹑延展性和耐蚀性。主要用于制作发电机﹑母线﹑电缆﹑开关装置﹑变压器等电工器材和热交换器﹑管道﹑太阳能加热装置的平板集热器等导热器材。常用的铜合金分为黄铜﹑青铜﹑白铜3大类。  批发是随着商品经济的发展而产生的。商品生产和商品交换的发展，使商品购销量增大，流通范围扩展，生产者相互之间、生产者与零售商之间直接进行商品交换，常有困难或不方便，于是产生了专门向生产者直接购进商品，然后再转卖给其他生产者或零售商的批发商业，商业部门内部有了批发和零售之间的分工。批发业务一般由批发企业来经营，每次批售的商品数量较大，并按批发 价格 出售。商品的批发 价格 低于零售 价格 ，即存在着批零差价，其差额由零售企业所耗费的流通费用、税金和利润构成。商业批发是生产与零售之间的中间环节。通过商业批发活动，使社会产品从生产领域进入流通领域，起到组织和调动地区之间商品流通的作用。还可通过商品储存发挥“蓄水池”作用，平衡商品供求。   铜合金批发以铜及铜合金材料为主做的大批量商品流通,购销及交换.随着铜材 市场 的需求供大,越来越多的商家或企业会选择批发来经营或购买铜材. 

该方法可以简化冶炼过程，主要表现在∶ (1)直接使用氧化铁精矿，不需要球团和烧结过程; (2)不需要炼焦(如果用煤来产生热还原气体，可在现场燃烧各种煤粉); (3)因为没有颗粒粘结或熔化问题，可使用高温，该工艺可能是强度的; (4)生产固体颗粒或铁水的可能性; (5)低级耐火材料问题; (6)容易供给原材料(铜和镍硫化物精矿颗粒已供给闪速熔炼炉，50多年来没有出现诸如堵塞和粘结问题。氧化铁精矿应该更容易，因为它们接近气体比硫化物颗粒接近氧气更加稳定了; (7)在一套设备中直接炼钢的可能性。 根据这些理由，悬浮法作为高强度工艺是最好的选择，特别是从细过筛氧化铁精矿开始。 将这种悬浮法的生产能力作为一个例子，闪速熔化炉(比用于铁闪速还原的更小)每年(约0.6~0.8吨/分)生产铜为0.3~0.4x10^6吨。 物料和CO2还原 使用这个新技术所得到的三种燃料的输入和输出流和输入和输出量以及从传统高炉操作得到的三种燃料的输入和输出流和输入和输出量。特别的是为了这个新技术而大量还原产生的CO2，甚至使用的煤还原高炉中产生的CO2比较。由于淘汰了炼焦/燃烧、球团和烧结阶段，这个被建议的技术将具有其他环境效益。在USDOE报告中提供了当前高炉操作中产生的污染散发物的典型数量。

用于铜精矿半氧化或氧化焙烧、半硫酸化或硫酸化焙烧的流态化焙烧炉，其结构基本上相同。     流态化焙烧炉有矩形和圆形两种。矩形炉炉床砖型简单，砌筑方便，炉体结构强度较小，但受热时膨胀不均匀，而且直角处炉料常成旋涡，容易导致流态化不良甚至烧结，小型炉采用，有利于改善炉料短路。圆形炉炉床砖型较多，空气分布均匀，密封性较好，大、中、小型炉均适宜，故广泛采用。     流态化焙烧炉炉膛形状可分直筒型和扩散型两种。由于扩散型炉膛能降低炉内气流速度，减小烟尘率，改善烟尘质量，故采用较为普遍。炉膛扩散角一般为20°～25°，炉膛与流态化床直径之比一般为1.3～1.5。     一、炉床面积     （一）按床能率计算                                                          （1） 式中 —炉床面积，㎡；     A＝炉子、日处理干精矿量。t／d；     a＝炉子床能率，t／（㎡·d）。     （二）按风量平衡计算                                           （2）     式中 —过剩空气系数；       —焙烧1kg精矿所需的理论空气量，        ／kg；     —流态化床空气直线速度，m／s；     — ；     —流态化床温度，℃。     每台焙烧炉的炉床面积：                                                           （3）     式中 —每台炉子的炉床面积，㎡；       —选择炉子的台数。     圆形炉子的炉床直径：                                     （4）     式中 —圆形炉子的炉床直径，m；       —前室面积，㎡；       —本床面积，㎡。    大、中型炉通常设有前室，前室的面积通常为炉床面积的5～10%，较小炉子选大值。小于5㎡的炉子一般可不用前室。     对矩形炉  炉长∶炉宽＝3∶1。     二、流态化床高度     通常由炉料在炉内停留时间，床内热稳定性、流态化的均匀性以及冷却的安装条件等因素确定流态化高度，通常为0.9～1.5m。     三、炉膛有效高度     炉膛有效高度是指溢流口下沿至排烟口中心线的高度。确定炉膛有效高度通常有两种方法：     （一）根据烟气在炉膛空间的停留时间来确定，一般停留18～28s，计算公式如下：                                        （5）     式中 —炉膛有效高度，m；          —每吨炉料所产生的烟气量， ／h（标）；        —烟尘在炉膛内必须停留的时间，s，烟尘在炉膛内的速度可近似取烟气的速度；        —炉膛面积，㎡，炉膛面积比炉床面积多为1.7～2.2。     （二）按经验公式估算炉膛空间容积，从而可求出 ：                                              （6）     式中 —炉膛空间容积，    采用公式4～10时，取较大的系数有利于提高烟尘质量。若系制粒焙烧或湿法加料，烟尘量少，可取偏低值。氧化焙烧的系数较大；硫酸化焙烧的系数较小。目前，有增加炉膛高度和容积的趋势。     四、热排装置     铜精矿流态化焙烧是热放反应，为了稳定流态化床温度，多余的废热可用两种冷却方式排出：直接排热和间接排热。     直接排热采用直接向炉内喷水的办法，优点是炉温调节灵敏，操作方便，但废热没有利用，水蒸气进入烟气，给收尘、制酸系统造成困难，通常这种办法仅作为特殊情况下的临时降温措施。     间接排热是流态化床内废热通过冷却元件传给冷却水，使之变成蒸汽或热水而加以利用。常用的冷却元件有箱式水套和管式水套。箱式水套一般嵌在流态化床炉墙内，用水冷却，使用寿命较长。管式水套多用于汽化冷却，以U型管式插入流态化床中，也可以在箱式水套的内壁上焊接数根伸入流态化床的弯管，形成箱管式结合水套，用水冷却时，出水温度约为50～60℃，只能供生活用。汽化冷却产出0.3～0.35MPa的低压蒸汽，可供生产用，用水量可节约几十倍，故多采用。     水套的传热系数 变动范围较大，可以进行计算（参照《重有色冶金炉设计参考资料》冶金工业出版社，1979年版P.326、公式8—20）。也可以从实测数据中选取。     当采用水冷却时：     对于箱式水套 ＝120～210W／（㎡·℃）     对于管式水套 ＝175～270 W／（㎡·℃）     当采用汽化冷却，且水套外壁无粘结物时（水套内壁有一定厚度的水垢）：     对于箱式水套 ＝210～260 W／（㎡·℃）     对于管式水套 ＝270～320 W／（㎡·℃）     在高温焙烧时，物料常粘结于水套外壁上，使传热系数下降，此时对于箱式水套 ＝130～175 W／（㎡·℃）     对于管式水套 ＝175～210 W／（㎡·℃）     废热锅炉的传热系数 一般为175～230W／（㎡·℃）     水套的热负荷应由热平衡计算确定，也可按下式计算：                                              （4—11）     式中 —水套的热负荷，kJ／h；         —流态化床对冷却介质的传热系数，kJ／（㎡·h·℃）；         －流态化床冷却介质的平均温度差，℃；   —水进口温度，℃；    —水（或汽、水混合物）出口温度，℃；    —流态化床温度，℃；    —水套的热传面积，㎡。     通过水套的水量为：               式中 —通过的水套的水量，㎏／h；          —水的比热，kJ／（㎏·℃）；            —水套冷却水出口温度，℃；          —水套冷却水进口温度，℃。     流态化焙烧炉结构特性实例列于表1。     国外铜精矿半氧化焙烧炉技术性能实例列于表2。 表1  流态化焙烧炉结构特性实例项目白银一冶马 坝冶炼厂江 西有色冶炼厂通 化冶炼厂赣 州冶炼厂新 泰冶炼厂东 风 冶炼厂大宝山冶炼厂焙烧性质半氧化氧化硫酸化炉型圆形圆形炉底面积，㎡3622.52.029.04.13.55.04.65.7前室面积，㎡1.01.00.4流态化床直径，m6.641.613.42.32.12.522.422.7炉膛直径，m6.86.82.54.53.32.954.03.573.68流态化床高度，m1～1.11～1.11.1～1.31.1～1.31.21.11～1.31.21.2炉膛总高度，m6.08.35～5.57.75.56.4～7.25.96.6扩散角2020203012202520分布板开孔率，%0.71.010.50.40.410.520.950.49风帽型式侧孔式侧孔式风帽数量，个1115700127433183271375311风帽孔眼尺寸，㎜Ф6×8Ф6×8Ф5×4Ф4.5×6Ф5.5×4Ф4.5×4Ф4.5×8Ф5×4冷却器型式管式管式管式箱式箱式管式管式冷却方式汽化冷却水冷却汽化冷却水冷却水冷却水冷却水冷却冷却面积，㎡24～2724～270.5113.62.25    注：白银一冶22.5㎡炉系由36㎡炉改造而成，炉长径6.64m,短径4.64m。 表2  国外铜精矿半氧化流态化焙烧炉技术性能实例项目前苏联美国保加利亚前南斯拉夫美国赞比亚日本炉床面积，㎡3210.520183529.222炉子直径，m6.3～7.53.66～4.575.04.8／5.26.76.15.3炉子高度，m114.88105.38.0流态化床高度1.10.9～1.21.21.31.2焙烧温度，℃680～720620720～750600～650700630鼓风量，kg3／h18～206.8～10.213.3～14.82342.51718空气直线速度，m／s0.17～0.180.18～0.270.18～0.200.350.340.160.23空气分布板孔眼率，%0.320.4炉底鼓风压力，kPa20～2128～3217～19炉子生产能力，t／a670～700200～300460～500770900～1000500460床能率 t／（㎡·d）对炉料21～2219～2923～254326～461721对硫2.7～3.42.8～4.52.5～3.27.74脱硫率,%50～5350～606345～5540～75进入电收尘器的烟气含SO2，%12.5～12.811.6～12.612～1414～1611鼓风耗量，m3／㎏精矿0.65～0.680.8～0.820.7～0.710.721.1～0.60.820.94     注：原资料只署国名，难查厂家，列此仅供参考。

4平方铜线 价格 各地 价格星花牌 朝阳昆仑电线/塑铜线BV-4平方 纯铜线 代理价 100码 北京  280.00星花牌 朝阳昆仑电线/塑铜线BV-4平方 纯铜线 代理价 100码 北京   265.00星花牌 朝阳昆仑电线/塑铜线BV--4平方 纯铜线 代理价 100码 北京   265.00塑铜线BV4平方 电线电缆 上海   143.50上海起帆电线 硬塑铜线BV 4平方 上海   220.00万安 电线 电缆 BV 4平方 2.25 单芯铜线 全国标长度浙江温州   200.00上海起帆电线塑铜线，BV4平方硬线 上海   235.00电线电缆民用BV4平方单根铜线 浙江温州   278.00铜线 电线 BV4平方 单芯硬线 一卷 价格之电线 浙江温州   163.00电线电缆 免检产品 国标BV4平方塑铜线 天津   161.00本周(09.13-09.17)1#光亮线不含税均价为53520元/吨，较上周下跌400元/吨。对铜线批发价形成了一定的打压态势，沪期铜受此影响接二连三出现早盘小幅高开跳水然后又在尾盘震荡拉升缩减跌幅的情况，由此看来逢低买盘的介入推动铜价“易涨难跌”。 现货市场 ，废铜 价格 本周承压小幅下滑，交投双方更趋谨慎，业内对于铜后市的看法不一。废铜货源供应方面依旧持续偏紧，铜价下挫时导致持货商出货意愿明显降低，多数持货待售等待 价格 回升，仅在资金周转偏紧时将货源低价出售给回收商快速回笼资金。而下游买盘对国内近期出台严厉调控措施的担忧加剧，在目前风险较高的情况下，多数厂家持观望态度以等待方向的明朗化。总体而言，本周废铜 市场 交投情况较上周没有明显变化， 市场 比较关注中秋节及国庆小长假的备料情况。 

一、氧化铝循环沸腾焙烧炉及其耐火材料的选择　　1、氧化铝循环沸腾焙烧炉的组成氧化铝循环沸腾焙烧炉用来焙烧氢氧化铝，由圆锥形旋风筒、文丘里烘干器、沸腾焙烧炉、喂料螺旋、流态化冷却机、循环床、卸料槽、下料管及风管和烟道组成。设备形状基本为圆筒形，较大设备外径5.8m，高度32m，设备外壳由钢板焊制，内衬采用不定形耐火材料、耐火砖、硅酸钙板及耐火纤维组成，并有锚固件联接固定，整个装置各个设备之间相互联接，构成一个密封的、整体性较强的结构装置。　　2、氧化铝沸腾焙烧炉用耐火材料的选择　　本装置较高炉温约1100℃，较高压力约12.5kPa，较高流速48.5m／s，焙烧时间约30min，即整个焙烧过程在高速、高温下完成。由于所处理的氧化铝物料硬度较大，流动性好，对氧化铝产品质量的要求严格，任何内衬杂质的混入都直接影响产品的性能，因此，要求耐火材料必须满足下列条件：耐高温、耐磨损、高强度、热稳定性能好，整体性及密封性强。　　在选用国产代用耐火材料时，应遵循三条原则：①保证所选各种耐火材料的理化指标满足卢奇公司的要求；②保证所选耐火材料有良好的施工性能，尤其是耐火烧注料；③所选耐火材料必须经过实践验证。根据这三条原则，经对国内十几家有实力的耐火材料生产厂家进行实地考察、比较筛选后，较终选择了6家耐火材料厂，经过与国外耐火材料的各项性能指标进行对比，所选用的国内耐火材料和卢奇公司的耐火材料性能指标接近，有些性能指标甚至超过了国外指标。　　二、氧化铝循环沸腾焙烧炉耐火材料的应用　　循环沸腾焙烧炉整个装置所用耐火材料共计762t，主要有浇注料、耐火砖、硅酸钙板、硅酸铝纤维和耐火泥五大类，以及固定耐火材料的锚固件。　　1、工作层用耐火材料耐火浇注料共计351t，用于一级文丘里、冷却旋风筒、流化床冷却机、所有管道、烟道及沸腾焙烧炉下部和旋风筒的锥体部分，多为双层或三层。　　耐火砖共用269t，主要用在沸腾焙烧炉、循环旋风筒、二级旋风分离器、二级文丘里干燥器以及烟道等。　　根据沸腾焙烧炉的工艺特点和不同的工艺参数及工况条件，工作层所用耐火材料的种类及层数不同。根据使用温度、物料性质，所有工艺管道进行轻质和重质浇注的配置，主要设备内衬采用绝热＋隔热＋耐火砖的工作层配置，使耐火材料节能效果更好。

磁化焙烧炉主要有竖炉、回转窑和沸腾炉三种类型。   （一）竖炉    竖炉主要是处理块矿的一种炉型,利用竖炉进行大规模工业磁化焙烧是1926年始建于我国鞍山,故称为“鞍山式竖炉”.我国科研、设计和生产部门在多年研究、设计和生产实践中，对炉体结构和辅助设备，进行了不断改进。在原容积50米3鞍山式竖炉基础上改进成70、100和160米3容积的大型竖炉。矿石处理量由6～10吨/台•时提高到30～40吨/台•时。目前，在中国已有各种类型竖炉100多座在进行生产。    竖炉是由炉顶上部的给料系统、炉体、炉体下部的排矿系统和抽烟系统四部分所组成。炉体内部从上到下分为预热带、加热带和还原带三部分。从断面上看，炉膛上部较宽，向下逐渐收缩，到加热带最窄处（炉腰）后又逐渐扩大到还原带的最宽处。矿石在炉内停留时间为6～10小时。    50米3竖炉的有效容积为50米3，炉体外形尺寸为长66米，宽5.3米，高9.7米。加热带的最窄处宽为0.45米。还原带的最宽处宽为1.76米。炉体结构及断面布置，如图1和图2所示。[next]    70米3竖炉是在50米3竖炉外形尺寸不变的情况下，将炉腰由原来的0.45米扩大为1.044米。同时，在加热带增设一排横向放置的六根导火梁；在预热带上部增设五个集气管；在还原带增设四个煤气喷出塔。这样，由于废气、加热煤气、还原煤气等在炉内分布比较均匀，改善了炉况，扩大了容积，提高了处理量，并降低了热耗。炉体结构如图3所示。    100米3竖炉是在50米3竖炉横断面尺寸不变的情况下，将炉体加长一倍，扩大容积到100米3。这样，矿石的处理量也相应增加一倍左右。    160米3竖炉是在70米3竖炉横断面尺寸不变的情况下，将炉体加了一倍，扩大容积到160米3。其矿石处理量（设计）为30～40吨/台•时。    竖炉用辅助设备主要有设在炉体还原带下部两侧的辊式排矿机,它是沿炉体长度方向安装的.50米3及70米3竖炉每侧装一台；100米3及160米3竖炉每侧装两台。辊式排矿机的排矿辊用来排出焙烧矿石。中心线以下浸在水封池中，其转速可按矿石还原质量进行调节，控制排矿辊式排矿机技术性能。    排矿辊下部有搬出机，用来搬出焙烧矿石，焙烧矿石经排矿辊进入水淬冷后，落在搬出机上，由搬出机运出。    竖炉炉顶上部为给矿漏斗，漏斗两侧为排烟管，有相应废气弯管与排烟管连接，安装两个除尘器，构成两组排烟收尘系统，两组除尘器的烟气经旋风除尘器后，由一台抽风机将烟气排到大气中。

（二）回转窑    回转窑主要用于处理矿石粒度为30毫米以下的一种炉型。对各种类型铁矿石都能较好地进行磁化焙烧，焙烧矿质量较好。铁矿石磁化焙烧使用最广泛的回转窑结构如图4所示。    回转窑身是用耐热钢板制成的圆筒，其内壁衬有耐火砖。沿窑身长度方向分为加热带、还原带和冷却带。    矿石从窑尾端给入加热带,随窑身转动而向前移动,同逆向流动的热气流接触而被加热.进入还原带后与还原剂反应生成磁铁矿石,然后进入冷却带,从排矿端排出.矿石在窑内一般为3～4小时,窑内充填系数为20～25%。    我国酒泉钢铁公司的回转窑焙烧车间设计6座窑，现建成一座。车间内由加料系统（矿石和煤）、收尘系统、焙烧窑系统、排料系统、煤制粉系统及环水系统组成。回转窑外径3.6米，内径3.1米，长50米，有效容积约377.4米3。窑内衬有高铝砖,窑倾斜角为5%窑身安装有8个风嘴和4组温度测定装置,窑身转数为1.37转/分。还原用烟煤。加热用焦炉煤气。    苏联克里沃罗格中部采选公司有30座ф3.6×50米回转窑进行工业生产。[next]   （三）沸腾炉    沸腾炉主要用于处理矿石粒度为3～0毫米（5～0毫米）的一种炉型。    沸腾焙烧以流态化技术为基础。固体颗粒在气流的作用下，构成流态化床层似沸腾状态，被称作流态化床或沸腾床。这样矿石可在沸腾状态下进行加热还原，有利于提高焙烧矿质量。    鞍山钢铁公司曾在100吨/日试验炉的基础上设计并建成日处理量700吨的折倒式半载流两相沸腾焙烧炉，如图5所示。    焙烧炉由主炉和副炉组成。主、副炉中间设有隔板，上部连通，炉膛为方形断面，主炉下部还原带为圆形筒体，底部设有气体分布板。副炉内有10层挡料板。炉体为砌砖结构，金属外壳。主、副炉在不同高度上，设有三排煤气烧嘴，供燃烧用。此外，还有测温和测压装置。    对鞍钢齐大山赤铁矿石进行了工业试验。取得较好的焙烧指标。原矿石经ф4×1.2米无介质磨矿机磨到3～0毫米，运送到主炉炉顶入炉后，矿粒受到炉内气流作用，进行自然分级。分出的细粒级随气流进行载流还原焙烧；粗粒级下落与主炉内上升的气流呈逆向运行，在稀相状态下进行加热，然后至浓相沸腾床中进行还原反应，完成还原焙烧过程。焙烧好的粗粒产品经设在气体分布板上的溢流管落到下部矿浆池中，进行淬冷；细粒级产品经副炉和收尘器下部也排到矿浆池中。焙烧操作条件是：处理量为320吨/日；主炉还原带温度为450～500℃；燃烧带为830～870℃；副炉稀相段710～850℃；废气出炉温度600℃；还原用高炉和焦炉混合煤气2000～2500米3/时，加热用800～1500米3/时；煤气压力23～24千帕，热值为75千焦/米3，空气用量3000～5000米3/吨。

鉴于氯与贵金属的亲和力比有色金属及其硫化物和氧化物都小得多，在高温时更是如此。故当进行镍阳极泥的氯氧混合气体焙烧时，因为阳极泥含有很多有色金属及其硫化物和氧化物，混合气体中存在的氧气，首先会按捺贵金属生成氯化物。故阳极泥在800℃以上的含氯大于0.5%的氯氧混合气体中焙烧时，铜、镍、钴、锌等有色金属简直悉数生成氯化物蒸发，贵金属则因氧的按捺不能生成氯化物而留于焙烧渣中。这就能够经过选择性氯化蒸发贱金属杂质，来富集贵金属。 实验属探究性质，试样重仅10g。镍阳极泥预先用含NaCl300g∕L、H2SO430g∕L的溶液，在固液比1∶10，液温90℃和接连拌和下浸出6h，进入浸出液中的贱金属占原猜中总含量为（%）：Ni36.6、Cu42.3、Fe34.9、S60.0。取得的浸出渣为质料重60%，贵金属含量由1.93%提高到3.24%。 焙烧于850℃下往浸出渣供入工业与氧气的体积比1∶7（含氯23.4%），或运用氯化体与氧气比1∶3（含氯化氢26%）的混合气体焙烧6h，以蒸发有色金属，焙砂中贵金属富集到35%。铁和氯的亲和力虽比有色金属小得多，但因为浸出渣中剩余的硫和铂族金属的催化作用，焙烧进程中铁的除掉率比预期的要高。焙砂再经醋酸戊酯的液除铁，然后加碳酸钠进行火法熔炼除掉二氧化硅，产出含贵金属总量71%的精矿。作业进程中贵金属的富集比大于36倍。贵金属没有涣散或丢失在浸出液和烟尘中。 下表列出了实验的质料和各级产品的分析成果。从表中看，实验成果是令人满意的。虽然是实验室规划的实验，但表明晰氯氧混合气体高温氯化焙烧法具有进一步研讨的价值。 表  镍阳极泥氯氧高温培烧质料和产品质料及产品产出率∕%首要组分∕%贵金属镍铜铁二氧化硅硫镍阳极泥1001.9329.1423.146.911.6017.06浸出渣593.2429.4222.665.042.70焙砂5.635.05.00.2122.628.3除铁渣4.245.0精矿2.771.0

图1  博尔厂焙烧炉与反射炉配置示意图 1—贮料仓；2—带称量装置的运输机；3—运输机；4—中间仓； 5—流态化焙烧炉；6—鼓风机；7—旋风收尘器；8—辐射冷却器； 9—洗涤塔；10—高温电收尘器；11—加料装置；12—反射炉

由于在电解槽内的铝液中友许多杂质，所以铸造铝锭前有必要滤清，常用办法，溶剂，气体和弄清的净化放法。　　下面扼要阐明溶剂净化法和气体净化法　　1.溶剂净化法就是使用参加溶液中的溶剂，该溶剂具有密度小，活性大，吸附能力强等特色。经过吸附溶液中的氧化物，构成新的液滴升到表面。冷却后构成浮渣。去除浮渣即可浇铸铝锭。　　2.气体净化、常用、氮气或氯氮混合气体，是一种首要的原铝净化法。　　(1)净化。通入铝液中生成许多纤细的气泡，充沛的混合在铝液中，溶解在其间的氢，以及一些机械夹杂物，能被吸附在小气泡上。跟着气泡上升到铝液表面而排出。　　(2)氮气净化法。由于有毒，且本钱较高，所以氮气净化呈现了。使用氧化铝球(418mm)作过滤介质。N2直接通入铝液内。铝液接连送入净化炉内，经过氧化铝球过滤层，并遭到氮气的冲刷，所以铝液中的非金属夹杂物以及溶解的氢得以铲除，然后接连排出，从而使纤细的氮气泡均匀分布在受处理的铝液内起到净化的作用。　　(3)混合气体净化法。选用和氮气的混合物来净化铝液，其作用是一方面脱去和别离氧化物，另一方面铲除铝中某些金属杂质(如镁)，常用的组成是90%氮气+10%。也有选用10%+10%二氧化碳+80%氮气。这样作用更好，二氧化碳能使与氮气很好的分散，可缩短操作时刻。　　厂商应根据实际需要，挑选适宜的净化办法。

现在我国铜冶炼厂流态化焙烧炉大多采用干法加料，设备基本相同，一般为：加料斗→圆盘给料机→胶带给料机或螺旋给料机。加料斗容积可按4h贮量计算。圆盘给料机可根据精矿的干、湿程度，采用密封或敞开式的，为了自动控制给料量，其电动机可以选用调速的。胶带给料机通常配用电子称等计量装置。由于加料口密封性差，容易造成矿粒及烟尘喷出，恶化劳动条件并可能损坏设备，因此，有些工厂使用圆盘—螺旋串联加料，圆盘给料机采用直流电动机或以滑差交流调速电动机代替，以调节加料速度。     我国湿法炼铜厂在流态化焙烧炉上曾普遍采用螺旋给料机，其情况见表1. 表1  在流态化焙烧炉上采用螺旋给料机的实例厂别炉床面积 ㎡螺旋规格 ㎜直流电动机功率 kW传动方式调节手段马坝冶炼厂2.02Ф120×8001.1胶带—螺杆可控硅赣州钴厂3.5Ф150×1200减速箱通化冶炼厂4.1Ф150新泰冶炼厂5.0Ф1400.5减速箱大宝山冶炼厂5.7Ф120×5201.1胶带—减速箱可控硅     入炉精矿中，无粗粒和坚硬杂物、含水不超过3～4%时，螺旋给料机给料均匀，密封性较好，但螺旋叶片容易磨损，使计量发生误差，应注意及时更换。     博尔厂铜精矿通过液压变速空间轮（Ф1000㎜）卸入流态化焙烧炉的高压加料器，可保持加料高度稳定，类似称量料斗，同焙烧炉的连接既是封闭的，又是活动的。     株冶和长沙有色冶金设计研究院合作研制的流态化焙烧炉的加料机—抛料机，在该厂锌流态化焙烧炉上进行生产性试验，运转正常，操作方便，焙烧产品质量较原前室进料有所提高，烟气中二氧化硫浓度达8～9%以上，符合制酸要求，并可消除“扒前室”的操作和避免前室堵塞停炉，有利于提高炉寿命，改善劳动条件，减少环境污染。     我国西北铅锌冶炼厂从德国引进的抛料机使用效果很好。国外一些工厂也已在锌流态化焙烧炉上采用，并已大量推广应用。

中铝山东分公司为提高氧化铝生产工艺和技术装备水平，从德国卢奇公司引进一套产能为1600t/d氧化铝工艺技术及自动化水平高的流态化循环沸腾焙烧炉。1997年9月点火烘炉、投运。随后安装的一套于2001年11月点火。此套装置所用的耐火材料内衬为硅酸钙板、轻质浇注料、耐火浇注料、耐火粘土砖和耐火纤维及锚固件。    一、氧化铝循环沸腾焙烧炉及其耐火材料的选择    １、氧化铝循环沸腾焙烧炉的组成    氧化铝循环沸腾焙烧炉用来焙烧氢氧化铝，由圆锥形旋风筒、文丘里烘干器、沸腾焙烧炉、喂料螺旋、流态化冷却机、循环床、卸料槽、下料管及风管和烟道组成。设备形状基本为圆筒形，最大设备外径5.8ｍ，高度32ｍ，设备外壳由钢板焊制，内衬采用不定形耐火材料、耐火砖、硅酸钙板及耐火纤维组成，并有锚固件联接固定，整个装置各个设备之间相互联接，构成一个密封的、整体性较强的结构装置。    ２、氧化铝沸腾焙烧炉用耐火材料的选择    本装置最高炉温约1100℃，最高压力约12.5ｋＰａ，最高流速48.5ｍ／ｓ，焙烧时间约30ｍｉｎ，即整个焙烧过程在高速、高温下完成。由于所处理的氧化铝物料硬度较大，流动性好，对氧化铝产品质量的要求严格，任何内衬杂质的混入都直接影响产品的性能，因此，要求耐火材料必须满足下列条件：耐高温、耐磨损、高强度、热稳定性能好，整体性及密封性强。    在选用国产代用耐火材料时，应遵循三条原则：①保证所选各种耐火材料的理化指标满足卢奇公司的要求；②保证所选耐火材料有良好的施工性能，尤其是耐火烧注料；③所选耐火材料必须经过实践验证。根据这三条原则，经对国内十几家有实力的耐火材料生产厂家进行实地考察、比较筛选后，最终选择了６家耐火材料厂，经过与国外耐火材料的各项性能指标进行对比，所选用的国内耐火材料和卢奇公司的耐火材料性能指标接近，有些性能指标甚至超过了国外指标。    二、氧化铝循环沸腾焙烧炉耐火材料的应用    循环沸腾焙烧炉整个装置所用耐火材料共计762ｔ，主要有浇注料、耐火砖、硅酸钙板、硅酸铝纤维和耐火泥五大类，以及固定耐火材料的锚固件。[next]    １、工作层用耐火材料    耐火浇注料共计351ｔ，用于一级文丘里、冷却旋风筒、流化床冷却机、所有管道、烟道及沸腾焙烧炉下部和旋风筒的锥体部分，多为双层或三层。    耐火砖共用269ｔ，主要用在沸腾焙烧炉、循环旋风筒、二级旋风分离器、二级文丘里干燥器以及烟道等。    根据沸腾焙烧炉的工艺特点和不同的工艺参数及工况条件，工作层所用耐火材料的种类及层数不同。根据使用温度、物料性质，所有工艺管道进行轻质和重质浇注的配置，主要设备内衬采用绝热＋隔热＋耐火砖的工作层配置，使耐火材料节能效果更好。    ２、隔热耐火材料    隔热耐火材料有轻质浇注料、轻质隔热砖、硅酸钙板和耐火纤维。    浇注料    主要用在流化床冷却机、冷却旋风筒、一级文丘里干燥器及二级文丘里干燥器等主要设备的顶部和所有管道和烟道里面。    保温砖    保温砖共用41.76ｔ，主要用在流化床冷却机、一级文丘里干燥器和二级旋风分离器。    硅酸钙板    硅酸钙板共用97.5ｍ３，有50ｍｍ厚和30ｍｍ厚两种规格，主要用在沸腾焙烧炉、循环旋风筒、冷却旋风筒及一级文丘里干燥器等。    耐火纤维    耐火纤维共用2.5ｔ，分为板类、毡类和毯类，主要用在膨胀缝、伸缩节、支架和入孔以及各种工艺孔周围。    锚固件    锚固件是内衬的主要组成部分，其作用是使内衬与炉壁牢固地结合。[next]    锚固件的分布与炉温、耐火材料的性质、炉衬厚度、使用部位和所选用的锚固件形状及材料有关，有15种类型、40种规格，重量约3000ｋｇ的锚固件系统对炉衬的应力分布及热胀冷缩热应力的均衡、延长炉衬寿命，起至关重要的作用。    三、效果及存在的问题    １、效果与启示    ①该炉子在耐火材料使用中注重隔热材料的使用，在高温设备沸腾焙烧炉和循环旋风筒上均采用五层耐火材料，四层隔热材料，保温效果很好。尽管炉子内部温度高达1100℃，但炉体外表温度仅为70℃左右。其它部位均有二层或三层隔热材料，故炉子整体热效率很高。    ②不同设备、不同工况条件，选用不同的耐火材料，使耐火材料的使用比较经济、合理，对今后耐火材料的选用有一定的启示。    ③不同炉温、不同耐火材质、不同炉衬厚度、不同使用部位，所用锚固件的形状、分布及材质不同。    ④沸腾焙烧炉、循环旋风筒、二级旋风分离器、二级文丘里等拱顶采用异型砖逐环砌筑，环与环之间子母相扣，保障了球形拱顶的整体性能。解决了浇注料施工麻烦、养护时间长、损毁后难修补的问题。    ２、存在问题    在不到3年的应用中，沸腾焙烧炉内因二级文丘里干燥器、烟道等处红炉，曾停炉检修4次，原因有以下几点。    结构不合理    二级文丘里到二级旋风筒的通道高2.5ｍ，宽1.7ｍ，砖厚仅为180ｍｍ，且分两层（65ｍｍ和115ｍｍ），尽管设置有锚固件，但仍显不稳，使用不到一年即掉砖。遂在大修时进行改进，保持内表面积不变，高度不变，外壳加宽115ｍｍ，耐火砖加厚115ｍｍ，改为65ｍｍ保温砖和230ｍｍ耐火砖。改后的运行效果较好。[next]    砖缝及膨胀缝较大    此炉设计的耐火砖在位置高度上一般每间隔3.5ｍ留有25ｍｍ的臌胀缝，根据我国耐火材料的线变化，在1450℃、保温2ｈ，线收缩一般为+0～-0.2%，热膨胀系数300～400℃时为0.1%，故25ｍｍ的膨胀缝过大。停炉时透过所有膨胀缝可看到外层钢板。故根据理论要求，膨胀缝留７～８ｍｍ。    文丘里、二级旋风筒及连接过道的耐火砖强度低，不耐磨    开炉２年多以来，二级旋风筒的耐火砖由厚115ｍｍ磨损至局部仅为20ｍｍ，二级文丘里的耐火砖磨损仅为70ｍｍ左右，连接过道耐火砖已更换两次，此处所选砖的强度只为34ＭＰａ，说明此处的耐火砖不符合工艺要求。此外气流流速大，氧化铝对其的冲刷严格，应使用高强耐磨砖，因此在高铝质骨料中添加耐磨骨料，以增强耐火砖的耐磨性。耐磨骨料如刚玉、板状刚玉等都具有高耐火度、蠕变小、高密度、热震稳定性好、耐磨性好等优点，在该部位试用高强度耐磨砖，可显著提高内衬的使用寿命。    浇注料之间施工缝隙过大    沸腾焙烧炉与循环旋风筒之间的过道顶部为三层浇注料、两层保温浇注料、一层耐火浇注料，锚固件为ST－20－21型，由于施工缝隙过大，氧化铝穿过施工缝冲刷锚固件，导致锚固件断裂，浇注料脱落，影响生产。采用的措施包括增强锚固件的焊接强度，改进施工工艺；减少保温浇注料厚度，过道两端全部改为耐火浇注料，减少施工缝等。

流态化焙烧炉通常配用风量稳定、风压较高的鼓风机，大型厂多用离心式鼓风机，小型厂多用罗茨鼓风机。 所选鼓风机的风量一般是冶金计算确定的风量加大30%或更大，以备生产波动及开炉、冷试的需要。鼓风机的风压应保证流态化床压力降，空气分布板的压力降（约为流态化层压力降的10～20%）以及空气管道系统的阻力损失的需要，同时考虑到开炉、冷试和处理故障等特殊需要（可为流态化床压力降的30%），故选用的鼓风机压应在计算的流态化床压力降的基数上加大50%或更大。 鼓风机出风管道上应安装回流管，以便通过其阀门调节入炉风量，并能节省电耗。由鼓风机到炉底风箱之间，在一段平直的风管上安装孔板流量计或涡轮流量计，以测量入炉风量。

湿法加料具有不需要枯燥、炉子出产能力大、热工准则简单调理、劳动条件好等长处，但要求加料设备耐磨、耐腐蚀性强。 我国华夏冶炼厂从含铜、铅、锌、硫及其它杂质的难处理金精矿中提取黄金，因为金精矿含水16%以上，遂选用湿法加料流态化焙烧炉，炉况安稳，流态化层温度的动摇小于 5℃，炉子密封性好。该厂的矿浆浓度为70%。为了使流态化焙烧炉正常出产，有必要确保矿浆运送体系四通八达，故在浆化槽出口装有固定筛和振动筛铲除精矿中的杂物。矿浆以恰当的运送速度，通过从澳大利亚引入的两台定容泵和矿浆分配器均匀地进入喷参加炉内。精矿在炉内进行硫酸化焙烧，经浸出、铁屑置换后，得出海绵铜，并进行脱铅、锌和提金等进程。 美国宝穴厂将熔剂配入精矿，通过浆化槽和振动筛制成含固体78%的矿浆，用泵经混合槽送往流态化焙烧炉顶部，用喷参加炉内。赞比亚查姆比希湿法炼铜厂含固体65～68%的铜精矿矿浆流入贮槽，经泵泵入加料槽中，再经电磁流量计后用喷参加流态化焙烧内。图1为加料喷。图1  加料喷 美国阿纳康达铜冶炼厂在浆化体系中调整到含固体75%的矿浆，通过衬胶管泵到中间贮槽，用分配器参加流态化焙烧炉内。加料器是一个悉数气封的溢流箱，由一个中间溢流给料体系和同心圆式出口分配板（12个出口）构成，一切受潮部件都用不锈钢制造，整个设备是由减压阀维护的。矿浆通过12个空吸式加料参加炉内焚烧区。石英熔剂通过料仓、胶带运送机和密封螺旋运输机直接参加焚烧区。

焙烧就是在适当的气氛中，将矿石、精矿或半成品加热到一定的（低于其熔点）温度，使其发生物理化学变化，改变其成分的适应下一步冶金处理的要求。它是熔炼和湿法冶金前的准备过程。在一般情况下，焙烧是处理有色金属硫化矿提取金属的必要过程，也是从某些稀有金属氧化物中提取稀有金属必经阶段。根据过程中主要化学反应性质不同，可将焙烧分为：焙解、氧化焙烧、硫酸化焙烧，氯化焙烧、钙化熔烧、还原焙烧。按照选用焙烧设备不同分为沸腾焙烧、固定床焙烧，多膛炉焙烧等；按照熔烧后物料状态，又可分为粉末熔烧和烧结熔烧，前后得到的产物称为焙砂，它是反射炉熔炼和浸出前的准备工作；后者得到的产物是烧结块，是鼓风炉炼铅的准备工序。

氦(He)在整个国际中占23%，含量仅次于氢，但氦气浓度低，为一种稀有气体。现在，具有工业价值的氦(>0.1%)首要提取自天然气藏，含量最高可达7.5%。近年来，液化天然气(LNG)工业鼓起，氦气可在LNG尾气中富集，可进一步下降氦气的工业标准。 现在，针对氦气藏构成的研讨较为单薄，一般以为，在绵长的地地质前史中，富铀钍的矿藏和岩石可生成许多氦气并部分保存;在剧烈的地球活动中，氦气会会集开释并溶于地下水;如其能运移到天然气藏中，便能够构成富氦天然气藏;氦气分子半径小，需求关闭才干更强的盖层，如膏岩层等。 跟着科技的不断进步，氦气因其沸点低、分子小、化学慵懒等性质越来越多地被使用到低温超导、核工业、航天、工业生产和科学研讨等范畴。其间，液氦的最大消费集体是医院的核磁共振(MRI)扫描仪，与人类健康休戚相关。我国为贫氦国家，国内氦气消费首要依赖于进口，受制于人。别的，氦气的挖掘可大大进步富氦天然气的经济价值。现有材料标明，我国的渭河、四川、塔里木、柴达木、松辽、渤海湾、苏北、海拉尔等8个盆地发现有含氦天然气显现。 液氦的沸点极低(4.25K)，使其成为高科技范畴的宠儿：一是低温超导。液氦温度极低，可为超导磁体供给低温环境，其间使用最广的为磁共振成像(MRI)。医院核磁共振成像仪的中心大都是超导磁体，只要在液氦的低温下才干安稳运转，发作安稳的磁场，确保高分辨率成像。二是低温冷却。液氦广泛用于原子反响堆的冷却介质和清洗剂。三是测温。因为氦气的液化温度很低，接近于绝对零度，故其测温规模很广，多用于精细丈量。 氦气具有化学慵懒，常被用做半导体工业的维护气和科学实验中的载体气。氦气能够阻隔氧气，防止电焊工件、单质硅和氧气发作化学反响。现在，维护气已成为氦气的第二大使用范畴。在气相色谱中，氦气作为载体气可运送被测气体且不与其发作反响。 氦气分子最小，使其穿透才干最强、密度最小，被用做管道检漏，可处理单纯依托声波检测技能无法处理的问题，对深埋管道或具有保温层防腐层的热力、输油、输气管道，特别是低压运转的管道，有显着的检测作用。此外，氦气在高真空设备、核反响堆、国际飞船中用作检漏剂和扫气。氦气密度比空气小许多，常被充入气球和飞艇，带人们在空中翱翔。氦气化学性质不生动，使氦气热气球和飞艇比热气球和飞艇更为安全。 氦气难溶于水，能够与氧气混合制成“人工空气”。空气中的氮气在高压环境下会溶解在血液中，当潜水员上浮的时分压力减小，血中的氮气便纷繁逸出，构成气泡阻塞血管，使潜水员患上极为难过的“减压症”。氦气在高压下溶解度低，所以用它来替代氮气就能够处理这一问题。 美国地质调查局的数据显现，现在已勘探的全球氦气资源量约为519亿立方米。美国是国际上氦资源最丰厚的国家，尽管已大规模挖掘60多年，但氦气资源量仍占国际总资源量的40%以上。依据美国地质调查局2016年的调查报告，美国、阿尔及利亚、卡塔尔和俄罗斯具有国际88%的氦资源。全球氦气资源量散布如下：美国206亿立方米，卡塔尔101亿立方米，阿尔及利亚82亿立方米，俄罗斯68亿立方米，加拿大20亿立方米，我国11亿立方米，其他国家31亿立方米。 我国首要含油气盆地的含氦天然气材料显现，氦气散布广泛，层位很多，但研讨程度低。现在，已知渭河、四川、塔里木、柴达木、松辽、渤海湾、苏北、海拉尔等8个盆地发现有含氦天然气显现。整体而言，西部大型叠合盆地、东部郯庐断裂带具有氦气资源远景。四川盆地威远气田是我国首个完成氦气商业化使用的气田，也是现在我国专一进行工业挖掘的氦气田。 尽管我国部分油气藏、非烃气藏天然气组分中氦气含量较高，资源潜力较大，但长期以来并未给予注重，氦气并没有作为分析项目，致使氦气家底不清。因而，在油气藏勘探开发过程中，应注重对天然气组分中氦气的检测分析，开发先进提氦技能，充沛别离天然气中的氦气资源，进步氦气资源开发与综合使用功率，注重和统筹氦气藏勘探与研讨，从理论上辅导氦气藏勘探与开发。

废铝炉有很多规格和类型，在这里我们对废铝炉作一下简单的介绍。熔池式熔化炉：主要用于铝厂，对电解铝锭和废铝进行混合熔化，单位能耗低，余热回收利用率高，元素烧损低，污染物排放低，操作方便，使用寿命长，熔化率高，熔池容量大。双室式废铝回收熔化炉：不需要添加熔盐，不需要对废料进行处理，能源消耗低，熔化率高，操作安全，带有或没有铝液强制循环系统。连续铸造机：用于铝挤压锭、轧制锭生产，铸造坑内装有两个T形液压驱动铸造平台，两台集水泵安装在铸造坑内，液面高度自动控制，一个支撑架，一个水箱，安装在铸造坑上面，一个铸造平台，安装在轨道上，可水平横向移动。带有移动淬火槽的悬链式炉：工件分层码放，每层隔开，有力于炉气循环，提高温度均匀性，设备结构紧凑、 产量 高、均热时间长，工件输送平稳，防止表面擦伤，与生产线相配套的自动装卸料设备。输送链式铝合金导线时效炉：参考技术数据：导线直径：1.8—4.5  mm，线卷直径：外径630 mm，高475 mm，外径500 mm，高375 mm，线卷重量：216 kg，108 kg，生产能力：10卷/小时，或2160  kg/小时，加热方式：电加热，强制对流循环，装出料：机械手自动装出料。挤压铝型材时效炉：采用电或燃气加热，强制循环，气流流向可以是横向，也可以纵向，处理过程全自动控制。铝带卷/铝箔退火炉：独立运行的炉室并排安装在一起，组成一条线，一台共用的升降式装料机构在炉室下面轨道上行走，为每台炉子装出料，根据 市场 需求和投资情况，可分期建设，每个炉室的工艺参数（温度、时间等）单独设定，互不影响，设备灵活性高，结构紧凑，占地面积小，整条线的运行由PLC和计算机控制系统控制，统一管理，可以和工厂的物流系统或高架仓库相衔接。更多废铝炉的相关信息，或者需要购买废铝炉的情况的话，可以登陆上海 有色 网的商机平台寻找合适您的合作伙伴！

焙烧产物有炉子溢流口出来的焙砂、从烟气出口出来的烟尘和烟气。焙砂与烟尘的成分略有差别，后者含硫较高，两者合并起来叫做焙烧矿。       表1焙烧矿化学成分及物理性质实例。   表1  焙烧矿化学成分及物理性质实例厂别化学成分，％物理性质CuFeSSiO2Zn其它堆积密度 t/m3安息角，°比热 kJ/（kg·℃）白银－冶 铜山 阿纳康达16.86 18.20 30.9030.55 34.60 22.604.16 15.30 18.05.83 16.80 7.603.36 2.70  39.24    1.18    25～27    0.74           表2为白银－冶焙砂及烟尘筛分析实例。   表2  白银－冶焙砂及烟尘筛分实例，％粒度,mm焙砂竖管烟尘大旋烟尘小旋烟尘电收烟尘0.3518.510.6750.37  －0.351～＋0.2465.930.0530.148  －0.246～＋0.1755.930.0270.74  －0.175～＋0.10422.533.3060.020.4310.241－0.104～0.07418.9410.8886.641.5351.239－0.07415.7084.2292.597.9498.52       表3为流态化焙烧炉出口烟气实例。   表3  流态化焙烧炉出口烟气实例厂别烟气量 km3/h烟气含 尘量g/m3烟气成分，％烟气温度 ℃备注SO2SO3H2OO2N2白银－冶  12.7～14.7300～350     750～800炉床36m210.8～13.722612.460.545.371.9379.70750～800炉床22.5m2博尔22.16113712～14 23～28微 600湿法进料

流态化焙烧炉排料、运料方式与焙烧的性质和下一工序的冶金方法有关。 铜精矿半氧化焙烧一般是将焙烧矿仓中的热料用密封矿车或螺旋运输机、耐热刮板运输机等运送反射炉或电炉进行熔炼。白银一冶全氧化焙烧的焙烧矿经鼓风冷却箱冷却后，用管道输送到精矿仓库内与生精矿混合配料，然后用胶带输送机运到反射炉加料斗。阿纳康达厂流态化焙烧炉所产烟尘用螺旋运输机送往电炉处理；所产焙砂经正压密封的螺旋运输机和埋刮板运输机加入电炉。博尔厂流态化焙烧炉建在反射炉上面，焙烧矿沿管道自动的料仓落入加料系统，不需中间运输设备。 铜精矿硫酸化焙烧的排料比较简单。焙烧矿汇集在矿仓中，一般由仓下的密封给料机定期给入浸出工序的浆化槽中。矿仓的容积应按焙烧炉的处理能力和操作制度确定，并可在矿仓下设称量料斗。

由于在电解槽内的铝液中友许多杂质，所以铸造铝锭前有必要滤清，常用办法，溶剂，气体和弄清的净化放法。　　下面扼要阐明溶剂净化法和气体净化法　　1.溶剂净化法就是使用参加溶液中的溶剂，该溶剂具有密度小，活性大，吸附能力强等特色。经过吸附溶液中的氧化物，构成新的液滴升到表面。冷却后构成浮渣。去除浮渣即可浇铸铝锭。　　2.气体净化、常用、氮气或氯氮混合气体，是一种首要的原铝净化法。　　(1)净化。通入铝液中生成许多纤细的气泡，充沛的混合在铝液中，溶解在其间的氢，以及一些机械夹杂物，能被吸附在小气泡上。跟着气泡上升到铝液表面而排出。　　(2)氮气净化法。由于有毒，且本钱较高，所以氮气净化呈现了。使用氧化铝球(418mm)作过滤介质。N2直接通入铝液内。铝液接连送入净化炉内，经过氧化铝球过滤层，并遭到氮气的冲刷，所以铝液中的非金属夹杂物以及溶解的氢得以铲除，然后接连排出，从而使纤细的氮气泡均匀分布在受处理的铝液内起到净化的作用。　　(3)混合气体净化法。选用和氮气的混合物来净化铝液，其作用是一方面脱去和别离氧化物，另一方面铲除铝中某些金属杂质(如镁)，常用的组成是90%氮气+10%。也有选用10%+10%二氧化碳+80%氮气。这样作用更好，二氧化碳能使与氮气很好的分散，可缩短操作时刻。　　厂商应根据实际需要，挑选适宜的净化办法。

一、焙烧矿       焙烧矿的浸出率是衡量焙烧矿质量的主要标准。半硫酸化焙烧要求铜的水溶率为50％左右，全硫酸化焙烧时则高达90％。酸溶率一般要求为97％以上。铁的酸溶率越低越好，以1％～2％为宜。烟尘中铁的酸溶率比焙砂高，因为烟尘中含氧化铁较高，粒度又较细，容易浸溶出来。       焙砂的颗粒较粗，堆积密度约为1.5～1.6t/m3。烟尘的颗粒较细，几乎全部在0.074mm以下，堆积密度约为1～1.2t/m3。       表1为焙砂与烟尘质量实例。表2为焙烧矿化学成分实例。表3为焙烧矿粒度组成实例。   表1  流态化炉焙砂和烟尘质量实例，％精矿产地焙烧矿 产出率烟尘率焙砂烟尘铜的酸溶率铜的水溶率铁的酸溶率全硫铜的酸溶率铜的水溶率铁的酸溶率全硫大冶87.544.398.644.321.566.399.475.33.97.7德兴105159588 7.59695 9.6小寺沟1093394.252.1  94.1571.2  二密10830.695.892.21.58.996.696.03.110.6中条山  9890  9796.0  东风1144088.8559.966.78.17         ①东风为焙砂烟尘混合取样数据。   表2  流态化炉焙烧矿化学成分实例，％名称CuFeS总AsAl2O3CaOMgOSiO2Ag,g/t焙烧矿14.9925.697.690.630.560.0981.0511.20 焙烧矿12.0733.757.740.021 0.501.106.4839.05焙砂13.5635.668.970.0025 2.930.752.87 烟尘11.9335.268.510.0023 3.650.292.90 焙砂12.2615.967.880.1145.051.290.9229.3727.5烟尘11.6021.169.780.3123.930.990.7217.0735.0   表3  流态化炉焙烧矿粒度组成实例，％名称粒度，mm＋0.175－0.175～＋0.124－0.124～＋0.104－0.104～＋0.074－0.074～＋0.062－0.062～＋0.053－0.053～＋0.043－0.043烟尘  0.991.8997.12   焙砂0.98513.326.6915.1743.45   焙烧矿8.7514.922.66.767.0   焙砂27.28.118.915.230.6   焙砂25.2328.7317.596.7521.7   烟尘    0.0730.14610.53889.243       二、烟气       铜精矿硫酸化焙烧炉所产烟气含SO2一般为3％～5％。表4为烟气成分实例。   表4  硫酸化焙烧烟气成分实例，％精矿产地SO2SO3O2大冶5.201.726～7德兴4.251.776～7二密4.41.406～7中条山2.5～3.50.8～1.26～7

中频炼金炉本产品首要应用于黄金矿山冶炼厂商。适用于全泥化和金精矿化锌粉置换金泥及电解精粹金泥的冶炼 制品金熔炼 铸锭工艺。该产品升温快 ，出产效率高；节能省电，冶炼成本低；炉温高 坩埚密度大，冶炼回收率高。在国内黄金厂商得到广泛应用。中频炼金炉首要技术参数1，额外输出功率100KW50KW2、输入电压（三相)380V380V4、输出中频电压700V700V5、输出直流电流250A200A6、逆变输出频率1250Hz1250Hz7、坩埚容积（L）30L（石墨粘土坩埚15L）15L（石墨粘土坩埚8L）顶升炉容积可根据需求调理8、作业最高温度1650-1700℃1650-1700℃石墨粘土坩埚1400-15000C9、熔炼时刻40-60分钟/埚40-60分钟/埚合质金10、金银精粹铸锭20-30分钟/埚20-30分钟/埚11、倾炉速度、[顶升速度]2°/s[15mm/s]4°/s [15mm/s]12、冷却水进水压力0.2mpa0.2mpa13、冷却水流量 10m3/h8m3/h

坩埚炉炼金是在坩埚炉中进行的。坩埚炉是用普通的粘土耐火砖砌成，呈锥形，上部直径比底部小，炉底用2～3层耐火砖错缝铺砌，砖缝用耐火泥砌实。炉壳用3毫米钢板制成。炉内衬为耐火砖砌体。内衬与炉壳之间用石棉灰或硅藻土填塞。炉顶用耐火砖压顶缩口，以确保炉膛中温度。燃料一般有重油、柴油和煤气，由炉子一侧供入。没有上述条件的，可用焦炭炉替代。    坩埚炉炼金作业进程如下：    (1)升温烘烤：缓慢升高炉温，烘烤坩埚。缓慢升温是为了防止受潮坩埚突然受热而迸裂。    (2)加热入料：持续升温至800℃时，从炉中取出坩埚，往其间小心肠参加已搅好的炉料，并在炉料上部掩盖少数硼砂。当坩埚内炉料熔化后，停油停风，参加用纸包好的部分炉料，持续加热。炉料可屡次参加。    (3)熔化：炉料加足后，进入全面熔化阶段，一般一个20#坩埚一次可熔炼10～15公斤金泥，熔化需1.5小时，熔化结束后，停油停风，用专用钳将坩埚从炉中取出，并迅速将熔体倒入蹲罐（一种口大底尖的圆锥形铸铁罐）内分层冷却，冷凝后倒出，用小锤冲击将渣与金银合金别离。    (4)铸锭：冶炼结束后，将一切金块会集进行铸锭。    坩埚炼金多见于小型矿山，适用于砂金、膏和含金钢棉的熔炼，也可用于熔炼化金泥。

炉焊管是指用钢带或钢板弯曲变形为圆形、方形等形状后再焊接成的、表面有接缝的钢管。按焊接方法不同可分为电弧焊管、高频或低频电阻焊管、气焊管、炉焊管、邦迪管等。按焊缝形状可分为直缝焊管和螺旋焊管。电焊钢管用于石油钻采和机械  制造业等。炉焊管可用作管等，大口径直缝焊管用于高压油气输送等；螺旋焊管用于油气输送、管桩、桥墩等。焊接钢管比无缝钢管成本低、生产效率高。炉焊管    直缝焊管生产工艺简单，生产效率高，成本低，发展较快。螺旋焊管的强度一般比直缝焊管高，能用较窄的坯料生产管径较大的焊管，还可以用同样宽度的坯料生产管径不同的焊管。但是与相同长度的直缝管相比，焊缝长度增加30~100%，而且生产速度较低。因此，较小口径的焊管大都采用直缝焊，大口径焊管则大多采用螺旋焊。soldering tube为"金属焊管",工程中常用的管型,是用钢板或带钢经过卷曲成型后焊接制成的钢管。焊接钢管生产工艺简单，生产效率高，品种规格多，设备资少，但一般强度低于无缝钢管。20世纪30年代以来，随着优质带钢连轧生产的迅速发展以及焊接和检验技术的进步，焊缝质量不断提高，焊接钢管的品种规格日益增多，并在越来越多的领域代替了无缝钢管。焊接钢管按焊缝的形式分为直缝焊管和螺旋焊管。

金属镁还原炉是镁生产的核心设备,国内外普遍采用的是外加热卧式还原罐还原炉。目前,国内应用的金属镁还原炉的炉型较多,根据所用燃料的不同,大体上可分为两类:用煤气或重油加热的还原炉与以煤为燃料的还原炉。 　　用煤气或者重油为燃料的还原炉用煤气或者重油作为燃料的还原炉,通常是16个横罐的还原炉,其规格为10.54×3.59×2.94(m)。这种还原炉为矩形炉膛,还原罐间中心距约为600mm,罐呈单面单排排列,炉子背面一般分布有多支低压烧嘴。火焰从燃烧室进入炉膛空间,绕过还原罐周边,靠烟囱抽力将燃烧后的烟气抽入炉底部支烟道,经烟道与烟道闸门后进入烟囱。二次风由二次风管再通过炉底第二层二次风道送入炉内。 　　还原炉底部两个还原罐中间设有燃烧室或烟室。还原炉既是一个倒焰炉又是一个贮热炉。炉膛内一般装有16支镍铬合金钢制的还原罐。16个还原罐分成四组,即4个还原罐组成一组,与一个真空机组相连接(真空机组由滑阀泵和罗茨泵组成),每台还原炉还设有一个备用真空机组,因此一台还原炉一般有5个真空机组,每台还原炉设有一个水环泵作为预抽泵。 　　以煤为燃料的还原炉在我国,金属镁还原炉以燃煤为主,随着镁冶炼工艺的不断发展与进步,出现过多种燃煤还原炉,典型的有下面几种。 　　1.单火室单面单排罐还原炉该炉型与燃煤气、重油还原炉炉型相似,单面单排布置还原罐。燃烧室设置在后面,炉内装有14~16支还原罐,在两支还原罐中间设置一过火孔。该炉型由于只有单排罐,又是单面布置,故操作十分方便,车间布置便于机械化,但其产量和热效率都低。该炉型属于矩形倒焰窑,火焰从燃烧室通过挡火板反射至炉顶,受烟囱抽力火焰向下,使还原罐受热,再经过火孔,支烟道至主烟道排出。 　　2.双火室双面双排还原罐该炉型也是矩形倒焰窑,装有10支还原罐,在长度方向分两端各装5支上、下排列。炉型设置了四个对称分布在两侧面的燃烧室(每面两个),燃烧室内有倾斜15°的梁式炉栅,火焰从窑两侧燃烧室翻过挡火墙,流向炉膛中心窑顶,然后火焰倒流向炉底吸火孔、支烟道再由一端的主烟道排入烟囱。该炉的优点是炉子结构简单,罐子排列较紧凑,炉膛空间利用率较高,其缺点在于炉子四面均为操作面,加煤烧火与还原出镁、扒渣、装料互有干扰,操作条件差,车间布置困难。该炉型也有炉膛空间扩大而布置14~22支罐的。 　　3.单火室双面双排罐还原炉该炉型是两端面双排布罐,单火室烧火的还原炉。在两个端面各分上、下排装6支罐,共布罐12支,在一个侧面设多个燃烧室,这样燃煤操作比较方便,空间利用率也较高,但还原罐数量有限,产量小。 　　4.国内应用最为广泛的单火室单面双排罐还原炉该炉型也属于外加热火焰反射炉(俗称倒焰炉)。炉内还原罐上下错开上牌布置,空间利用率较高;炉长方向没有限制,故可以布置较多的还原罐,一般有30~40支;还原罐单面开口,与真空机组的连接较方便;燃烧室设置在炉膛后面,由挡火墙隔开,火焰从燃烧室通过挡火墙反射至炉顶,受烟囱抽力火焰向下,使还原罐受热,再经炉底过火孔、支烟道至主烟道排出。相对于上述其他炉型,该炉型产量大、空间利用率较高、能源消耗较低、经济性好,因此在国内得到了广泛的应用。

铝熔化炉铝熔化炉是用铝材料制作的锅炉，铝熔化时需要蓄热、需要熔解热，通过比能可以计算从20℃升温到700℃时，如果没有能源损耗，理论上需要IMJ／TAI热量，相当于23.9×104Kcal。行业 标准规定的铝火焰熔化每吨单耗110×104Kcal，是理想值4.6倍之多。热效率只有21.7％。所以节能的潜力很大，在上述差距之间。我们通过实践和总结，使得GTM系列熔化炉的熔化能耗低于国际先进水平，小于50×X 104Kcal／T。主要有以下几点：(1)采用塔式结构，用烟气余热预热铝块，对于火焰炉，950℃的烟气中所含的余热，接近总耗能的50％。如果不利用，太可惜了。由于采用塔式熔化原理，铝块在塔下熔化，从熔化室出来的950℃的高温烟气(保温室烟气也经过熔化室流出)，经塔上部低温铝块吸热后，再送入烟囱。这时烟气温度可降至750℃，理论计算可知，此项热量可节能15％以上。 (2)采用换热器，再次利用从燃烧塔排出烟气余热，预热助燃空气，仅此一项即可提高热效率10％以上。(3)自动控制助燃空气的供应量，防止燃烧不完全或多余空气带走热量。若助燃空气不足，则燃烧不完全，能量不能充分发挥，而且环保不能通过；如果空气多则多余的空气会带走更多的热量。该炉最佳控制助燃空气的供应量，使空气系数基本控制在1．05。(4)炉衬具有良好绝热效果。绝热层采用目前最新研制的硅酸盐绝热板，它具有导热系数小、耐高温、高强度、线收缩率小特点。铝熔化炉在为熔化一些铝材料时能够发挥很好地功效。铝熔化炉用途:主要用于铝轮毂、铝铸件及各种铝合金标准件的快速固溶处理，恒温时间结束后，工件的转移速度10秒以内。