随着 市场 对紫铜需求的日益增大，对于其购买都是采用批发紫铜的买法。紫铜中的微量杂质对铜的导电、导热性能有严重影响。其中钛、磷、铁、硅等显著降低电导率,而镉、锌等则影响很小。氧、硫、硒、碲等在铜中的固溶度很小,可与铜生成脆性化合物,对导电性影响不大，但能降低加工塑性。普通紫铜在含氢或一氧化碳的还原性气氛中加热时，氢或一氧化碳易与晶界的氧化亚铜(Cu2O)作用，产生高压水蒸气或二氧化碳气体，可使铜破裂。这种现象常称为铜的“氢病”。氧对铜的焊接性有害。铋或铅与铜生成低熔点共晶，使铜产生热脆；而脆性的铋呈薄膜状分布在晶界时，又使铜产生冷脆。磷能显著降低铜的导电性,但可提高铜液的流动性,改善焊接性。适量的铅、碲、硫等能改善可切削性。紫铜退火板材的室温抗拉强度为22～25公斤力／毫米2,伸长率为45～50％，布氏硬度（HB）为35～45。具有优良的导电性﹑导热性﹑延展性和耐蚀性。主要用于制作发电机﹑母线﹑电缆﹑开关装置﹑变压器等电工器材和热交换器﹑管道﹑太阳能加热装置的平板集热器等导热器材。常用的铜合金分为黄铜﹑青铜﹑白铜3大类。 　　纯净的铜是紫红色的 金属 ，俗称“紫铜”、“红铜”或“赤铜”。紫铜富有延展性。象一滴水那么大小的纯铜，可拉成长达两公里的细丝，或压延成比床还大的几乎透明的箔。紫铜最可贵的性质是导电性能非常好，在所有的 金属 中仅次于银。但铜比银便宜得多，因此成了电气工业的“主角”。批发出售有利于更好的将紫铜推向 市场 ，想要了解更多关于紫铜批发的信息，请继续浏览上海 有色 网。

2009年中国裸铜线批发 市场 发展迅速，产品产出持续扩张，在国家 产业 政策的鼓励下， 行业 产品向高技术产品方向发展，国内企业新增投资项目逐渐增多。投资者对 行业 关注越来越密切，这使得裸铜线 行业 的发展需求不断增大。  2009年10月-2010年3月铜电线 价格 ：BV 2.5平方电线 价格 :145元/盘 BV 4平方电线 价格 :236元/盘 BV 6平方电线 价格 ：363元/盘  2009年8月国内 现货 铜线批发 价格 达到37000元 /吨的高位，但 期货价格 却不为所动，在连续6个 交易 日里自最高价下跌了1000元/吨。相比于上海铜价，LME和COMEX的 走势 显得更加疲弱，LME3 月铜 价格 反弹到3320美元后就调头向下，根本没有触及倒3338美元的记录新高，经过5个 交易 日的下跌已经回到3200美元以下。在 价格 温和下跌一定幅度后， 市场 上消费买盘纷纷进入也吸引了一部分以牛市思维进场的抄底买盘。对于 价格 后市如何演绎，铜价运行趋势是否转变，笔者综合几方面的因素进行了分析，得出这样的结论：铜价牛熊转换正在进行，如果 价格 跌破关键的支撑将加速下跌，并开始熊市。

在水电站压力钢管的焊接一直采用传统、简单而繁重的焊条电弧焊技术，只有少量的制作场纵缝采用埋弧自动焊技术，压力钢管的全位置自动化焊接技术尚属空白。随着水电建设的高速发展和机组参数的不断增大，大直径厚壁压力钢管的焊接必须采用先进的全位置自动化焊接技术才能适应施工生产的需要。 　　压力钢管全位置自动焊不仅要实现焊接小车沿焊缝的自动行走，焊丝的自动输送、凋整，摆动及对中等机电控制过程，而且要解决焊丝的熔滴过渡形式，保证全位置焊接的焊缝成型质量，特别是对各种位置的焊接规范自动调整等一系列自动控制技术；而更重要的是现场拼装的焊缝对装质量差、施工环境恶劣，较难满足自动化焊接施工的要求。目前，压力钢管全位置自动化焊接技术在大直径厚壁压力钢管焊接中全面应用尚有一定难度，其主要原因是： 　　(1)大直径厚壁压力钢管的安装环缝组装难以达到均匀一致的高精度，这就要求全位置自动焊设备能根据坡口尺寸及偏差自动凋整有关工艺参数，以降低或消除不均匀参数对焊接质量的影响； 　　(2)焊缝空间位置不断变化，要求焊接系统能根据焊炬所在位置自动及时调整焊接工艺参数，实现各处焊接成型基本一致； 　　(3)要实现坡口尺寸、焊接熔地形状，焊接规范参数实寸调节三者匹配，保证焊缝质量，其自动控制技术难度较大。 　　因此，如何选择造价低、适应性强、操作简单、焊接效率高的全位置自动化焊接设备是解决上述问题的唯一途径。针对水电站压力钢管的焊接特点，我们开发研制了一套独具特色的全位置自动焊机，并在湖北省兴山县古洞口水电站压力钢管及三峡二期工程左厂11#14#压力钢管纵缝的焊接施工中获得了成功应用。 1 全位置自动焊机的主要研制内容及其实施方案 　　全位置自动焊机研制主要包括机械和电气控制两大部分内容。 1.1 机械设计与制造 　　整机机械设计包括爬行轨道、爬行小车，焊炬摆动机构及摆幅自适应坡口宽度传感器结构设计。 1.1.1 爬行轨道 　　爬行道轨由不锈钢薄板、分体式齿块组成的齿条和固定道轨于工件表面的水磁铁块组成。爬行小车和焊炬摆动的控制拖车分别借助左右共四对滚动轴承对夹持道轨边缘，从而使两者可以沿道轨平稳灵活地移动，借助爬行小车内的行车电机输出轴上的小齿轮与道轨上的齿条啮合并通过两侧联杆使爬行小车与焊炬摆动控制拖车联成一体，使两者可以在道轨上可靠、平稳地运行，实行全位置爬行的功能。 1.1.2 爬行小车 　　爬行小车分主动驱动的行走小车和被动行走的焊炬摆动控制拖车两部分。它们分别在底板下方两侧各有两对互成60°的轴承轮夹紧轨道边缘，运动灵活可靠。夹持轨道的两侧轴承轮中的其中一侧可以通过螺杆和滑块作横向移动以实现小车在轨道上夹持与拆卸，使小车在轨道上装卸十分方便。 1.1.3 焊炬摆动机构 　　焊炬摆动机构是实现焊接电弧横向运动的机构。本系统采用一空心薄壁不锈钢方管。其上固定有条状不锈钢板和齿条作摆杆，摆杆端部安装有焊炬夹紧和传感器固定及调节机构。依靠摆杆上条状不锈钢板两侧有倒角的边缘与安装于立板上的四只轴承外套的V型滚轮相啮合，组成了摆动十分灵活、轻巧、刚度好、间隙小、工作稳定可靠、拆卸十分方便的摆动机构。 1.1.4 摆幅自适应坡口宽度和焊接自动跟踪两用传感器 　　摆幅和跟踪两用传感器是为了适应在水电站现场施工条件下，大直径厚壁压力钢管的环缝坡口装配很难做到间隙均匀，而且全位置自动化焊接时轨道的铺设也很难与焊缝完全平行而设计的。本机传感器采用探针机械接触坡口侧壁获取信号，这是一种工作可靠、抗干扰能力最强的获取信号方式，然后通过传感器内部的摆杆系统产生光电信号，经逻辑电路分辨控制焊炬摆动电机转向和停留，实现了焊炬摆幅自适应坡口宽度的功能。 1.2 电气控制系统研制 　　焊机电气控制系统设计功能的完善、工作稳定可靠、抗干扰性好对于确保焊机工作质量十分重要。本焊机充分考虑了全位置自动化焊机所必须的基本功能和参考国内外同样先进焊机的功能，开发了具有自身特点的摆幅自适应坡口宽度和自动跟踪焊接控制功能。本机具备的主要控制功能如下： 　　1)焊炬摆幅自动与手动选择； 　　2)焊炬摆幅设定与自适应选择； 　　3)焊炬摆动两侧停留时间调节； 　　4)焊炬摆速调节； 　　5)焊接电弧运动轨迹选择； 　　6)焊接方向选择； 　　7)焊接速度凋节； 　　8)设定摆幅工作方式下始摆方向选择； 　　9)设定摆幅工作方式下电弧纠偏调节； 　 10)焊接行车小车近控与遥控。 　　其电气控制原理如下图所示： 2 整机主要技术参数： 小车电源： 　　　220V 50HZ 小车爬行速度 　　0～450mm/min 焊炬摆动幅度 　　0～±40mm 焊炬摆动速度 　　250～3000mm/min 焊炬摆动方式 　　1)直线形；2)锯齿形；3)梯形；4)矩形 焊炬两侧停留时间　 0～5sec 自动跟踪精度 　　±0.5sec 焊炬调整自由度 　6个 焊接钢管曲率半径 ≥1500mm 焊机重量　　　　 18.5 kg 　　本焊机适应的焊接方法不受限制，可以根据需要采用CQ2气体保护焊、药芯焊丝气保焊、药芯焊丝自保焊、MAG焊、MIG焊、TIG焊等方法，只需配以相应特性的焊接电源和焊炬。 3 工程应用与效果 3.1 应用工程简介 　　古洞口水电站位于湖北省兴山县古夫河下游，电站总装机容量为4.5万kW，多年平均发电量为1.24亿kwh，其压力钢管直径为5m，壁厚为16～40mm不等，全长600余m。全部采用国产16Mn低合金结构钢制造。 　　三峡工程是举世瞩目的水电工程，其装机总容量为1 820万kW，年发电量达847亿kwh，其压力钢管直径为12.4m，壁厚为26～541mm，单管长度122.5m，采用国产16MnR低合金结构钢和进口600MPa级低碳调质高强钢板制造。 3.2 全位置自动焊工艺 　　全位置自动焊工艺参数见表1。 表1 全位置自动焊工艺参数表 3.3 应用效果 　　(1)全位置自动焊与传统焊条电弧焊的各项性能效果对比如表2： 表2 全位置自动焊应用效果对比表 　　(2)通过对古洞口压力钢管和三峡二期工程左厂11#～14＃压力钢管的焊接应用，纵缝超声波探伤的一次合格率为99.5％，环缝超声波探伤的一次合格率达98.1%，焊缝外观质量优良率达到了100％，这是传统的焊条电弧焊所无法比拟的。 　　(3)该焊接小车采用柔性轨道，机头行走摆动、焊缝两侧停留均能做到无级调速、自动送丝，稳定可靠，达到了全位置自动化焊接的基本要求。 　　(4)由于实现了机械化和自动化的焊接新技术，不仅减轻了焊工的劳动强度，而且大大提高了焊缝无损探伤的一次合格率，在焊接质量上大大减少了人为因素的影响。 　　(5)采用连续送丝和大电流密度焊接，与焊条电弧焊相比可提高工效1倍以上。 　　(6)与焊条电弧焊相比，该自动焊工艺具有较深的熔深，可采用较小坡口角度，同时可以大大降低焊接热影响区的宽度和焊接残余变形。 4 结束语 　　全位置自动焊机在吸取了国外同类焊机成功经验的基础上针对水电站压力钢管现场施工特点，创造性的开发；厂焊炬摆幅自适应坡口宽度和自动跟踪等重要功能，焊机整体设计合理，工作稳定可靠、外形美观、机构紧凑轻便，具有很高的推广应用价值。 　　全位置自动化焊接技术在古洞口压力钢管纵环缝及三峡二期工程左厂11#～14#压力钢管纵缝焊接施工中的成功应用，只是自动化焊接技术在水电站焊接施工中应用的一个开端，该设备与技术在三峡工程压力钢管环缝焊接中应用将是我们下一步追求的目标。全位置自动焊在水电站压力钢管及蜗壳上的应用也是焊接施工技术发展的必然结果

    批发就是指专门从事大宗商品 交易 的商业活动。零售的对称。是商品流通中不可缺少的一个环节。通常有两种情况：①商业企业将商品批量售给其他商业企业用作转卖。②商业企业将用作再加工的生产资料供应给生产企业。而铜合金批发指主要从事大量铜合金产品 交易 的商业活动.   铜合金（copper alloy ）以纯铜为基体加入一种或几种其他元素所构成的合金。纯铜呈紫红色﹐又称紫铜。纯铜密度为8.96﹐熔点为1083℃﹐具有优良的导电性﹑导热性﹑延展性和耐蚀性。主要用于制作发电机﹑母线﹑电缆﹑开关装置﹑变压器等电工器材和热交换器﹑管道﹑太阳能加热装置的平板集热器等导热器材。常用的铜合金分为黄铜﹑青铜﹑白铜3大类。  批发是随着商品经济的发展而产生的。商品生产和商品交换的发展，使商品购销量增大，流通范围扩展，生产者相互之间、生产者与零售商之间直接进行商品交换，常有困难或不方便，于是产生了专门向生产者直接购进商品，然后再转卖给其他生产者或零售商的批发商业，商业部门内部有了批发和零售之间的分工。批发业务一般由批发企业来经营，每次批售的商品数量较大，并按批发 价格 出售。商品的批发 价格 低于零售 价格 ，即存在着批零差价，其差额由零售企业所耗费的流通费用、税金和利润构成。商业批发是生产与零售之间的中间环节。通过商业批发活动，使社会产品从生产领域进入流通领域，起到组织和调动地区之间商品流通的作用。还可通过商品储存发挥“蓄水池”作用，平衡商品供求。   铜合金批发以铜及铜合金材料为主做的大批量商品流通,购销及交换.随着铜材 市场 的需求供大,越来越多的商家或企业会选择批发来经营或购买铜材. 

压力加工方法是在金属塑性允许范围内借助金属塑性变形，改变坯料的形大辩论和尽寸，以获得所需要的产品。根据塑性变形过程温度、速度等条件的不同，可将变形划分为有完全再结晶而不残留京戏变硬化的热变形，伴有内应力回复的温变形和即无回复也无再结晶的冷变形三种形式。       金的塑性很好，在冷、热状态下加工都不出现特别的困难。        金及金基合金扁带（展平条材）用轧制线材的方法加工，其通常规格是：宽0.15～5mm、厚4µm至0.5mm。展干线采用展平机或二辊轧机，对于高强度的薄条材则采用多辊轧机轧制。轧制扁带的线材直径根据成品尺寸确定。若b/h≤10（b宽度，h为厚度）线材直径按成品和坯料断面积相等的原则来计算。若b/h＞10时，则线材直径按公式    计算，式中Ky—轧制时的宽展系数，与合金成分有关，对于金Ky＝1.03～1.1。       金具有极为优良的延展性能。在冷加工过程中，可以不用中间退火连续加工。民间长期流传的“羊皮金”术，加工成的金箔能够达到半透明状态。厚度为0.1～1µm的金箔采用手工锤锻的方法加工已有几千年历史，至今国内外仍然沿用此工艺加工金箔和金银双金属箔材。箔片用衬垫间隔叠成摞，塞在皮革壳里，用2～8kg重的链子锤击，经几次锤锻后达到要求尺寸。每次锤锻后需拆摞重新叠片，再重复下一次捶锻。衬垫一般用盲肠膜经特殊加工制成，以保证其完整性和弹性。       金的机械强度较低，延伸率较高，容易加工，在低于其熔点以上的温度各种压力加工方法都可采用。对于冷拉，道次加工率可达20%，两次退火间的总加工率可达95%以上，退火温度为400～500℃。纯度为99.9999%的高纯金丝具有室温下“自退火”的性能，会影响细金丝的使用。已经证明，高纯金中添加0.01%的Fe，Cu，Ag，Pt和Pb，可使再结晶温度由室温升至100℃；加0.01%Mg，Al，Si，Ni，Sb，Te和Bi的金，可在200℃或更高温度下退火。

压力管道的组成件一般都是标准件，因此压力管道组成件的设计主要是其标准件的选用，管道压力等级的确定也就是其标准件等级的确定。 管道的压力等级包括两部分: 以公称压力表示的标准管件的公称压力等级； 以壁厚钢管等级表示的的标准管件的壁厚等级。 管道的压力等级：通常把管道中由标准管件的公称压力等级和壁厚等级共同确定的能反映管道承压特性的参数叫做管道的压力等级。而习惯上为简化描述，常把管道中管件的公称压力等级叫做管道的压力等级。 压力等级的确定是压力管道设计的基础，也是设计的核心。它是压力管道布置、压力管道应力校核的设计前提条件，也是影响压力管道基建投资和管道可靠性的重要因素。 5.1 设计条件 工程上，工艺操作参数不宜直接作为压力管道的设计条件，要考虑工艺操作的波动、相连设备的影响、环境的影响等因素，而在工艺操作参数的基础上给出一定的安全裕量作为设计条件。这里所说的设计条件主要是指设计压力和设计温度。 管道的设计压力：应不低于正常操作时，由内压(或外压)与温度构成的最苛刻条件下的压力。 最苛刻条件：是指导致管子及管道组成件最大壁厚或最高公称压力等级的条件。 设计压力确定：考虑介质的静液柱压力等因素的影响，设计压力一般应略高于由(或)外压与温度构成的最苛刻条件下的最高工作压力。 a.     一般情况下管道元件的设计压力确定 一般情况下，为了操作上的方便，在此不妨采用压力容器的做法，即在相应工作压力的基础上增加一个裕度系数。 表5-1   一般情况下管道元件的设计压力确定    工作压力Pw(MPa)  设计压力P(MPa)  Pw≤1.8  P= Pw+0.18  1.8  P= 1.1Pw  4.0  P= Pw+0.4  Pw>8.0  P=1.05 Pw      ※ 当按该原则确定的设计压力会引起管道压力等级变化时，应判断该工作压力是否就是由内压(或外压)与温度构成的最苛刻条件下的最高工作压力，如果是，在报请有关技术负责人批准的情况下，设计压力可取此时的最高工作压力，而不加系数。 b.     管道中有安全泄压装置时， 管道中有安全泄压装置时预示着该管道在运行过程中有出现超出其正常操作压力的可能。设置安全泄压装置(如安全阀、爆破片等)的目的，就是在系统中出现超出其正常操作压力的情况时，能将压力自动释放而使设备、管道等系统的硬件得到保护。此时管道的设计压力应不低于安全泄压装置的设定压力。 c.       管道中有高扬程的泵 对于高扬程的泵，尤其是往复泵，在开始启动的短时间内，往往会在第一道切断阀之前的管道和泵内产生一个较高的封闭压力，有时这个封闭压力会达到一个很大的值。此时泵的出口管道，其设计压力应取泵的最大封闭压力值。 D.      真空系统 真空系统管道承受的压力就是其外部的大气压力，故其设计压力应取0.1MPa外压； e.      与塔或容器等设备相连的管道   与塔或容器等设备相连的管道其设计压力应不低于所连设备的设计压力。当管道内有较高的液体液柱时，还应考虑该液体静压头的影响。事实上，对于管道来说，其受力要比设备复杂，这是因为它除受介质载荷之外，还往往遭受到由于管道的热胀冷缩而产生的管系力等。因此，管道的设计压力一般应不低于设备的设计压力。5.1.2设计温度   管道的设计温度:应不低于正常操作时，由内压（或外压）与温度构成的最苛刻条件下的温度。   最苛刻条件:  指导致管子及管道组成件最大壁厚、最高公称压力等级或最高材料等级的条件。   设计温度的确定:考虑环境、隔热、操作稳定性等因素的影响，设计温度应略高于由内压(或外压)与温度构成的最苛刻条件下的最高工作温度。   a.     一般情况下管道元件的设计温度确定   一般情况下为了操作上的方便，在此不妨也采用压力容器的做法，在相应工作温度的基础上增加一个裕度系数（除法兰和螺栓以外）。 表5－2  一般情况下管道元件的设计温度确定    工作温度Tw(℃)  设计温度T(℃)  -20  T= Tw-5(最低取－20)  15  T= Tw+20  Tw>350  T= Tw+(5～15)  ※当按该原则确定的设计温度会引起管道压力等级或材料变化时，应判断该工作温度是否      就是由内压(或外压)与温度构成的最苛刻条件下的最高工作温度，如果是，在报请有关技术负责人批准的情况下，设计温度可取此时的最高工作温度，而不加系数。   法兰、垫片的设计温度不低于最高工作温度的90％；   螺栓、螺母的设计温度应不低于最高工作温度的80％。   b.     夹套或外伴热管道   对于夹套或外伴热的管道当工艺介质温度高于伴热介质温度时，其设计温度按上表选取；当工艺介质温度低于伴热介质温度时，对夹套伴热取伴热介质温度为设计温度，而对外伴热则取伴热介质温度减10℃与工艺介质温度二者的较大值为设计温度；   c.      安全泄压管道   安全泄压管道取排放时可能出现的最高或最低温度为设计温度；   d.     蒸汽吹扫的管道   采用蒸汽吹扫的管道当介质温度高于吹扫蒸汽的温度时，则按介质温度根据上表确定其设计温度。当介质温度低于吹扫蒸汽温度时，应视具体情况而定。例如，按介质温度选取的管道及其元件不能承受吹扫介质的条件时，应适当提高等级以适应吹扫介质条件。   e.     多种工况下工作的管道   同一根管道，如果在两种或两种以上工况条件下工作时，其设计温度应取与内压(或外压)构成的最苛刻条件下的最高工作温度，并对其它工况进行校核。   f.       临氢管道   临氢操作的管道，在查Nelson曲线时，应取设计温度再加30～50℃作为查曲线的温度参数值。这是因为Nelson曲线为统计值，在邻近曲线下方选材时而出现氢损伤的实例也曾发生过；   g.     带衬里的管道   带隔热耐磨衬里的管道，其金属部分的管道设计温度应经计算或实测确定。一般情况下，宜取250℃作为设计温度；   h.     管系应力计算时   在进行有弹簧支架的管系应力计算时，宜取介质的正常工作温度作为计算参数。

4平方铜线 价格 各地 价格星花牌 朝阳昆仑电线/塑铜线BV-4平方 纯铜线 代理价 100码 北京  280.00星花牌 朝阳昆仑电线/塑铜线BV-4平方 纯铜线 代理价 100码 北京   265.00星花牌 朝阳昆仑电线/塑铜线BV--4平方 纯铜线 代理价 100码 北京   265.00塑铜线BV4平方 电线电缆 上海   143.50上海起帆电线 硬塑铜线BV 4平方 上海   220.00万安 电线 电缆 BV 4平方 2.25 单芯铜线 全国标长度浙江温州   200.00上海起帆电线塑铜线，BV4平方硬线 上海   235.00电线电缆民用BV4平方单根铜线 浙江温州   278.00铜线 电线 BV4平方 单芯硬线 一卷 价格之电线 浙江温州   163.00电线电缆 免检产品 国标BV4平方塑铜线 天津   161.00本周(09.13-09.17)1#光亮线不含税均价为53520元/吨，较上周下跌400元/吨。对铜线批发价形成了一定的打压态势，沪期铜受此影响接二连三出现早盘小幅高开跳水然后又在尾盘震荡拉升缩减跌幅的情况，由此看来逢低买盘的介入推动铜价“易涨难跌”。 现货市场 ，废铜 价格 本周承压小幅下滑，交投双方更趋谨慎，业内对于铜后市的看法不一。废铜货源供应方面依旧持续偏紧，铜价下挫时导致持货商出货意愿明显降低，多数持货待售等待 价格 回升，仅在资金周转偏紧时将货源低价出售给回收商快速回笼资金。而下游买盘对国内近期出台严厉调控措施的担忧加剧，在目前风险较高的情况下，多数厂家持观望态度以等待方向的明朗化。总体而言，本周废铜 市场 交投情况较上周没有明显变化， 市场 比较关注中秋节及国庆小长假的备料情况。 

由烧结的致密钼条生产钼棒、钼丝和钼带等的压力加工是旋锻和拉伸组成的典型工艺。为了提高钼加工材的质量和生产率，扩大产品的品种和规格，降低加工成本，目前已用轧制法代替旋锻法。为了使钼的压力加工型能得到改进，致密的钼条要求纯度高，密度大，晶粒度细且均匀。粉末冶金法制取的钼条一般都具备这些条件，而真空熔炼制取的钼制品，纯度虽高，但一般为粗晶粒结构，需在1400～1700℃下进行挤压，使晶粒变细后再进行锻造、拉丝、轧板。采用粉末冶金法制取的或真空熔炼挤压处理后的致密钼条（棒）经旋锻（或轧制）、拉拔加工成各种规格的棒材或丝材，带材，其致密的锭或板坯可经轧制加工成各种规格的钼板、箔等产品。关于钼压力加工的机理、工艺参数选择、影响产品质量等问题可参阅参考文献《稀有金属材料加工手册》(冶金工业出版社，北京，1984年)和《钼冶金进展》(西安冶金建筑学院，西安，1980年)。

铝市再现政策调控压力　　有关国内铝市场出口退税税率下调为零的消息在经过一段时间的平静以后再起波澜，据传除了取消出口退税之外，国家还将对出口企业另征收5％的税，并严格控制氧化铝进料加工的生产，鼓励一般贸易。果真如此的话，今后国内政策性因素将在很大程度上左右国内铝价走势以及国内铝市场今后的发展状况。　　今年二季度以来，中国政府的宏观调控力度加大，电解铝行业经过一段时间的整顿之后取得了一定成效，但产量依然不减反增，而需求由于宏观调控，汽车和房地产等行业对铝锭的消费可能会出现一定程度下降，国内供过于求状况严重，对国家可能采取的取消出口退税的决策，铝厂反响强烈。不过，笔者认为，铝行业的调控仍然没有结束，产能的控制还远远没有达到目标，取消出口退税的可能性相当大，但具体实施的时间估计要到年底以后。综合考虑国家较终取消铝锭出口退税的可能性较大，对出口铝锭再征收5％左右关税的可能性较小。　　取消出口退税将对国内市场产生较大冲击：其一，国内外比价进一步缩减。由于出口退税税率降至零，按照外贸中的汇率比公式人民币汇率÷【1-（1-退税率）×退税率】来计算，内外比价实际上就是人民币的汇率，约为8.30左右。其二，外强内弱的格局有望持续。出口退税取消之后，生产商出口铝锭的成本无疑会大大提高，也就是说利润大大减少。因此，国内外比价将进行重新调整达到新的平衡（即前面计算的8.30）。如果比价偏高，那么国内生产商将尽量减少出口在国内销售。否则，比价偏低将吸引国内生产商出口铝锭。目前，国内外比价维持在9.00左右（远期合约），倘若出口退税税率降至零，那么过高的比价将使得国内铝锭的出口行为难以发生，毕竟利润大大下降。因此，在出口退税政策取消之后的相当一段时间内，国内出口的大量减少可能会促使国际铝价走出强势上攻行情，而国内铝价则会因现货压力的沉重继续向下寻求支撑。也就是说外强内弱的格局将延续较长时间。其三，国内现货压力更加沉重。理论上计算，一般贸易的出口，在取消出口退税之后，利润减少按照出口价格×8％的公式可以得出，而对进料加工复出口核销的生产商来说，企业减少的利润可以根据（铝锭出口价格×人民币汇率－进口氧化铝价格×氧化铝用量×人民币汇率）×7％的公式计算出来。也就是说，出口退税税率降为零之后将导致国内生产商寻求在国内销售铝锭，直至国内外比价缩减指一个比较合理的水位之后才能吸引出口。因而，出口退税取消之后国内铝市场的现货压力将更加沉重，现货价格可能会持续低迷。其四，国内铝厂将面临重新洗牌。出口退税的取消无疑会使得国内现货压力变得更加沉重，国内铝厂的生产和经营面临巨大的困难。一些技术水平和管理水平落后，经营理念跟不上形势的铝厂将在市场残酷的竞争之中被迫关闭甚至倒闭，被市场无情淘汰掉。而一些实力雄厚，技术水平和经营理念先进的企业则会在逆境中发愤图强，通过重组、收购和兼并等举措来完成质的转变，从而会变得越来越强大。　　因此，虽然出口退税政策的调整短期会给中国铝行业带来阵痛，对企业的生产经营产生负面影响，但长远来看将有利于国内铝行业的健康发展，提升企业的综合竞争能力。　　来源：中国证券报

压力管道的组成件一般都是标准件，因此压力管道组成件的设计主要是其标准件的选用，管道压力等级的确定也就是其标准件等级的确定。 管道的压力等级包括两部分: 以公称压力表示的标准管件的公称压力等级； 以壁厚等级表示的的标准管件的壁厚等级。 管道的压力等级：通常把管道中由标准管件的公称压力等级和壁厚等级共同确定的能反映管道承压特性的参数叫做管道的压力等级。而习惯上为简化描述，常把管道中管件的公称压力等级叫做管道的压力等级。 压力等级的确定是压力管道设计的基础，也是设计的核心。它是压力管道布置、压力管道应力校核的设计前提条件，也是影响压力管道基建投资和管道可靠性的重要因素。 5.1 设计条件 工程上，工艺操作参数不宜直接作为压力管道的设计条件，要考虑工艺操作的波动、相连设备的影响、环境的影响等因素，而在工艺操作参数的基础上给出一定的安全裕量作为设计条件。这里所说的设计条件主要是指设计压力和设计温度。 管道的设计压力：应不低于正常操作时，由内压(或外压)与温度构成的最苛刻条件下的压力。 最苛刻条件：是指导致管子及管道组成件最大壁厚或最高公称压力等级的条件。 设计压力确定：考虑介质的静液柱压力等因素的影响，设计压力一般应略高于由(或)外压与温度构成的最苛刻条件下的最高工作压力。 a.     一般情况下管道元件的设计压力确定 一般情况下，为了操作上的方便，在此不妨采用压力容器的做法，即在相应工作压力的基础上增加一个裕度系数。 表5-1   一般情况下管道元件的设计压力确定    工作压力Pw(MPa)  设计压力P(MPa)  Pw≤1.8  P= Pw+0.18  1.8  P= 1.1Pw  4.0  P= Pw+0.4  Pw>8.0  P=1.05 Pw      ※ 当按该原则确定的设计压力会引起管道压力等级变化时，应判断该工作压力是否就是由内压(或外压)与温度构成的最苛刻条件下的最高工作压力，如果是，在报请有关技术负责人批准的情况下，设计压力可取此时的最高工作压力，而不加系数。 b.     管道中有安全泄压装置时， 管道中有安全泄压装置时预示着该管道在运行过程中有出现超出其正常操作压力的可能。设置安全泄压装置(如安全阀、爆破片等)的目的，就是在系统中出现超出其正常操作压力的情况时，能将压力自动释放而使设备、管道等系统的硬件得到保护。此时管道的设计压力应不低于安全泄压装置的设定压力。 c.       管道中有高扬程的泵 对于高扬程的泵，尤其是往复泵，在开始启动的短时间内，往往会在第一道切断阀之前的管道和泵内产生一个较高的封闭压力，有时这个封闭压力会达到一个很大的值。此时泵的出口管道，其设计压力应取泵的最大封闭压力值。 D.      真空系统 真空系统管道承受的压力就是其外部的大气压力，故其设计压力应取0.1MPa外压； e.      与塔或容器等设备相连的管道   与塔或容器等设备相连的管道其设计压力应不低于所连设备的设计压力。当管道内有较高的液体液柱时，还应考虑该液体静压头的影响。事实上，对于管道来说，其受力要比设备复杂，这是因为它除受介质载荷之外，还往往遭受到由于管道的热胀冷缩而产生的管系力等。因此，管道的设计压力一般应不低于设备的设计压力。   5.1.2设计温度   管道的设计温度:应不低于正常操作时，由内压（或外压）与温度构成的最苛刻条件下的温度。   最苛刻条件:  指导致管子及管道组成件最大壁厚、最高公称压力等级或最高材料等级的条件。   设计温度的确定:考虑环境、隔热、操作稳定性等因素的影响，设计温度应略高于由内压(或外压)与温度构成的最苛刻条件下的最高工作温度。   a.     一般情况下管道元件的设计温度确定   一般情况下为了操作上的方便，在此不妨也采用压力容器的做法，在相应工作温度的基础上增加一个裕度系数（除法兰和螺栓以外）。 表5－2  一般情况下管道元件的设计温度确定    工作温度Tw(℃)  设计温度T(℃)  -20  T= Tw-5(最低取－20)  15  T= Tw+20  Tw>350  T= Tw+(5～15)  ※当按该原则确定的设计温度会引起管道压力等级或材料变化时，应判断该工作温度是否      就是由内压(或外压)与温度构成的最苛刻条件下的最高工作温度，如果是，在报请有关技术负责人批准的情况下，设计温度可取此时的最高工作温度，而不加系数。   法兰、垫片的设计温度不低于最高工作温度的90％；   螺栓、螺母的设计温度应不低于最高工作温度的80％。   b.     夹套或外伴热管道   对于夹套或外伴热的管道当工艺介质温度高于伴热介质温度时，其设计温度按上表选取；当工艺介质温度低于伴热介质温度时，对夹套伴热取伴热介质温度为设计温度，而对外伴热则取伴热介质温度减10℃与工艺介质温度二者的较大值为设计温度；   c.      安全泄压管道   安全泄压管道取排放时可能出现的最高或最低温度为设计温度；   d.     蒸汽吹扫的管道   采用蒸汽吹扫的管道当介质温度高于吹扫蒸汽的温度时，则按介质温度根据上表确定其设计温度。当介质温度低于吹扫蒸汽温度时，应视具体情况而定。例如，按介质温度选取的管道及其元件不能承受吹扫介质的条件时，应适当提高等级以适应吹扫介质条件。   e.     多种工况下工作的管道   同一根管道，如果在两种或两种以上工况条件下工作时，其设计温度应取与内压(或外压)构成的最苛刻条件下的最高工作温度，并对其它工况进行校核。   f.       临氢管道   临氢操作的管道，在查Nelson曲线时，应取设计温度再加30～50℃作为查曲线的温度参数值。这是因为Nelson曲线为统计值，在邻近曲线下方选材时而出现氢损伤的实例也曾发生过；   g.     带衬里的管道   带隔热耐磨衬里的管道，其金属部分的管道设计温度应经计算或实测确定。一般情况下，宜取250℃作为设计温度；   h.     管系应力计算时   在进行有弹簧支架的管系应力计算时，宜取介质的正常工作温度作为计算参数。   5.2影响管道压力等级确定的因素   除了上述的设计温度和设计压力是管道压力等级确定的基本参数外，还有一些其它因素也将影响到管道压力等级的确定。   5.2.1应用标准体系   不同的标准体系，其公称压力等级系列是不同的，对应的温度-压力表也不相同。或者说，相同的设计条件，而选用不同的应用标准，其公称压力等级是不同的。因此，在确定管道公称压力等级之前，应首先确定其应用标准体系。   5.2.2材料   不同的材料，其机械性能是不同的，那么它们在标准中的温度-压力表上的对应值也是不相同的。因此在确定管道的公称压力之前应首先确定管道及其元件的材料。材料的选用是由设计温度、设计压力和操作介质确定的。   管道中各元件的材料标准往往是不同的，一般情况下，管子用管材，法兰   用锻材，而阀门多用铸材。无论用什么材料标准，它们都应该是同等级的材料，即具有对操作条件的同等适应性和等强度； 注意管材、板材、棒材、铸材的配伍。   5.2.3操作介质   一般情况下，管道的公称压力在对应温度下的许用压力不得超出其设计压力。   对由于管子及其元件失效而将造成严重危害或易于产生重大事故的介质，在考虑其公称压力等级时，不应仅仅按温度-压力表来确定，应适当提高其公称压力等级，即提高其安全可靠系数。SH3059、SYJ1064标准对此都有详细的规定，例如：   对输送剧毒介质的管道，当采用SH标准体系时，无论介质的操作压力是多少，其公称压力等级应不低于PN5.0MPa；当采用JB标准体系时，应不低于PN4.0；   对输送、气、液态烃等介质的管道，当采用SH标准体系时，无论介质的操作压力是多少，其最低公称压力等级应不低于PN2.OMPa，当采用JB标准体系时，应不低于PN2.5MPa；   对输送一般可燃介质的管道，当采用SH标准体系时，其公称压力等级应不低于PN2.0MPa，当采用JB标准体系时，应不低于PN1.6MPa。   5.2.4介质温度及管系附加力   许多法兰标准都给出这样一个注释:其温度-压力表的对应值是指法兰不受冲击载荷的对应值。事实上，法兰遭受外部管道给予的弯曲、振动、温度循环等附加载荷时，都将影响其密封性，甚至影响到强度的可靠性，此时应将这些外部载荷折算成当量介质压力来确定管道所需的公称压力。   给予法兰的弯曲载荷主要是由管系的热胀冷缩引起的。一般情况下，对于PN2.0等级的法兰，当其工作温度大于200℃时，或PN5.0及以上等级的法兰在工作温度大于400℃时，均应考虑管系对法兰产生的附加载荷的影响，否则应提高管系的公称压力等级。   5.3影晌壁厚等级确定的因素   5.3.1材料的许用应力   材料的许用应力是指材料的强度指标除以相应的安全系数而得到的值。材料的机械性能指标有屈服极限、强度极限、蠕变极限、疲劳极限等，这些指标分别反映了不同状态下失效的极限值。为了保证管道运行中的强度可靠，常将管道元件中的应力限制在各强度指标下某一值，该数值即为许用应力。当管道元件中的应力超过其许用应力值时，就认为其强度已不能得到保证。因此说，材料的许用应力是确定管道壁厚等级的基本参数。   不同的设计标准，选取材料的许用应力值是不同的。对压力管道来说，国内的设计标准是按GB150《钢制压力容器》确定的许用应力值，ASTM材料则是取按ANSI B31.3《Process Piping》标准确定的许用应力值。   5.3.2腐蚀余量   腐蚀余量是考虑因介质对管道的腐蚀而造成的管道壁厚减薄，从而增加的管道壁厚值。它的大小直接影响到管道壁厚的取值，或者说直接影响到壁厚等级的确定。   目前我国尚没有一套有关各种腐蚀介质在不同条件下对各种材料的腐蚀速率数据，因此，工程上大多数情况下仍是凭经验来确定其腐蚀余量的。许多国内外的工程公司或设计院通常都将腐蚀余量分为如下四级:   a.无腐蚀余量。对一般的不锈钢管道多取该值；   b.1.6mm腐蚀余量。对于腐蚀不严重的碳素钢和铬钼钢多取该值；   c.3.2mm腐蚀余量。对于腐蚀比较严重的碳素钢和铬钼钢管道多取该值；   d.加强级(大于3.2mn)腐蚀余量。对于有固体颗粒冲刷等特殊情况下的管道，根据实际情况确定其具体值。.   5.3.3管子及其元件的制造壁厚偏差   管子及其元件在制造过程中，相对于其公称壁厚(或者叫理论壁厚)都会有正、负偏差，因此在确定管子及其元件公称壁厚时一定要考虑可能出现的负偏差值。各种钢管标准中规定的负偏差值是不完全相同的，GB/T8163《流体输送用无缝钢管》、GB/T14976《流体输送用不锈钢无缝钢管》规定的壁厚偏差值如下：                          表5－3   常用标准的壁厚偏差值    材料标准  壁厚（mm）  偏差值（％）  GB/T8163  ≤20  +15，-10，+12，-5，-10  GB/T14976   ≥15  +15，-12.5   +20，-15   5.3.4焊缝系数   金属的焊接过程，实质上是一个冶金过程，其组织带有明显的铸造组织特征。一般情况下，铸造组织缺陷较多，材料性能也有所下降。对于有纵焊缝和螺旋焊缝的焊接管子及其元件，相对于无缝管子及其元件来说，工程上常给它一个强度降低系数(即焊缝系数)，以衡量其机械性能下降的程度。其焊缝系数的取值见表5-4   表5-4        焊接钢管的焊缝系数           序号  焊接方法  接头形式  焊缝型式  检验型式  焊缝系数  1  锻焊  对焊  直线  按标准要求  0.6  2  电阻焊  对焊  直线或螺旋形  按标准要求  0.85  3  电弧焊  单面对焊  直线或螺旋形  无RT   10%RT   100%RT  0.8   0.9   1.0  双面对焊  直线或螺旋形  无RT   10%RT   100%RT  0.85   0.9   1.0   RT  射线探伤   5.3.5设计寿命   a.      设计寿命与压力管道的腐蚀余量有关。   对于均匀腐蚀来说，当知道其年腐蚀速率后，根据预定的设计寿命，就很容易算出其应取的腐蚀余量了。   b.     设计寿命还与交变应力作用的荷载变化次数、氢损伤的孕育时间、断裂因子的扩展期等影响因素有关，   c.      与压力管道的一次性投资、资金代尝期和技术更新周期有关。   d.     美国一杂志上推荐的设计使用寿命为:碳钢为5年；铬钼钢和不锈钢为10年。   SH3059标准规定的设计寿命为15年。   国外的一些工程公司对总承包项目规定一般为10年；非总包项目一般为15年，以便从中获取较大的利润。   5.4 常用压力管道器材的设计标准   1) GB50316-2000《工业金属管道设计规范》；   2) GB50251-94  《输气管道工程设计规范》；   3) GB50253-94  《输油管道工程设计规范》；   4) GB50028-93  《城镇燃气设计规范》(1998年版)(2002年局部修订条文)；   5) GB50030-91  《氧气站设计规范》；   6) SH3059-2001 《石油化工管道设计器材选用通则》；   7) SH3064-1994 《石油化工钢制通用阀门选用、检验及验收》；   8) HG/T20646   《化工装置管道材料设计规定》。

使用酸性液浸出金、银的作业一般是在室温文常压下进行。实验也证明，金、银的初始溶解速度随作业温度的进步而加快。但温度的进步会使溶液中的氧化速度加快，而使金、银的溶液速度随时刻的延伸急剧下降。当温度升高至100℃左右时，会剧烈氧化而失效。故提金的作业温度首要取决于的稳定性，尽量削减在浸金过程中的丢失。到目前为止，大多数研讨者以为应在低于或等于25℃的条件下进行。但也有人以为，这一温度上限纷歧定是最佳的。且据R.G.舒尔策的研讨，德国SKW公司的办法是将矿浆加热至40℃，以加快的氧化，并通入适量SO2操控矿浆中总量的50%坚持二硫甲脒状况，它可使贵金属到达最大的溶解速度，的消耗量也可降至吨矿0.57kg。 浸出矿浆的浓度一般选用固液比1∶2。但当处理含很多矿泥的粘性氧化矿浆时，也可将固液比恰当进步。

铜锍和炉渣控制温度与铜锍品位和炉渣成分有关。各工厂实际生产数据见表1。 表1  闪速炉铜锍和炉渣控制温度工厂铜锍品位，%炉渣含SiO2  %铜锍温度℃炉渣温度℃贵冶503312101240哈里亚瓦尔塔60～7027～2812401320足尾503011801250小坂55～603211901190巴亚马雷48～5530～3211801260东予5632.711851220佐贺关603312001230玉野60～6231～3311701185汉堡60～6230～3211851220萨姆松572811551250凯特里40～5030～3211701260韦尔瓦572911501250伊达哥603012001250格沃古夫98.83212901290温山582811951255卡巴卡里602912001330伊萨贝拉503412001250圣马纽尔61～633012321260奥林匹克坝98.520.712701300      铜锍温度采用一次性热电偶检测。当铜锍温度偏差超出允许范围时，即通过调整反应塔燃料量予以纠正。     主要控制反应塔出口、沉淀池出口及上升烟道出口三处烟气温度。反应塔出口烟气温度是反映塔内精矿化学反应良好与否的重要参数。但由于难于实际侧量，一般通过热平衡计算及测定耐火材料温度进行推测。通常反应塔出口烟气温度为1350～1400℃。沉淀池及上升烟道出口烟气温度由热电偶测定。沉淀池出口烟气温度控制在1400～1420℃。上升烟道出口烟气温度控制在1300～1350℃。控制较低的上升烟道出口烟气温度有利于减轻废热锅炉烟尘粘结。     闪速炉炉内压力一般控制沉淀池拱顶为微负压。通过设于电收尘器与排风机之间的蝶阀自动控制。

黄铜板揉捏力和穿孔力影响揉捏力的各种要素     黄铜板影响揉捏力的要素许多，主要有:金属的变形扰力、变形程度、外冲突状况、模子形状尺度、揉捏模角、揉捏速度、锭坯长度、制品断面形状以及揉捏办法等。变形粗度对揉捏力的影晌    选用不同揉捏比、揉捏不同金属及合金时的揉捏力改变规则变形程度对揉捏力的影响规则   从能够看出，揉捏力与变形程度成正比联系.揉捏力跟着变形程度的增大而升高。几种钥合金的制作率与揉捏力的联系。    从能够看出，揉捏力跟着制作率的添加而添加。揉捏东西对揉捏力的影晌   金属在揉捏东西(揉捏筒、揉捏模)触摸面上的效果，所发生的阻力是揉捏力的组成部分。不同揉捏工其表面状况对揉捏力的影响规则。揉捏工其衷面状况时揉捏力的影响1-粗目面 2-究漪面 3-先淆面井润附   跟着外摩攘阻力的添加.金属活动不均匀程度添加，因此所需的揉捏力添加。能够看出，金属与揉捏筒内衬、揉捏模具表面之间的冲突阻力添加，揉捏力添加。

钨铜是一种由高纯度钨粉和纯度高塑性好的高导电性铜粉结合，经过静压成型，高温烧结，熔融技术精制而成而成的复合金属材料。杰出的导电性、热膨胀小、高温不软化，高强度，高密度，高硬度。        电火花制作电极前期选用铜或石墨电极，廉价但不耐烧蚀，现在基本上已被钨铜电极代替。钨铜电极的优势是耐高温、高温强度高、耐电弧烧蚀，并且导电导热功能好，散热快。使用会集在电火花电极、电阻焊电极和高压放电管电极。电制作电极特点是种类规格繁复，批量小而总量多。作为电制作电极的钨铜材料应具有尽可能高的致密度和安排的均匀性，特别是细长的棒状、管状以及异型电极。        电制作电极用钨铜合金在电火花制作开展开端的较长时期内，遍及选用铜和铜合金作为制作电极。尽管铜和铜合金多少钱低廉、使用方便，可是因为铜及铜合金电极不耐电火花烧蚀，导致电极耗费大，制作精度差(有时需进行屡次制作)。跟着模具精度和许多难制作材料部件用量的不断添加，以及电火花制作技术的日益老练，钨铜材料作为电火花制作电极的用量日积月累。选用钨铜材料的电制作电极，不只使被制作模具及部件的精度进步，并且电极丢失小，制作效率高，乃至一次即可完结产品的粗制作和精制作。作为电制作电极的钨铜材料应具有尽可能高的致密度和安排的均匀性，特别是一些细长棒材、管料以及异型电极，假如选用惯例的办法制取，则技术非常冗杂，材料利用率很低

熔炼反射炉一般保持微负压（0～－20Pa）操作，也有保持微正压的。压力测点一般设在距烟气出口烟道2～3m处的炉顶中心，炉内压力一般由废热锅炉后的闸门自动控制。加拿大弗林·弗朗厂240m3熔炼反射炉内压力保持为－24Pa，由设在废热锅炉和排风机间的水冷闸门或副烟道进口处的水冷闸门调节。 各种染料的燃烧器都应让染料可充分沿炉长分布，形成广泛的高温区，使大部分炉料在这里发生熔炼作用。燃烧气体距燃烧器端7～8m处温度最高，热量传给炉料及炉渣表面。燃烧气体在接近炉尾时，温度稳定下来，使铜锍和炉渣沉降分离。离炉烟气温度比炉渣温度高50～100℃，将烟气引入废热锅炉可利用约50%～60%的显热。 熔炼反射炉炉头温度一般为1500～1550℃，炉尾温度为1250～1300℃，出炉烟气温度为1200℃左右。当粉煤质量低劣或粒度较粗、水分较高时，炉头温度会降低，炉尾及烟气温度升高。若粉煤挥发分高、质量较好、粒度又很细时，将引起炉头温度过高。 设计应充分考虑对炉内压力和温度的各种测量仪表和自动控制装置，以及当仪表损坏或自动控制失灵时，有由人工处理的可能性。 表1为熔炼反射炉炉内压力和温度测量实例。 表1  反射炉炉内压力盒温度测量实例厂别炉床面积 m2炉内压力 Pa炉头温度 ℃炉尾温度 ℃烟气温度 ℃大冶21715～20①1450～15201200～13001200大冶2700～201450～1500②1200～12501150白银210－5～151500～1550③1250～13001200犹他360～181360～14771200～13401200～1310钦诺21515931270①炉内压力测点在距离炉子后墙9m的炉顶中心； ②炉头温度测点在距炉子前墙6.7m的炉顶中心，炉尾温度测点在距炉子后墙6.05m的炉顶中心，出炉烟气温度测点在斜坡烟道上，炉内压力的测点在距炉子后墙9m处； ③炉内压力测点在距炉子后墙1m侧炉顶中心。

精细数字压力机的内部结构是非常精细的，咱们在运用的进程中有许多需求留意的当地，往往一个过错的运用方导致产品损坏很多的机能，乃至导致产品作废。针对这个问题，下面小编经过简略的文章给咱们解说精细数字压力计在运用的进程中都需求留意哪些工作。 　　首要咱们先讲讲精细数字压力计的功用，它广泛应用于各个领域。并且能直观地显现出各个工序环节的压力改变，洞悉产品或介质流程中的条件构成，监督出产运转进程中的安全意向，并经过主动连锁或传感设备，构筑了一道敏捷牢靠的安全确保，为防备事端、确保人身和产业安全发挥了重要效果，被称作安全显现的“眼睛”。 　　(1)精细数字压力计装在锅炉、压力容器上的数字压力表，其较很多程(表盘上刻度极限值)应与设备的工作压力相适应。精细数字压力计的量程一般为设备工作压力的1.5～3倍，较好取2倍。若选用的数字压力表量程过大，因为相同精度的精细数字压力计，量程越大，答应差错的值和肉眼调查的差错就越大，则会影响压力读数的精确性;反之，若选用的数字压力表量程过小，设备的工作压力等于或挨近精细数字压力计的刻度极限，则会使数字压力表中的弹性元件长时间处于较大的变形状况，易发生较久变形，引起精细数字压力计的差错增大和运用寿命下降。别的，精细数字压力计的量程过小，万一超压运转，指针跳过较很多程挨近零位，而使操作人员发生幻觉，形成更大的事端。因而，精细数字压力计的运用压力规模，应不超越刻度极限的60～70%。 　　(2)工效果数字压力表的精度是以答应差错占表盘刻度极限值的百分数来表明的。精度等级一般都标在表盘上，选用精细数字压力计时，应根据设备的压力等级和实际工作需求来断定精度。 　　(3)表盘直径为了使操作人员能精确地看清压力值，数字压力表的表盘直径不该过小，假如数字压力表装得较高或离岗位较远，表盘直径应增大。 　　(4)精细数字压力计用于丈量的介质假如有腐蚀性，那么必定要根据腐蚀性介质的详细温度、浓度等参数来选用不同的弹性元件材料，不然达不到预期的意图。 　　(5)日常注重运用保护，定时进行检查、清洗并做好运用情况记载。 　　(6)精细数字压力计一般检定周期为半年。强制检定是确保精细数字压力计技能功能牢靠、量值传递精确、有用确保安全出产的法令办法。 　　以上并是小编针对精细数字压力机运用的留意事项作出的相关回答，信任您在看了以上文章之后在今后运用精细数字压力计时也可以愈加称心如意的操作。 　　文章来历：http://www.chinadwr.com/htm/newscenter-cn/2014_1124_823.html

 钨渗铜材料在真空高压开关上的运用   　为习惯高压真空开关抗熔焊、耐电蚀、高电导、低含气量等要求,对传统的加工技术作了一系列改善,选用纯钨粉经模压成型、高温烧结,然后一次完结渗铜和覆铜。成果表明,钨骨架强度高,钢呈网状散布,基体安排细微均匀,气体含量低,覆铜层与钨铜基体结合严密,然后满意了运用要求,下降了本钱,取得了1    钨铜复合材料电触头在高压开关上现已运用多年,特别以高压SF6、空气和油介质、大电流断路器上用量较大[1],它们都选用混粉限制烧结及熔渗技术加工,组分以20%~30%Cu+80%~70%W(质量分数,下同)居多。近年来,真空高压开关发展迅速,它对触头材料的要求较高,除满意一般开关功能外,因为真空中触头表面特别洁净,比在空气中更简略熔焊,故要求具有更高的抗熔焊性、足够高的耐电压强度、尽量低的截止电流和极低的含气量[2]。现在市场上有些触头材料组分为90%W+10%Cu,因为选用上述办法加工,功能较差,在运用中从前呈现过熔焊现象。而本文所指的钨渗铜材料原是一种发汗冷却型的固体火箭发动机(SRM)喷管喉衬材料,其组分正好也是90%W+ 10%Cu,用高纯钨粉经冷等静压成型、高温烧结、熔渗技术加工[3~5],材料纯度高,含气量低,钨骨架强度高,安排细微均匀,铜呈网状散布。钨渗铜材料的功能特别适宜真空高压负荷开关触头的要求,可是按传统的喉衬加工技术,材料利用率低,本钱高,为此作了一系列改善,开宣布钨铜(10)触头材料,批量投放市场,取得较好的经济效益。2　首要技能目标钨铜(10)触头材料首要技能目标见表1。表1　钨铜(10)触头材料首要功能目标Tab.1　Major properties of W-Cu(10) contact material化学成分Cu/% W/% N2/10-4% O2/10-4% 密度硬度/Mpa电导率/MS·m-110±2  余  <8       <50     ≥16.3  ≥2 250    ≥203　限制成型技术研讨钨粉硬度高、流动性差,限制成型性差。为了取得具有必定强度、必定相对密度的钨骨架,挑选适宜的限制技术很重要。关于形状简略的薄片状触头来说,假如选用冷等静压成型,设备出资大,材料利用率低。选用机械模压成型,首要是模具空隙和钨粉粒度的选取。模具空隙过小,脱模困难;空隙过大,钨粉简略划伤模具,使压坯发生裂纹。经重复实验和改善,确认了合理的模具制作空隙和脱模空隙。钨粉过细,限制成型简略,烧结时却简略构成闭孔,使渗铜不均匀,导致抗热震性和抗烧蚀功能下降;钨粉太粗,限制成型困难,钨骨架强度下降,铜在高温下的蒸腾量大,触头烧损严峻。粒度相同的钨粉,得到相对密度相同的压坯,机械限制所需的压强比等静压大,为了进步钨粉的成型性,能够选用混粉限制,也能够增加成型剂。经实验,经过恰当调整钨粉粒度和松装密度,也可取得较好的成型作用。在限制压强不变的情况下,保压时刻能够缩短。经过进步限制密度,能够恰当下降烧结温度。4　烧结技术研讨烧结多孔钨骨架是制作钨铜(10)材料的要害工序。高温烧结简略去除杂质,确保电导率和气体含量到达目标要求。选用活化烧结尽管能够下降烧结温度,可是关于多孔钨骨架不宜选用,因为它不简略操控孔隙度,活化剂一般会下降电导率。挑选烧结温度首要考虑钨粉的粒度巨细、粒度散布和限制密度等要素。温度过低,孔隙度高,使产品密度和硬度偏低;温度过高,孔隙度低,则含铜量削减,导致产品密度高,电导率下降,为此,烧结温度一般在1 600℃~2 200℃范围内选取。欲到达相同的烧结密度,经过进步烧结温度,能够缩短烧结时刻,进步工效;延伸烧结时刻,能够下降烧结温度。相对来说,烧结密度对烧结温度更灵敏些。5　渗(覆)铜技术研讨渗铜可在真空炉或维护炉中进行。熔渗时,铜液上升高度与铜液表面张力成正比,与其粘度成反比。渗铜温度过高或过低都影响浸透作用。渗铜后冷却速度对覆铜层质量有很大影响,冷却速度过快简略发生气孔和裂纹;一起,因为炉温的不均匀性,产品覆铜层厚度不简略均匀共同,因而渗铜后有必要选用特殊的冷却技术。为了简化工序,可在一次热循环完结渗铜和覆铜工序。6　钨铜(10)触头材料的功能对10批次产品进行理化分析,成果如下:铜含量为9.8%~11.2%,氧含量为3×10-4%~19×10-4%,氮含量为1×10-4%~4×10-4%;密度为16.75 g/cm3~17.14 g/cm3;布氏硬度为2 565 MPa~2 685 MPa;电导率为22.0 MS/m~24.4 MS/m。均契合技能条件要求。产品的金相安排如图1、图2所示,其金相安排细微均匀,不存在大于200μm的铜相或钨相集合区,铜呈网状散布,覆铜层与钨铜基体结合严密。图1　钨骨架断口SEM相片　3 600×Fig.1　SEM fracture photograph of tungsten skeleton图2　钨铜(10)断口SEM相片　3 600×Fig.2　SEM fracture photograph of W-Cu(10)7　用户运用情况钨铜(10)触头材料,经国内十多家用户理化检测,各项功能目标均契合技能条件要求,并安装于多种管型的真空灭弧室,按GB3804、GB11022等国家标准,在国家高压电器检测中心顺畅地经过了开断、绝缘、动热安稳、机械寿数、温升、异项接地等悉数方式实验,彻底满意运用要求,被各用户列入定点供货单位。8　定论开发的钨铜(10)触头材料,选用纯钨粉作质料,经机械模压成型、氢炉高温烧结、维护渗(覆)铜技术加工。多孔钨骨架强度高,气体含量低,基体安排细微均匀,铜呈网状散布,覆铜层与钨铜基体结合严密,加工技术先进,产品质量安稳牢靠。在开发钨铜(10)材料过程中,对传统的钨渗铜技术作了一系列改善,简化了工序,下降了本钱,既满意运用要求,又进步了经济效益,在技能上具有新颖性和实用性。

合金 σb/MPa σ0.2/MPa δ/% αk/kJ.m-2 疲劳强度σ-1①/MPaADC1 240 145 1.8 56 130ADC3 295 170 3 144 125ADC5 280 185 7.5 144 140ADC6 280 　 10.5 　 125ADC10 295 170 2 85 140ADC12 295 185 2 81 140

JB/T 4745—2002                                附录D（规范性附录）压力容器用钛及钛合金焊丝 D.1 范 围 D.1.1 本附录适用于钛制压力容器的钨极气体保护焊用钛及钛合金填充丝和熔化极气体保护焊用钛及钛合金焊丝。D.1.2 本附录适用于压力容器用国产钛材的焊接,也可适用于相应进口钛材的焊接。D.1.3 本附录规定了钛及钛合金焊丝(包括焊丝和填充丝)的要求、试验方法、检验规则和标志、包装等。 D.2 合同内容 本附录所列焊丝的订货合同应包括下列内容:a) 焊丝的牌号、状态、直径；b) 产品形式（直段或无支架卷）；c) 对残余元素是否有要求；d) 订货重量；e) 本标准及附录的编号；f) 其他需要说明的事项。 D.3 要 求 D.3.1 牌号、状态、直径与产品形式D.3.1.1 焊丝的牌号、状态、直径及其允许偏差应符合表D.1的规定。表D.1  钛焊丝牌号、状态、直径及其允许偏差牌号 状态 直径mm 直径允许偏差mmSTA0R   冷加工态（Y）真空退火态（M）   0.8,1.0,1.2,1.6,2.02.4,3.2,4.0,4.8    ±0.05(直径＜4.0）±0.1(直径≥4.0)STA1R STA2R STA3R STA9R STA10R D.3.1.2 焊丝的产品形式分直段和无支架卷两种。D.3.1.3 直段供货的焊丝长度及允许偏差为915mm±6mm，长度有其他要求时应协议解决。D.3.2 熔炼方法和化学成分D.3.2.1 用于制作焊丝的铸锭应采用真空自耗电弧炉熔炼，熔炼次数不得少于两次。D.3.2.2 焊丝的化学成分应符合表D.2的规定。表D.2 钛焊丝化学成分牌号 主 要 成 分% 杂 质 元 素% 残 余 元 素≤ %Ti Mo Ni Pd Fe O C N H 单个 总和STA0R 余 — — — ≤0.10 ≤0.10 ≤0.03 ≤0.015 ≤0.005 0.05 0.20STA1R 余 — — — ≤0.20 ≤0.10 ≤0.03 ≤0.020 ≤0.008 0.05 0.20STA2R 余 — — — ≤0.20 0.10-0.15 ≤0.03 ≤0.020 ≤0.008 0.05 0.20STA3R 余 — — — ≤0.30 0.15-0.25 ≤0.03 ≤0.020 ≤0.008 0.05 0.20STA9R 余 — — 0.12～0.25 ≤0.20 ≤0.10 ≤0.03 ≤0.020 ≤0.008 0.05 0.20STA10R 余 0.2～0.4 0.6～0.9 — ≤0.30 ≤0.12 ≤0.03 ≤0.020 ≤0.008 0.05 0.20注:当合同中未特别指明时,残余元素包括AL、V、Sn、Mo、Zr、Ni、Cu、Si、Y（该牌号中含有主要成分元素应除去）。合同中未注明时，不提供残余元素的分析结果。D.3.2.3 用户从产品上取样进行化学成分复验时,成品分析的允许偏差列于表D.3。表D.3  钛焊丝成品化学成分分析允许偏差成分元素 规定成分范围% 成品分析允许偏差%Mo 0.2～0.4 ±0.03Ni 0.6～0.9 ±0.03Pd 0.12～0.25 ±0.02Fe ≤0.10或≤0.20 ±0.05≤0.30 ±0.10O ≤0.10 ±0.020.10～0.15 ±0.02≤0.25 +0.03C ≤0.03 +0.01N ≤0.015或≤0.02 +0.01H ≤0.005或≤0.008 +0.002单个残余元素 ≤0.05 +0.02D.3.3 低倍检查   焊丝的横向低倍组织上不应有裂纹、折叠、气孔、分层、缩尾、金属或非金属夹杂物及其他影响使用的缺陷。  3.4 表面与宏观质量  3.4.1 焊丝表面应清洁，无氧化色，不应有裂纹、起皮、折叠、起刺、斑疤和夹杂等，不应有润滑剂和其他外来物质的污染，以及其他影响使用的缺陷。  3.4.2 焊丝应满足在自动或半自动焊接设备中均匀送进的要求。  3.4.3 成卷供货的焊丝缠绕时不应有波浪形、死弯、重叠、并可无阻碍地自由退绕，外端头应有标记，以使方便的找出。 D.4 试验方法 D.4.1 焊丝化学成分仲裁分析方法按GB/T 4698的规定进行。D.4.2 焊丝的尺寸、重量应使用相应精度的量具测量。D.4.3 焊丝的低倍组织检验参照GB/T 5168的规定进行。D.4.4 焊丝的表面与宏观质量的检查采用目视进行。 D.5 检验规则 D.5.1 检查和验收D.5.1.1 焊丝应由供方技术监督部门检验，保证焊丝质量符合本标准的规定，并填写质量证明书。D.5.1.2 需方对收到的焊丝，应按本标准的规定进行复验，如复验结果与本标准规定不符时，应在收到产品之日起6个月内向供方提出。D.5.2 组批焊丝应成批提交检验，每批应由同一牌号、熔炼炉号、制造方法、状态和规格的产品组成。D.5.3 检验项目   每批焊丝均应进行化学成分、尺寸、代倍及表面与宏观质量的检验。D.5.4 取样位置和取样数量D.5.4.1 每批焊丝由成品上任取一个试样进行气体（N、H、O、C）含量的分析，其他成分的含量以原铸锭的分析结果报出。当所使用的铸锭没有分析过残余元素含量时，还应从同一锭号的成品丝材中任意取一个试样进行残余元素的分析。不注明可不分析残余元素。D.5.4.2 每批焊丝任取两卷（或根）分别在每根的两端各取一个试样进行横向低倍组织检查，检验不合格时，该批产品为不合格。D.5.4.3 焊丝应逐根（卷）进行尺寸、表面与宏观质量的检查。D.5.5 重复试验   在化学成分分析检验中，如果有一个分析结果不合格，则从该批焊丝中取双倍试样进行该不合格项目的复验。复验结果若仍有一个不合格，则该批焊丝为不合格。 D.6 标志、包装、运输、储存 D.6.1 产品标志   在已检验的每件（卷）焊丝上应牢固地扎上一个标牌，标牌上应注明牌号、状态、规格、熔炼炉号、批号、净重、生产厂名称（或标识）、本标准呈等。D.6.2 包装、包装标志、运输、储存D.6.2.1 焊丝按标准重量包装时，其实际净重与所示标准重量的差值应在标准重量的10%内，标准重量可按供方习惯，也可双方协议。D.6.2.2 成卷交货的焊丝，无支架卷的内、外直径和卷的宽度可按供方习惯，也可双方协议。D.6.2.3 每件（卷）焊丝用聚乙烯薄膜套好、扎紧后，用木箱包装。产品装箱时，箱内应衬以防潮纸，箱内各件之间须用软材料填实、固定。不同批号的焊丝不得装入同一箱内。D.6.2.4 产品装箱后，在包装箱外壁上应有一清晰、牢固的标记，标记内容有：产品名称、牌号、本标准号、锭号、批号、规格、净重、生产厂名称等。D.6.2.5 产品的其他包装、包装标志、运输和储存等应符合GB/T 8180的规定。D.6.3 质量证明书   每批产品应附有质量证明书。质量证明书应包括产品名称、牌号、锭号、批号、状态、规格、数量（件数、毛重、净重）、合同号、本标准号、生产厂名称与地址、各项分析检验的结果、技术监督部门的印记、检验员印鉴、检查日期、包装日期。 D.7 说明     压力容器用钛及钛合金焊丝也可按GB/T 3623—1998的焊丝技术要求订货，但焊丝的化学成分应符合本附录的要求。 .

Q345R压力容器用钢板多用于制作球罐、油漆罐和化工机械设备容器等，一般需通过拉延、曲折、焊接等方法加工成必定形状后在接受压力状态下运用，因其内部装有各种易燃易爆的液体或气体，所以要求压力容器用钢板应具有杰出的强耐性和焊接功能。连轧TMCP工艺出产的钢板具有杰出的冲击韧度，一起下降钢材的碳当量，改进焊接功能，归纳下降成本。关于压力容器用钢及TMCP已有较多研讨，但就Nb-Ti微合金化热连轧压力容器钢板与传统中板功能比照研讨的报导较少，本文就此比照研讨了某钢厂中板线及连轧线出产的20mm厚Q345R压力容器钢板的力学功能，分析了控轧控冷工艺下Nb、Ti微合金化处理对其功能的影响。 　　试验材料为20mm厚中厚板轧机轧制及低碳、Nb-Ti微合金化热连轧Q345R压力容器钢板，其化学成分见表1。分别对钢板进行取样，进行根本力学功能测验、金相调查、晶粒度及夹杂物评级；在JBN-300型冲击试验机上进行系列温度冲击试验，记载试样夏比冲击功aKV2，丈量不同温度下断口断面纤维率。表1 试验钢板化学成分(质量分数，%)  C S P Si Mn Nb V Ti 1#(中板) 0.162 0.0061 0.016 0.405 1.460 - 0.019 - 2#(连轧板) 0.084 ＜0.005 0.014 0.241 1.440 0.028 - 0.014  　　通过低碳，Nb-Ti微合金化处理加操控轧制工艺可以充沛细化晶粒，完成材料的强耐性合理合作，进步功能，简化工艺。连轧Q345R压力容器钢板具有优秀的归纳力学功能，钢板屈从强度高，塑性好，冲击韧度较中板进步2～3倍，断裂耐性显着好于中板。低碳、Nb-Ti微合金化处理细化了钢板安排，消除了带状偏析，晶粒细化及安排均匀化是材料耐性大幅度进步的主要原因。

润滑指在机械设备摩擦副的相对运动表面间加入润滑剂以形成并保持适当的润滑油膜。集中润滑指的是成套供油装置同时或按需对设备润滑点供油。集中润滑的使用可以起到降低摩擦阻力、减少表面磨损、降温冷却、防止腐蚀、减震及密封等作用。　　　　要使摩擦副的磨损小，必须在摩擦副表面保持适当的清洁的润滑油膜，即维持摩擦表面之间恒量供油以形成油膜，这通常是连续供油的较佳特性（恒流量）。　　　　然而，有些部件需油量仅为每小时1~2滴，一般润滑设备按这样要求连续按比例供油是非常困难的。其实过量的供油如同供油量不足是同样有害的（例如，一些轴承在过量供油时会产生附加热量）。大量实验证实，不连续但经常地供油才是较佳的方式。因此，当连续供油成为不合适时，可采用经济的周期系统来实现。这种形式的系统是使定量的润滑油按预定的周期时间对润滑点持续地供油，使摩擦副保持适量的油膜。　　　　一般来说，大部分机器上的摩擦副均适合采用周期润滑系统来润滑。使用连续润滑系统的摩擦副仅限于当机器连续运转，同时负载是很高时，例如：冲床、大型镗床、龙门铣床、滚齿机等。　　　　因此，在对润滑系统的型式选择上，必须记住：　　　　1、在多数情况下，应采用周期润滑系统。　　　　2、过多和过少的润滑油对摩擦副是同样有害的。　　　　3、选用周期润滑系统应使用计量件来控制摩擦副的供油量，选用连续润滑系统应使用控制件来控制摩擦副的供油量。　　　　系统由以下部分组成：　　　　1、润滑泵——按需要提供润滑介质。　　　　2、分配元件——按需定量分配润滑介质。　　　　3、附件——由管道接头、柔性软管（或刚性硬管）、分配块等组成。　　　　4、控制——由电子程控器和压力开关、液位开关等控制元件组成。润滑泵按预定要求周期工作，对润滑泵及系统的开机、关机时间进行控制，对系统的压力，油罐液位进行监控和报警，以及对系统的工作状态进行显示等功能。　　　　集中润滑系统根据润滑介质的不同可以分为润滑油润滑和润滑脂润滑：根据系统分配元件不同可以分为抵抗式润滑系统、容积式润滑系统、递进式润滑系统、油气润滑系统。　　　　无锡瓦尔姆精密机械有限公司自主开发微量控制润滑泵——按需要提供润滑介质，拥有自主知识产权，并为客户提供整体的解决方案。　　　　无锡瓦尔姆精密机械有限公司是润滑系统零部件及系统设计、制造的高科技技术企业。瓦尔姆由从事润滑系统设计资深专家，联合国内知名研究所，共同开发出拥有自主知识产权的一系列润滑控制单元及系统，并为客户提供整体的解决方案。　　　　油脂润滑主要应用于：纺织机械、机床、包装机械、印刷机械、木工机械、塑料机械、锻压机械、自动扶梯等。　　　　油雾冷却润滑主要应用于：机床金属切削加工冷却，板材拉伸成型润滑，高速转轴、旋转齿轮及传动链的润滑，木材烘烤(成型)，塑料工业的切割以及灌装食品包装的消毒工序等。

是一家专业批发、零售各类铜带、板材的厂商。专业供应H62黄铜带和H65黄铜带、黄铜板、磷铜带、紫铜带、紫铜板。数百吨惯例库存保证各类板带现货直销。三条精细分条线供给各类不同的准确尺度，而且收回各类黄铜边角料，串换加工各类黄铜带板材。下面就紫铜的用处说说： 　　紫铜的用处比纯铁广泛得多，每年有50%的铜被电解提纯为纯铜，用于电气工业。这儿所说的紫铜，的确要十分纯，含铜达99.95%以上才行，极少数的杂质，特别是磷、砷、铝等，会大大下降铜的导电率。 　　首要用于制造发电机﹑母线﹑电缆﹑开关设备﹑变压器等电工器件和热交换器﹑管道﹑太阳能加热设备的平板集热器等导热器件。铜中含氧(炼铜时简单混入少数氧)对导电率影响很大，用于电气工业的铜一般都必须是无氧铜。 　　别的，铅、锑、铋等杂质会使铜的结晶不能结合在一起，形成热脆，也会影响纯铜的加工。这种纯度很高的纯铜，一般用电解法精制：把不纯铜(即粗铜)作阳极，纯铜作阴极，以硫酸铜溶液为电解液。当电流通往后，阳极上不纯的铜逐步熔解，纯铜便逐步沉积在阴极上。这样精制而得的铜;纯度可达99.99%。紫铜也运用到了门、窗、扶手等家具及装修上。 　　公司诚挚向新老客户供给愈加优质的效劳，本着质量为先、诚信运营、厂价供应、薄利多销的运营准则与广大客户共创夸姣的明日。         

一般是指在中国国家有色金属注册、并认可的一般铝厂生产出来的铝锭，铝含量为99.7%，其中分别有批发价、零售价、送厂价。

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1、水环真空泵是一种粗真空泵,由泵体、叶轮、吸排气盘、水在泵体内壁构成的水环、排气口、吸气口、辅助排气阀等组成的.它所能取得的极限压力,关于单级泵为2.66～9.31kPa；关于双级泵为0.133～0.665kPa.水环泵也可用作紧缩机,它属于低压的紧缩机,其压力范围为(1～2)X105Pa表压力　　　　2、气体由管路经阀门进入水环泵，然后经导气弯管排入气水别离器中，经气水别离器排气管排出。当作为紧缩机用时，经紧缩机排出的气水混合物在气水别离器中别离后，气体经阀门保送到需求紧缩气体的系统上去，而水则留在气水别离器中，为使气水别离器的水位坚持一定而装有自动溢水开关，当水位高于所请求水位时，溢水开关翻开，水从溢水管溢出，当水位低于请求水位时，溢水开关关闭，气水别离器中水位上升，到达所请求水位。水环泵内的工作水是由气水别离器供应的，供水量的大小，由供水管上的阀门来调整。　　　　3、水环泵在石油、化工、机械、矿山、轻工、造纸、动力、冶金、医药和食品等工业及市政与农业等部门的许多工艺过程中,如真空过滤、真空送料、真空脱气、真空蒸发、真空浓缩和真空回潮等,得到了普遍的应用。

稀有稀土管控致 价格 暴涨   自去年开始,国家加强了对稀土 行业 的管控。随着稀土资源上游整合的推进,稀土原矿和产品 价格 水涨船高。从上海 有色金属 网得到的信息显示,9月27日,国内氧化镨吨价上涨至22万元/吨,氧化钕吨价上涨至23.5万元/吨。赣南地区的稀土矿 价格 也继续上涨。前段时间 金属 镝更是从80多万元/吨一路飙升到接近160万元/吨。     目前稀土价位已经很高了,以镨钕为例,预计赣南地区镨钕 价格 即将涨到28.5万元/吨,甚至可能拉升至30万元/吨。　“之所以稀土 价格 一波接一波地飞涨,主要是因为国家对稀土实行管控。” 目前限制出口、证内采矿、环保采矿等都成为推动 价格 上涨的因素。     最近几年,国家对稀土矿开采、分离加工、出口等实行严格的配额管理,对稀土矿采矿权证的审批发放不断收紧,据了解,目前整个广西仅有一个采矿权证,还是几年前办理的。　目前我国实际稀土冶炼分离能力已超过20万吨,而今年国土资源部公布的2010年稀土开采总量控制指标为8.92万吨。冶炼分离产能严重过剩,造成稀土原矿供不应求“许多分离加工企业在吃不饱的情况下,会大量收购非法原矿,从而使稀土开采和生产监管面临巨大压力。    所谓稀有稀土,是指17种化学上相似的 金属 元素,如铕、钇和镧,它们对微型化、激光和能源效率至关重要。稀土主要运用于一些新材料,从精确制导武器、夜视仪和雷达系统,到绿色科技如混合动力汽车和风力涡轮机等高科技领域,都有稀土的身影闪现。 更多有关稀有稀土的内容请查阅上海 有色 网

铬锆铜 价格 ，铬锆铜合金C18150批发 价格 目前为1元/千克铬锆铜（CuCrZr）化学成分（质量分数）%（ Cr:0.25-0.65， Zr:0.08-0.20）硬 度（HRB78-83）导电率 43ms/m 软化温度 550℃ 特点：具有较高的强度和硬度，导电性和导热性，耐磨性和减磨性好，经时效处理后硬度、强度、导电性和导热性均显著提高，易于焊接。广泛用于电机整流子，点焊机，缝焊机，对焊机用电极，以及其他高温要求强度、硬度、导电性、导垫性的零件。用制作电火花电极能电蚀出比较理想的镜面,同时直立性能好,能完成打薄片等纯红铜难以达到的效果对钨钢等难加工材质表现良好。铬锆铜有良好的导电性，导热性，硬度高，耐磨抗爆，抗裂性以及软化温度高，焊接时电极损耗少，焊接速度快，焊接总成本低，适合作为熔接焊机的电极有关管件，但对电镀工件表现一般。铬锆铜应用：此产品广泛应用于汽车、摩托车、制桶(罐)等机械制造工业的焊接、导电嘴、开关触头、模具块、焊机辅助装置用各种物料。铬锆铜规格：棒材、板材规格齐全，并可根据客户要求定制。铬锆铜品质要求：　　1.电导率测量用涡流电导仪，测三点取平均值 ≥44MS/M　　2.硬度以洛氏硬度标准， 取三点取平均值 ≥78HRB　　3.软化温度实验，炉温 550℃ 保持两小时后，淬水冷却后与原始硬度比较不能降低15%以上铬锆铜物理指标：硬度: >75HRB,导电率：>75%IACS，软化温度：550℃电阻焊电极：　　铬锆铜通过热处理与冷加工相结合的方法来保证性能，它可以获得最佳的力学性能和物理性能，所以用来做一般用途的电阻焊电极，主要作为点焊或缝焊低碳钢、镀层钢板的电极，也可以作为焊低碳钢时的电极握杆、轴和衬垫材料，或作为焊低碳钢时的电极握杆、轴和衬垫材料，或作为凸焊机的大型模具、夹具、不锈钢及耐热钢用模具或镶嵌电极。电火花电极：铬铜的导电导热性能好、硬度高、耐磨抗爆，用作电火花电极具有直立性好、打薄片不弯曲、光洁度高等优点。模具母材：铬铜的导电导热性能、硬度、耐磨抗爆、 价格 比铍铜模具材料优越等特点，已经开始在模具 行业 代替铍铜作为一般模具材料。比如鞋底模具、水暖模具、一般要求光洁高的塑胶模具、等接插件、导丝、等需要高强度导线的产品中。国内外铬市依旧平静，铬铁 价格 稳中有升。受到疲软的镍价和北半球季节性淡季影响，本季度铬铁需求不佳，而中国控制不锈钢 产量 的措施使得需求更加疲软。铬矿上涨给铬价以支撑，但成交量没有显著改善， 市场 观望情绪重，所以我们仍然认为短期内铬价稳定概率较大，后市反弹空间不大想要了解更多关于铬锆铜 价格 的资讯，请继续浏览上海 有色 网（ www.smm.cn ） 有色金属 频道。

受国际 市场 影响，上周lme期铜库存继续下跌，总存量为391400吨。    有关欧洲银行体系的报导再度激活了对欧洲银 行业 体质的担忧。华尔街日报的报导质疑今年稍早欧元区进行的压力测试。另外,德国银 行业 协会表示,依照巴塞尔协议III,假定一级资本比率为6%,前十大德国银行料还需增资1,050亿欧元。 市场 对欧洲的担忧并不曾远去，之前的忽略只是炒作的重点由欧洲转到了美国。现在投资者重拾欧洲题材，或许为新一轮的下跌寻找题材。    投资者同时也对美国和欧洲股市的偏弱 走势 表示关注。美国和欧洲股市通常被视作 市场 风险偏好的指标，同时也是经济增长预期的风向标。美国商务部周五数据显示，7月批发库存环比增长1.3%，不但超过了 市场 预期，而且是2008年7月以来的最大增幅。    周五，中国方面宣布将8月重要经济数据的公布时间从下周一提前到本周六。 市场 猜疑，此举暗示8月数据可能引发金融 市场 的强烈反应。投资者尤其担心中国8月消费物价指数可能会有大幅上涨。不过在好的一面，数据显示，中国未锻造铜和半成品铜进口量从7月时的342901吨提高到了8月的379527吨，环比增长10.7%。 交易 商VM集团分析师卡尔菲尔曼认为，“中国指标喜忧参半。不过我认为，中国的铜需求还会持续强劲。中国已经成功的实现了 宏观 经济的受控降温，我看不出中国方面会有太多看跌走向。”    lme期铜周五收于每吨7486美元，周四的最后报价是每吨7554美元。 

长江有色现货网即长江有色金属网是一个专业针对有色金属的专业性网站，网站关注有色金属的价格、行情趋势、成交情况等资讯。长江有色现货网的面世是上海市经济委员会为拓展长三角区域流量经济、借助高科技手段更好地服务全国经济的重要举措。长江有色现货网的启动及进入实战运作，必将极大地提升上海专业化生产服务业在有色金属行业内的层次和水平，为构建区域性乃至全国性的有色统一市场作出贡献。长江有色现货网在继承业绩和经验的基础上，为使“长江报价”更逼近市场，选择了正负相关的常量和变数，建立了力求反映真实供求关系的报价数学模型。我们相信，数学模型和经验有机结合后的“长江报价”，将会为业内同行提供更好的导向性服务。现货是指可供出货、储存和制造业使用的实物商品，亦称实物。可供交割的现货可在即期或远期基础上换成现金，或先付货，买方在极短的期限内付款的商品的总称。期货的对称。现货交易中通行的是一手交钱一手交货的交易方式，或者采取以货易货的交易方式。现货交易一般适用于农副产品买卖、小额批发和零售交易。在中国，零售企业现货交易，一般采取一手交货一手收钱，银货两讫的方式；批发企业现货交易，除采取一手交货一手收钱的方式外，还采取通过银行托收承付的方式在限期内结算。 长江有色现货在发布与现货报价关联密切的相关信息的同时，运用长江每日报价数学模型，发布六种（铜、铝、锌、锡、铅、镍）基本金属的市场交易基础价。在长江报价的发布中，还包括有色小金属现货交易参考价，包括品质纯粹的大宗的有色初级产品的市场交易参考价。

供应铝锭是投资者们很关心的问题，让我们对它进行下简单的介绍。供应铝锭数量(千克)≥1价格(元/千克) 1.00元/千克种类 多款牌号 6061产地 余姚含量≥ 来电详谈（%） 杂质含量 欢迎来电详谈（%） 重量 7（kg/块） 供应各种规格型号的铝锭,铝棒,铝管本周上海期铝低开，小幅冲高后下探，收阴线。其中主力1011合约开盘15430元/吨，最高15635元/吨，最低15305元/吨，收盘15310元/吨，下跌120元或0.78%。目前期铝市场供应充足，同时受中国出口退税政策影响，国内铝市需求将会减弱，这些因素加剧铝市下行压力。中国股市下跌也给铝价形成拖累，从中长期看铝价依然面临较大下跌压力。　　宏观方面，近期美国经济数据持续疲软，这令对经济复苏可持续性担忧升温导致包括铝在内国际金属价格大跌。国内方面，国家宏观调控政策作用逐步显现，市场进入新的调整期。后市随着国内铝消费将步入旺季，需求预计会有所增加，但供应过剩的问题短期内无法解决，并将依旧困扰着铝价的走势。　　基本面上，据世界金属统计局(WBMS)周三(8月18日)公布的数据显示，2010年前6个月全球铝市供应过剩314,000吨。2009年同期为供应过剩755,000吨，2009年全年为过剩781,000吨。WBMS表示，2010年前6个月，原铝需求总计为1,997万吨，相比2009年同期增长约349万吨。整体来看，2010年前6个月，全球铝产量同比增长18%。WBMS预计，中国前6个月产量总计为832万吨，占到全球总产量的41%。　　消息面上，印度国家铝业公司（NALCO）一高层官员周四称，公司已经招标出口3,000吨铝锭。该官员称，投标截止日期为8月25日。他称，这些铝锭将在10月至3月期间分六批发运给买家，每批分别为500吨。NALCO的招标被作为国际基准，上次其在7月销售的铝锭平均价格为每吨较LME现货价格升水92.50美元，CIF基准。　　国内方面，发改委价格司和中国物流信息中心19日联合发布7月份主要工业生产资料情况及下一步价格走势判断。监测数据显示，7月份,工业生产资料价格跌势趋缓,流通环节价格环比下降1.3%,降幅较上月缩小1.3个百分点,同比上升7.7%,1-7月累计同比上升14.9%。预计三季度主要工业生产资料市场供需基本面不会发生大的变化,价格总体上稳中波动。　　现货市场，长江现货A00铝价格在15130-15170元/吨，均价下跌50元/吨，贴水60元/吨-贴水20元/吨。上海现货铝价格在15110-15150元/吨，均价下跌70元/吨，贴水40元/吨-平水。铝价持续走低，激发不少下游的采购积极性，市场上的报价十分混乱，但价格低的成交也不是很好，说明市场的心态还是比较消极的，在铝价没有稳定之前都不敢轻易进货。 供应铝锭等更多的信息你可以登陆上海有色网查看。