随着 市场 对紫铜需求的日益增大，对于其购买都是采用批发紫铜的买法。紫铜中的微量杂质对铜的导电、导热性能有严重影响。其中钛、磷、铁、硅等显著降低电导率,而镉、锌等则影响很小。氧、硫、硒、碲等在铜中的固溶度很小,可与铜生成脆性化合物,对导电性影响不大，但能降低加工塑性。普通紫铜在含氢或一氧化碳的还原性气氛中加热时，氢或一氧化碳易与晶界的氧化亚铜(Cu2O)作用，产生高压水蒸气或二氧化碳气体，可使铜破裂。这种现象常称为铜的“氢病”。氧对铜的焊接性有害。铋或铅与铜生成低熔点共晶，使铜产生热脆；而脆性的铋呈薄膜状分布在晶界时，又使铜产生冷脆。磷能显著降低铜的导电性,但可提高铜液的流动性,改善焊接性。适量的铅、碲、硫等能改善可切削性。紫铜退火板材的室温抗拉强度为22～25公斤力／毫米2,伸长率为45～50％，布氏硬度（HB）为35～45。具有优良的导电性﹑导热性﹑延展性和耐蚀性。主要用于制作发电机﹑母线﹑电缆﹑开关装置﹑变压器等电工器材和热交换器﹑管道﹑太阳能加热装置的平板集热器等导热器材。常用的铜合金分为黄铜﹑青铜﹑白铜3大类。 　　纯净的铜是紫红色的 金属 ，俗称“紫铜”、“红铜”或“赤铜”。紫铜富有延展性。象一滴水那么大小的纯铜，可拉成长达两公里的细丝，或压延成比床还大的几乎透明的箔。紫铜最可贵的性质是导电性能非常好，在所有的 金属 中仅次于银。但铜比银便宜得多，因此成了电气工业的“主角”。批发出售有利于更好的将紫铜推向 市场 ，想要了解更多关于紫铜批发的信息，请继续浏览上海 有色 网。

2009年中国裸铜线批发 市场 发展迅速，产品产出持续扩张，在国家 产业 政策的鼓励下， 行业 产品向高技术产品方向发展，国内企业新增投资项目逐渐增多。投资者对 行业 关注越来越密切，这使得裸铜线 行业 的发展需求不断增大。  2009年10月-2010年3月铜电线 价格 ：BV 2.5平方电线 价格 :145元/盘 BV 4平方电线 价格 :236元/盘 BV 6平方电线 价格 ：363元/盘  2009年8月国内 现货 铜线批发 价格 达到37000元 /吨的高位，但 期货价格 却不为所动，在连续6个 交易 日里自最高价下跌了1000元/吨。相比于上海铜价，LME和COMEX的 走势 显得更加疲弱，LME3 月铜 价格 反弹到3320美元后就调头向下，根本没有触及倒3338美元的记录新高，经过5个 交易 日的下跌已经回到3200美元以下。在 价格 温和下跌一定幅度后， 市场 上消费买盘纷纷进入也吸引了一部分以牛市思维进场的抄底买盘。对于 价格 后市如何演绎，铜价运行趋势是否转变，笔者综合几方面的因素进行了分析，得出这样的结论：铜价牛熊转换正在进行，如果 价格 跌破关键的支撑将加速下跌，并开始熊市。

    批发就是指专门从事大宗商品 交易 的商业活动。零售的对称。是商品流通中不可缺少的一个环节。通常有两种情况：①商业企业将商品批量售给其他商业企业用作转卖。②商业企业将用作再加工的生产资料供应给生产企业。而铜合金批发指主要从事大量铜合金产品 交易 的商业活动.   铜合金（copper alloy ）以纯铜为基体加入一种或几种其他元素所构成的合金。纯铜呈紫红色﹐又称紫铜。纯铜密度为8.96﹐熔点为1083℃﹐具有优良的导电性﹑导热性﹑延展性和耐蚀性。主要用于制作发电机﹑母线﹑电缆﹑开关装置﹑变压器等电工器材和热交换器﹑管道﹑太阳能加热装置的平板集热器等导热器材。常用的铜合金分为黄铜﹑青铜﹑白铜3大类。  批发是随着商品经济的发展而产生的。商品生产和商品交换的发展，使商品购销量增大，流通范围扩展，生产者相互之间、生产者与零售商之间直接进行商品交换，常有困难或不方便，于是产生了专门向生产者直接购进商品，然后再转卖给其他生产者或零售商的批发商业，商业部门内部有了批发和零售之间的分工。批发业务一般由批发企业来经营，每次批售的商品数量较大，并按批发 价格 出售。商品的批发 价格 低于零售 价格 ，即存在着批零差价，其差额由零售企业所耗费的流通费用、税金和利润构成。商业批发是生产与零售之间的中间环节。通过商业批发活动，使社会产品从生产领域进入流通领域，起到组织和调动地区之间商品流通的作用。还可通过商品储存发挥“蓄水池”作用，平衡商品供求。   铜合金批发以铜及铜合金材料为主做的大批量商品流通,购销及交换.随着铜材 市场 的需求供大,越来越多的商家或企业会选择批发来经营或购买铜材. 

4平方铜线 价格 各地 价格星花牌 朝阳昆仑电线/塑铜线BV-4平方 纯铜线 代理价 100码 北京  280.00星花牌 朝阳昆仑电线/塑铜线BV-4平方 纯铜线 代理价 100码 北京   265.00星花牌 朝阳昆仑电线/塑铜线BV--4平方 纯铜线 代理价 100码 北京   265.00塑铜线BV4平方 电线电缆 上海   143.50上海起帆电线 硬塑铜线BV 4平方 上海   220.00万安 电线 电缆 BV 4平方 2.25 单芯铜线 全国标长度浙江温州   200.00上海起帆电线塑铜线，BV4平方硬线 上海   235.00电线电缆民用BV4平方单根铜线 浙江温州   278.00铜线 电线 BV4平方 单芯硬线 一卷 价格之电线 浙江温州   163.00电线电缆 免检产品 国标BV4平方塑铜线 天津   161.00本周(09.13-09.17)1#光亮线不含税均价为53520元/吨，较上周下跌400元/吨。对铜线批发价形成了一定的打压态势，沪期铜受此影响接二连三出现早盘小幅高开跳水然后又在尾盘震荡拉升缩减跌幅的情况，由此看来逢低买盘的介入推动铜价“易涨难跌”。 现货市场 ，废铜 价格 本周承压小幅下滑，交投双方更趋谨慎，业内对于铜后市的看法不一。废铜货源供应方面依旧持续偏紧，铜价下挫时导致持货商出货意愿明显降低，多数持货待售等待 价格 回升，仅在资金周转偏紧时将货源低价出售给回收商快速回笼资金。而下游买盘对国内近期出台严厉调控措施的担忧加剧，在目前风险较高的情况下，多数厂家持观望态度以等待方向的明朗化。总体而言，本周废铜 市场 交投情况较上周没有明显变化， 市场 比较关注中秋节及国庆小长假的备料情况。 

一、概述     广西龙头山金矿尾矿压滤设备于2003年3月底建成投入出产。从全体出产状况看，经逐渐调试正常后节约了污水处理费用，滤液回来下降了NaCN药剂的耗费，并添加收回了已溶金；扣除压滤尾矿的转运堆存费用，获得了必定的经济效益。因为矿山地处特殊的郊区地理位置和为维护周边环境及厂商可以安稳出产经营的需求，在旱季不能运用尾矿压滤干堆体系。依据出产实践中获得的经历，选用尾矿压滤－滤饼调浆经碱性氯化法处理后扬送至尾矿坝，既可防止在旱季滤饼干堆易被暴雨冲走污染环境的风险，又可到达节约污水处理及NaCN等费用，下降出产本钱，添加经济效益的意图。出产实践标明，在现有的状况下，投入较少的改造资金，结合曩昔原有的设备，构成新的尾矿处理办法，即在旱季选用尾矿压滤－滤饼调浆净化处理是合理及可行的。     二、尾矿压滤运送改造     （一）工艺流程和首要技术目标     1、尾矿压滤－滤饼调浆处理工艺流程见图1。    2、首要技术目标     规划处理才能            400～450t/d     矿石密度                2.65～2.70t/m3     尾矿浆浓度              45%～50%     矿浆排放流量            25～30m3/h     压滤后滤饼含水量        ≤23%     滤饼加新水调浆后浓度    45%     滤饼加新水调浆后pH      11.0     滤饼调浆后CN-质量浓度    100～200mg/L     调浆处理后CN-质量浓度    ＜0.5mg/L     压滤机单循环时刻         40min     压滤机工作压力           0.8MPa     污水净化反应时刻         1.5h     C12用量                   2.0kg/t(1.652kg/m3)     3、工艺流程。选厂排放45%～50%浓度的矿浆自流入污水车间的尾矿缓冲槽内，再由给料泵压入压滤机容室，经压滤排出水分构成含水量低于23%的滤饼后，压滤完毕。含的压滤溶液进入回水槽，然后回来选厂从头使用;压滤后的滤饼经皮带运送机卸入缓冲溜槽(加新水)，进入螺旋拌和槽调浆至40%～45%浓度，流入新增的拌和槽，再均匀自流入原湿式污水处理车间，净化处理合格后扬送至尾矿库。     （二）首要设备     1、 1200锥形螺旋拌和槽一台(克己，详见图2)。     2、新增 3200×3300拌和槽一台。     3、矿浆溜槽、矿浆管路的制造和装备依据现场状况进行。    三、出资     本改造工程总费用出资为8.5万元；其间包含设备置办、设备制造、装置工程等费用，详见表1。 表1  改造费用总出资项目名称金额/万元占总出资份额/%补白设备置办及运杂费 设备材料置办及运杂费 装置制造费用 其它费用 算计0.70 6.00 1.00 0.80 8.508.24 70.59 11.76 9.41 100锥形螺旋拌和槽及新增拌和槽减速器 溜槽及管路渠道等 设备根底             四、技术经济评价     选用尾矿压滤－滤饼调浆净化处理排送至尾矿库计划，尽管较以往任何一种处理方式添加了一段处理程序，但仍可节约首要药剂耗费并多收回黄金而下降了出产本钱，添加经济效益。2003年7月～2004年7月(矿石性质附近)不同时期选厂NaCN耗费及污水处理本钱状况见表2；尾矿压滤－滤饼调浆净化处理本钱见表3；首要增收节支核算结果见表4；新增工序添加的本钱见表5。 表2  2003年7月～2004年7月不同时期选厂NaCN耗费及污水处理本钱状况时刻NaCN 单耗/ (kg·t-1)Cl2 单耗/ (kg·t-1)压滤 本钱/ (元·t-1)污水净化 处理本钱/ (元·t-1)压滤+污水 净化本钱/ (元·t-1)补白  2003年7-10月传统湿式排放期间1.145.601.6318.8620.49  在传统湿式处理排放期间仍需求发作压滤机的维护费用  2003年11月～2004年1月压滤－干式排放期间0.800.8610.394.1514.54  在压滤－干式排放期间仍需求发作污水净化费用  2004年5～7月尾矿压滤－滤饼调浆净化期间0.934.597.897.5915.48  压滤净化作业本钱数据为6、7月份累计目标，为保证污水排放合格，这一期间净化作业较曩昔添加Cl2用量30% 表3  尾矿压滤－滤饼调浆净化处理本钱项目名称耗量单价金额/(元·t-1)补白人工费 电费 Cl2 滤布 CaO 其它（含修理） 算计25人 5.5kW·h/t 2.5kg/t  4.0kg/t    1000元/月 0.50元/(kW·h) 2.5元/t  180元/t    2.27 2.75 6.25 1.50 0.72 1.00 14.49年处理矿石110000t参照出产实际状况 表4  首要增收节支核算结果项目名称耗量单价按半年处理5.5万t矿石核算添加的效益/万元补白节约Cl2 节约NaCN 节约CaO 多产黄金 算计2.20kg/t 0.15kg/t 3.00kg/t 0.015g/m3  2.5元/kg 15.0元/kg 0.18元/kg 100元/g  30.25 12.38 2.97 7.64 53.24      以压滤给矿浓度45%核算   表5  新增工序添加的本钱项目名称耗量(新增)单价金额/ (元·t-1)补白人工费 电费 Cl2 CaO 其它(含修理) 算计4人 2.5kW·h/t 1.5kg/t 1.0kg/t    1000元/月 0.50元/(kW·h) 2.5元/t 180元/t    0.44 1.25 3.75 0.18 0.20 5.82以年处理110000t核算 参照出产实际状况      按半年处理5.5万t矿石核算，添加的本钱为32.01万元     由首要增收节支核算(见表4)及新增工序添加的本钱核算(见表5)可见，出资8.5万元施行尾矿处理工艺改造，即可在旱季选用尾矿压滤－滤饼调浆净化处理工艺，可发明经济效益21.23万元。     五、结语     （一）本改造工程项目总费用为8.5万元，是一个出资较少，返底细对较快，有较好经济效益的项目。该项目现已施行完结，各设备工作正常，流程疏通，出产中首要耗费材料NaCN、Cl2的节约到达预期作用。     （二）因为先通过压滤，含废水大部分被回来使用，滤饼再加新水进行调浆进入湿式污水处理体系，其总质量浓度由本来的350mg/L左右降至为100mg/L左右，不光大大下降了污水处理费用，并且有利于污水处理后到达国家规定的排放标准。

一、采标情况： 　　idt或IDT表示等同采用；eqv或MOD表示等效或修改采用；neq表示非等效采用。 　　二、国家标准 　　GB/T 786.1－1993（2001*） 液压气动图形符号 　　eqv ISO 1219-1:1991 　　GB/T 2346－2003 流体传动系统及元件 公称压力系列 　　ISO 2944:2000，MOD 　　GB/T 2347－1980（1997） 液压泵及马达公称排量系列 　　eqv ISO 3662:1976 　　GB/T 2348－1993（2001*） 液压气动系统及元件 缸内径及活塞杆外径 　　neq ISO 3320:1987 　　GB/T 2349－1980（1997） 液压气动系统及元件 缸活塞行程系列 　　eqv ISO 4393:1978 　　GB/T 2350－1980（1997） 液压气动系统及元件 活塞杆螺纹型式和尺寸系列 　　eqv ISO 4395:1978 　　GB/T 2351－1993 液压气动系统用硬管外径和软管内径 　　neq ISO 4397:1978 　　GB/T 2352—2003 液压传动 隔离式蓄能器 压力和容积范围及特征量 　　ISO 5596:1999,IDT 　　GB/T 2353.1－1994 液压泵和马达安装法兰和轴伸的尺寸系列及标记 　　neq ISO 3019-2:1986 靠前部分：二孔和四孔法兰和轴伸 　　GB/T 2353.2－1993（2001*） 液压泵和马达 安装法兰与轴伸的尺寸系列和标记(二) 　　neq ISO 3019-3:1988 多边形法兰(包括圆形法兰) 　　GB/T 2514－1993 四油口板式液压方向控制阀安装面 　　eqv ISO 4401:1980 　　GB/T 2877－1981 二通插装式液压阀安装连接尺寸 　　GB/T 2878－1993 液压元件螺纹连接 油口型式和尺寸 　　neq ISO 6149:1980 　　GB/T 2879－1986 液压缸活塞和活塞杆动密封沟槽型式、尺寸和公差 　　neq ISO 5597:1987 　　GB/T 2880－1981 液压缸活塞和活塞杆 窄断面动密封沟槽尺寸系列和公差 　　GB/T 3452.1－1992 液压气动用O形橡胶密封圈尺寸系列及公差 　　neq ISO 3601-1:1988 　　GB/T 3452.2－1987 O形橡胶密封圈外观质量检验标准 　　GB/T 3452.3－1988 液压气动用O形橡胶密封圈 沟槽尺寸和设计计算准则 　　neq ISO/DIS 3601-2 　　GB/T 3766－2001 液压系统通用技术条件 　　eqv ISO 4413: 1998 　　GB/T 6577－1986 液压缸活塞用带支承环密封沟槽型式、尺寸和公差 　　neq ISO 6547:1981 　　GB/T 6578－1986 液压缸活塞杆用防尘圈沟槽型式、尺寸和公差 　　neq ISO 6195:1986 　　GB/T 7932－2003 气动系统通用技术条件 　　ISO 4414:1998，IDT 　　GB/T 7934－1987 二通插装式液压阀 技术条件 　　GB/T 7935－1987 液压元件 通用技术条件 　　neq NFPA T 310.3 　　GB/T 7936－1987 液压泵、马达空载排量 测定方法 　　neq ISO/DP 8426 (1988版) 　　GB/T 7937－2002 液压气动用管接头及其相关元件公称压力系列 　　neq ISO 4399:1995 　　GB/T 7938－1987 液压缸及气缸公称压力系列 　　neq ISO 3322:1975 　　GB/T 7939－1987 液压软管总成 试验方法 　　neq ISO 6605:1986 　　GB/T 7940.1－2001 气动 五气口气动方向控制阀 靠前部分：不带电气接头的安装面 　　idt ISO 5599-1:1989 　　GB/T 7940.2－2001 气动 五气口气动方向控阀 第二部分：带电气接头的安装面 　　idt ISO 5599-2:1990 　　GB/T 7940.3－2001 气动 五气口气动方向控制阀 第三部分功能识别编码体系 　　idt ISO 5599-3:1990 　　GB/T 8098－2003 液压传动 带补偿的流量控制阀 安装面 　　ISO 6263：1997，MOD 　　GB/T 8099－1987 液压叠加阀 安装面 　　neq ISO 4401-1980 　　GB/T 8100－1987 板式联接液压压力控制阀（不包括溢流阀）、顺序阀、 　　neq ISO/DIS 5781(1987) 卸荷阀、节流阀和单向阀 安装面 　　GB/T 8101－2002 液压溢流阀 安装面 　　ISO 6264:1998，MOD 　　GB/T 8102－1987 缸内径8～25mm的单杆气缸安装尺寸 　　neq ISO 6432:1985 　　GB/T 8104－1987 流量控制阀 试验方法 　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8105－1987 压力控制阀 试验方法 　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8106－1987 方向控制阀 试验方法 　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8107－1987 液压阀 压差—流量特性试验方法 　　neq ISO/DIS 4411(1986) 　　GB/T 9065.1－1988 液压软管接头 连接尺寸 扩口式 　　GB/T 9065.2－1988 液压软管接头 连接尺寸 卡套式 　　GB/T 9065.3－1988 液压软管接头 连接尺寸 焊接式或快换式 　　GB/T 9094－1988（1997） 液压缸气缸安装尺寸和安装型式代号 　　eqv ISO 6099:1985 　　GB/T 9877.1－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列 靠前部分 内包骨架旋转轴唇形密封圈 　　GB/T 9877.2－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列 第二部分 外露骨架旋转轴唇形密封圈 　　GB/T 9877.3－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列 第三部分 装配式旋转轴唇形密封圈 　　GB/T 14034－1993 24°非扩口液压管接头连接尺寸 　　GB/T 14036－1993 液压缸活塞杆端带关节轴承耳环安装尺寸 　　neq ISO 6982:1982 　　GB/T 14038－1993（2001） 气缸气口螺纹 　　neq ISO 7180:1986 　　GB/T 14039－2002 液压传动 油液 固体颗粒污染等级代号 　　ISO 4406:1999，MOD 　　GB/T 14041.1－1993 液压滤芯结构完整性检验方法 　　neq ISO 2942:1974 　　GB/T 14041.2－1993 液压滤芯材料与液体相容性检验方法 　　neq ISO 2943:1974 　　GB/T 14041.3－1993（2001）液压滤芯抗破裂性检验方法 　　neq ISO 2941:1974 　　GB/T 14041.4－1993（2001）液压滤芯额定轴向载荷检验方法 　　neq ISO 3723:1976 　　GB/T 14042－1993（2001） 液压缸活塞杆端柱销式耳环安装尺寸 　　neq ISO 6981:1982 　　GB/T 14043－1993 液压控制阀安装面标识代号 　　eqv ISO 5783:1981 　　GB/T 14513－1993（2001） 气动元件流量特性的测定 　　neq ISO/DIS 6358(1989) 　　GB/T 14514.1－1993（2001）气动管接头试验方法 　　neq JIS 8381-85 　　GB/T 14514.2－1993（2001）气动快换接头试验方法 　　neq ISO 6150:1988

GB/T 15242.1－1994（2001）液压缸活塞和活塞杆动密封装置用同轴密封件尺寸系列和公差 　　GB/T 15242.2－1994（2001）液压缸活塞和活塞杆动密封装置用支承环尺寸系列和公差 　　GB/T 15242.3－1994（2001） 液压缸活塞和活塞杆动密封装置用同轴密封 　　neq ISO 7425-1:1988ISO 7425-2:1989 件安装沟槽尺寸和公差 　　GB/T 15242.4－1994（2001） 液压缸活塞活塞杆动密封装置用支承环安装沟槽尺寸和公差 　　GB/T 15622－1995（2001） 液压缸试验方法 　　neq JIS B 8354-1985 　　GB/T 15623.1－2003 液压传动 电调制液压控制阀 第1部分： 　　ISO 10770-1:1998，MOD 四通方向流量控制阀试验方法 　　GB/T 15623.2－2003 液压传动 电调制液压控制阀 第1部分： 　　ISO 10770-2:1998，MOD 三通方向流量控制阀试验方法 　　GB/T 17446－1998 流体传动系统及元件 术语 　　idt ISO 5598:1985 　　GB/T 17483－1998 液压泵空气传声噪声级测定规范 　　eqv ISO 4412-1:1991 　　GB/T 17484－1998 液压油液取样容器 净化方法的鉴定和控制 　　idt ISO 3722:1976 　　GB/T 17485－1998 液压泵、马达和整体传动装置参数定义和字母符号 　　idt ISO 4391:1983 　　GB/T 17486－1998 液压过滤器 压降流量特性的评定 　　idt ISO 3968:1981 　　GB/T 17487－1998 四油口和五油口液压伺服阀 安装面 　　idt ISO 10372:1992 　　GB/T 17488－1998 液压滤芯 流动疲劳特性的验证 　　idt ISO 3724:1976 　　GB/T 17489－1998 液压颗粒污染分析 从工作系统管路中提取液样 　　idt ISO 4021:1992 　　GB/T 17490－1998 液压控制阀 油口、底板、控制装置和电磁铁的标识 　　idt ISO 9461:1992 　　GB/T 17491－1998 液压泵、马达和整体传动装置稳态性能的测定 　　idt ISO 4409:1986 　　GB/T 18853－2002 液压传动过滤器 评定滤芯过滤性能的多次通过方法 　　ISO 16889:1999，MOD 　　GB/T 18854－2002 液压传动 液体自动颗粒计数器的校准 　　ISO 11171:1999，MOD 　　三、行业标准 　　JB/T 2184－1977 液压元件型号编制方法 　　JB/T 5120－2000 摆线转阀式全液压转向器 　　JB/T 5919－1991（2001） 曲轴连杆径向柱塞液压马达安装法兰与轴伸尺寸和标记(一) 　　JB/T 5920.1－1991（2001） 内曲线(向外作用)式低速大扭矩液压马达安装法兰和轴伸的尺寸系列 靠前部分 20～25MPa的轴转马达 　　JB/T 5921－1991（2001） 液压系统用冷却器基本参数 　　JB/T 5922－1991 液压二通插装阀图形符号 　　JB/T 5923－1997 气动 气缸技术条件 　　neq JIS B83771991 　　JB/T 5924－1991参照NFPA/T2.6.1M-1974 液压元件压力容腔体的额定疲劳压力和额定静态压力验证方法 　　JB/T 5963－1991 二通、三通、四通螺纹式插装阀阀孔尺寸 　　JB/T 5967－1991（2001） 气动元件及系统用空气介质质量等级 　　JB/T 6375－1992（2001） 气动阀用橡胶密封圈 尺寸系列和公差 　　JB/T 6376－1992（2001） 气动阀用橡胶密封圈 沟槽尺寸和公差 　　JB/T 6377－1992（2001） 气动气口连接螺纹 型式和尺寸 　　JB/T 6378－1992（2001） 气动换向阀 技术条件 　　JB/T 6379－1992（2001）参照ISO 6431:1992 缸内径32～320mm的可拆式单杆气缸 安装尺寸 　　JB/T 6656－1993（2001） 气缸用密封圈安装沟槽型式、尺寸和公差 　　JB/T 6657－1993（2001） 气缸用密封圈尺寸系列和公差 　　JB/T 6658－1993（2001） 气动用O形橡胶密封圈沟槽尺寸和公差 　　JB/T 6659－1993（2001） 气动用O形橡胶密封圈尺寸系列和公差 　　JB/T 6660－1993（2001） 气动用橡胶密封圈 通用技术条件 　　JB/T 7033－1993（2001）参照ISO 9110-1: 1990 液压测量技术通则 　　JB/T 7034－1993 液压隔膜式蓄能器型式和尺寸 　　JB/T 7035.1－1993 液压囊式蓄能器型式和尺寸 A型 　　JB/T 7035.2－1993 液压囊式蓄能器型式和尺寸 AB型 　　JB/T 7036－1993 液压隔离式蓄能器 技术条件 　　JB/T 7037－1993 液压隔离式蓄能器 试验方法 　　JB/T 7038－1993 液压隔离式蓄能器 壳体技术条件 　　JB/T 7039－1993 液压叶片泵 技术条件 　　JB/T 7040－1993 液压叶片泵 试验方法 　　JB/T 7041－1993 液压齿轮泵 技术条件 　　JB/T 7042－1993 液压齿轮泵 试验方法 　　JB/T 7043－1993 液压轴向柱塞泵 技术条件 　　JB/T 7044－1993 液压轴向柱塞泵 试验方法 　　JB/T 7046－1993（2001）参照NFPA/T3.4.7M-1975 液压蓄能器压力容腔体的额定疲劳压力和额定静态压力验证方法 　　JB/T 7056－1993（2001） 气动管接头 通用技术条件 　　JB/T 7057－1993（2001） 调速式气动管接头 技术条件 　　JB/T 7058－1993（2001） 快换式气动管接头 技术条件 　　JB/T 7373－1994（2001） 齿轮齿条摆动气缸 　　JB/T 7374－1994 气动空气过滤器 技术条件 　　JB/T 7375－1994 气动油雾器 技术条件 　　JB/T 7376－1994 气动空气减压阀 技术条件 　　JB/T 7377－1994（2001） 缸内径32～250mm整体式单杆气缸安装尺寸 　　eqv ISO 6430:1992 　　JB/T 7857－1995（2001） 液压阀污染敏感度评定方法 　　JB/T 7858－1995（2001） 液压元件清洁度评定方法及液压元件清洁度指标 　　JB/T 7938－1999 液压泵站油箱公称容量系列 　　JB/T 7939－1999 单活塞杆液压缸两腔面积比 　　eqv ISO 7181:1991 　　JB/T 8727－1998 液压软管总成 　　JB/T 8728－1998 低速大扭矩液压马达 　　JB/T 8729.1－1998 液压多路换向阀 技术条件 　　JB/T 8729.2－1998 液压多路换向阀 试验方法 　　JB/T 8884－1999**（JB/Z 347－89） 气动元件产品型号编制方法 　　JB/T 8885－1999**（ZBJ 22008-88） 液压软管总成技术条件 　　JB/T 9157－1999 液压气动用球涨式堵头 安装尺寸 　　JB/T 10205－2000 液压缸 技术条件 　　JB/T 10206－2000 摆线液压马达 　　JB/T 10364－2002 液压单项阀 　　JB/T 10365－2002 液压电磁换向阀 　　JB/T 10366－2002 液压调速阀 　　JB/T 10367－2002 液压减压阀 　　JB/T 10368－2002 液压节流阀 　　JB/T 10369－2002 液压手动及滚轮换向阀 　　JB/T 10370－2002 液压顺序阀 　　JB/T 10371－2002 液压卸荷溢流阀 　　JB/T 10372－2002 液压压力继电器 　　JB/T 10373－2002 液压电液动换向阀和液动换向阀 　　JB/T 10374－2002 液压溢流阀

粉末涂料的静电喷涂自20世纪60年代进入应用领域，迅速在全世界普及推广，并越来越受到人们的青睐。然而，采用这种喷涂方法，由于喷涂过程中工件的不连续和粉末自身的质量，以及喷涂行程的影响，总会有部分粉末未能得到充分利用。这部分粉末如果不及时收集起来，易污染环境；如果当废粉处理，浪费太大；若全部用来重复使用，其中含有许多不可利用的废粉会影响涂装质量。这就需要有一个装置来将其收集并分离，使可利用的部分与不可利用的部分分开，并分别处理。粉末回收装置的作用就是收集喷涂过程落下的粉末，将其分离成可利用的粉末和不可利用的废粉，并分别送到相应的装置中。但是，在实际使用中，由于设备制造、技术等多种因素的影响，回收装置总存在着这样或那样的不足。因此，人们一直在寻找一种理想的粉末回收系统，以解决喷涂过程中粉末的回收问题。本文介绍一种多旋风粉末回收系统。 工作原理： 由多旋风粉末回收系统：这一装置可分为吸入段、分离段、过滤段和排出段四部分。其中吸入段由一块可以自由调节的风板、一个调节系统和一个风口组成。其作用是从喷涂室中将飘浮在空中的粉末微尘或未被利用的粉末吸入到分离系统中使之分离。运行时根据具体情况调整调节系统，通过改变风口大小来调整吸人口的进风量，以改善环境、收集微尘和粉末，风口的调节应根据喷涂室的高度、工件距离风口的相对高度及直线距离来确定。如果风口太接近工件，则由于抽风的缘故，往往导致工件的上粉率不高，粉末消耗过大；反之，风口开得过小，则不易使喷涂室内微尘及时抽出，喷涂工作环境变差。 分离段由旋风分离筒、过滤筛和进出气口组成。其作用是通过一特定的旋风分离筒装置，使可以利用的粉末进入原粉箱中与原粉混合，再次进入喷涂循环，而另一部分颗粒很小的粉末由于很难在喷涂电场中吸附到电子而带电，所以基本上不可能被涂覆到工件上，称之为废粉。如果这些废粉不及时地分离而不断加到原粉中，则会使原粉中可利用的粉末量越来越少，单位时间喷涂的有效粉末越来越少，导致喷涂的工件膜厚越来越薄。另一方面，如果这些废粉再与原粉一道进入喷涂循环，为了得到合格的工件，便要不断地调整工艺参数，加大单位时间出粉量，废粉从原粉箱涂覆到工件要经过一系列装置，而废粉在其中的运行速度相当快，因而加大了设备磨损，严重影响设备的使用寿命。所以，这一部分废粉要尽可能地分离出去，不能再参与到喷涂循环中，这一工序在分离段完成。在此，关键的设备是旋风分离筒。该装置是一具有内部渐开线形的旋风结构，气流进入该装置便会改变方向而形成涡流状，受离心力和重力的共同作用使其中的粉末在旋转中得到高效分离。 从分离段出来的粉末、气体混合物便进入过滤段、过滤段由过滤室、废粉集粉箱和清洁气系统组成。其作用分别是：过滤室由一组滤芯及其附件组成，主要作用是过滤前面过来的混合气。滤芯由具有高强度、多微孔的特殊材料制作而成。该微孔能够使气体通过，但粉末却不能通过，但随着时间的延长，会有很多微细的粉末粘在滤芯表面，阻塞滤芯的微孔，一方面失去了过滤作用，另一方面使得系统内气流不畅，增大抽风风机的阻力，易导致风机超负荷而损坏。所以这就需要有一套清洁气系统，它是一种可以自由调节的脉冲气流系统。如调节它的脉冲周期为5s，则每5s它便会发出一股气流从滤芯的里面吹向滤芯，使粘附在滤芯外面的粉末落下，进入集粉箱，便于收集。与此同时，可以根据生产实际情况来调节脉冲的周期和气流强度，以达到较佳回收效果。在此，滤芯及脉冲气较为关键。如滤芯不好，则易导致过滤不干净，使排出的微粉进入大气，给周围环境造成影响，严重时会造成局部粉尘浓度过高，引起爆炸。排出段由风机、风道和滤网组成。风机用来排风，也是整个系统气流流动的动力；风道决定风向；滤网是较后一道防护，使进入大气的气流尽可能干净。 小结： 与其他类型回收系统相比，多旋风粉末回收系统的优点是：其结构上的多级和设置上的分离，保证了混合物进入以后得到迅速和彻底的分离。其独有的多旋风分离筒和特种材料制成的过滤芯保证了分离的效率高、效果好。各段相互配合而又彼此分离，尤其关键的是旋风分离筒、滤芯、反吹脉冲气系统协调工作，既保证了回收和分离的高质量，同时又保证了喷涂室工作的正常进行。该系统的推广和普及将会大大提高粉末回收效率，提高喷涂质量和改善环境。

一般是指在中国国家有色金属注册、并认可的一般铝厂生产出来的铝锭，铝含量为99.7%，其中分别有批发价、零售价、送厂价。

①意图与作用：镀镍层首要作为铜层和金层之间的阻隔层，避免金铜相互分散，影响板子的可焊性和使用寿命；一起又镍层打底也大大增加了金层的机械强度；    ②全板电镀铜相关工艺参数：镀镍增加剂的增加一般依照千安小时的方法来弥补或许依据实践出产板作用，增加量大约200ml/KAH；图形电镀镍的电流核算一般按2安/平方分米乘以板上可电镀面积；镍缸温度维持在40-55度，一般温度在50度左右，因而镍缸要加装加温，温控体系；    ③工艺保护：    每日依据千安小时来及时弥补镀镍增加剂；查看过滤泵是否作业正常，有无漏气现象；每个2-3小时使用洁净的湿抹布将阴极导电杆擦拭洁净；每周要定时分析铜缸硫酸镍（镍）（1次/周），氯化镍（1次/周），（1次/周）含量，并经过霍尔槽实验来调整镀镍增加剂含量，并及时弥补相关质料；每周要清洗阳极导电杆，槽体两头电接头，及时弥补钛篮中的阳极镍角，用低电流0。2—0。5ASD电解6—8小时；每月应查看阳极的钛篮袋有无破损，破损者应及时替换；并查看阳极钛篮底部是否堆积有阳极泥，如有应及时整理洁净；并用碳芯接连过滤6—8小时，一起低电流电免除杂；每半年左右详细依据槽液污染情况决议是否需求大处理（活性炭粉）；每两周药替换过滤泵的滤芯；    ④大处理程序：A.取出阳极，将阳极倒出，清洗阳极，然后放在包装镍角的桶内，用微蚀剂粗化镍角表面至均匀粉红色即可，水洗冲干后，装入钛篮内，方入酸槽内备用B.将阳极钛篮和阳极袋放入10%碱液浸泡6—8小时，水洗冲干，再用5%稀硫酸浸泡，水洗冲干后备用；C.将槽液转移到备用槽内，参加1-3ml/L的30%的，开端加温，待温度加到65度左右翻开空气拌和，保温空气拌和2-4小时；D.关掉空气拌和，按3—5克/升将活性碳粉缓慢溶解到槽液中，待溶解完全后，翻开空气拌和，如此保温2—4小时；E.关掉空气拌和，加温，让活性碳粉渐渐沉积至槽底；F.待温度降至40度左右，用10um的PP滤芯加助滤粉过滤槽液至清洗洁净的作业槽内，翻开空气拌和，放入阳极，挂入电解板，按0。2-0。5ASD电流密度低电流电解6—8小时，G.经化验分析，调整槽中的硫酸镍或镍，氯化镍，含量至正常操作范围内；依据霍尔槽实验成果弥补镀镍增加剂；H.待电解板板面色彩均匀后，即可中止电解，然后按1-1。5ASD的电流密度进行电解处理10-20分钟活化一下阳极；I.试镀OK.即可；    ⑤弥补药品时，如增加量较大如硫酸镍或镍，氯化镍时，增加后应低电流电解一下；补加时应将弥补量的装入一洁净阳极袋挂入镍缸内即可，不行直接参加槽内；    ⑥镀镍后主张加一收回水洗，用纯水开缸，能够用来弥补镍缸因加温而蒸发的液位，收回水洗后接二级逆流漂洗；    ⑦药品增加核算公式：    硫酸镍（单位：公斤）=（280-X）×槽体积（升）/1000    氯化镍（单位：公斤）=（45-X）×槽体积（升）/1000    （单位：公斤）=（45-X）×槽体积（升）/1000

记者从中科院合肥物质科学研究院了解到，该院技术生物所吴正岩研究员课题组，利用废弃岩棉研制出一种高效去除水体和土壤中重金属的新型修复剂，这一成果对于促进建筑废弃材料的循环利用，保障环境和粮食安全具有重要意义。相关成果日前被化工领域权威期刊《化学工程杂志》接收发表。 电镀、矿山采选等工业活动引发了区域性水体和土壤铬污染，导致粮食铬超标现象时有发生，严重威胁人体健康，成为我国农业及环境领域亟待解决的关键问题。目前，通常采用纳米铁等还原剂将高毒性六价铬还原为低毒性三价铬，但由于纳米铁易团聚，严重影响其还原效率，因此常利用载体材料提高纳米铁的分散性。然而，这些载体存在不同程度的成本高、工艺复杂问题，大大限制了该方法的广泛应用，成为铬污染治理领域的关键技术瓶颈，急需研发低成本、高效率载体材料。 而岩棉是一种常用的无机建筑材料。我国每年产生大量废弃岩棉，它们通常被直接堆积或掩埋，不仅占用大量空间，而且造成了一定的环境污染。 科研人员对废弃岩棉进行系列物化改性，制备出具有大量微纳孔隙及功能基团的载体材料。该材料可大幅提高纳米铁的分散性，其装载纳米铁制备出新型重金属修复剂。该修复剂可高效抓取并还原六价铬，控制其迁移，从而抑制作物对铬的摄取，提高粮食安全性。同时，科研人员将该修复剂作为滤芯研制出新型过滤系统，为含铬工业废水处理提供轻简化解决方案。该方法工艺简单、成本低、可重复利用，为水体和土壤重金属污染治理提供了有效技术供给，同时为废弃岩棉循环利用提供了一种新途径。

无氰白铜锡无氰铜锡FCS，其镀层银白雪亮，镀层主要成份45%铜，55%锡，耐磨及防腐力好，硬度高（500HV）。镀层能维持底层的光亮度，使光面明亮，沙面细致。既可于镀金，银，钯，铑之前作底层电镀，也可用于面色电镀。镀液不含氰化物,铅，镉，汞，铬；不会产生废水处理和环境污染问题.镀液组成：                     标准                 范围焦磷酸钾                     320克/升              250-350克/升焦磷酸铜                    10克/升              5-12克/升焦磷酸亚锡                    25克/升              15-35克/升络合剂FCS-A                 100毫升/升             80-120毫升/升稳定剂FCS-B                 20毫升/升              10-30毫升/升光剂FCS-C                   15毫升/升              10-20毫升/升开缸方法（以开100升为例）    1、用2%氢氧化钾清洗镀槽和过滤泵2小时，彻底清洗槽。    2、加入50升纯水.    3、依次溶解32公斤焦磷酸钾，1公斤焦磷酸铜，2.5公斤焦磷酸亚锡.       依上次步骤待完全溶解后方可加入下一物料。加入络合剂FCS-A，10公升，然后进行活性炭处理至镀液清澈最后加入稳定剂FCS-B，2公升，光剂FCS-C,1.5公升。    4、以纯水加至工作水位，调节温度至正常，然后试镀。设备要求:    镀缸：PP、PE等塑料.    电源：首选高頻开关电源或波纹小于5%的标准直流电源并加滤波,附有安培分钟计等。    过滤泵：用PP滤芯（孔隙率5微米）连续过滤，滤芯先在10%氢氧化钾溶液中浸泡数小时，然后用流动水冲洗干净才可使用，滤泵必须达到每小时2-3个循环    搅拌：机械搅拌与溶液过滤搅拌一起进行。    温度：溶液温度应保持在20-30℃之间，必要时需冷却降温。阳极：不锈钢板,碳板或铂钛合金阳极，其可提供最大阳极电流密度1安培/平方分米      特性：1.镀层银白雪亮,主要成分为45%铜,55%锡,耐磨及防腐好,硬度高(500HV)2.镀层能维持底层的光亮度,使光面明亮,沙面细致.3.可用于金、银、铑之前作底层电镀，也可用于面色电镀.4.镀液不含氰化物，不会产生废水处理和环境问题.  更多无氰白铜锡请详见上海 有色金属 网

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混法提金得到的产品是膏，膏中含有过剩的及其他杂质。膏处理的意图是去除杂质，提取金和收回。处理作业一般包含以下三个过程：    （1）洗刷：膏特别是捕器和混筒得到的膏中常含有很多重砂、脉石及其他杂质，有必要进行洗刷铲除。    从混筒取得的膏，通常用一尖底的淘金盘淘洗，膏因密度比重砂大而与重砂别离。    从混板上刮下的膏比较洁净，洗刷在长方形操作台上进行。台面敷设薄铜板，台面四周钉上20～30毫米高的木条，以防操作时洒出。膏先置于瓷盘中加水重复冲刷，并由操作者戴手套重复揉差，以便最大或许地洗出膏中的杂质。洗刷一向进行到膏亮堂光亮停止。    （2）压滤：经洗刷后的膏，仍含有很多的过剩的。压滤的意图便是要除掉这些。    压滤设备视生产规划而定。生产规划小的，人工压滤即可，即把膏用滤布包紧，用人工揉捏，使剩余的外流收回。生产规划大的，则用螺旋压滤机压滤，压滤出的液含金0.1%～2%，可供混作业运用。滤饼送去蒸馏。    （3）蒸馏：压滤后的膏仍含有适当数量的（20%～50%），其间一部分是压滤未滤净的游，另一部分与金构成固溶体，除掉这些，有必要用蒸馏的方法。蒸馏是根据膏的沸点（357℃）远低于金溶点（1064℃）和沸点（2860℃），当温度超越的沸点，即从膏中气化提高。提高的经冷凝后，呈球状液滴滴入盛入容器中收回，蒸馏时刻约需持场续5～6小时以上。    蒸馏设备视生产规划而定。规划小的可用蒸馏罐，规划大的可用蒸馏炉。    经蒸馏后的膏成为海绵金，以固态方式残存于蒸馏设备中，仍含有一些不易蒸发的杂质。

气动工具根据其基本工作方式可分为旋转式(偏心可动叶片式)和往复式(容积活塞式)，一般气动工具主要由动力输出部分、作业形式转化部分、进排气路部分、运作开启与停止控制部分、工具壳体等主体部分，当然气动工具运作还必须有能源供给部分、空气过滤与气压调节部分以及工具附件等。 　　工具附件 　　这里的工具附件是指安装在气动工具本体上直接与工件直接接触的工具，气动三联件承担了该项任务。气动三联件主要由气压表、过滤器、油雾器、调压器等部分组成，其中过滤器中内置滤芯，在使用一段时间后要进行维护清洗、定期更换;这样的压缩空气不进行任何处理，直接进入气动马达，则将导致马达寿命大大缩短，从而致使整把工具动力输出不足、且不稳定，易造成马达等零部件连环损坏的现象，为此在由管道输送的压缩空气至气动工具之间，必须设置压缩空气过滤、调节装置，包括各类气动套筒、接杆、转换接头、刀头等。 　　动力输出部分 　　它是气动工具主要组成部件之一，主要有气动马达及动力输出齿轮组成，它依靠高压力的压缩空气吹动马达叶片而使马达转子转动，对外输出旋转运动，并通过齿轮带动整个作业形式转化部分运动。按定子与转子是否同心，气动马气动马达可分为同心马达和偏心马达，按进气孔的数量多少，可分为单进气孔马达、双进气孔马达和多进气孔马达等。无论是何种形式的气动马达，都是依靠压缩空气吹动马达叶片带动转子旋转的，马达叶片在高速旋转时，时刻与定子内壁发生摩擦，它是马达内最为常见的易损部件，因而它对压缩空气的质量和压缩空气中是否含润滑油分子要求很高。 　　作业形式转化部分 　　它主要是将马达输出的旋转运动进行相应的转化。在汽车制造业中，由于以螺纹联接的方式甚多，大部分是旋转运动，当然也有直线往复运动。对于不同类型的气动工具，作业形式转化部分主要分为机械式离合器及行星齿轮组、摩擦片式离合器及行星齿轮组、液压油缸、扭力杆及锤打块组等。以上部件均以旋转运动为基础的重要部件，它决定着该气动拧紧工具的扭力大小、转速快慢、拧紧精度等重要参数，由于它不停的离合、受压或扭矩转变，故它的组成部件易受损坏。 　　进排气路部分 　　显而易见，进排气路部分是压缩空气进出的相关通道，是保障马达正常运动的能源供给系统。 　　运动开启与停止控制部分 　　即通常所述的气动开关，由于它时刻和操作人员及外界物体直接接触，且多工程塑料制品，故易出现损坏。 　　能源供给部分 　　压缩空气主要是空压机将大气进行压缩后而形成的，由压缩空气管道输送至相关的用气电，且呈脉动状。 　　空气过滤及气压调节部分 　　由于压缩空气通常是通过无缝钢管制造的管道进行输送的，在长期使用时，其内壁的锈蚀物、压缩空气中的水分、粉尘等将不断形成。若这样的压缩空气不进行任何处理，直接进入气动马达，则将导致马达寿命大大缩短，从而致使整把工具动力输出不足、且不稳定，易造成马达等零部件连环损坏的现象，为此在由管道输送的压缩空气至气动工具之间，必须设置压缩空气过滤、调节装置，气动三联件承担了该项任务。气动三联件主要由气压表、过滤器、油雾器、调压器等部分组成，其中过滤器中内置滤芯，在使用一段时间后要进行维护清洗、定期更换。

镀白铜用于滚镀的白色铜锡合金工艺镀层特征：         铜 %                                                                   57 ~63         锡 %                                                                   32 ~38         锌 %                                                                   5 ~ 8         硬度（Vickers）                                               300 ~ 400         比重（g/cm3）                                                 8.2 ~8.5  设备要求：槽 PP，PVC 或高密度聚乙烯，配置排气系统以收集氰化物烟雾。整流器 波纹小于5%的标准CDC电源整流器，配有伏特计，安培计及控制电流的连续控制器过滤器 用PP滤芯（孔隙率5微米）连续过滤，滤芯先在60℃,10%氢氧化钾溶液中浸泡数小时,然后用流动水冲洗干净才可使用。滤泵必须达到每小时5个循环。搅拌 机械搅拌与溶液过滤搅拌一起进行，滚桶旋转速度不小于10转/分。温度 溶液温度应保持在50~70℃,加热器可用不锈钢,钛或PTFE。阳极 石墨阳极，不可用于其它镀液以防污染。或钛铂合金阳极，其可提供最大阳极电流密度1A/ dm2。 开缸1.    用2%氢氧化钾溶液和2%磷酸钠溶液在50℃清洗镀槽和过滤泵2小时.。2.    彻底清洗槽。3.    加入BRONZEX WLF开缸剂，加热至55℃。4.    在工作温度下调节pH值至13。5.    待形成均匀溶液后，采样分析。溶液即可用 操作条件  最佳 范围铜含量（g/l） 14 12~16锡含量（g/l） 7 6~8锌含量（g/l） 2.5 2.0~3.0游离氰化物含量(g/l) 70 65~75KCN:Cu 5.0:1 4.5~5.2Cu:Sn 2.0:1  溶液密度(20℃, ○Be) 18 18-32+pH(工作温度下) 13.0 12.7~13.3温度(℃) 55 50~57阴极电流密度(A/dm2) 0.5 0.4~1.0阳极电流密度(A/dm2) 0.75 <1溶液电流负载(A/L) 0.3 0.6最大搅拌 10转/分 9~12转/分阴极效率(g/Ah) 1.30 1.10~1.50镀1微米时间(分钟) 7.5 5-10更多镀白铜信息请详见上海 有色金属 网

长江有色现货网即长江有色金属网是一个专业针对有色金属的专业性网站，网站关注有色金属的价格、行情趋势、成交情况等资讯。长江有色现货网的面世是上海市经济委员会为拓展长三角区域流量经济、借助高科技手段更好地服务全国经济的重要举措。长江有色现货网的启动及进入实战运作，必将极大地提升上海专业化生产服务业在有色金属行业内的层次和水平，为构建区域性乃至全国性的有色统一市场作出贡献。长江有色现货网在继承业绩和经验的基础上，为使“长江报价”更逼近市场，选择了正负相关的常量和变数，建立了力求反映真实供求关系的报价数学模型。我们相信，数学模型和经验有机结合后的“长江报价”，将会为业内同行提供更好的导向性服务。现货是指可供出货、储存和制造业使用的实物商品，亦称实物。可供交割的现货可在即期或远期基础上换成现金，或先付货，买方在极短的期限内付款的商品的总称。期货的对称。现货交易中通行的是一手交钱一手交货的交易方式，或者采取以货易货的交易方式。现货交易一般适用于农副产品买卖、小额批发和零售交易。在中国，零售企业现货交易，一般采取一手交货一手收钱，银货两讫的方式；批发企业现货交易，除采取一手交货一手收钱的方式外，还采取通过银行托收承付的方式在限期内结算。 长江有色现货在发布与现货报价关联密切的相关信息的同时，运用长江每日报价数学模型，发布六种（铜、铝、锌、锡、铅、镍）基本金属的市场交易基础价。在长江报价的发布中，还包括有色小金属现货交易参考价，包括品质纯粹的大宗的有色初级产品的市场交易参考价。

一、沉降设备 　　沉降槽(池)是把凝集的氢氧化物泥渣从水中有用别离的设备。用同一速度沉降时，沉积除掉率由水量和水面积Q/A决议(Q为水量，A为面积)，此值越小，别离作用越高。 　　沉降槽的形状有长方形、正方形、圆形。底有平底、歪斜底、漏斗底等。按水的活动，可分为平行流、放射流、笔直流等。平行流主要用长方形、正方形槽;放射流、笔直流用于圆形、正方形槽。不同形状各有优缺点。从运用地上的视点看，正方形、长方形比圆形好一些。不同形状各有优缺点。圆形不阻碍污泥刮集工作，长方形有利于水流的均匀流下。 　　1)长方形沉降槽为了进步沉降作用，在流进口要设整流壁，在流出口设越流堰，使整个流出口均匀流出。 　　2)间歇式沉降设备排水不多时，或许间歇地剧烈变化时，选用间歇式固液别离设备。 　　3)斜板沉降槽在抱负状态下，接连别离槽的功能只受别离面积的影响。而与深度无关。因而沉降槽内放置斜板，扩展槽内表观的别离面积，进步别离作用。 　　4)气浮固液别离设备金属氢氧化物单靠天然沉积，速度较慢，处理进程不能快速与水别离。选用溶气浮渣法，它是运用在高压状态下，溶人很多气体的水作为液体突然减压时释放出很多微细气泡，与经过中和反应和絮凝后的废水中凝集粘附在一起，使它视密度小于1和气泡在水中上升的原理迅速将沉渣浮起而扫除，从而使废水清浊别离。 　　二、凝集设备 　　凝集设备应运用固体粒子的表面电荷为絮凝剂所中和、彼此磕碰，使细小的凝集体生长为大的凝集体。凝集体的生长时刻一般为l0～40 min。 　　凝集设备有水流拌和式和机械拌和式。现在使用较多的是机械拌和式。 　　机械拌和式在槽内设置拌和机，依托动力拌和使凝集体生长，拌和速度有必要尽可能使细小凝集体易于磕碰，而长大有凝集体又不会损坏。线速度小于9 cm/s，凝集领会沉降，线速度大于75 cm/s，凝集领会被损坏。所以线速度以15～60 cm/s为宜。 　　长大的凝集体易割裂，在从凝集槽导入沉积槽期间，简单被损坏，所以尽可能缩短水路，流速小于30 cm/s为好，防止激烈拌和或用泵扬水。 　　三、泥浆脱水设备 　　有真空吸滤法、压滤法和离心法三种。现介绍常用的压滤法和离心脱水法。 　　1)压滤法常用设备为板框压滤机，它是由相间摆放的滤板、滤框所组成。板框间设置滤布，并用压紧设备紧缩。带泥浆的废液用泥浆泵送入，经板框上部相同部位小孔连成的通道进入压滤机的框内、经过滤布使固液别离。滤液从滤板下部的小孔排出。污泥在滤框中压成滤饼，松开压紧设备，折开滤板、滤框。滤饼即从滤布上落下。 　　板框压滤机有人工操作和主动操作(见图5-6-1和图5-6-2)。人工板框压滤机，劳动强度大、功率低。主动板框压滤机的卸料和拼装都是主动的，选用液压压紧，较大压紧压力14MPa，并用电接点压力表主动保压，功率较高。有的压滤机选用增强聚滤板、滤框选用专利技术模压而成，强度高，质量轻，耐腐蚀，耐酸碱，无毒无味;较大过滤压力为0.5MPa，保证构成滤饼的较佳条件，进行加压过滤，板框压滤机参数见表5—6—1。

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无铅白铜锡电镀工艺白铜锡是因应人体对镍敏感而发展的电镀工艺，镀削含銅67%含锡31%含锌2%,絕不否铅，符合RoSH，专为取代光镍之用,硬度350-400VHN500，操作容易,镀層平雪白，厚度可达5微咪，欧洲制造。操作条件  最佳值 范围铜浓度 8克/升     6-10克/升锡浓度 12克/升 9-15克/升锌浓度 2克/升     1.5-3克/升游离氰化钾 25克/升 22-30克/升氫氧化鉀 12克/升 10-15克/升酸鹼度pH值 ≥13     13-13.5 溫度 60℃ 58-64℃电流密度 2.0安培/平方公分  0.5-3.0安培/平方公分搅拌 适中沉積速率 1咪/3.3分钟阳极 碳板或316不锈钢过滤 需要，以1-5微咪滤芯过滤开缸步骤：以100公升缸为例加1kg氫氧化鉀溶解後再右3.9kg/l的氰化鉀溶解,然后加入銅、锡、锌鹽各1.5kg,3.2kg, 0.36kg和2kg罗氏鹽,搅拌至全部溶解(加热至60℃),加入3g/l活碳搅拌,静止2小時后过滤,清液加入5公升开缸剂搅勻,再测试KCN,KOH和pH並范围,即可试镀。补充及维护： 4500安培分钟補加： 氰化亚铜: 96克, 氰化鉀: 150克,氰化鋅: 5.4克,錫水0.8Lt(Sn=100g/l)光剂: 0.2Lt和添加剂0.01Lt, 补加量需分析后再调整 。以上就是无铅白铜锡电镀工艺，更多信息请详见上海 有色 网

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      铜合金公司顾名思仪就是主营各类铜合金产品和生产铜合金的代理商.一般以营利为目的,从事各类铜合金商业经营活动或目的而成立的组织.        公司主要销售各类铜材为主,铜合金材料（钨铜合金、铍青铜、无氧铜，红铜，铬青铜、磷青铜、铝青铜、锡青铜、铅黄铜，铬锆铜，碲铜，杯士铜、高强合金铜等数十个品种）；以及代理日本进口不锈钢带，不锈钢棒 （SUS304、301、303、305，316、316L、317，202，201，440C，430，420J2，410） 等不锈钢材料.棒/片/板/管/带/线/箔等.公司具有大规模批发,对产品加工,研制开发新型产品等服务项目.      现国内随着铜合金公司日剧增加,竞争也非常激烈.对于公司而言,优质的服务和品质的保证才可在日趋竞争白日化的 市场 上得以长存. 

（作者单位： 南华大学城市建设学院；同济大学污染操控与资源化研讨国家重点实验室；南华大学核资源与核燃料工程学院）对含锌废料归纳处理，不仅能进步锌资源的使用程度，削减资源糟蹋，还将处理冶炼职业的环境污染问题。浙江富阳是我国大型废铜集散地和再生铜冶炼基地之一。铜冶炼再生的一起也产出很多含铜、锌、铅等有价金属的烟尘。氧化锌质量分数高于60%的含锌烟尘可直接出产硫酸锌、氯化锌和立德粉等，而氧化锌质量分数低于60%的烟尘成分杂乱，含有许多其他成分，不能作为湿法炼锌质料，因此一向未得到较好的开发使用。 对含锌废料进行碱浸并对浸出液电解可出产高纯度锌粉，此技能已成功在贵州、云南建成锌粉冶炼厂。2007年，浙江富阳建成了以炼铜烟尘为质料的2000ta锌粉出产厂。该厂规划中增加了废电解液深度处理工艺，在设备选型、构筑物材料选取等方面进行了改善，并进一步完善了厂商产品质量操控措施。从2007年5月试出产以来，取得了较好的出产指标：锌浸出率大于90%，锌粉质量到达国家一级标准。 一、工艺原理与流程 （一）基本原理 炼铜锌烟尘中，锌首要以ZnO方式存在。氧化锌可溶于溶液，而铜、铁等金属元素均难溶而留在浸出渣中。浸出首要反响如下：（二）工艺流程 对炼铜锌烟尘碱浸然后电解出产金属锌粉的工艺流程如图1所示，设备衔接图如图2所示。图1  炼铜锌烟尘碱浸－电解法制备金属锌粉工艺流程 1－浸出釜；2压滤机；3－浸出渣；4－净化釜；5－净化压滤机； 6－净化渣；7－陈化池；8－电解槽；9－电解液循环池； 10－锌粉及废电解液溜槽；11-锌粉清洗过滤池； 12-锌粉清洗离心机；13-锌粉枯燥机；14-废电解液池；15-洗渣水池图2  浙江富阳锌粉冶炼厂设备衔接图 二、锌粉冶炼厂的规划 （一）物料核算 年产2000t的锌粉冶炼厂，按330个作业日核算，日出产金属锌粉6.2t，日需制备电解液233 m3，净化液235.4m3，浸出液238m3。按质料锌档次40%、锌浸出率85%、总收回率90%核算，日需质料21 t。 （二）浸出工段 选用连续浸出法。Ф4000 mm×4000mm、容积50m3的机械拌和釜3台，2台作业，1台备用。浸出釜体为钢筋混凝土结构，锥形底，内衬碳钢防腐，装备碳钢螺旋蒸汽加热管。设液面观测孔、长温度计、温度计套管及液位刻度线。选用推动式拌和，配以防腐拌和机和电动机，减速机带动拌和。浸出釜上部设废电解液进料管、洗水进料管及进料口，顶部加可移动盖。选用XA100-1000UkB型厢式压滤机3台压滤浸出液，其间2台作业，1台备用。 （三）净化工段 选用1#、2#、3#分离剂去除浸出液中的铅、铝、砷等杂质离子。净化釜与浸出釜结构相同，数量配套。因为净化渣的量远少于浸出渣的量，选用耐腐蚀、耐酸碱的xMA50－1000UKB型厢式压滤机1台进行压滤。 （四）电解工段 阳极板为不锈钢板，阴极板为钛合金板，极板尺度800mm×500mm。阴阳极板上部别离镶有长840mm和1000mm、宽40mm、厚12mm的导电铜排。电解车间设4组电解槽，每组10个，一共40个。电解槽的尺度为1860mm×700mm×1260mm。电解槽底部为锥形体，并设锌粉出料口。电解槽槽体用钢筋混凝土制成，内衬10 mm硬质PVC板材。PVC板材化学功能安稳，耐火阻燃，绝缘功能牢靠，表面光洁，平坦，不吸水，不变形，易于加工。每组电解槽设4个电解液循环池，并别离装备循环泵。电解液循环池的尺度为4000mm×2000mm×2200mm。整个电解车间的电流强度为12 000 A，总电压120 V，选用ZHS12000A/(100～200)V整流器。 （五）锌粉清洗烘干工段 开端选用的金属锌粉洗刷设备是板框压滤机，但压滤机两端的锌粉和压在滤饼中间的锌粉清洗不洁净，且耗水量大；后改用SD型三足式吊袋卸料离心机，但这种离心机底座轻，简略因进料不均匀而振荡剧烈。所以，本规划中选用X00-N型上悬式人工卸料离心机。清洗完毕后，停机颤动滤袋，锌粉松懈后，从机壳底部排出。机壳底部正下方装置枯燥机，锌粉直接入枯燥器，快速烘干，有效地削减了锌粉的氧化。 锌粉烘干设备开端选用的是大型真空枯燥厢，但锌粉烘干时不能翻动，受热不均匀，基层锌粉难以烘干，致使烘干速度跟不上锌粉清洗速度。后改用SZG-1000型SZG双锥反转真空枯燥机，这种枯燥机罐体内处于真空状况，罐体反转使锌粉上下、表里翻动，加快了物料的枯燥速度。 （六）废电解液深度处理工段 废电解液循环10～20次后需求进行一次深度处理，以收回碱和强化净化。用泵将废电解液打入备用的浸出釜或净化釜，加碱拌和至碱彻底溶解，静置，溶液分层后从釜底将基层絮状物抽出到另一个备用釜内，然后从洗水池中抽洗水至釜内，混合后得到深度处理液。处理液拌和并升温到70℃，参加石灰苛化0.5 h后压滤，苛化渣排放，苛化液回废电解液池用于浸出。 三、锌粉质量操控及出产运营状况 锌粉冶炼厂出产质量的操控对保证锌粉质量至关重要。每个出产工段的技能参数见表1。对出产流程盯梢分析，断定下一工序投加的物料，一起对锌粉产品抽样分析，保证产品质量。表2为出产过程中需求监控的项目及取样点。 表1  各工段技能参数表2  分析项目及取样点 浙江富阳锌粉冶炼厂于2007年5月开端试出产，7月正式出产。第1批质料的出产运转状况及产品质量见表3。锌浸出率很高，到达92%以上；出产的金属锌粉全锌质量分数在98%以上，金属锌质量分数在94%以上，契合国家一级标准。 表3  冶炼厂出产运转状况 四、结语 碱浸－电解出产金属锌粉技能用于处理炼铜锌粉尘，具有流程简略、金属收回率高、质料适应性强、产品质量好、有利于环境保护和资源归纳收回等优势。该工艺的成功使用推动了含锌二次资源的归纳收回技能的开展。

今天铅价格区间在15800-16000 元/吨期间，均价为15900元/吨，基本与前几天持平。在LME铅锌价格分别深幅回落和转弱为强背景下，湖南大宗原料批发市场（HME）铅锌交货期也同样分别呈现冲高回落和振荡走强的态势，成交量和订货量则出现剧烈增减变化。 HME铅成交量基本陷于数百批至3千余批范围增减变化，由于出现涨停跌停极端走势，成交量于1日、3日、5日、及7日分别缩减至488批、316批、412批、655批，但8跌停，成交量却拓展至3729批全月成交量天量，其余交易日成交量为1千余批至2千余批，说明买卖双方争夺由剧烈至平稳变化较为悬殊，资金流动性变化也相对较大。 通过前几天的铅价、今天铅价我们可以以此来预测铅价的大致走势。希望我们提供的数据对您有所帮助。

1废水特色     铝型材出产进程首要包含对成型铝材的脱脂、碱蚀、酸洗、氧化、封孔及上色，而经上述工序处理后的型材均需用水进行清洗，这部分型材清洗水以溢流方式排出清洗槽，是铝型材厂废水的首要来历。铝型材厂出产废水除含有很多的铝离子，还含有部分锌、镍、铜等金属离子，废水的酸碱度视各出产要求不同而有所改变，但呈酸性的居多。表1铝型材废水水质表项目pH悬浮物（mg/L）铜（mg/L）锌（mg/L）镍（mg/L）浓度2～4300～10000．5～31．5～41．5～4     2废水处理工艺流程     针对铝型材废水首要含各种金属离子及悬浮物的特性，选用中和调理及混凝沉积法工艺。铝型材出产废水由车间排出后流入中和调理池，池内设空气拌和，以均衡水质。废水经调理池均衡水质及水量后，参加碱调理pH值至6～9，再用泵抽送入沉积池中，在抽送进程一起参加絮凝剂（PAM）。废水中的金属离子在与碱反响构成氢氧化物后，又在絮凝剂的效果下，构成较大颗粒矾花，在重力效果下快速沉降，沉积池上半部清液可直接外排，出水水质到达广东省当地排放标准DB4426—89二类区域二级排放标准。     沉积池污泥经污泥池浓缩后用泵抽送入板框压滤机脱水后作卫生填埋或综合运用。     3工艺原理     3．1调理池     在铝型材废水处理中，将调理池的池型分为间歇和接连两种。人工调理时需将调理池分红两格，每格池废水的停留时间为1～2h，轮番间歇运用，以便于人工调理；主动调理只需一格调理池，用pH主动调理仪操控废水的pH值，因为铝型材废水含有很多的铝，而铝在溶液中呈状况。当pH＜3时，铝首要存在形状为Al（H2O）3＋6；当pH＝7时，氢氧化铝成为Al3＋的首要存在形状；当pH＞8．5后，大部分氢氧化铝便水解为带负电荷的络合阴离子。所以，在工程调试时有必要将pH值操控在恰当的规划，以使铝能以氢氧化铝的形状充沛沉积。     3．2反响池     反响池的效果首要是使铝型材废水中的Al3＋与OH－充沛反响生成难溶的Al（OH）3沉积。一般竖流式沉积池选用涡流反响器，平流式沉积池用折流式反响器。     3．3混凝沉积池     废水中的金属离子在调理池与碱反响后，生成难溶的氢氧化物，但因为构成的颗粒较小，在水流的效果下不易沉降，所以有必要参加絮凝剂使这些颗粒彼此粘结，聚集成较大颗粒，通过沉积池固液别离被去除。沉积池选用平流式或竖流式，特别后者用得最为广泛。竖流式沉积池特别合适于絮凝物沉降，且操作简略、易于办理、上清液可直接外排。沉积池停留时间2h，表面负荷为1m3/（m2?h）。     3．4污泥处理     通过沉积池排出的铝型材污泥含水率到达90%以上，需求进行脱水处理。依据工厂的出产能力、排污规划，选取天然干化和机械脱水两种办法对污泥进行处理。     天然干化就是用干化池盛放污泥，运用阳光将其晾干。这种办法的长处是省劲、经济，但只合适污泥量较小的厂商，并且遇上阴雨气候十分费事；机械脱水包含选用离心机、带式压滤机、板框压滤机。但因为铝型材污泥结构疏松，且带有必定的腐蚀性，只要板框压滤机的效果最好。所以在工程设计中，将污泥从沉积池运用静压排至污泥浓缩池内，经浓缩后用泵抽送到板框压滤机压滤。处理后污泥含水率可降至70%左右，泥饼外运或综合运用。     3．5调试的要害     在铝型材废水办理工程调试中，最要害的是对废水的pH值进行操控，使各种金属离子生成难溶的氢氧化物，然后到达最佳的去除效果。表2各种金属离子去除的最佳pH值金属离子pH规划残留浓度（mg/L）补白铝5．5～8≤3pH6．5以上再溶解铜7～14≤1锌9～10．5≤1pH10．5以上再溶解镍＞9≤1     由表2和对多项铝型材废水工程的调试效果来看，关于一般的铝型材废水，将pH值操控在7．5～8．5得到的沉积效果最佳；关于某种金属离子偏多的废水，需依据该金属离子的特性调理pH值。4监测成果及分析     该铝型材废水处理工艺已在南海市90%以上的铝材厂投入工作运用，设备工作杰出，出水水质安稳。表3为部分厂商取样监测成果。表3铝型材厂废水监测成果表单位水样pH悬浮物（mg/L）铜（mg/L）锌（mg/L）镍（mg/L）兴发铝材厂进水1．8614540．550．242．12出水6．2920．80．020．020．08凤池废水厂进水9．9738040．400．511．70出水7．9412．80．040．000．26联窖废水厂进水4．3429521．613．224．92出水7．137．20．040．150．26广东省排放标准6～9100121注以上数据为南海市环境监测站供给，出水履行标准为广东省《工业三废排放标准》DB4426—89。     5小结     ①工程实践标明该工艺是合理、可行的。     ②因为铝在溶液中的状况，铝离子在废水中也起着净水剂的效果，一起在参加的各种絮凝剂、混凝剂中也含有很多的铝，所以在处理后的水质项目中没有对铝的浓度作出要求。     ③铝型材废水处理工艺原理简略，操作、办理便利，还合适其他金属废水、酸碱废水处理。现在存在的问题是废渣的处理，铝材污泥经压滤机脱水后仍含较多的氢氧化物，随意处置会形成二次污染。实际上铝材废水的沉积物含有很多的氢氧化铝，假如加以开发运用，提炼出十分纯洁的氢氧化铝作为一种化工原料，具有广泛的用处。(Fiona)

锌粉置换法是在锌丝置换法的基础上发展起来的，是现在从化含金贵液中提金的首要办法。    锌粉置换工艺进程是由贵液净化、脱氧和锌粉置换三个作业组成。    净化作业   该作业意图是铲除贵液中的固体悬浮物，防止其进入置换作业，影响置换作用和金泥质量，因而生产中要求净化后贵液中悬浮物含量越低越好。    净化所用设备可分两类：一为真空吸滤式的，如板框式真空过滤器；另为压滤式的，如板框压滤机，管式过滤器及星形过滤器等。    脱氧作业   贵液中的溶解氧对锌置金是有害的，所以有必要脱除。置换所用的设备为真空脱氧塔，其真空度一般在680～720毫米柱，可使贵液中含氧量降到0.5克/米3以下。    锌粉置换作业   该作业由两部分组成，即锌粉增加和置换部分。锌粉增加要求增加量精确，增加敏捷、接连，尽量防止锌粉氧化和受潮结块。锌粉增加是由锌粉加料机和锌粉混合器联合完结的。锌粉增加有胶带运输机、圆盘给料机及各种振荡式加料机。混合器要求带有液面操控设备。    当锌粉参加贵液中，置换反响便开端进行，由置换机完结终究的置换和金泥过滤。常用的置换机为板框式压滤机、置换过滤机或布袋置换器等。    净化、脱氧和置换作业在生产工艺组织的应接连进行，防止中间连续，贵液从净化到脱氧首要是靠真空抽吸而转送，而脱氧后的贵液进入置换是由对空气密封的水泵扬送，整个锌粉置换体系对外部空气的个密封体系，漏气将损坏该体系的正常作业。

1、浸出槽挑选核算     浸出、氧化、中和三个工艺进程均在同一设备中进行，设备为圆形机械拌和槽子。工艺进程包含进料参加矿浆时刻1h，浸出2h，氧化2.0h，中和0.5h，过滤及清槽2.5h，每个周期作业时刻总共8h，每天三班作业，即每个浸出制液槽一天可制造3槽溶液。     按溶液平衡核算，制液需求供给过滤液量为476.3m3/d，浸出渣日产干量为46.24t，含水30%时，渣湿量为66.06%t/d，湿渣容得按1.9t/m3计，体积为： 66.06÷1.9=34.8（m3/d）       每个作业班浸出矿浆量为 （476.3＋34.8）÷3=511.1÷3=170（m3/班）     规划挑选3个几许容积为80m3的机械拌和浸出槽，槽子有用内径φ4.8m，高度4.4m，拌和转速50r/min，电动机功率15kW。     制液时，槽子装满系数85%，故浸出槽有用利用率为 170÷（3×80×85%）=170÷240=83.3%     浸出槽体为钢筋混凝土结构，外涂防腐层，内衬厚度为65mm的耐酸瓷砖或衬两层各厚为30mm的瓷板。拌和叶片为1Gr18Ni9Ti不锈钢，拌和轴外包不锈钢。     2、压滤泵挑选     每槽浸出、氧化、中和后的矿浆要求在1～1.5h内过滤结束，这就要求压滤泵的流量不小于80m3/h，压滤机最大进料压力0.98MPa，扬升高度为10m，再加上水平管道阻力丢失，输送泵挑选压力为3.9MPa（即40m扬程）。     规划选用HTB-ZK10.0/40耐酸陶瓷砂浆泵3台，泵流量Q=80m3/d，H=40m，电动机功率30kW，耐酸陶瓷砂浆泵餐壳为铸铁，内衬为耐酸陶瓷，叶轮原料可用刚玉陶瓷，也可用工程塑料。     3、矿浆压滤机挑选核算     矿浆过滤可选用圆筒式真空过滤机、叶片式真空过滤机、带式过滤机，但因为上述过滤机需求运用真空和压风，动力耗费较大，本规划不予考虑，决议选用箱式压滤机进行过滤。     浸出、氧化和中和槽矿浆有用体积为68～70m3，含渣干量为6.3t左右，折合湿渣体积约为： 34.8×70÷551=4.76（m3/槽）     规划选用过滤面积70m2的箱式压滤机，其每台压滤机滤室总容积为1.064，需求的数量为 4.68÷1.064=4.4（台）     规划选用5台类型为XMY70/920的箱式压滤机，共有56个滤室，滤板原料50%选用聚，50%运用橡胶，可用油压紧，亦可用电动机械压紧，箱板外形尺度920mm×920mm，机体外型尺度（长×宽×高）=5379mm×1450mm×1360mm。     4、硫化槽     硫化周期短，但为过滤液周转缓冲和储存有必定的时刻，规划设置2个φ4.8×4.4mm，容积为80m3的硫化槽。     5、硫化渣压滤机     硫化渣量很少，规划选和2台30m3的箱式压滤机，类型为XMY30/810，该压滤机共有30个滤室，每台压滤机的滤室容积为0.48m3。滤板外框尺度810mm×810mm，设备外形尺度：3880mm×1220mm×1240mm。     6、静置池（槽）     按出产高纯电解金属锰产品质量要求，硫化后液静置时刻不少于24h，本规划按静置30h核算，需求静置池的容积为 476.3÷24×30=595（m3）     规划选用长×宽×高=9m×6m×6m的静置池2个，每个静置池有用容积为300m3。     7、静置后液过滤设备     为保证静置后液达合格液的质量要求，静置后液过滤选用1台30m2的箱式压滤机类型为XMY30/810。     8、锰电解槽挑选核算     （1）电解槽类型及数量挑选     为便于工人剥板和整极及装出槽，本规划的阴极尺度为660mm×500mm。每块阴极板单面有用电积面积为0.3m2。     每个电解槽放置40块阴极，41块阳极，同极中心距80mm。电解槽的两头各有180mm的空间，其内部长度为 40×80mm＋180mm×2=3560mm     阳极隔阂结构宽570mm，再加上电解槽内两边的冷却水管所占空间，电解槽内宽选取780mm。     含假底层在内，电解槽内高度挑选1000mm。     电解槽内部尺度： 长×宽×高=3560mm×780mm×1000mm     电解槽的原料可用高分子材料，也可用木结构或钢筋水泥制用，一般可依据当地材料直销状况和出资资金松紧来决议。本规划选用钢筋混凝土为槽体，内衬3mm的软聚氯乙烯塑料板，其运用寿命较长，造价适中。[next]     钢筋水泥壁厚100mm，底部厚120mm，槽子外形尺度为3760mm×980mm×1120mm。钢筋水泥槽表里均需作防腐处理，一般衬2～3mm厚的树脂玻璃布。     规划阴极电流密度选取370A/m2（一般规模320～400A/m2），阴极分出周期24h，实践电积有用时刻按23.50h/d核算。 电解电流强度为 370×0.6×40=8880（A）     电解金属锰的电流效率一般规模在68%～71%之间，本规划取70%。 依据法拉第二规律换算，锰的电化学当量q=1.025g/A·h。 锰电解槽数量n可由下面公式求得：  n=mq·I·t·ηi 式中  m-每天分出电解锰金属量，本规划m=999000g；      q-锰的电化学当量，1.025g/（A·h）；       I-电解电流强度，8880A；       t-电积有用时刻，23.5h；       ηi-电流效率，70%。 代入上式得：  n=9990000=66.7（个）1.025×8880×23.5×70%     规划时依据核算，应留有必定地步，故选用上述规格的电解槽68个。     （2）电解槽冷却水等有关核算     电解槽内电解锰进程中，因为电热效应发生焦耳热，一起又有少数分出金属锰反溶放热，使电解槽内溶液温度上升，当电解溶液温度过高时，氢的超电压下降，氢分出增多，电能耗费添加。过高的电解液温度还会恶化电解作业条件，使电解进程无法正常运转。     锰电解进程放出的热量，除由电解槽的槽面水分蒸腾带走和阳极液带走以及电解槽的热辐射、热传导散热外，按理论核算和工厂出产中测定成果，电解分出1kg锰，尚有460×104J的热量要求其他媒体导出电解槽外。     本规划每个电解槽金属分出量平均为 1000÷23.5÷68=6.258（kg/h）     每个电解槽需导出的过剩热量为 460×104×6.258=2878.68×10-4（J/h）     选用冷却水冷却，进水温度28℃，出水温度34℃，需求冷却水量： 28786800÷[4.184×（34－28）]=1146700（g/h·槽）                            =1.1467（t/h·槽）     日耗冷却水量1872t，挨近合格液体积的4倍。     现在国内大多数电解金属锰厂的电解槽冷却管运用蛇形铅锑合金管。本规划则选用铝合金管为槽内冷却水的导水管。这主要是铝的热导率（W/（m·k））要比铅高出将近5倍，各种原料的热导率列表1。     因为铝管体积密度比铅小得多，热导率又比铅管高，材料耗费要少，可下降基建费用和出产运营费用。   表1  各种原料的热导率（293K时）原料铜铝不锈钢铅热导率/（W·m-1·K-1）395.43205.8546.5234.89     应当指出，电解槽内冷却办法存在一系列的缺点，如：冷却管易被酸腐蚀和电化学腐蚀；合格液中的有害杂质不能穿透过阳极隔阂布袋时，会不断在阴极室中富集堆集，直到清槽时（清槽周期14～20天）才干排出槽外。这些杂质包含C，S，Si，P等，易污染阴极室电解分出的金属锰，然后影响产品质量，使C，S，Si，P等含量上升。选用槽外循环阴极液，直接或直接冷却阴极液办法将电解槽过剩热量排出值得进一步研讨。     （3）电解槽安置计划     电解车间电解槽的安置主要有3个计划：第1个计划为竖向摆放，如图1所示；第2个计划为横向成双摆放，如图2所示；第3个计划为横向成列摆放，如图3所示。     计划1（图1）便于装出槽，但占地面积大，槽间母线铜排长，相应的电能丢失较大，别的就是阴极液给液和阳极液排出管路杂乱。       计划3（图3）槽间母线铜排量少，电解槽安置紧凑，可节约基建出资和下降运营费用。本规划按第3个计划进行安置。     计划2（图2）安置计划为现在大多数电解锰厂选用的计划，虽然有操作便利的长处，但U字型母线需双块铜排，弯头多，铜排耗费多，而且制造困难。  图1  电解槽竖向摆放示意图[next]  图2  电解槽竖向成双摆放示意图  图3  电解槽横向成列摆放示意图     9、整流变压器及整流器挑选     整流变压器一次电压有必要契合当地供电线路电压等级（110kV，35 kV，10 kV等），本规划外部供电线路电压35 kV。     电解槽槽电压降4.6～5.0V，规划取中间值，即4.8V计，68个电解槽，总压降： 68×4.8V=326.4V     规划选取出线电压330V。     如按上述核算当电争流密度为370A/m3时，电解电流强度为8880A，为留有恰当地步，规划核算电流强度按9500A考虑。 整流变压器规划容量为 9500×330=3135000VA=3135kVA     结合建厂区域的气象条件，整流主压器为油浸天然循环冷却，夏日高温时应恰当加强鼓风散热。     整流器选用硅元件整流，最大出线直流电压330V，出线直流电流9500A。硅元件选用纯水冷却，配有相应的纯水冷却设备一套和直流电流丈量设备二套。     整流变压器类型ZSJA-3135/35，容量3135kVA，进线电压35kV，调理规模70%～100%，27级有载调压。整流器类型ZHS10000/330，出线最大电流9500A，出线电压330V。     10、直流母线（铜排）挑选核算     规划选用铜母线导直流电，合理的导电强度为每1mm2铜母线面积导直流电1.0～1.5A，按此核算铜排断面积需求： 9500÷1.0=9500（mm2）     每根铜排厚12.5mm，宽200mm，需求根数为 9500÷12.5÷200=3.8（根）     规划母线4根，每根断面12.5mm×200mm，母线衔接不能运用磁性材料。     11、阳极液贮槽     阳极液槽起着缓冲储存阳极液和计量效果，贮量不小于16h的阳极液排出量，即 471.56÷2×16=314（m3）     规划选用长×宽×高为5m×5m×4.8m的阳极液贮槽3个，总容积360m3。

10月17日消息： 一种电镀镍废水中镍盐回收方法，其特征在于该电镀镍废水中镍盐回收方法，包括以下步骤：    (1)在电镀镍废水中搅拌下加入碱，使电镀镍废水氧化还原电位达1000～1100；    (2)经加碱处理后的电镀镍废水流入沉淀器沉淀；    (3)经沉淀，含有沉淀物镍盐的电镀镍废水输入压滤器中进行镍盐压滤，所得到的沉淀物镍盐用清水多次洗涤，得到纯净的镍盐，即可直接回用于电镀镍槽；    (4)上清液流入中和池中和。