因为时代的进步，很多人都开始注重生活的品质，家居环境的安逸舒适已经成为人们比较关注的领域，所以近些年来，铝合金门窗受到了热捧，几乎在生活中任何地方都可以见到它的身影，今天富轩门窗小编主要对铝合金门窗的开启方式来浅谈一番。　　　　上悬类型铝合金门窗的特点：这是后来才出现的一种铝合金、塑钢窗。它是在平开窗的基础上发展出来的新形式。它有两种开启方式，既可平开，又可从上不推开。平开窗关闭时，向外推窗户的上部，可以打开一条十厘米左右的缝隙，也就是说，窗户可以从上面打开一点，打开的部分悬在空中，通过铰链等与窗框连接固定，因此称为上悬式。它的优点是：既可以通风，又可以保证安全，因为有铰链，窗户只能打开十厘米的缝，从外面手伸不进来，特别适合家中无人时使用。较近，这种功能已不仅局限于平开的窗子，推拉窗也可以上悬式开启。　　　　推拉类型铝合金门窗：优点是简洁、美观，窗幅大，玻璃块大，视野开阔，采光率高，擦玻璃方便，使用灵活，安全可靠，使用寿命长，在一个平面内开启，占用空间少，安装纱窗方便等。目前采用较多的就是推拉窗。缺点是两扇窗户不能同时打开，较多只能打开一半，通风性相对差一些；有时密封性也稍差。　　　　平开类型铝合金门窗：优点是开启面积大，通风好，密封性好，隔音、保温、抗渗性能优良。内开式的擦窗方便；外开式的开启时不占空间。缺点是窗幅小，视野不开阔。外开窗开启要占用墙外的一块空间，刮大风时易受损；而内开窗更是要占去室内的部分空间，使用纱窗也不方便，开窗时使用纱窗、窗帘等也不方便，如质量不过关，还可能渗雨。

平开窗的优点是开启面积大，通风好，密封性好，隔音、保温、抗渗性能优良。内开式的擦窗方便;外开式的开启时不占空间。缺点是窗幅小，视野不开阔。外开窗开启要占用墙外的一块空间，刮大风时易受损;而内开窗更是要占去室内的部分空间，使用纱窗也不方便，开窗时使用纱窗、窗帘等也不方便，如质量不过关，还可能渗雨。 　　开启方式 　　推拉窗： 　　优点是简洁、美观，窗幅大，玻璃块大，视野开阔，采光率高，擦玻璃方便，使用灵活，安全可靠，使用寿命长，在一个平面内开启，占用空间少，安装纱窗方便等。目前采用最多的就是推拉窗。缺点是两扇窗户不能同时打开，最多只能打开一半，通风性相对差一些;有时密封性也稍差。 　　上悬式： 　　这是后来才出现的一种铝合金、塑钢窗。它是在平开窗的基础上发展出来的新形式。它有两种开启方式，既可平开，又可从上部推开。平开窗关闭时，向外推窗户的上部，可以打开一条十厘米左右的缝隙，也就是说，窗户可以从上面打开一点， 打开的部分悬在空中，通过铰链等与窗框连接固定，因此称为上悬式。它的优点是：既可以通风，又可以保证安全，因为有铰链，窗户只能打开十厘米的缝，从外面手伸不进来，特别适合家中无人时使用。最近，这种功能已不仅局限于平开的窗子，推拉窗也可以上悬式开启。

升降机升不起或上升力弱    1.溢流阀压力调节不符合要求 调整压力到要求值    2.油缸内泄 检查或更换油缸组件    3.换向阀卡紧或内泄 检查或更换阀组件    4.油面过低、进油滤油器堵塞 加足油，清洗滤油器    5.供油泵有毛病 检查或更换泵    松土器升降不起或上升力弱    1.溢流阀压力调节不符合要求 调整压力到要求值    2.油缸内泄 见上项2.3.4.5的排除方法    3.换向阀卡紧或内泄    4.油面过低、进油滤油器堵塞    5.供油泵有毛病    6.单向阀泄漏 检查单向阀芯与阀座磨损坏情况，单向阀弹簧是否疲劳、变形等    操作杆沉重    1.操作杆机构有毛病 检查、调整、更换不合格零件；清洗阀件；检查液压油清洁度    2.控制阀阀芯卡紧(制造、安装问题、污物问题)    液力变矩器及补偿系统有毛病    如液力变矩器无力，动力换档失灵，油温过高等    1.液力变矩器无力    (1)液力油量不足    (2)调压不当    (3)背压不足 检查变矩器油质量(是否误用液压传动用油)，用量，检查变矩调压阀、背压阀及其调定压力值 　     2.动力换档失灵    (1).快回阀、减压阀、动力变速阀、换向阀出现卡死、内泄漏    (2).油污染严重 检查阀卡死原因并作相应排除，过滤或更换液力油    (3).油温升高过大 检查冷却器是否有毛病，检查液力油质量品牌

工业铝合金型材，是一种以铝为主要成份的合金材料，铝棒通过热熔，挤压从而得到不同截面形状的铝材，但添加的合金的比例不同，生产出来的工业铝材的机械性能和应用领域也不同。　　　　工业铝材的应用领域：一般来讲，工业铝型材是指除建筑门窗、幕墙、室内外装饰及建筑结构用工业铝型材以外的所有工业铝材。

①密封规划 　　单元式门窗的密封规划至关重要，主要有单元之间的密封、单元与护框之间密封及护框与洞口之间的密封，单元之间及单元与护框之间的密封结构应选用两道以上的橡胶条进行接连密封（见图3）；护框与洞口之间的密封结构规划应依据建筑结构方式的不同进行有针对性的规划，通常情况下护框与洞口之间在进行保温分隔后应运用防水砂浆进行填缝处理，护框与窗洞口表里饰面之间运用防水硅胶再进行密封处理。 　　②防水规划 　　防水规划是单元式门窗的一个亮点，单元式门窗可以采纳双层防水规划，即门窗单元自身的防水规划和下护框内的第二层防水的规划，除了在门窗单元上设置等压排水孔之外鄙人护框与单元体衔接方位也开设排水孔。正常情况下进入腔室的雨水或冷凝水直接由单元体上的排水孔直接排出。若单元体与护框之间密封不严所形成的雨水浸透或因单元体排水不畅所形成的漏水以及型材腔体内部的冷凝水可通过下护框的第二层防水顺畅排出。（见图6）　　③节能规划 　　护框、门窗单元的均运用断桥隔热型材（穿条式或注胶式均可），隔热结构的宽度可以依据节能目标的要求进行调整(见图7)。因为单元式门窗接口规划选用单腔插接结构，在门窗单元衔接之前可便利的在一侧设置弹性保温材料(聚材料或聚酯挤塑材料)，可以有用的阻止单元拼接腔体内部的空气流通，节能效果远远超越其它同类节能窗，一起也起到了隔声、降噪的效果。 　　④抗震规划 　　单元式门窗特殊的插接式装置结构使窗体习惯主体结构位移才能增强，能有用吸收地震效果、温度改变、层间位移，比惯例门窗愈加习惯不同区域的抗震要求。

目前，市场上主要应用的节能门窗有三种，分别是：塑料门窗、穿条式隔热铝合金门窗及注胶式隔热铝合金门窗。其实这三种门窗有一些共性的优点和一些各自的特点。     隔热性能：一般由材料本身的导热系数K值决定。塑料型材(PVC)导热系数K(W/m2K)值是0.16;穿条式隔热铝材中的隔热条玻璃纤维增强PA66材料导热系数K值是0.26-0.34;注胶式隔热铝材的隔热胶的K值是0.008-0.13。从隔热材料的导热系数K值来看，隔热胶是较佳的隔热材料。     窗户的保温性能由传热系数U表示，北京市新的现行标准规定U值为2.8(W/m2K)(北京市居住建筑节能设计标准DBJ11-602-2006)，上海市新的现行标准规定U值为3.2(W/m2K)(上海市居住建筑节能设计标准DG/TJ08-205-2008);同样的门窗，且玻璃系统配置也相同的情况下，塑料门窗的U值为2.2-2.9W/m2K;穿条式隔热铝合金门窗的U值为2.2-2.6W/m2K，而注胶式隔热铝合金门窗的U值要小于穿条式隔热窗(主要体现在隔热胶的K值更小并且浇注胶在隔热槽内为实体，不像穿条式的在两个隔热条之间是空腔，会存在空气对流的现象)。由此可见，注胶式隔热铝合金门窗在隔热性能上是节能门窗的优选。

铝包木门窗是将木质门窗与铝合金门窗合二为一，在保留纯木门窗与特性功能的同时它的外部铝合金对内部的木质也起到很好的保护作用，它可以更好的融洽家居与自然的沟通，安全系度高，它的开启方式主要取决于五金件。　　　　平开窗　　　　铝包木平开门窗有外开、内开、单扇、多扇以及各类欧式风格的种类，并且可适用各类门窗同时使用，配置的三维可调节高强度专用胶链，开启方便，安全可靠，也可将自动感应门、闭门器等多种机构配置于它，充分满足不同的需求。　　　　折叠门　　　　有超强的灵活性能，可快速轻易开启，并可实现门的较大限度展开，较大时可连接6扇，从而跟据不同的空间需求做出合适的折叠和伸展，稳固中拥有优雅澹然的风姿，与您的高雅家居交相辉映。　　　　内倒窗　　　　实现窗门的平开/上悬两种开启方式，与其他窗形相比，密封防水，安全可靠，更合理的排结构及排水孔设计，防止风吹造成雨水和灰尘的进入，在不占空间的情况下，可实现良好的通风效果。　　　　外开上悬　　　　外部铝窗采用特殊铝型材，与木窗与卡扣连接，从而消除了由不同的热胀冷缩而产生的应力。

本文从加工、组装的工艺要求出发，就平板太阳能边框加工中的问题、产生原因，以及解决方法做讨论。 　　平板太阳能产品发展已达到一定高度，与之配套的工艺设备也随之发展而成。在这个过程中，尽管拥有了一定种类的专用设备，但专用和适应程度及生产效率，存在很多值得探讨的地方。之所以这样说，主要原因有以下几方面： 　　第一，产品和市场的客观性。因为太阳能产品是相对新颖而快速发展的，同时又是不断改进和完善的产品。所以，相应配套加工设备，自然也是应急而生的产品，故其很难达到设计的合理性及工艺的适应性。 　　第二，市场时效性。因为平板太阳能产品迅速发展，其边框配套加工设备一般选择市场上现有的替代设备，即从其他相关行业“借来”应用的。而“借来”的配套设备，毕竟是为其他工艺设计，所以就出现了太阳能边框加工效率不高、精度不稳定问题。 　　第三，太阳能行业发展需继续提升。完善和补充专用、高精度、高效率的加工设备势在必行。 　　现在，从加工、组装的工艺要求出发，就平板太阳能边框加工中的问题、产生原因，以及解决方法做讨论。 　　边框加工工艺流程如下： 　　选择边框专用铝型材、角件（也称角码）铝型材→切割下料→冲孔→涂胶→组装。 　　无论是平板太阳能板边框，或光伏电池板边框加工，其工艺流程大致如此。在组装过程中，最常出现的问题有两个：一是边框对接角缝过大；二是对接角缝不均匀。其原因：一是与型材切割角度有关，因为型材角度偏离了45° ，对接成90° 时，就出现角缝不均匀，这取决于加工设备的角度精度；二是与边框对边长度不相等有关，因为四边形对边长度不相等，形成外形不是矩形，即使型材端头45° 非常准确，组成框时，仍然角缝不均匀，这点取决于加工设备的长度定位精度。 　　为什么会出现这两个精度问题呢？ 　　首先看看当前的边框切割方式，当前切割铝边框设备是“借来”的其他行业设备，并大多采用了铝门窗加工设备。所以出现这一现象：一是现成机器来得迅速，便于适应产品时效性；二是借来的传统设备，价格相对便宜；三是从概念上，人们能够接受“借来”设备，认为都是用来切割铝合金的机器。 　　其实门窗铝合金型材的加工与太阳能（平板太阳能或光伏电池板）的加工有着本质区别。 　　因为，针对铝门窗型材的特殊性设计的铝型材切割锯，其切割成的角度形式大多如图1 所示。机器显示的尺寸是“L”。　　如果这种端头形式，用来切割我们的太阳能（平板或光伏电池）边框型材，就会出现下面两个问题： 　　问题一，切割平板太阳能边框型材时，型材在切割锯上定位方式，见图2。　　那么，因为边框型材两测高度（尺寸大小）不一致，型材就会发生沿着箭头方向倾倒的趋势，这样加工出的型材端头角度会出现偏差。 　　为了防止倾倒，操作人员往往在型材下面垫上木头或者设计一个定位板。即使这样，因为定位与安装基准不一致，型材本身的偏差又会影响切割长度误差（详见问题二）。 　　光伏电池板边框加工也是这样，在加工定位时，也有倾倒趋势。见图3。　　问题二，即使按照上面定位形式，还会出现切割长度误差，见图4。　　因为我们边框需要尺寸是“L”，而“借来”的铝门窗切割锯上指示的尺寸是图中“L-2H”，这样操作人员在加工时，需要进行一次尺寸换算，即用边框实际尺寸“L”，减去型材高度尺寸的两倍“2H”，用这个“差”值来确定切割锯的标尺位置。 　　同时因为型材断面本身存在尺寸误差，即“H”并非准确数值，它因不同批次型材而变化，所以“换算”出的尺寸“L”就必然存在误差。 　　假设型材型腔高度H，因铝合金模具的磨损，增加一个C值，那么，在定位块高度不变情况下，切割出的实际尺寸则变成了“L+2C”。 　　那么，怎样才是合适的加工方式呢？就是能解决上述两个问题，让机器避免角度和长度误差，且能提高生产效率。 　　第一，让型材较大的平面做基准平面，且正好与切割锯的基准平面重合，从而防止型材倾倒趋势，使切割角度准确。 　　第二，保证机器标尺指示尺寸，从而避免因型材本身误差带来的切割长度误差。12后一页

现在许多的门窗公司在核算隔热铝合金门窗抗风压功能方面，短少理论核算办法的支撑，因而，显得办法不多，很是无法；所以“旁引”了一些不科学的核算公式进行核算，成果有两种或许：一种是中梃杆件的“钢度”不稳定，因而而形成了工程质量的危险，导致门窗的气密性差，保温功能下降，遇见风雨交加的气候时分门窗漏水；另一种是中梃杆件的“钢度”规划安全系数过大，形成不必要的糟蹋。　　　　美国建筑制作协会（AAMA）TIR-A8-04标准，就隔热梁的挠度核算、较大紧缩和拉伸应力核算、较大纵向剪切应力核算描绘的很清楚，是门窗规划师的参考书。　　　　一、核算原理：　　　　1.隔热梁的挠度和等效惯性矩核算：　　　　本文是关于一个具有非均一截面的简支梁在会集或均布载荷效果下，预算其等效惯性矩的办法。这个模型是由相对硬面（如铝合金）与较软的中心材料（隔热聚酯结构胶）继续联合在一起的“复合”梁。　　　　核算隔热铝合金型材的要害问题是隔热材料的剪切形变。在核算纯铝铝合金型材的简支梁遭到会集或均布载荷时，其公式为：伯努利－欧拉方程（EIy"=M)，而将其剪切变形量忽略不计。但是，当型材轴向上的立筋存在相对较软的隔热材料时，会导致“复合”梁的行为复杂化。遭到载荷时，“复合”梁的横截面尺度会因隔热材料的剪切形变而发生改变。隔热材料的剪切形变使得其形状由矩型变成平行四边型。　　　　因为隔热材料坐落两块铝合金型材之间，当其作为简支梁承受力的效果时，整个复合型材的变形量以及铝合金型材所遭到的应力较纯铝合金型材都有所增加；相反在长度方向上所传递的剪切流（隔热胶的剪切应力乘以隔热胶的宽度b’）却削弱了许多。   图一　　在公式和图示中咱们将用到以下参数： 　　A=tw(h-g)—铝合金材料的剪切面积(mm2)　　　　AC—弹性体的总截面积(mm2)　　　　a1,a2—铝型材表面1和2的面积(mm2)　　　　b=AC/DC—弹性体的均匀宽度(mm)　　　　b’—两个凸点间的净宽度(mm)　　　　c11,c22,D—分别是形心轴线到两个铝合金型材外表面的间隔，以及两形心轴线间的间隔。(mm)　　　　DC—断热槽的较大深度(mm)　　　　E=70000N/mm2—铝型材的杨氏模量　　　　EC—弹性体的杨氏模量(1650N/mm2)　　　　g—隔热槽两个凸点的隔热间隔(mm)　　　　GC=EC/[2(1+v)]—弹性体的剪切模量（N/mm2）；v是弹性体的泊松比（Poisson’sratio）　　　　h—铝型材截面的总宽度（mm）　　　　h1,h2—铝型材的重心到两个外表面的间隔(mm)　　　　I01，I02—铝型材1和2的惯性矩(mm4)　　　　L—跨度，两个支点间的间隔(mm)　　　　W0—均布载荷(N/mm)　　　　P—会集载荷(N)　　　　tw—铝型材轴向立筋的厚度，或厚度的总和。tw=Aw/（h-g）,Aw是两块型材各个立筋乘以其相应高度之和。

太阳能边框单坡式设计计算书基本参数: 标高=7.000m          抗震7 度 （0.10g）设防一、设计方法和指标     本工程设计采用概率极限状态设计法,根据 >GB50009-2001规定     各种载荷的分项系数如下： 1.永久载荷分项系数 rg：     1)当其效应对结构不利时       ①对由可变荷载效应控制的组合，应取 1.2；       ②对由永久荷载效应控制的组合，应取 1.35；     2)当其效应对结构有利时       ①一般情况下应取 1.0；       ②对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，应取 0.9。 2.可变荷载的分项系数：       ①一般情况下应取 1.4；       ②对标准值大于 4KN/m^2 的工业房屋楼面结构的活荷载应取 1.3。    对于某些特殊情况，可按建筑结构有关设计规范的规定确定。     在设计中采用可变荷载效应控制的组合，各相的分相系数取值如下     永久载荷分项系数 rg 为：  1.2     风载荷分项系数 rw为：    1.4     雪载荷分项系数 rs为：    1.4     活载荷分项系数 rq为：    1.3     地震载荷分项系数 re 为：  1.3     温度载荷分项系数 rt 为：  1.3二、采光顶承受荷载计算     1. 风荷载标准值计算:       Wk: 作用在采光顶上的风荷载标准值(kN/m^2)       Wk=0.800 kN/m^2       因为 Wk >GB50009-2001 取值       μr: 屋面积雪分布系数为  1.000       根据 >GB50009-2001 公式 6.1.1 屋面雪载荷按下式计算       Sk=μr×S0        =1.000×0.400     =0.400kN/m^2    4. 雪载荷设计值计算       S:  雪载荷设计值(KN/m^2)       rs: 雪载荷分项系数为  1.40       按《铝门窗幕墙技术资料汇编(一)》表'3-1 各种荷载分顶系数'采用       S=rs×Sk        =1.40×0.400        =0.560kN/m^2    5.采光顶构件自重荷载设计值       G: 采光顶构件自重荷载设计值(KN/m^2)       Gk: 采光顶结构平均自重[KN/m^2]为  0.40  KN/m^2       rg: 恒载荷分项系数为  1.20       按《铝门窗幕墙技术资料汇编(一)》表'3-1 各种荷载分顶系数'采用       G=rg×Gk        =1.20×0.400        =0.480kN/m^2    6. 采光顶坡面活荷载设计值       Q: 采光顶坡面活载荷设计值(KN/m^2)       rq: 活载荷分项系数为 1.30       Qk: 采光顶坡面活载荷标准值为 0.300kN/m^2       Q=rq×Qk        =1.3×0.300        =0.390kN/m^2    7. 采光顶设计中各种荷载组合:       计算采光顶杆件和结构应力时的载荷组合(沿坡面分布)       本地区位于北纬 27.5°以南,冬季气温较高,很少降雪。       根据 >GB50009-2001 规定和 >5.2.1 中载荷组合要求:       设计荷载取恒载与活载,或恒载与风载两组中大值,组合系数取 1。      1)计算恒载荷+活载荷组合:       Q: 采光顶坡面活载荷为 0.390kN/m^2       α: 采光顶坡面水平夹角为 14.000°       G:  采光顶结构平均自重设计值为 0.480KN/m^2       Lj: 斜杆间距为 0.994m       qk1: 载荷组合之一(KN/m)       qk1=(G×1/cosα+Q)×Lj×cos(α)          =(0.495+0.390)×0.994×0.970          =0.853kN/m       2)计算恒载荷+风载荷组合:       W: 风载荷设计值 1.400  KN/m^2       G: 采光顶结构平均自重设计值为 0.480KN/m^2       Lj: 斜杆间距为 0.994m       α: 采光顶坡面水平夹角为 14.000°       qk2: 载荷组合之二(KN/m)     qk2=(G+W)×1/cosα×Lj×cosα                                                                =1.880×1.031×0.994×0.970                                                                =1.869kN/m       Lj: 斜杆间距为 0.994m       q1: 载荷组合(KN/m)      3)设计荷载取其中最大者      q1=MAX(qk1,qk2)        =1.869kN/m二、玻璃的选用:     本工程选用玻璃种类为: 钢化玻璃 1. 玻璃面积:   H: 采光顶分格高: 0.994m   B: 采光顶分格宽: 1.652m   A: 玻璃板块面积:   A=B×H    =0.994×1.652    =1.642m^22. 玻璃厚度选取:   Wk: 风荷载标准值: 1.000kN/m^2   A: 玻璃板块面积: 1.642m^2   K3:  玻璃种类调整系数: 3.000   试算:   C=Wk×A×10/3/K3    =1.000×1.642×10/3/3.000    =1.825   T=2×(1+C)^0.5-2    =2×(1+1.825)^0.5-2    =1.361mm    玻璃选取厚度为: 4.0mm   其大面强度设计值为:84.000N/mm^2   其边缘强度设计值为:58.800N/mm^2三、玻璃的校核: 1. 玻璃板块自重:   GAk: 玻璃板块平均自重:   t: 玻璃板块厚度: 4.0mm   25.6: 玻璃的体积密度, 单位是kN/m^3   按5.2.1 采用   GAk=25.6×t/1000      =25.6×4.0/1000      =0.102kN/m^22. 验算荷载 1)计算恒载荷+活载荷组合:    Q: 采光顶坡面活载荷为 0.390kN/m^2     α: 采光顶坡面水平夹角为 14.000°   GAk: 玻璃板块平均自重为 0.102kN/m^2    rg : 永久荷载分项系数,取 1.2    qk1: 载荷组合之一(KN/m^2)    qk1=(rg×GAk×1/cosα+Q)×cos(α)       =(0.127+0.390)×0.970       =0.501kN/m^2 2)计算恒载荷+风载荷组合:    W: 风载荷设计值 1.400  KN/m^2   GAk: 玻璃板块平均自重为 0.102kN/m^2    rg : 永久荷载分项系数,取 1.2    α: 采光顶坡面水平夹角为 14.000°    qk2: 荷组合之二(KN/m^2)    qk2=1.2GAk+W       =0.123+1.400       =1.523kN/m^2 3)设计荷载取其中最大者    qb=MAX(qk1,qk2)      =1.523kN/m^23. 玻璃的强度计算:   校核依据: σ≤ｆg=84.000   q: 玻璃所受组合荷载:   a: 玻璃短边边长:0.994m   b: 玻璃长边边长:1.652m   t: 玻璃厚度:4.0mm   ψ: 玻璃板面跨中弯曲系数, 按边长比 a/b查       表5.4.1 得: 0.087   σw: 玻璃所受应力:   σw=6×ψ×qb×a^2×1000/t^2      =6×0.087×1.523×0.994^2×1000/4.0^2      =48.852N/mm^2        48.852N/mm^2≤ｆg=84.000N/mm^2   玻璃的强度满足!4. 玻璃温度应力计算:   校核依据: σmax≤[σ]=58.800N/mm^2 (1)在年温差变化下, 玻璃边缘与边框间挤压在玻璃中产生的   挤压温度应力为:   E: 玻璃的弹性模量:0.72×10^5N/mm^2   α^t: 玻璃的线膨胀系数: 1.0×10^-5   △Ｔ: 年温度变化差: 80.000℃   c: 玻璃边缘至边框距离,  取 5mm   dc: 施工偏差, 可取:3mm  ,按5.4.3 选用   b: 玻璃长边边长:1.652m   在年温差变化下, 玻璃边缘与边框间挤压在玻璃中产生的    温度应力为:   σt1=E(a^t×△Ｔ-(2c-dc)/b/1000)       =0.72×△Ｔ-72×(2×5-3)/b       =0.72×80.000-72×(2×5-3)/1.652       =-247.485N/mm^2   计算值为负,挤压应力取为零.   0.000N/mm^2＜58.800N/mm^2   玻璃边缘与边框间挤压温度应力可以满足要求!(2)玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力:   μ1: 阴影系数: 按《玻璃幕墙工程技术规范》            JGJ 102-96 表 5.4.4-1 得 1.000   μ2: 窗帘系数: 按《玻璃幕墙工程技术规范》            JGJ 102-96 表 5.4.4-2 得 1.000   μ3: 玻璃面积系数: 按《玻璃幕墙工程技术规范》            JGJ 102-96 表 5.4.4-3 得 1.046   μ4: 边缘温度系数: 按《玻璃幕墙工程技术规范》            JGJ 102-96 表 5.4.4-4 得 0.380   Ｔc: 玻璃中央部分温度   a: 玻璃线胀系数: 1.0×10^-5   a0: 玻璃吸热率:0.099   a1: 室外热传递系数, 取 15W/m^2K   t0: 室外设计温度-10.000℃   t1: 室内设计温度 40.000℃   Ｔc=(a0×700+15×t0+8×t1)/(15+8)      =(0.099×700+15×(-10.000)+8×40.000)/(15+8)      =10.404℃   Ｔs: 玻璃边缘部分温度:   Ｔs=(15×t0+8×t1)/(15+8)      =(15×(-10.000)+8×40.000)/(15+8)      =7.391℃   △t: 玻璃中央部分与边缘部分温度差:   △t=Ｔc-Ｔs      =3.013℃   玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力:   σt2=0.74×E×a×μ1×μ2×μ3×μ4×(Ｔc-Ｔs)       =0.74×0.72×10^5×1.0×10^-5×μ1×μ2×μ3×μ4×△t       =0.638N/mm^2   玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力可以满足要求!四、玻璃最大面积校核:   Azd: 玻璃的允许最大面积(m^2)   Wk: 风荷载标准值: 1.000kN/m^2   t: 玻璃厚度: 4.0mm   α1: 玻璃种类调整系数: 3.000    A: 计算校核处玻璃板块面积: 1.642m^2   Azd=0.3×α1×(t+t^2/4)/Wk                                      (6.2.7-1)      =0.3×3.000×(4.0+4.0^2/4)/1.000      =7.200m^2   A=1.642m^2≤Azd=7.200m^2   可以满足使用要求!五、单坡式采光顶杆件计算: 1. 验算截面弯矩    单坡采光顶大弯矩点发生在跨中    M0.5L: 验算截面弯矩   L1: 斜杆长度0.994m   q1: 设计荷载的线密度 1.869kN/m   M0.5L=q1×L1^2×cos α/8=q1×(L1/2)^2×cos α/2        =1.869×0.497^2×0.970/2        =0.224kN-m        =22371.968N-cm 2. 验算截面轴力    N0.5L: 验算截面轴力   L1: 斜杆长度0.994m   N0.5L=q1×L1×sin α/2        =1.869×0.994×0.242/2        =224.575N 3. 选用斜杆型材的截面特性:   选用型材号: XC1\Q128A60   型材强度设计值: 85.500N/mm^2   型材弹性模量: E=70000N/mm^2   X 轴惯性矩: Ix=5.511cm^4   Y 轴惯性矩: Iy=1.317cm^4   X 轴抵抗矩: Wx1=2.121cm^3   X 轴抵抗矩: Wx2=2.897cm^3   型材截面积: A=2.207cm^2   型材截面面积矩: Ss=1.588cm^3 4. 斜杆强度    σ:斜杆强度(N/mm^2)    Wx2:型材截面抗弯矩 2.897cm^3    A:型材截面积2.207cm^2    σ=M/W+N/A      =22371.968/2.897+224.575/2.207      =7824.754N/cm^2      =78.248N/m^2   78.248N/mm^2≤ｆa=85.500N/mm^2    杆件强度可以满足!  删除