洛曼（Lowman）选矿厂位于美国爱达荷州（Idaho）熊谷地区（Bear Valley）。矿石中主要铌矿物有黑稀金矿、铌铁矿。共生金属矿物有独居石、磁铁矿、钛铁矿等。粗选在采砂船上进行，采用跳汰和摇床分选。选出的重砂含黑稀金矿610克/米3，铌铁矿122克/米3，独居石310克/米3，还含有褐钇铌矿、磷钇矿、锆石等。其中磁铁矿、钛铁矿和石榴石占85％。送洛曼精选厂进一步处理。       精选厂规模150～200吨/日，采用磁选－电选－风力摇床－摇床重选的组合流程图1。根据重砂的矿物组成、密度和相对磁化系数依次递减（磁铁矿→钛铁矿→石榴石→铌铁矿→黑稀金矿→独居石→尖晶石→锆石），及相对导电率依次递增（硅酸盐→磷酸盐→碳酸盐→氧化矿→硫化矿）的差异，首先将重砂给入1.2×2.4米电振筛，筛上物料（＋1.6毫米）给入0.6×1.2米棒磨机，磨矿粒度－1.6毫米，与电振筛构成闭路。筛下物料（－1.6毫米）经0.6×4.6米道尔分级机分级，溢流废弃，底流（含75％固体）经强烈搅拌擦洗后给入磁选机选出磁铁矿。非磁性产品送给干燥机干燥后，给入克功凯特圆筒型磁选机，选出磁铁矿－钛铁矿。非磁性部分用感应辊式磁选机选出钛铁矿－石榴石。磁选尾矿（含铌铁矿、黑稀金矿、独居石等）预热至350℃给入“卡普科HT46型”电晕静电选矿机进行分选。导体部分（铌铁矿、黑稀金矿）用0.8米电振筛分为两级，分别送给带式磁选机选出残留的钛铁矿和石榴石。非磁性产品经风力摇床和湿式摇床选出铌铁矿－黑稀金精矿。经实贵证明，带式磁选机的分选效率比感应辊式磁选机可靠，但生产能力小，不适于粗选作业。非导体部分（独居石等）经两次磁选分离出石榴石、锆石－石英、独居石等产品。总精矿品位：Nb2O520%～25%,Ta2O52%～5%，U3O86％～10％，ThO21%，TR2O318%～22%,送圣路易厂化学处理，提取钽和铌，同时还回收了铀、钍和稀土元素的化合物。  图1  洛曼选矿厂工艺流程

42CrMo钢属于超高强度钢，具有高强度和韧性，淬透性也较好，无明显的回火脆性，调质处理后有较高的疲劳极限和抗多次冲击能力，低温冲击韧性良好。该钢适宜制造要求一定强度和韧性的大、中型塑料模具。 42CrMo合金管 　　其对应国际标准组织牌号:42CrMo4；对应日本牌号：SCM440； 　　对应德国牌号：42CrMo4； 近似对应美国牌号：4140 　　●特性及适用范围： 　　强度、淬透性高，韧性好，淬火时变形小，高温时有高的蠕变强度和持久强度。用于制造要求较35CrMo钢强度更高和调质截面更大的锻件，如机车牵引用的大齿轮、增压器传动齿轮、后轴、受载荷极大的连杆及弹簧夹，也可用于 2000m以下石油深井钻杆接头与打捞工具，并且可以用于折弯机的模具等。 　　●化学成份： 　　碳 C ：0.38～0.45 　　硅 Si：0.17～0.37 　　锰 Mn：0.50～0.80 　　硫 S ：允许残余含量≤0.035 　　磷 P ：允许残余含量≤0.035 　　铬 Cr：0.90～1.20 　　镍 Ni：允许残余含量≤0.030 　　铜 Cu：允许残余含量≤0.030 　　钼 Mo：0.15～0.25 　　●力学性能： 　　抗拉强度 σb (MPa)：≥1080(110) 　　屈服强度 σs (MPa)：≥930(95) 　　伸长率 δ5 (％)：≥12 　　断面收缩率 ψ (％)：≥45 　　冲击功 Akv (J)：≥63 　　冲击韧性值 αkv (J/cm2)：≥78(8) 　　硬度 ：≤217HB 　　试样尺寸：试样毛坯尺寸为25mm 　　●42CrMo热处理： 　　退火annealing No.1 "760±10℃退火，炉冷至400℃空冷。 　　HB220-230 　　正火normalize No.4 860±10℃正火，出炉空冷。 　　调质quenching+tempering No.5 840±10℃淬水或油（视产品型状复杂程度），680-700度回火。 HB 　　调质quenching+tempering No.6 840±10℃淬油，再470度回火处理。 HRC41-45 　　调质quenching+tempering No.7 840±10℃淬油，再480度回火处理。 HRC35-45 　　调质quenching+tempering No.8 850℃淬油，再510度回火处理。 HRC38-42 　　调质quenching+tempering No.9 850℃淬油，再500度回火处理。 HRC40-43 　　调质quenching+tempering No.10 850℃淬油，再510℃回火处理。 HRC36-42 　　调质quenching+tempering No.11 850℃淬油，再560℃回火处理。 HRC32-36 　　调质quenching+tempering No.12 860℃淬油，再390度回火处理。 HRC48-52

42CrMo合金钢管化学成分       42CrMo合金钢管牌号42CrMo合金钢管化学成分（质量分数）（%）CSiMn CrMoNiBV42CrMo  0.38~0.450.17~0.370.50~0.800.90~1.200.15~0.25__  42CrMo合金钢管力学性能42CrMo合金钢管牌号拉力强度MPa屈服点MPa断后伸长率（%）断面收缩率（%）42CrMo10809301245

1、简介     洛奈克斯选厂坐落加拿大不列颠哥伦比亚省内地高原边际哈兰德山沟的南坡，卡姆隆普斯城南80km和阿什克洛夫东南48km处。     该矿自1964年发现，1972年6月，日处理矿石48kt选厂投产后，选厂经改造扩建，现在，是加拿大最大的铜-钼选矿厂。     1982年，洛奈克斯选厂处理了原矿石30.7Mt，生产出铜精矿达88kt（铜金属），钼精矿为2879t（钼金属量）和20951kg银。     2、矿床、矿石和采矿     洛奈克斯矿床是一个均匀块状结构的斑岩浸染铜-钼矿。矿藏沿开裂面充填在岩脉中，构成均匀分布的硫化物。矿体大致长1220m、宽488m的椭圆形地域上，至少有610m深。     矿石中大部分铜矿藏为黄铜矿和斑铜矿。有极少数黄铁矿。辉钼矿为有用伴生矿藏。矿体上部有一个氧化带，厚薄纷歧，含孔雀石及少数辉铜矿、蓝铜矿、铜蓝、赤铜矿和自然铜。     矿山1972年投产，露天开采，轿车运送。是加拿大迄今最大的有色金属矿山。1976年后，每天采掘量150kt/d，其间矿石48kt/d。     3、选矿工艺     破碎-磨矿用一段开路粗碎、两段闭路磨矿（粗磨选用半自磨机、细磨选用球磨机）工艺，见图1。粗碎设备是两台1.5×2.3m艾利妍-查墨斯（后称A.C）型旋回破碎机，排矿粒度-229mm。粗磨设备是￠9.7×4.7mD.E.W型半自磨机2台，￠10.4×4.9mD.E.W型半自磨机1台。每台自磨与2440×3050mm双层振动筛两台闭路。细磨由2台球磨机与1台半自磨机配套。共4台￠5.0×7.0m，2台￠5.0×8.2m球磨机。球磨再与￠762mm旋流器闭路。磨矿终究产品浓度38％，细度70％-100目。     铜-钼混合浮选用一次粗选、一次扫选、两次精选工艺。混合精矿产量513t/d，含铜32.13%、含钼1.00％。铜-钼混合精矿选用一粗、一扫两段再磨、八次精选的铜-钼分选工艺，见图2。   图1  洛奈克斯破碎和混浮流程 [next] 图2 洛奈克斯铜-钼分选流程       两段再磨作业用￠1.5×3.0m球磨机与D6B型旋流器闭路。     浮选终究精矿过滤后用溶液（50g/L）在110℃下浸出脱除铜杂质。浸出后用1台1200mm Perriti压滤机过滤，二用一台1.5×2.4m内衬氯橡胶的置换沉淀池再生成循环运用。     4、选矿药剂    铜-钼混合浮选：药   剂类型加药点用量（g/t）（矿石）异丙基钠黄药捕收剂磨矿机5.0戊基钾黄药捕收剂扫选槽3.2降松（Norpine）65起泡剂磨矿机10.4道-250起泡剂扫选槽3.6石  灰PH调整剂 182.0     铜-钼分选药剂：药   剂加药点用量（g/t）（混合精矿）拌和槽7.35精2、精8浮选槽1.0燃料油再磨1、再磨20.63     5、选矿目标     原矿档次0.427%Cu、0.017%Mo，磨矿细度70％-100目，处理量48kt/d。铜精矿档次34%Cu，铜回收率87%~90％，产值88kt/a（Cu），浮选钼精矿档次53.60%Mo、1.24%Cu，钼回收率70%~75％，产值2879t/a（Mo）。1982年后加FeCl3浸出工艺，铜降至0.3%以下。

贾特耶洛奈夫矿山有限公司是向化工部分供应的北美最大公司之一。从1948年起它又成为较大的产金地。可是，在有毒的付产品近期并末得以很多售销之前，在不同程度上是构成亏本的原因。    该矿1958年起扩展到现有的出产才能，其根本工艺一向未改动。因为金价的进步；使得人们对一度被以为是不经济的废矿加以从头点评。五年前，选别金档次为0.36盎司/吨的矿石时，成果构成亏本1百万美元，今日，当原矿档次为0.19盎司/吨时，状况却有了很大的好转。本文就冶金和环保以及现在有关为收回含砷金矿的焙烧进程中所遇到的问题作了评论。    在贾特，浮选精矿是在两殴流态化焚烧室内进行自热焙烧，流态床和旋风收尘器的排料进行惯例化收回金。废气经过一台热的静电收尘器除尘，然后使烟尘冷凝。被捕收在布袋收尘器中的烟尘直接供应或贮藏在地下室里。布袋收尘器的收尘功率达99.8%，而产品的含量大于90%。如今，每年出售4500短吨（1短吨=907.2公斤），静电收尘器捅收的烟尘被分批配料进行炭浆法处理收回金。    前    言    贾特耶洛奈夫矿山座落在耶洛奈夫城北约四公里处、西北地区大奴湖的北部。该矿1948年5月投产，其时处理矿石才能为250吨/8，后经流程改造并扩展，如今处理才能己达1250吨/日，现在原矿含金0.19盎司/吨。    贾特矿石是由绢云母和含约30%石英的绿泥石片岩、不定量的碳酸钙和碳酸铁，以及约8~10%的金属硫化物所组成。细粒级的砷黄铁矿和黄铁矿含有很多硫化物。还含有不定量的辉锑矿、闪锌矿、磁黄铁矿、黄铜矿和方铅矿。铅、铁和铜的磺酸盐也少数存在。    可见金很少。在石英中和晶粒界面周围以及砷黄铁矿和辉锑矿裂缝内发现有细粒的天然金包裹体，并且在黝铜矿中，作为小的包裹体呈现。可是，以此作为表征矿石的矿藏分析值是远远不行充沛的。    大多数的金被以为是在砷黄铁矿中以亚显微色体状况存在，或许乃至可与砷黄铁矿成固溶体呈现。矿石矿藏一般是在适当宽的规模内嵌布。    非常显着，这种矿石是适当杂乱的，用单一混和直接化处理显然有困难。实际上大多选用的处理办法是用混合浮选来富集硫化矿藏，然后进行精矿的自发焙烧和焙砂化。大多数流态化固体焙烧炉产出的焙砂是适于化的。在贾特，焙烧的意图是为了使细密的硫化物颗粒转变为多孔结构，这样，使金粒露出于化浸液中。焙烧的物理状况最为重要，为此有必要严格操控焙烧炉的热力学条件，以便产出具有令人满意的孔隙度的焙砂。当焙烧炉的进料中有某些矿藏存在时（如：辉锑矿和锑的磺酸盐）就会阻止焙烧炉操作的操控。虽然这些矿藏切当的行为还不彻底清楚，但它们的存在确实对金的提取晦气。    从一开端焙烧起，就应当捕收焙烧炉气中含有的砷，以及收回与这种炉气相混合的细粒焙砂烟尘中的金。这种细粒焙砂烟尘是用一般的电收尘器来捕收，而金是选用活性炭从化溶液中提取金的。焙烧炉气经过静电收尘器靠引入的淡薄空气来冷却，使砷呈冷凝，然后在布袋收尘器中被收回。尾气经过烟囱排出。    现在，由布袋收尘器收回的粉尘用风力运送至园筒贮仓，再用货车运往美国商场。前几年是贮藏在建立永冻层内的贮仓中。    焙烧作业    开始浮选精矿是在Allls Chalmers爱德华型焙烧炉内进行焙烧，其炉床的总面积约3800平方英尺处理精矿的才能为40吨/日。    1952年头为了扩展焙烧炉的处理才能，设备了二段流态化固体焙烧炉。这种炉子曾作过屡次修正（因为在设备运用时未经实验）。它包含一个园柱形焙烧室，其内由隔墙分隔成两个效果不同的室，风箱亦相同被分离隔，这样能够别离调理供应各室的风量。焙砂从榜首室（即第1段）均匀流过隔墙内的三个转料口进入二段焙烧室，在此于氧化气氛中完结焙烧。一段焙烧的粉尘由三个串联的旋风除尘器捕收。旋风除尘器的后部管道延伸穿过焙烧室的顶部，并披埋放在二段焙烧室的流态床内。一段焙烧室的面积约105平方英尺，二段焙烧室的面积仅35平方英尺。风管的转运口有较大的转角，即便这样，由焙烧室筒体与隔墙构成的这些弯角也很难坚持流态化。在此呈现死角，渐而向外扩展使转运口和旋风除尘器后部管道物料的搬运、遭到阻止。扩展转运口意味着因为气体的混合，使两段焙烧的气氛失掉操控。为进一步进步工广的处理才能，1958年设备了一座较大的；两段流态化固体焙烧炉。这座炉子也是由两座离隔的流态化焙烧炉组成。一段焙烧炉流态床内径为13英尺，且比第二段焙烧炉约高出5英尺。    浮选精矿经过一台摩努型泵被计量（精矿浓度为76%卧体），物料经喷进入榜首段焙烧炉。其流态床的水平坚持在风。口上方的五英尺处。流态床溢出的焙砂进入fluoseal转送阀，这种阀是一种U形管，在其底部有一个小的流态化喷射器，并且在排料旁边面上有一个小的辅佐空气喷射器，以便使焙砂提升至二段焙烧炉的进料管。在两个喷射器中风压为20磅/平方英寸，此刻空气流量14~20立方英尺/分。[next]    经过一台3700立方英尺/分的Spencer透平压气机在4计示磅/平方英寸下将空气送入榜首段焙烧室的风箱然后经风口进入流态床，10英寸风口中有193个风嘴，每一风口有6个3/16英寸的空气孔。含尘气体从榜首段进入第二段游离板上。    榜首段焙烧炉的焙砂从流态化床面进入第二段焙烧炉。二段焙烧炉内径为9.5英尺，10英寸中心上有100个梅花头风嘴。    经过二台2100立方英尺/分Spencer透平压气机在4计示磅/平方英寸下供入空气。流态床溢料管高于风口5英尺，并且流态床溢出的焙砂直接进入一个淬火槽。一切经过淬火的焙烧产品被泵送到焙砂洗刷体系，并送去化处理。    榜首段焙烧一般称为除砷段。在此，温度操控在925oF，氧气供入量操控在最低值。为了确保以三价神的形状除掉砷，一般在焙烧酌初期要坚持复原状况，因为过剩氧的存在会滋长三阶砷氧化为五价砷，这种五价砷就会以三价铁的盐表面膜形状留在焙砂上，然后推延或阻止砷的进一步蒸发，以及影响焙砂中金的浸出。    第二段焙烧称为氧化焙烧。在此流态床焙烧过的物料在活性氧化条件下进一步氧化，并使硫进一步除掉，但是，这儿不或许到达也不期望发存亡焙烧，因为硫的彻底除掉，必然促进铁持续氧化成磁铁矿，并留在焙砂的微孔内，然后阻止化液的浸透。 表1  工厂处理的标准分析成果名    称吨/日Au（盎司/吨）FeSAsSb磨矿机给矿12500.196.602.20.850.04浮选精矿1301.6023.0017.57.60.18焙砂1002.0027.802.51.00.13静电收尘器粉尘221.4318.002.752.290.30布袋收尘器粉尘150.121.750.5070.000.50   表2  焙烧操作准则 榜首段焙烧室第二段焙烧室床层层温度925oF1000oF游离板温度825oF880oF流量（标准立方英尺/分）2500950风箱压力（计示磅/平方英寸）3.9-喷水无1.91美国加仑/分进料速度（吨/小时）5.6-浓度（克/升）2250-脱砷率91.6%-脱硫率87.9%-焙烧炉分出气体的温度880oF-     气体净化作业简史    贾特矿气体净化开始于1951年10月建起了一座低温柯特奈尔型静电除尘器，用以捕收焙砂粉尘及从爱德华型焙烧炉出口气体中冷凝下来的。1952年头设备了榜首台流态化、焙烧炉，一座直径为9英尺、高150英尺的砖烟囱，一起还增设了增压辅佐扇风机和一个扩张的烟道体系。期望经过此较好的操控通风和空气温度以及改进静电牧尘器的操作。但是因为焙烧炉出产才能的扩展，这台电收尘器的收尘功率竟下降了10%。    看来就金的提取而言，榜首段流态化焙烧炉是严格操控空气，以坚持在中等的复原性气氛下进行操作，然后使炉子出口气体含有高浓度的二氧化硫（根本上不是三氧化硫）。当电收尘器的温度在SO2仍为气体，而SO3接近于冷凝温度时，不导电的砷粉尘粒表面吸附SO3，这就使得悬浮的粉尘变为导电的而得以收回。在焙烧炉出口气体中SO3量不高可使被冷凝下来的砷的不导电尘粒穿过电除尘器从烟囱排出。[next]    1955年建起了第二座柯特奈尔型高温静电除尘器，在本来的低温电收尘器中冷凝下来的砷被捕收曾经，用它来挑选性地收回焙砂尘中所含的金。这两台（热的和冷的）电除尘器串联作业，使收尘功率得到了进步，但冷凝下来的砷粒，关于能在低温电除尘器中收回而言，其导电性是不行的。曾企图进步焙烧炉出口气体中三氧化硫的含量未能取得成功。最终As2O3和焙砂尘的混合收回率下降到60%，这就有必要使这两台电除尘器在低温下操作。    1957年一台小型的布袋收尘器就一部分焙烧炉气作了实验。成果标明，这种设备砷的捕收功率高达99%，且布袋运用寿命令人满意。    1958年设备了一座扩展的两段流态化固体焙烧炉。与此一起一座有8个隔室的标准30-德拉科型袋式收尘器投入作业中。其时用它来捕收炉气中的焙砂尘和冷凝下来的三氧化二神。在这座新建的流态化固体焙烧炉运转状况杰出后，这种科特奈尔型静电收尘器就作为一台高温电除尘器那样推进烟气活动。从此挑选性地捕收含金的焙砂尘和冷凝下来的才付诸实践。1962年春天，原有的低温柯特奈尔型静电除尘器进行了改造，现在它是与高温电除尘器并联进行作业。    气体净化与焙砂粉尘的收回    从第二段焙烧炉逸出的混合炉气，穿过两台串联设备的狂药旋风收尘器，每台旋风收尘器将捕收得的焙砂尘悉数卸入独自的淬火槽内。淬火后的焙烧产品用泵送至焙砂洗刷体系。留下来的焙烧尘和旋风收尘器排出的气体为880oF，在进入电收尘器之前，用空气调理到700oF。    这两台静电收尘器是一种K型带有棒条风障的柯特奈尔收尘设备，每台收尘器是由两组平行摆放的设备组成，而这种设备都使气流分支进入到两个串联摆放的区间内。每一区间含有882~1/8英寸（直径）的捅收电极和272根3/16英寸方形的绕线放电电极。这种捕收电极摆放成18个风障（8英尺长、12英尺高），风障间有一根8英寸的导管。这种放电电极构成17个风障并坐落8英寸导管中。这种收尘器外壳是软钢结构并且是充沛绝缘的。    为了从电极上震打下烟尘，须操控顶锤击打捕收电极和放电电极结构的次数。焙砂粉尘被震打下来落入V形仓内，然后送往淬火槽。经过电收尘器的气体流量及其散布，系由设备在各收尘器收支口中的多向叶片式气闸来调理。如今只要四组设备中的两组在作业，而其他的两组作为备用。当一组设备呈现严峻的短路或其他毛病时，就中止其作业，而将另一组设备投入运用直到设备修好停止。    高压直流电是依托变压器来发生，由低压500伏升高至高压500伏。经过运用机械整流器使高电位交流电转变为高压直流电。负电荷放电电极使周围的气体电离，然后使导电的焙砂粉尘带上电荷，这种荷电的粉尘颗粒就被招引和沉积在接地的捕收电极上。留在捕收电极上的粉尘直到经过顶锤震打使其卸下停止。    不发生电弧的最大电压能使电收尘器取得最高的捕收率。作业电压与气体成分，气温文粉尘浓度有关，而一切这些要素又是焙烧炉作业参数的函数。    变压器初级线圈-边上的电压和电流可起监督效果，用以显现捕收电极放电的中止，以及因为绝缘子受污染或风障之间因粉尘增多而构成的短路。为战胜设备这类设备时呈现事端，有必要依据一个具体的项目对照表按计划进行设备和查看。看起来不太重要的项目，如：风道和外壳绝缘的损坏能引起冷点，冷点的呈现促进了坚固的锑和焙砂粉尘集料的生成。这些集料就会使得给料斗螺旋运输机遭到危害或构成短路。进口邻近漏风足以使脱离气体而冷凝下来，并污染被捕收的焙烧尘。    这种静电收尘器金的捕收率均匀为94.5%（按旋风收尘器尾气中金的含量而言）。 表3  静电收尘器的作业参数进口温度700oF出口温度600oF初级电压550伏次级电压50,000伏   静电收尘器粉尘的典型分析成果AuFeSAsSb1.4318,002.752.290.30（盎司/吨）（分量%）（分量%）（分量%）（分量%）[next]     气体冷却    静电收尘器的尾气经过参加由炉外的混合式扇风机牵引的调理空气，使之冷却到220oF。气相中所含的As2O3在坐落混合式扇风机下方的扩展室内冷凝成一种细粒的粉尘。运用设备在混合式扇风机调理风进口的气动操控调理风门，使布袋收尘室的温度坚持在220oF。调理风门是由热电偶和温度操控器来主动定位。    静电收尘器分出的气体量约为6500标准立方英尺/分，温度为600oF，这种气体被空气调理到流量约为3500标准立方英尺/分，温度220oF。在8个隔室的300型德拉柯式布袋收尘室内，从已冷却的焙烧炉排出的气体中收回冷凝下来的。每一隔室装有300个直径5英寸、长10英尺德垒尤（Draylon）32作成的口袋，其额外容量为60000立方英尺/分，230oF。规划出的这种设备，空气对滤布之比为1.9立方英尺/分平方英尺，捕收率最低为99.8%。开始，这种设备装有记时震打设备以便从布袋上取下烟尘。每两个隔室配有一个V形料仓和螺旋运输机，为的是搜集和运送。一台横向运输机将粉尘送入富勒尔-金尤型风动输料泵内。    1978年联邦政府发布了一个金焙烧炉烟囱神的排放标准，规定为15毫克/Scm。在此期间，经过改进首要的布袋收尘室的操作条件，使其牧尘功率得到了改进。    布袋收尘室温度    为了进步由气相冷凝成固相的百分率，布袋收尘器的作业温度由230oF降为220oF。进一步下降温度被以为是不现实的，因为有必要使气温坚持在SO2的露点以上。    布袋的轰动周期    布袋收尘器开始是经过一台记时的震打设备从布袋上震下粉尘。在贾特矿山，轰动周期为每45分钟震打一周。每天一共进行32周。研讨标明，当布袋在进行轰动作业时，其捕收功率最低。这想必是因为布袋的轰动效果，构成某些细粒级的粉尘穿过滤布的微孔，而使得从烟囱中排出的As2O3量添加。 表4  布袋收尘器的作业准则作业准则1977年曾经目     前温度230oF220oF布袋轰动周期每45分钟守时轰动压力下降时轰动轰动频率32周/每天4周/每天过滤介质奥尔尤全成纤维布袋德垒龙32布袋烟囱砷的排出量（毫克/Scm）75~256~10砷（磅/天）273~76016~20   布袋尘的均匀档次（分量%）AsAs2O3FeSbAu（盎司/吨）65~7285~951.0~2.50.3~0.70.10~0.15     布袋收尘器空气对滤布的比为1.9立方英尺/分•平方英尺以为比较低。如今布袋的轰动组织是在布袋收尘室两头的压力降到达2英寸水柱时进行作业，其直接的成果是轰动频率由每天的32周降为4周。现在烟尘在布袋效果的一边上，可作为过滤介质而集合起来，这种粉尘的过滤效果与轰动频率的彼此结合，使布袋收尘器的捕收功率有了显着的改进。    过滤介质    布袋收尘器开始选用奥尔尤（一种由腈聚合物制成的合成纤维）作过滤介质，但用各种不同材料制成的过滤布袋进行了广泛的研讨后，选用了泼里特斯（porrltts）和斯本塞（speneer）的德垒龙32过滤介质，这种袋子已证明其运用是很牢靠的。    一台变速的气动排风机将已净化的布袋收尘器的尾气送入直径9英尺，高150英尺的烟囱。烟囱气体的标准分析成果如下：    1.25% SO2、19.9% O2、78.5% N2和0.1% C02。    被收回的之处理：    布袋收尘器每一个作业日均匀收回15吨烟尘，这种布袋尘的典型分析成果是（分量%）：85~95As203、0.3~0.7Sb和0.1~0.15Au（盎司/吨）。    曩昔几年中，布袋尘被气动运输机送到处在永冻层内的专门地下库房内，这类库房是用来储存As2O3粉尘。在贮仓发掘竣工今后，设备了混凝土隔板以避免任何被贮物料从贮仓中移出。在将布袋尘放入贮仓曾经，或许会有一部分粉尘透过地层返回到地上。运用气动运输机压风将地下逸出的布袋尘带入收尘器进口风道。    如今北美商场状况有所好转，因此产品已由亏本变为盈余。    现在布袋尘被风力运送至15,000立方英尺的园筒贮仓内，这种不纯的粉尘然后用1500立方英尺的轿车散装载运至美国东南部的精粹厂。为了避免在往园筒贮仓和往轿车上装料时漏尘，贮仓和轿车的装料是在带式收尘器人口风管后边在负压下进行操作（装料）。        结语    因为黄金出产的不断发展，为了满意冶金和环保要求，多年来贾特耶洛奈夫矿山有限公司在组合运用硫化矿精矿焙烧和烟气净化体系方面已有所发展。经过改造现有设备，气体净化体系的功率已取得了改进。当时，北美商场扩展，使得布袋尘的处理已由亏本变为盈余。

贾特耶洛奈夫矿山有限公司是向化工部分供应的北美最大公司之-。从1948年起它又成为较大的产金地。可是，在有毒的付产品近期并末得以很多售销之前，在不同程度上是构成亏本的原因。 该矿1958年起扩展到现有的生产才能，其根本工艺-直未改动。由于金价的进步；使得人们对-度被认为是不经济的废矿加以从头点评。五年前，选别金档次为0.36盎司/吨的矿石时，成果构成亏本1百万美元，今日，当原矿档次为0.19盎司/吨时，状况却有了很大的好转。本文就冶金和环保以及现在有关为收回含砷金矿的焙烧进程中所遇到的问题作了评论。 在贾特，浮选精矿是在两殴流态化焚烧室内进行自热焙烧，流态床和旋风收尘器的排料进行惯例化收回金。废气通过-台热的静电收尘器除尘，然后使烟尘冷凝。被捕收在布袋收尘器中的烟尘直接供应或贮藏在地下室里。布袋收尘器的收尘功率达99.8%，而产品的含量大于90%。如今，每年出售4500短吨（1短吨二907.2公斤），静电收尘器捅收的烟尘被分批配料进行炭浆法处理收回金。   前    言   贾特耶洛奈夫矿山座落在耶洛奈夫城北约四公里处、西北地区大奴湖的北部。该矿1948年5月投产，其时处理矿石才能为250吨/8，后经流程改造并扩展，如今处理才能己达1250吨/日，现在原矿含金0.19盎司/吨。 贾特矿石是由绢云母和含约30%石英的绿泥石片岩、不定量的碳酸钙和碳酸铁，以及约8~10%的金属硫化物所组成。细粒级的砷黄铁矿和黄铁矿含有很多硫化物。还含有不定量的辉锑矿、闪锌矿、磁黄铁矿、黄铜矿和方铅矿。铅、铁和铜的磺酸盐也少数存在。 可见金很少。在石英中和晶粒界面周围以及砷黄铁矿和辉锑矿裂缝内发现有细粒的天然金包裹体，而且在黝铜矿中，作为小的包裹体呈现。可是，以此作为表征矿石的矿藏分析值是远远不够充沛的。 大多数的金被认为是在砷黄铁矿中以亚显微色体状况存在，或许乃至可与砷黄铁矿成固溶体呈现。矿石矿藏通常是在适当宽的规模内嵌布。 非常显着，这种矿石是适当杂乱的，用单-混和直接化处理显然有困难。实际上大多选用的处理办法是用混合浮选来富集硫化矿藏，然后进行精矿的自发焙烧和焙砂化。大多数流态化固体焙烧炉产出的焙砂是适于化的。在贾特，焙烧的意图是为了使细密的硫化物颗粒转变为多孔结构，这样，使金粒露出于化浸液中。焙烧的物理状况最为重要，为此有必要严格操控焙烧炉的热力学条件，以便产出具有令人满意的孔隙度的焙砂。当焙烧炉的进料中有某些矿藏存在时（如：辉锑矿和锑的磺酸盐）就会阻止焙烧炉操作的操控。虽然这些矿藏切当的行为还不彻底清楚，但它们的存在确实对金的提取晦气。 从-开端焙烧起，就应当捕收焙烧炉气中含有的砷，以及收回与这种炉气相混合的细粒焙砂烟尘中的金。这种细粒焙砂烟尘是用-般的电收尘器来捕收，而金是选用活性炭从化溶液中提取金的。焙烧炉气通过静电收尘器靠引入的淡薄空气来冷却，使砷呈冷凝，然后在布袋收尘器中被收回。尾气通过烟囱排出。 现在，由布袋收尘器收回的粉尘用风力输送至园筒贮仓，再用货车运往美国商场。前几年是贮藏在建立永冻层内的贮仓中。  焙烧作业   开始浮选精矿是在Allls Chalmers爱德华型焙烧炉内进行焙烧，其炉床的总面积约3800平方英尺处理精矿的才能为40吨/日。 1952年头为了扩展焙烧炉的处理才能，装置了二段流态化固体焙烧炉。这种炉子曾作过屡次修正（由于在装置使用时未经实验）。它包含-个园柱形焙烧室，其内由隔墙分隔成两个效果不同的室，风箱亦相同被分离隔，这样能够别离调理供应各室的风量。焙砂从第-室（即第1段）均匀流过隔墙内的三个转料口进入二段焙烧室，在此于氧化气氛中完结焙烧。-段焙饶的粉尘由三个串联的旋风除尘器捕收。旋风除尘器的后部管道延伸穿过焙烧室的顶部，并披埋放在二段焙烧室的流态床内。-段焙烧室的面积约105平方英尺，二段焙烧室的面积仅35平方英尺。风管的转运口有较大的转角，即便这样，由焙烧室筒体与隔墙构成的这些弯角也很难坚持流态化。在此呈现死角，渐而向外扩展使转运口和旋风除尘器后部管道物料的搬运、遭到阻止。扩展转运口意味着由于气体的混合，使两段焙烧的气氛失掉操控。 为进-步进步工广的处理才能，1958年装置了-座较大的；两段流态化固体焙烧炉。这座炉子也是由两座离隔的流态化焙烧炉组成。-段焙烧炉流态床内径为13英尺，且比第二段焙烧炉约高出5英尺。 浮选精矿通过-台摩努型泵被计量（精矿浓度为76%卧体），物料经喷进入第-段焙烧炉。其流态床的水平坚持在风。口上方的五英尺处。流态床溢出的焙砂进入fluoseal转送阀，这种阀是-种U形管，在其底部有-个小的流态化喷射器，而且在排料旁边面上有-个小的辅佐空气喷射器，以便使焙砂提升至二段焙烧炉的进料管。在两个喷射器中风压为20磅/平方英寸，此刻空气流量14~20立方英尺/分。 通过-台3700立方英尺/分的Spencer透平压气机在4计示磅/平方英寸下将空气送入第-段焙烧室的风箱然后经风口＼进入流态床，10英寸风口中有193个风嘴，每-风口有6个3/16英寸的空气孔。含尘气体从第-段进入第二段游离板上。 第-段焙烧炉的焙砂从流态化床面进入第二段焙烧炉。二段焙烧炉内径为9.5英尺，10英寸中心上有100个梅花头风嘴。 通过二台2100立方英尺/分Spencer透平压气机在4计示磅/平方英寸下供入空气。流态床溢料管高于风口5英尺，而且流态床溢出的焙砂直接进入-个淬火槽。一切通过淬火的焙烧产品被泵送到焙砂洗刷体系，并送去化处理。

第-段焙烧一般称为除砷段。在此，温度操控在925OF，氧气供入量操控在最低值。为了确保以三价神的形状除掉砷，一般在焙烧酌初期要坚持复原状况，因为过剩氧的存在会滋长三阶砷氧化为五价砷，这种五价砷就会以三价铁的盐表面膜形状留在焙砂上，然后推延或阻碍砷的进-步蒸发，以及影响焙砂中金的浸出。 第二殴焙烧称为氧化焙烧。在此流态床焙烧过的物料在活性氧化条件下进-步氧化，并使硫进-步除掉，但是，这儿不可能到达也不期望发存亡焙烧，因为硫的彻底除掉，必然促进铁持续氧化成磁铁矿，并留在焙砂的微孔内，然后阻碍化液的浸透。 表1  工厂处理的标准分析成果名    称吨/日Au（盎司/吨）FeSAsSb磨矿机给矿12500.196.602.20.850.04浮选精矿1301.6023.0017.57.60.18焙砂1002.0027.802.51.00.13静电收尘器粉尘221.4318.002.752.290.30布袋收尘器粉尘150.121.750.5070.000.50气体净化作业简史贾特矿气体净化开始于1951年10月建起了-座低温柯特奈尔型静电除尘器，用以捕收焙砂粉尘及从爱德华型焙烧炉出口气体中冷凝下来的。1952年头安装了第-台流态化、焙烧炉，-座直径为9英尺、高150英尺的砖烟囱，一起还增设了增压辅佐扇风机和-个扩张的烟道体系。期望经过此较好的操控通风和空气温度以及改进静电牧尘器的操作。但是因为焙烧炉生产能力的扩展，这台电收尘器的收尘功率竟下降了10%。 看来就金的提取而言，第-段流态化焙烧炉是严格操控空气，以坚持在中等的复原性气氛下进行操作，然后使炉子出口气体含有高浓度的二氧化硫（基本上不是三氧化硫）。当电收尘器的温度在SO2仍为气体，而SO3接近于冷凝温度时，不导电的砷粉尘粒表面吸附SO3，这就使得悬浮的粉尘变为导电的而得以收回。在焙烧炉出口气体中SO3量不高可使被冷凝下来的砷的不导电尘粒穿过电除尘器从烟囱排出。 1955年建起了第二座柯特奈尔型高温静电除尘器，在本来的低温电收尘器中冷凝下来的砷被捕收曾经，用它来挑选性地收回焙砂尘中所含的金。这两台（热的和冷的）电除尘器串联作业，使收尘功率得到了进步，但冷凝下来的砷粒，关于能在低温电除尘器中收回而言，其导电性是不行的。曾企图进步焙烧炉出口气体中三氧化硫的含量未能获得成功。最终As2O3和焙砂尘的混合收回率下降到60%，这就有必要使这两台电除尘器在低温下操作。 1957年-台小型的布袋收尘器就-部分焙烧炉气作了实验。成果表明，这种设备砷的捕收功率高达99%，且布袋使用寿命令人满意。 1958年安装了-座扩展的两段流态化固体焙烧炉。与此一起-座有8个隔室的标准30-德拉科型袋式收尘器投入作业中。其时用它来捕收炉气中的焙砂尘和冷凝下来的三氧化二神。在这座新建的流态化固体焙烧炉运转状况杰出后，这种科特奈尔型静电收尘器就作为-台高温电除尘器那样推进烟气活动。从此挑选性地捕收含金的焙砂尘和冷凝下来的才付诸实践。1962年春天，原有的低温柯特奈尔型静电除尘器进行了改造，现在它是与高温电除尘器并联进行作业。

布袋收尘器空气对滤布的比为1.9立方英尺/分·平方英尺以为比较低。如今布袋的轰动组织是在布袋收尘室两头的压力降到达2英寸水柱时进行作业，其直接的成果是轰动频率由每天的32周降为4周。现在烟尘在布袋效果的-边上，可作为过滤介质而集合起来，这种粉尘的过滤效果与轰动频率的彼此结合，使布袋收尘器的捕收功率有了显着的改进。 表4  布袋收尘器的作业制度作业制度1977年曾经目     前温度230oF220oF布袋轰动周期每45分钟守时轰动压力下降时轰动轰动频率32周/每天4周/每天过滤介质奥尔尤全成纤维布袋德垒龙32布袋烟囱砷的排出量（毫克/Scm）75~256~10砷（磅/天）273~76016~20 布袋尘的均匀档次（分量%）AsAs2O3FeSbAu（盎司/吨）65~7285~951.0~2.50.3~0.70.10~0.15 均匀收尘功率为99.85%。过滤介质布袋收尘器开始选用奥尔尤（-种由腈聚合物制成的合成纤维）作过滤介质，但用各种不同材料制成的过滤布袋进行了广泛的研讨后，选用了泼里特斯（porrltts）和斯本塞（speneer）的德垒龙32过滤介质，这种袋子已证明其运用是很牢靠的。     一台变速的气动排风机将已净化的布袋收尘器的尾气送入直径9英尺，高150英尺的烟囱。烟囱气体的标准分析成果如下：          1.25%SO2、19.9%O2、78.5%N2和0.1%C02、干的分子量为29.4磅/磅摩耳。     被收回的之处理： 布袋收尘器每-个作业日均匀收回15吨烟尘，这种布袋尘的典型分析成果是（分量%）：85~95As203，1.0~2.6、0.3~0.7Sb和0.1~0.15Au（盎司/吨）。     曩昔几年中，布袋尘被气动运输机送到处在永冻层内的专门地下库房内，这类库房是用来储存As2O3粉尘。在贮仓发掘竣工今后，安装了混凝土隔板以避免任何被贮物料从贮仓中移出。在将布袋尘放人贮仓曾经，或许会有-部分粉尘透过地层返回到地上。运用气动运输机压风将地下逸出的布袋尘带入收尘器进口风道。     如今北美商场状况有所好转，因此产品已由亏本变为盈余。     现在布袋尘被风力输送至15,000立方英尺的园筒贮仓内，这种不纯的粉尘然后用1500立方英尺的轿车散装载运至美国东南部的精粹厂。为了避免在往园筒贮仓和往轿车上装料时漏尘，贮仓和轿车的装料是在带式收尘器人口风管后边在负压下进行操作（装料）。结语    因为黄金出产的不断发展，为了满意冶金和环保要求，多年来贾特耶洛奈夫矿山有限公司在组合运用硫化矿精矿焙烧和烟气净化系统方面已有所发展。经过改造现有设备，气体净化系统的功率已获得了改进。当时，北美商场扩展，使得布袋尘的处理已由亏本变为盈余。

气体净化与焙砂粉尘的收回从第二段焙烧炉逸出的混合炉气，穿过两台串联设备的狂药旋风收尘器，每台旋风收尘器将捕收得的焙砂尘悉数卸入独自的淬火槽内。淬火后的焙烧产品用泵送至焙砂洗刷体系。留下来的焙烧尘和旋风收尘器排出的气体为880oF，在进入电收尘器之前，用空气调理到700oF。 这两台静电收尘器是-种K型带有棒条风障的柯特奈尔收尘设备，每台收尘器是由两组平行摆放的设备组成，而这种设备都使气流分支进入到两个串联摆放的区间内。每-区间含有882~1/8英寸（直径）的捅收电极和272根3/16英寸方形的绕线放电电极。这种捕收电极摆放成18个风障（8英尺长、12英尺高），风障间有-根8英寸的导管。这种放电电极构成17个风障并坐落8英寸导管中。这种收尘器外壳是软钢结构并且是充沛绝缘的。 为了从电极上震打下烟尘，须操控顶锤击打捕收电极和放电电极结构的次数。焙砂粉尘被震打下来落入V形仓内，然后送往淬火槽。经过电收尘器的气体流量及其散布，系由设备在各收尘器收支口中的多向叶片式气闸来调理。如今只要四组设备中的两组在作业，而其他的两组作为备用。当-组设备呈现严峻的短路或其他毛病时，就中止其作业，而将另-组设备投入运用直到设备修好停止。 高压直流电是依托变压器来发生，由低压500伏升高至高压500伏。经过运用机械整流器使高电位交流电转变为高压直流电。负电荷放电电极使周围的气体电离，从而使导电的焙砂粉尘带上电荷，这种荷电的粉尘颗粒就被招引和沉积在接地的捕收电极上。留在捕收电极上的粉尘直到经过顶锤震打使其卸下停止。 不发生电弧的最大电压能使电收尘器取得最高的捕收率。作业电压与气体成分，气温文粉尘浓度有关，而所有这些要素又是焙烧炉作业参数的函数。 变压器初级线圈-边上的电压和电流可起监督效果，用以显现捕收电极放电的中止，以及因为绝缘子受污染或风障之间因粉尘增多而形成的短路。为战胜设备这类设备时呈现事端，有必要依据-个具体的项目对照表按计划进行设备和查看。看起来不太重要的项目，如：风道和外壳绝缘的损坏能引起冷点，冷点的呈现促进了坚固的锑和焙砂粉尘集料的生成。这些集料就会使得给料斗螺旋运输机遭到危害或形成短路。进口邻近漏风足以使脱离气体而冷凝下来，并污染被捕收的焙烧尘。 这种静电收尘器金的捕收率平均为94.5%（按旋风收尘器尾气中金的含量而言）。 表3  静电收尘器的作业参数进口温度700oF出口温度600oF初级电压550伏次级电压50,000伏 静电收尘器粉尘的典型分析成果AuFeSAsSb1.4318,002.752.290.30（盎司/吨）（分量%）（分量%）（分量%）（分量%） 气体冷却 静电收尘器的尾气经过参加由炉外的混合式扇风机牵引的调理空气，使之冷却到220oF。气相中所含的As2O3在坐落混合式扇风机下方的扩展室内冷凝成-种细粒的粉尘。使用设备在混合式扇风机调理风进口的气动操控调理风门，使布袋收尘室的温度保持在220oF。调理风门是由热电偶和温度操控器来主动定位。 静电收尘器分出的气体量约为6500标准立方英尺/分，温度为600oF，这种气体被空气调理到流量约为3500标准立方英尺/分，温度220oF。在8个隔室的300型德拉柯式布袋收尘室内，从已冷却的焙烧炉排出的气体中收回冷凝下来的。每-隔室装有300个直径5英寸、长10英尺德垒尤（Draylon）32作成的口袋，其额外容量为60000立方英尺/分，230oF。规划出的这种设备，空气对滤布之比为1.9立方英尺/分平方英尺，捕收率最低为99.8%。开始，这种设备装有记时震打设备以便从布袋上取下烟尘。每两个隔室配有-个V形料仓和螺旋运输机，为的是搜集和运送。-台横向运输机将粉尘送入富勒尔-金尤型风动输料泵内。 1978年联邦政府发布了-个金焙烧炉烟囱神的排放标准，规定为15毫克/Scm。在此期间，经过改进首要的布袋收尘室的操作条件，使其牧尘功率得到了改进。布袋收尘室温度为了进步由气相冷凝成固相的百分率，布袋收尘器的作业温度由230oF降为220oF。进-步下降温度被认为是不现实的，因为有必要使气温保持在SOz的露点以上。布袋的轰动周期    布袋收尘器开始是经过-台记时的震打设备从布袋上震下粉尘。在贾特矿山，轰动周期为每45分钟震打-周。每天一共进行32周。研讨标明，当布袋在进行轰动作业时，其捕收功率最低。这想必是因为布袋的轰动效果，形成某些细粒级的粉尘穿过滤布的微孔，而使得从烟囱中排出的As2O3量添加。

抗拉强度与维氏、布氏、洛氏的硬度对照表 右键下载：抗拉强度与维氏17号用.pdf

由烧结的致密钼条生产钼棒、钼丝和钼带等的压力加工是旋锻和拉伸组成的典型工艺。为了提高钼加工材的质量和生产率，扩大产品的品种和规格，降低加工成本，目前已用轧制法代替旋锻法。为了使钼的压力加工型能得到改进，致密的钼条要求纯度高，密度大，晶粒度细且均匀。粉末冶金法制取的钼条一般都具备这些条件，而真空熔炼制取的钼制品，纯度虽高，但一般为粗晶粒结构，需在1400～1700℃下进行挤压，使晶粒变细后再进行锻造、拉丝、轧板。采用粉末冶金法制取的或真空熔炼挤压处理后的致密钼条（棒）经旋锻（或轧制）、拉拔加工成各种规格的棒材或丝材，带材，其致密的锭或板坯可经轧制加工成各种规格的钼板、箔等产品。关于钼压力加工的机理、工艺参数选择、影响产品质量等问题可参阅参考文献《稀有金属材料加工手册》(冶金工业出版社，北京，1984年)和《钼冶金进展》(西安冶金建筑学院，西安，1980年)。

③混联法混联法是指拜耳法与烧结法联合在一起，既有串联的内容也有并联的内容；高品位矿石先经拜耳法处理，产出的残渣赤泥再经烧结法处理，同时在烧结配料时又加入低品位矿石与拜耳赤泥同时处理，最终的残渣赤泥由烧结法排出。    本法是中国的独创，解决了赤泥熟料烧成时的技术难题，但是带来了配料复杂、烧结法产能加大使产品成本加高等不利因素。中国目前的郑州铝厂、贵州铝厂及山西铝厂都是混联法工艺流程。    目前世界上只有凰夫洛达尔厂在采用联合法（串联法）生产，其实际生产主要指标如下。    a.入厂铝矿低品位三水铝石矿。组成如下：                  组成      A12O3   Fe2O3   SiO2    CaO   TiO2   A/S                含量／％     42     17.7    11.7    0.9   2.3    3.58    b.氧化铝总回收率87.87%；碱耗Na2CO3 100% 114.2kg/t; NaOH 100% 10.6kg/t;石灰石单耗：附水10%，1.42t/t；熟料单耗2.62t/t；电力单耗456 kW?h/t；蒸汽单耗12.9MJ/t;新水单耗3.9t/t;烧成煤耗464.4kg/t;产品比例：70%拜耳法，30%烧结法。

黑色金属硬度及强度换算值硬度洛氏表面洛氏维氏布氏(F/D²=30)HRCHRAHR15NHR30NHR45NHVHBSHBW20.020.521.021.522.022.523.023.524.024.525.025.526.026.527.027.528.028.529.029.530.030.531.031.532.032.533.033.534.034.560.260.460.761.061.261.561.762.062.262.562.863.063.363.563.864.064.364.664.865.165.365.665.866.166.466.666.967.167.467.768.869.069.369.569.870.070.370.670.871.171.471.671.972.272.472.773.073.373.573.874.174.474.774.975.275.575.876.176.476.740.741.241.742.242.643.143.644.044.545.045.545.946.446.947.347.848.348.749.249.750.250.651.151.652.052.553.053.453.954.419.219.820.421.021.522.122.723.323.924.525.125.726.326.927.528.128.729.329.930.531.131.732.332.933.534.134.735.335.936.5226228230233235238241244247250253256259262266269273276280284288292296300304308313317321326225227229232234237240242245248251254257260263266269273276280283287291294298302306310314318(适用于含碳量由低到高的钢种)抗拉强度ób/MPa碳钢铬钢铬钒钢铬镍钢铬钼钢铬镍钼钢铬锰硅钢超高强度钢不锈钢7747847938038138238338438548648758868979089199309429549659779891002101410271039105210651078109211057427517607697797887988088188288388488598708808919029149259379489609729849961009102210341048106173674475376177077978879780781682683784785886988089290391592894095396698099310071022103610511067782787792797803809815822829836843851859867876885894904914924935946957969981994100710201034104874775376076777478178979780581382283184085086087088089190291392493694896197498710011015102910438508598698798909019129239359479599729859991012102710411056107178178879480180981682483284084885686587488389390291292293394395496597798910011013102610391052106674074975876777778679680681682683784785886887989090191392493694795997198399610081021103410471060硬度洛氏表面洛氏维氏布氏(F/D2=30)HRCHRAHR15NHR30NHR45NHVHBSHBW35.035.536.036.537.037.538.038.539.039.540.040.541.041.542.042.543.043.544.044.545.045.546.046.547.047.548.048.549.049.550.050.551.067.968.268.468.769.069.269.569.770.070.370.570.871.171.371.671.872.172.472.672.973.273.473.773.974.274.574.775.075.375.575.876.176.377.077.277.577.878.178.478.779.079.379.679.980.280.580.881.181.481.782.082.382.682.983.283.583.784.084.384.684.985.285.585.786.086.354.855.355.856.256.757.257.658.158.659.059.560.060.460.961.361.862.362.763.263.664.164.665.065.565.966.466.867.367.768.268.669.169.537.037.638.238.839.440.040.641.241.842.443.043.644.244.845.445.946.547.147.748.348.949.550.150.751.251.852.453.053.654.254.755.355.9331335340345350355360365371376381387393398404410416422428435441448454461468475482489497504512520527323327332336341345350355360365370375380385391396401407413418424430436442449370375381386392397403409415422428435441448455463470478486494502510518抗拉强度ób/MPa碳钢铬钢铬钒钢铬镍钢铬钼钢铬镍钼钢铬锰硅钢超高强度钢不锈钢1119113311471162117711921207122212381254127112881305132213401359137813971417143814591481150315261550157516001626165316811710107410881102111611311146116111761192120812251242126012781296131513351355137613981420144414681493151915461574160316331665169817321768108210981114113111481165118312011219123812571276129613171337135813801401142414461469149315171541156615911617164316701697172417521780106310781093110911251142115911771195121412331252127312931314133613581380140414271451147615021527155415811608163616651695172417551786105810741090110611221139115711741192121112301249126912891310133113531375139714201444146814921517154215681595162216491677170617351764108711031119113611531171118912071226124512651285130613271348137013921415143914621487151215371563158916161643167116991728175817881819107910941108112311391155117111871204122212401258127712961316133613571378140014221445146914931517154315691595162316511679170917391770117011951219124312671290131313361359138114041427145014731496152015441569159416201646167417021731176117921074108711011116113011451161117611931209122612441262128012991319133913611383140514291453147915051533156215921623165516891725硬度洛氏表面洛氏维氏布氏(F/D2=30)HRCHRAHR15NHR30NHR45NHVHBSHBW51.552.052.553.053.554.054.555.055.556.056.557.057.558.058.559.059.560.060.561.061.562.062.563.063.564.064.565.065.566.066.567.067.568.076.676.977.177.477.777.978.278.578.779.079.379.579.880.180.380.680.981.281.481.782.082.282.582.883.183.383.683.984.184.484.785.085.285.586.686.887.187.487.687.988.188.488.688.989.189.489,689.890.090.290.490.690.891.091.291.491.591.791.891.992.192.270.070.470.971.371.872.272.673.173.573.974.474.875.275.676.176.576.977.377.778.178.679.079.479.880.280.681.081.356.557.157.658.258.859.459.960.561.161.762.262.863.463.964.565.165.666.266.867.367.968.469.069.570.170.671.271.7535544552561569578587596606615625635645655666676687698710721733745757770782795809822836850865586894909527535544552561569577585593601608616622628634639643647650抗拉强度ób/MPa碳钢铬钢铬钒钢铬镍钢铬钼钢铬镍钼钢铬锰硅钢超高强度钢不锈钢1806184518091839186918991930196119932026181818501883191719511986202220581794182518561888185018811914194718011834186719011936197120082045182418571892192919662006204720902135218122302281233423902448250925722639附表4黑色金属硬度及强度换算值(主要适用于低碳钢)硬度抗拉强度ób/MPa洛氏表面洛氏维氏布氏HRBHR15THR30THR45THVHBSF/D2=10F/D2=3060.060.561.061.562.062.563.063.564.064.565.065.566.066.567.067.568.068.569.069.570.070.571.071.572.072.573.073.574.074.580.480.580.780.880.981.181.281.481.581.681.881.982.182.282.382.582.682.782.983.083.283.383.483.683.783.984.084.184.384.456.156.456.757.157.457.758.058.358.759.059.359.659.960.360.660.961.261.561.962.262.562.863.163.563.864.164.464.765.165.430.430.931.431.932.432.933.534.034.535.035.536.136.637.137.638.138.639.239.740.240.741.241.742.342.843.343.844.344.845.4105105106107108108109110110111112113114115115116117118119120121122123124125126128129130131102102103103104104105105106106107107108108109110110111112112113114115115116117118119120121375377379381382384386388390393395397399402404407409412415418421424427430433437440444447451硬度抗拉强度ób/MPa洛氏表面洛氏维氏布氏HRBHR15THR30THR45THVHBSF/D²=10F/D²=3075.075.576.076.577.077.578.078.579.079.580.080.581.081.582.082.583.083.584.084.585.085.586.086.587.087.588.088.589.089.584.584.784.885.085.185.285.485.585.785.885.986.186.286.386.586.686.886.987.087.287.387.587.687.787.988.088.188.388.488.665.766.066.366.667.067.367.667.968.268.668.969.269.569.870.270.570.871.171.471.872.172.472.773.073.473.774.074.374.675.045.946.446.947.447.948.549.049.550.050.551.051.652.152.653.153.654.154.755.255.756.256.757.257.858.358.859.359.860.360.9132134135136138139140142143145146148149151152154156157159161163165166168170172174176178180122123124125126127128129130132133134136137138140152155156158159161163164166168170172174455459463467471475480484489493498503508513518523529534540546551557563570576582589596603609硬度抗拉强度ób/MPa洛氏表面洛氏维氏布氏HRBHR15THR30THR45THVHBSF/D²=10F/D²=3090.090.591.091.592.092.593.093.594.094.595.595.096.096.597.097.598.098.599.099.5100.088.788.889.089.189.389.489.589.789.889.990.190.290.490.590.690.890.991.191.291.391.575.375.675.976.276.676.977.277.577.878.278.578.879.179.479.880.180.480.781.081.481.761.461.962.462.963.464.064.565.065.566.066.567.167.668.168.669.169.670.270.771.271.7183185187189191194196199201203206208211214216219222225227230233176178180182184187189192195197200203206209212215218222226229232617624631639646654662670678686695703712721730739749758768778788

冷轧薄钢板，简称冷轧钢板、冷轧薄板、冷轧板、冷板等。它还包括不锈钢板、弹簧钢板、硬钢片、镀锌板、镀锡板、镀铝板等。冷轧薄钢带，简称冷轧钢带、冷轧带钢、钢带、带钢、薄钢带、冷轧卷等。还包括不锈钢带、镀锌钢带、镀锡钢带等。 冷轧钢板标准 冷轧薄钢板、钢带（以下简称冷轧薄板）主要用于零件的冲压加工，而冷轧薄板的力学性能十分重要，它直接关系到板材的冲压性能。冷轧薄板是以不同的热处理状态分级的，不同硬度的材料，用于不同的加工方法，国家标准GB/T 13237-1991《优质碳素结构钢冷轧薄钢板和钢带》将冷轧薄板大致分为三级，P级用于普通冲压，S级用于深度冲压，Z级用于最深度冲压。中国冶金标准YB/T 5059-1993《低碳钢冷轧钢带》将薄钢板按硬度分为五级，即：TR（特级）、R（软）、BR（半软）、DY（低硬）和Y（冷硬）。其实通过一定的冷轧变形程度和冷轧后热处理的恰当配合，可以在广泛的范围内满足用户关于材料力学性能方面的要求。冷轧薄板根据用户加工上的要求可以分成更多的级别。例如：日本工业标准JIS G3141-1996《冷轧碳素钢钢板和钢带》的分类除分为一般用（spcc）、冲压用(spcd)和深冲压用（spce）三类外，还细分为退火、标准调质、1/8硬、1/4硬、1/2硬、全硬等级别。 在冷轧薄板力学性能的检测方面，一些标准只规定了拉伸试验，另一些标准除拉伸试验外还规定了硬度试验。 中国标准GB/T 13237-1991就只规定了拉伸试验，技术要求冷轧钢板标准如表一所示：牌号 抗拉强度/MPa伸长率不小于拉延级别Z－S和PZSP08F275～365275～38034323008,08Al,10F275～390275～41032302810295～410295～43030392815F315～430315～45029282715335～450335～47027262520355～490335～50026252425——390～540——242330——440～590——222135——490～635——201940——510～650————1845——530～680————1650——540～715————14 日本标准JIS G3141-1996《冷轧碳素钢钢板和钢带》（该标准中包含了冷轧薄钢板和钢带）规定了拉伸试验，也规定了硬度试验，该标准的力学性能要求如下：表二：标准调质和退火的钢板、钢带的拉伸试验质牌号抗拉强度/MPa 不小于 伸长率/%不小于试样按以下公称厚度/mm>=0.250.250.400.601.01.6>=2.5SPCC SPCD SPCE(270) 270 270(32) 34 36(34) 36 3836 38 40　 37 39 41 　　 (38) 40 42 　39 41 435号试样轧制方向 表三：标准调质和退火的钢板、钢带的硬度值。调质区分符号 硬度最大HRBHV退火A57105标准调质S65115 注：厚度小于0.6mm的钢板和钢带，原则上不进行拉伸试验。 表四：1/8硬、1/4硬、1/2硬和全硬材料的拉伸试验值。调质区分 符号 抗拉强度/MPa伸长率/%最小试样1/8硬8294～410255号试样轧制方向1/4硬4370～490101/2硬2440～590——硬1>=550——     表五：1/8硬、1/4硬、1/2硬和全硬状态的硬度值。调质区分符号HRBHV1/8硬 1/4硬8450～7165～8095～130 115～1501/2硬 硬2174～89 ≥85135～185 ≥170注：HRB和HV，仅选用其中之一。英国标准BS 1449/1.9-1991《厚板、薄板和钢带第一部分：碳素钢和碳锰钢厚板、薄板和钢带具有成形性能的冷轧窄钢带技术条件》对冷轧板分级为CS1（铝镇静稳定化超深冲）、CS2（超深冲）、CS3（深冲）、CS4（折边）、CS15（商品级）。这项标准的力学性能要求如表六所示： 表六：钢材交货时的力学性能轧制状态和级别退火（A）或平整冷轧（SP）状态硬度HV1)2)最大屈服强度Re1)/MPa最小抗拉强度Rm1)/MPa最小伸长率A1)/%最小弯心直径1)（180°弯曲）原始标距LO50mm80mmCS1A9514027038（36）0aSP10514027036（34）0aCS2A9514027036（34）0a SP10014027036（34）0aCS3A100（140）（280）（34）（32）0aSP110（140）（280）（34）（32）0aCS4A105（140）（280）——0aSP115（140）（280）——0a 注：1）窄钢带交货应符合，或者硬度和弯曲试验，或者拉伸和弯曲试验，但硬度和拉伸试验不应同时进行。     2）对于SP（平整冷轧）状态，与镀层精整（PL）或镜面光洁度（MF），或以“无拉伸痕”交货的钢材组合，最大硬度可以提高5个HV或抗拉强度可以提高20MPa。     3）牌号CS2、CS3和CS4的硬度值仅适用于沸腾钢。 如上所述冷轧薄板的力学性能可以通过拉伸试验来检测，也可以通过硬度试验来检测。由于硬度试验设备简单、易于掌握，试验效率高，并且金属硬度与强度之间有一定的对应关系，所以硬度检测是确定材料力学性能的更方便的方法。冷轧薄板的硬度检测可以用于冷轧板生产过程的质量控制，更适于生产冲压产品的厂家对原材料进行力学性能的复检。 日本工业标准JIS G3141-1996规定的硬度试验是洛氏硬度HRB和维氏硬度HV。维氏硬度试验可用于冷轧薄板，但洛氏硬度HRB却不适用于测试薄板材料。因为当板材厚度小于2mm时，测试HRB硬度可能会因为发生“测砧效应”而使测量的硬度值失准。对于薄板材料，可以测试表面洛氏硬度HRN或HRT，然后换算成HRB或HV硬度。冷轧钢板标准生产了一种便携式表面洛氏硬度计，它非常适合测试薄板和钢带材料，它可以在生产现场、销售现场或材料仓库快速进行冷轧薄板材料的洛氏硬度检测，完成一次测量仅需要10秒钟时间，检测的板材厚度范围为0.05-50mm。这种仪器可以用在冷轧薄板带的生产线上，对产品的热处理效果进行在线的质量控制。这种仪器更适用于冲压产品的生产厂家。可以用它对购入的板材硬度进行复检，可以携带它去钢材市场选购材料，也可以利用它对自己厂生产的冲压产品进行硬度检测。 这种仪器如果配上一个支承座，还可以放到办公桌上使用。可以对成批的成品或半成品工件做逐件检测。它的测试精度与台式洛氏硬度计相同。 目前冷轧薄带材料正在向超薄方向发展，据报道，上海宝钢已扎制出厚度为0.08mm的冷轧薄板带材。采用本所生产的PHR-1S型表面洛氏硬度计，配一个金刚点砧座，就可测试薄至0.05mm冷轧薄板带材料的硬度。 这种应用完全可以取代维氏硬度计，使冷轧薄板材料的力学性能检测实现快速、简便、经济。

热轧钢管采用的是德国技术的制造设备及先进的涡流探伤设备；美国进口的清除内毛刺和冷缩径工艺设备，确保内壁光洁平滑无损伤及焊缝再处理；国内最先进的自动化天然气高温退火炉，退火温度达1000℃，彻底消除钢管制造过程中产生的内应力；国内最先进的排辊式制管及缩径设备；水压试验工序改为100％静水压常规工序，压力不低于60公斤，确保产品质量过关。设备完善的化学实验室、物理实验室、万能材料试验机、洛氏硬度仪等高端检验检测设备，为产品质量提高可靠保障。 热轧钢管适用范围： 本产品广泛应用于中低压流体输送管道，煤气管道、天然气管道、供水管道、污水处理管道、空调管道、消防管道、建筑工程、化工工程、石油管道工程、供热取暖工程及设备工程等是近两年开发的国家“九五”重点高新技术推广项目和国家“火炬”计划项目，适用于石油天然气工业。给排水工程、化学工业、电力工业农业灌溉、城市建设，也可用于气体输送管道用，并可做结构管使用，打桩、桥梁、码头、道路等通用。 热轧钢管的材质： 本产品材质为10#，20#，35#，45#，X42, X60, X80, Q235，Q295，Q345，也可根据客户需求自选材质。 热轧钢管的标准： 本产品依据API SPEC 5L石油天然气标准、API SPEC 5CT石油套管规范,GB/T8163-1999输送流体用钢管GB/T8162-1999结构用钢管标准。 定尺长度： 定尺长度为8000～12000mm±500mm，也可根据客户需求长度生产。 热轧钢管可供应的规格型号：除下列规格型号外，也可根据客户需求生产非型号钢管。 经过几年来厂家和客户的使用验证了我公司产品质量有可靠保障，是无缝钢管的替代产品，产品畅销全国20多个省、市、自治区，因质优价廉受到广大客户的青睐。

保加利亚库里洛铅厂采用分层熔析富集法于转炉中处理含银2%～3%的高铅银锌壳（肥壳），生产出富银锌壳。 转炉为圆筒卧式回转炉体，外壳用钢板焊接面成，内衬镁砖，容量约600kg。用小型风机送风。加料前，先将炉子预热至750～800℃后，加入肥壳500kg和木炭5～10kg，盖上炉盖，燃油加热，于850℃进行还原熔炼。在熔炼过程中，每10min回转炉体一次，以搅拌合金。待合金完全熔融后停止加热，取下炉盖，扒出氧化渣，让熔融合金在炉内自然冷却和沉降。当炉温降至800℃时，富银锌壳开始凝析出来。至熔池温度降至600℃，扒出富银锌壳。再降温至500～550℃扒出上部的锌壳返回下次再熔析。熔池下部为铅液，含银约500g∕t，返回用于加锌除银。富银锌壳再于烧油的蒸馏炉蒸锌后，获得含银约42%的富铅，送灰吹炉灰吹。 熔析富集作业时间约3h，它的优点是：（1）经分层熔析后铅沉降至下层分离；（2）是在高温和转动炉体的搅拌下熔化，分阶段降温析出富银锌壳等产品；（3）炉内为还原气氛，可防止锌的氧化。 产出的富银锌壳，必要时可再次进行焙析富集。即将其置于直径0.3～0.5m、高1.3～1.5m的立式熔析锅内，在木炭或其他还原剂覆盖下加温至不高于750℃熔化，这时可使富集在上层的合金含铅降至5%～8%。下层铅水经虹吸管放出。 上层合金还曾于1000℃及266.64Pa（2mmHg）负压下进行真空蒸馏试验，可蒸馏除去99%～99.5%的锌和85%～90%的铅，银的回收率达98%～99%，所产出的银铜铅合金的组分列于下表。由于这种合金含银很高，不必再经灰吹，就可直接用电解法提纯银。 表  银铜铅合金组分（%）样号AgCuPbZn190.128.351.21痕量288.458.922.23

众所周知，元素硫具有强的负电性，它易与碱金属和碱土金属生成多硫化物。金银等贵金属又与硫有较强的亲合力，而易生成硫化物。且鉴于多硫化物是可溶的。这就为它们溶解金银供给了条件和理论依据。 文献报导中已研讨过的多硫化物浸金溶剂有：（NH4）2S5、Na2S5和CaS5等。这些试剂都是无毒的，实验成果也是令人满意的。且大多数金矿石或金精矿都含有必定量的铜，在浸出作业中可起催化氧化和消除游离S2－的效果。且多硫化物在溶液中能安稳存在的离于为S42－和S52－，它和O2相同具有氧化性。如S42－在参加氧化后，则取得6个电子而还原为S2－。 多硫化物浸出金的热力学研讨是И.А.卡可夫斯基1962年宣布的。尔后，南非约翰内斯堡联合投资公司（J.C.I.）实验室又对多硫化铵从含砷锑金矿中浸取金的工艺进行了体系的研讨，并在格拉夫洛特工厂建立了5t∕d的实验工厂，从含Sb31.5%、As4.5%、Au60g∕t的浮选精矿中浸出收回金和锑。 多硫化物用于浸出金，具有选择性浸出率高，无污染等长处。用于浸出硫化矿中的金，还可运用矿藏中所含的硫与参加药剂（Na2S、CaS、（NH4）2S）反响生成多硫化物，并可从浸液中收回元素硫。且浸液能屡次循环运用，试剂的再生和制作办法也简略。 南非选用多硫化铵法的条件是在25℃和常压下，多硫化铵的用量为理论量的2～3倍，即浸液中含（NH4）2Sr约40%，浸出时刻8h。因为反响进程中会生成NH3和H2S，设备应密封。 格拉夫洛特工厂是世界上辉锑矿首要出产供应商之一，该厂辉锑矿产量约占西方国家总产值的60%。该厂选用多硫化铵浸出，进程中金的浸出率约80%，锑浸出率90%。精矿中虽含砷4.5%，但浸出率只0.6%，绝大部分砷留于渣中，可完成选择性别离。浸出的金用活性炭吸附收回后，再通蒸汽加热使锑呈Sb2S5沉积，并使其转化为Sb2S3产品。Sb2S5沉积时逸出NH3和H2S经冷凝收回，再参加分化产出的元素硫制成多硫化铵回来再用于浸出。试剂的再生率可达90%。因为所建5t∕d的精矿浸出实验厂目标安稳，后又将它改建为150t∕d的精矿出产工厂。改建后年产金约93kg，并产出含Sb71.6%、As0.7%的锑精矿。 中南工业大学对湿法炼铅硫化浸渣和湿法炼锑的含砷硫化浸渣进行多硫化铵和多浸金实验，是向矿浆中加（NH4）2S和Na2S，运用浸渣中的硫使之生成多硫化物。实验是在恒温水浴的500mL三颈烧瓶中进行。当选用多硫化铵法时，每批参加湿法炼铅渣60～100g，在最佳条件：温度50～70℃，（NH4）2S 250mL、30mL以上，浸出时刻6～9h，金的浸出率大于90%。实验中还曾增加克己的多硫化铵（每升（NH4）2S加元素硫200g制造）30～50ml。因为浸渣中含S达51.07%，经过多项条件实验，S的浸出率均大于98%，浸出的S2－已能满意生成多硫化铵的要求有余，故另增加的多硫化铵对金的浸出率无明显影响。但因为多硫化铵的热安稳性差，浸液温度上升至70℃时会发作元素硫的分出。进程中还会逸出NH3和H2S。 选用多从湿法炼锑的含砷硫化渣中浸出金是运用上述相同的办法，其条件为：温度90℃、固液比1∶7、NaOH 0.5mol／L、Na2S、116g∕L、浸出时刻6h，金的浸出率约85%。增加Na2S浓度和改动温度、固液比、NaOH参加量和浸出时刻等条件，对金的浸出率只略有影响。这可能与天然金在浸渣中首要呈显微和次显微粒级未解离有关。 浸出液中的金运用活性炭吸附或用TBP萃取，收回率均选97%以上。 鉴于浸出矿藏中的硫能与增加的碱金属和碱土金属硫化物生成多硫化物。以此类推：矿藏中所含的可溶碱金属和碱土金属也能与矿藏中的硫反响生成多硫化物以浸出金。若能创造条件（如增加某些助剂等）使它们本身之间完成这种反响，在处理含有这些元素的矿石时则不用增加任何溶剂。 多硫化钙溶解金的小型探索性实验是西安冶金建筑学院进行的。它是用石灰（或消石灰）、及增加剂，选用湿法或火法制成石硫合剂（LSSS）。因为制备进程的化学反响是极杂乱的，产出的LSSS其化学组分也难以测定，但从终究降解物质看，首要组分是CaS5和CaS2O3，故推知其制备反响可能是： 2CaO＋8S＋H2O CaS5＋CaS2O3＋H2S（湿法） 3CaO＋12S 2CaS5＋CaS2O3（火法） 以CaS5而论，它溶解金的首要反响可能是：在无氧化剂时，S52－兼有氧化和配位两层效果： Au＋2S52－ AuS5－＋S42－＋S2－＋e 在有氧化剂时，S52－只起配位效果： Au＋S52－ AuS5－＋e 而CaS2O3也可在氧化催化剂的效果下浸出金： 2Au＋4S2O32－＋H2O＋ O2 2Au（S2O3）23－＋2OH－ 实验运用的矿藏质料首要组分为：Au60g∕t、Ag112g∕t、Cu3.7%、Pb11%、S33%、Fe28%。实验证明，不管是否另加氧化剂，LSSS都可溶解金银，且将原液稀释3倍，金银的溶解率也好。若向此浸液中别离增加Cu（NH4）22＋0.02mol、NH3·H2O0.55mol、Na2S2O30.2mol，都可进步金银的浸出率。 运用LSSS的性液浸出秦岭某金银精矿时，在温度40℃、pH14、固液比1∶3，参加精矿30g，LSSS 90mL，配以NH3·H2O0.55mol，经拌和浸出10h，金银的浸出率别离为98.00%和80.07%。 中南工业大学在对含硫23.77%、砷4.78%、锑2.85%、Au50g∕t的难处理精矿加石灰焙烧固硫砷实验中，虽焙砂固砷率达99%以上，固硫率也达94.62%,但焙砂中还有5.38%的其他硫化物。经X线衍射分析，这些硫化物首要以硫化钙状况存在。因硫化钙在水中具有必定的溶解度，若选用化法浸出有必要预先脱除CaS，不然进程中会分化出硫，对化发作晦气影响。若选用多硫化物法浸出，则不用脱除CaS，它的存在还可成为浸出金的溶剂。 对上述固硫、砷焙砂的多硫化物浸出，经实验选定的条件为：Na2S浓度136g∕L，并参加元素硫（Na2S∶S0的分子比1∶3～4）使浸液呈赤色，在温度80～90℃，拌和浸出2h，金的浸出率可达80%左右。但随着浸出时刻的延伸，浸出率即呈现下降，这可能是温度过高，使多硫化物发作分化所造成的。为进行比照，将此焙砂直接在NaCN 0.1%、pH10～11、固液比1∶5的常温下拌和化24h，金的浸出率只58.0%；将此焙砂进行空气氧化预先脱除CaS后再化，金的浸出率进步至80.83%；浸渣再次进行两段化，金的浸出率也只到达85.39%。

发掘现代河槽、阶地的大型砂金矿床运用采金船。使用采金船发掘的基本条件之一，是矿床最好散布在河、湖等现代水域中。当矿床所在地段的地下水位很高或水源可以处理时，也可由采金船发掘出露天水池，使船身漂浮在人工水池中进行作业。近代规划的大型新式采金船，每只挖斗的容量达600L，可以采掘到水平面以下42～50m深处，每台采金船处理砂砾的才能可达每年500万m3，人均采掘上效相当于水力采掘工效的6倍以上。因为它处理砂砾的才能大，且发掘本钱只要水力发掘的55%，因此用它发掘含金0.1g∕t的砂矿也是合算的。 采金船采金于1870年首先出现在新西兰，随后为美国（1890年）、前苏联（1893年）、澳大利亚（1899年）、加纳（1901年）和马来西亚（1912年）等国所选用。如今，有些国家的大型富砂矿已被采完，用采金船发掘的砂矿金产值都不大，约只占金总产值的2.5%，在我国，跟着国家建设事业的开展，采金工作者自行规划制作了各类采金船，其间包含我国创始的双斗架采金船，它的生产才能比同级挖斗容量的单斗架采金船进步一倍。采金船已成为我国砂金矿的首要发掘设备，所产的金量已达砂金矿总产金量的60%以上。 采金船的型式，以发掘机械分类有链斗式、吸入式、机械铲式和抓斗式四种。为发掘海洋砂金矿的需求，津巴布韦配备有管径25.4cm（10英寸）的绞吸式采金船，它的发掘深度可达60m，生产才能为230m3∕h矿砂。 链斗式采金船在水下发掘时搅动最小，给矿平稳，它是发掘砂金矿最理想的设备，链斗式采金船配备的采选设备首要包含采掘挖斗作业线、别离粘土和粗大砾石的粗孔筛、收回金的重选－混设备，以及将尾矿和不含单体解离金的砂砾会集堆积的运送作业线四部分。这种采金船首要以挖斗容量分类。挖斗容量250L以上的为大型采金船，小于150L的为小型采金船，常用的各种链斗式采金船的首要技术目标如下表。表  链斗式采金船的首要技术目标  挖斗容量∕L5080100150210228250  水下采掘深度∕m677～9101115  水上发掘高度∕m1224  挖斗数量∕个72778075月生产才能∕t1.5×1044.0×1045.0×104（9～12）×104（15～18）×104（20～25）×104采金船总重∕t100200～390400500～9001000～12001350～1400  挖斗容量∕L283380400453510566600  水下采掘深度∕m1515～301725～30373950  水上发掘高度∕m710  挖斗数量∕个110168～170月生产才能∕t（22～27）×104（27～32）×104（35～41）×104（22～25）×104（25～28）×104（27～30）×104（30～36）×104采金船总重∕t1400～16002000～350028002000～2500375054009000在西方国家中，布洛洛（Bulolo）采金船采矿有限公司的生产实践可能是有代表性的，它所用的流程如图1所示。图1  布洛洛采金船有限公司收回金的流程 采金船采出的砂砾，先经过2.1m×11.6m孔径6mm的粗筛除掉砾石。筛下产品经过双层台面的摇摆机械溜槽和亨盖亚恩（Hungarian）来复条摇床处理，溜槽和摇床的总面积为214m2。纯洁的周期地加到溜槽和摇床顶部洁净的混板上。 摇床尾矿送至20台普莱泽（Placer）107cm的跳汰机中粗选。进料最大粒度为5～6mm，跳汰机尾矿抛弃。粗精矿于两组各由三台串联的克兰格尔（Cranglc）61cm的跳汰机上精选。精选精矿送混板混，尾砂抛弃。 经混板混后的尾矿，送往两台串联的克兰格尔30cm跳汰机上处理，取得的精矿选46cm×91cm的哈宾格（Hardinge）球磨机磨矿后，回来精选跳汰机处理。 从混板取得的粗齐，经混筒处理后再次经过混板富集，然后将齐置于蒸馏罐中蒸。蒸馏渣再熔铸成每根重500盎司（约15kg）的合质金锭。在采金过程中，从每立方米砂砾中均匀收回金0.38g。因为砂矿档次改变大，金的收回率相当于钻探取样成果核算档次的100%～120%，作业中金在各种设备上的收回率与金的粒度有关。即比较粗粒的多收回在来复条摇床上，跳汰机上金的收回率只占金总收回率的3%～20%。 前苏联伊尔库茨克研讨所为叶尼塞河某含粘土砂金矿床拟定的流程如图2。采金船或水力采矿采出的矿砂，以矿浆状运送至选矿厂进行选矿。因为矿浆中含有50%以上的粘土，因此洗选难度大。故先将矿浆泵入贮矿池从溢流中扫除很多细泥和水。沉砂再经振荡散碎机散碎和筛分。－2mm的矿浆经水力旋流器脱除－0.074mm的矿泥，取得－2～＋0.074mm的矿砂（占28%）。然后选用处理细粒矿砂才能最大的螺旋溜槽选出精矿，以利于进步0.1mm细粒金的收回目标。因为精矿中含重矿藏达12kg∕t，其间首要为氧化铁和氢氧化铁，故重砂精矿选用湿式磁选机精选，产出的非磁性精矿产品，再经摇床精选后，用风力摇床或混收回金。＋2～－16mm矿砂，经МОД－2Ⅱ型跳汰机选矿后，精矿送溜槽精选，产出的溜槽精矿送再加工。图2  含粘土矿砂的选别流程

 钢铁硬度对照百科   硬度对照表1、钢材的硬度 ：金属硬度(Hardness)的代号为H。按硬度实验办法的不同，●惯例表明有布氏（HB）、洛氏（HRC）、维氏（HV）、里氏（HL）硬度等，其间以HB及HRC较为常用。●HB用途较广，HRC适用于表面高硬度材料，如热处理硬度等。两者差异在于硬度计之测头不同，布氏硬度计之测头为钢球，而洛氏硬度计之测头为金刚石。scm21 scm3 scm4 18cr2ni4w scm415 玻璃模具钢材布氏硬度(HB)一般用于材料较软的时分，如有色金属、热处理之前或退火后的钢铁。洛氏硬度(HRC)一般用于硬度较高的材料，如热处理后的硬度等等。洛式硬度是以压痕塑性变形深度来确认硬度值目标。以0.002毫米作为一个硬度单位。当HB〉450或许试样过小时，不能选用布氏硬度实验而改用洛氏硬度计量。它是用一个顶角120°的金刚石圆锥体或直径为1.59、3.18mm的钢球，在必定载荷下压入被测材料表面，由压痕的深度求出材料的硬度。依据实验材料硬度的不同.分三种不同的标度来表明：HRA：是选用60kg载荷和钻石锥压入器求得的硬度，用于硬度极高的材料(如硬质合金等)。HRB：是选用100kg载荷和直径1.58mm淬硬的钢球，求得的硬度，用于硬度较低的材料(如退火钢、铸铁等)。HRC：是选用150kg载荷和钻石锥压入器求得的硬度，用于硬度很高的材料(如淬火钢等)。别的：.HRC适用规模HRC 20－－67，相当于HB225－－650若硬度高于此规模则用洛式硬度A标尺HRA。若硬度低于此规模则用洛式硬度B标尺HRB。布式硬度上限值HB650,不能高于此值。HB与HRC能够查表交换。其心算公式可大约记为：1HRC≈1/10HB(此次是我公司的经历所得，详细的还要靠实践测验)依据德国标准 DIN50150, 以下是常用规模的钢材抗拉强度与维氏硬度、布氏硬度、洛氏硬度的对照表。

不锈钢带的生产方法，不锈钢带应用到军工、汽车、电子或家电等行业，属于冷轧基板材料技术领域。特征是：选用不锈钢带坯料经第一次轧程，轧制成半成品不锈钢带；将半成品不锈钢带进入退火炉，同时充入保护气体，退火炉内的温度分为六个区域和预热段；退火结束后，再经第二次轧程，将半成品不锈钢带轧制成厚度为：０．２～０．５ｍｍ的成品不锈钢带；然后将轧制后的不锈钢带经拉直矫平，裁剪、包装为成品。本发明冷却效果好，能减少轧制道次；能降低生产成本，提高产品质量和产量；能提高表面光洁度及平直度，并能满足客户对硬度的使用要求。 不锈钢带的厚度大于1.2mm采用洛氏硬度计，测试HRB、HRC硬度。厚度为0.2～1.2mm的不锈钢带采用表面洛氏硬度计测试HRT、HRN硬度。厚度小于0.2mm的不锈钢带，采用表面洛氏硬度计配金刚石砧座，测试HR30Tm硬度。 在不锈钢带的生产过程中，有一个十分重要的工序，这就是退火－精整处理。不锈钢的退火－精整处理通常是在连续退火机组上进行的，不锈钢带以某一速度连续运动，不锈钢带的硬度主要依靠改变运动速度或调节精整压下率来调整。不锈钢带材的硬度是一项十分重要的质量指标，它关系到以不锈钢带为原料的冲压、焊管及其他变形或非变形加工的产品质量和工作效率。如何能在不停机的条件下，在生产现场快速无损地检测不锈钢带的硬度，通过现场调整工艺参数保证最终产品的硬度在规定范围之内。这是不锈钢带生产，以及冷轧钢带生产中一项亟待解决的难题。 最新生产的W－B75型韦氏硬度计较好地解决了这一问题。这种仪器有20个刻度，它采用洛氏硬度值为90HRB的标准洛氏硬度块来校正仪器，这一硬度值被设定在仪器13～14的范围内，这种仪器可以当作一台简单的HRB洛氏硬度计来使用。它可以有效地区分退火不锈钢带的软态、1/8硬、1/4硬、1/2硬及全硬状态。仪器重量不到1kg，它象一把钳子一样（俗称钳式硬度计或硬度钳），在不锈钢带上掐一下即可。测试后在不锈钢带上只留下一个极小的压痕，这个压痕既不影响外观，又不影响使用，可认为是无损检测。整个操作过程只需要1秒钟时间。这种仪器的采用可能有效地解决不锈钢带硬度的在线检测，在线控制问题。可以有效地提高不锈钢带产品的合格率，降低不锈钢带产品硬度的分散性，提高工厂的质量管理水平。我们相信这种新改进的W－B75型韦氏硬度计，在不锈钢加工行业一定会受到广泛的欢迎。

  高碳锰铁 价格 7日国内高碳锰铁以稳为主，虽然目前硅锰一路走强，但还未能带动高碳锰铁 价格 走高，不少厂家表示目前 价格 他们仍不能弥补成本。目前高碳锰铁65的 现货价格 稳定在出厂价7600-8000元/吨。某高碳锰铁65月贸易量在200吨的江苏贸易商，今日的报价在自提价8000元/吨，该 价格 和上周 价格 一致，但是未有成交。该公司人员表示 ：“由于限电，当地许多小钢厂都停产了，所以锰铁的需求不好，但是由于不少锰铁厂家已经停产，供应减少，所以未来几周我们仍将坚持目前的报价。”贵州某厂家目前高碳锰铁65的出厂报价7800元/吨，较上周没有变化，但是只有少部分成交。该厂人员表示：“上个月许多锰铁厂家停产，所以目前锰铁 现货 很少。而因为限电原因，九月份将有更多的锰铁厂家减产、停产”。该厂家65#高碳锰铁的月产能在2,000吨，由于限电原因该厂家九月份将关停一台炉子。某高碳锰铁65月贸易量在200吨的江苏贸易商，今日的报价在自提价8000元/吨，该 价格 和上周 价格 一致，但是未有成交。该公司人员表示 ：“由于限电，当地许多小钢厂都停产了，所以锰铁的需求不好，但是由于不少锰铁厂家已经停产，供应减少，所以未来几周我们仍将坚持目前的报价。”据消息人士报道由于很多买家依然没有回归 市场 ，因此目前欧洲锰铁 市场 依然低迷， 市场 也不活跃，但是高碳锰铁的 价格 却稳定在1，120-1，150欧元/吨（发到完税价）。  一刚刚度假回来的欧洲贸易商报道，他们的75#高碳锰铁的出仓报价在1，150欧元/吨，过去几周 价格 的波动幅度大约在20欧元之间，但是本周到目前为止仍然没能成交。他们收到供货商的出厂报价在1，100欧元/吨，但是目前仍然不想补仓。“目前锰铁需求依然低迷，并且我们还有一部分库存，因此不想补充库存，”该消息人士说。  另一75#高碳锰铁月贸易量在1，000吨的欧洲贸易商报道，他们的出仓报价在1，130欧元/吨， 价格 与上周一致，但是过去两周都没有收到订单。该消息人士表示目前 价格 已经跌至最低点，希望第四季度 价格 能够反弹。“目前我无法 预测市场走势 ，因此将会观望 市场 ，”该消息人士说。美国 市场 高碳锰铁 价格 上涨,供应紧张造成美国 市场 高碳锰铁 价格 上涨。埃拉梅计划关闭位于法国布洛涅的硅锰厂使得供求形势更加恶化。高碳锰铁 价格 售价已从原来的４９０－５２０美元／英吨上升到５３０－５５０美元／英吨。布洛涅硅锰厂计划于１２月份关闭，这样一来，每年的 市场 供给量将减少３５万吨左右。有 市场 人士预计明年一季度 价格 可能还会上扬。也有人对此保持乐观，认为关闭所造成的心理影响远大于实际影响。他们认为，巴西等其它供应商会进入美国 市场 。另一个可能的选择则是多西河谷公司（CVRD）将位于挪威的硅锰工厂改为生产锰铁。多西河谷公司表示这个很容易办到。也有人把供应紧张归因于南非货币兰特兑美元走强。中碳锰铁的 价格 也在上涨，从原来的４２－４５美分／磅增至４３－４７美分／磅。目前，高碳锰铁 市场价格 依然保持坚挺上扬趋势，国内主流厂家出厂报价适当上调，部分供应商暂时拒绝报价观望。更多有关高碳锰铁 价格 信息请详见于上海 有色 网 

近来，我国有色金属工业协会在北京组织了专项效果评审会，由邱定蕃院士担任组长的效果点评专家组对中南大学和阳栾洛川钼业集团股份有限公司(简称“洛钼集团”)协作完结的“高钼低档次白钨矿碱性萃取高效清洁冶金工艺及工程演示”项目进行了科学技能效果点评。与会专家共同以为：该项目技能创新性强、资源归纳利用率高、三废排放低、技能成熟度高、技能经济指标先进、经济社会效益明显，在高钼低档次白钨矿处理技能方面到达世界领先水平。我校冶金与环境学院冶金别离科学与工程实验室张贵清教授团队与洛钼集团协作，针对洛钼集团白钨资源储量大、钨档次低(WO3 20%)含量高、现有钨冶金技能提取本钱高、废水排放量大和资源归纳利用率低一级问题，开发了“苏打高压浸出-碱性萃取-钨钼别离”的创始闭路循环工艺，从低档次白钨矿中高效清洁提取钨、钼出产仲钨酸铵(APT)和钼酸铵，完成了水、碱和的闭路循环、钨钼的高效低本钱别离以及钨和共生元素钼、磷的高值化归纳利用。钨以国标零级APT产品产出、80%以上的钼以高价值国标零级钼酸铵产品方式产出(传统办法为低价值的钼渣)，磷则富集在可作磷矿出售的浸出渣中。新工艺根本完成了废渣和废水的零排放，吨APT发生废水小于5m3,相对于传统办法废水减排80~95%，钨收率进步3%以上，吨APT新增经济效益9000元以上。根据该技能的年产10000吨APT的高钼低档次白钨矿归纳利用演示工程一期工程(年产5000吨APT)已于2016年3月建成投产，当年10月完成出产线的全面安稳合格达产，成功完成了新工艺的大规模工业使用。 该项目开发的成套技能除在洛钼集团钨业有限公司完成了工业使用之外，其间三大中心关键技能“季铵盐碱性萃钨技能”、“特种树脂接连离子交换深度除钼技能”和“协同萃取深度除钨技能”，还别离作为独立的单元技能在国内别的11家钨钼冶炼厂商获得了推广使用，经济和社会效益明显。

充分挖掘废铝的价值、提高再生铝产品的质量有重要的经济价值，但废铝材料在回收前需要进行分离处理，将铝与废铜、废铁、废塑料、粉尘、木头、油漆等各种杂质进行分离，为再生铝生产后续工艺做准备。我国废铝分离目前大部分企业仍采用简单的人工分选，效率低、劳动强度大、回收率低，造成资源严重浪费和环境的严重破坏，制约了我国再生铝工业的进一步发展，随着劳动力成本的逐年上升，这种落后的方法已经不能适应市场，急需大力发展和引进先进的废铝分离技术。1、磁分离技术。 　　这种技术主要用于分离废铝中的废钢铁等带磁性材料。铁是再生铝最主要的有害元素，在熔炼前必须将它最大程度地去除。对于废铝，磁分离法是分离废钢铁最有效的技术。磁分离法的工艺简单，投资少，效果明显，很容易被采用。磁分离法处理的铝废料体积不宜过大，大的铝废料要先经过破碎处理工序之后才能进入磁分离工艺。按磁源不同，磁分离可分为永磁和电磁两类。永磁分离结构简单、重量轻; 不需要整流及其他控制装置; 磁场均匀，分离效率高; 维修方便; 能在较高温(70℃) 下连续工作，因此永磁分离技术应用最为广泛。2、涡流分离技术。 　　金属材料在交变磁场中时，其内部会形成涡电流，而磁场对带涡电流的金属会产生一个排斥力，即洛伦磁力。当这个力足够大时，就会将金属颗粒从正常的皮带运送轨道上的端头弹出一段距离。非金属受到的洛伦磁力为零，而不同的有色金属由于电导率和密度不同所受到的洛伦磁力不同，所产生的平抛运动的距离也不同，因此可以将它们进行分离。涡流分离投资较大，但分离效率高，能将铝废料与非金属如塑料、玻璃、橡胶等进行分离，也能将铝和其他有色金属如铜、镁、锌等进行分离。对于10mm 以下的小颗粒分离效率不高，因为这些小颗粒产生的洛伦磁力很小，很难将它们分离。 　　 3、风选分离技术。 　　风选分离法是根据材料密度的不同，利用一定压力的风将铝废料中的废橡胶、废塑料、废木头、废纸等一些轻于铝的杂质吹走，从而达到分离的目的。风选分离法的工艺很简单，操作起来也十分方便，能够高效率的分离出大部分轻质废料，但风选分离法必须配备较好的收尘系统和一个相对密闭的工作区域，以避免灰尘对环境的污染和人体的伤害。 　　 4、浮选分离技术。 　　这种技术也是利用材料密度差将材料分离的一种方法。该方法根据使用浮选介质的不同分为两类: 干式浮选和湿式浮选。干式浮选采用的介质为干砂，通入高压空气产生气泡和对流作用，将其流化。湿式浮选采用的分离介质是水或者水熔体。湿式浮选分离法能够将废铝中大部分的物质进行分离，但这种方法投资很大，需要较大的分离容器及较好的封闭回路净化系统。.

钢材力学性能是保证钢材最终使用性能（机械性能）的重要指标，它取决于钢的化学成分和热处理制度。在钢管标准中，根据不同的使用要求，规定了拉伸性能（抗拉强度、屈服强度或屈服点、伸长率）以及硬度、韧性指标，还有用户要求的高、低温性能等。    　　①抗拉强度（σb）     　　试样在钢铁拉伸过程中，在拉断时所承受的最大力（Fb），出以试样原横截面积（So）所得的应力（σ），称为抗拉强度（σb），单位为N/mm2（MPa）。它表示金属材料在拉力作用下抵抗破坏的最大能力。计算公式为：     　　式中：Fb--试样拉断时所承受的最大力，N（牛顿）；     　　So--试样原始横截面积，mm2。       　　②屈服点（σs）     　　具有屈服现象的金属材料，试样在拉伸过程中力不增加（保持恒定）仍能继续伸长时的应力，称屈服点。若力发生下降时，则应区分上、下屈服点。屈服点的单位为N/mm2（MPa）。     　　上屈服点（σsu）：试样发生屈服而力首次下降前的最大应力；     　　下屈服点（σsl）：当不计初始瞬时效应时，屈服阶段中的最小应力。     　　屈服点的计算公式为：     　　式中：Fs--试样拉伸过程中屈服力（恒定），N（牛顿）；     　　So--试样原始横截面积，mm2。         　　③断后伸长率（σ）     　　在拉伸试验中，试样拉断后其标距所增加的长度与原标距长度的百分比，称为伸长率。以σ表示，单位为%。计算公式为：     　　式中：L1--试样拉断后的标距长度，mm；     　　L0--试样原始标距长度，mm。     　　④断面收缩率（ψ）     　　在拉伸试验中，试样拉断后其缩径处横截面积的最大缩减量与原始横截面积的百分比，称为断面收缩率。以ψ表示，单位为%。计算公式如下：     　　式中：S0--试样原始横截面积，mm2；     S1--试样拉断后缩径处的最少横截面积，mm2。        　　⑤硬度指标     　　金属材料抵抗硬的物体压陷表面的能力，称为硬度。根据试验方法和适用范围不同，硬度又可分为布氏硬度、洛氏硬度、维氏硬度、肖氏硬度、显微硬度和高温硬度等。对于管材一般常用的有布氏、洛氏、维氏硬度三种。    　　A、布氏硬度（HB）     　　用一定直径的钢球或硬质合金球，以规定的试验力（F）压入式样表面，经规定保持时间后卸除试验力，测量试样表面的压痕直径（L）。布氏硬度值是以试验力除以压痕球形表面积所得的商。以HBS（钢球）表示，单位为N/mm2(MPa)。     　　其计算公式为：     　　式中：F--压入金属试样表面的试验力，N；     　　D--试验用钢球直径，mm；    　　d--压痕平均直径，mm。     　　测定布氏硬度较准确可靠，但一般HBS只适用于450N/mm2（MPa）以下的金属材料，对于较硬的钢或较薄的板材不适用。在钢管标准中，布氏硬度用途最广，往往以压痕直径d来表示该材料的硬度，既直观，又方便。     　　举例：120HBS10/1000130：表示用直径10mm钢球在1000Kgf（9.807KN）试验力作用下，保持30s（秒）测得的布氏硬度值为120N/ mm2（MPa）。     　　B、洛氏硬度（HK）     　　洛氏硬度试验同布氏硬度试验一样，都是压痕试验方法。不同的是，它是测量压痕的深度。即，在初邕试验力（Fo）及总试验力（F）的先后作用下，将压头（金钢厂圆锥体或钢球）压入试样表面，经规定保持时间后，卸除主试验力，用测量的残余压痕深度增量（e）计算硬度值。其值是个无名数，以符号HR表示，所用标尺有A、B、C、D、E、F、G、H、K等9个标尺。其中常用于钢材硬度试验的标尺一般为A、B、C，即HRA、HRB、HRC。         　　硬度值用下式计算：     　　当用A和C标尺试验时，HR=100-e     　　当用B标尺试验时，HR=130-e     　　式中e--残余压痕深度增量，其什系以规定单位0.002mm表示，即当压头轴向位移一个单位（0.002mm）时，即相当于洛氏硬度变化一个数。e值愈大，金属的硬度愈低，反之则硬度愈高。     　　上述三个标尺适用范围如下：     　　HRA（金刚石圆锥压头）20-88     　　HRC（金刚石圆锥压头）20-70     　　HRB（直径1.588mm钢球压头）20-100     　　洛氏硬度试验是目前应用很广的方法，其中HRC在钢管标准中使用仅次于布氏硬度HB。洛氏硬度可适用于测定由极软到极硬的金属材料，它弥补了布氏法的不是，较布氏法简便，可直接从硬度机的表盘读出硬度值。但是，由于其压痕小，故硬度值不如布氏法准确。         　　C、维氏硬度（HV）     　　维氏硬度试验也是一种压痕试验方法，是将一个相对面夹角为1360的正四棱锥体金刚石压头以选定的试验力（F）压入试验表面，经规定保持时间后卸除试验力，测量压痕两对角线长度。     　　维氏硬度值是试验力除以压痕表面积所得之商，其计算公式为：     　　式中：HV--维氏硬度符号，N/mm2(MPa)；     　　F--试验力，N；     　　d--压痕两对角线的算术平均值，mm。     　　维氏硬度采用的试验力F为5（49.03）、10（98.07）、20（196.1）、30（294.2）、50（490.3）、100（980.7）Kgf(N)等六级，可测硬度值范围为5～1000HV。     　　表示方法举例：640HV30/20表示用30Hgf（294.2N）试验力保持20S（秒）测定的维氏硬度值为640N/mm2(MPa)。     　　维氏硬度法可用于测定很薄的金属材料和表面层硬度。它具有布氏、洛氏法的主要优点，而克服了它们的基本缺点，但不如洛氏法简便。维氏法在钢管标准中很少用。     　　⑥冲击韧性指标     　　冲击韧性是反映金属才来哦对外来冲击负荷的抵抗能力，一般由冲击韧性值（ak）和冲击功（Ak）表示，其单位分别为J/cm2和J（焦耳）。     　　冲击韧性或冲击功试验（简称"冲击试验"），因试验温度不同而分为常温、低温和高温冲击试验三种；若按试样缺口形状又可分为"V"形缺口和"U"形缺口冲击试验两种。     　　冲击试验：用一定尺寸和形状（10×10×55mm）的试样（长度方向的中间处有"U"型或"V"型缺口，缺口深度2mm）在规定试验机上受冲击负荷打击下自缺口处折断的实验。     　　A、冲击吸收功Akv(u)--具有一定尺寸和形状的金属式样，在冲击负荷作用下折断时所吸收的功。单位为焦耳（J）或Kgf . m。     　　B、冲击韧性值akv(u)--冲击吸收功除以试样缺口处底部横截面积所得的商。单位为焦耳/厘米2（J/cm2）或公斤力 . 米/厘米2（Kgf . m/cm2）。计算公式为：     　　式中：Akv(u)--试样折断时所吸收的功，Kgf . m（J）；     　　S --试样缺口处底部横截面面积，cm2。     常温冲击试验温度为20±50C；低温冲击试验温度范围为<15～-1920C；高温冲击试验温度范围为35～10000C。     　　低温冲击试验所用冷却介质一般为无毒、安全、不腐蚀金属和在试验温度下不凝固的液体或气体。如无水乙醇（酒精）、固态二氧化碳（干冰）或液氮雾化气（液氮）等。

一、性质和用处 耐火粘土是指耐火度大于1580℃的粘土。依其理化功能、矿石特征和工业用处分为软质粘土、半软质粘土、硬质粘土和高铝粘土四种。 软质粘土一般呈土状，硬度低，在水中易浸散，与液体拌合后能构成可塑性泥团，具有较大粘结性，常用作耐火制品结合剂。半软质粘土的浸散性较差，或部分浸散，其浸散部分与液体拌合后亦可构成可塑性泥团，亦常用作结合剂或骨料。硬质粘土常呈块状或板片状，一般在水中不浸散，不具可塑性，耐火度较高，为耐火制品的首要质料。高铝粘土Al2O3的含量较高，硬度和比重较大，耐火度高，常用作高档耐火制品。硬质和高铝粘土常烧成熟料运用。 耐火粘土首要用于冶金工业，用量约占悉数耐火材料的70%;其次用于机械、轻工、化工、建材、国防等部分。耐火粘土常作为制定型耐火材料(各种规格的砖材)和不定型耐火材料的质料。高铝粘土用于制电炉、高炉用的高铝砖，高铝衬砖及高铝耐火泥。硬质粘土用于制高炉耐火砖，炼铁炉、热风炉、盛钢桶的衬砖、塞头砖，流钢砖以及工业锅炉机车锅炉等的耐火砖。硬质粘土还用作制新式耐火绝热材料——耐火纤维，它具有耐高温、导热系数小、耐酸碱、吸音及质轻等长处，在冶金、机械、电子、玻璃、陶器等工业运用广泛。 二、矿藏组分和化学成分 耐火粘土中的首要矿藏及化学成分如下： 一水硬铝石 Al2O3·H2O 氧化铝含量 84.98% 勃姆石(一水软铝石)Al2O3·H2O 氧化铝含量 84.98% 三水铝石 Al2O3·3H2O 氧化铝含量 65.35% 高岭石 Al2O3·2SiO2·2H2O 氧化铝含量 39.55% 埃洛石 Al2O3·2SiO2·4H2O①氧化铝含量 34.7% 水白云母 (K，H2O)Al2(Si，Al)4O10(OH)2 氧化铝含量 36.37% 伊利石 K1-1。5Al4〔Si6。5-7Al1-1。5O20〕 氧化铝含量 30.15% 蒙脱石 (1/2Ca，Na)0。7(Al，Mg，Fe)4(Si，Al)8O20(OH)4·nH2O 氧化铝含量 22.96% 高铝粘土的首要矿藏为一水硬铝石、勃姆石、三水铝石和高岭石等，硬质粘土的平方根矿藏为高岭石、水铝石等，软质及半软质粘土的首要矿藏为高岭石、水云母、伊利石和蒙脱石等。 三、一般工业要求 (一)工业对矿石质量的要求 1、首要组分对制品功能的效果与影响 三氧化二铝(Al2O3)为耐火粘土的首要有利组分。是衡量耐火粘土质量的首要因素之一，其含量越高，耐火度也愈高。 二氧化硅(SiO2)在粘土中呈铝硅酸盐类矿藏方式或呈粒状石英及胶状氧化硅呈现，石英能削弱粘土的可塑性和粘结力，而胶状的SiO2能增强粘土的可塑性。 铁质矿藏：多为褐铁矿、赤铁矿、水赤铁矿、菱铁矿、钛铁矿、黄铁矿等，它是耐火粘土的有害杂质，首要是下降耐火度、抗碴性，并引起制品呈现熔蚀结疤、空泛影响制品外观。 钙镁碳酸盐和硫酸盐类矿藏：含量多时下降粘土的耐火度、增大烧成的缩短率、下降荷重软化温度并发生裂纹。 二氧化钛(TiO2)：随含量多寡发生不同影响，适量TiO2在烧结中起助熔效果，促进烧结。而过量(一般>4.5%)则损坏制品的热稳定性和高温运用效能。 、(K2O、Na2O)：含量高时削弱粘土可塑性，在煅烧时下降烧成温度，在运用制品时易构成龟裂胀大。 有机质：首要是含碳物质，含量高时增大粘土的烧失量，并使制品发生空泛添加气孔率和烧成收 下降荷重软化温度并发生裂纹。① 按此化学样为10A°埃洛石，另7 A°埃洛石为Al2O3·2SiO2·2H2O其Al2O3为39.5% 缩率，下降制品的抗碴性。 2、物理技能功能 耐火度：粘土制坯在高温煅烧下不变形时的最高温度。是衡量耐火粘土质量好坏的首要标准之一。其凹凸取决于粘土的矿藏组分和化学成分。 可塑性：粘土在机械外力效果下，改动其形状而不改动其细密性，在外力取消后，仍然坚持其变形的性质，称之为可塑性。一般软质粘土为可塑性粘土，半软质粘土为半可塑性粘土，硬质粘土和高铝粘土为非可塑性粘土。是断定耐火粘土类型和运用处径的根据。 耐风化性：是在天然状况下反抗风化的功能。是挑选合理煅烧工艺的规划根据之一。 (二)一般工业目标 可采厚度(真厚度)：地下开采：0.8—1米 露天开采：0.5—0.8米 夹石除掉厚度：0.5—0.8米， 剥采比：≤15 耐火粘土的一般质量要求矿石类型矿石等第首要化学成分（%）烧失量（%）耐火度（℃）可塑性（目标）备 注Al2O3Fe2O3CaO高铝粘土特级≥85≤2.0＜0.6≤15≥1770 化学成分以熟料计Ⅰ级≥80≤3.0＜0.6≤15≥1770Ⅱ级甲≥70≤3.0＜0.8≤15≥1770乙≥60≤3.0＜0.8≤15≥1770Ⅲ级≥50≤2.5＜0.8≤15≥1770硬质粘土特级Ⅰ级Ⅱ级Ⅲ级≥44≥40≥35≥30≤1.2≤2.5≤3.0≤3.5 ≤15≤15≤15≤15≥1750≥1730≥1670≥1630 半软质粘土Ⅰ级Ⅱ级Ⅲ级≥35≥30≥25≤2.0≤2.5≤3.5 ≤16≤16≤16≥1690≥1670≥16301—2.5化学成分以生料计软质粘土Ⅰ级Ⅱ级Ⅲ级≥30≥26≥22≤2.0≤2.5≤3.5 ≤18≤18≤18≥1670≥1610≥1580≥2.5杂质含量高的耐火粘土的参阅目标： 1、高碱质高铝粘土：除按一般要求外，并要求K2O+Na2O 2、高碱质硬质粘土：某些区域的高碱质硬质粘土，当其它有害组份含量较低时，也可作为耐火粘土运用。其参阅目标为：品级化 学 成 分（%）耐火度℃用途Al2O3Fe2O3K2O+Na2OⅠ级≥43≤1.3＜1.3＞1730可制通用砖Ⅱ级≥40≤1.8≤2.8＞1670可制砖Ⅲ级≥38≤2.2＜4＞1630可制砖注:以上各等第矿石杂质总量均应＜9%3、高钛耐火粘土：除按一般工业要求外，对高钛高铝粘土要求TiO2≤15%， 对高钛硬质粘土要求TiO2≤7.5%。 4、高铁硬质粘土：在短少硬质粘土的区域或硬质粘土的铁质以结核状黄铁矿、白铁矿等方式存在时，如选用特殊工艺制砖，对Fe2O3含量可要求小于5%，如铁质以涣散状况存在时，如选用化学办法处理时，Fe2O3可要求小于14%。 四、矿床实例 Ⅰ、杂质含量高的矿床实例 (一)四川二滩耐火粘土成分等第Al2O3Fe2O3CaO+MgO耐火度℃其它备注Ⅰ级＞60≤3≤1.5≥1750 可采厚度0.7米露天可采厚度0.5米夹石除掉厚度0.3米Ⅱ级50—60≤3≤1.5≥1710 Ⅲ级40—50≤3≤1.5≥1690 注：本区属高铝高钛耐火粘土。TiO2含量最高16.69%，最低5.11%，一般7—10%，自1975年投产运用以来， 作钢水罐衬砖。 (二)四川广元耐火粘土矿石类型等第工 业 要 求备注Al2O3+TiO2（%）Fe2O3（%）耐火度（℃）烧失量（%）高铝粘土Ⅰ级Ⅱ级Ⅲ级Ⅳ级＞8060—8050—60≥50≤3≤3≤33—4＞1770＞1770＞1770＞1770≤65—16≤65—16≤65—16≤65—16依熟料核算CaO+MgO≤0.6—1.5%可采厚度≥0.7米夹石除掉厚度≥0.5米硬质及半软质粘土Ⅰ级Ⅱ级Ⅲ级≥39≥33≥33≤33—44—5≥1630≥1630≥1630≤65—16≤65—16≤65—16Ⅱ、一般矿床实例产地矿石类型等第工 业 要 求其他备注Al2O3+TiO2（%）Fe2O3（%）耐火度（℃）烧失量（%）河北古冶高铝粘土＞50＜2.5＞177016CaO＜0.8%可采厚度及等第分采厚度均为1米夹石除掉厚度为0.3米硬质粘土特级Ⅰ级Ⅱ级44—5042—5030—42＜1.2＜2.5＜3＞1750＞1730＞1630  山西阳泉高铝粘土Ⅰ级Ⅱ级Ⅲ级＞8060—8050—60＜3＜3＜3＞1770＞1770＞1770 CaO含量（%）Ⅰ级＜0.6，Ⅱ、Ⅲ级＜0.8可采厚度：0.7米，0.5—0.7米为表外矿 夹石除掉厚度：0.3米硬质粘土Ⅰ级Ⅱ级42—5030—42＜3＜3＞1730＞1670  软半软质粘土Ⅰ级Ⅱ级≥3530—35＜2.5＜3＞1670＞1610  河南焦作硬质粘土特级Ⅰ级Ⅱ级Ⅲ级＞44＞42＞36＞30＜1.2＜2.5＜3.0＜3.01750173016701630  1、依熟料核算2、可采厚度0.7米3、夹石除掉厚度0.2米软质及半软质粘土Ⅰ级Ⅱ级Ⅲ级＞35＞30＞24＜2.0＜3.0＜3.0167016101580  四川沙湾硬质粘土Ⅰ级Ⅱ级Ⅲ级＞45＞35＞28＜2.5＜3.0＜3.0173016701630——— 1、依生料核算，2、可采厚度0.7米，3、夹石除掉厚度0.3—0.5米吉林水曲柳软质粘土特级Ⅰ级Ⅱ级Ⅲ级≥35≥30≥25≥20≤2≤2.5≤3.5≤4≥1670≥1670≥1610≥1580≤15≤15≤15≤15均为熟料 Ⅲ级品暂作表外可采厚度1米，0.7—1米列入表外，夹石除掉厚度大于0.3米，极限剥离比1:15吨/米3五、归纳点评 耐火粘土的共生、伴生矿产有煤、硫铁矿、铁矿、铝土矿、铁矾土、其它用处粘土和石灰岩等，在勘探耐火粘土矿时，应留意归纳勘探和归纳点评。 六、附录 冶金工业部部颁标准，硬质粘土熟料技能条件(YB2211—82)的技能要求(本标准适用于供耐火材料用的硬质粘土熟料产品) 1、产品按其理化目标分为下列等第等第目标化学成分（%）耐火度（℃）体积密度克/厘米3Al2O3Fe2O3特级品44—50≤1.2≥1750≥2.45一级品甲44—50乙42—50≤1.2≤1.2≥1750≥1730≥2.40≥2.35二级品36—42≤1.2≥1670≥2.30三级品30—36≤1.2≥1630≥2.252、与煤触摸煅烧的产品经过5毫米标准筛的筛下料不超越5%;用回转窑和外燃式窑煅烧的产品，经过5毫米标准筛的筛下料不超越8%。 3、产品中的杂质含量：特级品不超越3%，其它等第不超越4%。 4、产品中不得混入石灰石、黄土及其它高钙、高铁等外来夹杂物。 高铝矾土熟料技能标准(YB2212—82)技能要求(本标准适用于供耐火材料用的高铝矾土熟料产品) 1、产品按其理化目标分为下列等第指标化学成分（%）耐火度（℃）体积密度克/厘米3Al2O3CaOFe2O3特级品≥85≤0.6≤2.0≥1790≥3.00一级品≥80≤0.6≤3.0≥1790≥2.85二级品甲70—80乙60—70≤0.8≤0.8≤3.0≤3.0≥1790≥1770≥2.65≥2.55三级品50—60≤0.8≤2.5≥1770≥2.452、与煤触摸煅烧的产品，经过10毫米标准筛的筛下料不超越10%;用回转窑和外燃式窑煅烧的产品，经过5毫米标准筛的筛下料不超越10%。 3、产品中杂质含量不超越4%。 4、同一等第中答应相邻混级品不大于10%。  5、产品中不得混入石灰石、黄土及其他高钙、高铁等外来夹杂物。

压痕硬度检验是评价铍铜元件机械性能最普通的方法。该方法成本低、快速、易于操作，同时要求用以检验的材料很小。硬度检验是用于监测工艺操作过程。例如；冷加工、固溶退火、淬火及时效硬化。    带材及薄片产品硬度检验方法的选择    有一组硬度检验方法（表1）适用于铍铜。依据合金种类、状态（硬度）和零件的厚度而定，可参见相应的ASTM标准关于对应设备和检验步骤和详细资料。    洛氏检验法    洛氏硬度检验法，依不同的载荷和压痕的形状而包括了三十种不同的方法（刻度）。最普遍使用的洛氏刻度B和C，通常不用于检测铍铜合金，除非零件的厚度在1m.m以上，B和C刻度的硬度值仅作为参考。作为材料的技术条件以及薄片产品的检验，必须采用合适的表面刻度（N和T）或者显微硬度刻度来进行检测。            表一.用以铍铜的硬度检验方法         硬度检验方法 ASTM标准          洛氏(Roclwell)             E18          威氏(Vickers)              E29          克努普(Knoop)              E348    表面洛氏硬度检验用N和T刻度，可施加15或30g的载荷。表面刻度法允许试样的最小厚度取决于材料的硬度，查询ASTM标准E18。作为近似值，对0.6mm以上厚度的试样，使用30g的载荷，而0.4mm厚的试样使用15g的载荷，而更薄的材料则材料选用显微硬度（威氏和克努普）检验。[next]    威氏和克努普检验法    标准的威氏硬度检验也可视作为金钢石锥头硬度（DPH）检测。其载荷为1～120kg之间。当载荷小于1000g时，则视为威氏显微硬度检验。载荷的选择原则是：威氏压痕的对角线小于零件厚度的20％。    克努普检测是用长形压痕（与威氏正方压痕相比较而言）的专用显微硬度。其长轴相当于短轴的7倍。由于冷加工零件的各向异性，以及试验压痕的方向性，通常需要重复多次的克努普读数，以获得准确的检验数据。如果可能，对每一次检验，都应当取相互成90o的克努普读数的平均值。克努普度检验的加载范围为1-1000g.当采用威氏硬度检验薄材时,应当在试样的横载面上打硬度.金相抛光试样厚度至少为0.05m.m.     检验结果的介释     由于硬度检验时受到影响的材料体积较小,必须认真获取具有代表性的检验值.应该进行多次的测量,以避免由于不均匀性,诸如硬的铍化合相或晶界而造成的错误读数.当不均匀的冷加工引起表面硬度较高地,应该检验横截面的硬度.压痕穿透的深度必须低于金属厚度的10%,从一个边角至少取两个压痕半径的读数.     当以硬度试验值表示材料的强度时,它不能取代抗拉强度,当同时给出抗拉强度和硬度值时,则优先抗拉数值.而硬度值仅作为参考.为了方便起见,经常使用硬度刻度的转换值.但是,ASTM不允许在材料的合格证中使用这种刻度的转换值.

黄铜管你了解多少？黄铜管原料、规格、应用范围的具体介绍如下1、按原料分黄铜管H62、H65、H68、HP6591、HSn701、H90、H962、按管形规格分黄铜管坯直径30～90mm普通黄铜管直径0.5～100mm异形管精细管，方管，D形管，各类异形管3、黄铜管按应用范围分汽车配件散热器管，暖风空气管，电磁开关薄壁管。乐器小号，竹笛联接件，萨克斯及白铜管乐器。五金工具气焊割炬用管。黄铜管其它卫生洁具，供暖散热器，化工，制冷，热电，海洋工程用管。

前语 1893 年莫尔登亥弗首要提出有用铝从碱性溶液中沉积金。 1904年墨里尔提出用锌沉积金 1906年真空脱氧技能用锌沉积（克罗威） 1908年在德洛罗冶炼厂用铝沉积银（墨西哥） 加拿大的尼皮辛工业亦有使用 一、工艺长处 ①铝不耗费，耗费NaOH。 3Au(CN)2- +AL+4OH-——3Au+6CN - +AlO2- +H2O 2Au(CN)2- +Zn——2Au+Zn(CN)4 2- 相同情况下，沉积1molAu需0.5molZn粉，Au(CN)2-中的CN-被Zn2+吃掉，而沉积1molAu需1/3molAl粉，4/3molNaOH，一起开释出2molNaCN。 ②Al对化浸出液中的有害杂质，Cu(CN)43-，Pb2+ ，Zn(CN)42-可通过比锌低的复原电位，可使Cu、Zn、Pb等发生沉积在金泥中，可不进行污水处理。 ③铝比锌更少受有害离子的影响，如Se、Sb硫化物的影响。 缺陷： ①曾经技能要求pH值大于12，以确保Al(OH)3+OH-——AlO2-+H2O ②操控pH值不能用石灰，因2AlO2-+Ca(OH)2——CaAl2O4+2OH- 生成溶解度很小的铝酸钙，从而使过滤器阻塞，并污染终究金沉积物。 ③从含少数银或不含银的溶液中收回金时，铝的功率远低于Zn，但Ag大于50g/m3时沉积Au、Ag作用极好。 ④沉积前需排气脱氧。 ⑤沉积的金泥的冶炼办法与用锌粉沉积的金泥的办法不同。 ⑥用Pb(AC)2会发生醋酸铝或醋酸钙，而发生过滤问题。 ⑦贵液净化板框压滤机易堵，不易整理。 ⑧工业试用有必定的局限性 二、工业生产实践 为了充分发挥Al的优势，自己从2002年开端在某化厂进行工业实验，至2004年正式使用于工业生产，给厂商带来了巨大的经济效益。 1、铝粉的挑选 通过很多实验，挑选一种水溶性高，涣散快，活性高，细度适宜的Q325型铝粉，这是本工艺的要害。 2、pH值 一般要求在pH=10.5即可，在进入金泥置换框的净化液中加NaOH，使进入金框前的贵液pH=11即可，由于铝份置换耗费NaOH。 3、Na2CO3的增加 在被化的矿粉顶用石灰调pH时，可在球磨机中参加NaCO3，使Ca(OH)2+NaCO3——CaCO3+NaOH，别的溶液中的AlO2－也会与Ca(OH)2中的Ca2＋生成Ca(AlO2)2并沉积，确保贵液中的Ca2+降到最低。 4、加强贵液净化 因CaCO3、Ca(AlO2)2及矿粉中的微细泥，如不净化洁净，在置换时，会使铝粉表面污染，影响置换功率且污染金泥。为处理这一对立，用一种新式滤布747，覆在涤滤无纺毯上，在板滤压滤机净化贵液，过滤前先用——助滤剂涂上一层助滤层，取100g—200g/m2；一起再用框式过滤器外包747型布，进行二次净化，使弄清度极高。 5、加强脱氧，进步真空度及其放空性 用耐腐蚀水循环真空泵代水喷射泵，由于循环水为贵液，所以作业水温较低，所以真空器的作业较安稳，真空度高，0.08-0.09PMPa。 6、活化剂Pb（NO3）2 为加强铝粉的置换作用，用Pb(NO3)2替代Pb(AC)2，因其结晶易阻塞金柜，PbNO3参加量一般按Al粉量的（1/10～1/8）。 7、金泥的冶炼 因金泥中有过量的铝粉，所以可挑选安全合理的冶炼工艺，通过实践证明，选用湿法用无机酸加氧化剂MnO2或Cl2除Cu，结合波立登工艺中的除杂作业来进行改动，当金泥中Au高时用无机酸除杂；当Ag高金低时就挑选无机酸一步除杂（Pb、Zn、Al、Cu）然后转相过滤、烘干、墩漏铸阳极板，去电解银。 8 、通过改善后的铝粉工艺，适应性强，彻底替代Zn工艺，尤其在高银化置换进程中作用更显着。 9、简化污水处理。首要是Cu(CN)43-、Cu(SCN)2，Al置换时，一起开释CN-。一般现在用酸化沉积法，因铝粉置换贵液，铝粉的置换力大，使贵液中的Cu能较多的沉积，乃至Zn(CN)2-也能被置换，这是曾经没想到的，不会因Cu(CN)43-而影响化进程。 贫液可循环使用，至必定程度时，SO42-过高，冬季天气冷时会有Na2SO4结晶呈现，为避免阻塞，为此挑选天然冷冻结晶法，使贫液的一部分放在露天池中，Na2SO4结晶后将贫液回来流程，一起整理出Na2SO4结晶堆积。 10、金泥成分分析计算 自2006年至2007年，在山东某化厂首要使用计算如下的表：

里松褐钇铌矿选矿厂       里松褐钇铌矿坐落广西省贺县东北部。系一含褐钇铌矿花岗岩风化壳矿床和冲积砂矿床。风化壳矿床按风化程度，自上而下可分为坡积层，全风化层，半风化层和微分解层。矿点多，且涣散，已挖掘的矿区有回面肚和上皇两处，其间回面肚是首要矿区。矿石中有工业价值的矿藏首要是褐钇铌矿，共生金属矿藏有独居石、锆石、钛铁矿。脉石矿藏首要有石英、长石。有用矿藏粒晶一般在0.45～0.08毫米。原矿含Nb2O50.01%～0.013%、ZrO20.024％、ThO20.0086%、ΣER2O30.075%。铌赋存在褐钇铌矿中的占38.96％，涣散在黑云母中的占51.8％，石英中占7.58％，该矿是我国首要的铌钇资源之一。1958年建矿，1959年建厂，1960年投入出产，是我国榜首座铌钇出产矿山。选矿工艺由粗选厂和精选厂两个部分组成。       粗选       回面肚粗选厂选用一段磨矿的跳汰－摇床流程（图1）。原矿（水挖掘）先经水冲筛和振动筛分级，筛下物料（－2毫米）送入榜首段梯形跳汰机粗选，跳汰精矿用摇床精选。跳汰和摇床尾矿通过螺旋分级机分级，大于0.4毫米，然后兼并送入第二段梯形跳汰机选别，跳汰精矿用摇床精选，摇床精矿给入弱磁场磁选机选出铁矿藏，非磁性产品即为褐钇铌粗精矿，送精选厂进一步处理。  图1  里松褐钇铌矿回面肚粗选厂流程       精选厂       选用磁选－重选－浮流重选组合流程（图2）。粗精矿先通过烘干，然后给入单盘磁选机选出铁屑。非磁性部份送入三盘磁选机，使用各种矿藏磁性的差异，严格控制操作参数，将矿藏分红：钛铁矿－褐钇铌矿组；褐钇铌矿－独居石组；独居石－褐钇铌矿组和锆英石组四物料。前三组物料，先经酸洗，然后选用摇床－磁选或磁选，选出的磁性物料用油酸、碳酸钠、硅酸钠浮出独居石，槽内产品即为褐钇铌精矿。后一组物料选用摇床－磁选－摇床分选出褐钇铌和锆石精矿。选矿总目标：褐钇铌精矿档次（Nb2O5）35.72％，精选回收率87.62％；独居石精矿档次（TR2O3＋ThO2）65.23％；锆英石精矿档次（ZrO2）60.48％，一起还回收了钛铁矿。  图2  里松褐钇铌矿精选厂流程         洛曼铌矿选矿厂       洛曼（Lowman）选矿厂坐落美国爱达荷州（Idaho）熊谷区域（Bear Valley）。矿石中首要铌矿藏有黑稀金矿、铌铁矿。共生金属矿藏有独居石、磁铁矿、钛铁矿等。粗选在采砂船上进行，选用跳汰和摇床分选。选出的重砂含黑稀金矿610克/米3，铌铁矿122克/米3，独居石310克/米3，还含有褐钇铌矿、磷钇矿、锆石等。其间磁铁矿、钛铁矿和石榴石占85％。送洛曼精选厂进一步处理。       精选厂规划150～200吨/日，选用磁选－电选－风力摇床－摇床重选的组合流程图3。依据重砂的矿藏组成、密度和相对磁化系数顺次递减（磁铁矿→钛铁矿→石榴石→铌铁矿→黑稀金矿→独居石→尖晶石→锆石），及相对导电率顺次递加（硅酸盐→磷酸盐→碳酸盐→氧化矿→硫化矿）的差异，首先将重砂给入1.2×2.4米电振筛，筛上物料（＋1.6毫米）给入0.6×1.2米棒磨机，磨矿粒度－1.6毫米，与电振筛构成闭路。筛下物料（－1.6毫米）经0.6×4.6米道尔分级机分级，溢流抛弃，底流（含75％固体）经激烈拌和擦拭后给入磁选机选出磁铁矿。非磁性产品送给枯燥机枯燥后，给入克功凯特圆筒型磁选机，选出磁铁矿－钛铁矿。非磁性部分用感应辊式磁选机选出钛铁矿－石榴石。磁选尾矿（含铌铁矿、黑稀金矿、独居石等）预热至350℃给入“卡普科HT46型”电晕静电选矿机进行分选。导体部分（铌铁矿、黑稀金矿）用0.8米电振筛分为两级，别离送给带式磁选机选出残留的钛铁矿和石榴石。非磁性产品经风力摇床和湿式摇床选出铌铁矿－黑稀金精矿。经实贵证明，带式磁选机的分选功率比感应辊式磁选机牢靠，但出产能力小，不适于粗选作业。非导体部分（独居石等）经两次磁选别离出石榴石、锆石－石英、独居石等产品。总精矿档次：Nb2O520%～25%,Ta2O52%～5%，U3O86％～10％，ThO21%，TR2O318%～22%,送圣路易厂化学处理，提取钽和铌，一起还回收了铀、钍和稀土元素的化合物。  图3  洛曼选矿厂工艺流程

不锈钢板表面光洁，有较高的塑性、韧性和机械强度，耐酸、碱性气体、溶液和其他介质的腐蚀，是一种不容易生锈的合金钢。不锈钢板广泛用于化工、食品、医药、造纸、石油、原子能等工业，以及建筑、厨具、餐具、车辆、家用电器各类零部件。 不锈钢板要求能承受草酸、硫酸-硫酸铁、硝酸、硝酸-、硫酸-硫酸铜、磷酸、、乙酸等各种酸的腐蚀。不锈钢的耐腐蚀性主要取决于它的合金成分（铬、镍、钛、硅、铝等）和内部的组织结构，起主要作用的是铬元素。铬具有很高的化学稳定性，能在钢表面形成钝化膜，使金属与外界隔离开来，保护钢板不被氧化，增加钢板的抗腐蚀能力。钝化膜破坏后，抗腐蚀性就下降。 不锈钢板的厚度大于1.2mm采用洛氏硬度计，测试HRB、HRC硬度。厚度为0.2～1.2mm的不锈钢板采用表面洛氏硬度计测试HRT、HRN硬度。厚度小于0.2mm的不锈钢板，采用表面洛氏硬度计配金刚石砧座，测试HR30Tm硬度。 不锈钢板测定方法可以使用不锈钢板测定液。 不锈钢板测定液（快速分辨200、201、202、301、304、316、316L、309、310、321等，不锈钢药水，不锈钢型号材质辨别、区分、识别、测试、鉴定、检测、检验药水）以化学分析为基础，借助电池通电使材料表面发生氧化反应，通过合适的控制技术使所测元素与试剂生成有色络合物，巧妙地实现了不锈钢中金属元素的快速测定。该技术全球领先，对于不锈钢材料的现场快速测定、不锈钢废料的分选、回收、再利用具有不可替代的作用。      锈钢板测定液产品具有以下几个特点：1、产品适用测定不锈钢中镍、钼、钛等元素的含量，准确度达95%以上，每次费用只需0。05元。2、使用中无需任何设备，携带方便，随时随地可以检测。尤其适合于冶金炉前分析及物资回收行业。3操作简单，只要把药水滴在不锈钢上，用9V电池通电反应1-8秒。看颜色即可判断大概成份。4、反应迅速，只需几秒种内即可知道不锈钢的大概成分。 不锈钢板快速测定液有Ni定性、低Ni（200）、Ni2（201）、Ni4（202）、Ni6（301）、Ni8（304）、Ni14（309、316L）、Ni20（310）、Ni40、Ni60、Mo2（316）、不锈钢识别液、锰钢等。只要滴一点在不锈钢上，药水马上和不锈钢发生化学反应，通过反应出来的不同颜色，可清楚地判断出不锈钢的型号。特别是判别202、301、304、316最为明显。每份药水须配一个电池，用于电解药水，加速反应，是您分析不锈钢板的材质的药水。