热轧带钢
2019-03-18 10:05:23
一般他们的规格标准写成（厚度*宽度*C，C表示长度，由于一般卷起来所以用C表示，如果是矩形钢就会有长度）例如我们所看到的瑞丰带钢2.5*315*C，武钢热卷11.5*1500*C，其中315和1500表示宽度为315mm和1500mm，由此我们认定带钢和热卷的区别在于带钢宽度在1000mm以下，所以能通过规格一眼区分瑞丰的带钢和武钢的热卷，至于为什么有人用带钢有人用热卷，那要看他们厂的轧机能扎什么宽度，由此需求也有所不同。至于楼下提到的Q235是指此钢材能在接受235兆帕的压强之下不变形，用来表示钢材的材质，同理Q195也自然是在195兆帕的压强下不变形。 热轧带钢
2.1 带钢热连轧机的紧凑化布置 带钢热连轧机主要有全连续式、半连续式、3/4连续式三种布置形式，它们的区别集中在粗轧区。全连续式带钢热连轧机的主要特点是轧机均为不可逆轧机，带钢在粗轧区轧制时，每架轧机只按板坯的前进方向轧制一道，并且不形成连轧；半连续式带钢热连轧机的主要持点是至少有一架可逆式轧制，带钢在粗轧区内采用可逆式轧制，进行多道次压下，在粗轧机组不形成连轧；3/4连续式带钢热连轧机的主要特点是带钢在粗轧区部分轧机采用可逆式轧制，而在最后的两架粗轧机内形成连轧。 全连续式带钢热连轧机自动化程度高、产量高，但设备多、投资大，轧制流程长，因此轧件热量损失过多，不利于保温、抢温轧制。特别是在生产过程中，由于每架轧机只轧一道次，使得粗轧机大部分时间处于闲置状态，因此设备利用率过低。为此，广泛采用半连续及3/4连续式带钢热连轧机，节约设备投资，提高粗轧机组的利用率，并缩短轧线长度，减少轧件的热量损失。近年来，由于粗轧机控制水平的提高和轧机结构的改进，轧机牌坊强度增大，轧制速度也相对提高，粗轧机单机架生产能力增大，轧机产量已不受粗轧机产量的制约，因此，半连续式粗轧机发展较快。但由于可逆式轧机操作维修复杂，能耗大，所以对于年产300万t以上规模的带钢厂，3/4连续式带钢热连轧机成为主流。2.2 AWC立辊短行程控制 板坯在粗轧机组中要经过立辊和水平辊交替轧制，通过立辊的侧压实现宽度控制，但是与轧件中部相比，头尾因没有外端的限制作用，在立轧道次将出现头尾失宽。若不对头尾的失宽现象进行有效的控制，则会对宽度精度和成材率产生不利影响。 有AWC（宽度自动控制）功能的重型立辊轧机是为了适应连铸和有利热轧带钢板坯热装的发展而产生的现代轧机。这类立辊轧机结构先进，主传动电机功率大，侧压能力大，和在轧制过程中对带坯进行调宽、控宽及头尾形状控制，不仅可以减少连铸板坯的宽度规格，而且有利于实现热轧带钢板坯的热装，提高带坯宽度精度和减少切损。 按控制方式不同，AWC分为：轧制力反馈控制（RF—AWC）、前馈控制（FF—AWC）和短行程控制（SS—AWC）。 轧制力反馈控制（RF—AWC）是根据侧压时沿板坯长度方向材料硬度不同，会使立辊轧机产生不同的弹跳量，导致轧制力变化的原理，将测得的轧制力变化，由液压AWC装置快速变更辊缝，从而改变轧制压力，使板坯宽度保持为常数，以便水平轧制后的板坯在长度方向上的宽度均匀。 前馈控制（FF—AWC）是针对板坯在加热炉内加热受水冷滑道影响而产生温度低于其他部位的水印，立辊侧压后进行水平轧制时，水印处的材料宽度大于其他部分的材料宽展，导致长度方向上产生宽度差，侧压时对水印进行跟踪，预设定液压AWC，在水印处加大侧压量，消除水印处产生的多余的宽展量，使水平轧制后的板坯达到设定的宽度值。 短行程控制（SS—AWC）是解决板坯侧压量较大时，金属易向中部或两个角部流动，造成板坯头尾失宽的问题。此外，板坯侧压边部凸起，呈两端小、中间大，水平轧制后又加大头尾失宽，通过液压AWC装置对板坯的头尾进行短行程控制，调节其侧压量，使板坯头尾经水平轧制后趋于矩形，从而使整个板坯在长度方向上的宽度均匀，少头尾切损，提高产品收得率。2.3 中间坯保温技术和边部感应加热技术 粗轧机出口带坯长度可达80～90m，进精轧机轧制过程中，为了减少输送辊道上的温度降，以节约能耗，近年来很多工厂还采用在输送辊道上安置绝热保温罩或补偿加热炉（器）。保温罩内表面附一层吸热温升快、热反射率高的特殊合金层，有效地提高了进入精轧的中间坯温度，从而可降低加热炉出坯温度，提高成材率，节约燃耗。还可提高板带末端温度、减少带钢头尾温差，使板带温度更加均匀，可轧出更宽更薄重量更大及精度性能质量更高的板卷。 带坯在轧制过程中，边部由于散热较快，其温降大于中部温降，温差大约为100℃。边部温差大，在带钢横截面上晶粒组织不均匀，性能差异大，同时，还将造成轧制中边部裂纹和对轧辊严重的不均匀磨损。因此，在精轧机组前对带坯边部进行加热，将温度补偿到与中部温度一致。一般采用电磁感应加热器，可使带坯边部温度提高30～50℃，使带钢横向温度更加均匀，从而减少带钢边部裂纹，以适应轧制薄规格产品和硅钢、不锈钢、高碳钢等特殊品种的钢。
新型Mini除鳞喷嘴在普通板坯热轧带钢上的应用
2019-01-03 14:43:30
1.国内外普通板坯除鳞发展的趋势
近年来，为满足薄板坯短流程热轧(以下简称CSP)生产线的除鳞要求，美国喷雾系统公司开发了最新一代除鳞喷嘴――Mini型HiScaleJetD41832喷嘴，它具有承受压力高、节水、节能、板坯温降较小等优点。随着CSP生产线的增多，Mini型除鳞喷嘴得到越来越多的关注和发展。
普通板坯热轧(以下简称HSM)为了在竞争日益激烈的钢材市场占据有利位置，国内外的HSM也开始对除鳞系统进行以下方面的改造：
1) 提高高压水除鳞系统的系统压力;
2) 增加除鳞集管的道次，除鳞点增多;
3) 降低喷射高度;
4) 除鳞喷嘴种类增多和小流量喷嘴的使用;
最终目的就是提高打击力、控制板坯温降、降低水的消耗;而Mini型除鳞喷嘴因在CSP生产线的成功应用，成为HSM除鳞系统改造的首选除鳞喷嘴。
2.美国喷雾系统公司的Mini型除鳞喷嘴的特点
国内几乎所有的CSP生产线都采用Mini型除鳞喷嘴，此种喷嘴能较好满足CSP线的除鳞要求;国内的一些HSM生产线在进行除鳞系统改造时，也选用Mini除鳞喷嘴。以下是D41832系列Mini除鳞喷嘴的特点：
1) 内部光滑设计大大降低紊流，打击力比普通除鳞喷嘴提高15-30%;
2) 喷射形状象“刀子“一样，喷射的扇形厚度非常薄，水流密度大;
3) 水量消耗非常少 ;
4) 最高可承受压力 — 400bar;
5) 32mm的小外径， — 喷射高度大大降低，最小可至70mm;
6) 在 80 到 400 bar压力范围内，喷射角度保持不变;
7) 优化的BL碳化钨嵌体使喷嘴使用寿命长，是普通碳化钨的4倍。
3 结束语
美国喷雾系统公司Mini型除鳞喷嘴在实际生产中给客户带来了节水、板坯温降降低、产品表面质量提高等实实在在的好处。可以预测，已在CSP生产线普遍应用的Mini型除鳞喷嘴，也将在HSM生产线上推广。
热轧特点
2018-12-20 09:35:44
热轧特点是： (1)热轧能显著降低能耗，降低成本。热轧时金属塑性高，变形抗力低，大大减少了金属变形的能量消耗。 (2)热轧能改善金属及合金的加工工艺性能，即将铸造状态的粗大晶粒破碎，显著裂纹愈合，减少或消除铸造缺陷，将铸态组织转变为变形组织，提高合金的加工性能。 (3)热轧通常采用大铸锭，大压下量轧制，不仅提高了生产效率，而且为提高轧制速度、实现轧制过程的连续化和自动化创造了条件。 (4)热轧不能非常精确地控制产品所需的力学性能，热轧制品的组织和性能不能够均匀。其强度指标低于冷作硬化制品，而高于完全退火制品；塑性指标高于冷作硬化制品，而低于完全退火制品。 (5)热轧产品厚度尺寸较难控制，控制精度相对较差；热轧制品的表面较冷轧制品粗糙Ra值一般在0.5～1.5μm。因此，热轧产品一般多作为冷轧加工的坯料。
热轧镀锌
2017-06-06 17:50:08
热轧、镀锌是钢材的两种加工工艺方法，他们的原理完全不同。热轧（hot rolling）是相对于冷轧而言的，冷轧是在再结晶温度以下进行的轧制，而热轧就是在再结晶温度以上进行的轧制。热轧的优点：采用热轧可以提高生产效率、轧制速度，实现轧制过程的连续化和自动化；热轧能降低耗能和降低成本；热轧的
金属
塑性高，变形抗力低；能改善
金属
加工性能，消除铸造缺陷。热轧的缺点：非
金属
物被压会出现分层现象，使受压性能恶化；刚才的长宽尺寸不能控制，产品的精度不够；热轧的不均匀冷却会造成残余应力，变形、稳定性、抗疲劳性能会发生变化。镀锌是在装有镀件、玻璃球、锌粉、水和促进剂的旋转滚桶内，作为冲击介质的玻璃球随着滚桶转动，与镀件表面发生摩擦和锤击产生机械物理能量，在化学促进剂的作用下，将镀涂的锌粉“冷焊”到镀件表面上，形成光滑、均匀和细致的具有一定厚度的镀层。镀锌分为热镀锌和电镀锌两种。热镀锌也叫热浸镀锌和热浸锌，是一种有效的
金属
防腐方式，主要用于各
行业
的
金属
结构设施上。是将除锈后的钢件浸入500℃左右融化的锌液中，使钢构件表面附着锌层，从而起到防腐的目的。电镀锌，是利用电解设备将管件经过除油、酸洗、后放入成分为锌盐的溶液中，并连接电解设备的负极，在管件的对面放置锌版，连接在电解设备的正极接通电源，利用电流从正极向负极的定向移动就会在管件上沉积一层锌，冷镀管件是先加工后镀锌。
冷拔钢筋规范
2019-03-18 08:36:58
钢筋网是在用专门的焊网机将相同或不同直径的纵向和横向钢筋,用电阻点焊(低电压、高电流、焊接接触时间很短)焊接成形的网状钢筋制品。纵向钢筋和横向钢筋分别以一定间距排列且互成直角，全部交叉点均由电阻点焊在一起的钢筋网片。 钢筋网的焊接程序均由计算机自动控制生产，焊接质量良好，焊接前后钢筋的力学性能几乎没有变化。 钢筋网应用技术是建设部“2005建筑业重点推广应用 10项新技术”内容之一, 一种新型、高效节能、强化混凝土结构的建筑用材广泛应用在工业与民用房屋的梁柱、楼板、屋盖、墙体、混凝土路面、桥面铺装.钢筋网的优点： 冷拔钢筋规范1、显著提高钢筋工程质量： 与传统手工绑扎钢筋相比，焊接网具有网片钢度度大、弹性好、间距均匀， 浇筑混凝土时钢筋不易被局部踏弯，混凝土保护层厚度易于控制、均匀，在桥面铺装中，实测焊接网保护层的合格率在95％以上。 2、明显提高施工速度： 国内外大量施工实践表明，采用焊接网大量降低了现场安装工时，省去了钢筋加工场地。在钢筋用量相同的情况下，1000kg焊接网如按单层铺放约需4工时，如采用双层网需6个多工时，二手工绑扎需22工时，与人工绑扎时间相比大约可节约人工50％～70％。 3、增强混凝土抗裂性能： 人工用钢丝绑扎的交叉点易于滑动，钢筋与混凝土握裹力较弱，易产生裂缝，而焊接网焊点不仅能承受压力，还能承受剪力。纵横向钢筋形成网状结构共同起粘结锚固作用，当焊接网钢筋采用较小直径，较密的间距时，由于单位面积焊接点的增多，更有利于增强混凝土的抗裂性能，能够减少75％以上的裂缝发生。 4、具有较好的综合经济效益： 节省时间：采用焊接网节省了大量现场绑扎人工和施工现场，可以做到文明施工，使钢筋工程质量明显提高，由于焊接网在工厂提前预制，现场不需要再加工，无钢筋废头，由于缩短了施工周期，从而减少了吊装机械等费用。 节省钢材：与使用I级钢筋相比，带肋钢筋网的设计强度比I级钢筋提高了70％左右，考虑一些构造要求后，仍可节省钢材25％以上。钢筋网在桥梁工程的应用 主要应用于市政桥梁和公路桥梁的桥面铺装，旧桥面改造，桥墩防裂等。通 过国内上千座桥梁应用工程质量验收表明，采用焊接网明显提高桥面铺装层质量 ，保护层厚度合格率达97％以上，桥面平整度提高，桥面几乎无裂缝，铺装速度 提高50％以上，降低桥面铺装工程造价约10％。桥面铺装层的钢筋网应使用焊接网或预制冷轧带肋钢筋网，不宜使用绑扎钢筋网。 钢筋混凝土路面铺筑可采用工厂焊好的冷轧带肋钢筋网，其质量应符合国家相关标准的规定，钢筋直径和间距应按设计的非冷轧钢筋等强互换为冷轧带肋钢筋。 摘自行业标准《公路水泥混凝土路面施工技术规范》JTGF30-2003。 制造规定 （1）.按构造要求配置的钢筋网可采用冷轧带肋钢筋网。 （2）.当受拉区主筋的混凝土保护层厚度大于50mm时，应在保护层内设置直 径不小于6mm，间距不大于100mm的钢筋网。 （3）.当单根钢筋直径或束筋的等代直径大于36mm时，受拉区应设表层钢筋 网，在顺束筋长度方向，钢筋的直径不应小于10mm，其间距不应大于100mm，上述 钢筋网的布置范围，应超出束筋的布置范围，每边不小于5倍钢筋直径或束筋等代直径。 （4）.柱基承台的顶面和侧面应设置表层钢筋网，每个面在两个方向的截面面积，均不宜小于每米 400mm2。钢筋间距不应大于400mm。在桩身顶端的承台平面内应设一层钢筋网，平面内每一方向的每米宽度钢 筋用量1200mm～1500mm2,钢筋直径采用12～16mm，当基桩桩顶主筋插入承台连接时，上述钢筋不得截断。摘自行业标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62-2004。 钢筋网在隧道衬砌的应用 根据国标《公路隧道设计规范》（JTGD70-2004)规定。 在喷射混凝土内应设钢筋网，有利于提高喷射混凝土的抗剪和抗弯强度， 提高混凝土的抗冲切能力，抗弯曲能力，提高喷混凝土的整体性，减少喷混凝土 的收缩裂纹，防止局部掉块。钢筋网网格应按矩形布置，钢筋网的钢筋间距为 150～300mm。可采用150mm×150mm,200mm×200mm,200mm×250mm,250mm×300mm, 300mm×300mm的组合方式。钢筋网的搭接长度不应小于30d(d为钢筋直径）。 钢筋网的喷射混凝土保护层的厚度不得小于20mm，当采用双层钢筋网时，两 层钢筋网之间的间隔距离不应小于60mm。 焊网在房层建筑中的应用 主要应用于楼（层面）板，地坪，强体等的配筋。 使用按照行业标准《钢筋网混凝土结构技术规程》（JGJII4--2003)的规定。 焊接网的材料： 钢筋网宜采用CRB550级冷轧带肋钢筋或HRB500级热轧带肋钢筋制作，也可采用CPB550级冷拔光面钢筋制作。
冷拔钢筋符号
2019-03-18 08:36:58
混凝土强度标准值(N/mm2) 注：①冷拔低碳钢丝用作预应力钢筋时，应按表2.2.2-2规定的钢丝强度标准值逐盘进行检验，其强度设计值应按甲级采用，乙级冷拔低碳钢丝可按分批检验，并宜用作焊接骨架、焊接网、架立筋、箍筋和构造钢筋； ②用作预应力钢筋的甲级冷拔低碳钢丝经机械调直后，抗拉强度设计值应降低50N/ mm2。且抗压强度设计值不应大于相应的抗拉强度设计值；冷拔钢筋符号 ③当碳素钢丝、刻痕钢丝、钢绞线的强度标准值不符合表2.2.2-2的规定时，其强度设计值应进行换算； ④表中括号内的数值系根据国家标准GB5224—35生产、现尚在延期使用的钢绞线强度标准值和设计值。 3.1.4 结构构件的承载力（包括压屈失稳）计算和倾覆、滑移验算，均应采用荷载设计值；疲劳、变形、抗裂及裂缝宽度验算，均应采用相应的荷载代表值；直接承受动力荷载的结构构件，在计算承载力、疲劳、抗裂时，应考虑动力荷载的动力系数。预制构件尚应按制作、运输及安装时的荷载设计值进行施工阶段的验算。预制构件本身吊装的验算，应将构件自重乘以动力系数，动力系数可取1.5，但根据构件吊装时受力情况，可适当增减。对现浇结构，必要时应进行施工阶段的验算。3.1.5 下列结构在进行承载力计算时，其内力应按弹性体系计算，不应考虑塑性内力重分布： 一、直接承受动荷载作用的结构； 二、要求不出现裂缝的结构构件。3.2.2 一切构件的安全等级在各个阶段均不得低于三级。 注：①屋架、托架的安全等级应提高一级； ②承受恒载为主的轴心受压柱、小偏心受压柱，其安全等级应提高一级； ③预制构件在施工阶段的安全等级，可较其使用阶段的安全等级降低一级。3.3.3 结构构件设计时，应根据使用要求选用不同的裂缝控制等级，裂缝控制等级的划分应符合下列规定： 一级——严格要求不出现裂缝的构件，按荷载短期效应组合进行计算时，构件受拉边缘混凝土不应产生拉应力； 二级——一般要求不出现裂缝的构件，按荷载长期效应组合进行计算时，构件受拉边缘混凝土不应产生拉应力，而按荷载短期效应组合进行计算时，构件受拉边缘混凝土允许产生拉应力，但拉应力不应超过axyfx，此处，ax为混凝土拉应力限制系数，y为受拉区混凝土塑性影响系数，fx为混凝土抗拉强度标准值； 三级——允许出现裂缝的构件，最大裂缝宽度按荷载的短期效应组合并考虑长期效应组合的影响进行计算，其计算值不应超过允许值。3.3.4 钢筋混凝土和预应力混凝土结构构件的裂缝控制等级、混凝土拉应力限制系数ox及最大裂缝宽度允许值，根据结构构件的工作条件和钢筋种类按表3.3.4采用。 强度种类 符号 混凝土强度等级 C7.5 C10 C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 轴心抗压弯曲抗压抗 拉 fckfcmkftk 55.50.75 6.77.50.9 10111.2 13.5151.5 1718.51.75 20222 23.5262.25 2729.52.45 29.532.52.6 32352.75 3437.52.85 3639.52.95 2.1.4 混凝土强度设计值应按表2.1.4采用。 混凝土强度标准值(N/mm2) 表2.1.4 强度种类 符号 混凝土强度等级 C7.5 C10 C15 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 轴心抗压弯曲抗压抗 拉 fcfcmft 3.74.10.55 55.50.65 7.58.50.9 10111.1 12.513.51.3 1516.51.5 17.5191.65 19.521.51.8 21.523.51.9 23.5262 25.527.52.1 26.5292.2 注：计算现浇钢筋混凝土轴心受压及偏心受压构件时，如截面的长边或直径小于300mm，则表中混凝土的强度设计值应乘以系数0.8。 2.2.2 钢筋的强度标准值应具有不小于95%的保证率。 钢筋的强度标准值应按表2.2.2-1采用，钢丝、钢绞线的强度标准值应按表2.2.2-2采用。 钢筋强度标准值(N/mm2) 表2.2.2-1 种 类 fyk或fpyk或fatk或fptk 热轧钢筋 I级（Q235） 235 II级（20Mnsi、20MnNb（b）） 335 III级（20MnsiV、20MnTi、K20Mnsi） 400 IV级（40Si2MnV、45SiMnV、45Si2MnTi） 540 冷拉钢筋 I级（d≤12） 280 II级 d≤25d=28～40 450430 III级 500 IV级 700 冷轧带肋钢筋 LL550（d=4～12） 550 LL650（d=4、5、6） 650 LL800（d=5） 800 热处理钢筋 40Si2Mn（d=6）48Si2Mn（d=8.2） 45Si2Cr（d=10） 1470 钢丝钢绞线强度标准值(N/mm2) 表2.2.2-2 种 类 fatk或fptk 碳素钢丝 φ4、φ5 1770、1670、1570、1470 φ6 1670、1570 φ7、φ8、φ9 1570、1470 刻痕钢丝 φ5、φ7 1570、1470 冷 拔低碳钢丝 甲级：φ4φ5 I组700650 II组650600 乙级：φ3～φ5 550 钢绞线 二 股 d=10.0d=12.0 1720 三 股 d=10.8d=12.9 1720 七 股 d=9.5d=11.1d=12.7d=15.2 1860186018601860、1820、1720 （d=9.0） （1770、1670） （d=12.0） （1670、1570） （d=15.0） （1470、1470）
热轧扁钢
2019-03-18 11:00:17
热轧扁钢尺寸、外形、重量及允许偏差Dimensions, shape, weight and tolerances for hot-rolled flatsGB 704-88代替 GB704-83本标准适用于厚度为3～60mm，宽度为10～150mm，截面为矩形的一般用途热轧扁钢。1 尺寸及允许偏差1.1 热轧扁钢的截面图及标注符号（略）。1.2 热轧扁钢的截面尺寸及理论重量应符合表1的规定。 根据需方要求，并经供需双方协议，可供应表1所列规格之间的其他尺寸的扁钢，其允许偏差按相邻较大尺寸扁钢的规定。1.3 扁钢的截面尺寸允许偏差应符合表2的规定。表1宽度mm厚度，mm 3456789101112141618202225283032364045505660 理论重量，kg/m100.240.310.390.470.550.63 120.280.380.470.570.660.75 140.330.440.550.660.770.88 160.380.500.630.750.881.001.151.26 180.420.570.710.850.991.131.271.41 200.470.630.780.941.101.261.411.571.731.88 220.520.690.861.041.211.381.551.731.902.07 250.590.780.981.181.371.571.771.962.162.362.753.14 280.660.881.101.321.541.761.982.202.422.643.083.53 300.710.941.181.411.651.882.122.362.592.833.303.774.244.71 320.751.001.261.511.762.012.262.552.763.013.524.024.525.02 350.821.101.371.651.922.202.472.753.023.303.854.404.955.506.046.877.69 400.941.261.571.882.202.512.833.143.453.774.405.025.656.286.917.858.79 451.061.411.772.122.472.833.183.533.894.244.955.656.367.077.778.839.8910.6011.3012.72 501.181.571.962.362.753.143.533.934.324.715.506.287.067.858.649.8110.9911.7812.5614.13 55 1.732.162.593.023.453.894.324.755.186.046.917.778.649.5010.7912.0912.9513.8215.54 60 1.882.362.833.303.774.244.715.185.656.597.548.489.4210.3611.7813.1914.1315.0716.9618.8421.20 65 2.042.553.063.574.084.595.105.616.127.148.169.1810.2011.2312.7614.2915.3116.3318.3720.1022.96 70 2.202.753.303.854.404.955.506.046.597.698.799.8910.9912.0913.7415.3916.4917.5819.7821.9824.73 75 2.362.943.534.124.715.305.896.487.078.249.4210.6011.7812.9514.7216.4817.6618.8421.2023.5526.49 80 2.513.143.774.405.025.656.286.917.548.7910.0511.3012.5613.8215.7017.5818.8420.1022.6125.1228.26 85 3.344.004.675.346.016.677.348.019.3410.6812.0113.3114.6816.6818.6820.0221.3524.0226.6930.0333.3637.3740.0490 3.534.244.955.656.367.077.778.489.8911.3012.7214.1315.5417.6619.7821.2022.6125.4328.2631.7935.3239.5642.3995 3.734.475.225.976.717.468.208.9510.4111.9313.4214.9216.4118.6420.8822.3723.8626.8529.8333.5637.2941.7644.74100 3.924.715.506.287.067.858.649.4210.9912.5614.1315.7017.2719.6221.9823.5525.1228.2631.4035.3239.2543.9647.10105 4.124.955.776.597.428.249.079.8911.5413.1914.8416.4818.1320.6123.0824.7326.3829.6732.9737.0941.2146.1649.46110 4.325.186.046.917.778.649.5010.3612.0913.8215.5417.2719.0021.5924.1825.9027.6331.0934.5438.8643.1848.3651.81120 4.715.656.597.548.489.4210.3611.3013.1915.0716.9618.8420.7223.5526.3828.2630.1433.9137.6842.3947.1052.7556.52125 5.896.877.858.839.8110.7911.7813.7415.7017.6619.6221.5824.5327.4829.4431.4035.3239.2544.1649.0654.9558.88130 6.127.148.169.1810.2011.2312.2514.2916.3318.3720.4122.4525.5128.5730.6232.6636.7440.8245.9251.0257.1561.23140 7.698.799.8910.9912.0913.1915.3917.5819.7821.9824.1827.4830.7732.9735.1739.5643.9649.4654.9561.5465.94150 8.249.4210.6011.7812.9514.1316.4818.8421.2023.5525.9029.4432.9735.3237.6842.3947.1052.9958.8865.9470.65注：表中的理论重量按密度7.85g/cm3计算。表2宽度厚度尺寸允许偏差尺寸允许偏差普通级较高级 普通级较高级10～50+0.5 -1.0+0.3 -0.93~16+0.3 -0.5+0.2 -0.4 >50～75+0.6 -1.3+0.4 -1.2>75～100+0.9 -1.8+0.7 -1.7>16～60+1.5％ -3.0％+1.0％ -2.5％>100~150+1.0% -2.0%+0.8% -1.8%2.1 通常长度2.1.1 普通钢第一组（理论重量≤19kg/m）扁钢—3～9米第二组（理论重量>19kg/m）扁钢 —3～7米2.1.2 优质钢全部规格尺寸扁钢————————2～6米根据供需双方协议并在合同中注明，可供应超长长度的扁钢。2.2 定尺长度或倍尺长度及允许偏差2.2.1 定尺长度或倍尺长度应在合同中注明。2.2.2 定尺长度或倍尺长度的扁钢，其长度允许偏差应符合下列规定：长度≤4m————————+30、0mm长度>4～6m———————+50、0mm长度>6m————————+70、0mm3 外形3.1 弯曲度 扁钢的弯曲度应符合规定。3.2 扭转 扁钢不得有明显的扭转。3.3 切料 扁钢的端头应剪切正直，切斜不得大于以下规定： 宽度≤100mm的扁钢，不得大于6mm； 宽度>100mm的扁钢，不得大于8mm3.4 截面形状不正4 重量4.1 通常长度扁钢按实际重量交货。经供需双方协议并在合同中注明可按理论重量交货。4.2 定尺长度和倍尺长芭扁钢按理论重量交货。经供需双方协议并在合同中注明可按实际重量交货。5 交货状态 扁钢以直条交货。6 标记示例（略）。
冷拔钢筋的强度
2019-03-18 08:36:58
一般情况下我们经常接触的冷加工有两种：冷拉和冷拔 1.冷拉：对钢筋施加拉力进行强力拉伸，要求拉应力超过钢材的屈服强度但要低于抗拉强度。拉伸完成后静止一段时间使冷拉时效发挥出来。此时的钢筋塑性、冲击韧性变差，强度和硬度提高。强度提高幅度可达50%。 2.冷拔：加工措施与冷拉相似，稍微复杂些，强度提高可达90% 这两种冷加工都是以牺牲钢材的变形能力为代价，达到了提高强度和硬度的效果，但是经过处理后的钢材屈强比增大，安全储备降低，延性降低，破坏前不再有明显的变形发生。对于可能承受动力荷载的部位或重要部位是禁止使用此类钢筋的。 冷拔钢筋的强度
冷拔的冷作硬化可提高材料的抗拉强度。提高的程度与材料的原始机械性能和冷拔的减径量、冷拔道次有密切关系。
金属的塑性变形是通过位错运动来实现的．塑性变形过程中，位错运动的阻力主要来自位错本身．而在冷加工时，依靠机械使钢筋塑性变形时其位错交互作用的增强、位错密度提高和变形抗力增大这些方面的相互促进，很快导致金属强度和硬度的提高．冷拉可提高屈服度节约材料，将热轧钢筋用冷拉设备加力进行张拉,经冷拉时效后使之伸长.冷拉后,屈服强度可提高20%-25%,可节约钢材10%-20%, 冷拔此工艺比纯拉伸作用强烈，钢筋不仅受拉，而且同时受到挤压作用，经过一次或多次冷拔后得到的冷拔低碳钢丝其屈服点可提高40%~60%，抗拉强度高，塑性低，脆性大，具有硬质钢材特点．
钢筋铁骨--车身技术详解
2018-12-18 10:15:50
当碰撞不可避免地发生时，我们求神拜佛是没有用的，只能依靠汽车的被动安全装置来保护自己。除了安全带、安全气囊等，车身结构才是最基础、最重要的。 车身是怎么制造出来的 车身制造的第一道工序是冲压。防锈钢板首先被送上开卷落料机，被裁剪成车身零件所需要的形状和尺寸。所有这些待冲压件在上线之前，都必须在清洗机里清洗掉油污和灰尘，然后冲压成型，这样才能保证焊接的可靠性。 冲压成型的零部件被送到焊装车间，以卡具定位后再用点焊机焊接成白车身，也就是没有喷漆的车身。一部中型车的白车身大约有三四千个焊点，一般都是利用机器人把车身的六大部件依次定位焊接成形，包括地板总成、左右侧围、顶盖、后搁板和仪表台上部。焊后的车体装上四个车门和发动机盖及后备箱盖，就变成了完整的白车身。 在这里，铜板的防锈性能是一个关键因素，有些车的车架可以有十年防腐能力，而有的车用不了几年就会生锈脱漆，或者穿孔变形。这与钢板的质量有很大关系，而且关系到厂家的生产成本，消费者只能在长期的使用当中去验证。 汽车钢板应该多厚 在很多人的概念当中，认为铜板越厚越好，其实并非如此。特别是为了降低油耗和生产成本，在现代汽车设计当中，车身钢板正在向薄的方向发展。上世纪80年代，普通汽车的钢板大都在1毫米以上，90年代缩减为0.8-1毫米，而如今大多在0.6-0.8毫米。但通过改进车身的结构设计，在使用薄的钢板后，车身刚度以及在碰撞时的保护能力并没有下降。 过去采用厚钢板还有一个目的是增加车身的自重，使驾驶平稳，而现在汽车多是通过降低重心来增加稳定性，显然后者更加合理。但很多豪华车及欧美车还是坚持大量采用0.8-1毫米厚钢板，目的是达到更高等级的防护能力。 另外，在车身的不同地方，会根据作用的不同使用厚度和强度不同的钢板。例如前后翼子板、车顶盖、车头盖等一些不需要很大受力的部位使用薄钢板，而一些承受力较大的部位则使用较厚的高强度钢板，譬如前后防撞横梁、左右纵向边框等。 车身安全在于结构设计 正如上面所说，钢板厚度不能最终决定车身的安全性能，它更主要取决于车身结构、碰撞吸能技术、焊接工艺等多种因素。出于对车内乘员的安全考虑，从力学研究的角度出发，是不应该把碰撞的巨大能量转嫁于乘员身上的。所以车身设计应该做到的就是：该柔软的地方柔软，该刚硬的地方刚硬。也就是让车体的前部在碰撞时吸收大部分能量，而让坚固的驾驶舱尽量减少变形以避免乘员受到挤压，这就是对能量守恒定律的应用。 安全性能高的车身，在前部设置有较空旷的碰撞变形区以及中强度的保险横杠。而像奔驰、宝马、沃尔沃这样的高档车，在固定保险横杠的两条纵梁里，内壁的钢板厚度是渐变的，越靠前越薄，越靠近驾驶舱越厚。这样在发生碰撞时，纵梁可以逐级线性变形，从而吸收大部分撞击能量。有的车型甚至不惜代价，将其设计成波纹管式，其实也是同样的道理。 另外，它们的发动机支脚也是采用铝合金材料，在发生
碰撞后很容易断裂而下沉，保证其不会像炮弹一样冲入驾驶舱伤害乘客。包括转向柱以及刹车踏板等，在受到碰撞时要能及时断裂，这也是减少伤害的有效方法之一，否则它们容易对驾驶员的头、胸、腿等部位构成威胁。还有一些车在加强车身侧面防撞能力时，都会利用B柱的特殊设计，把能量分开导入车顶和车底可变形的钢制构架上，来缓解碰撞能量。但一些中级别以下的车，由于空间布局关系，很难做到这一点，多通过在两侧门夹层中间放置一两根非常坚固的防撞杆，来减轻侧门的变形程度。 激光焊接精度高 除了材料和结构设计会对车身安全产生影响之外，焊接工艺也是一个很重要的因素。现代汽车制造业普遍采用人工与机器焊接相配合的方法，人工主要焊接一些小的钣金件和机器不便操作的地方，而机器主要对车身大的钣金件、安全性要求比较高的地方进行焊接。 大约1O年前，德国汽车制造业开始使用激光焊接技术，就是利用偏光镜反射激光产生光束，使其集中在聚焦装置中，从而产生巨大能量的光线。如果工件靠近焦点，在几毫秒内就会熔化。相对于传统的焊接方法，这种工艺的优点是工件变形极小、焊缝的深度较广，而且不会因为传统的搭焊浪费原材料，强度也有所保证。实际上，激光焊接主要的优势还有一个，那就是加工的精度更高。因为在激光焊接中，光束焦点位置的控制最关键，只有焦点处于最佳位置范围内，才能获得最大的熔深和最好的焊缝形状，所以就要求夹具和零件的尺寸都要非常准确，从而生产出来的产品也会更加精密可靠。 速度可以毁灭一切 上面说了很多先进的技术，不过任何事情都是有限度的，如果车速过快，再安全的汽车也难以保全性命。在NCAP碰撞试验中，正面碰撞的速度也只有64公里／小时。而按照理论计算，速度增加一倍，汽车的能量会以平方的关系递增。也就是说，在128公里／小时的车速下，车辆的动能会增加至原来的4倍，如果在这种情况下还能够确保乘客的安全，那汽车的生产成本可就要增加N倍了。所以，即使是我们看好的欧洲车，也不要指望全速行驶发生碰撞时还能苟活。技术的进步只能降低事故发生的机率以及减小伤害的程度，而真正的安全还要靠自己来掌握。.
铜材厂家
2017-06-06 17:50:10
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