1 概况 大孤山选矿厂距离辽宁省鞍山市东南9km，位于千山脚下，厂区有铁路和公路通往市区和鞍钢厂内，主要生产铁精矿和球团矿产品，是鞍钢的主要原料基地之一。 大孤山球团厂选矿工艺主厂建于1954年，现有一个破碎作业区和两个选别作业区，其中破碎作业区采用中破预先筛分三段一闭路破碎流程;磁选作业区采用阶段磨矿、细筛再磨、单一磁选选别流程;三选作业区采用连续磨矿、细筛再磨、单一磁选选别流程。选矿分厂建于2006年，其破碎工艺采用三段一闭路的破碎流程，选别工艺采用阶段磨矿、细筛再磨、单一磁选流程。 2 矿石性质 A 矿石类型 大孤山铁矿矿石属于鞍山式铁矿石。矿体为横贯其中部的闪长玢岩，岩墙分为东西两部分，东部称之为玢岩以东矿体，西部称之为玢岩以西矿体，它们产出的矿石简称玢东矿和玢西矿。玢东矿区是未氧化矿石，为磁铁、角闪(绿泥)磁铁石英岩;玢西矿区含有部分氧化和半氧化矿石，以磁铁石英岩为主，矿石类型有磁铁石英岩、角闪磁铁石英岩、磁铁假象赤铁石英岩。 B 化学成分及矿物组成 矿石中可供选矿回收的元素为铁，铁矿物主要为磁铁矿，其次为褐铁矿及赤铁矿。脉石矿物为石英与少量角闪石、绿泥石、 方解石等。 矿石化学成分及铁化学物相分析结果见表 1、表 2。 　　表 1 化学成分分析结果　　表 2 物相分析结果3 技术进展 2004 年以来大孤山球团厂选矿工艺进行了提铁降硅新工艺、新设备升级改造，改造后形成了年处理原矿量900万吨的能力，之后选厂又进行了系列技术改造，取得了显著的经济效益。 (1)球团厂φ53m浓密机高效化技术改造后，在满足处理原矿达900万吨能力前提下，少建5台φ53m大井，节约投资1000万元，并且改善了尾矿浓密机溢流水质。 (2) 2005年1月，选矿厂磁选车间通过优化调整磨矿分级作业的工艺及设备结构参数等，在保持一、二段磨矿分级作业稳定运转的前提下，将一段球磨台时处理量由原来的128t/h提高至132t/h，年增利润2381.4万元。 (3) 选矿分厂φ350mm旋流器组改造为二台φ500mm 旋流器，在原台时能力不变的情况下，φ500mm 旋流器的溢流粒度、分级效率等指标均优于φ350mm 旋流器，更重要的是应用φ500mm 旋流器使沉砂嘴堵塞现象明显减少，提高了磨机处理能力，稳定了工序指标，进一步降低了磨矿费用。 4 生产工艺及流程 A 工艺流程简介 大孤山球团厂选矿工艺分主厂和选矿分厂两部分，主厂主要由破碎、 磁选、 三选三部分组成，工艺流程如下: 破碎采用的流程是三段一闭路、中破前预先筛分流程。磁选车间采用的工艺流程为阶段磨矿—単—磁选—细筛再磨工艺流程;三选车间采用的工艺流程为连续磨矿—单一磁选—细筛再磨工艺流程;选矿分厂破碎系统采用的流程是三段一闭路流程，选别工艺流程采用的是阶段磨矿—单一磁选—细筛再磨工艺流程。 B 破碎、筛分 2004~2007年大孤山球团厂选矿工艺进行了提铁降硅新工艺、新设备升级改造，改造后选矿厂年处理原矿量900万吨。破碎车间在保留原粗破外，新形成中细破、筛分两个主体厂房。破碎主体设备采用瑞典 H系列圆锥破碎机，筛分设备采用双层振动筛，破碎给矿粒度1000~0mm，产品粒度12~0mm。 a 主厂破碎筛分流程 现有主厂破碎筛分为三段一闭路中破前预先筛分流程。粗破排矿产品经皮带送至中破碎预先筛分，经固定棒条筛筛分后，筛上物给人中破机进行破碎，中破排矿产品和预先筛分筛下物一起运送到筛分间矿仓，经给料机给入振动筛进行筛分，筛上产品给入细破间矿仓，经皮带给料机给人细破机进行破碎，又可以卸入露天储矿槽储存;细破排矿产品输送到筛分间进行筛分，筛分筛下产品分别给入磁选车间原矿仓和三选车间原矿仓，也可以给入粉矿仓进行储存。主厂破碎筛分工艺流程如图1所示。 主厂破碎和筛分设备技术参数及指标见表 3和表 4。　　图 1 主厂破碎筛分工艺流程图 　　表 3 主厂破碎设备技术参数及指标　　表 4 主厂焼分设备技术参数及指标C 磨矿分级 2004年磁选作业区进行提铁降硅新工艺、新设备升级改造，取消了一选厂房。一、二次磨矿采用大筒径磨机，一、二次分级采用动压给矿旋流器，使得原矿处理量和溢流产品粒度有了大幅度提高。继2004年工艺改造后，于2005年10月继续对三选工艺进行改造、完善，更换了φ500mm x5旋流器2组，产品粒度也有所提高。 磨矿分级技术指标见表 7。 　　表 7 磨矿分级技术指标D 分选工艺流程 a 磁选作业区工艺流程 磁选车间采用阶段磨矿—单一磁选—细筛再磨工艺流程。原矿给入一段球磨机，与一次旋流器构成闭路，溢流进入一次磁选机抛除尾矿，精矿用二次旋流器进行二次分级，粗粒级产品进入二段球磨机，排矿返回一次磁选机;二次分级细粒级产品给入一次脱水槽，精矿给入二次磁选机，精矿给人一段振网筛，其筛下产物给入三次脱水槽进行选别，筛上物给入脱水磁选机浓缩，浓缩后的产品给人三段球磨机，产品给人二次脱水槽，精矿给入三次磁选机选别，精矿给入二段振网筛进行筛选，筛上物进入脱水磁选机，筛下产品给入三次脱水槽进行选别，精矿给人过滤车间，流程如图2所示　　图 2 磁选作业区工艺流程图 b 三选作业区工艺流程 三选作业区为两段连续磨矿—単一磁选—细筛再磨工艺流程。原矿给人一段球磨机，与双螺旋分级机组成闭路磨矿系统，一次分级溢流给入旋流器，与二段球磨机组成闭路，二次溢流给入一次磁选机抛尾后，再经脱水槽抛尾，精矿给入二次磁选机，精矿给人一段振网筛，筛下产物给入脱水槽进行选别，筛上物给入脱水磁选机浓缩，浓缩后的产品送到球磨机进行第三段磨矿，排矿产品给入二次脱水槽，精矿给人三次磁选机选别，精矿给入二段振网筛，筛上物返回脱水磁选机。一、二段振网筛筛下产品合起来给人三次脱水槽抛尾后，再给人四次磁选机，精矿给入四次脱水槽进行选别，精矿给入过滤车间，流程如图3所示。　　图 3 三选作业区工艺流程图 选矿厂主要设备见表22-6-8 ~表22-6-10。 　　表 8 磁选作业区设备表　　表 9 三选作业区设备表G 1990~2008年主要技术指标 1990~2008年主要技术指标见表22-6-13。 　　表22-6-13 大孤山选矿厂1990~2000年主要技术指标

日前，鞍钢二炼钢厂成功冶炼出又一个新钢种———低硅铝镇静钢，这是鞍钢西区炼钢工序在投产不到一年的时间里，开发生产出的第２５个新钢种，并成功创造了在ＡＳＰ铸机上生产汽车板钢的先例。      至此，重新组建不到３年的二炼钢厂靠不断增强自主创新能力，已在炼钢、连铸系统形成了１０项专有技术，并以平均６天实现一项科技攻关的速度，解决生产技术难题１９５项，其中公司级项目３５项，推进鞍钢精品基地建设取得丰硕成果

6月17日，以Al代Nb生产中板新产品 Q345D批量生产，取得圆满成功，为下一步建筑结构用板的加铝试生产奠定了基础。    本次试轧冶炼20炉，共2200多吨，一个浇次连拉达到18炉，实现了多炉连拉，化学成分控制良好，铸坯质量完好；铸坯热送中板装炉35个批次，约1467.7吨，产品厚度规格分别为10、11、14、16和18mm，表面质量良好。从检验结果看，钢板力学性能合格率达100%。     据了解，同Nb比较，Al一样具有细化晶粒、提高钢的强度和韧性的作用，而价格便宜，资源充足，经初步核算以Al代Nb吨钢可降低成本50元左右。同时本次试生产实现了多炉连拉，铸坯直接热送装炉，降低了能源消耗，并使冶炼和轧制衔接更加紧凑，便于生产组织。

东鞍山选矿厂于1978年3月22日至3月29日在7号系统进行了提高精矿品位的试验。依据试验结果在球磨机台时产量基本不变时，图3，尾矿品位随精矿品位的变化关系得到如下方程式：                           θ=993.987-31.721β+0.2561β2                    (4)    试验结果表明，尾矿品位随精矿品位的提高而提高，当精矿品位在63%以下变化时，尾矿品位相对提高幅度不大；但当精矿品位超过63%时，尾矿品位显著增加。    根据酒钢选矿厂1979年产品质量情况，从调度日报中统计939个班近3000个数据。    数据的图象如图4方程式为：                           y=2.78-1.66x1+0.148x2                         (5)    酒钢1979年的数据表明，金属回收率随原矿品位的提高而提高；随精矿品位的提高而提高。这说明在当时条件下选矿深度不够，随着矿石的细磨深选，矿物和脉石可以更好地分离，在提高精矿品位的同时迭到了提高选矿回收率的目的。    对国内绝大多数选矿厂来说，随着精矿品位的提高，金属回收率都是要受到一定影响的。特别是在流程不变，矿石过磨状况下，单纯追求高品位，对回收率的影响就更大一些。图4。 [next]     2、提高精矿品位对选矿厂球磨机台时能力的影响    磨机能力降低，一方面精矿产量减少，精矿成本升高；另一方面选矿厂为了弥补能力的消失需予扩建，每吨产品占用投资增加。因此磨机能力指标是影响选矿厂投资效果的重要指标之一。    各厂球磨机台时能力随选矿品位的变化，与矿石性质及提高精矿品位的手段有很大关系。在选矿工艺流程基本固定，矿石已经磨到一定粒度，，再靠细磨的措施提高精矿品位，则球磨机台时能力必然降低。如果是在不断完善、改进工艺流程的基础上提高品位，球磨机台时能力有可能不降低，甚至有不同程度的提高。    南芬选矿厂采用细筛前，主要靠减小磨矿粒度来提高铁精矿质量。但由于矿石性质不同，矿石可磨性差异很大，尽管在相同的磨矿粒度下，有用矿物和脉石矿物的单体解离度也不相同，只能使大部分矿物单体解离，因而难免使少量的连生体和过粉碎矿物存在于磨矿产品中，影响了精矿品位的提高。欲获得高品位精矿，就得采取降低磨机能力的办法，改善磨矿粒度，减少连生体的数最，使有用矿物和脉石充分解离。对精矿品位要求越高，磨矿粒度要求也越细，过粉碎现象也越严重。如精矿品位由1976年7～12月的65.13%提高到1977年7月至1978年6月的66.35%,球磨机处理量由62.48t/(台•h)下降到53.40t/(台•h),下降了9.08t/(台•h).图5。    1978年7、11月和1979年5月，分别在三、四、二选车间实现了细筛自循环再磨流程，安装二段细筛，筛孔0.2mm,倾角56°,改造费用80万元。    击振细筛投产后情况大有不同。细筛将小于分离粒度的铁精矿及早分离，大干分离粒度的颗粒和它的连生体成为筛上产品进入再磨再选，从而避免和减少了磁铁精矿过磨现象，缩短了磨矿时间，提高了磨机能力。[next]    大石河选矿厂1977年至1981年1季度球磨机台时能力随精矿品位变化，据此进行回归分析，它们的关系式为：                          y=325.66-3.78x                              (6)    (式中y代表球磨机台时能力,x代表精矿品位)    即精矿品位提高1%,球磨机台时能力下降3.78t.统计结果见图6.    大孤山选矿厂细筛再磨车间投产后，精矿品位66%时球磨机能力基本上保持在原流程的水平上。但当精矿品位再提高时，磨机能力有所下降，当精矿品位达67%时，磨机能力下降更多，由30t/(台•h)左右下降到26t/(台•h).该厂根据1978年5月～1979年3月的指标，按照不同品位统计的磨机能力变化。   （三）精矿成本增加    精矿成本包括原料费和加工费，矿石精选品位提高，原料费和加工费都要增加。原料费是指生产每吨精矿需处理的原矿石费用，即使在其它选别指标不受影响的情况下，由于精矿品位提高产率下降，每吨精矿的原矿石量增加因而原料费用增加。原矿的开采费用越高，对选矿的影响越大。当精矿品位提高带来选矿金属回收率下降时，原料费用增加的数值就更大。所以精矿品位提高原料费用增加的幅度，既取决于选矿厂精矿品位、回收率等指标的变化情况，也取决于矿山开采原矿石成本的高低。    铁精矿的加工费用包括钢球、衬板、水、电等材料消耗和动力消耗的费用、固定资产的折旧费、修理费和维护费、生产工人工资和附加费以及车间经费和企业管理费等。这些费用的变化在选矿厂工艺流程发生较大变革时能够明显反映出来，但在日常生产中，当流程和设备基本不变，只是某些个别选别指标在有限范围内变化时则反映就不明显了。尤其各项消耗材料价格经常变化，现场各项消耗定额计量不准等原因，使得财务报表与技经指标的变化关系规律性不强。但不论是易选矿石还是难选矿石，不管提高精矿品位采用何种手段，其加工费用总是随精矿品位的提高而提高。    矿石精选对选矿加工费用的影响，可用下述方法计算。    A  定额计算法    本法适用于流程有较大变革，各种消耗定额能够明显的以数量表示时。    鞍钢大孤山选矿厂原有15个ф2.7×2.1m球磨系列，设计年处理原矿能力360万t.精矿品位由1976年的63.71%提高到1978年的66.40%是通过增加细筛再磨新工艺实现的。细筛再磨车间于1977年底建成；投资为36075元。    细筛再磨车间投产后，精矿品位比原流程提高2.69%,相应选矿各项消耗定额及加工费用的变化计算(按1980年不变价格计算).    该厂1976年原矿品位31.93%、精矿品位63.71%、尾矿品位10.63%、选矿比2.492t/t,360万t原矿可产精矿144万t.在选矿厂球磨机台时能力、选矿金属回收率都不发生变化时，每吨精矿选矿加工费增加154.75÷144=1.07元。这里仅计算了再磨车间所增加的费用，而没计算选别指标发生变化时，每吨精矿所分摊的原选别流程加工费用中的固定费用的变化。    B  数理统计法    当选别流程基本固定，随着精矿品位的逐步提高，各项消耗指标无法严格区分开来时，可以采用数理统计的方法来确定选矿加工费用随品位的变化关系。    大石河选矿厂1977年至1979年各月精矿品位与按相同价格水平调整后的选矿加工费统计结果如下(过程从略):                                 y=-51.21+0.99x    (y代表每吨精矿选矿加工费,x表示精矿品位)    即精矿品位提高1%,每吨精矿选矿加工费增加0.99元。这一统计结果没有包括矿山公司的企业管理费，该项费用根据1978～1980年统计平均每年572万元(包括水厂、大石河两个选厂),按两家平均分配计算大石河选厂应分摊286万元。

鞍钢大孤山选矿厂 　　1概况 　　大孤山选矿厂距离辽宁省鞍山市东南9km，位于千山脚下，厂区有铁路和公路通往市区和鞍钢厂内，主要生产铁精矿和球团矿产品，是鞍钢的主要原料基地之一。 　　大孤山球团厂选矿工艺主厂建于1954年，现有一个破碎作业区和两个选别作业区，其中破碎作业区采用中破预先筛分三段一闭路破碎流程;磁选作业区采用阶段磨矿、 细筛再磨、单一磁选选别流程;三选作业区采用连续磨矿、细筛再磨、单一磁选选别流程。 　　2矿石性质 　　A矿石类型 　　大孤山铁矿矿石属于鞍山式铁矿石。矿体为横贯其中部的闪长玢岩，岩墙分为东西两部分，东部称之为玢岩以东矿体，西部称之为玢岩以西矿体，它们产出的矿石简称玢东矿和玢西矿。玢东矿区是未氧化矿石，为磁铁、角闪(绿泥)磁铁石英岩;玢西矿区含有部分氧化和半氧化矿石，以磁铁石英岩为主，矿石类型有磁铁石英岩、角闪磁铁石英岩、磁铁假象赤铁石英岩。 　　B化学成分及矿物组成 　　矿石中可供选矿回收的元素为铁，铁矿物主要为磁铁矿，其次为褐铁矿及赤铁矿。脉石矿物为石英与少量角闪石、绿泥石、 方解石等。 　　矿石化学成分及铁化学物相分析结果见表1、表2。 　　表 1 化学成分分析结果　　表 2 物相分析结果　　3技术进展 　　2004 年以来大孤山球团厂选矿工艺进行了提铁降硅新工艺、新设备升级改造，改造后形成了年处理原矿量900万吨的能力，之后选厂又进行了系列技术改造，取得了显着的经济效益。 　　(1)球团厂φ53m浓密机高效化技术改造后，在满足处理原矿达900万吨能力前提下，少建5台φ53m大井，节约投资1000万元，并且改善了尾矿浓密机溢流水质。 　　(2) 2005年1月，选矿厂磁选车间通过优化调整磨矿分级作业的工艺及设备结构参数等，在保持一、二段磨矿分级作业稳定运转的前提下，将一段球磨台时处理量由原来的128t/h提高至132t/h，年增利润2381.4万元。 　　(3) 选矿分厂φ350mm旋流器组改造为二台φ500mm 旋流器，在原台时能力不变的情况下，φ500mm旋流器的溢流粒度、分级效率等指标均优于φ350mm 旋流器，更重要的是应用φ500mm旋流器使沉砂嘴堵塞现象明显减少，提高了磨机处理能力，稳定了工序指标，进一步降低了磨矿费用。 　　4生产工艺及流程 　　A工艺流程简介 　　大孤山球团厂选矿工艺分主厂和选矿分厂两部分，主厂主要由破碎、 磁选、 三选三部分组成，工艺流程如下: 破碎采用的流程是三段一闭路、中破前预先筛分流程。磁选车间采用的工艺流程为阶段磨矿—単—磁选—细筛再磨工艺流程;三选车间采用的工艺流程为连续磨矿—单一磁选—细筛再磨工艺流程;选矿分厂破碎系统采用的流程是三段一闭路流程，选别工艺流程采用的是阶段磨矿—单一磁选—细筛再磨工艺流程。 　　B破碎、筛分 　　2004~2007年大孤山球团厂选矿工艺进行了提铁降硅新工艺、新设备升级改造，改造后选矿厂年处理原矿量900万吨。破碎车间在保留原粗破外，新形成中细破、筛分两个主体厂房。破碎主体设备采用瑞典 H系列圆锥破碎机，筛分设备采用双层振动筛，破碎给矿粒度1000~0mm，产品粒度12~0mm。 　　a主厂破碎筛分流程　　现有主厂破碎筛分为三段一闭路中破前预先筛分流程。粗破排矿产品经皮带送至中破碎预先筛分，经固定棒条筛筛分后，筛上物给入中破机进行破碎，中破排矿产品和预先筛分筛下物一起运送到筛分间矿仓，经给料机给入振动筛进行筛分，筛上产品给入细破间矿仓，经皮带给料机给人细破机进行破碎，又可以卸入露天储矿槽储存;细破排矿产品输送到筛分间进行筛分，筛分筛下产品分别给入磁选车间原矿仓和三选车间原矿仓，也可以给入粉矿仓进行储存。主厂破碎筛分工艺流程如图1所示。 　　主厂破碎和筛分设备技术参数及指标见表3和表4。　　图 1 主厂破碎筛分工艺流程图 　　表 3 主厂破碎设备技术参数及指标　　表 4 主厂焼分设备技术参数及指标　　C磨矿分级 　　2004年磁选作业区进行提铁降硅新工艺、新设备升级改造，取消了一选厂房。一、二次磨矿采用大筒径磨机，一、二次分级采用动压给矿旋流器，使得原矿处理量和溢流产品粒度有了大幅度提高。继2004年工艺改造后，于2005年10月继续对三选工艺进行改造、完善，更换了φ500mmx5旋流器2组，产品粒度也有所提高。 　　磨矿分级技术指标见表 5。 　　表 5 磨矿分级技术指标　　D分选工艺流程 　　a磁选作业区工艺流程　　磁选车间采用阶段磨矿—单一磁选—细筛再磨工艺流程。原矿给入一段球磨机，与一次旋流器构成闭路，溢流进入一次磁选机抛除尾矿，精矿用二次旋流器进行二次分级，粗粒级产品进入二段球磨机，排矿返回一次磁选机;二次分级细粒级产品给入一次脱水槽，精矿给入二次磁选机，精矿给入一段振网筛，其筛下产物给入三次脱水槽进行选别，筛上物给入脱水磁选机浓缩，浓缩后的产品给入三段球磨机，产品给入二次脱水槽，精矿给入三次磁选机选别，精矿给入二段振网筛进行筛选，筛上物进入脱水磁选机，筛下产品给入三次脱水槽进行选别，精矿给入过滤车间，流程如图2所示。　　图 2 磁选作业区工艺流程图 　　b三选作业区工艺流程　　三选作业区为两段连续磨矿—単一磁选—细筛再磨工艺流程。原矿给入一段球磨机，与双螺旋分级机组成闭路磨矿系统，一次分级溢流给入旋流器，与二段球磨机组成闭路，二次溢流给入一次磁选机抛尾后，再经脱水槽抛尾，精矿给入二次磁选机，精矿给入一段振网筛，筛下产物给入脱水槽进行选别，筛上物给入脱水磁选机浓缩，浓缩后的产品送到球磨机进行第三段磨矿，排矿产品给入二次脱水槽，精矿给人三次磁选机选别，精矿给入二段振网筛，筛上物返回脱水磁选机。一、二段振网筛筛下产品合起来给入三次脱水槽抛尾后，再给人四次磁选机，精矿给入四次脱水槽进行选别，精矿给入过滤车间，流程如图3所示。　　图 3 三选作业区工艺流程图 　　选矿厂主要设备见表 6、表 7。 　　表6 磁选作业区设备表　　表 7 三选作业区设备表

矿石精选受益在炼铁，但选矿厂是要付出代价的。矿石精选的投入主要表现在增加选矿厂基建和技术改造投资，还同时影响回收率和处理能力等其它指标，从而减少精矿产量，提高精矿成本。   （一）增加选矿投资    矿石精选必然要采取一定的技术改造措施，增加磨、选设备，因而要增加基建费用。    鞍钢大孤山选矿厂磁选车间有15个ф2.7×2.1m球磨系列，设计年处理原矿能力360万t.1972年至1976年按原设计流程生产时，精矿品位一直波动在62.78～63.71%之间。为提高精矿品位，该厂于1977年将原设计流程改为细筛自循环流程，在金属回收率和球磨机台时能力基本不变或略有降低的情况下，精矿品位达64.32%.为继续提高精矿品位,1977年底又增建了细筛再磨系统，安装4台ф2.7×3.6m再磨机、三段细筛及相应附属设施，投资442.6万元。增建后铁精矿品位达66%以上。    鞍钢弓长岭选矿厂磁选车间原矿处理能力&560万t/a,共有ф2.7×3.6m球磨机14个系列,1959年投产。磁选车间投产后精矿品位在61～63%之间,1978年下半年进行流程改造，采用细筛再磨流程，增加了ф2.7×3.6m再磨机6台，细筛195台,1978年底投产，约花改造费用778万元，改造后精矿品位由62.86%提高到65～66%.    1978年4月，鞍山矿山设计研究院在鞍钢烧结总厂阳离子反浮选工业试验的基础上，进行了再磨再选车间设计，处理该厂粗精矿115～120万t/a,得到反浮选最终精矿105～110万t/a,作业回收率97～08%,最终精矿品位由62～63%提高到66～68%,设计概算总投资516万元。    上面是旧厂改造的实例。对于新建选矿厂的基建费用也是随一精选深度的提高而增加的。有时为了提高矿石精选深度可以采取多种技术方案，各方案的生产工艺不同，所需基建费用和经营费用也不同，选别指标也不一样，这就需要进行详细的技术经济比较。如鞍钢矿山公司设计院1988年5月为齐大山选矿厂焙烧磁选精料工程提供了4个可行方案加以技术经济论证。齐大山焙烧磁选工艺为齐大山选矿厂的二期工程，于1971年4月至1973年4月建成投产，设有ф3.6×4m,5个球磨系列。目前1号、2号、3号系统为二段连续磨矿-脱水-磁选-细筛流程,4号、5号系统为阶段磨矿-磁-重-磁流程.1987年统计指标：原矿含铁30.1%,精矿含铁61.5%,二次脱水槽后62.5%,回收率78.52%.根据鞍钢“七五”规划要求，齐大山焙烧磁选精矿品位要达到64%以上，金属回收率74%以上。    各选厂矿石性质和工艺流程不一样，提高精矿品位所需的投资费用相差很大。大石河选矿厂1977年前后仅花160余万元，精矿品位就提高到67～68%.大孤山、弓长岭选厂则需几百万元，精矿品位达到65～66%.至于齐大山选厂达到同样品位其改造费用还要增加。[next]   （二）其它选别指标的影响    1、提高精矿品位对选矿厂金属回收率的影响    选矿金属回收率的变化，影响矿产资源的利用程度、还影响单位生铁的矿石消耗量。提高金属回收率可减少每吨生铁的采选费用，降低生铁成本。生铁矿耗减少还可降低每吨生铁占用的矿山投资，提高投资效果。    每吨生铁原矿石耗量可由下式计算：    式中  P原———冶炼每吨生铁需采出的原矿石量,t/t;          a———采出原矿品位,%;          ω———选矿金属回收率(实际回收率).%;                  (理论回收率与实际回收率之差，随选矿方法和管理水平而异。一般磁选                  法相差1.5%左右；焙烧磁选法相差2%左右；浮选法相差3%左右）          K1———矿石在烧结、冶炼过程中金属损失系数(不可回收的);                 烧结矿入炉时K1=3%                 天然矿入炉对K2=2-3%          K2———矿石在破碎、选矿、运输等过程的损失系数(不可回收的);                 贫矿选矿入炉时K2=4%                 天然块矿入炉时K2=2%    当选取Fe生=0.94,K1=0.03,K2=0.04时，上式中    可见每吨生铁原矿石消耗量与金属回收率成反比关系。[next]    品位为30%的原矿入选时，回收率由80%提高到81%,每吨铁的原矿消耗P原变化为：    二者相差  4.762-4.695=0.067t/t    当原矿品位为30%时，选矿金属回收率由80%提高1%,吨铁矿耗减少52kg;由70%提高1%,吨铁矿耗减少67kg,回收率水平越低，变化的影响越大。    矿耗的变化将影响到每吨生铁的采选费用。以对生铁成本的影响为例，回收率由70%提高1%,如果矿石属于好采好选的大型矿床，假定每吨原矿采矿成本8.50元，每吨原矿选矿加工费9.80元。    回收率提高1%,每吨生铁成本中采选费用减少87.15-85.92=1.23元。    如果矿石属于难采难选的矿石，假如矿石采矿成本为18.00元，每吨原矿选矿加工费15.00元，则对生铁成本的影响将更大。    每吨生铁成本变化为157.15-154.94=2.21元。    由上面分析可见，选矿金属回收率不仅是选矿厂的重要经济指标，也是整个冶金联合企业的一项重要经济指标，它和精矿品位一样重要。品位反映了产品的质量情况，回收率反映了产品的数量情况，两者是不可偏废的。特别是对一些采矿成本高、选矿加工难、回收率水平低的选矿厂，更应密切注视矿石精选后金属回收率指标的变化。    矿石精选后回收率是否会降低，这取决于矿石精选的深度及提高精矿品位的措施。现将国内一些选矿厂提高精矿品位后回收率的变化情况介绍如下：    首钢大石河选矿厂原设计ф2.7×3.6m球磨机7个系列，年处理原矿能力40075万t.于1977年4月安装一段细筛，实现细筛自循环再磨流程。为增加选厂能力于1975年扩建了4个相同型号的新系列及相应附属设施,1978年全部运转，并于1979年6月安装一段细筛，选厂总处理原矿能力为650万t.为提高细筛筛分效率,1980年老系统(1号、2号除外）陆续改为二段细筛，同年又将1～11系列过滤前的磁选机改为双筒磁选机。    1976年以前原流程生产时精矿品位63.5%左右,1977年4月实现细筛自循环再磨流程后精矿品位明显提高，达66～67%,1979年4季度达68%以上,1980～1981年1季度达68.5%,最高1980年3月达69%.[next]    大石河选矿厂1975年至1981年1季按季度统计的主要技术经济指标见图1.    从图1看出，大石河选矿厂金属回收率并没有随精矿品位提高而降低，始终保持在80～83%之间.1985年金属回收率82.47%,1986年82.64%.大石河选矿厂金属回收率之所以不降低，其原因是:(1)随着精矿品位的提高，几年来工艺流程不断变革。如1976年以前采用老流程,1977年开始采用细筛自循环再磨流程,1980年又陆续由一段细筛改为二段细筛，同时又将过滤前的磁选机改为双筒磁选机。近几年又陆续采取一些措施，如入选矿石粒度由-15mm改为-12mm,使用磁滑轮提高入选原矿品位，利用磁团聚重选新工艺等。这些措施对降低尾矿品位、提高金属回收率都有一定作用.(2)矿石性质变化.1980年后大石河矿点停产，可选性较好的柳河峪矿石开始投产，这就使比较基础不够一致。为了尽量回避上述影响，我们以细筛自循环再磨流程投产后，柳河峪矿石入选前，即1977年至1979年这段期间外部影响较小的数据进行回归分析发现，回收率随精矿品位的提高还是受一定影响的。    1977年至1979年各月精矿品位与理论回收率回归分析结果为：                              Y=122.05-0.60x                (3)    分析结果表明，在选别流程基本不变，矿石性质基本相同条件下，精矿品位在65～68.5%之间变化时，精矿品位每提高1%,金属回收率约下降0.6%左右。

提高精矿品位炼铁受益，从生产经营角度分析，主要体现在下述几方面：    (1)矿耗降低，原料费节省。    每吨生铁消耗烧结矿量与烧结矿品位、生铁含铁量、烧结和冶炼过程的金属损失有关，公式如下：    式中  P烧———每吨生铁需烧结矿量,t/t;          Fe生———生铁含铁量,%;          Fe烧———烧结矿品位,%;          K———烧结，冶炼讨程中会金属损失系数,%.(包括可回收与不可回收两部分,一般可取                5%)    如精矿品位由65%提高到66%,烧结矿品位由54%提高到55.7%,则每吨生铁烧结矿用量变化是(生铁成分按94.5%计算):    按每吨烧结矿成本70元计，节省原料费用3.92元。    (2)降低焦比，燃料费用减少。    按精矿品位提高1%影响焦比2%,综合燃料比600kg,则相应节省焦炭12kg.每吨焦炭费用按120元计，可节省燃料费：                             0.012×120=1.44元    (3)产量提高，冶炼加工费用减少。    冶炼加工费包括生产所消耗的风、水、电、气(汽),生产工人工资及附加费、固定资产的小修维护、折旧费及车间经费、企业管理费等。    在冶炼加工费中，有些费用基本上不随产量的增减而增减，对具体企业而言在特定条件下费用总额不变(或基本不变),称“固定费用”,如工资、折旧费、车间经费、企管费等。对单位生铁而言，产量越高每吨生铁分摊的.“固定费用”越少。    反之，冶炼加工费中有些费用随着产量的增加而增加，如炉前消耗的辅助材料(炮泥、河砂、耐火材料)、易耗备件等，这些费用属“可变费用”。可变费用总额随产量变化而变化，但对单位生铁而言所分摊的可变费用基本不变。[next]    苏联学者H.JI巴恩内伊提出因设备能力提高而引起单位产品成本中加工费用变化的计算公式是：    式中  u0———原生产能力下单位产品加工费；          c0———设备原生产能力；          c1———改变后的生产能力；          ƒ变———加工费中可变费用比例；          ƒ固———加工费中固定费用比例；          u1———改变能力后的单位产品加工费。    认为炼铁生产中蒸汽、水、折旧、工资、全厂费用等100%是固定费用；替换设备磨损费用中有50%为固定费用；小修及固定资产维护费用中90%为固定费用；其它车间费用中有80%为固定费用。    实际上固定费用与可变费用是相对的，准确地找出每项费用中固定与可变费用的比例关系很难，在采用这一公式计算高炉产量增加对冶炼加工费用影响时，可采用统计方法求出冶炼加工费中固定费用所占的总的比例，无需逐项计算，以免过于烦琐。    对首钢炼铁厂1976年至1979年各季按相同价格调整后的冶炼加工费与高炉利用系数变化关系的统计，与采用上式选取固定费用比例为60%时，计算产量对加工费用的相对影响是一致的。    对于劳动生产率低、全厂性费用高的厂，固定费用的比例还要高一些。    首钢炼铁厂1976～1979年各季度按相同价格(1979年价格)调整后的冶炼加工费见图1.    关系式  y=23.97-4.75x    相关系数  υ=0.94    (式中y冶炼加工费,x高炉利用系数)    上面统计的冶炼加工费不包括中修预提费和吹氧费。根据1976～1980年5年统计，平均每年花预提费464万元，该项费用属固定费用，应按不同产量进行分摊[464万元÷(4139×355×系数)].    当精矿品位由65%提高到66%时，假设高炉利用系数由1.92提高到1.98,提高品位前的冶炼加工费取25.00元/t,则提高品位后的冶炼加工费为：    提高品位前后冶炼加工费相差0.45元。    以上3项费用合计为：    3.92+1.44+0.45=5.81元    从炼铁经营的角度，计算了品位提高后炼铁经营费用的节约额，实际上效益不止上面几项。上面的计算也没有包括由于产量增加炼铁利润的增加额。各厂的条件不同，提高矿石品位对原、燃料的影响数值及各厂的价格不一，所以提高品位的经济效益必须结合本企业具体情况进行具体分析。鞍钢经济研究所和首钢大石河选矿厂结合各厂实际进行了分析。[next]    鞍钢经济研究所1979年结合大孤山选矿厂细筛再磨工程，分析了精矿品位提高1%时鞍钢炼铁厂受益情况：    1)精矿品位提高1%,燃料比可下降2.18%    精矿品位提高1%,可使烧结矿品位提高1.7%,燃料比下降2.18%,每吨铁节省燃料12.7kg.如按1978年燃料消耗构成其每吨生铁节省燃料费0.79元，其中焦炭10.9kg计0.71元、油1kg计0.06元，煤0.8kg计0.02元。    精矿品位提高1%,炼铁年产以640万t铁计算，全年可节省燃料8.1万t,其中焦炭7万t,重油0.6万t,无烟煤0.5万t.降低燃料费506万元。    2)精矿品位提高1%,每吨生铁原料消耗下降68kg    据理论计算，入炉品位提高1%,每吨铁原料消耗下降40kg.精矿品位提高1%可使烧结矿品位提高1.7%,每吨生铁原料消耗下降68kg.按每吨烧结矿31.5元计价(没有实行按质论价前公司内部计划价格),每吨生铁原料费下降2.14元。以年产640万t生铁计，全年可节省原料费13707万元。烧结矿运量可节省43.5万t.    3)精矿品位提高1%,炼铁产量可提高3.94%    精矿品位提高1%,生铁产量提高3.94%,炼铁年产以640万t计算，全年可增铁25.2万t.由于增产使每吨生铁的固定费用(包括工资、折旧费、车间经费)下降0.2元，全年可节省固定费用151.9万元。    4)精矿品位提高1%,可使每吨生铁渣量下降63%    根据生产实践和理论计算，入炉品位提高1%,可使渣量下降37.5kg,折合精矿品位提高1%,渣量下降63kg.以年产640万t铁计，全年降低渣量40.3万t,节省渣罐周转13200次/罐。费用降低22万元(包括运输费和翻罐费).    综合上述4项因素，当精矿品位提高1%时，鞍钢640万t铁可降低炼铁成本2049万元。    首钢大石河选矿厂于1980年编《全面质量管理在选矿方面的应用》文献中，比较了1978年和1977年选矿指标的变化及对高炉生产的影响，比较结果是：    1)1977年精矿品位64.45%(矿山公司);1978年精矿品位67.63%(矿山公司三季度);精矿品位提高3.18%,SiO2降低3.2%.    2)烧结矿品位由54.29%上升到58.37%,提高4.08%;烧结矿SiO2由9.9%降低到6.5%.    3)炼铁入炉焦比由536kg降到450kg,降低了86kg;综合焦比由614kg降到555kg,降低了59kg;降焦主要是精矿品位提高引起的，约50kg,一年节省焦炭11.3万t.    4)高炉平均日产量由5212t提高到6502t,提高了1290t/d.由于精矿品位提高可增产9.4%,一年增产生铁20万t.    5)灰石用量少了，每吨烧结矿灰石用量少50kg,合计一年可节约灰石用量24万t.    6)矿石耗量减少，高炉吨铁矿耗由1804kg降低到1672kg,低132kg,一年可减少矿石用量30万t.    7)高炉渣量减少，每吨铁渣量由522kg降低到369kg、降低153kg.    8)减少运输量。由于精矿品位提高SiO2含量降低，年产精矿粉320万t,可减少SiO2量10.2万t.可减少灰石量24万t. 一年节省焦炭11.37万t,少耗煤23万t.上述三项共计57万t.    9)炼铁成本从原料、燃料、运输上一年可节省1300万元，每吨生铁成本降低5.8元。    10)由于原料、熔剂消耗下降，高炉渣量减少，每年可减少厂内运输量200万t.    从上面鞍钢、首钢的分析看出，提高精矿品位给冶炼带来的效益是显著的。总结全国近十几年来由于精矿品位的提高对钢铁工业所做的贡献，就更为可观了。    1986年全国重点选厂生产铁精矿3446.78万t,其中磁选精矿产量3001.58万t,占87.08%.1986年全国重点选厂磁铁精矿品位66.41%.10年前1975至1977年3年平均品位60.48%,提高了5.93%.按每吨生铁精矿耗量1.450t计，重点选厂磁选精矿可产铁2070万t.这部分磁精矿由于品位提高5.93%带来的冶炼效益是：    按精矿品位提高1%降焦2%,吨铁燃耗600kg计，全年可节省焦炭147万t,折原煤368万t.取焦炭价格120元/t,全年节焦费用17640万元；    按精矿品位提高1%烧结石灰石用量减少25kg计，全年可节省石灰石490万t.取每吨石灰石成本10元，全年节省石灰石费用4900万元；    按精矿品位提高1%降低高炉渣量50kg计，全年可减少废渣处理量614万t;    全年可减少铁料、熔剂、煤焦、废渣运输量2000多万t.    无须细算，仅此几笔大帐可以看出，矿石精选该是何等重要。十几年来国家在矿石精选方面花钱不多，收效甚大，精选技术的突破与推广，为我国钢铁工业的发展做出了重要贡献。矿石精选提高精矿品位，为高炉准备优质炉料，这个技术方向是要坚持的。特别在我国天然富矿短缺，绝大部分矿石需选矿处理的资源条件下，只有探求矿石精选才能促使钢铁工业的良性循环。

钢板是钢材四大品种（板、管、型、丝）之一，在发达国家，钢板产量占钢材生产总量50%以上，随着我国国民经济的发展，钢板生产量逐渐增长。    钢板是一种宽厚比和表面积都很大的扁平钢材。钢板按厚度分为薄板和厚板两大规格。    薄钢板是用热轧或冷轧方法生产的厚度在0.2-4mm之间的钢板。薄钢板宽度在500-1400mm之间。根据不同的用途，薄钢板采用不同材质钢坯轧制而成。通常采用材质有普碳钢、优碳钢、合金结构钢、碳素工具钢、不锈钢、弹簧钢和电工用硅钢等。它们主要用于汽车工业、航空工业、搪瓷工业、电气工业、机械工业等部门。薄钢板除轧制后直接交货之外，还有经过酸洗的、镀锌和镀锡等种类。    厚钢板是厚度在4mm以上的钢板的统称，在实际工作中，常将厚度小于20mm的钢板称为中板，厚度＞20mm至60mm的钢板称为厚板，厚度＞60mm的钢板则需在专门的特厚板轧机上轧制，故称特厚板。厚钢板的宽度从0.6mm-3.0mm。厚板按用途又分造船钢板、桥梁钢板、锅炉钢板、高压容器钢板、花纹钢板、汽车钢板、装甲钢板和复合钢板等。    钢板的一个分支是钢带，钢带实际上是很长的薄板，宽度比较小，常成卷供应，也称为带钢。钢带常在多机架连续式轧机上生产，切成定尺长度后就是钢带，因此生产率比单张机制时高。    一、中厚板    （一）普通中厚钢板    1、普碳钢沸腾钢板（GB3274-88）    普碳钢沸腾钢板顾名思义是由普通碳素结构钢的沸腾钢热轧制成的钢板。沸腾钢是一种脱氧不完全的钢材，钢液含氧量较高，当钢水注入钢锭模后，碳氧反应产生大量气体，造成钢液呈沸腾状态而得名。沸腾钢含碳量低，且由于不用硅铁脱氧，故钢中含硅量常＜0.07%。沸腾钢的外层是在沸腾状态下结晶的，所以表层纯净、致密，表面质量好，加工性能良好。沸腾钢没有大的集中缩孔，用脱氧剂少，钢材成本低。沸腾钢心部杂质多，偏析较严重，力学性能不均匀，钢中气体含量较多，韧性低、冷脆和时效敏感性较大，焊接性能较差，故不适用于制造承受冲击截荷，在低温下工作的焊接结构件和其他重要结构件。    沸腾钢板大量用制造各种冲压件、建筑及工程结构和一些不太重要的机器结构和零件。其材质的牌号、化学成分和力学性能符合GB700-79（88）（普通碳素结构钢技术条件）中沸腾钢的规定。热轧中厚钢板厚度为4.5-200mm。生产单位主要有鞍钢、武钢、马钢、太钢、重庆钢厂、邯郸钢铁总厂、新余钢厂、柳州钢厂、安阳钢钢公司、营口中板厂和天津钢厂等。    2、普碳钢镇静钢板（GB3274-88）    普碳镇静钢钢板是由普通碳素结构钢镇静钢坯热轧制成的钢板。镇静钢是脱氧完全的钢，钢液在注锭前用锰铁、硅铁和铝等进行充分脱氧，钢液在钢锭模中较平静，不产生沸腾状态，故得名为镇静钢。镇静钢的优点是化学成分均匀，所以各部分的机械性能也均匀，焊接性能和塑性良好、抗腐蚀性较强。但表面质量较差，有集中缩孔，成本也较高。    普通镇静钢板主要用于生产在低温下承受冲击的构件、焊接结构及其他要求较高强度的结构件。其材质的牌号、化学成分和力学性能符合GB700-79（88）（普通碳素结构钢技术条件）中镇静钢的规定。钢板的规格尺寸厚度4.5-200mm。生产单位主要有鞍钢、武钢、舞阳钢铁公司、马钢、太钢、重庆钢厂、邯郸钢铁总厂、新余钢厂、柳州钢厂、安阳钢铁公司、天津钢厂、营口中板厂、上钢一、三厂、韶关钢铁厂和济南钢铁厂等。    3、低合金结构钢板（GB3274-88）    低合金结构钢板是由低合金结构钢热轧制成的。低合金钢板都是镇静钢和半镇静钢板。其优点是强度较高、性能较好、能节省大量钢材、减轻结构重量等。低合金结构钢板越来越广泛用于机械制造和金属结构件等。热轧钢板厚度为4.5-200mm。生产单位包括鞍钢、武钢、舞阳钢铁公司、马钢、重庆钢厂、新余钢厂、柳州钢厂、昆明钢铁公司、天津钢厂、韶关特钢厂、安阳钢铁公司、上钢一、三厂和太钢等。    4、一般结构用热连轧钢板（GB2517-81）    主要用于建筑、桥梁、车辆等一般结构。钢板（带）厚度从1.2-13.0mm；宽度从700-1550mm；长度从2000-12000mm。    5、焊接结构用耐候钢板（GB4172-84）    耐候钢即耐大气腐蚀钢。焊接结构用耐候钢是在钢中加入少量的合金元素，如钢、铬、镍、钼、铌、钛、锆和钒等，使其在金属基体表面形成保护层，以提高钢材的耐候性，以及良好的焊接性能。主要用于桥梁、建筑及其他结构。    6、高耐候性结构钢钢板（GB4171-84）    耐候钢即耐大气腐蚀济。在钢中加入少量合金元素，如钢、磷、铬、镍、钼铌、钛、锆和钒等，使在金属基体表面形成保护层面提高钢材的耐候性能。主要适用于建筑、车辆、塔架和其他结构件。    7、花纹钢板（GB3277-82）    花纹钢板是其表面具有菱形或扁豆形突棱的钢板。其规格以其本身厚度（突棱的厚度不计）表示。花纹板具有防滑作用，常用作地板、厂房扶梯、工作架踏板、船舶甲板和汽车底板等。花纹板的材质用普通碳素结构钢的B1、B2和B3牌号钢轧制而成，其化学成分符合GB700-79（普通碳素结构钢技术条件）的规定。生产单位主要有鞍钢和安阳钢铁公司等。    8、桥梁用钢板（YB168-70）    桥梁钢板是专用于架造铁路或公路桥梁的钢板。要求有较高的强度、韧性以及承受机车车辆的载荷和冲击，且要有良好的抗疲劳性、一定的低温韧性和耐大气腐蚀性。拴焊桥梁用钢还应具有良好的焊接性能和低的缺口敏感性。主要用于铁路桥和公路桥其跨度在46-160mm之间的结构件。其规格：厚度从6-50mm、宽度从1.0-2.4mm、长度从2.0-16mm。我国生产桥梁用钢板主要有鞍钢、武钢、上钢三厂和重庆钢厂等单位。    9、船体结构用钢板（GB712-88）    船体结构用钢板简称船用板。由于船舶工作环境恶劣，船体壳要受海水的化学腐蚀、电化学腐蚀和海生物、微生物的腐蚀；船体承受较大的风浪冲击和交变负荷；船舶形状使其加工方法复杂等因素、所以对船体结构用钢要求严格。首先良好的韧性是最关键的要求，此外，要求有较高的强度，良好的耐腐蚀性能、焊接性能，加工成型性能以及表面质量。为保质量和保证有足够的韧性，要求化学成分的Mn/C在2.5以上，对碳当量也有严格要求，并由船检部门认可的钢厂生产。船体用结构钢分一般厚度和高强度钢两种，一般强度钢按质量分A、B、C和D四个等级；高强度钢又分两个强度级别和三个质量等级；AH32、DH32、EH32、AH36、DH36、EH36。    船体结构用钢板主要用于制造远洋、沿海和内河航运船舶的船体、甲板等的钢板。产品规格：厚度4.5-50mm、宽度1.0-2.2mm、长度4.0-12.0m。我国主要由武钢、马钢、上钢一、三厂、太钢、昆明钢铁公司和天津钢厂等生产。    10、锅炉用钢板（GB713-86）    按用途分，锅炉分工业锅炉和电站锅炉用两大类。工业锅炉通常是工业企业用于供热，属小型锅炉，其所用钢材为普通碳素结构钢和低合金结构钢。电站锅炉属大、中型锅炉，对钢材质量有特殊要求，一般要求具有优良综合性能的合金钢来制造。主要用于制作固定锅炉、船体锅炉及其他锅炉重要附件。钢板厚度从6-120mm。生产单位主要有鞍钢、武钢、上钢三厂、舞阳钢铁公司、柳州钢厂、重庆钢厂、太钢、昆明钢铁公司等生产。

采用SAE1006,生产设施配套热轧板表面处理酸洗线、光亮罩式退火炉、四棍可逆冷轧，并配有板面精密平整机组，消除应力平面拉矫机，高精密分条机组。 齐全可轧制厚度为0.08mm～1.5mm厚薄公差控制在±0.02mm以内，宽度由180mm～630mm冷轧卷板。 具有延伸率高、表面光滑达到镜面效果、厚薄度标准、板形平直、耐生锈等特点，适用于各种五金冲压、拉伸性能良好。如LED支架、转定子、灯饰、风扇、摩托车油箱、钢管、家用电器及外壳等各类五金产品。 热卷规格为:2.75*1500*C、3.0*1500*C、3.25*1500*C、3.5*1500*C、3.75*1500*C、4.25*1500*C、4.5*1500*C、4.75*1500*C、5.25*1500*C、5.5*1500*C、5.75*1500*C、6.5*1500*C、7.25*1500C、7.5*1500*C、7.75*1500*C、9.25*1500*C、9.5*1500*C、9.75*1500*C、11.25*1500*C、11.5*1500*C、11.75*1500*C... 热轧板规格板材：（1）中厚板 ：钢板是一种宽厚比和表面积都很大的扁平钢材。按厚度为为薄钢板(厚度 4毫米)在实际工作中 ，常将厚度 20-60毫米的钢板称为厚板，厚度>60毫米的钢板称为特厚板，统称为中厚钢板。宽度比较小，长度很长的钢板，称为钢带，列为一个独立的品种。钢板有很大的覆盖和包容能力，可用作屋面板、苫盖材料以及制造容器、储油罐、包装箱、火车车箱、汽车外壳、工业炉的壳体等：可按使用要求进行剪裁与组合，制成各种结构件和机械零件，还可制成焊接型钢，进一步扩大钢板的使用范围；可以进行弯曲和冲压成型，制成锅炉、容器、冲制汽车外壳、民用器皿、器具、还可用作焊接钢管、冷弯型钢的坯料。钢板成张或成卷供应。成张钢板的规格以厚度*宽度*长度的毫米数表示。熟悉板、带材的规格，在宽度和长度上充分利用，对提高材料利用率，减少不适当的边角余料、降低工时及产品成本，有十分重要的意义。 普中板、低合金板、容器板 锅炉板 桥梁板、船板。注：这几种板材均出自中厚板轧机，只是由于炼钢所加入材料的不同而区分开来，其外形、厚度、规格基本设置基本相同，一般厚度为6-120mm，其中6 mm、8 mm、10 mm、12mm中厚板价格依次降低，6mm中厚板价格在其中属最贵档次；14-30mm为常用规格，价格处于同一水平；32-49mm属于厚板系列，价格处于同一水平，比常用规格板价格略贵；50-120mm属于超厚板系列，50-90mm板价格处于同一水平，90mm以上规格板价格随着厚度的增加将提高。中厚板代表规格为20mm。 （2）板卷：a、热轧板卷：热轧，是以板坯（主要为连铸坯）为原料，经加热后由粗轧机组及精轧机组制成钢带。从精轧最后一架轧机出来的热钢带通过层流冷却至设定温度，由卷取机卷成钢带卷，冷却后的钢带卷，根据用户的不同需求，经过不同的精整作业线（平整、矫直、横切或纵切、检验、称重、包装及标志等）加工而成为钢板、平整卷及纵切钢带产品。简单点儿来说，一块钢坯在加热后（就是电视里那种烧的红红的发烫的钢块）精过几道轧制，再切边，矫正成为钢板，这种叫热轧。 热轧板卷（以平板形式或者卷板形式存在）一般厚度在2.0-13.5mm之间，其中2.0-3.0mm热卷价格从薄到厚逐渐降低；大部分钢厂3.1mm-13.5mm价格基本相当，部分厂家、市场3.1-4.0mm以及9.5mm-13.5mm热板卷价格可能高于4.0mm-9.5mm板的价格，热板卷代表规格为5.5mm厚产品，正常情况下平板的价格略高于卷板的价格。 b、冷轧板卷：用热轧钢卷为原料，经酸洗去除氧化皮后进行冷连轧，其成品为轧硬卷，由于连续冷变形引起的冷作硬化使轧硬卷的强度、硬度上升、韧塑指标下降，因此冲压性能将恶化，只能用于简单变形的零件。轧硬卷可作为热镀锌厂的原料，因为热镀锌机组均设置有退火线。轧硬卷重一般在6~13.5吨，钢卷在常温下，对热轧酸洗卷进行连续轧制，内径为610mm。冷轧，是在热轧板卷的基础上加工轧制出来的，一般来讲是热轧---酸洗---冷轧这样的加工过程。冷轧是在常温状态下由热轧板加工而成，虽然在加工过程因为轧制也会使钢板升温，尽管如此还是叫冷轧。

锰价格，锰由于最近电力价格的升涨，锰的价格也随之升涨，但是成交数量直线下降，不少采购者纷纷表示锰价格太高，接受不了，但不少厂家也表示说，电价上涨，锰不上涨价格，很有可能就面临着停产的状态。锰的提炼方式主要有热法（火法）和电解法（湿法）两种，热法生产（金属锰）纯度不超过95～98％，而纯的金属锰则是由电解法制备（电解金属锰），其纯度可达99.7～99.9％以上。现在，电解法生产已成为金属锰生产的主要方式。　　电解金属锰是用锰矿石经酸浸出获得锰盐，再送电解槽电解析出的单质金属。外观似铁，呈不规则片状，质坚而脆，一面光亮，另一面粗糙，为银白色到褐色，加工为粉末后呈银灰色；在空气中易氧化，遇稀酸时溶解并置换出氢，在略高于室温时，可分解水而放出氢气.65Mn卷板：2.5*1050*C  18.96 鞍钢575065Mn卷板：2.5*1100*C  19.15 鞍钢575065Mn卷板：3.0*1250*C  23.68 鞍钢 550065Mn卷板：3.1*1250*C  23.75 鞍钢550065Mn卷板：3.55*1250*C 13.01鞍钢 545065Mn卷板：4.0*1250*C  15.43 鞍钢545065Mn卷板：4.5*1250*C  23.84鞍钢 545065Mn卷板：5.0*1250*C  23.79 鞍钢545065Mn卷板：6.0*1250*C  23.98 鞍钢545065Mn卷板：6.55*1260*C 23.73 鞍钢 545065Mn卷板：8.0*1250*C  15.53 鞍钢5450锰钢主要用于需要承受冲击、挤压、物料磨损等恶劣工况条件，破坏形式以磨损消耗为主，部分断裂、变形。磨损分为三种：金属构件表面间相互接触并运动的摩擦磨损；其它金属或非金属物料打击金属表面的磨料磨损和流动气体或液体与金属接触导致的冲蚀磨损。耐磨钢的耐磨性能取决于材料本身，而抗磨钢则在不同的工况条件下表现出不同的耐磨性，材料本身和工况条件两者才能决定其耐磨性能。　　铸造耐磨钢和抗磨钢以奥氏体锰钢为主，在一定的条件下经适当热处理的低合金钢也有很好的效果，石墨钢则用于润滑摩擦的工况条件。　　耐磨高锰钢特别适用于冲击磨料磨损和高应力碾碎磨料磨损工况，常用于制造球磨机衬板，锤式破碎机锤头，颚式破碎机颚板，圆锥破碎机轧臼壁、破碎壁，挖掘机斗齿、斗壁，铁道道岔，拖拉机和坦克的履带板等抗冲击、抗磨损的铸件。高锰钢还用于：防弹钢板，保险箱钢板等。　　高锰钢是典型的抗磨钢,铸态组织为奥氏体加碳化物。经1000°Ｃ左右水淬　　处理后组织转变为单一的奥氏体或奥氏体加少量碳化物，韧性反而提高，因此称水韧处理。　　高锰钢最重要的特点是在强烈的冲击、挤压条件下，表层迅速发生加工硬化现象，使其在心部仍保持奥氏体良好的韧性和塑性的同时硬化层具有良好的耐磨性能。这是其它材料所不及的。但高锰钢的耐磨性只是在具备足以形成加工硬化的条件下才表现出其优越性，其他情况下则很差。更多关于锰价格的信息和资讯，请关注本站锰频道！

热卷规格为:2.75*1500*C、3.0*1500*C、3.25*1500*C、3.5*1500*C、3.75*1500*C、4.25*1500*C、4.5*1500*C、4.75*1500*C、5.25*1500*C、5.5*1500*C、5.75*1500*C、6.5*1500*C、7.25*1500C、7.5*1500*C、7.75*1500*C、9.25*1500*C、9.5*1500*C、9.75*1500*C、11.25*1500*C、11.5*1500*C、11.75*1500*C... 中厚板规格板材：（1）中厚板 ：钢板是一种宽厚比和表面积都很大的扁平钢材。按厚度为为薄钢板(厚度 4毫米)在实际工作中 ，常将厚度 20-60毫米的钢板称为厚板，厚度>60毫米的钢板称为特厚板，统称为中厚钢板。宽度比较小，长度很长的钢板，称为钢带，列为一个独立的品种。钢板有很大的覆盖和包容能力，可用作屋面板、苫盖材料以及制造容器、储油罐、包装箱、火车车箱、汽车外壳、工业炉的壳体等：可按使用要求进行剪裁与组合，制成各种结构件和机械零件，还可制成焊接型钢，进一步扩大钢板的使用范围；可以进行弯曲和冲压成型，制成锅炉、容器、冲制汽车外壳、民用器皿、器具、还可用作焊接钢管、冷弯型钢的坯料。钢板成张或成卷供应。成张钢板的规格以厚度*宽度*长度的毫米数表示。熟悉板、带材的规格，在宽度和长度上充分利用，对提高材料利用率，减少不适当的边角余料、降低工时及产品成本，有十分重要的意义。 普中板、低合金板、容器板 锅炉板 桥梁板、船板。注：这几种板材均出自中厚板轧机，只是由于炼钢所加入材料的不同而区分开来，其外形、厚度、规格基本设置基本相同，一般厚度为6-120mm，其中6 mm、8 mm、10 mm、12mm中厚板价格依次降低，6mm中厚板价格在其中属最贵档次；14-30mm为常用规格，价格处于同一水平；32-49mm属于厚板系列，价格处于同一水平，比常用规格板价格略贵；50-120mm属于超厚板系列，50-90mm板价格处于同一水平，90mm以上规格板价格随着厚度的增加将提高。中厚板代表规格为20mm。 （2）板卷：a、热轧板卷：热轧，是以板坯（主要为连铸坯）为原料，经加热后由粗轧机组及精轧机组制成钢带。从精轧最后一架轧机出来的热钢带通过层流冷却至设定温度，由卷取机卷成钢带卷，冷却后的钢带卷，根据用户的不同需求，经过不同的精整作业线（平整、矫直、横切或纵切、检验、称重、包装及标志等）加工而成为钢板、平整卷及纵切钢带产品。简单点儿来说，一块钢坯在加热后（就是电视里那种烧的红红的发烫的钢块）精过几道轧制，再切边，矫正成为钢板，这种叫热轧。 热轧板卷（以平板形式或者卷板形式存在）一般厚度在2.0-13.5mm之间，其中2.0-3.0mm热卷价格从薄到厚逐渐降低；大部分钢厂3.1mm-13.5mm价格基本相当，部分厂家、市场3.1-4.0mm以及9.5mm-13.5mm热板卷价格可能高于4.0mm-9.5mm板的价格，热板卷代表规格为5.5mm厚产品，正常情况下平板的价格略高于卷板的价格。 b、冷轧板卷：用热轧钢卷为原料，经酸洗去除氧化皮后进行冷连轧，其成品为轧硬卷，由于连续冷变形引起的冷作硬化使轧硬卷的强度、硬度上升、韧塑指标下降，因此冲压性能将恶化，只能用于简单变形的零件。轧硬卷可作为热镀锌厂的原料，因为热镀锌机组均设置有退火线。轧硬卷重一般在6~13.5吨，钢卷在常温下，对热轧酸洗卷进行连续轧制，内径为610mm。冷轧，是在热轧板卷的基础上加工轧制出来的，一般来讲是热轧---酸洗---冷轧这样的加工过程。冷轧是在常温状态下由热轧板加工而成，虽然在加工过程因为轧制也会使钢板升温，尽管如此还是叫冷轧。 冷轧板卷（以平板形式或者卷板形式存在）一般厚度在0.2mm-3.0mm之间，其中0.2mm-1mm(不包括1.0mm) 产品价格从薄到厚逐渐降低，1.0mm-2.0mm产品价格基本相当，大于2.0mm小于等于3.0mm冷板卷价格略高于1.0mm-2.0mm组距冷板卷价格，冷轧板卷的代表规格为1.0mm，正常情况下平板的价格略高于卷板的价格。 c、镀锌板卷：镀锌钢板是为防止钢板表面遭受腐蚀，延长其使用寿命，在钢板表面涂以一层金属锌，这种涂锌的薄钢板称为镀锌板。按生产及加工方法可分为以下几类：①热浸镀锌钢板。将薄钢板浸入熔解的锌槽中，使其表面粘附一层锌的薄钢板。目前主要采用连续镀锌工艺生产，即把成卷的钢板连续浸在熔解有锌的镀槽中制成镀锌钢板；②合金化镀锌钢板。这种钢板也是用热浸法制造，但在出槽后，立即把它加热到500℃左右，使其生成锌和铁的合金被膜。这种镀锌板具有良好的涂料的密着性和焊接性；③电镀锌钢板。用电镀法制造这种镀锌钢板具有良好的加工性。但镀层较薄，耐腐蚀性不如热浸法镀锌板；④单面镀和双面差镀锌钢板。单面镀锌钢板，即只在一面镀锌的产品。在焊接、涂装、防锈处理、加工等方面，具有比双面镀锌板更好的适应性。为克服单面未涂锌的缺点，又有一种在另面涂以薄层锌的镀锌板，即双面差镀锌板；⑤合金、复合镀锌钢板。它是用锌和其他金属如铅、锌制成合金乃至复合镀成的钢板。这种钢板既具有卓越的防锈性能，又有良好的涂装性能。 除上述五种外，还有彩色镀锌钢板、印花涂装镀锌钢板、聚氯乙烯叠层镀锌钢板等。但目前最常用的仍为热浸镀锌板。 镀锌钢板按用途又可分为一般用、屋顶用、建筑外侧板用、结构用、瓦垄板用、拉伸用和深冲用等镀锌钢板。 镀锌板：一般规格在0.3mm-2.0mm，其价格从薄到厚逐渐降低，镀锌板卷代表规格为1.0mm。 d、彩涂板卷：一般彩涂的基板有热镀锌和镀铝锌的。就是在热镀锌板和镀铝锌板上喷涂料，经过几次喷涂，烤漆后加工出来的就是彩涂板啦！！彩涂板的基板可以分成冷轧基板、热镀锌基板、电镀锌基板。 彩涂板的涂层种类可以分成：聚酯、硅改性聚酯、偏聚二氟乙烯、塑料溶胶。彩涂板的颜色可以按用户的要求分成很多种类如桔黄、奶黄、深天蓝、海蓝、绯红、砖红、象牙、瓷蓝等。彩涂板的表面状态可以分成涂层板、压花板、印花板。彩涂板市场用途主要分为建筑、家电和交通运输等三部分，其中建筑领域所占比例最大，家电业次之，交通运输业只占较少一部分。建筑用彩涂板一般以热镀锌钢板和热镀铝锌钢板为基板，主要加工成瓦楞板或与聚酯复合夹芯板后，用于建造钢结构厂房、机场、库房、冷冻库等工业和商业建筑的屋顶、墙面、门。 家电彩板一般以电镀锌和冷板为基板，用于生产冰箱和大型空调系统，冰柜、面包机、家具等。交通运输业上一般以电镀锌和冷板为基板，主要用于油底壳，汽车内饰件等。 彩涂板：一般规格在0.25 mm -0.7mm，其价格从薄到厚逐渐降低，彩涂板卷代表规格为0.47mm。

Q345R压力容器用钢板多用于制作球罐、油漆罐和化工机械设备容器等，一般需通过拉延、曲折、焊接等方法加工成必定形状后在接受压力状态下运用，因其内部装有各种易燃易爆的液体或气体，所以要求压力容器用钢板应具有杰出的强耐性和焊接功能。连轧TMCP工艺出产的钢板具有杰出的冲击韧度，一起下降钢材的碳当量，改进焊接功能，归纳下降成本。关于压力容器用钢及TMCP已有较多研讨，但就Nb-Ti微合金化热连轧压力容器钢板与传统中板功能比照研讨的报导较少，本文就此比照研讨了某钢厂中板线及连轧线出产的20mm厚Q345R压力容器钢板的力学功能，分析了控轧控冷工艺下Nb、Ti微合金化处理对其功能的影响。 　　试验材料为20mm厚中厚板轧机轧制及低碳、Nb-Ti微合金化热连轧Q345R压力容器钢板，其化学成分见表1。分别对钢板进行取样，进行根本力学功能测验、金相调查、晶粒度及夹杂物评级；在JBN-300型冲击试验机上进行系列温度冲击试验，记载试样夏比冲击功aKV2，丈量不同温度下断口断面纤维率。表1 试验钢板化学成分(质量分数，%)  C S P Si Mn Nb V Ti 1#(中板) 0.162 0.0061 0.016 0.405 1.460 - 0.019 - 2#(连轧板) 0.084 ＜0.005 0.014 0.241 1.440 0.028 - 0.014  　　通过低碳，Nb-Ti微合金化处理加操控轧制工艺可以充沛细化晶粒，完成材料的强耐性合理合作，进步功能，简化工艺。连轧Q345R压力容器钢板具有优秀的归纳力学功能，钢板屈从强度高，塑性好，冲击韧度较中板进步2～3倍，断裂耐性显着好于中板。低碳、Nb-Ti微合金化处理细化了钢板安排，消除了带状偏析，晶粒细化及安排均匀化是材料耐性大幅度进步的主要原因。

一、技术进展情况     （一）焙烧－磁选法研究。原鞍钢烧结总厂和齐大山选矿厂是国内较早应用焙烧－磁选法进行选矿的厂家之一，20世纪90年代因为成本高都停止了应用。目前国内酒钢选矿厂仍在应用焙烧－磁选法进行选矿。前苏联等国曾开展了用焙烧磁选－重选等方法处理鲕状褐铁矿和菱铁矿的技术研究工作，但精矿品位普遍较低，没有进行工业利用。     近年来，焙烧磁选和金属化焙烧磁选被看作是难选氧化铁矿石选矿重要的发展方向之一。为降低磁化焙烧成本，提高焙烧效率，长沙矿冶研究院近两年开展了闪速焙烧技术开发研究。但这些工艺技术还有待进一步完善和工业化。     （二）浮选法研究。浮选法是选别难选矿最有效也是潜力最大的方法之一。国外开展浮选法的研究主要是阳离子反浮选的工艺技术的应用上，使氧化铁矿石的精矿品位达到66%以上、含硅小于4%的优良指标。国内开展浮选法的研究工作比较多，鞍钢东鞍山烧结厂曾开展应用阳离子反浮选、阴离子正浮选、阳离子反浮选选别东鞍山铁矿石的研究工作，并通过应用阴离子反浮选工艺使铁精矿品位提高到65%以上。安钢集团舞阳矿业公司通过应用阴离子反浮选对铁山红矿进行了工业应用。目前，国内长沙矿冶研究院、马鞍山矿山研究院、东北大学等单位正从事着多种难选矿浮选技术的研究工作。     （三）强磁选法研究。强磁选法在难选矿应用上比较广泛。我国是高梯度强磁选机研究强国，研究的高梯度强磁选机已经在南非等国应用。在国内，赣州金环磁选设备有限公司和广州有色金属研究院是高梯度强磁选机的主要生产厂家，研究的高梯度强磁选机已在鞍钢、唐钢、包钢等多个矿山应用。     （四）联合流程研究。联合流程是国内外选别铁矿石，特别是难选矿石的有效工艺流程，目前已有弱磁选―强磁选―反浮选或磁选―重选―反浮选联合流程、磁选―重选―浮选―电选及强磁―浮选联合流程、洗矿―重选―磁选等多个工艺流程在国内外得到研究应用。     （五）鲕状铁矿石选矿研究。我国鲕状铁矿石主要存在在河北宣化－龙烟一带。长期以来，国家组织大量科研单位进行了长时间的研究工作，收效甚微。近两年，国家也正在组织相关单位对此开展研究工作。      二、装备进展情况     （一）高梯度强磁选机研究应用。SLon立环脉动高梯度强磁选机得到了较好的应用。帅于SLon立环脉动高梯度强磁选机具有独特的磁介质结构，不易堵塞；依靠有效的脉动能使颗粒在选分过程中始终保持松散状态，有效地消除非磁性颗粒的机械夹杂；能有效地调整液位、冲程、冲次、激磁电流等可操作性强的特点，使难选矿石选矿指标有了较为明显改善。     （二）高效率细筛的研究应用。高效率细筛的应用优化了工艺流程结构。长期以来。我国选矿一直采用尼龙（高频）细筛，存在再磨机磨矿效率难以提高，再磨循环量大，过磨现象严重，造成金属流失，选矿技术指标不高的问题。应用MVS高频振网筛后，具有比较明显的优点：一是MVS高频振网筛具有较高的筛分效率；二是MVS高频振网筛具有较好的提质效果；三是MVS高频振网筛具有较高的开孔率；四是MVS高频振网筛具有良好的节能效果。这使得选矿效率得到提高。     （三）高效磁选机的研究应用。高效BX弱磁选机有效提高了工艺流程的精矿质量。该设备具有磁选极数多、磁系包角大、磁场强度大且梯度高、精选区加入高压冲洗水、尾矿溢流口高的特点，在矿浆中拥有较长的选别区间，有利于增加磁性矿物颗粒在矿浆中的翻滚次数，剔除磁性颗粒中夹杂的脉石和贫连生体，有利于提高选矿指标。该设备是处理难选磁铁矿的高效设备之一。     （四）高效磨矿分级设备研究应用。近年来，高效磨矿分级设备得到了很好的应用，具体表现在：磨机大型化提高了磨矿工序的效率；长筒径磨机应用效果更好；水力旋流器在磨矿分级作业中得到了很好的应用；磨矿分级自动化控制得到了长足的发展。但是，磨矿中过磨的问题还没有得到根本解决，并且离预期距离较大。     （五）高效浮选设备研究应用。目前，浮选机的发展很快，北京矿冶研究总院研制并形成的BF、SF、JJF浮选机系列，浮选效果较好，应用范围较大。同时，FCSMC浮选柱也完成了在鞍钢弓长岭选矿厂的工艺试验工作，提质效果明显。     三、药剂进展情况     反浮选药剂研究是我国铁矿选矿技术进步的关键核心技术之一。与国外研究相比，高效选矿浮选药剂在我国发展很快，主要情况是：     （一）长沙矿冶研究院是我国最早开展阴离子反浮选药剂研究的研究单位之一。1997年，其研究的RA－315在鞍钢齐大山铁矿选矿分厂率先开始大规模工业应用。而后，其研究的RA－515、RA－715不断推出，已经形成了RA系列捕收剂，在国内得到较为广泛的应用。     （二）马鞍山矿山研院是我国浮选技术研究较早，并且研究浮选方法较多的研究单位之一。近些年来，针对难选铁矿石，开展了M系列阴离子反浮选捕收剂的研究工作，在形成系列化的基础上在鞍钢和安钢等地得到应用。     （三）东北大学也就捕收剂的研制开展了系列的研究工作，其研究的阴离子正浮选捕收剂在鞍钢东鞍山烧结厂进行了工业试验。     （四）鞍钢齐大山铁矿开展了LKY阴离子反浮选捕收剂的研制工作，并应用在鞍钢齐大山铁矿选矿分厂，效果很好。     （五）鞍钢矿业公司研究开展了复合高效环保的选矿药剂的研究工作，已取得了重要的进展。     在药剂应用方面：自1997年鞍钢齐大山铁矿选矿分厂第一个应用阴离子反浮选药剂以来，阴离子反浮选药剂应用发展很快，目前已有鞍钢齐大山选矿厂、鞍钢鞍千矿业选矿分厂、鞍钢东鞍山烧结厂、鞍钢弓长岭选矿厂、唐钢司家营选矿厂、莱钢鲁南矿业公司选矿厂、太钢尖山铁矿选矿分厂、安钢舞阳矿业公司铁山选矿厂等应用该项技术。

加拿大铝业公司法国雷纳技术中心（AlcanRhenalu）发明一种具有高的断裂韧度的AL-Cu-Li合金，生产薄板与中板(light-gaugeplate),在美国取得了专利，专利号US7744704B2。合金成分（W%）：2.7-3.4Cu，0.8-1.4Li，0.1-0.8Ag，0.2-0.6Mg下列成分至少有一种：0.05-1.3Zr、0.05-0.8Mn，0.05-0.3Cr，0.05-0.3Sc，0.05-0.5Hf，0.05-0.15Ti，其余为铝及不可避免的杂质，铜与锂含量应保持如下关系：(Cu+5/3Li)＜5.2。铸锭在490-530℃均匀化退火5-60h。将锭轧成较终厚度为0.8-12mm的薄板与中板；将板材拉伸1%-5%；板材的时效制度140-170℃/5-30h。

不锈钢板的表面光洁，有较高的塑性、韧性和机械强度，耐酸、碱性气体、溶液和其他介质的腐蚀。同时不锈钢板是一种不容易生锈的合金钢，但不是绝对不生锈，以下为不锈钢板的执行标准，欢迎查阅。品名牌号质量等级规格(mm)常规尺寸(mm)执行标准碳素结构钢热轧中厚钢板（碳结中板）Q215Q235A、B厚6-25厚6-25：宽度1700-2450 长度4000-13000　厚26-120：宽度1500-2500长度4000-13000　GB/T3274-2007厚＞25，≤50GB/T709-2006、GB/T700-2006、或双方协议厚＞50双方协议Q235C、D厚6-25GB/T3274-2007厚＞25-30GB/T709-2006、GB/T700-2006、或双方协议SS330、400、490　厚6-25JISG3101-1995厚＞25-40JISG3101-1995、或双方协议A36M　厚6-25ASTMA36M-2001厚＞25-40ASTMA36M-2001或双方协议欧标非合金结构钢热轧钢板（欧标热轧板）S185　厚6-30EN10025-2:2004S235、S275JR、J0、J2S355JR、J0、J2、K2锅炉容器用钢板Q245R　厚6-25GB713-2008厚＞25-36Q345R　厚6-22厚＞22,≤36低合金高强度结构钢热轧中厚钢板(低合金中板)Q295A、B厚6-22GB/T3274-2007厚＞22，≤40GB/T709-2006、GB/T1591-1994、或双方协议厚＞40双方协议Q345A、B、C、D、E厚6-22GB/T3274-2007厚＞22，≤40GB/T709-2006、GB/T1591-1994、或双方协议厚＞40双方协议优质碳素结构钢热轧厚钢板（优碳中板）45　厚6-80双方协议塑料模具用优碳热轧钢板（塑模优碳板）SM45　厚4.5-120YB/T107-1997船体用结构钢热轧钢板（船用中板）　A、B、D厚6-25宽度:1600-2450长度:4000-13000GL船规CCS船规ABS船规BV船规LR船规　船体用结构钢热轧钢板（高强度船板）　AH32、DH32、AH36、DH36船体用结构钢热轧钢板（船用中板）　A、B、DNK船规DNV船规碳素结构钢热轧中厚钢板（碳结中板）Q215Q235A、BA、B、C、D厚4.5-25宽度：2170-3250长度：4000-18000GB/T3274-2007GB/T709-2006、GB/T700-2006厚＞25,≤50GB/T3274-2007GB/T709-2006、GB/T700-2006、或双方协议厚＞50双方协议SS330、400、490　厚4.5-25JISG3101-1995厚＞25-50JISG3101-1995JISG3101-1995或双方协议厚＞50双方协议A36M　厚4.5-25ASTMA36M-2001厚＞25-50ASTMA36M-2001或双方协议欧标非合金结构钢热轧钢板（欧标热轧板）S195　厚4.5-50EN10025-2:2004S235、S275JR、J0、J2S355JR、J0、J2、K2优质碳素结构钢热轧厚钢板（优碳中板）45　厚4.5-120双方协议塑料模具用优碳热轧钢板（塑模优碳板）SM45　厚4.5-120YB/T107-1997锅炉容器用钢板Q245R　厚6-50GB713-2008或双方协议Q345R低合金高强度结构钢热轧中厚钢板（低合金中板）Q295A、B厚4.5-25GB/T3274-2007GB/T709-2006、GB/T1591-1994厚＞25,≤50GB/T3274-2007GB/T709-2006、GB/T1591-1994或双方协议厚＞50双方协议Q345A、B、C、D、E厚4.5-25GB/T3274-2007GB/T709-2006、GB/T1591-1994厚＞25,≤50GB/T3274-2007GB/T709-2006、GB/T1591-1994或双方协议厚＞50双方协议船体用结构钢热轧钢板（船用中板）　A、B、D厚6-36GL船规CCS船规ABS船规BV船规LR船规船体用结构钢热轧钢板（高强度船板）　AH32、DH32、AH36、DH36碳结卷板Q195　≤4宽度：800-1630GB/T912-89Q215A、BQ235A、B、C、DQ275A、B、C、DQ195　＞4-19.3GB/T3274-2007Q215A、BQ235A、B、C、DQ275A、B、C、DA36M　1.2-19ASTMA36M-2001SS330　JISG3101-1995SS400　低碳钢热轧钢卷（低碳热卷板）SPHC　1.2-14JISG3131-2005欧标非合金结构钢热轧卷板（欧标热卷板）S235JR、J0、J21.2-19.0EN10025-2:2004S275JR、J0、J21.2-19.0S355JR、J0、J2、K21.2-19.0S185　1.2-19.0低合金卷板Q295A、B≤4GB/T912-89Q345A、B、C、D、EQ295A、B＞4-19GB/T3274-2007Q345A、B、C、D、ESS490　1.2-19JISG3101-1995600Mpa低合金高强度结构钢热轧钢板（高强度中板）AH60ABCD6-30宽1500-2500长4000-13000Q/AGJ01.017-20074.5-50宽1600-3250长4000-18000＞50-60技术协议技术协议700Mpa低合金高强度结构钢热轧钢板（高强度中板）AH70（AH70DB）CDE4.5-30宽1600-3250长4000-18000技术协议800Mpa低合金高强度结构钢热轧钢板（高强度中板）AH80（AH80DB）CD4.5-30宽1600-3250长4000-18000技术协议桥梁用结构钢热轧钢板 （桥梁用钢板）Q235qC、D厚6-30炉卷轧机宽1600-3250长4000-18000中板轧机厚6-25宽1700-2450长4000-13000厚26-100宽1500-2500长4000-13000 热连轧宽800-1630GB/T714-2000Q345q、Q370qC、D、E桥梁用结构钢热轧钢板 （桥梁用钢板）Q235qC、D厚4.5-40GB/T714-2000Q345q、Q370qC、D、EQ420q桥梁用结构钢热轧钢板 （桥梁用钢板）Q235qC、D厚1.2-21GB/T714-2000或技术协议Q345q、Q370qC、D、EQ420q汽车大梁用热轧钢板（汽车大梁板）510L　厚6-14GB/T3273-2005 或技术协议厚4.5-14汽车大梁用热轧卷板（汽车梁卷板）370L、420L、440L、510L、550L　厚1.6-14抗层状撕裂性能钢板（Z向性能板）Q235系列、 Q345、Q390、Q420系列 Q345q、Q370q、Q420q系列A、B、C、D、E（Z15、Z25、Z35）厚15-40GB/T5313-1985或GB/T3274-2007、GB/T714-2000、 GB713-2008Q245R、Q345RZ15、Z25、Z35A、B、D、 AH32、DH32、AH36、DH36厚15-36ABS、BV、CCS、GL、LR船规,GB/T5313-1985A、B、AH32、DH32、AH36、DH36厚15-25ABS、BV、CCS、GL、LR、DNV、NK船规,GB/T5313-1985高层建筑结构用热轧钢板（高建钢板）Q235GJ系列 （Q235GJZ系列)B、C、D、(Z15、Z25、Z35）厚6-60GB/T19879-2005 GB/T5313-1985Q345GJ、Q390GJ、Q420GJ、 Q460GJ系列（Q345GJZ、Q390GJZ、Q420GJZ、 Q460GJZ系列）B、C、D、(Z15、Z25、Z35）低合金高强度结构钢热轧厚钢板（低合金中板）Q345A、B、C、D、E厚＞40-100GB/T1591-1994 GB/T709-2006 或技术协议厚＞50-100碳结结构钢热轧厚钢板（碳结中板）Q235A、B、C、D厚＞50-100GB/T700-2006 GB/T709-2006 或技术协议焊接气瓶用热轧钢带（焊瓶用卷板）HP235、HP265、HP295、HP325、HP345　厚2.5-14GB 6653-1994焊接结构钢（焊接结构板）SM490A-H SM570-H　6-50JIS G3106-1999或技术协议美标碳素钢热轧卷板（美标热卷板）SAE1006、SAE1008　厚1.4-14ASTM A568/ASTM A568M-2001优质碳素结构钢热轧卷板（优碳钢卷板）08、08Al、10、15、20、25、30、35、40、45、50、55、60、20Mn、25Mn、30Mn、40Mn、50Mn　厚1.2-4　GB710-91或技术协议厚>4-19GB 711-88或技术协议一般结构碳钢钢卷用热轧卷板（支架用卷板）STK290、STK400、STK500、STK490、STK540　厚2.0-21.0　JIS G3444-2006或技术协议欧标冷成形用高屈服强度热轧卷板（冷成形卷板）S315MC、S355MC、S420MC、S460MC　厚1.2-19　EN10149-2-1996或技术协议低合金高强度结构用热轧卷板（高强度卷板）Q390、Q420A、B、C、D、E厚1.2-4炉卷轧机宽1600-3250长4000-18000中板轧机厚6-25宽1700-2450长4000-13000厚26-100宽1500-2500长4000-13000 热连轧宽800-1630GB/T 912-89厚>4-19GB/T 3274-2007Q460C、D、E厚1.2-4GB/T 912-89厚>4-19GB/T 3274-2007低合金高强度结构钢热轧钢板（高强度中板）Q390、Q420A、B、C、D、E厚6-40GB/T3274-2007 或技术协议Q460C、D、E低合金高强度结构钢热轧钢板（高强度中板）Q390、Q420A、B、C、D、E厚4.5-60GB/T3274-2007 或技术协议Q460C、D、E管线钢（管线用钢板）B，X42、X46、X52、X56、X60、X65、X70、X80PSL1、PSL2(其中PSL1级不包括X80) 厚6-27（B级，厚6-40） 宽1600-3250长4000-18000技术协议L245、L290、L320、L360、L390、L415、L450、L485、L555PSL1、PSL2(其中PSL1级不包括L555)L245MB、L290MB、L360MB、L415MB、L450MB、L485MB、L555MB、L245NB、L290NB、L360NB、L415NB　管线钢卷板（管线钢卷板）　B，X42、X46、X52、X56、X60、X65、X70、X80PSL1、PSL2 (其中PSL1级不包括X80)厚≤21宽：800-1630技术协议L245、L290、L320、L360、L390、L415、L450、L485、L555PSL1、PSL2 (其中PSL1级不包括L555)S245、S290、S320、S360、S390、S415、S450、S485、S555PSL1、PSL2 （其中PSL1级不包括S555)L245MB、L290MB、L360MB、L415MB、L450MB、L485MB、L555MB、L245NB、L290NB、L360NB、L415NB　石油套管用热轧卷板(套管用卷板)J55、N80　厚≤21技术协议汽车车轮用热轧钢带(车轮钢卷板)AG330CL、AG380CL、AG400CL、AG450CL、AG590CL　厚2.0-16　技术协议汽车大梁用热轧卷板(汽车梁卷板)AG590LAG610L　2.0-12.0技术协议 低合金高强度结构钢热轧卷板AG70　 厚3-16

碳素钢、低合金钢结构管   热轧（扩）无缝钢管产品名称   热轧（扩）无缝钢管交货状态   热轧（扩）无缝钢管主要用途  热轧（扩）无缝钢管主要生产单位热轧炭素钢、底合金钢结构管 热轧 适应于一般结构、机械结构件 天津无缝钢管厂、衡管、冶钢、鞍钢、上一、合钢、通钢、本钢、西宁钢厂、长特、成无、安钢、包钢、热轧管件用管 热轧 用于管件和其他用途 包钢热轧结构管 热轧 制造各种较高要求的管道、容器、设备及其他结构件 宝钢热轧一般结构炭素钢管 热轧 用于各种结构件及其他结构件 成都无缝热轧机械结构用炭素钢管 热轧 用于机械、汽车、家具及其他机械零件 成都无缝2、 热轧合金钢结构管热轧合金钢结构管 热轧或热处理 适用于一般结构、机械结构件 冶钢、衡管、鞍钢、上一、本钢西宁钢厂、成无、天津钢管公司热挤压合金结构管 热挤压或热处理 一般结构和机械结构用管 长特热扩合金钢结构管 热轧 用于结构件 成无热轧结构管 热轧 用于一般结构、机械结构件 天津钢管公司热轧结构用合金钢管 热轧 用于机械、汽车及其他零件 成无3、热轧流体管热轧流体管 热轧 适用于输送一般流体 天津钢管公司、冶钢、衡管、鞍钢、上一、合钢、通钢、西宁钢厂、成无、安钢、包钢、、热轧配管用炭素钢管 热轧 用于压力较底的蒸汽、水、油、煤气等配管 成无热轧管 热轧 用于非镀锌和热镀锌钢管 成无4、热轧低中压锅炉管热轧低中压锅炉管 热轧 制造各种结构低中压锅炉过热蒸汽管、沸水管及机车锅炉用过热蒸汽管、大烟管、小烟管和拱砖管 衡管、冶钢、上一、鞍钢、通钢、西宁钢厂、成无、天津无缝、包钢、热轧低中压锅炉管 热轧或热处理 制造各类锅炉（电站、工业、生活等用锅炉 宝钢热轧压力配管用碳钢管 热轧 用于温度低于350度所使用的压力配管 成无5、热轧高压锅炉管热轧高压锅炉管 热轧或热处理 高压及其以上压力水管锅炉受热面用管 冶钢、上一、鞍钢、成无、天津钢管、包钢、热轧高压锅炉管 热处理 制造蒸汽电站锅炉、蒸汽管道或压力容器 宝钢、天津钢管热轧高温用碳钢管 热处理 高温用碳钢管 成无热轧锅炉热交换器用碳钢管 热处理 用于钢管内外进行热传导为目的的管道 成无6、热轧石油油管热轧石油油管 车螺纹带接箍 油井抽油用钢管 宝钢、鞍钢热轧石油套管 热轧、调质、热处理、车螺纹带接箍、水淬＋回火、油淬＋回火、在线常化 油井固井用钢管 宝钢、成无、天津钢管、包钢热轧石油钻杆成品（对焊工具接头后） 正火或调质 油井钻井用钢管 宝钢、热轧石油管线管 热轧 制造石油和天然气输送用管线 宝钢热轧石油管线管 热轧或热处理 用于石油输送管 成无热轧石油管线管 热轧或热处理、在线常化、常化＋回火、淬火＋回火 用于输送石油、天然气和矿浆 天津钢管7、热轧船管热轧船管 热轧 适用于制造船舶用I级、II级耐压管系、锅炉及过热器 鞍钢、上一热轧船管 热轧 船舶用低中压锅炉管、过热器管、耐压管 成无热轧（扩）船管 热轧 用于耐压及低中压锅炉 成无8、热轧地质管热轧地质管 热轧或热处理 用于地质钻探岩心管和套管 天津钢管、上一、鞍钢、西宁钢厂、宝钢、成无9、热轧汽车半轴套管热轧汽车半轴套管 热轧或热处理 制造汽车半轴套管及驱动桥桥壳轴管 鞍钢、上一、冶钢、衡管、西宁钢厂、10、热轧化肥设备用管热轧化肥设备用管 热轧或热处理 适用于制造化工设备和管道 鞍钢、冶钢、西宁钢厂、成无、11、热轧石油裂化管热轧石油裂化管 热轧或热处理 适用于炼炉管、热交换器管和管道用管 冶钢、鞍钢、西宁钢厂、成无、天津钢管、12、热轧轴承管热轧轴承管 热轧 用于制造普通滚动轴承套管 冶钢13、热轧顶杆用管热轧顶杆用管 热轧或热处理 制造拔管机顶杆 鞍钢14、热轧芯棒用管热轧芯棒用管 热轧 制作各种芯棒 衡管15、热轧液压支架用管热轧液压支架用管 热轧、热处理 制造液压支架、立柱或其他液压件 衡管、上一、天津钢管、成无、包钢热轧液压支架用管 调质处理 用于煤矿支护、液压件、机械结构等 天津钢管16、热轧液压和结构用管热轧液压和结构用管 热轧和热处理 用于液压件和机械加工件 成无17、热轧抗海水腐蚀管热轧抗海水腐蚀管 热轧或热扩 适用于各种海上输送管道、结构件和电站用管等 成无18、热轧石油套管结晶机用管热轧石油套管结晶机用管 控制终轧温度 主要用于45度结晶器 成无19、热轧汽缸套用钢管热轧汽缸套用钢管 退火 用于柴油机汽缸套及其他结构件 成无20、热轧抽油杆用管热轧抽油杆用管 热轧或热处理 用于油田抽油设备 天津钢管21、热轧高压气瓶用管热轧高压气瓶用管 热轧或热处理 用于制造高压气瓶 包钢、成无22、热轧不锈钢管热轧不锈钢管 热轧、热处理 用于化工、石油、轻工、食品、机械仪表等工业耐热容器、输送管道及机械结构件 成无、西宁钢厂、热挤压不锈钢管 热挤压、固溶或酸洗 用于化工、石油、轻工、食品、机械仪表等工业耐热容器、输送管道及机械结构件 长特

将粗铜(含铜99%)预先制成厚板作为阳极，纯铜制成薄片作阴极，以硫酸(H2SO4)和硫酸铜(CuSO4)的混和液作为电解液。通电后，铜从阳极溶解成铜离子(Cu)向阴极移动，抵达阴极后取得电子而在阴极分出纯铜（亦称电解铜）。粗铜中杂质如比铜生动的铁和锌等会随铜一同溶解为离子(Zn和Fe)。因为这些离子与铜离子比较不易分出，所以电解时只需恰当调理电位差即可防止这些离子在阴极上分出。比铜不生动的杂质如金和银等沉积在电解槽的底部。 这样加工出来的铜板，称为“电解铜”，质量极高，能够用来制造电气产品。

摘要：将新版GB／T 3880标准中变形铝及铝合金板材的尺寸偏差与欧洲共同体标准EN485、美国国家标准ANSI35.2 M、CB／T 3194-1998标准中的进行对比。 　　关键词：铝合金板材；尺寸允许偏差；标准 　　随着我国铝加工行业的发展，国内铝合金板材主要生产厂家在自主创新和消化吸收欧美先进技术的基础上，产品规格不断扩大，品种不断增多，尺寸精度不断提高，市场不断拓宽，这就对铝合金板材的标准化提出了新的课题。GB／T 3880-1997《铝及铝合金轧制板材》、GB／T 3914-1998《铝及铝合金板、带材的尺寸允许偏差》等标准已不能满足用户的使用要求。为此，中国有色金属工业协会提出对GB／T 3880-1997标准进行修订。新版GB／T 3880标准在技术内容和结构上有了较大调整，标准结构接近于欧洲共同体的EN标准体系，分为：一般要求、力学性能、尺寸偏差三个部分。下面对新版GB／T 3880标准中板材的尺寸偏差与GB／T 3194-1998标准、EN485标准、美国国家标准ANSI 35.2M中的进行对比分析[1-5]。 　　1 产品分类 　　由于不同铝合金系别的板材其加工制造难度不同，通常将变形铝及铝合金板材进行分类，不同类别板材的尺寸允许偏差不相同。 　　新版GB/T 3880标准中按合金将板材分为A、B两类，见表1。EN485标准中按合金将板材分为I、Ⅱ两类，见表2。                                         　　ANSI 35.2标准中按铝合金板材的用途分为两类：2014、2024、2124、2219、2324、2419、7050、7075、7150、7178、7475及其他注明航空航天用铝合金的板材；指定用于航空航天以外的所有铝合金板材。 　　GB／T 3194-1998标准中按合金及规格将板材分为两类：厚度大于等于4.0 mm的5A03、5A05、5A06、5083、5086、5A41等含w（Mg）平均值大于或等于3％的Al-Mg合金板材；其他铝及铝合金板材。 　　2 厚度允许偏差 　　鉴于铝合金板材的品种、规格较多，因此选取2024、3003合金，见度为1000 mm、1500 mm、2000mm，厚度为0.5 mm、3.0 mm的冷轧板材，厚度为10.0 mm、50.0 mm的热轧板材为例子。通过对这些典型合金、规格板材的厚度允许偏差进行对比，使我们了解国内外标准中存在的差异，见表3。从表3可以看出，新版GB／T 3880标准中，普通级冷轧铝合金薄板的厚度允许偏差比国外标准中的大一些，而普通级热轧铝合金厚板的厚度允许偏差比国外标准中的小一些。                            　　3 宽度允许偏差 　　表4～表7列出国内外标准中铝合金板材的宽度允许偏差。                        　　新版GB／T 3880标准中铝合金板材的宽度允许偏差比GB／T 3194标准中的更严格，与ANSI35.2M标准中的基本一致。 　　4　长度允许偏差 　　表8～表11列出国内外标准中铝合板材的长度的允许偏差。                       　　新版GB／T 3880标准中铝合金板材的长度允许偏差比GB／T 3194标准中的更严格，与ANSI35.2M标准中的基本一致。 　　5　对角线允许偏差 　　表12～表15列出国内外标准中铝合金板材的对角线允许偏差。新版GB／T 3880标准中板材的对角线允许偏差与EN485-4标准中的基本一致。ANSI 35.2 M标准中板材的对角线允许偏差与GB／T3194标准中高精级板材的一致。                                                     　　6 结束语 　　以上对新版GB/T 3880、EN485、ANSI 35.2 M、GB/T 3194-1998标准中变形铝及铝合金板材的分类、厚度允许偏差、宽度允许偏差、长度允许偏差、对角线允许偏差。删除

废铁价格行情，并欲借国家产业结构调整机遇，发展新兴产业。按照宝钢的《2010-2015年发展规划纲要》（以下简称规划），宝钢计划将在2012年达到5000万吨产能，2015年产能则要达到 6600万吨以上，销售收入达到4400亿元。宝钢称，未来 6年，在继续深化钢铁核心主业的同时，要“在国家产业结构调整中积极捕捉机遇，发现快速增长的业务领域，孵化培育新材料、新能源、新产业”。 此外，对于重组通钢，首钢一开始的态度就是“可并，可不并”。“我们的积极性并不高，要做好通钢的业绩，必须从里到外改造通钢，代价挺大的。” 上述首钢内部人士表示。通钢“自我重组”通钢重组，可追溯至2005年。吉林省对通钢实行改制，主动邀请鞍钢重组通钢，但最终选择了报价更高的民营企业建龙钢铁。建龙钢铁出资8亿今日废铁价格 废铁价格行情，加上吉林建龙的6亿元净资产，拥有了新通钢36.19%的股份，吉林省国资委拥有46.64%的股份，剩余股份归华融资产。2009年7月，建龙集团二次入股通钢，计划持有通钢65%股份，但遭到通钢职工的抗议。建龙委派的总经理陈国君于7月24日被围殴致死。随后，吉林省政府为平息民怨，宣布“建龙永不参与通钢重组”。通钢重组暂时搁置，业内对通钢重组事宜也变得警觉而敏感。2009年下半年，吉林省国资委重新引进通钢重组方，再次邀请鞍钢和首钢重组通钢。据本报记者了解，鞍钢是吉林省国资委的首选重组方今日废镍价格， 废镍价格行情，当时鞍钢也曾表示了浓厚兴趣，但最终由于鞍钢没有满足通钢提出的重组条件而放弃。首钢因而成为重组通钢的唯一候选人。

“预富集-悬浮焙烧-磁选”新技术让尾矿资源化利用成为现实 中国地质调查局地调项目——铁矿尾矿资源化利用取得突破性进展，由多家科研单位联手开发的“预氧化-蓄热还原-再氧化”多段悬浮焙烧新技术让困扰矿山企业多年的尾矿起死回生，实现了资源化利用。 尾矿一直是铁矿企业的老大难，其暴露的问题并非仅仅是安全问题，还反映了传统粗放型经济增长方式与新型工业化道路相冲突的矛盾，以及资源短缺与可持续发展的矛盾。目前，综合利用尾矿已成为我国未来的一项长期国策。近年来，随着钢铁工业的迅速发展，工业废气、废水、废渣数量逐年增多，全世界每年排出的尾矿和废石量高达100亿吨以上。我国铁矿石资源品位低，选矿比高，铁矿石年产量大约有15亿吨，而尾矿量高达10亿吨以上。据统计，鞍钢集团目前的尾矿累计堆存量已达6亿吨以上，且每年新增尾矿4000多万吨。鞍钢东部尾矿源自齐大山选矿厂、齐大山铁矿选矿车间和鞍千矿业公司选矿厂3个厂区，年排放量达2850万吨。该类型铁矿尾矿属于高硅(SiO2>65%)高铁(TFe>10%)型，平均尾矿铁品位大于10%，工业可利用的铁矿物以赤、褐铁矿为主，有害杂质S、P含量极低。 东北大学韩跃新教授的团队在中国地质调查局地调项目、教育部重大创新项目的支持下，联合沈阳鑫博工业技术股份有限公司和中国地质科学院矿产综合利用研究所，针对复杂难选铁矿矿物组成复杂、共生关系密切、含铁矿物种类多的特点，将矿物加工、冶金和流体力学等多学科有机结合，创造性地提出了采用“预氧化-蓄热还原-再氧化”多段悬浮焙烧新技术。 据了解，悬浮磁化焙烧(SuspensionRoasting)是一种流态化焙烧，是一个将粉体物料在悬浮状态下加热到一定温度后通入还原气体使物料中的赤铁矿、菱铁矿和褐铁矿还原为磁铁矿的过程，焙烧物料经磁选可获得高品质铁精矿。结合鞍钢东部尾矿的矿物特性，他们成功地开发了鞍钢东部尾矿“预富集-悬浮焙烧-磁选”新工艺，形成了铁矿物多相转化精准调控、非均质铁矿石颗粒悬浮态保持、蓄热式高效低温还原、冷却过程铁矿物相控制同步回收潜热等一系列的新技术，解决了从鞍钢铁尾矿中高效回收弱磁性铁矿物的技术难题。在此过程中，“铁矿物悬浮焙烧系统及焙烧工艺”、“悬浮磁化焙烧炉”、“一种从碱性赤泥中选出铁精矿并使尾矿呈中性的方法”等多项国家发明专利获得授权，建成了复杂难选铁矿石悬浮焙烧小试、中试试验系统，完成了新型成套悬浮焙烧工业装备的设计。 经过“预富集-悬浮焙烧-磁选”中试试验，TFe品位11.48%的鞍钢东部尾矿获得了“铁精矿TFe品位65.69%，焙烧物料磁选作业回收率89.85%，总回收率55.33%”的良好技术指标，为开发复杂难选铁矿石“预富集-悬浮焙烧-磁选”(PSRM)工业化技术奠定了良好基础。鞍钢矿业集团采用“预富集-悬浮焙烧-磁选”技术处理东部尾矿，每年在不增加开采矿石量的前提下，可回收合格铁精粉260万~300万吨。 该技术一方面实现了大量至今无法利用的菱铁矿、褐铁矿石以及排岩矿、尾矿的有效分选，盘活大量铁矿资源;另一方面可大幅提高可选矿石的回收率，达到节能、降耗、增效的目的。本项目的实施将对提高鞍钢集团的资源利用率、降低企业生产成本、盘活大量铁矿资源、实现资源开发与节约并举的目标，起到积极的推动作用，为我国铁矿尾矿的资源化利用开辟了新途径。

GB3639-2000标准的意义是：冷拔或冷轧精密无缝钢管 GB3639-2000标准的用途是：用于机械结构、液压设备的尺寸精度高和表面光洁度好的冷拔或冷轧精密无缝钢管。选用精密无缝钢管制造机械结构或液压设备等，可以大大节约机械加工工时，提高材料利用率，同时有利于提高产品质量 GB3639-2000标准的生产厂家：生产单位有成都无缝钢管厂、鞍钢、包钢、本钢、宝钢、安钢、烟台鲁宝、大连钢厂、西宁特钢、衡阳钢厂、冶钢

碳素钢、低合金钢结构管   热轧无缝钢管产品名称   热轧无缝钢管交货状态   热轧无缝钢管用途 热轧无缝钢管生产单位热轧炭素钢、底合金钢结构管 热轧 适应于一般结构、机械结构件 天津无缝钢管厂、衡管、冶钢、鞍钢、上一、合钢、通钢、本钢、西宁钢厂、长特、成无、安钢、包钢、热轧管件用管 热轧 用于管件和其他用途 包钢热轧结构管 热轧 制造各种较高要求的管道、容器、设备及其他结构件 宝钢热轧一般结构炭素钢管 热轧 用于各种结构件及其他结构件 成都无缝热轧机械结构用炭素钢管 热轧 用于机械、汽车、家具及其他机械零件 成都无缝2、 热轧合金钢结构管热轧合金钢结构管 热轧或热处理 适用于一般结构、机械结构件 冶钢、衡管、鞍钢、上一、本钢西宁钢厂、成无、天津钢管公司热挤压合金结构管 热挤压或热处理 一般结构和机械结构用管 长特热扩合金钢结构管 热轧 用于结构件 成无热轧结构管 热轧 用于一般结构、机械结构件 天津钢管公司热轧结构用合金钢管 热轧 用于机械、汽车及其他零件 成无3、热轧流体管热轧流体管 热轧 适用于输送一般流体 天津钢管公司、冶钢、衡管、鞍钢、上一、合钢、通钢、西宁钢厂、成无、安钢、包钢、、热轧配管用炭素钢管 热轧 用于压力较底的蒸汽、水、油、煤气等配管 成无热轧管 热轧 用于非镀锌和热镀锌钢管 成无4、热轧低中压锅炉管热轧低中压锅炉管 热轧 制造各种结构低中压锅炉过热蒸汽管、沸水管及机车锅炉用过热蒸汽管、大烟管、小烟管和拱砖管 衡管、冶钢、上一、鞍钢、通钢、西宁钢厂、成无、天津无缝、包钢、热轧低中压锅炉管 热轧或热处理 制造各类锅炉（电站、工业、生活等用锅炉 宝钢热轧压力配管用碳钢管 热轧 用于温度低于350度所使用的压力配管 成无5、热轧高压锅炉管热轧高压锅炉管 热轧或热处理 高压及其以上压力水管锅炉受热面用管 冶钢、上一、鞍钢、成无、天津钢管、包钢、热轧高压锅炉管 热处理 制造蒸汽电站锅炉、蒸汽管道或压力容器 宝钢、天津钢管热轧高温用碳钢管 热处理 高温用碳钢管 成无热轧锅炉热交换器用碳钢管 热处理 用于钢管内外进行热传导为目的的管道 成无6、热轧石油油管热轧石油油管 车螺纹带接箍 油井抽油用钢管 宝钢、鞍钢热轧石油套管 热轧、调质、热处理、车螺纹带接箍、水淬＋回火、油淬＋回火、在线常化 油井固井用钢管 宝钢、成无、天津钢管、包钢热轧石油钻杆成品（对焊工具接头后） 正火或调质 油井钻井用钢管 宝钢、热轧石油管线管 热轧 制造石油和天然气输送用管线 宝钢热轧石油管线管 热轧或热处理 用于石油输送管 成无热轧石油管线管 热轧或热处理、在线常化、常化＋回火、淬火＋回火 用于输送石油、天然气和矿浆 天津钢管7、热轧船管热轧船管 热轧 适用于制造船舶用I级、II级耐压管系、锅炉及过热器 鞍钢、上一热轧船管 热轧 船舶用低中压锅炉管、过热器管、耐压管 成无热轧（扩）船管 热轧 用于耐压及低中压锅炉 成无8、热轧地质管热轧地质管 热轧或热处理 用于地质钻探岩心管和套管 天津钢管、上一、鞍钢、西宁钢厂、宝钢、成无9、热轧汽车半轴套管热轧汽车半轴套管 热轧或热处理 制造汽车半轴套管及驱动桥桥壳轴管 鞍钢、上一、冶钢、衡管、西宁钢厂、10、热轧化肥设备用管热轧化肥设备用管 热轧或热处理 适用于制造化工设备和管道 鞍钢、冶钢、西宁钢厂、成无、11、热轧石油裂化管热轧石油裂化管 热轧或热处理 适用于炼炉管、热交换器管和管道用管 冶钢、鞍钢、西宁钢厂、成无、天津钢管、12、热轧轴承管热轧轴承管 热轧 用于制造普通滚动轴承套管 冶钢13、热轧顶杆用管热轧顶杆用管 热轧或热处理 制造拔管机顶杆 鞍钢14、热轧芯棒用管热轧芯棒用管 热轧 制作各种芯棒 衡管15、热轧液压支架用管热轧液压支架用管 热轧、热处理 制造液压支架、立柱或其他液压件 衡管、上一、天津钢管、成无、包钢热轧液压支架用管 调质处理 用于煤矿支护、液压件、机械结构等 天津钢管16、热轧液压和结构用管热轧液压和结构用管 热轧和热处理 用于液压件和机械加工件 成无17、热轧抗海水腐蚀管热轧抗海水腐蚀管 热轧或热扩 适用于各种海上输送管道、结构件和电站用管等 成无18、热轧石油套管结晶机用管热轧石油套管结晶机用管 控制终轧温度 主要用于45度结晶器 成无19、热轧汽缸套用钢管热轧汽缸套用钢管 退火 用于柴油机汽缸套及其他结构件 成无20、热轧抽油杆用管热轧抽油杆用管 热轧或热处理 用于油田抽油设备 天津钢管21、热轧高压气瓶用管热轧高压气瓶用管 热轧或热处理 用于制造高压气瓶 包钢、成无22、热轧不锈钢管热轧不锈钢管 热轧、热处理 用于化工、石油、轻工、食品、机械仪表等工业耐热容器、输送管道及机械结构件 成无、西宁钢厂、热挤压不锈钢管 热挤压、固溶或酸洗 用于化工、石油、轻工、食品、机械仪表等工业耐热容器、输送管道及机械结构件 长特热轧无缝钢管

2018年6月已经过去，2018年7月已经过了四天，在6月钢铁价格经历了先涨后跌，那2018年7月钢铁价格是多少呢？现在的钢铁价格是涨了还是跌了？2018年6月钢铁价格回顾：6月上旬，市场总体采购需求较好的状态下，环保政策持续高压，市场看涨情绪升温，钢市报价接连上涨。6月中旬，钢铁价格再创年后价格新高。6月下旬，采购需求明显下滑，钢铁价格下降。以上就是6月钢材价格的走势，那接下来的7月钢铁价格又如何呢，钢铁价格走势又是什么样的呢？下面我们来看：据监测库存数据显示，截至6月29日，国内主要钢材品种库存总量为1028.69万吨，较5月末减少105.43万吨，降幅9.3%，较去年同期增加72.69万吨，增幅7.6%。其中螺纹、线材、热轧、冷轧、中板库存分别为482.43万吨、129.91万吨、211.46万吨、115.84万吨和89.05万吨，较5月末分别下降14.84%、下降21.2%、增加2.62%、增加3.14%和增加5.58%。本月主要是螺纹和线材库存总体下降，热轧、冷轧和中板库存小幅上升。与去年同期相比较，全国钢材市场库存增加34万吨，钢厂库存减少48万吨，市场库存和钢厂库存合计较去年同期减少14万吨，而上月为增加191万吨。产业链库存同比止增反降，市场及钢厂去库存较为明显，也为本月国内钢材价格走势提供支撑。7月份，国内钢材市场仍处于高温多雨天气影响下，加上金融市场看空氛围、钢材出口量减少等因素的影响，短期钢材价格仍有调整的空间，后期可能随着环保检查力度的加大而再度获得支撑。对于原料市场而言，目前钢厂利润虽有所萎缩，但仍处于较高水平，产能利用率维持高位，市场刚性需求仍在。下面是上海有色网07月04日最新钢铁钢铁价格：内矿价格(河北迁安)       价格：650-660        涨跌：0    时间：2018-07-04进口矿价格(pb粉)     价格：455-455        涨跌：0    时间：2018-07-04欲了解更多的 今日钢铁价格 ，就在有色行情钢铁专区进行查看更多价格信息。

1　前语 马鞍山钢铁股份有限公司铁鳞资源总量约5万t/a。为合理运用资源,依据对商场供需情况的分析,公司于1992年立项建造年产万吨级铁粉出产线。 马钢铁粉工程系马钢股份有限公司与我国节能出资公司联合出资的国家重点项目。该项目由原机械工业部天津第五规划院规划。其规划结合了国内外铁粉出产供应商的先进工艺技术,规划的工艺特色为“3次磁选、2次复原”,方针是出产高质量的优质铁粉。 马钢铁粉一期工程主体设备有:隧道窑(长166m)1座;从德国克莱默公司引入出产能力为700kgh的CBR-700-95e铁粉复原炉(包含出产能力为80m3 h的ASP-80型分解器和出产能力为80m3h的DR-80型气体干燥器)1台;以及从德马克公司引入的细粉碎机2台。整个工程现已竣工投产。 马钢铁鳞数量虽不大,但品种多,成分杂乱,且有大量库存铁鳞。怎么从中选出合格铁鳞质料用于复原铁粉出产线,是铁粉工程投产首要处理的问题。为此,咱们对公司轧材厂一切的轧制点的铁鳞进行了取样分析,并进行了海绵铁半工业化出产实验,以找出契合优质铁粉出产工艺的铁鳞资源。 2　优质复原铁粉对质料铁鳞的质量要求 铁粉产品对Mn、Si、C、S、P及酸不溶物等有严厉的约束,因而出产海绵铁时对质料铁鳞应严厉把关。一般铁粉出产供应商对处理后的铁鳞成分有如下要求,见表1。 3　铁鳞取样分析及铁鳞处理工艺 3.1　铁鳞取样分析 依据文献[1]及同行的实践出产经历,海绵铁出产多选用热轧低碳欢腾钢铁鳞作质料,由于低碳欢腾钢中SiO2、Al2O3等含量较低,用它作质料制作的铁粉杂质少,性能好。为了选出优质铁鳞,咱们对本公司一切轧制点的铁鳞作了全面的取样分析。成果如表2所示。 3.2　铁鳞处理工艺及经处理铁鳞的技术目标 马钢铁鳞处理工艺流程:铁鳞搜集—堆积—过筛—水洗—烘干—磁选—球磨—筛分—混料—初复原经铁鳞处理工艺处理后的高线普碳、二轧型材和三轧(带钢、线材)铁鳞,各项技术目标均契合运用要求;中板、初轧(420方坯、连轧)铁鳞,经铁鳞处理工艺处理后,酸不溶物超支;棒材、H型材和初轧开坯铁鳞,经铁鳞处理工序后,Mn及酸不溶物超支。 4　马钢铁鳞用于海绵铁半工业化出产实验及分析 4.1　半工业化出产实验 从马钢铁粉项目建造以来,公司有关部门已搜集到高线普碳,二轧型材及三轧带钢、型材等3种根本可满意海绵铁出产需求的铁鳞及中板、初轧(连轧、420方坯)2种酸不溶物超支的铁鳞共约4万余吨,其中有库存期达2-4年的铁鳞,这部分铁鳞已深度氧化。本次进行的半工业化出产实验,目标为上述2类共10种铁鳞。关于中板、初轧铁鳞的实验,首要视其经复原成海绵铁并经磁选后的技术目标是否合格。至于经处理工艺后仍严峻超支的棒材、H型钢、初轧开坯等3种铁鳞,不作为实验目标。 工业化出产实验所选用的倒焰窑的根本尺度为:直径4.8m,容积20m3。共进行了两窑实验。为了精确反映不同铁鳞对海绵铁质量的影响,将不同铁鳞装罐堆积在不同扇形区域(视为倒焰窑各扇形区的热工准则根本相同),每区域共堆积10组复原罐,每组共堆积4层罐,如图1所示。 实验工艺参数是在学习兄弟供应商比较老练的工艺目标的基础上,结合本公司质料的特色经实验优化后拟定的[2]。 榜首窑工艺参数:复原温度为1050-1150℃;复原时刻50h;质料配比:铁鳞∶焦碳=1∶0.55。复原后得到的海绵铁的铁含量示于表3。一起还对复原得较好的以高线、三轧、二轧铁鳞为质料出产的海绵铁中的碳含量及复原情况进行了分析,新轧制和库存铁鳞的碳含量及复原成果比较示于表4。 第二窑工艺参数:复原温度为1050-1150℃;复原时刻56h;质料配比:铁鳞∶焦碳=1∶0.55。复原得到的海绵铁的铁含量示于表5。相同,对复原得较好的高线、三轧、二轧铁鳞为质料出产的海绵铁中的碳含量及复原情况进行了分析,新轧制和库存铁鳞的碳含量及复原作用示于表6。 4.2　实验成果分析 本次实验首要对海绵铁中的铁含量进行分析。从表3、表4成果看,高线普碳、三轧线材、二轧中型材所产铁鳞在对应的工艺条件下能出产出合格的海绵铁;而库存铁鳞因深度氧化在该工艺条件下未能到达复原结尾而呈现夹生。从表5、表6成果看,高线普碳、三轧线材、二轧中型材所产库存铁鳞在改动后的工艺条件下能出产出合格的海绵铁,而相同工艺下新轧制铁鳞因复原温度进步、时刻延伸而过烧渗碳,导致海绵铁出格。此外实验成果还显现,中板、初轧铁鳞不能用作出产海绵铁的质料。 咱们还将本实验两窑次中合格海绵铁经精复原工序(破碎—磁选—精复原—解碎—磁选—分级合批)处理,其精复原铁粉的化学成分示于表7。从表7可知,选用马钢高线、三轧、二轧铁鳞可以出产出化学成分契合出产要求的复原铁粉。 4.3　马钢铁鳞挑选的准则 经过上述实验成果分析,咱们以为:为了确保马钢铁粉项目投产后的质量,对马钢铁鳞的挑选应遵从以下准则: (1)铁粉出产宜选用高线、三轧、二轧等热轧欢腾钢铁鳞为质料; (2)针对现在同种钢材轧制量削减的特色,要严厉留意钢种改变,不契合要求的铁鳞禁止搜集; (3)露天长时刻寄存的铁鳞易受污染,因而用于海绵铁出产的铁鳞应及时从轧制现场搜集至质料堆积棚; (4)关于部分库存铁鳞,应拟定相应的工艺准则独自处理,这样才可出产出合格的海绵铁。 5　定论 (1)经取样分析及铁鳞处理工艺处理后挑选出来的马钢高线普碳、二轧型材和三轧带钢、线材新轧制铁鳞,在质料配比铁鳞∶焦碳=1∶055、复原温度1050-1150℃,复原时刻50h的工艺条件下,可出产出合格的海绵铁; (2)关于铁鳞品种与(1)相同的库存铁鳞,在质料配比与(1)相同,复原温度为1100-1150℃,复原时刻56h的工艺条件下,亦可产出合格的海绵铁; (3)将二种工艺条件下取得的合格海绵铁粉进行精复原处理,所得复原铁粉化学成分契合出产要求。

选矿药剂的进步对我国铁矿石选矿工艺的发展特别是提铁降硅工作的开展起到了重要作用。国内研制的铁矿浮选药剂主要有捕收剂和抑制剂，捕收剂又分为阴离子捕收剂、阳离子捕收剂、螯合捕收剂3大类。近几年我国选矿工作者主要是对脂肪酸类、石油磺酸盐类进行改性和混合用药，使其选择性明显提高，捕收能力增强，尤其是在阴离子反浮选捕收剂方面取得重大进展。新型高效阴离子捕收剂SH-37、MZ-21、RA-515分别在鞍钢调军台选厂、齐大山选厂和东鞍山烧结厂等红铁矿选厂应用获得了成功，铁精矿品位达到66%～67%以上，吨精矿药剂成本降低15%以上，对温度的适应性增强，经济效益显著。用于磁铁精矿提质降杂的新型高效捕收剂MD-28、MH-80分别在鲁南矿业公司和太钢尖山铁矿等推广应用，磁铁精矿品位提高至69%以上。新近研制的MH-88特效捕收剂用于选别舞阳铁山庙贫赤铁矿石，获得铁精矿品位65%以上，金属回收率72.56%的良好指标。阳离子捕收剂主要是胺类捕收剂，用于浮选硅质矿物，包括脂肪胺和醚胺。国内采用胺类捕收剂的选矿厂不多，且药剂种类较少，主要以十二碳脂肪胺和混合胺为主。鞍钢弓长岭选厂采用了新型阳离子捕收剂YS—73。此外，武汉理工大学研制的新型阳离子捕收剂GE—601，具有耐低温、效率高的特点，不仅可解决十二胺存在的问题，而且可不需通过磁选抛尾而直接抛尾，从而可简化工艺流程。螯合捕收剂能与矿物表面的金属离子形成稳定的螯合物，其选择性比脂肪酸类捕收剂明显提高。如水溶性的羧甲基淀粉在鞍钢调军台选厂应用于工业生产，大大简化了药剂的配制过程且降低了生产成本，年创效益300万元以上。铁精矿脱硫特效活化剂MHH-1对脱除铁精矿中的硫化矿特别是磁性较强、可浮性较差的磁黄铁矿具有明显效果，与其他活化剂相比，MHH-1具有用量少、成本低、脱硫效果明显等特点，目前该产品已经在多家矿山成功应用，因此该产品的研制为铁精矿提铁降硫提供了新途径。

从工艺上来说，铝板通常是用铝锭轧制加工而成的矩形板材，可以分为纯铝板，合金铝板，薄铝板，中厚铝板和花纹铝板。　　铝板有不同的分类方法，常见的分类方法是按照厚度来进行分类，大致可以分为薄板0.15-2.0、常规板（2.0-6.0mm）、中板（6.0-25.0mm）、厚板（25-200mm）、超厚铝板（200mm以上）。　　那么，不同厚度、不同合金的铝板究竟该如何定价呢？铝板的价格计算可分为以下几个基本步骤：　　1、先确认所购买的铝板的体积，也就是详尽了解厚度、宽度、长度等具体数据。计算时以米为基本单位。　　2、铝板体积*铝的密度（2.71），即长度*厚度*宽度*2.71，计算出所每张铝板的重量（吨），然后乘以铝板张数，如300张，500张，结果就是这批铝板的总重量。　　3、、当天铝锭价，加上生产企业的该产品的加工费，就是这个型号的铝板每吨的准确价格。　　4将所需产品的吨数，乘以每吨的铝板价格，就是该产品的准确报价了。　　我们以500张的8mm厚、60mm宽、1200mm长的铝板举例，可以先算出产品的重量是：0.08*0.6*1.2*2.71**500=7.8吨左右。　　如果当天的铝锭价格是12000，铝板厂家的加工费是每吨5000，那么，铝板生产厂家给你的报价就是（12000+5000）*7.8=117000=13.26万。

GB3093-2002标准的意义是：柴油机用高压油管 GB3093-2002标准的用途是：制造柴油机喷射系统高压管用的冷拔无缝钢管 GB3093-2002标准的成产厂家：  生产单位有成都无缝钢管厂、鞍钢、包钢、本钢、宝钢、安钢、烟台鲁宝、大连钢厂、西宁特钢、衡阳钢厂、冶钢。

GB3423-82标准的意义是：金刚石岩芯钻探用无缝钢管 GB3423-82标准的用途是：用于金刚石岩芯钻探的钻杆、岩心杆、套管的无缝钢管 GB3423-82标准的生产厂家：  生产单位有成都无缝钢管厂、鞍钢、包钢、本钢、宝钢、安钢、烟台鲁宝、大连钢厂、西宁特钢、衡阳钢厂、冶钢.

gb t14976 2002标准的意义是：流体输送用不锈钢无缝钢管 gb t14976 2002标准的用途是：用于输送流体的不锈钢制成的热轧（挤、扩）和冷拔（轧）无缝钢管 gb t14976 2002标准的生产厂家：生产单位有成都无缝钢管厂、鞍钢、包钢、本钢、宝钢、安钢、烟台鲁宝、大连钢厂、西宁特钢、衡阳钢厂、冶钢