锑锭　　元素符号：Sb 　　  锑锭原子量：121.75(3) 　　英文名：Stibium;Antimony 　　俗称：精锑　 　　用途：锑锭主要作为合金的硬化剂用于冶金、蓄电池及军工等工业，也是生产氧化锑的原料，锑锭还用于活字印刷 行业 、铅材、电缆护套、焊料和滑动轴承。　 　　外观：银白色固体。　 　　包装：锑锭每锭重约25公斤，木箱包装，每箱净重1000Kg，也可按用户要求进行包装。　 　　物化性质：锑是一种 有色 重 金属 ，质脆有光泽的银白色固体。有两种同素异形体，黄色变体在负90度下稳定， 金属 变体是锑的稳定形式。熔点630度，密度6.62克／厘米3，导热不良。锑系 金属 锑的简称，又名纯锑。锑锭是 金属 锑的锭状产品，为截角锥六面体。规定锭重不大于25公斤，其表面光滑，无熔碴，且有星状花纹呈现。锑的常用的 有色金属 之一，单纯的 金属 锑很少单独使用，除电镀以外，多以其他 金属 为基体形成合金使用。它是间接法生产锑白的原料。我国是世界上出产锑最多的国家，锑矿资源异常丰富，分布于湘、黔、滇、桂、陕、甘等省，其中尤以湖南为最。锑锭出口情况主要输往国家有美国、巴西、欧洲共同体和日本。国内锑锭的生产厂家很多，湖南锡矿山矿务局生产的“闪星”牌精锑、高纯锑和贵州晴隆、东峰锑矿生产的精锑久以闻名世界，还有通化冶炼厂的“吉星”牌，挑江县板溪锑矿生产的“久通”牌，沈阳冶炼厂的“矿工”牌，广西大厂矿务局、湘西金矿。 

由于现货市场上锑价高,成交稀少以及其他有色金属价格在经历了持续三周的暴跌后和湖南受灾等原因，造成锑品价格有小幅的波动。但本周锑锭价格小幅下滑，锑锭市场成交清淡。湖南和云南部分氧化锑生产商虽然市场报价不变，但是现货实盘的价格都做了相应的调整。但是采购商期待价格进一步下跌，消费商宁愿观望市场推迟采购。目前目前国内三氧化二锑主流报价为：56000元/吨左右；0#锑锭主流报价为：60000元/吨，1#锑锭主流报价为：59200元/吨，2#锑锭主流报价为：59000元/吨。基本上锑锭价格已经滑落至60000元以下的价格。锑锭市场买卖双方在对峙了一个多星期后，一些生产商开始以出厂价55000-56000元/吨出货，而之前的成交价格为出厂价57000-58000元/吨。湖南有一年产能约8000吨的锑锭生产商。该生产商周二以出厂价55000元/吨的价格出售了60吨2#锑锭，比上周的价格下降了1000元/吨。“我们上周以出厂价56000元/吨卖了100吨2#锑锭，”该生产商透露。目前，该生产商有500-600吨的库存。他们认为由于国内外市场需求不旺，近期锑锭价格还会持续下滑。湖南另一生产商称他们上周以出厂价56000元/吨卖了100吨2#锑锭。“尽管我们目前对2#锑锭报出厂价57000元/吨，但如果付款方式合适，我们愿以出厂价56000元/吨的价格出货，”该消息人士说，并透露说他们本周还没有收到任何询盘。该生产商月产量约200吨锑锭，现在有100吨2#锑锭的库存。针对市场形势，该消息人士和上述生产商有着一样的看法，认为现货市场需求不旺，锑锭价格可能会继续下探。  

铝土矿实际上是指工业上能利用的，以三水铝石、一水软铝石或一水硬铝石为主要矿物所组成的矿石的统称。铝土矿在我国工业领域有着广泛的用途，每年我国的铝土矿需求量十分庞大。本文就来为您简单介绍一下铝土矿主要的选矿工艺。 　　铝土矿又称铝矾土，一般是由一水硬铝石、一水软铝石和三水铝石三种矿物，以各种比例构成的细分散胶体混合物。铝土矿经常与铁的氧化物和氢氧化物、锐钛矿及高岭石、绿泥石等粘土矿物共生。有时还含钙、镁、硫等矿物。铝土矿石按其所含杂质可分为高碱铝土矿、高钛铝土矿、高铁铝土矿三类。 　　从铝土矿矿石中分选出铝土矿精矿的过程其实就是一个除去脉石矿物和有害杂质，分离高铝矿物和低铝矿物，以获得高铝硅比的精矿的过程。 　　铝土矿的主要选矿方法有洗矿、浮选、磁选、化学选矿等。洗矿是提高铝土矿铝硅比的最简单、有效的方法，通过洗矿一般可将矿石铝硅比提高约2倍，对质地疏松矿石的分选更为有效。洗矿常与其他分选方法结合组成洗矿(筛洗)一分级——手选流程。 　　浮选法可用于分离水铝石和高岭石，用氧化石蜡皂和塔尔油作捕收剂，在碱性介质中进行。磁选用于分离含铁矿物。化学选矿主要有焙烧脱硅，这是基于矿石中主要含硅矿物是含水铝代硅酸盐，焙烧后部分Si()z转变为无晶形易溶于碱的氧化硅微粒而提高了物料的铝硅比。 　　一般来说，铝土矿的主要选矿流程会根据矿石的不同类型，采用不同的选矿工艺流程。如三水铝石-高岭石类铝土矿的选矿流程，常采用先进行泥、砂分选，粗级别磨矿后用磁选除铁，矿泥磨矿后浮选。浮选药剂用油酸、塔尔油、机油按1：1：1配制。 　　铝土矿浮选精矿品位含氧化铝49.65%，回收率45.3%。A1203/SiO2为12.3。而高硅铝土矿脱硅选矿流程，则采用浮选法较有效，铝矿物捕收剂有脂肪酸和磺酸盐类，调整剂有六偏磷酸钠、丹宁酸、焦磷酸钠、苏打、碳酸钠。高铁铝土矿选矿流程会根据铁矿物的含量、种类及嵌布特性，采取不同的除铁方法。常见的有磁选、焙烧磁选、载体浮选脱铁。 　　总的来说，铝土矿的选矿方法纷繁复杂，在选矿的过程中要根据矿石的类型及特点来选择相应的选矿工艺。目前我国的铝土矿多用浮选法进行矿石分选。

一、酸解率的测定    钛铁矿经硫酸分化加水浸取后，其间绝大部分钛转人溶液中成为可溶性的钛盐，而小部分未被硫酸分化的钛则留在残渣中。可溶性钛在钛铁矿总钛中所占的百分率即为酸解率。因而要测定酸解率就有必要测出可溶钛和不溶钛。    1.可溶钛的测定    取样有必要是在搅动下能代表整锅浸取液的固液散布均匀的污浊液。将这种试液在拌和均匀的情况下，量取25mL,减压过滤，用10％的硫酸洗刷量筒和漏斗并洗刷滤渣至洗液加3％H202查验不显色。滤渣留作下步分析。滤液移入200mL容量瓶中，用水稀释至刻度，摇匀为钛液B备用。    汲取钛液B20mL注人500mL锥形瓶中，加20％硫酸20mL,浓30mL,铝片2g,装上液封管，塞紧胶塞，在液封管中加人饱满的碳酸氢钠溶液至容器体积的2/3左右，用电炉小火加热，待后应剧烈时移开热源，至反响缓慢时持续加热，将溶液中的悉数赶开，溶液明澈时脱离热源，用流水冷却至室温，在冷却过程中留意随时补加饱满的碳酸氢钠溶液。冷却后移去液封管，敏捷倒入一些碳酸氢钠饱满溶液，立即用0. lmol/L的硫酸高铁铵标准溶液滴定至近无色时，参加40％的硫酸铵指示剂2mL,持续滴定至淡棕黄色为结尾。    2.不溶钛的测定    将上述酸解浸取液过滤后的滤渣和滤纸一同移人瓷坩埚中，枯燥灰化后冷却，加人6g焦硫酸钾在马弗炉中熔融至通明，冷却后浸入放有80mL10％硫酸的烧杯中，在电炉上缓缓加热至熔融物彻底溶解后，取出坩埚，用水洗净，将溶液悉数移人500mL锥形瓶中，加浓25mL,铝片1g,以下过程同上述钛液B的测定。 式中  V----滤液的总体积（容量瓶毫升数），mL;      Vo----汲取滤液体积数（移液管毫升数），mL；      c［NH4Fe(SO4)2］----硫酸高铁铵的物质的量浓度，mol/L（可不用测定）；      V1----滴定滤液耗费硫酸高铁铵溶液的体积，ML;      V2----滴定滤渣耗费硫酸高铁铵溶液的体积，mL;      0.0799二氧化钛的摩尔质量，kg/mol。    二、弄清钛液中二氧化钛含量的测定    用移液管汲取弄清钛液lOmL，移人l00m1一容量瓶中，加水稀释至刻度，摇匀后，汲取lOmL稀释液，移人500mL锥形瓶中，加20mL 20％硫酸、30mL浓、2g铝片，以下过程同钛液B的测定。式中  ρTiO2----二氧化钛的质量浓度，g/L;      c［NH4Fe(S04）2〕----硫酸高铁铵溶液的摩尔浓度，mol/L;      V----耗费硫酸高铁铵溶液的体积，mL;      V1----容量瓶体积，mL；      V2----取稀释后试液的体积，mL;      V3----取原始浓溶液的体积，mL;      0. 0799----二氧化钛的摩尔质量，kg/mol。[next]    三、晶种（正钛酸）二氧化钛含量的测定    将水洗合格的正钛酸打浆拌和均匀，在拌和的情况下取样，精确称取0. 5g左右的浆液于500mL锥形瓶中，加30mL浓，加热溶解至通明，冷却后加人30mL 5％硫酸、1g铝片，以下过程同钛液B的测定。 式中  ωTiO2----二氧化钛的质量分数，％；      c［NH4 Fe(S04）2］----硫酸高铁铵标准溶液的物质的量浓度，mol/ L;      V—耗费硫酸高铁铵标准溶液的体积，mL;      m—样品的质量，g;      0.0799二氧化钛的摩尔质量，kg/mol。    四、晶种溶液中和废酸中二氧化钛含量的测定    在拌和的情况下，汲取5mL晶种溶胶，置于500mL锥形瓶中，加25mL 20％硫酸溶解后，加浓30mL,铝片2g,以下过程同钛液B的测定。式中    ρTiO2----二氧化钛的质量浓度，g/L;        c［NH4Fe(S04）2］----硫酸高铁铵溶液的物质的量浓度，mol/L;        V—耗费硫酸高铁铵溶液的体积，mL;        V1—取试样体积，mL；        0.0799二氧化钛的摩尔质量，kg/mol。    废酸（水解母液）中二氧化钛含量的测定：    钛液水解后，进行过滤，取滤液（废酸）l OmL置于500mL锥形瓶中，加浓30mL,铝片1. 5g,以下过程同钛液B的测定。    核算同晶种溶液中总钛含量的测定。    五、钛液中硫酸亚铁含量的测定    测定钛液中硫酸亚铁含量的原理如下：样品中的硫酸亚铁在硫酸介质中，以标准的溶液滴定，当硫酸亚铁悉数被氧化为高铁后，过量1滴的溶液使溶液呈淡粉红色，即为结尾抵达。其反响式如下：        5Fe2++MnO4-+8H+===5Fe3++Mn2++4H2O    因为钛液中有三价钛存在，相同耗费溶液，故应将三价钛扣除。    汲取钛液lOmL注人100mL容量瓶中，边摇摆边加水稀释到刻度，摇匀。    取上述试液l0mL置于250mL锥形瓶中，加20mL20％硫酸，加[next]      V----耗费标准溶液的体积，mL;      c[(NH4)2Fe(S04)2]----滴定三价钛时所用硫酸高铁铵标准液的物质的量浓度，mol/L;      V1----滴定等量该试液中三价钛时所耗硫酸高铁铵溶液体积，mL；      V2----容量瓶体积，mL；      V3----取稀释后试液的体积，mL;      V4----取原始浓溶液的体积，mL;      0.15185硫酸亚铁的摩尔质量，kg/mol。    六、硫酸亚铁(FeS04·7H20)纯度的测定    精确称取有代表性的硫酸亚铁样品0. 8g左右，置于300mL锥形瓶中，加50mL 5％硫酸溶液，使其溶解后用0. lmol/L高锰酸

十二、煅烧品干粉pH值的查验    先按下列办法制造好pH试液。称取麝香草酚蓝0. 025g、麝香草酚蓝0. 4g,甲基红0. 065g,酚酞0. 25g.将这四种试剂溶于400mL的无水乙醇中，加热至彻底溶解，用蒸馏水稀释至1000mL，再用0. lmol/L溶液调到黄绿色，若过量可用1：1硫酸中和至黄绿色。    一般锻烧物料烧至黄中带绿即符合要求。    十三、碳酸钾浓度的测定    先用蒸馏水洗净烧杯，然后汲取碳酸钾溶液lOmL,加甲基橙4滴，用约50mL蒸馏水冲刷瓶壁，用3mol/L硫酸溶液[next]     十六、偏钛酸中含铁量的测定    1.原理    在pH值为2-3的条件下，用羟胺将三价铁还原成二价铁。其反应式如下：    4FeC13＋2NH2OH·HCl===4FeC12＋H20＋6HCl＋N20    然后以邻菲咯啉为显色剂在pH值为5时，与二价铁构成安稳的橘红色配位化合物，进行比色，在波长508nm处有最大的吸收率。    2.铁的标准曲线的制造    铁盐标准溶液[1mL含0. lmg (Fe)]的制造应准确称取0. 8634g优级纯铁铵钒，先用100mL蒸馏水溶解后，加5mL浓硫酸，转移至1L容量瓶中，用水稀释至刻度，摇匀。    制造标准曲线时，稀释10倍运用。    铁标准曲线的制造（以空白溶液作参比）：在n个100mL容量瓶中，各加人50mL蒸馏水，用微量滴定管别离加人铁标准溶液［1mL含l0μg(Fe)〕，OmL, 1.OmL, 2.OmL, 4.OmL……10. OmL,然后再别离参加10％羟胺2mL、30％酒石酸钾钠8mL，摇匀，投入一小块精细pH试纸(pH值为0.5-5.0)，用（先用浓后用稀）调pH值至2-3,待冷却后，加25％乙酸钠溶液8mL使pH值为5，再加1. 5mL邻菲咯琳，用水稀释至刻度，摇匀，放置20min后，在波长510nm处测其消光值。    以标准铁液为横坐标，消光值为纵坐标制造曲线。    3.样品的测定    取8g左右浆料，放人300mL烧杯中，加人25mL浓硫酸，放在电炉上加热使之溶解，待成为明澈通明液体后，冷却，再倒人100mL容量瓶中，用蒸馏水稀释至刻度，摇匀。汲取2mL放人500mL锥形瓶中，加1. 5g铝片和混合酸50mL测定总钛。    将30％酒石酸钾钠2. 5mL,放人50mL比色管中，加10％羟胺2. 5mL,再加1：3硫酸2mL,用浓调至pH值为5，加乙酸一乙酸钠缓冲液2. 5mL，再加0.4％的邻菲咯啉1. 5mL，用蒸馏水稀释至刻度，静置l0min，测空白。    另取上述钛液2mL,参加50mL比色管中，加人30％酒石酸钾钠2. 5mL,再加10％羟胺2. 5mL,用浓调pH值为5，加乙酸一乙酸钠缓冲液2. 5mL，再加0.4％邻菲咯啉1. 5mL，用蒸馏水稀释至刻度，静置l0min,用510nm波长的721型分光光度计测空白（蒸馏水先放前方，空白放后方，然后取出蒸馏水倒掉，再把空白样板放在原蒸馏水方位处，试样放在原空白处）。[next]     式中，1.43为Fe换算成Fe203的系数。    十七、晶型转化率的测定    晶型转化率的测定，便是对钛中金红石型和锐钛型两种异构体相对含量的测定。    现在运用的测定办法是X射线衍射法。此法是对钛两种异构体进行定性和定量一向沿袭的办法。其办法可简略、快速、准确和非损坏性地对样品进行测定。    其测定原理是根据钛中的两种晶型经过X射线衍射仪进行扫描时，两种晶型会呈现各自的衍射斑纹的图样，这样便可对两种晶型进行定性的辨别。而衍射斑纹（衍射峰）的强弱又与两种晶型的浓度有关，即浓度高，衍射峰强；浓度低，衍射峰弱，这便是定量的根据。所以经过与系列的标准样品比较或事前制造标准曲线，无需对样品进行化学处理便能进行测定，十几分钟即可得出成果。

0. 278----硫酸亚铁的摩尔质量，kg/mol。    七、铁钛比的核算    铁钛比即钛液中总铁含量与总钛含量之比值。    式中，55.85/151.9为硫酸亚铁换算成铁的系数。    八、钛液中有用酸的测定及酸度系数(F值）的核算    将测定总钛和硫酸亚铁所稀释后的试液，取5mL注人500mL锥形瓶中，加蒸馏水100mL，混合后加25mL 10％氯化铵-氯化混合液，加10滴0.1％的甲基橙指示剂，用0.5mo1/L标准溶液滴定至橙色为结尾。式中  c(NaOH)标准溶液的物质的量浓度，mol/L;      V----耗费溶液的体积，mL;      V1----稀释后试液总体积（容量瓶体积），mL；      V2----取浓钛液的体积，mL;      V3----汲取稀释后试液的体积，mL;        0.09808硫酸的摩尔质量，kg/mol。    钛液酸度系数(F值）的核算： [next]    九、钛液及漂白后浆液中三价钛的测定    1.钛液中三价钛的测定    汲取钛液lOmL,注入500mL锥形瓶中，用1：20硫酸稀释至50mL,加2mL 40％的硫酸铵指示剂，用0. lmol/L硫酸高铁铵标准溶液｛c[NH4Fe(S04）2]=0.lmol/L｝滴定至淡棕黄色为结尾。    2.漂白后浆液中三价钛含量的测定    汲取漂白后的浆液lOmL置于500mL锥形瓶中，用1：20硫酸冲刷移液管，加20mL 1：20硫酸于瓶中，加2mL硫酸铵指示剂，用硫酸高铁铵标准溶液滴定至淡棕黄色为结尾（测守时应在拌和下进行取样，以便获得均匀样品）。    三价钛的质量浓度的核算： 式中  ρ----三价钛（以TiO2表明）的质量浓度，g/L;     c[NH4Fe（S04）2]—硫酸高铁铵标准溶液的物质的量浓度，mol/ L;      V—耗费硫酸高铁铵标准溶液体积，mL；      V1—取试液体积，mL；      0.0799二氧化钛的摩尔质量，kg/mol。    十、钛液稳定性的测定    钛液稳定性是以每毫升钛液用规则温度的蒸馏水稀释至刚呈现污浊时，所需水的体积表明的。            TiOSO4＋3H20===H4TiO4↓+H2SO4    汲取样品1mL于500mL的锥形瓶中，加人(25士1)℃的蒸馏水，分三次每次加100mL,今后每次加25. OmL，每次加毕后都要摇摆15s，再静置45s，如不呈现污浊，则持续加水，直至呈现污浊停止。所耗用的水的体积数即为稳定性。                  稳定性=用水体积／样品体积    十一、硫含量的测定    先制取0.25％淀粉溶液。称取淀粉2.5g,以少数水调成浆状，移人1000mL沸水中，坚持欢腾2min,冷却，加人7. 5mL，摇匀，静置沉降，运用其弄清液。    仔细查看安装好的仪器，有必要紧密不漏气，才干运用，不然成果会不精确。然后查看焚烧管中有否挥发性复原物质，可在吸收杯及色彩比较杯中各加约30mL淀粉溶液，在通气拌和下滴人碘标准溶液至微呈蓝色并且两杯色彩深浅相同，在管内温度到达1100℃左右时通氧气5min,假如吸收杯中色彩衰退，应补加碘标准溶液至其色彩与比较杯相同停止，假如再褪色，应再加碘标准溶液，直至不再褪色停止。封闭通气。    称取0. 5g样品（精确至0. 0lg）均匀地散布在焚烧舟皿中，在炉温到达并稳定在1100℃左右时，预热lmin,然后通气，其速度应使吸收杯中每秒钟约有4-8个气泡为度。当吸收杯溶液开端褪色时，     碘标准溶液之滴定度，可采用已知含硫量的标准样品，按上述测定试样的办法进行操作，将成果代人上述公式，即可算出碘标准溶液的滴定度。若要换算成S03，要乘以2. 4963。

五、硫酸含量的测定    因为溶液能够中和硫酸。          2NaOH＋H2S04===Na2S04十2H2O    汲取约1mL硫酸，置于已知质量的磨口小称量瓶中，精确称量（精确至0. 0001g）后，当心移入放有100mL蒸馏水的烧杯中，待溶液冷却至室温，加2滴甲基橙，在玻璃棒不断拌和下，用lmol/L标准溶液滴定至橙黄色为结尾。式中  ωH2SO4----硫酸的质量分数，％；      c(NaOH)----标准溶液的物质的量浓度，mol/L;      V----耗费溶液的体积，mL；      m----硫酸的质量，g；      0. 09808----硫酸的摩尔质量，kg/mol。    六、固体的测定    用已知质量的称量瓶精确称取3g左右，置于200mL烧杯中，加少数水溶解，转移至100mL容量瓶中，用水稀释至刻度，摇匀备用。    汲取试液25mL,注人30mL锥形瓶中，加l0mL10％氯化溶液，加30mL水，摇摆顷刻后，加2-3滴酚酞指示剂，用lmol/L标准溶液滴定至溶液由黄色变橙赤色即为结尾。 [next] 式中  ωNaOH----的质量分数，％；      c(HCl)----标准溶液的物质的量浓度，mol/L;      V----耗费标准溶液的体积，mL;      V1----试液整体积数，mL；      V2----汲取试液的体积，mL;      m----样品的质量，g;      0.040----的摩尔质量，kg/mol。    七、碳酸钾含量的测定    因为在弱碱性介质中，钾离子能定量地与四硼钠构成白色的四硼钾沉积。          K++［B（C6H6）4］－===K［B（C6H5）4］↓    称取枯燥后的试样0.45-0.5g（精确到0. 0002g) ,溶于200mL容量瓶中，用水稀释至刻度，摇匀后，如溶液显污浊，则需用枯燥滤纸过滤。精确汲取溶液lOmL注入100mL烧杯中，加40mL水，用1：1和10％溶液调pH值为8-10，加热至40℃，逐滴加0. lmol/L四硼钠溶液5mL,搅动后，放置5min,用质量稳定的5号玻璃坩埚过滤，用四硼钠饱和溶液洗刷数次，再用水洗刷两次抽干沉积，在120℃枯燥至质量稳定。式中  ωK2CO3----碳酸钾的质量分数，％；      m1----四硼钾沉积物的质量，g;      m----试样的质量，g;      0.1091----钾与四硼钾的摩尔质量比；      1. 7674----碳酸钾与钾的摩尔质量比。    八、碳酸含量的测定    用已知质量的称量瓶精确称取0. 2-0. 3g磷酸，将称量瓶放人250mL烧杯中，加水100mL,加5滴0.1％酚酞指示剂，用0. 3mol/L标准溶液滴定至溶液呈微赤色为结尾。式中  ωH3POa—磷酸的质量分数，％；      c(NaOH)标准溶液的物质的量浓度，mol/L;      V耗费标准溶液的体积，mL;      M-试样的质量，g;      0.098磷酸的摩尔质量，kg/mol。

一、钛铁矿中二氧化钛含量的测定    1.测定原理    a.钛铁矿与焦硫酸钾熔融生成可溶性硫酸钛：        Ti02＋4K2S2O7===Ti（S04）2＋4K2S04＋2S03↑    b.以金属铝与反响生成新生态氢：                  3HC1＋A1===AIC13＋3［H］    c.新生态氢将Ti4+复原成Ti3+：                〔H］+Ti4+===Ti3+＋H+    d.复原生成的Ti3+与原钛液中的Ti3+一同与硫酸高铁铵中的Fe3+反响，使Ti3+被氧化成Ti4+：                    Ti3+＋Fe3+====Ti4++Fe2+    e.过量1滴的硫酸高铁铵中的Fe3+与硫酸根效果生成安稳的血红色配位化合物为滴定结尾：          Fe3+（过量）+3CNS-===Fe(CNS)3（血红色）    2.测定办法    准确称取研磨烘干后的矿样1g,置于预先铺有9g焦硫酸钾的瓷坩埚中，再掩盖9g放人马弗炉中。在300-400℃保温30 -40min使水分脱去，再敏捷升温至700-750℃保温半小时左右，视熔融物呈半流体状况时取出，冷却后浸人放有100mL混酸[H2SO4：HCl：H20=10：5：85（体积比）］的烧杯中，加热至熔融物彻底脱离坩埚，将坩埚及盖用10％硫酸洗刷，待熔盐悉数溶解后，冷却后转人250mL容量瓶中，用水稀释至刻度，摇匀为钛液A。    用移液管汲取上述钛液A 25mL,注入500mL锥形瓶中，加人浓25mL,铝片2. 0g,装上液封管，加上饱满的碳酸氢钠溶液，放在电炉上缓慢加热，至铝片悉数效果彻底后，持续加热到溶液冒大气泡，此刻溶液为明晰通明紫色，取下用冷水冷却至室温，翻开液封管，敏捷倒人适量的碳酸氢钠饱满溶液，立即用0. lmol/L硫酸高铁铵溶液快速滴定至紫色消失，加人40％硫酸钱2mL作指示剂，持续滴定至溶液呈棕黄色在半分钟不消失即为结尾。    3.核算式中  ωTiO2----Ti02的质量分数，％；     c［NH4Fe（S04）2］—硫酸高铁铵标准浓度之物质的量浓度，mol/ L;                V—耗费硫酸高铁铵溶液的体积，mL;                V1—汲取钛液A的体积，mL；                V2—制钛液A的总体积的体积，mL;                m—制钛液A时称取样品的质量，g;            0.0799二氧化钛的摩尔质量，kg/mol。[next]    二、钛铁矿中总铁含量的测定    1.测定原理    a.将在热中的Fe3＋，用氯化亚锡复原成Fe2＋：                  2Fe3++Sn2+===2Fe2++Sn4+    b.加人氯化高除掉过量的氯化亚锡，生成银丝状的氯化亚沉积：        2HgCl2＋SnC12===SnC14＋Hg2C12↓（银丝状）    因为HgC12/Hg2C12的氧化复原电位小于Fe3+/Fe2+，大于Sn4+/Sn2+的氧化复原电位，所以氯化高不能氧化Fe2+，而只能氧化Sn2+。    c.复原后的Fe2+，用重滴定氧化至Fe3+过量1滴的重溶液将二磺酸钠指示剂氧化成紫色表明抵达结尾。      6Fe2++(Cr2O7)2-+14H+===6Fe3++2Cr3++7H2O    2.测定办法    用移液管汲取钛液A25mL注入30mL锥形瓶中，用少数水冲刷瓶壁，加人lOmL浓，加热至欢腾，滴加10％氯化亚锡溶液至黄色刚好消失，再多加1-2滴，敏捷用冷水冷却至室温，参加lOmL 4％的氯化高溶液，放置2 min,加4滴1％二磺酸钠水溶液，用0. 05mo1/L的重标准溶液     三、钛铁矿中亚铁含量的测定及高铁含量的核算    1.测定原理    在避免与空气触摸的情况下，钛铁矿经和处理，亚铁仍以二价状况溶解于溶液中，以二磺酸钠作指示剂，用重标准溶液滴定至紫色为结尾。    6FeC12＋K2Cr2O7＋14HC1===6FeC13＋2CrCl3十2KC1＋7H2O    在滴定前加人，意图是配位化合溶液中的很多氟离子，以消除剩余的氟离子的搅扰，而且此配位化合物可浮于溶液上层，起关闭效果。    2.测定办法    准确称取研磨至100-200意图不用烘干的矿样0. 3g左右，置于250mL锥形瓶中，加约0. 5g碳酸氢钠，0. 5g，以少数水潮湿，加浓30mL,摇匀，使试样涣散于瓶底部，敏捷塞上装有毛细管或带狭缝橡皮管的橡皮塞，当心加热使呈微沸状况，至样品分化彻底后，脱离热源，敏捷倒人lOmL和约0. 5-1g碳酸氢钠及约30mL煮沸过的冷蒸馏水，用冷水敏捷冷却至室温，加4滴二磺酸钠（0. 5％），用0.05mo1/L重标准溶液[next]    四、钛铁矿粉细度的测定    钛铁矿粉细度的测定办法如下：准确称取约l0g（准确至0. OOlg）矿粉，置于质量稳定的筛孔为49μm的小标准筛上，以流水冲刷，并用软毛刷轻刷试样，直至无黑色停止。再在105～110℃烘1h,取出在干燥器中冷却30min称量，再烘半小时再称量，直至质量稳定停止。烘干前后质量之差即为筛余物的质量。式中  A—标准筛+筛余物的质量，g；      B—标准筛的质量，g；      m-样品的质量，g.      标准筛常用网号与目数对照见下表.

铝型材在机械加工过程中所遇到的表面问题，成膜后也会被氧化，总是会受到一些杂质的影响。解决这些问题是很多企业头痛的事情，铝型材的表面解决的措施在下面会提到。当然企业如果有条件可以自行研制更好的成膜技术以抗击氧化。 　　首先铝型材成膜的速度是与不同型号的铝型材不同，通过电性化学转化处理之后，外表色泽的差异比因其他工艺配方不同所获的氧化膜差异更明显。铝质纯度高、成膜速度慢;铝质纯度低，则相反。因此氧化时需根据不同铝材来掌握不同。为做到这一点，不同型号的铝材制件还不允许绑扎在同一串中，以免因此而不能控制各自合适的氧化时间。化学处理和机械处理，或直接用化学处理。 对于严重氧化的金属表面，氧化层较厚，铝型材就不能直接用溶剂清洗和化学处理，而较好先进行机械处理。

采用实验的方法研究了铝钛硼、过量硅、稀土、AlTiBRE中间合金以及热处理方式对6061铝棒强度的影响,并分析了其内部机理。研究表明,铝钛硼的含量,稀土的多少,AlTiBRE中间合金的加入以及热处理工艺对其强度均有影响。较后,在分析实验结果的基础上找到了提高强度的方法与途径　　　　引言被广泛用于建筑等行业的6061铝棒不仅具有良好的热塑性、优良的耐蚀性及理想的加工性能,而且很易氧化着色。但生产中由于工艺不当,6061铝棒熔铸常出现粗晶组织、羽毛组织、相析出物,并在凝固时易出现铸造裂纹,严重影响了合金的质量,即使通过均匀化处理后　　　　一是在铸锭时采用的铝合金成份；二是在铸锭完成时的材料均质；三是在铝型材成型前的三温控制及在线淬火；四是在铝型材成型后的时效，这是铝型材生产时提高硬度和强度的较基本的流程。如果从研究铝型材设计图纸的，还要考虑铝型材的厚薄、直线度、受力部位的承重等等。　　　　测量不确定度的概念及其在测量活动中的重要意义,并结合实际,以6061铝棒固定滑×6000B电泳涂漆型材为试验材料,建立测量不确定度数学模型,确定其来源为屈服载荷、破坏载荷、试样宽度和试样厚度,计算出各分量的合成标准不确定度,进而算出抗拉强度、规定非比例伸长应力的合成标准不确定度,得出抗拉强度、规定非比例伸长应力的扩展不确定度。

钽铌矿浮选 A钽铌矿的可浮性 含钽铌的矿藏主要是钽铌铁矿和烧绿石。钽铌铁矿中含钽多的叫钽铁矿，含铌多的叫铌铁矿。 钽铌铁矿和烧绿石可用阳离子捕收剂捕收，也可用阴离子捕收剂捕收。用络合捕收剂(如羟肟酸钠)浮选作用较好。 用油酸作捕收剂，在pH为6～8时，钽铌矿的浮游性最好，在酸性介质中钽铁矿和铌铁矿都被按捺，而石英、长石和白云石在任何pH下浮游性都不好。因此在pH为6～8时，用油酸作捕收剂，很简单将钽铌矿与石英等脉石别离。用10%的酸(硫酸)处理钽铌矿后，它变得很简单浮游。随酸的用量增大，钽铌矿的可浮性增大，用硫酸作用比用作用好。用1%的处理，活化程度与硫酸类似。 用油酸作捕收剂，的浓度为10～20mg/L时，就能按捺钽铌矿及部分脉石。用阳离子捕收剂时，开始活化钽铌矿等一些矿藏，但随着其用量的添加，钽铌矿的同收率将下降。 用油酸捕收钽铌矿时，少数的钠，能使悉数矿藏按捺。 B钽铌矿的浮选 细粒的钽铌矿，常用浮选及联合流程处理。当原矿中有钽铌矿、烧绿石、方解石及磷灰石等时，可先浮出脉石矿藏，然后再浮钽铌矿和烧绿石。脉石矿藏浮选在碱性介质中进行，用水玻璃和硫酸铵作按捺剂，用油酸作捕收剂。浮选钽铌矿时，在酸性介质中，用烃基硫酸酯钠盐作捕收剂，或在中性介质顶用油酸作捕收剂。 当原矿中有钽铌矿、云母、锂辉石及其他矿藏时，需先脱泥，然后用阳离子捕收剂浮选云母。尾矿用碱处理后进行混合浮选，丢掉尾矿。精矿用酸处理后进行钽铌浮选，并加硫酸酯钠盐，在酸性矿浆中进行精选和扫选。精矿为钽铌精矿，尾矿为锂辉石及其他矿藏。

一、缩尾　　在某些挤压制品的尾端，经低倍检查，在截面的中间部位有不合层形似喇叭状现象，称为缩尾。经常可以见到一类缩尾或二类缩尾两种情况。一类缩尾位于制品的中心部位，呈皱褶状裂缝或漏斗状孔洞。二类缩尾位于制品半径1/2区域，呈环状或月牙状裂缝。有时在离制品表面层0.5-2mm处出现连续的或不连续的不合层裂纹或裂纹痕迹，有人把它称为第三类缩尾。　　一般正向挤压制品的缩尾比反向挤压的长，软合金比硬合金的长。正向挤压制品的缩尾多表现为环形不合层，反向挤压制品的缩尾多表现为中心漏斗状。　　金属挤压到后端，堆积在挤压筒死角或垫片上的铸锭表皮和外来夹杂物流入制品中形成二次缩尾；当残料留得过短，制品中心补缩不足时，则形成一类缩尾。从尾端向前，缩尾逐渐变轻以至完全消失。　　缩尾的主要产生原因：　　1、残料留得过短或制品切尾长度不符合规定；　　2、挤压垫不清洁，有油污；　　3、挤压后期，挤压速度过快或突然增大；　　4、使用已变形的挤压垫(中间凸起的垫)；　　5、挤压筒温度过高；　　6、挤压筒和挤压轴不对中；　　7、铸锭表面不清洁，有油污，未车去偏析瘤和折叠等缺陷；　　8、挤压筒内套不光洁或变形，未及时用清理垫清理内衬。　　防止方法：　　1、按规定留残料和切尾；　　2、保持工模具清洁干净；　　3、提高铸锭的表面质量；　　4、合理控制挤压温度和速度，在平稳挤压；　　5、除特殊情况外，严禁在工、模具表面抹油；　　6、垫片适当冷却。　　二、粗晶环　　有些铝合金的挤压制品在固溶处理后的低倍试片上，沿制品周边形成粗大再结晶晶粒组织区，称为粗晶环。由于制品外形和加工方式不同，可形成环状、弧状及其他形式的粗晶环。粗晶环的深度同尾端向前端逐渐减小以至完全消失。形成机理是由热挤压后在制品表层形成的亚晶粒区，加热固溶处理后形成粗大的再结晶晶粒区。　　粗晶环主要的产生原因：　　1、挤压变形不均匀；　　2、热处理温度过高，保温时间过长，使晶粒长大；　　3、便金化学成分不合理；　　4、一般的可热处理强化合金经热处理后都有粗晶环产生，尤其是6A02、2A50等合金的型、棒材最为严重，不能消除，只能控制在一定范围内；　　5、挤压变形小或变形不充分，或处于临界变形范围，易产生粗晶环。　　防止方法：　　1、挤压筒内壁光洁，形成完整的铝套，减小挤压时的摩擦力；　　2、变形尽可能充分和均匀，合理控制温度、速度等工艺参数；　　3、避免固溶处理温度过高或保温时间过长；　　4、用多孔模挤压；　　5、用反挤压法和静挤压法挤压；　　6、用固溶处理-拉拔-时效法生产；　　7、调整全金成分，增加再结晶抑制元素；　　8、采用较高的温度挤压；　　9、某些合金铸锭不均匀化处理，在挤压时粗晶环较浅。　　三、成层　　这是在金属流动较均匀时，铸锭表面沿模具和前端弹性区界面流入制品而形成的一种表皮分层缺陷。在横向低倍试片上，表现为在截面边缘部有不合层的缺陷。　　成层主要的产生原因：　　1、铸锭表面有尘垢或铸锭有较大的偏析聚集物而不车皮，金属瘤等易产生成层；　　2、毛坯表面有毛刺或粘有油污、锯屑等脏物，挤压前没有清理干净；　　3、模孔位置不合理，靠近挤压筒边缘；　　4、挤压工具磨损严重或挤压筒衬套内有脏物地，清理不干净，且不及时更换；　　5、挤压垫直径差过大；　　6、挤压筒温度比铸锭温度高得太多。　　防止方法：　　1、合理设计模具，及时检查和更换不合格的工具；　　2、不合格的铸锭不装炉；　　3、剪切残料后，应清理干净，不得粘润滑油；　　4、保持挤压筒内衬完好，或用垫片及时清理内衬。　　四、焊合不良　　用分流模挤压的空心制品在焊缝处表现的焊缝分层或没有完全焊合的现象，称为焊合不良。　　焊合不良主要的产生原因：　　1、挤压系数小，挤压温度低，挤压速度快；　　2、挤压毛料或工具不清洁；　　3、型模涂油；　　4、模具设计不当，静水压力不够或不均衡，分流孔设计不合理；　　5、铸锭表面有油污。　　防止方法：　　1、适当增加挤压系数、挤压温度、挤压速度；　　2、合理设计、制造模具；　　3、挤压筒、挤压垫片不涂油，保持干净；　　4、采用表面清洁的铸锭。　　五、挤压裂纹　　这是在挤压制品横向试片边缘呈小弧状开裂，沿其纵向具有一定角度周期性开裂，轻时隐于表皮下，严重时外表层形成锯齿状开裂，会严重地破坏金属连续性。挤压裂纹由挤压过程中金属表层受到模壁过大周期性拉应力被撕裂而形成。　　挤压裂纹主要的产生原因：　　1、挤压速度过快；　　2、挤压温度过高；　　3、挤压速度波动太大；　　4、挤压毛料温度过高；　　5、多孔模挤压时，模具排列太靠近中心，使中心金属供给量不足，以致中心与边部流速差太大；　　6、铸锭均匀化退火不好。　　防止方法：　　1、严格执行各项加热和挤压规范；　　2、经常巡回检测仪表和设备，以保证正常运行；　　3、修改模具设计、精心加工，特别是模桥、焊合室和棱角半径等处的设计要合理；　　4、在高镁铝合金中尽量减少钠含量；　　5、铸锭进行均匀化退火，提高其塑性和均匀性。　　六、气泡　　局部表皮金属与基体金属呈连续或非连续分离，表现为圆形单个或条状空腔凸起的缺陷，称为气泡。　　气泡主要的产生原因：　　1、挤压时挤压筒和挤压垫带有水分、油等脏物；　　2、由于挤压筒磨损，磨损部位与铸锭之间的空气在挤压时进入金属表面；　　3、润滑剂中有水分；　　4、铸锭组织本身有疏松、气孔缺陷；　　5、热处理温度过高，保温时间过长，炉内气氛湿度大；　　6、制品中氢含量过高；　　7、挤压筒温度和铸锭温度过高。　　防止方法：　　1、工具、铸锭表面保持清洁、光滑和干燥；　　2、合理设计挤压筒和挤压垫片的配合尺寸，经常检查工具尺寸，挤压筒出现大肚时要及时修理，挤压垫不能超差；　　3、保证润滑剂清洁干燥；　　4、严格遵守挤压工艺操作流程，及时排气，正确剪切，不抹油，彻底清除残料，保持坯料和工模具干净，不被污染。　　七、起皮　　这是铝合金挤压制品表皮金属与基体金属间产生局部离落的现象。　　起皮主要的产生原因：　　1、换合金挤压时，挤压筒内壁粘有原来金属形成的衬套，清理不干净；　　2、挤压筒与挤压垫配合不适当，在挤压筒内壁衬有局部残留金属；　　3、采用润滑挤压筒挤压；　　4、模孔上粘有金属或模子工作带过长。　　防止方法：　　1、列换合金挤压时要彻底清理挤压筒；　　2、合理设计挤压筒和挤压垫片的配合尺寸，经常检查工具尺寸，挤压垫不能超差；　　3、及时清理模具上的残留金属。　　八、划伤　　因尖锐的物品与制品表面接触，在相对滑动时所造成的呈单条状分布的机械伤痕，称为划伤。　　划伤主要的产生原因：　　1、工具装配不正，导路、工作台不平滑，有尖角或有异物等；　　2、模子工作带上粘有金属屑或模具工作带损坏；　　3、润滑油内有砂粒或碎金属屑；　　4、运办理过程中操作不当，吊具不合适。　　防止方法：　　1、及时检查和抛光模具工作带；　　2、检查制品流出通道，应光滑，可适当润滑导路；　　3、防止搬运中的机械擦碰和划伤。　　九、磕碰伤　　制品间或制品与其他物体发生碰撞而在其表面形成的伤痕，称为磕碰伤。　　磕碰伤主要的产生原因：　　1、工作台、料架等结构不合理；　　2、料筐、料架等对金属保护不当；　　3、操作时没有注意轻拿轻放。　　防止方法：　　1、精心操作，轻拿轻放；　　2、打磨掉尖角，用垫木和软质材料包覆料筐、料架。　　十、擦伤　　挤压制品表面与其他物体的棱或面接触后发生相对滑动或错动而在制品表面造成的成束分布的伤痕，称为擦伤。　　擦伤主要的产生原因：　　1、模具磨损严重；　　2、因铸锭温度过高，模孔粘铝或模孔工作带损坏；　　3、挤压筒内落入石墨及油等脏物；　　4、制品相互窜动，使表面擦伤、挤压流带不匀，造成制品不按直线流动，致使料与料与导路、工作台擦伤。　　防止方法：　　1、及时检查、更换不合格的模具；　　2、控制毛料加热温度；　　3、保证挤压筒和毛料表面清洁、干燥；　　4、控制好挤压速度，保证速度均匀。　　十一、模痕　　这是挤压制品表面纵向凸凹不平的痕迹，所有挤压制品都存在程度不同的模痕。　　模痕主要的产生原因：　　主要原因：模具工作带无法达到绝对的光滑。　　防止方法：　　1、保证模具工作带表面光洁、平滑、无尖棱；　　2、合理氮化处理，保证高的表面硬度；　　3、正确地修模；　　4、合理地设计工作带，工作带不能过长。　　十二、扭拧、弯曲、波浪　　挤压制品横截面沿纵向发生角度偏转的现象，称为扭拧。制品沿纵向呈弧形或刀形不平直的现象称为弯曲。制品沿纵向发生的连续起伏不平的现象称为波浪。　　扭拧、弯曲、波浪主要的产生原因：　　1、模孔设计排列不好，或工作带尺寸分配不合理；　　2、模孔加工精度差；　　3、未安装合适的导路；　　4、修模不当；　　5、挤压温度和速度不当；　　6、制品固溶处理前未进行预先矫直；　　7、在线热处理时冷却不均匀。　　防止方法：　　1、搞高模具设计、制造水平；　　2、安装合适的导路，牵引挤压；　　3、用局部润滑、修模加导流或改变分流孔设计等来调节金属流速；　　4、合理调整挤压温度和速度，使变形更均匀；　　5、适当降低固溶处理温度或提高固溶处理用的水温；　　6、在线淬火时保证冷却均匀。　　十三、硬弯　　挤压制品在长度方向上某处的突然弯曲，称为硬弯。　　硬弯主要的产生原因：　　1、挤压速度不匀，由低速突然变高速，或由高速突然变低速，以及突然停车等；　　2、在挤压过程中硬性搬动制品；　　3、挤压机工作台面不平。　　防止方法：　　1、不要随便停车或突然改变挤压速度；　　2、不要用手突然搬动型材；　　3、保证出料台平整和出料辊道平滑、无异物，合制品畅通无阻。　　十四、麻面　　这是挤压制品的表面缺陷，是指制品表面呈细小的凸凹不平的连续的片状、点状擦伤、麻点、金属豆等。　　麻面主要的产生原因：　　1、模具硬度不够或软硬不匀；　　2、挤压温度过高；　　3、挤压速度过快；　　4、模子工作带过长，粗糙或粘有金属；　　5、挤压毛料太长。　　防止方法：　　1、提高模具工作带硬度和硬度均匀性；　　2、按规程加热挤压筒和铸锭，采用适当的挤压速度；　　3、合理设计模具，降低工作带表面粗糙度，加强表面检查、修理和抛光；　　4、采用合理的铸锭长度。

―、硫酸镍和氯化镍中镍总量的测定　　1.办法摘要　　在碱性溶液中，镍与EDTA生成安稳的络合物，以紫脲酸铵为指示剂，反响如下：　　　　2.试剂　　(1)标准0.05molEDTA溶液;　　(2)缓冲溶液(pH=10)：溶解54g氯化铵于水中，加人350mL(d=0.89)加水稀释至1L;　　(3)紫脲酸铵指示剂。　　3.分析办法　　取分析镀液10mL于100容量瓶中，加水稀释至刻度，摇匀。汲取此稀释液10mL于250mL锥形瓶中，加水80mL，缓冲溶液10mL，加人紫脲酸铵指示剂少数，以标准0.05molEDTA滴定至由橙黄色恰变为紫色为结尾。　　　　二、氯化镍中氯离子含量的测定　　1.办法摘要　　氯离子与定量地生成白色氯化银沉积，以为指示剂，反响式如下：　　　　2.分析办法　　用移液管汲取镀液10mL于100mL容量瓶中，加水稀释至刻度，摇匀。汲取此稀释液10mL于250mL锥形瓶(若测Ni2+总量已稀释，可直接汲取稀释液)。加水50mL及1%溶液2?5滴，用0.1mol标准滴定至最终一滴生成的白色沉积略带淡红色为结尾。　　三、的测定　　1.办法摘要　　是一元弱酸，不能直接用碱滴定。但甘油、甘露醇和转化糖等含多羟基的有机物，能和生成较强的络合物，可用碱滴定，以酚酞为指示剂。　　2.试剂　　(1)甘油混合液：称柠檬酸钠60g溶于少数水中，加人甘油600mL，再加人2g酚酞(溶于少数温热乙醇)，加水稀释至1L。　　(2)标准0.1mol溶液。　　3.分析办法　　汲取稀释液10mL于250mL锥形瓶中，加水10mL，加甘油混合液25mL，以0.1mol标准滴定至溶液由嫩绿色变为灰蓝色为结尾。　　附注：结尾编号由嫩绿―灰蓝―紫红。例如，灰蓝色结尾不易控制，可滴至紫红色再减去过量的毫升数(约0.2mL)。

近日，全国有色金属标准化委员会审定通过了水口山集团公司技术中心起草的《直接氧化锌化学分析方法》项目。  　　2012年底，根据国家标准化管理委员会和工业信息化部《关于印发直接氧化锌化学分析方法等15项标准任务落实会会议纪要的通知》安排，由水口山有色金属集团有限公司起草，国内9家单位参与起草验收《直接氧化锌化学分析方法》重新修订工作。《直接氧化锌化学分析国家标准方法GB/T4372.1～6-2001》已经使用12年，产品技术指标已做修订，全国有色金属标准化技术委员会将该项目列入2012年的项目下达给水口山集团公司，项目于2013年完成。  　　直接法氧化锌是以锌焙砂为原料直接焙烧制得的，含氧化锌量要求达到98%以上，主要杂质有铅、铜、镉、锰、铁。水口山集团公司技术中心于2013年初开始开展该项目，用了近一年的时间，进行方法研究、精密度试验、书写实验报告，并于2013年底参加了正式评审。  　　水口山集团公司在修订中保留了原标准的内容，新增了原子吸收光谱法测定三氧化二铁量，ICP测定杂质的含量，进一步完善了该方法，使测定范围更广，实用性更强。试验证明《直接氧化锌化学分析方法》的测定范围和精度能够满足直接氧化锌的检测要求，达到了国际一般水平。  　　该标准的发布实施将规范直接氧化锌的分析检测方法，通过推广和应用，将能够满足直接氧化锌产品在生产和使用中的检测需要。 .

一、金属压入　　挤压生产过程中会将金属碎屑压入制品的表面，称为金属压入。　　金属压入主要的产生原因：　　1、毛料端头有毛病；　　2、毛料内表面粘有金属或润滑油内含有金属碎屑等脏物；　　3、挤压筒未清理干净，有其它金属杂物；　　4、铸锭硌入其它金属异物；　　5、毛料中有夹渣。　　防止方法：　　1、清除毛料上的毛刺；　　2、保证毛料表面和润滑油内清洁、干燥；　　3、清理掉模具和挤压筒内的金属杂物；　　4、选用优质毛料。　　二、非金属压入　　挤压制品内、外表面压入石黑等异物，称为非金属压入。异物刮掉后制品内表面呈现大小不等的凹陷，会破坏制品表面的连续性。　　非金属压入主要的产生原因：　　1、石墨粒度粗大或结团，含有水分或油搅拌不匀；　　2、汽缸油的闪点低；　　3、汽缸油与石墨配比不当，石墨过多。　　防止方法：　　1、采用合格的石墨，保持干燥；　　2、过滤和使用合格的润滑油；　　3、控制好润滑油和石墨的比例。　　三、表面腐蚀　　未经过表面处理的挤压制品，其表面与外界介质发生化学或电化学反应后，引起表面局部破坏而产生的缺陷，称为表面腐蚀。被腐蚀制品表面失去金属光泽，严重时在表面产生灰白色的腐蚀产物。　　表面腐蚀主要的产生原因：　　1、制品在生产和储运过程中接触水、酸、碱、盐等腐蚀介质，或在潮湿气氛中长期停放；　　2、合金成分配比不当。　　防止方法：　　1、保持制品表面和生产、存放环境的清洁、干燥；　　2、控制合金中元素的含量。　　四、橘皮　　挤压制品表面出现像橘皮一样凹凸不平的皱褶，又称表面皱褶，它是由挤压时晶粒粗大引起的，晶粒越粗大，皱褶越明显。　　橘皮主要的产生原因：　　1、铸锭组织不均匀，均匀化处理不充分；　　2、挤压条件不合理，迼成制品晶粒粗大；　　3、拉伸矫直量过大。　　防止方法：　　1、合理控制均匀化处理工艺；　　2、变形尽可能均匀(控制挤压温度、速度等)　　3、控制拉矫量不要过大。　　五、凹凸不平　　挤压后制品在平面上厚度发生变化的区域出现凹陷或凸起，一般用肉眼观察不出来，通过表面处理后显现明细暗影或骨影。　　凹凸不平主要的产生原因：　　1、模具工作带设计不当，修模不到位；　　2、分流孔或前置室大小不合适，交叉区域型材拉或胀的力导致平面发生微小变化；　　3、冷却过程不均匀，厚壁部分或交叉部分冷却速度慢，导致平面在冷却过程中收缩变形程度不一；　　4、由于厚度相差悬殊，厚壁部位或过渡区域组织与其他部位组织差异增大。　　防止方法：　　1、提高模具设计制造和修模水平；　　2、保证冷却速度均匀。　　六、振纹　　这是挤压制品表面橫向的周期条纹缺陷。其特征为制品表面呈橫向连续周期性条纹，条纹曲线与模具工作带形状相吻合，严重时有明显凹凸手感。　　振纹主要的产生原因：　　1、因设备原因造成的挤压轴前进抖动，导致金属流出孔时抖动；　　2、因模具原因造成金属流出模孔时抖动；　　3、模具支撑垫不合适，模具刚度不佳，在挤压力波动时产生抖动。　　防止方法：　　1、采用合格的模具；　　2、模具安装时要采用合适的支撑垫；　　3、调整好设备。　　七、夹杂　　夹杂主要的产生原因：　　由于夹杂坯料带有金属或非金属夹杂，在上道工序未被发现，在挤压后残留在制品表面或内部。　　防止方法：　　加强对坯料的检查(包括超声波检查)，以杜绝含有金属或非金属夹杂的铸坯进入挤压工序。　　八、水痕　　制品表面的浅白色或浅黑色不规则的水线痕迹，称为水痕。　　水痕主要的产生原因：　　1、清洗后烘干不好，制品表面残留水分；　　2、淋雨等原因造成制品表面残留水分，未及时处理干净；　　3、时效炉的燃料含水，水分在制品时效后的冷却中凝结在制品表面上；　　4、时效炉的燃料不干净，制品表面被燃烧后的二氧化硫腐蚀或被灰尘污染；　　5、淬火介质被污染。　　防止方法：　　1、保持制品表面干燥、清洁；　　2、控制好时效炉然料的含水量和清洁程度；　　3、加强淬火介质的管理。　　九、间隙　　直尺橫向叠合在挤压制品某一平面上，直尺和该面之间呈现一定的缝隙，称为间隙。　　间隙主要的产生原因：　　挤压时金属流动不均或精整矫直操作不当。　　防止方法：　　合理地设计、制造模具，加强修模，严格按规程控制挤压温度和挤压速度。　　十、壁厚不均　　挤压制品同一个尺寸在同一截面或纵向上壁厚有薄有厚，不均匀的现象，称为壁厚不均。　　壁厚不均主要的产生原因：　　1、模具设计不合理，或工模具装配不当；　　2、挤压筒与挤压针不在同一中心线上，形成偏心；　　3、挤压筒的内衬磨损过大，模具不能牢固地固定好，形成偏心；　　4、铸锭毛坯本身壁厚不均，在一次和二次挤压后，仍不能消除，毛料挤压后壁厚不均，经轧制、拉伸后没有削除；　　5、润滑油涂抹不均，使金属流动不均。　　防止方法：　　1、优化工模具设计与制造，合理装配与调整；　　2、调整挤压机与挤压工模具的中心；　　3、选择合格的坯料；　　4、合理控制挤压温度、挤压速度等工艺参数。　　十一、扩(并)口　　槽形、工字形等挤压型材产品两侧往外斜的缺陷，称为扩口，往内斜的缺陷，称为并口。　　扩(并)口主要的产生原因：　　1、槽形或类似槽形型材或工字形型材的两个“腿部”(或一个“腿部”)的金属流速不均；　　2、槽底板两侧工作带流速不均；　　3、拉伸矫直机不当；　　4、制品出模孔后，在线固溶处理冷却不均。　　防止方法：　　1、严格控制挤压速度和挤压温度；　　2、保证冷却的均匀性；　　3、正确设计与制造模具；　　4、严控挤压温度与速度，正确安装工模具。　　十二、矫直痕　　挤压制品上辊矫直时产生的螺旋状条纹，称为矫直痕，凡是上辊矫直的制品都无法避免出现矫直痕。　　矫直痕主要的产生原因：　　1、矫直辊辊面上有棱；　　2、制品的弯曲度过大；　　3、压力太大；　　4、矫直辊辊子角度过大　　5、制品椭圆度大。　　防止方法：　　根据产生的原因采取相应的处理办法进行调整。　　十三、停止痕、瞬间印痕、咬痕　　在挤压时停止挤压产生在制品表面并垂直于挤压方向的带状条纹，称为停车痕；在挤压过程中产生在制品表面并垂直于挤压方南的线状或带状条纹，称为咬痕或瞬间印痕(俗称“假停车痕”)。　　在挤压时，稳定地黏附于工作带表面的附着物，瞬间脱落黏附在挤压制品表面形成花纹。停止挤压时出现的工作带橫纹，称为停车痕；在挤压过程中出现的橫纹，称为瞬间印痕或咬痕，在挤压时会发出声响。　　停止痕、瞬间印痕、咬痕主要的产生原因：　　1、铸锭加热温度不均匀或挤压速度和压力有突变；　　2、模具主件设计、制造不良或装配不平、有间隙；　　3、有垂直于挤压方向的外力作用；　　4、挤压机运行不平稳，有爬行现象。　　防止方法：　　1、高温、慢速、均匀挤压，挤压力保持平稳；　　2、防止垂直挤压方向的外力作用于制品上；　　3、合理设计工模具，正确选择模具的材料、尺寸配合、强度与硬度。　　十四、内表面擦伤　　挤压制品内表面在挤压过程中产生的擦伤，称为内表面擦伤。　　内表面擦伤主要的产生原因：　　1、挤压针粘有金属；　　2、挤压针温度低；　　3、挤压针表面质量差，有磕碰伤；　　4、挤压温度、速度控制不好；　　5、挤压润滑剂配比不当；　　6、抹油不均。　　防止方法：　　1、提高挤压筒和挤压针的温度，控制好挤压温度和挤压速度；　　2、加强润滑油过滤，经常检查或更换废油，抹油应均匀、适量；　　3、保持毛料表面洁净；　　4、及时更换不合格的模具和挤压针，并保持挤压工模具表面干净、光洁。　　十五、力学性能不合格　　挤压制品的HB、HV等力学性能指标不符合技术标准的要求或很不均匀，称为力学性能不合。　　力学性能不合格主要的产生原因：　　1、合金的化学成分主元素超标或配比不合理；　　2、挤压工艺或热处理工艺不合理；　　3、铸锭或坯料质量差；　　4、在线淬火没达到淬火温度或冷却速度不够；　　5、人工时效工艺不当。　　防止与控制措施：　　1、严格按标准控制化学成分或制定有效的内标；　　2、采用优质铸锭或坯料；　　3、优化挤压工艺；　　4、严格执行淬火工艺制度；　　5、严格执行人工时效制度并控制好炉温；　　6、严格测温与控温。

我国铁矿由于贫矿多(占总储量的97.5%)和伴(共)生有其他组分的综合矿多(占总储量的1/3)，所以在冶炼前绝大部分需要进行选矿处理。据河南豫龙重工机器有限公司技术人员介绍，我国铁矿的选矿和加工技术不断改进，选矿技工必须熟悉和了解最常见和最先进的技术内容。 (一)矿石破碎 我国选矿厂一般采用粗破、中破和细破三段破碎流程破碎铁矿石。粗破多用1.2m或1.5m旋回式破碎机(推荐设备:破碎设备)，中破使用2.1m或2.2m标准型圆锥式破石机，细破采用2.1m或2.2m短头型圆锥式破碎机。通过粗破的矿石，其块度不大于1m，然后经过中、细破碎，筛分成矿石粒度小于12mm的最终产品送磨矿槽。 (二)磨矿工艺 我国铁矿磨矿工艺，大多数采用两段磨矿流程，中小型选矿厂多采用一段磨矿流程。由于采用细筛再磨新工艺，近年来一些选矿厂已由两段磨矿改为三段磨矿。采用的磨矿设备一般比较小，最大球磨机(机械:卧式球磨机)3.6m×6m，最大棒磨机3.2m×4.5m，最大自磨机5.5m×1.8m，砾磨机2.7m×3.6m。 磨矿后的分级基本上使用的是螺旋分级机。为了提高效率，部分选矿厂用水力旋流器取代二次螺旋分级机。 (三)选别技术 磁铁矿选矿：主要用来选别低品位的“鞍山式”磁铁矿。由于矿石磁性强、好磨好选，国内磁选厂均采用阶段磨矿和多阶段磨矿流程，对于粗粒嵌布的磁铁矿采用前者(一段磨矿)，细粒、微细粒嵌布的磁铁矿采用后者(二段或三段磨矿)。我国自己研制的系列化的永磁化，使磁选机实现了永磁化。70年代以后，由于在全国磁铁矿选矿厂推广了细筛再磨新技术，使精矿品位由62%提高到了66%左右，实现了冶金工业部提出精矿品位达到65%的要求。 (四)烧结球团技术 烧结技术是我国人造富矿的主要手段。1996年共生产人造富矿16095.6万t，其中重点企业9485.9万t，占58.9%，地方国营企业6133.7万t，占38.1%。 我国在细精矿烧结的技术上已达到相当水平。鞍钢早在50年代初就在烧结机上成功地把酸性烧结矿制作方法改为碱性烧结矿制作方法，在世界上第一个用消石灰或生石灰作熔剂解决了细精矿烧结问题。 烧结球团的装备水平也有所提高，全国共有烧结机419台，总面积15522m2，其中：130m2级以上的烧结机有22台，合计面积4107m2;24～129m2的烧结机197台，合计面积9387m2;小于24m2的烧结机200台，合计面积2028m2。1994年2月24日在马鞍山钢铁厂投产的300m2烧结机，是我国除宝钢外自行设计、制造和建设的规模最大的现代化烧结机。

铜分析,铜价自4月中旬暴跌后，近期有所企稳反弹，期间累计涨幅达10%左右。笔者认为，短期缺乏利空消息成为铜价上涨的主要因素，但中期来看，市场依然存在不确定性。欧元区的不确定性仍存在。近期市场对于欧洲债务问题似乎已麻木，即便穆迪将希腊评级连降四级至垃圾级，市场反应也甚微。与此同时，欧元大量的空头头寸获利后大幅平仓却促成美元持续回落，铜价也随之攀升。笔者认为，欧元区实质性问题仍未得到有效解决，即便是西班牙成功从市场获得融资也只是意味着欧元区国家还在应付着一个接一个的救急问题，而欧元区的统一货币政策和分裂政体之间的矛盾还将长期存在。此外，以减少财政支出、压缩薪资等方式来应对高赤字的负面影响目前还未显现。虽然欧洲方面最近并无太多利空消息，但涉及债务问题的任何一个国家都是潜在引爆市场的定时炸弹。只要欧洲方面一有风吹草动，市场有可能出现风向逆转的局面。人民币汇改成铜价上涨又一诱因。周末，央行宣布进一步推进人民币汇率形成机制改革，增强人民币汇率弹性，人民币升值预期增强。人民币升值预期对铜价的影响主要体现在至少以下两方面：一方面，以人民币计价的大宗商品兑换成美元进行估值势必导致外盘金属价格走高。而外盘涨必带动内盘走强的惯性思维也推升内盘走强；另一方面，人民币走强意味着人民币购买力的提升，中国需求放大的预期也推升铜价走高。但我们仍需要注意，汇改推升外盘走强从长期来看主要还是体现在估值方式的变化上，曾经套用的沪伦比值未来将出现波动较大局面。此外，本次央行宣布增强人民币汇率弹性是在G20峰会背景之下，央行的决策是否真的意味着高层对于当前经济复苏的认可仍存疑。中国政策面或有所松动。近期推升铜价大幅反弹的因素除了欧洲债务危机有所趋缓之外，中国经济数据也是一大推手。最新公布的CPI数据显示，1-5月份累计同比增长2.5%。从去年环比数据来看，去年5、6、7月份环比持续走弱。这也意味着今年6、7月份CPI数据将有可能进一步走高。而从最近央行公开市场操作来看，央行连续四周净投放资金。最新一周净投放资金更是达到1900亿元的庞大规模。总体来看，短期内国内政策面有所放松，资金紧张的担忧开始弱化。但政策面的放松也意味着政府层面对于经济的担忧。以进出口情况来看，尽管最新公布的进出口数据大幅走强，但其持续性却令人怀疑，且欧元此前大幅下跌对国内出口企业利润的影响也将在最近数月内得到体现。综合来看，近期铜价反弹催生了市场人气，但长期来看市场隐患颇多，中国经济复苏的持续性问题、欧元贬值和人民币汇改对中国出口企业影响深度、各国减赤对自身经济的冲击，这些均将在未来得以体现。总体而言，短期市场信心的恢复会对市场产生一定的支撑，但中期来看，压力仍将存在。 

稀土分析：中国稀土盈利前景看好。中国稀土自9月初开始，已录得约25%之升幅， 走势 非常凌厉。这有赖于中央政府落实促进集成稀土 行业 ，加速企业兼并重组。加上中国稀土明年初荧光材料业务产能大增，来年盈利乐观。　　稀土需求有增无减　　从历史数据显示，于2000-2008年期间，全球稀土消费的年均复合增长率为6%，远高于全球GDP的增幅，中国的稀土消费年均复合增长率更高达17%，也高于同期GDP涨幅。2003年以来，稀土在新材料领域的消费更维持了30%以上的增速，2008年该等消费为3.85万吨，占比53%。另外，自2006年以来，中国开始对稀土实施出口配额及关税管理，使得稀土出口逐渐下滑，供求收紧，导致 价格 上涨，稀土需求自然有增无减。　　同时中央正在积极推行节能灯照明政策，计划在10年全国推广节能灯1.5亿只，数目较09年增长25%。节能灯生产正需要应用大量稀土永磁材料、稀土储氢合金、催化材料、荧光粉等稀土产品。因此，我们预期在中期内稀土需求将保持快速增长。　　荧光抛光粉年产2千吨　　中国稀土是全国首屈一指的稀土氧化物及优质耐火材料生产商，集团早前积极扩展生意规模，先后并购了兴华稀土及东冶稀土，去年中还与全球领先的节能灯生产商欧司朗订立总额为4,350万欧元的荧光粉投资合同。其次，公司正落实于内地兴建用于高端液晶监视器的稀土抛光粉生产线。届时荧光粉和抛光粉年 产量 可达至2,000吨规模，公司业务产能大增， 预期盈利表现应该不错。　　受惠淘汰未达标企业　　再者，长期国策仍对稀土有利，国家规划希望到2015年时，将三分之一未能达标稀土企业淘汰出局，对中国稀土这类大企业自然大为有利，我们相信，经济恢复及新兴 产业 将有效增加稀土需求，中长期稀土的供需格局将趋向于偏紧状态，这将有利于稀土 价格 的提升。惟近期升幅过大，P/E过高，待回落后收集比较适合。更多有关稀土分析的内容请查阅上海 有色 网

本文介绍了铜带材表面污染物的品种，铜带表面清洗技能，对各种清洗工艺和办法进行了分析和点评， 对清洗机组的设备配 要 置提出了一些参阅定见。 　　现在，用户对铜板带材表面洁净度的要求越来越 高，如某些结构材料表面残油含量乃至要求到达 5 mg /m 。因而，关于表面洁净度要求较高的产品，在加 2 磨，除掉固体污染物及不能冲洗掉的掩盖物。现在出现 一种“ 免冲洗 ” 理论，期望清洗高端产品时不发生冲洗 纹理，坚持带材的精轧光洁度，但现在还没有完成。2. 1 脱脂 工进程中有必要进行清洗处理， 除掉残留油分 、 金属氧 化物及其他污染物 。　　铜带材的出产工艺流程一般为 :铸锭加热 → 热轧 → 铣面 → 粗轧 → 切边 → 钟罩炉退火 → 表面清洗 (中间清洗 ) → 预精轧 → 打开式接连退火 → 精轧 → 表面清洗 (制品清 洗)→ 拉弯矫直 → 剪切 → 包装 → 入库。钟罩式退火处理 后的中间清洗，首要是除掉带材表面的金属氧化物和残 留灰分 ;接连式退火一般先进行脱脂清洗，避免残留光滑 液污染退火炉，影响亮光退火 ; 精轧后的制品清洗，首要 使命是满足用户对表面清洁质量的要求 是 [2] [1] 脱脂办法有溶剂脱脂 、 碱液脱脂 、 超声脱脂 、 高压 热水脱脂 、 电解脱脂等 。2. 1. 1 　 溶剂脱脂 运用脱脂溶剂将带材表面的油分溶解，并一同收 集到一个容器， 将易蒸发的溶剂蒸发 、 搜集 、 重复使 用，污染物别离出循环体系 。前期选用过这种办法， 存在清洗功率低 、 保护困难 、 污染环境等问题 。 的亲油基有助于将油溶入水中而完成脱脂 。 2. 1. 2 　 碱液脱脂 近年来开发出了许多种表面活性剂，表面活性剂 。 无论是 成 品 清 洗 还 是 中 间 清 洗， 其 基 本 要 求 : 制品的表面污染物有必要铲除洁净 、 完全 ; 带材本 碱液脱脂是一个杂乱的化学 - 物理进程，除皂化 反响外，有时还有乳化反响和吸附反响等 。典型的皂 化反响式如下 [3] 身不受丢失或丢失很小， 出现金属自身的光泽 ; 在保 证质量的前提下， 尽量缩短清洗时刻， 以进步出产效 率，削减金属丢失 。 : 1　 表面污染物分类 铜带表面首要污染物 : 乳液 、 轧制油 、 助滤剂 、 金 属屑 、 金属氧化物 、 、 灰分 腐蚀物 、 其他杂质等 。 表 1、 2别离为各种轧制油和乳液外观、 表 及其在不 同温度下残留灰分状况 [4 ];表面污染物品种见表 3。 现在工业用脱脂剂都是复合试剂，溶液温度 60 ～ 70 ℃。 2. 1. 3 　 超声脱脂 超声脱脂是运用超声波在带材上下表面发生高 速振动进行脱脂，多用于单体和形状不规则元件 。 2. 1. 4 　 高压热水脱脂 不运用脱脂剂，将去离子水加热到 70 ～80 ℃， 在 大约 40 bar的压力下直接喷射到带材表面进行清洗， 适用于厚度 ≥0105 mm 的铜带材，作用能够到达碱脱 2 脂的水平 ( 5 mg /m )，既经济又环保 。 2. 1. 5 　 电解脱脂 2　 清洗办法及作用 铜带表面清洗一般有脱脂清洗、 酸洗清洗 、 表面研 磨、 钝化处理等办法。脱脂和酸洗后一般有必要冲洗和研收稿日期 : 2007 2 2 10 11 电解脱脂， 铜带材作阴极发生 H2， 对带材表面油 污等发生冲刷作用 ; 阳极发生 O2，部分为原子态存在，有色金属加工 高压热水脱脂 :　　然后处理了碱喷 射、 冲洗不能完全触摸表面微观洼陷部分的问题 。 一般，碱脱脂剂喷洗或高压热水脱脂加冲洗的清 洗作用能够满足大部分用户的要求， 如有特殊要求， 可多种办法联合运用 。依据实践经验， 各种脱脂办法 的脱脂作用 (铜带单侧 )如下 : 碱脱脂剂喷雾加冲洗 : 4 ～6 m g /m ; 碱脱脂剂冲洗加电解脱脂 : 1 ～3 mg /m ; 超声波 : 2 ～4 mg /m ; 2 2 2 油品牌号 外观状况 密度 / g?cm - 3 G - 46 (光滑油 ) 7. 558 淡黄通明，少数絮状沉积 铜带精轧油 (光滑油 ) 8. 0066 黄色通明，无沉积物 S OMENT N60 (光滑油 ) OR 8. 0092 黄色通明，无沉积物 GEUEX 24B (光滑油 ) 7. 9514 棕黄通明，无沉积物 PROS 67 (乳剂 ) OL 8. 3290 棕黄通明，无沉积物 姑苏 691 (乳剂 ) 8. 1136 深棕红，无沉积物 铜带轧制油 (乳剂 ) 7. 9654 深棕色，无沉积物 表 2　 各种轧制油的灰分及残灰形状编 号 1# 2# 3# 4# 5# 6# 7# 350 ℃ 煅烧 1 h 550 ℃ 煅烧 1 h 灰重 / g 残灰形状 0. 0144 0. 1905 内壁有黑色膜 、 少数脱落 、 底部无残留物 0. 0306 0. 3822 内壁有黑色膜 、 底部有少数黑色粒状物 0. 0490 0. 6118 内壁有黑色膜 、 底部有光泽黑色膜 0. 0621 0. 7808 内壁变黑 、 中下部有黑色粒结物 0. 2920 3. 5058 ( 0. 1753) 内壁有黑色膜、 部分脱落、 底部有泡沫状拱起物 0. 4052 4. 9904 ( 0. 2497) 内壁中下部有绿色焦状物，底部有黑色块状物 0. 3842 4. 8234 ( 0. 2412) 内壁变黑 、 下部与底部有黑色结状物 灰分 / % 灰重 / g 0. 0. 0. 0. 0. 0. 0. 灰份 / % 残灰形状 0024 0. 0318 无显着残留物，仅有几条灰色痕迹 0020 0. 0250 底部有少数白色聚合物，内部有棕色薄膜 0030 0. 0375 坩埚中下部有微量黑色粉末 0032 0. 0409 内壁中下部与底部有浅绿色聚合物 0594 0. 7132 ( 0. 0357) 底部有烟丝状聚合物 2154 2. 6548 ( 0. 1327) 下部有浅灰及黑色膜状碎片 、 底部有黄色膜 2148 2. 6967 ( 0. 1348) 底部有黑色与棕黄色粘结物 注 : ( ) 内数值为折算的等量 5%乳液浓度应有的残灰值 表 3　　　表面污染物污染分类 前部工序 表面污染物 ① 粗轧后掩盖带材表面的轧制光滑液及污染 颗粒 ; ② 退火后的表面氧化物和乳液蒸发后残留的污 染物 [ 4 ] ; ③ 在出产进程中寄存时刻过长，引起表面变色 ; ④ 轧制不良引起的异物压入等表面缺点 。 ① 残留在带材表面的轧制光滑油和固体颗粒 ; ② 出产进程中因寄存时刻过长引起的表面变色 ; ③ 高速轧制时带材表面的细微氧化 。 高硫酸的反响速度，进而进步酸洗作用 。 此外，还有超声波酸洗和电解酸洗 。超声波酸洗 是在传统的酸洗槽内设备超声波设备，超声波在带材表 面发生的高频振动能够使酸洗功率进步 1. 5 倍，是一种 快速酸洗办法 ; 电解酸洗是运用电解原理强化酸洗过 程，进步酸洗的表面质量及酸的运用系数。纯铜带经过 电解酸洗后能够获得具有化学抛光作用的表面 [3] 1类 粗轧或钟 罩炉退火 2类 精轧 。2. 2 　 酸洗 铜和黄铜一般选用 5 % ～15 %的硫酸溶液，青铜 的浓度要高一些 ( 10 % ～20 % )， 酸洗温度一般为 40 ～60 ℃，酸洗时刻从几秒到几十秒不等 。 酸洗办法一般有两种。一种是浸没式，行将带材浸 入酸洗液，首要用于铲除铜带表面较厚的氧化膜，适用于 厚度小于 2 mm 的带材 ;另一种是喷淋式，行将高压酸洗 液均匀喷射在带材上下表面上，首要用于铲除较薄的氧 化膜。现代化的酸洗出产线大多选用喷淋式酸洗。2. 3 　 表面研磨 酸洗首要用于去除带材表面的氧化物 。酸洗前 应进行脱脂，不然因油脂掩盖， 氧化物不能完全去向 。 紫铜 、 黄铜及青铜带材， 一般选用硫酸水溶液酸洗， 其 工艺进程是 : 酸洗 → 冷水洗 → 热水洗 → 烘干 。 铜材表面的氧化层首要由氧化铜及氧化亚铜组 成，酸洗时氧化铜及氧化亚铜与硫酸的化学反响如下 : CuO + H2 SO4 →CuSO4 + H2 O Cu2 O + H2 SO4 →Cu + CuSO4 + H2 O 研磨清洗的办法有抛光 、 滚刷和滚磨等 。研磨生 产线的工艺流程一般为脱脂 →水洗 →酸洗 →研磨水 洗→ 钝化防锈处理 → 枯燥 。 抛光是运用加有研磨剂 (碳化硅、 氧化铝等 ) 的抛 光轮 (布、 、 麻 树脂等制成 ) 洗刷、 抛光带材表面 。经过 挑选不同原料的抛光轮，能够改动带材的表面粗糙度 。 刷光的刷辊品种许多， 如尼龙滚筒刷 、 不锈钢丝 刷、 含有磨料的螺旋形胺纶辊刷及无纺材料制成的研 磨辊等 。 　　还能够增加研磨刷辊箱的数量， 或装备不同 类型和规格研磨刷辊， 以确保带材的清刷质量和表面白铜因为含镍，热处理后表面生成绿色的 N i2 O 和 N iO，这些氧化物结构细密且硬而脆， 与硫酸水溶液反 应的速度很慢，若选用硫酸进行酸洗，则功率很低 。因 此，一般选用硝酸水溶液或在硫酸水溶液的基础上参加 少数的硝酸 ( HNO3 )来进步其酸洗作用，其反响式为 : N iO + H2 NO3 →N iSO4 + H2 O N i2 O + H2 NO3 →N iSO4 + H2 O + H2 近年来，有在硫酸中增加 4 % ～6 %过氧化氢等 氧化剂的亮光酸洗 。过氧化氢归于强氧化剂， 能够提 ? 1994-2010 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. 　 1期 第 　　 有色金属加工 53 粗糙度 。关于表面要求较高的产品， 可选用不加酸洗 段的清洗机列，撤销冲洗，避免刷痕 。2. 4 　 表面钝化处理 钝化 → 枯燥 → 表面缺点检测 → 剪切 → 卷取。 (详细配 置可依据工艺需求挑选 ) 。机组首要设备及功用如下 : 表 4　 各类清洗机组的首要参数及用处机组 适用带材 机组最大速度 类别 厚度 /mm /m? in - 1 m 薄带 0. 05 - 0. 8 200 清洗机组 中厚带 0. 5 - 3. 0 60 清洗机组 厚带 1-6 60 清洗机组 功用 以清洗制品 、 除油脱脂为主， 能够不装备酸洗段 。 以清洗在制品 、 除氧化物为 主，能够不装备钝化段 。 既可清洗厚制品带又可清洗 在制品，以酸洗为主 。 铜及铜合金带材在大气中很简单被氧化， 尤其是 在高温 、 高湿及污染环境中， 铜带表面会跟着时刻的 推移而逐步变色 。避免铜材表面变色的对策是钝化 处理 。丙三氮锉 (简称 B. T A ) 是最广泛运用的有 . 机钝化剂 。为了进一步进步钝化作用， 避免带材表面 有白色 B. T A 结晶分出，增加了促进其在水中溶解的 . 成分 。这种改进型钝化剂能够在铜材表面快速构成 均匀的钝化膜 。因为这种钝化剂没有发泡功能， 运用 时既能够选用浸入式， 也能够选用喷淋式 。循环运用 的钝化剂， 操控浓度规模为 012 % ～015 %， 温度为 钝化进程中，还要常常检测钝化液的离子浓度 。循环 进程中，铜带表面的金属粒子及其他残留污物会构成 钝化液中离子浓度的进步， 到达必定程度时应完全更 换，从头制造钝化液 。 60 ～85 ℃。普通自来水含有钙 、 镁等离子， 可与 B TA 　　①储料台及开卷机，用于打开带卷 ; ②头部剪切机， 用于剪切带材头部， 便于带材连 接 ; 尾部剪切用于分卷，卸下料卷 ; ③缝合机，将前后两卷带材的头尾衔接， 确保作 业的接连性 。一般， 薄带选用焊接衔接， 厚带选用机 械衔接 ; ④脱脂清洗，由脱脂喷淋洗刷箱 、 脱脂液槽 、 冷水 清洗室 、 热水清洗室及距离挤干辊等组成， 冲洗选用 尼龙刷 ; ⑤酸洗机，用于洗掉带材表面的氧化物 ; ⑥冲洗机，冲洗箱内装有高速滚动的研磨刷辊， 刷除表面铜粉及其它杂质 ; ⑦钝化箱，循环运用的钝化剂在铜带表面构成钝 化膜，起防锈作用 ; ⑧枯燥箱，将带材枯燥，便于保存 ; ⑨卷取机及储料台，用于带卷的卷取 。 反响生成结晶，影响运用作用， 因而应运用去离子水 。3　 清洗工艺　　清洗工艺首要包含 : 清洗计划挑选 、 相关介质及 浓度挑选 、 温度操控 、 各段张力挑选 、 冲洗力挑选 、 清 洗速度挑选等 。以下是某产品的典型清洗工艺 : 带材厚度 : 0. 5 mm; 碱液 : 浓度 0. 3 %，温度 80 ℃; 脱脂冲洗电流 : 40 % ; 酸洗冲洗电流 : 50 % ; 开卷张力 : 20 N /mm ; 卷取张力 : 20 N /mm ; 2 2 5　 定论 ①中间清洗以清洗氧化物为主，首要考虑酸洗效 果，能够不装备脱脂和钝化段 ; ②精轧后的制品清洗以脱脂为主 ; 有些状况能够 不装备酸洗段， 削减酸洗影响和刷痕， 是出产高精尖 产品常选用的办法 ; ③在硫酸中增加少数的过氧化氢和硝酸能够实 现亮光清洗 ; ④为确保带材的表面质量及寄存进程中不变色， 脱脂 、 酸洗后要进行钝化处理 。 参阅文献 [ 1 ] 龚寿鹏 . 现代锡磷青铜带出产工艺和技能 [ A ]. 2005 年我国首届国 H2 SO4 溶液 : 浓度 15 %，温度 60 ℃; 枯燥箱热风温度 : 70 ℃; 机列速度 : 50 m /m in。 4　 清洗设备 传统的铜板材清洗选用槽式清洗，行将板料装在 专用的料筐内， 吊入酸洗槽内浸泡一段时刻后取出， 随后进行水洗及烘干 。这种办法出产功率低， 酸洗质 量差，仅适用于厚板清洗 。现在， 多选用接连清洗机 组， 速 度 大 多 在 60 ～ 100 m /m in， 最 高 的 达 到 200 m /m in。按处理带 材规 格可 将清 洗机 组分 为薄 际铜板带研讨会文集 [ C ]， 2005. [ 2 ]　　比较完善的清洗机组的设备装备 : 开卷 → 剪切 → 工， 1997. 缝合 → 脱脂清洗 → 水洗 → 酸洗 → 水洗 → 冲洗 → 水洗 → 有色金属加工 　　 吹扫体系的规划应留意以下几个关键 : 第 37 卷 辊轴承座上别离设弧形钢板 (即挡油设备 )，其作用是 将吹向轧辊两头的轧制油挡在轧制区里， 避免轧制油 飞溅 。2. 3 　 吹扫设备 ①选用由电磁阀操控的多个喷嘴吹扫，当带材宽 度改动时，能够经过电磁阀开关操控吹扫宽度 ; ②吹扫区域应考虑周到 。辊缝吹扫能最大程度 地将带材两头的轧制油驱除 ; 辊面吹扫可将作业辊面 带过来的油吹到两头 ; ③选用低压 、 大流量吹扫办法， 这样能下降喷嘴 的噪音，一起不至于构成轧制油再次飞溅到板面上 。 2. 4 　 挡油帘及真空抽吸 机后压缩空气吹扫是去除板面残油的关键环节， 一般包含辊缝吹扫 、 辊面吹扫 、 上板面吹扫 、 下板面吹 扫 。图 4 是吹扫体系示意图 。 关于带材宽度规模改变较大的轧机，为了避免轧 制油经过辊缝喷射到出口侧， 可在出口侧加设挡油 帘 。挡油帘由液压马达或气马达驱动， 可依据带材宽 度调整挡油规模 。挡油帘与轧机牌坊及轧辊构成相 对关闭的区域，也有利于真空抽吸的作用 。 真空抽吸用于抽吸板面以下的油气和油雾 。由 于高速轧制时轧制油会发生必定的雾化， 板面以上的 油雾可经过排烟罩排出， 但板面以下的油雾在上升过 程中遇到带材会凝聚在板面上 。 　　经过真空抽吸体系 可将板面下方的油雾抽走， 这样就能大量地削减油雾 鄙人板面上的凝聚，然后削减带材的残油量 。 除上述除油设备外，国外的一些轧机上还选用了 气刀 、 边部抽吸等设备 。结语  　 铝带材轧机的板面除油一直是一个技能难 题，规划时能够依据轧机的详细状况对各种除油设备进 行优化装备，再经过现场调整到达满足的除油作用 。

锰在地壳中大量存在，在重金属中仅次于铁而居于第二位。虽然资源比较丰富，但分布却很不均匀，根据美国USGS统计，世界陆地矿产主要集中在南非、乌克兰、澳大利亚、加蓬、中国、印度、巴西和墨西哥等国家。由于南非、澳大利亚、加蓬、巴西等国的锰矿含锰量高，露天开采占到80%，资源禀赋突出，是世界主要的产锰国和出口国。而我国锰矿主要集中在西南和中南地区的广西、湖南、贵州三省并且以贫矿为主，平均品位仅在19%左右。因此，我国每年需要进口超过1500万吨的锰矿用于满足高牌号锰系铁合金的生产，或是与国内贫矿搭配使用降低原料成本。此外，在锰矿的消费环节，全球80%以上的锰矿耗用于生产锰系铁合金，金属锰的消费占比并不高。澳大利亚、加蓬和巴西是我国高品位锰矿传统的原料来源国，如表3所示，受益于我国自2011年产量缩减，全球锰矿开采量仍保持20%左右增长态势的影响，2016年以前，进口锰矿价格基本处于下行区间。随着钢铁价格回升，生产商增产意愿浓厚，锰矿需求提振，进口锰矿价格也随之水涨船高，与锰系列产品价格保持了同步变动的趋势。同时，由于近年进口锰矿价格的相对低迷，南非相对上述三国较低品位的锰矿大量的被国内锰合金生产商用来取代国内的锰矿，占到了锰矿进口总量的三分之一，对我国的矿企造成了冲击。

贵 金属 分析就是指对贵 金属 成分的分析、化学物理性质的了解。现代贵 金属 分析研究的对象和要求，全面、系统地阐述明了贵 金属 的物理、化学性质及用于贵 金属 元素分析的各种络合物，对矿物和环境试样中痕量或超痕量贵 金属 元素的分析、贵 金属 冶金过程物料分析、贵 金属 的合金、首饰和纯度分析以及贵 金属 工业催化剂和二次资源废料的分析。贵 金属 分析仪是分析贵 金属 成分组成的精密仪器，常用的有化学有损分析仪器和物理无损分析仪器。鉴于贵 金属 本身 价格 昂贵，不能轻易破坏其外形，故化学有损检测仪在珠宝 行业 不被经常使用。而快速、无损、精确的无损检测仪，广泛应用于珠宝首饰检测 行业 。贵 金属 无损分析仪，包括两种类型的仪器，一种是根据 金属 密度来粗略估算贵 金属 纯度的水比重分析仪，另外一种是利用荧光光谱来分析纯度的光谱分析仪。由于比重仪精度低，而自然界与贵 金属 密度相接近的 金属 很多，所以，当今的珠宝界，水比重分析仪基本遭到了 市场 的摒弃。在此，重点介绍光谱贵 金属 分析仪。光谱贵 金属 分析仪享有无损、快速、精确等特点，被广泛用于首饰生产、加工、销售、质检等部门。随着贵 金属行业 的蓬勃发展，贵 金属 的业务日益增加，给贵 金属行业 带来效益的同时我们对产品的工艺，含量的控制越来越需要高效和准确。近年来由于加工工艺不断提高，各种贵 金属 在 市场 上流通的越来越多。想要了解更多关于贵 金属 分析的资讯，请继续浏览上海 有色 网（ www.smm.cn ） 有色金属 频道。

铜价走势分析：风险意愿改善提振铜价,之前包括高盛在内的一系列美国的银行公布强劲季度业绩,部分抵销了对高盛遭欺诈指控所造成影响的担忧.纽约商品期货交易所5 月期铜HGK0 收高1.65 美分,报每磅 3.5135 美元,盘中交易区间为3.4925-3.5525 美元.伦敦金属交易所(LME)三个月期铜CMCU3 收报每吨7,790 美元,周一收报7,696 美元,稍早触及7,851 美元的高位.高盛首季盈利近翻番,扶助令市场的部分注意力从欺诈指控事件上移开.花旗集团和摩根大通也公布同样强劲的业绩,令投资者风险意愿增强, 并提升对经济和金属需求复苏的信心.分析师称,从中期来看,中国仍是需求的主要推动因素.但中国政府上周采取的冷却房地产市场的举措增加了需求前景的不确定性.近几周LME库存减少扶助提振需求前景.铜库存减少350吨,对于铜价走势分析，相关人士指出，铜价明显震荡反弹，上海铜价高开后温和震荡反弹，成交保持清淡，持仓量略有下降。国际铜价受美元冲高回落及道指重新走强的支持收复了大部分失地，并且不排除维持强势的可能性。美国证监会指控高盛欺诈事件对行情的影响表现为突发性性质，道指在周线上显示仍有可能进一步上冲是影响铜价的关键因素。也就是说，如果道指进一步走强，那么铜价重新回到7800--8000区间的可能性会明显增大；反过来说，一旦道指出现持续调整走势，那么铜价出现一轮持续的调整的可能性也会明显增大。国内铜价走势将呈现高开后温和震荡反弹局面，疲软的国内股市仍给铜价构成了压制。如果能够获得外盘重新走强的支持，国内铜价也将有进一步反弹的空间，尽管国内铜价的相对弱势因过剩严重而继续维持的可能性较大。

铅价走势分析是上海有色网每日更新的内容之一。2010年铅价格走势受到诸多不确定因素影响，是价格走高，保持平稳，还是走低？不同的研究机构基于自身研究成果都有不同的判断。北京君略产业研究院从铅产品多年历史价格走势研究着手，通过多年持续跟踪研究，并结合2010年铅行业所处的特殊环境，全面考虑内外部多重影响因素，运用科学预测与业内专业人士经验判断相结合的方法，对2010年中国铅价格走势及影响因素做了深入透彻研究并最终审核成稿。对上海现货市场的铅价走势分析：周内上海现货1#铅价格整体表现平稳，商家介绍由于外盘铅价持续震荡，下游观望者占据多数，市场整体交易疲软，如果不是冶炼企业报价相对坚持，本周现货价格可能会出现一定幅度的回落，还有商家反映国内市场表现低迷，大多商家忧心忡忡但又非常无奈的面对清淡的局面，他们指出本周冶炼企业的坚持勉强维持价格保持平稳，不过实际交易仍存在小幅贴水。通过铅价走势分析，您可以对2010年中国铅价格走势做出更科学的判断，从而为企业的生产、采购做出更科学的安排；您可以对影响2010年铅价格走势的诸多因素更理性的区别对待，从而能更有条不紊的推进企业战略规划的实施。 更多铅价走势分析，请关注上海有色网铅专区栏目。上海有色网铅专区每日权威发布最新铅价、铅价走势分析以及铅价走势图。权威的价格指数以及精准的走势图让越来越多的用户将上海有色网的铅价指数作为铅交易的基准。 

稀土分析显示    ：中国是稀土资源大国全球的稀土资源主要分布在中国、独联体、美国、澳大利亚等国。根据美国地质调查局(USGS)2007年的最新统计，我国符合开采和生产方法所要求的基础储量占世界的57%，可经济开采和生产的储量占世界的31%，是当之无愧的稀土大国。世界稀土资源的基础储量和储量分布 印度1%澳大利亚4%美国9%独联体14%中国57%其他15% 其他25%印度1%澳大利亚6%美国15%独联体22%中国31%基础储量分布我国的稀土资源大致可分为南方矿和北方矿，北方矿以产出轻稀土(主要指镧、铈、镨、钕、钷、钐、铕、钆等 金属 )为主，南方矿以产出重稀土(主要指铽、镝、钬、铒、铥、镱、镥、钪、钇等 金属 )为主。包头白云鄂博(储量约2100万吨)、四川冕宁(储量约220万吨)、山东微山的氟碳铈矿均以产出轻稀土为主，其中包头白云鄂博的稀土储量占全国储量的80%左右。江西、广东、福建、广西、云南等南方地区多为重稀土矿(储量约100万吨)，以稀土离子形态存在，是我国独有的珍稀矿种。稀土供给：96.77%的稀土矿来自中国2.2.1 96.77%的稀土矿来自中国：绝对优势在一定范围内仍将保持从资源的角度看，稀土资源主要分布在中国、独联体、美国、澳大利亚等国，但由于许多国家提高了对稀土资源的认识，将稀土资源作为战略资源进行管理，而且稀土 价格 持续低迷，使得许多国家停止开采稀土资源。美国于2001年停止世界最大单一氟碳铈矿—芒廷帕斯矿山的开采，去年10月份恢复了库存稀土精矿的处理生产；加拿大稀土储量94万吨，迄今为止从未开采。所以目前的局面是中国稀土资源的供给占全球的绝大多数，2007年全球96.77%的稀土矿来自中国。就目前的情况来看，稀土 价格 并不具有吸引力，诸如美国并没有多强的意愿开采本国稀土资源，这也与美国确定稀土为战略元素的定位有关。所以我们认为中国稀土供给的绝对优势在一定范围内仍将保持。稀土分析：闸门越关越小自2005年以来，国家对稀土实行出口配额许可证管理。这项法规的执行，给我国稀土资源的出口安装了一道闸门，从历年的数据来看，闸门越关越小，预计2008年将在2007年的基础上减少5%左右，从而在消费稳定增长的情况下，加剧了国外对国内稀土矿的依赖程度。更多有关稀土分析的内容请查阅上海 有色 网

国际铜价从6月初触及八个月低点的6000美元附近一路高歌猛进，短短两个月时间升至三个月高点。25％的升势令许多人颇感意外，然而夏季是传统的铜消费淡季，且进入7月以来美国公布的一系列数据整体疲弱，而铜市却逆势上扬，背后的动因是什么？美国经济疲软、欧债危机减退、中国经济放缓已成事实的全球经济环境下，铜的需求将怎样？铜价的涨势是否会持续下去？接下来我们会进行铜价分析。首先，从中国方面来看，中国的7月经济数据从8月初的中国7月宏观经济先行指标-7月PMI制造业指数就已经初露端倪，连续第三个月下降,并创下17个月来最低水平，反映中国制造业继二季度持续降温后,扩张步伐几近停滞。本周二的中国7月贸易数据再次低于预期，尽管贸易顺差创18个月以来新高，但中国7月进口增速明显低于市场预期，显示内需出现回落，随著全球经济复苏步伐趋缓，以及国内外需求持续疲弱，未来中国的进出口形势依然严峻，进出口增速均将较上半年呈现较为明显的下降。本周三中国公布的7月宏观经济数据显示7月CPI涨幅创21个月来新高，源于翘尾因素及粮价上涨，7月工业和消费增速继续回落,确认经济减速趋势。中国7月新增信贷及月末M2增速均低於预期,显示微观经济体对资金的需求出现降温,进一步验证经济增长出现较明显的放缓趋势。面对国内高企的CPI数据，银河期货分析师王明义和车红云认为， 7月CPI同比增长达到3.3％，主要是因自然灾害影响粮食价格短期上涨，总体来看，CPI虽然达到今年以来最高，但后续预计会回落，因此这不太可能导致货币政策进一步紧缩。7月宏观数据整体符合预期且显现了政府对宏观经济调控的效果明显，未来物价上行压力可控，加息预期被推后。其次，站在全球的角度来看，铜价涨势轻松穿越我们习以为常的夏季淡季并持于三个月高位附近，无视全球经济复苏不确定性的影响，夏季这几个月通常是淡季，因交易员离场休假，铜价会锁定淡静区间波动。对于这段令人意外的铜价上涨行情背后的原因，北京中期分析师吴峥峥认为，7月末铜价走出了连续上攻的行情，主要受到欧元区债务危机的缓解及美元持续回落的支撑，沪铜一度上攻至58000元。目前宏观经济形势的预期成为影响金属变动的重要因素。连续上攻的国际铜价在全球经济忧虑以及美元大幅反弹下不得不放缓脚步，在美国FED下调经济预估以及最新的美国疲软数据下已经悄然跌至两周低位，中国铜进口在6月连续三个月下降后，在7月铜进口自3月以来首次录得较上月增加，但是铜市对数据的反应不大。但国际铜业研究组织(ICSG)数字显示，2010年中国铜需求或下降多达13％，与2009年的增长38％形成鲜明比照。7月至今LME注销仓单已经下降1万吨，至2.2万吨。一方面国内库存压力较大，下半年需求因经济放缓将回落，这可能令伦敦库存在8月以后重新回升，对铜价形成压力。新的全球经济复苏形势下，铜市的走势又将如何？经过上面的铜价分析，我们可以得出：从总体来看，铜市未来走势关注焦点仍在宏观上，即欧美以及中国的经济数据局以及政策上。短期看，铜价在基本面和经济前景放缓的作用下大幅下挫，后市如下破7150，铜价将向6600美元下行。

铝锭价格分析是一个很重要的知识，让我们对它进行下介绍。最近铝锭价格分析LME3月期铝上周五涨74，收于2270美元，涨幅3.37%。伦铝库存12月11日减少3875吨，至4586125吨。上周LME期铝库存重新回到了459万吨，比前一周减少了3100吨。上海库存则至297098吨，比前一周增加了26781吨。美国商务部周四公布的数据显示，美国10月未加工非合金铝出口较上月的10,152,487千克增加20.3%，至12,216,113千克，较去年同期的6,218,697千克增加96.4%。1-10月铝出口总计为87,170,998千克。宏观方面，今日国家统计局发布数据显示，工业生产增速继续加快，11月份，规模以上工业增加值同比增长19.2%，1-11月份，同比增长10.3%。城镇固定资产投资保持快速增长，1-11月份，城镇固定资产投资168634亿元，同比增长32.1%。值得注意的是，居民消费价格(CPI)同比上涨0.6%，由负转正。这些数据表明我国宏观经济已经基本企稳，继续复苏。海关总署11日公布的初步数据显示，11月未锻轧铝出口38,014吨，1-11月累计出口245,519吨，累计同比减少67.9%；11月未锻造的铝及铝材进口120,674吨，1-11月累计进口2,204,113吨，累计同比增长172.2%；11月氧化铝进口28万吨，1-11月累计进口479万吨，累计同比增长15.4%；11月废铝进口25万吨，1-11月累计进口232万吨，累计同比增长14.8% 。国内现货市场上周也大幅上涨，上海有色金属网铝现货价格已经上涨至15730元/吨，比前一周上涨了450元，中国铝业报价也已经上调至15900元/吨，上调了400元。沪铝上周五区间震荡,收盘全线上涨。收盘各主要合约价格上涨65-170元，成交24.51万手，持仓增1.55万手至30.43万手。主力合约AL1003以16270元，高开110元，日高价16370元，日低价16230元，收于16295元，涨135元，持仓增1.25万手至12.26万手，成交19.72万手。 隔夜伦铝开市2125美元/吨，盘中走势震荡，摸高2131美元/吨，探低2110美元/吨，报收于2118美元/吨，较上一交易日收高8美元/吨涨幅为0.4%。日内美指继续下挫至82.1附近，再次推高伦铝至2140美元/吨附近，在5日和20日均线之间震荡整理。沪期铝主力高开于15500元/吨后保持震荡上行势态，尾盘A股上扬，试探前期高位2680点，铝价亦获得推升摸高15575元/吨，尾盘多头获利平仓回吐涨幅，报收15530元/吨，涨幅为0.29%，资金关注度低主力交易量仅为451558手，持仓小减650手。沪期铝换月后现货贴水放宽，近期金融市场表现出来的利多氛围使得贸易商报价相对坚持，华东地区现货贴水多维持在80-60元/吨之间，但下游在实际需求有明显改善前缺乏追涨动力，尾盘期铝的拉升亦难以改善偏平淡的市况。股市的乐观及沪铜沪锌的强势将影响自身相对偏弱的沪铝，也将继续推升铝价高位震荡。通过了解铝锭价格分析，我们对其有了更深入的了解，你想知道更多可以登陆上海有色网。

铜价走势分析表明铜是所有金属中对金价跟随性最强的品种，也是未来全球需求上最为紧缺的有色金属，经济复苏的乐观情绪开始弥漫，需求回升让铜价在去年底反弹以来继续保持良好的态势，铜是受益经济复苏的主要品种，由于当前业绩尚未表现，估值水平较高，成为导致铜价和有色金属价格相关性不足，明年铜业公司业绩大幅增长已经是不争的事实，中长期仍然值得看好，铜价处于当前周期中部偏上的位置，基于对美元长期贬值趋势的判断，还有通货膨胀预期的客观存在，中长期有色金属黄金和铜的价格仍然乐观，对于经济复苏来说，最确定的时候恰恰是失业率达到巅峰的时候，我们认为美国继续大幅度的经济调整概率已经很小，很可能延续低位企稳的格局。短期铜价的走势并不十分明朗，美元反弹和库存继续升高是限制铜价大幅度上升的因素，但就是在这样人们对铜价的预期依然很好，主要的因素是：通货膨胀、矿源减少、节能环保成本转嫁、中国需求；就通货膨胀的预期来说， 资产价格将会有非常好的表现机会，从我们近期重配的房地产二线股飙涨就可知道一二；估计11月我们的CPI指数就会转正，2010年上升3.5%左右，上半年2.5-4%，下半年达到4.5-6%,而宏观政策退出越慢，通货膨胀的预期则越强烈。铜在所有的有色金属中是供应最为紧张的，虽然交易所的库存有所增加，但远远低于历史最高水平，目前伦敦交易所库存消费天数仅为7.8天，低于2000年以来的8.7天的平均水平，如果加上生产上的库存，消费天数也就3-4周，低于历史5-6周的水平，而且铜作为中国长期紧缺商品，“国储局”总是考虑在未来还将择机收储，对铜价也构成了实质性支撑，而就时间阶段来说，大宗商品短期更多依赖供求关系的变化而并非美元的波动，短线特别是明年铜价第一季度表现不会太强，但明年第二季度和第四季度会有更好的表现。就长期而言，需求旺盛的因素正在扩大，中国特高压步骤放缓，因为2012年太阳黑子活动高峰，可能会对高压变压器产生熔化、被破坏等情况， 1896年太阳黑子活动最活跃的时候，就因为熔化了美国的高压变压器而导致半个美国的供电瘫痪，所以中国对特高压的建设放缓而低压输出投入会更多，输配电环节低压投入的增长占到铜需求的45%，09-10年两网累计投入交原来的十一五规划要增加20%，另外铜的消费18%来自白电，特别是空调的需求，农村家电下乡政策和农村人均收入达到6000元后，空调和电脑的需求爆发性增长，至少是高于70%的增长幅度，对铜的需求也是不言而喻；中国对铜的消费需求年均增长11%，占比达到28%，2009年增加到36%，形成了对铜价的刚性支撑；加上世界各地铜品位下降，矿山老化等因素，矿产铜产量增长越来越困难，基础设施、环境问题和政治问题等等也使得今年新上马的铜矿项目不断减少，供应是趋减而需求却增长，足以构成我们长期看好铜价走势的理由。技术上看铜价走势分析，伦敦铜在突破7000美元后处于强势整理格局，短期很难逆转其强势特征，月线上铜价从2817.5元上升到现在7000美元附近，升幅接近150%，的确有短期整理的要求，但当前趋势连5月均线都没有破坏，预期到明年年初铜价仍将高位坚挺，铜业公司业绩大幅度跨越式增长可以期待，我们将对此专题进行持续性跟踪。

铝价走势分析，由于在2009年的国内四亿元刺激经济的政策带动下，国内经济走出金融危机，09年的铝价走势分析下来算是良好，虽然没有良好的上升势头，但是价格却不断走高。以下是今年的基本分析：随着国内铝现货价格的不断走高，上海期货交易所的铝库存也在逐步走高。国内上海现货市场铝价格走势也较坚挺，与期货价格联动上涨。国内外铝价坚挺走势的主要原因，可以归纳为两点，一是美元的长期贬值趋势得到市场的普遍认同。二是在经历危机之后，投资者对经济逐渐走出低谷的预期在加强，而中国的经济复苏更是受到全球的瞩目。未来影响国内外铝走势的关键因素也主要分析为三点：首先，全球主要经济体的货币政策是否发生重大的调整。明年还要实施积极的财政政策和适度宽松的货币政策，退出时机的选择对整个大宗商品的走势都将产生较大的影响，铝价也是。其次，是未来美元的走势，预计2010年上半年，美元有技术性反弹的要求，起码也是在长期的下跌途中缓一缓气，但长期下跌趋势不会轻易改变。铝价走势分析综上所述，明年将延续今年的势头，易涨易跌的动荡形势将一直持续一段时间，尤其是明年的上半年。 

一、缩尾　　在某些挤压制品的尾端，经低倍检查，在截面的中间部位有不合层形似喇叭状现象，称为缩尾。经常可以见到一类缩尾或二类缩尾两种情况。一类缩尾位于制品的中心部位，呈皱褶状裂缝或漏斗状孔洞。二类缩尾位于制品半径1/2区域，呈环状或月牙状裂缝。有时在离制品表面层0.5-2mm处出现连续的或不连续的不合层裂纹或裂纹痕迹，有人把它称为第三类缩尾。　　一般正向挤压制品的缩尾比反向挤压的长，软合金比硬合金的长。正向挤压制品的缩尾多表现为环形不合层，反向挤压制品的缩尾多表现为中心漏斗状。　　金属挤压到后端，堆积在挤压筒死角或垫片上的铸锭表皮和外来夹杂物流入制品中形成二次缩尾；当残料留得过短，制品中心补缩不足时，则形成一类缩尾。从尾端向前，缩尾逐渐变轻以至完全消失。　　缩尾的主要产生原因　　1、残料留得过短或制品切尾长度不符合规定；　　2、挤压垫不清洁，有油污；　　3、挤压后期，挤压速度过快或突然增大；　　4、使用已变形的挤压垫（中间凸起的垫）；　　5、挤压筒温度过高；　　6、挤压筒和挤压轴不对中；　　7、铸锭表面不清洁，有油污，未车去偏析瘤和折叠等缺陷；　　8、挤压筒内套不光洁或变形，未及时用清理垫清理内衬。　　防止方法　　1、按规定留残料和切尾；　　2、保持工模具清洁干净；　　3、提高铸锭的表面质量；　　4、合理控制挤压温度和速度，在平稳挤压；　　5、除特殊情况外，严禁在工、模具表面抹油；　　6、垫片适当冷却。　　二、粗晶环　　有些铝合金的挤压制品在固溶处理后的低倍试片上，沿制品周边形成粗大再结晶晶粒组织区，称为粗晶环。由于制品外形和加工方式不同，可形成环状、弧状及其他形式的粗晶环。粗晶环的深度同尾端向前端逐渐减小以至完全消失。期形成机理是由热挤压后在制品表层形成的亚晶粒区，加热固溶处理后形成粗大的再结晶晶粒区。　　粗晶环主要的产生原因　　1、挤压变形不均匀‘　　2、热处理温度过高，保温时间过长，使晶粒长大；　　3、便金化学成分不合理；　　4、一般的可热处理强化合金经热处理后都有粗晶环产生，尤其是6a02,2a50等合金的型、棒材最为严重，不能消除，只能控制在一定范围内；　　5、挤压变形小或变形不充分，或处于临界变形范围，易产生粗晶环。　　防止方法　　1、挤压筒内壁光洁，形成完整的铝套，减小挤压时的摩擦力；　　2、变形尽可能充分和均匀，合理控制温度、速度等工艺参数；　　3、避免固溶处理温度过高或保温时间过长；　　4、用多孔模挤压；　　5、用反挤压法和静挤压法挤压；　　6、用固溶处理-拉拔-时效法生产；　　7、调整全金成分，增加再结晶抑制元素；　　8、采用较高的温度挤压；　　9、某些合金铸锭不均匀化处理，在挤压时粗晶环较浅。　　三、成层　　这是在金属流动较均匀时，铸锭表面沿模具和前端弹性区界面流入制品而形成的一种表皮分层缺陷。在横向低倍试片上，表现为在截面边缘部有不合层的缺陷。　　成层主要的产生原因　　1、铸锭表面有尘垢或铸锭有较大的偏析聚集物而不车皮，金属瘤等易产生成层；　　2、毛坯表面有毛刺或粘有油污、锯屑等脏物，挤压前没有清理干净；　　3、模孔位置不合理，靠近挤压筒边缘；　　4、挤压工具磨损严重或挤压筒衬套内有脏物地，清理不干净，且不及时更换；　　5、挤压垫直径差过大；　　6、挤压筒温度比铸锭温度高得太多。　　防止方法　　1、合理设计模具，及时检查和更换不合格的工具；　　2、不合格的铸锭不装炉；　　3、剪切残料后，应清理干净，不得粘润滑油；　　4、保持挤压筒内衬完好，或用垫片及时清理内衬。　　四、焊合不良　　用分流模挤压的空心制品在焊缝处表现的焊缝分层或没有完全焊合的现象，称为焊合不良。　　焊合不良主要的产生原因　　1、挤压系数小，挤压温度低，挤压速度快；　　2、挤压毛料或工具不清洁；　　3、型模涂油；　　4、模具设计不当，静水压力不够或不均衡，分流孔设计不合理；　　5、铸锭表面有油污。　　防止方法　　1、适当增加挤压系数、挤压温度、挤压速度；　　2、合理设计、制造模具；　　3、挤压筒、挤压垫片不涂油，保持干净；　　4、采用表面清洁的铸锭。　　五、挤压裂纹　　这是在挤压制品横向试片边缘呈小弧状开裂，沿其纵向具有一定角度周期性开裂，轻时隐于表皮下，严重时外表层形成锯齿状开裂，会严重地破坏金属连续性。挤压裂纹由挤压过程中金属表层受到模壁过大周期性拉应力被撕裂而形成。　　挤压裂纹主要的产生原因　　1、挤压速度过快；　　2、挤压温度过高；　　3、挤压速度波动太大；　　4、挤压毛料温度过高；　　5、多孔模挤压时，模具排列太靠近中心，使中心金属供给量不足，以致中心与边部流速差太大；　　6、铸锭均匀化退火不好。　　防止方法　　1、严格执行各项加热和挤压规范；　　2、经常巡回检测仪表和设备，以保证正常运行；　　3、修改模具设计、精心加工，特别是模桥、焊合室和棱角半径等处的设计要合理；　　4、在高镁铝合金中尽量减少钠含量；　　5、铸锭进行均匀化退火，提高其塑性和均匀性。　　六、气泡　　局部表皮金属与基体金属呈连续或非连续分离，表现为圆形单个或条状空腔凸起的缺陷，称为气泡。　　气泡主要的产生原因　　1、挤压时挤压筒和挤压垫带有水分、油等脏物；　　2、由于挤压筒磨损，磨损部位与铸锭之间的空气在挤压时进入金属表面；　　3、润滑剂中有水分；　　4、铸锭组织本身有疏松、气孔缺陷；　　5、热处理温度过高，保温时间过长，炉内气氛湿度大；　　6、制品中氢含量过高；　　7、挤压筒温度和铸锭温度过高。　　防止方法　　1、工具、铸锭表面保持清洁、光滑和干燥；　　2、合理设计挤压筒和挤压垫片的配合尺寸，经常检查工具尺寸，挤压筒出现大肚时要及时修理，挤压垫不能超差；　　3、保证润滑剂清洁干燥；　　4、严格遵守挤压工艺操作流程，及时排气，正确剪切，不抹油，彻底清除残料，保持坯料和工模具干净，不被污染。　　七、起皮　　这是铝合金挤压制品表皮金属与基体金属间产生局部离落的现象。　　起皮主要的产生原因　　1、换合金挤压时，挤压筒内壁粘有原来金属形成的衬套，清理不干净；　　2、挤压筒与挤压垫配合不适当，在挤压筒内壁衬有局部残留金属；　　3、采用润滑挤压筒挤压；　　4、模孔上粘有金属或模子工作带过长。　　防止方法　　1、列换合金挤压时要彻底清理挤压筒；　　2、合理设计挤压筒和挤压垫片的配合尺寸，经常检查工具尺寸，挤压垫不能超差；　　3、及时清理模具上的残留金属。　　八、划伤　　因尖锐的物品与制品表面接触，在相对滑动时所造成的呈单条状分布的机械伤痕，称为划伤。　　划伤主要的产生原因　　1、工具装配不正，导路、工作台不平滑，有尖角或有异物等；　　2、模子工作带上粘有金属屑或模具工作带损坏；　　3、润滑油内有砂粒或碎金属屑；　　4、运办理过程中操作不当，吊具不合适。　　防止方法　　1、及时检查和抛光模具工作带；　　2、检查制品流出通道，应光滑，可适当润滑导路；　　3、防止搬运中的机械擦碰和划伤。　　九、磕碰伤　　制品间或制品与其他物体发生碰撞而在其表面形成的伤痕，称为磕碰伤。　　磕碰伤主要的产生原因　　1、工作台、料架等结构不合理；　　2、料筐、料架等对金属保护不当；　　3、操作时没有注意轻拿轻放。　　防止方法　　1、精心操作，轻拿轻放；　　2、打磨掉尖角，用垫木和软质材料包覆料筐、料架。　　十、擦伤　　挤压制品表面与其他物体的棱或面接触后发生相对滑动或错动而在制品表面造成的成束分布的伤痕，称为擦伤。　　擦伤主要的产生原因　　1、模具磨损严重；　　2、因铸锭温度过高，模孔粘铝或模孔工作带损坏；　　3、挤压筒内落入石墨及油等脏物；　　4、制品相互窜动，使表面擦伤、挤压流带不匀，造成制品不按直线流动，致使料与料与导路、工作台擦伤。　　防止方法　　1、及时检查、更换不合格的模具；　　2、控制毛料加热温度；　　3、保证挤压筒和毛料表面清洁、干燥；　　4、控制好挤压速度，保证速度均匀。　　十一、模痕　　这是挤压制品表面纵向凸凹不平的痕迹，所有挤压制品都存在程度不同的模痕。　　模痕主要的产生原因　　主要原因：模具工作带无法达到绝对的光滑。　　防止方法　　1、保证模具工作带表面光洁、平滑、无尖棱；　　2、合理氮化处理，保证高的表面硬度；　　3、正确地修模；　　4、合理地设计工作带，工作带不能过长。　　十二、扭拧、弯曲、波浪　　挤压制品横截面沿纵向发生角度偏转的现象，称为扭拧。制品沿纵向呈弧形或刀形不平直的现象称为弯曲。制品沿纵向发生的连续起伏不平的现象称为波浪。　　扭拧、弯曲、波浪主要的产生原因　　1、模孔设计排列不好，或工作带尺寸分配不合理；　　2、模孔加工精度差；　　3、未安装合适的导路；　　4、修模不当；　　5、挤压温度和速度不当；　　6、制品固溶处理前未进行预先矫直；　　7、在线热处理时冷却不均匀。　　防止方法　　1、搞高模具设计、制造水平；　　2、安装合适的导路，牵引挤压；　　3、用局部润滑、修模加导流或改变分流孔设计等来调节金属流速；　　4、合理调整挤压温度和速度，使变形更均匀；　　5、适当降低固溶处理温度或提高固溶处理用的水温；　　6、在线淬火时保证冷却均匀。　　十三、硬弯　　挤压制品在长度方向上某处的突然弯曲，称为硬弯。　　硬弯主要的产生原因　　1、挤压速度不匀，由低速突然变高速，或由高速突然变低速，以及突然停车等；　　2、在挤压过程中硬性搬动制品；　　3、挤压机工作台面不平。　　防止方法　　1、不要随便停车或突然改变挤压速度；　　2、不要用手突然搬动型材；　　3、保证出料台平整和出料辊道平滑、无异物，合制品畅通无阻。　　十四、麻面　　这是挤压制品的表面缺陷，是指制品表面呈细小的凸凹不平的连续的片状、点状擦伤、麻点、金属豆等。　　麻面主要的产生原因　　1、模具硬度不够或软硬不匀；　　2、挤压温度过高；　　3、挤压速度过快；　　4、模子工作带过长，粗糙或粘有金属；　　5、挤压毛料太长。　　防止方法　　1、提高模具工作带硬度和硬度均匀性；　　2、按规程加热挤压筒和铸锭，采用适当的挤压速度；　　3、合理设计模具，降低工作带表面粗糙度，加强表面检查、修理和抛光；　　4、采用合理的铸锭长度。　　十五、金属压入　　挤压生产过程中会将金属碎屑压入制品的表面，称为金属压入。　　金属压入主要的产生原因：　　1、毛料端头有毛病；　　2、毛料内表面粘有金属或润滑油内含有金属碎屑等脏物；　　3、挤压筒未清理干净，有其它金属杂物；　　4、铸锭硌入其它金属异物；　　5、毛料中有夹渣。　　防止方法　　1、清除毛料上的毛刺；　　2、保证毛料表面和润滑油内清洁、干燥；　　3、清理掉模具和挤压筒内的金属杂物；　　4、选用优质毛料。　　十六、非金属压入　　挤压制品内、外表面压入石黑等异物，称为非金属压入。异物刮掉后制品内表面呈现大小不等的凹陷，会破坏制品表面的连续性。　　非金属压入主要的产生原因　　1、石墨粒度粗大或结团，含有水分或油搅拌不匀；　　2、汽缸油的闪点低；　　3、汽缸油与石墨配比不当，石墨过多。　　防止方法　　1、采用合格的石墨，保持干燥；　　2、过滤和使用合格的润滑油；　　3、控制好润滑油和石墨的比例。　　十七、表面腐蚀　　未经过表面处理的挤压制品，其表面与外界介质发生化学或电化学反应后，引起表面局部破坏而产生的缺陷，称为表面腐蚀。被腐蚀制品表面失去金属光泽，严重时在表面产生灰白色的腐蚀产物。　　表面腐蚀主要的产生原因　　1、制品在生产和储运过程中接触水、酸、碱、盐等腐蚀介质，或在潮湿气氛中长期停放；　　2、合金成分配比不当；　　防止方法　　1、保持制品表面和生产、存放环境的清洁、干燥；　　2、控制合金中元素的含量。　　十八、橘皮　　挤压制品表面出现像橘皮一样凹凸不平的皱褶，又称表面皱褶，它是由挤压时晶粒粗大引起的，晶粒越粗大，皱褶越明显。　　橘皮主要的产生原因　　1、铸锭组织不均匀，均匀化处理不充分；　　2、挤压条件不合理，迼成制品晶粒粗大；　　3、拉伸矫直量过大。　　防止方法　　1、合理控制均匀化处理工艺；　　2、变形尽可能均匀（控制挤压温度、速度等）　　3、控制拉矫量不要过大。　　十九、凹凸不平　　挤压后制品在平面上厚度发生变化的区域出现凹陷或凸起，一般用肉眼观察不出来，通过表面处理后显现明细暗影或骨影。　　凹凸不平主要的产生原因　　1、模具工作带设计不当，修模不到位；　　2、分流孔或前置室大小不合适，交叉区域型材拉或胀的力导致平面发生微小变化；　　3、冷却过程不均匀，厚壁部分或交叉部分冷却速度慢，导致平面在冷却过程中收缩变形程度不一；　　4、由于厚度相差悬殊，厚壁部位或过渡区域组织与其他部位组织差异增大。　　防止方法　　1、提高模具设计制造和修模水平；　　2、保证冷却速度均匀。　　二十、振纹　　这是挤压制品表面横向的周期条纹缺陷。其特征为制品表面呈横向连续周期性条纹，条纹曲线与模具工作带形状相吻合，严重时有明显凹凸手感。　　振纹主要的产生原因　　1、因设备原因造成的挤压轴前进抖动，导致金属流出孔时抖动；　　2、因模具原因造成金属流出模孔时抖动；　　3、模具支撑垫不合适，模具刚度不佳，在挤压力波动时产生抖动。　　防止方法　　1、采用合格的模具；　　2、模具安装时要采用合适的支撑垫；　　3、调整好设备。　　二十一、夹杂　　夹杂主要的产生原因　　由于夹杂坯料带有金属或非金属夹杂，在上道工序未被发现，在挤压后残留在制品表面或内部。　　防止方法　　加强对坯料的检查（包括超声波检查），以杜绝含有金属或非金属夹杂的铸坯进入挤压工序。　　二十二、水痕　　制品表面的浅白色或浅黑色不规则的水线痕迹，称为水痕。　　水痕主要的产生原因　　1、清洗后烘干不好，制品表面残留水分；　　2、淋雨等原因造成制品表面残留水分，未及时处理干净；　　3、时效炉的燃料含水，水分在制品时效后的冷却中凝结在制品表面上；　　4、时效炉的燃料不干净，制品表面被燃烧后的二氧化硫腐蚀或被灰尘污染；　　5、淬火介质被污染。　　防止方法　　1、保持制品表面干燥、清洁；　　2、控制好时效炉然料的含水量和清洁程度；　　3、加强淬火介质的管理。　　二十三、间隙　　直尺横向叠合在挤压制品某一平面上，直尺和该面之间呈现一定的缝隙，称为间隙。　　间隙主要的产生原因　　挤压时金属流动不均或精整矫直操作不当。　　防止方法　　合理地设计、制造模具，加强修模，严格按规程控制挤压温度和挤压速度。　　二十四、壁厚不均　　挤压制品同一个尺寸在同一截面或纵向上壁厚有薄有厚，不均匀的现象，称为壁厚不均。　　壁厚不均主要的产生原因　　1、模具设计不合理，或工模具装配不当；　　2、挤压筒与挤压针不在同一中心线上，形成偏心；　　3、挤压筒的内衬磨损过大，模具不能牢固地固定好，形成偏心；　　4、铸锭毛坯本身壁厚不均，在一次和二次挤压后，仍不能消除，毛料挤压后壁厚不均，经轧制、拉伸后没有削除；　　5、润滑油涂抹不均，使金属流动不均。　　防止方法　　1、优化工模具设计与制造，合理装配与调整；　　2、调整挤压机与挤压工模具的中心；　　3、选择合格的坯料；　　4、合理控制挤压温度、挤压速度等工艺参数。　　二十五、扩（并）口　　槽形、工字形等挤压型材产品两侧往外斜的缺陷，称为扩口，往内斜的缺陷，称为并口。　　扩（并）口主要的产生原因　　1、槽形或类似槽形型材或工字形型材的两个“腿部”（或一个“腿部”）的金属流速不均；　　2、槽底板两侧工作带流速不均；　　3、拉伸矫直机不当；　　4、制品出模孔后，在线固溶处理冷却不均。　　防止方法　　1、严格控制挤压速度和挤压温度；　　2、保证冷却的均匀性；　　3、正确设计与制造模具；　　4、严控挤压温度与速度，正确安装工模具。　　二十六、矫直痕　　挤压制品上辊矫直时产生的螺旋状条纹，称为矫直痕，凡是上辊矫直的制品都无法避免出现矫直痕。　　矫直痕主要的产生原因　　1、矫直辊辊面上有棱；　　2、制品的弯曲度过大；　　3、压力太大；　　4、矫直辊辊子角度过大　　5、制品椭圆度大。　　防止方法　　根据产生的原因采取相应的处理办法进行调整。　　二十七、停止痕、瞬间印痕、咬痕　　在挤压时停止挤压产生在制品表面并垂直于挤压方向的带状条纹，称为停车痕；在挤压过程中产生在制品表面并垂直于挤压方南的线状或带状条纹，称为咬痕或瞬间印痕（俗称“假停车痕”）　　在挤压时，稳定地黏附于工作带表面的附着物，瞬间脱落黏附在挤压制品表面形成花纹。停止挤压时出现的工作带横纹，称为停车痕；在挤压过程中出现的横纹，称为瞬间印痕或咬痕，在挤压时会发出声响。　　停止痕、瞬间印痕、咬痕主要的产生原因　　1、铸锭加热温度不均匀或挤压速度和压力有突变；　　2、模具主件设计、制造不良或装配不平、有间隙；　　3、有垂直于挤压方向的外力作用；　　4、挤压机运行不平稳，有爬行现象。　　防止方法　　1、高温、慢速、均匀挤压，挤压力保持平稳；　　2、防止垂直挤压方向的外力作用于制品上；　　3、合理设计工模具，正确选择模具的材料、尺寸配合、强度与硬度。　　二十八、内表面擦伤　　挤压制品内表面在挤压过程中产生的擦伤，称为内表面擦伤。　　内表面擦伤主要的产生原因　　1、挤压针粘有金属；　　2、挤压针温度低；　　3、挤压针表面质量差，有磕碰伤；　　4、挤压温度、速度控制不好；　　5、挤压润滑剂配比不当；　　6、抹油不均。　　防止方法　　1、提高挤压筒和挤压针的温度，控制好挤压温度和挤压速度；　　2、加强润滑油过滤，经常检查或更换废油，抹油应均匀、适量；　　3、保持毛料表面洁净；　　4、及时更换不合格的模具和挤压针，并保持挤压工模具表面干净、光洁。　　二十九、力学性能不合格　　挤压制品的hb、hv等力学性能指标不符合技术标准的要求或很不均匀，称为力学性能不合。　　力学性能不合格主要的产生原因　　1、合金的化学成分主元素超标或配比不合理；　　2、挤压工艺或热处理工艺不合理；　　3、铸锭或坯料质量差；　　4、在线淬火没达到淬火温度或冷却速度不够；　　5、人工时效工艺不当。　　防止与控制措施　　1、严格按标准控制化学成分或制定有效的内标；　　2、采用优质铸锭或坯料；　　3、优化挤压工艺；　　4、严格执行淬火工艺制度；　　5、严格执行人工时效制度并控制好炉温；　　6、严格测温与控温。

废铜分析,美国公布强劲的制造业数据，废铜一定程度上缓和市场对需求的忧虑情绪，美元大举冲高后又有所回落，废铜市场暂获支持，废铜自11周低点反弹。不过反弹势头仍未确立，废铜价格仍然受到经济政策及美元走势的不稳定影响而继续波动。废铜分析（报价）1#光亮铜线50500-50700-2400电解铜 （国际）51300-51500-2500干净通讯线铜米50700-50900-2400国标无氧杆 8mm52400-52600-25001#铜管49900-50100-2400国标低氧杆 8mm51900-52100-2500水箱紫铜管 (绳≈7公斤)48900-49100-2400国标成品铜线 (1.13-2.52mm)53300-53500-2400美国2#铜 (94-95%)48000-48300-2400国标成品铜线 2.6mm53100-53300-24002#铜 (92-93%)46700-47000-2400高精度H65铜带 (0.3-0.8mm,y2)*50100-50400-1200马达铜 (91-92%)45900-46200-2400H62铜带 (厚0.18-0.25mm,y.y2)42300-42600-1200破碎紫铜 (91-92%)45500-45800-2400引铸非标黄铜枝∮14-12035500-35700-1800破碎紫铜 (89-90%)44400-44700-2400紫铜边料 (干净)49900-50100-2300破碎杂线头铜米 (90-92%)44700-44900-2400磷铜边料 (高精度)53500-53700-2400紫杂铜 (79-81%)37100-37300-2500镀白磷铜边料 (非镀IC)49700-49900-2400美国柜装黄铜 Fe<2%34100-34300-1800镀白黄铜边料 (非镀IC)34500-34700-1800破碎黄铜 Fe≤3%32300-32500-180065黄铜边料 (干净)38400-38600-1800H59黄杂铜 (Fe≈6-7%)32000-32200-180062黄铜边料 (干净)37200-37400-1800美国柜装黄铜水箱33000-33200-1800