DBY型铝合金电动隔膜泵的工作原理是采用摆线针轮减速机传动，通过曲轴滑块机构带动双隔膜作往复运动，使工作腔容积发生交替变化从而达到将液体不断地吸入和排出，DBY铝合金电动隔膜泵，接液金属部件全部采用铝合金，质量轻，坚固耐用，长时间使用也不会发生锈蚀，用户可根据实际工况选择天然橡胶或丁晴橡胶膜片，以满足不同介质的需要，是代替螺杆泵、离心泵等输送无腐蚀性粘稠介质的首选产品。 　　性能特点 　　一、不需灌引水，自吸能力达7米。 　　二、通过性能好，直径在10毫米以下的颗粒、泥浆等均可以毫不费力地通过。 　　三、由于隔膜将被输送介质和传动机械件分开，所以介质绝对不会向外泄漏。且泵本身无轴封，使用寿命大大延长。 　　四、泵体介质流经部分，全部为铝合金。

隔阂电积和无隔阂电积的工艺流程别离见图1和图2。图1  隔阂电积流程图图2  无隔阂电积流程图 隔阂电积的阴极液一般含Sb 90～100g／L和Na2S 20g∕L，阳极液主要是NaOH溶液，浓度为120～100g∕L，阳极液装入帆布袋内，阴、阳极液循环速度别离为45L∕h和12～18L∕h。电解液温度50～55℃，槽电压2.65～3V，电流效率82%～85%，每吨锑直流电耗2050～3200kW·h，碱耗为1.05t。 无隔阂电积只运用一种电解液，含Sb、NaOH和Na2S各50～60g∕L，Na2CO320～30g∕L，Na2S2O3和Na2SO3共60～65g∕L，Na2SO475～80g∕L，Na2S＜1g／L。电积过程中锑和苛性钠下降，和慵懒盐含量增高，排出的电解液成分为：Sb 20～30g∕L，Na2S 90～105g∕L，NaOH 25～30g∕L，Na2S2O3和NaSO3共75～80g∕L，Na2SO4100～120g∕L，Na2CO3 25～35g∕L。无隔阂电积槽电压与隔阂电积附近，为2.7～3.0V，电流效率仅45%～55%，因此每吨锑电耗高达3000～4000kW·h。

GB/T 15242.1－1994（2001）液压缸活塞和活塞杆动密封装置用同轴密封件尺寸系列和公差 　　GB/T 15242.2－1994（2001）液压缸活塞和活塞杆动密封装置用支承环尺寸系列和公差 　　GB/T 15242.3－1994（2001） 液压缸活塞和活塞杆动密封装置用同轴密封 　　neq ISO 7425-1:1988ISO 7425-2:1989 件安装沟槽尺寸和公差 　　GB/T 15242.4－1994（2001） 液压缸活塞活塞杆动密封装置用支承环安装沟槽尺寸和公差 　　GB/T 15622－1995（2001） 液压缸试验方法 　　neq JIS B 8354-1985 　　GB/T 15623.1－2003 液压传动 电调制液压控制阀 第1部分： 　　ISO 10770-1:1998，MOD 四通方向流量控制阀试验方法 　　GB/T 15623.2－2003 液压传动 电调制液压控制阀 第1部分： 　　ISO 10770-2:1998，MOD 三通方向流量控制阀试验方法 　　GB/T 17446－1998 流体传动系统及元件 术语 　　idt ISO 5598:1985 　　GB/T 17483－1998 液压泵空气传声噪声级测定规范 　　eqv ISO 4412-1:1991 　　GB/T 17484－1998 液压油液取样容器 净化方法的鉴定和控制 　　idt ISO 3722:1976 　　GB/T 17485－1998 液压泵、马达和整体传动装置参数定义和字母符号 　　idt ISO 4391:1983 　　GB/T 17486－1998 液压过滤器 压降流量特性的评定 　　idt ISO 3968:1981 　　GB/T 17487－1998 四油口和五油口液压伺服阀 安装面 　　idt ISO 10372:1992 　　GB/T 17488－1998 液压滤芯 流动疲劳特性的验证 　　idt ISO 3724:1976 　　GB/T 17489－1998 液压颗粒污染分析 从工作系统管路中提取液样 　　idt ISO 4021:1992 　　GB/T 17490－1998 液压控制阀 油口、底板、控制装置和电磁铁的标识 　　idt ISO 9461:1992 　　GB/T 17491－1998 液压泵、马达和整体传动装置稳态性能的测定 　　idt ISO 4409:1986 　　GB/T 18853－2002 液压传动过滤器 评定滤芯过滤性能的多次通过方法 　　ISO 16889:1999，MOD 　　GB/T 18854－2002 液压传动 液体自动颗粒计数器的校准 　　ISO 11171:1999，MOD 　　三、行业标准 　　JB/T 2184－1977 液压元件型号编制方法 　　JB/T 5120－2000 摆线转阀式全液压转向器 　　JB/T 5919－1991（2001） 曲轴连杆径向柱塞液压马达安装法兰与轴伸尺寸和标记(一) 　　JB/T 5920.1－1991（2001） 内曲线(向外作用)式低速大扭矩液压马达安装法兰和轴伸的尺寸系列 靠前部分 20～25MPa的轴转马达 　　JB/T 5921－1991（2001） 液压系统用冷却器基本参数 　　JB/T 5922－1991 液压二通插装阀图形符号 　　JB/T 5923－1997 气动 气缸技术条件 　　neq JIS B83771991 　　JB/T 5924－1991参照NFPA/T2.6.1M-1974 液压元件压力容腔体的额定疲劳压力和额定静态压力验证方法 　　JB/T 5963－1991 二通、三通、四通螺纹式插装阀阀孔尺寸 　　JB/T 5967－1991（2001） 气动元件及系统用空气介质质量等级 　　JB/T 6375－1992（2001） 气动阀用橡胶密封圈 尺寸系列和公差 　　JB/T 6376－1992（2001） 气动阀用橡胶密封圈 沟槽尺寸和公差 　　JB/T 6377－1992（2001） 气动气口连接螺纹 型式和尺寸 　　JB/T 6378－1992（2001） 气动换向阀 技术条件 　　JB/T 6379－1992（2001）参照ISO 6431:1992 缸内径32～320mm的可拆式单杆气缸 安装尺寸 　　JB/T 6656－1993（2001） 气缸用密封圈安装沟槽型式、尺寸和公差 　　JB/T 6657－1993（2001） 气缸用密封圈尺寸系列和公差 　　JB/T 6658－1993（2001） 气动用O形橡胶密封圈沟槽尺寸和公差 　　JB/T 6659－1993（2001） 气动用O形橡胶密封圈尺寸系列和公差 　　JB/T 6660－1993（2001） 气动用橡胶密封圈 通用技术条件 　　JB/T 7033－1993（2001）参照ISO 9110-1: 1990 液压测量技术通则 　　JB/T 7034－1993 液压隔膜式蓄能器型式和尺寸 　　JB/T 7035.1－1993 液压囊式蓄能器型式和尺寸 A型 　　JB/T 7035.2－1993 液压囊式蓄能器型式和尺寸 AB型 　　JB/T 7036－1993 液压隔离式蓄能器 技术条件 　　JB/T 7037－1993 液压隔离式蓄能器 试验方法 　　JB/T 7038－1993 液压隔离式蓄能器 壳体技术条件 　　JB/T 7039－1993 液压叶片泵 技术条件 　　JB/T 7040－1993 液压叶片泵 试验方法 　　JB/T 7041－1993 液压齿轮泵 技术条件 　　JB/T 7042－1993 液压齿轮泵 试验方法 　　JB/T 7043－1993 液压轴向柱塞泵 技术条件 　　JB/T 7044－1993 液压轴向柱塞泵 试验方法 　　JB/T 7046－1993（2001）参照NFPA/T3.4.7M-1975 液压蓄能器压力容腔体的额定疲劳压力和额定静态压力验证方法 　　JB/T 7056－1993（2001） 气动管接头 通用技术条件 　　JB/T 7057－1993（2001） 调速式气动管接头 技术条件 　　JB/T 7058－1993（2001） 快换式气动管接头 技术条件 　　JB/T 7373－1994（2001） 齿轮齿条摆动气缸 　　JB/T 7374－1994 气动空气过滤器 技术条件 　　JB/T 7375－1994 气动油雾器 技术条件 　　JB/T 7376－1994 气动空气减压阀 技术条件 　　JB/T 7377－1994（2001） 缸内径32～250mm整体式单杆气缸安装尺寸 　　eqv ISO 6430:1992 　　JB/T 7857－1995（2001） 液压阀污染敏感度评定方法 　　JB/T 7858－1995（2001） 液压元件清洁度评定方法及液压元件清洁度指标 　　JB/T 7938－1999 液压泵站油箱公称容量系列 　　JB/T 7939－1999 单活塞杆液压缸两腔面积比 　　eqv ISO 7181:1991 　　JB/T 8727－1998 液压软管总成 　　JB/T 8728－1998 低速大扭矩液压马达 　　JB/T 8729.1－1998 液压多路换向阀 技术条件 　　JB/T 8729.2－1998 液压多路换向阀 试验方法 　　JB/T 8884－1999**（JB/Z 347－89） 气动元件产品型号编制方法 　　JB/T 8885－1999**（ZBJ 22008-88） 液压软管总成技术条件 　　JB/T 9157－1999 液压气动用球涨式堵头 安装尺寸 　　JB/T 10205－2000 液压缸 技术条件 　　JB/T 10206－2000 摆线液压马达 　　JB/T 10364－2002 液压单项阀 　　JB/T 10365－2002 液压电磁换向阀 　　JB/T 10366－2002 液压调速阀 　　JB/T 10367－2002 液压减压阀 　　JB/T 10368－2002 液压节流阀 　　JB/T 10369－2002 液压手动及滚轮换向阀 　　JB/T 10370－2002 液压顺序阀 　　JB/T 10371－2002 液压卸荷溢流阀 　　JB/T 10372－2002 液压压力继电器 　　JB/T 10373－2002 液压电液动换向阀和液动换向阀 　　JB/T 10374－2002 液压溢流阀

性能范围（按设计点：） 流量Q：3-2000m3/h 扬程H：300m (max) 功率N：900kw (max) 转速n：2940、1460、980r/min 长轴深井泵的性能参数详见选型样本。 型号说明：LJC长轴深井泵 例：150LJC30-12.5×6 150  LJC  30  -  12.5  ×  61.3抽送介质应符合以下要求： 温度不超过40℃，固体物含量（按重量计）不大于0.01%，酸碱率PH值6.5～8.5，含量不大于1.5mg/1，不含有任何油类。（使用在深井中时，井筒应正直，不允许有双向弯曲。） 1.4安全 安装、使用人员必须认真阅读、理解本安装使用说明的全部内容，严格按其要求操作。对不按其要求操作而引起机器故障和人身伤害，南京制泵有限公司恕不承担任何法律责任。 安装、使用人员必须是受过专门训练、有一定技术的专业人员。 在对LJC长轴深井泵进行任何机械、电气安装维护时，起吊、维护器具，必须安全可靠。 在对长轴深井泵进行安装及使用前后，设备基础、工作环境必须安全可靠。 在对长轴深井泵进行任何机械、电气安装维护前，必须把电机的总电源断开。在进行维护时，电机应停止转动。 在进行维护时，如果电机的总电源没有断开，水泵有可能突然起动，造成严重伤害；如果电机的总电源没有断开，还有可能会造成电击、烧伤、死亡等事故。 1.5选型须知 正确选用深井泵可延长泵、电机、水井的使用寿命，必须十分注意。 1.5.1泵型号中的机座号是指该泵可以放入比机座号大25mm的深井中，当下井深度超过30m或井管为铸铁管或水泥管时，实际井径应比该泵机座号大50mm以上。 1.5.2深井泵的流量不能大于井的正常涌水量。 1.5.3深井泵的扬程按计算：H=（H1+H2+?h）×1.1      式中：H-需要的扬程（m）            H1-井中动水位至泵座出水口中心的距离（m）            H2-泵座出水口中心至流量到达地的垂直高度（m）            ?h-扬水管内阻力损失和泵座出水口后的输水管管路的阻力损失（m）管径 mm流量（m3/h）102030405060708090100504.7418.97        651.666.6414.9526.57      75 3.257.3112.9920.3029.23    100   3.084.826.949.4412.3315.6119.27150       1.622.062.54

日本大新2寸清水泵:出入水口径2英寸，最高扬程32米，最大抽水量520升/分钟 雅马哈3寸清水泵 :出入水口径3英寸，最高扬程31米，最大抽水量980升/分钟 型号： 汽油清水泵 SCR-100HX ;规格： 4寸; 产品说明： 入水口径×出水口径 4"×4"; 最大总扬程 28米; 吸水扬程 8米;最大抽水量 1800升/分钟 不锈钢深井泵 潜水泵: 微型潜水泵 不锈钢潜水泵 防爆潜水泵 深井潜水泵 小型潜水泵 离心泵: 立式多级离心泵 d型多级离心泵 离心泵多级单吸 离心泵lg立式多级 氟塑料离心泵 管道离心泵 IS清水泵 ISGB便拆清水泵 ISW卧式清水泵 SG型清水管道泵 S.SH双吸泵 YT单吸清水泵 YW漩涡泵 ZX自吸泵、 ISG立式清水泵ISR型单吸热水泵 IRG型立式热水泵 IRGB立式便拆热水泵 ISWR卧式热水泵 SGR热水管道泵

新疆祁连铜矿经过四十余年生产，硫化铜矿产资源面临枯竭，但矿山顶部及周边尚有大量的、品位较高的氧化铜矿资源。为了尽可能回收铜资源，延长矿山寿命，首先进行了氧化铜矿硫化浮选回收铜小型试验研究，但由于该矿风化严重，含铁、含泥高，试验结果为浮选指标低，工艺与药剂制度复杂，不适宜进行现场工业生产。为此，祁连铜矿将该矿样进行酸浸小型试验，目的是为湿法酸浸厂建设可行性研究提供依据。     一、矿样准备     矿样主要源自祁连铜矿的两个氧化矿主矿体。矿石加工按1∶1进行配制，并且按小型试验要求进行样品加工。其矿石加工流程及取样程序见图1。图1  矿石加工流程及取样程序     二、矿石性质     对配制加工的该矿石样品送中心化验室，进行矿石主要元素及物相分析，结果见表1。 表1  矿石主要元素及物相分析元素CuFeCaOMgO总CuO自由CuO结合CuO含量%2.84521.901.6783.6482.4351.2521.183     由表1数据分析可知，该矿石具有以下特点：原矿含铜较高2.845%，氧化率68.47％，结合率很高33.26%，预计浸出率不会很高。常规来讲，如果非氧化铜（占总铜31.65%）100％不能够浸出；易浸出的自由氧化铜（占总铜35.09％）100%能够浸出；不易浸出的结合氧化铜（占总铜33.26％）50％能够浸出，那么，预计浸出率应该在51%左右。     原矿含铁很高21.9％，会消耗一部分酸。CaO、MgO含量不高，基本不会影响铜浸出过程。该矿样泥化程度高，细粒级占的比例大，对浸出会带来不利影响。     三、研磨样震荡浸出试验     研磨样震荡浸出试验的目的，是研究该矿石铜的最佳浸出率，以此对比其它浸出方法的效果。试验结果如下。     浸出条件：在1000ml烧杯中浸出，装矿量200g，矿样细度－200目占95.8%，浸出液固比4∶1，使用工业硫酸（密度为1.83g/ml，纯度95％），起始酸度69.54g/L，震荡浸出2h，放置16h澄清，取样化验，浸出液含铜3.85g/L，含铁6.75g/L，终止酸度47.09g/L。     浸出结果：原矿铜品位2.845％，铁品位21.9％，其中氧化铜2.435％，结合氧化铜1.183％，浸出液含铜3.85g/L，按液计钢浸出率54.13％（折氧化铜浸出率79.06％），吨矿耗硫酸89.8kg（按密度为1.83g/ml，纯度95％的工业硫酸计算，以下同），折算吨铜耗硫酸5.83t。铁的浸出率12.33％。 试验结果说明，该矿样在实验室条件下铜的浸出率达到预期效果。矿石中氧化铜中结合率很高，影响铜的浸出率。澄清时间长，给铜、铁的浸出延长了时间，从而消耗一部分酸，增加了耗酸量。     四、－5mm综合样搅拌浸出试验     －5mm综合样搅拌浸出试验的目的，是研究该矿石在现场生产条件所能达到的最小破碎粒度条件下，铜的最佳浸出率。该种粒级的矿石浸出现场可以采用搅拌浸出或槽（池）浸。     浸出条件：在1000ml烧杯中浸出，装矿量150g，细度－200目占11.3％，液固比4∶1，使用工业硫酸（密度为1.83g/ml，纯度95％），起始酸度52.16g/L，机械搅拌浸出2h，放置2h澄清，取样化验，浸出液含铜3.379g/L，含铁0.8g／L，终止酸度50.91g/L。     浸出结果：原矿铜品位2.845％，铁品位21.9％，其中氧化铜2.435％，结合氧化铜1.183%，浸出液含铜3.379g/L，按液计铜浸出率47.51％（折氧化铜浸出率69.38％），吨矿耗硫酸5kg，折吨铜耗硫酸0.37dt，铁的浸出率1.46%。 上述结果说明，该矿石浸出与粒度大小有很大关系，小于5mm的矿样泥化程度低，对浸出有利；铁几乎没浸出，所以酸耗很低。    五、槽浸试验     槽浸试验的目的，是研究该矿石在现场一般生产条件两段破碎达到的粒度条件下，铜的最佳浸出率。该种粒级的矿石浸出，现场适宜采用槽（池）浸。     试验采用小于20mm的综合样，矿样干量9.lkg，用15L塑料桶浸泡，每天搅拌2～3次，浸泡2d倒净浸出液，再加液体。     槽浸试验结果见图2、表2。依据表2计算，槽浸吨矿耗酸量9.68kg/t矿，吨铜耗酸为0.87t/t铜。耗酸少于柱浸，浸出率明显也低于柱浸。图2  槽浸铜、铁累计浸出图 表2  槽浸小型试验结果（一）浸出天数d初始酸度浸出成分及含量H2SO4g/L体积mLCug/LFeg/LH2SO4 g/LCu 含量g累计Cu 含量g累计Fe 含量g260.8557069.861.7053.3056.279.70446.3640005.252.6845.0721.0077.2720.42630.9140002.431.7633.369.7286.9927.46834.7730002.471.4635.017.4194.4031.841034.7730001.291.7633.463.8798.2737.121252.1630000.791.5549.982.37100.6441.771434.7730000.311.5537.900.91101.5546.42累计101.55  续表2  槽浸小型试验结果（二）浸出天数d耗酸量Cu浸出率%CuO浸出率%Fe累计浸出率%g当日累计当日累计243.6021.7525.410.47428.348.1229.879.4834.891.0265.643.7633.634.3939.281.3880.002.8636.493.3542.631.60103.931.5037.991.7544.381.86126.530.9238.911.0745.452.09140.000.3539.260.4145.862.33累计88.04        六、柱浸试验     柱浸试验的目的，是研究该矿石在现场一般生产条件两段或一段破碎达到的粒度条件下，采用堆浸或原地浸出工艺铜的最佳浸出率。     在Φ120×800mm的柱中进行柱浸试验。     浸出条件：入柱矿石粒度小于20mm，装矿石量为9.37kg，装矿高度为590mm，喷淋速度2～5ml/min，喷淋16h，空闲8h，喷淋强度13L/h. m2。     柱浸试验结果见图3、表3。图3  柱浸铜、铁累计浸出图 表3  柱浸试验结果（一）浸出天数d初始酸度浸出成分及含量H2SO4g/L体积mLCug/LFeg/LH2SO4 g/LCu 含量g累计Cu 含量g累计Fe 含量g155.97298613.691.7530.7240.885.23252.16259010.624.4238.5727.5168.3916.68334.7730005.353.8832.5216.0584.4428.32434.7730003.853.8827.1311.5595.9939.96534.7730002.453.8826.467.35103.3451.60634.7730001.934.0827.165.79109.1363.84734.7729801.013.7625.613.01112.1475.04852.1629601.045.0033.563.09115.2389.84934.7730600.796.0634.082.43117.66108.381052.1629700.695.2836.762.05119.71124.061134.7729700.695.2836.762.05121.76139.741234.7734800.524.8828.921.82123.58156.72累计359963.434.3531.40123.58  续表3  柱浸试验结果（二）浸出天数d耗酸量Cu浸出率%CuO浸出率%Fe累计浸出率%g当日累计当日累计1116.8915.3322.390.25256.5610.3225.6515.0737.460.8136.756.0231.678.7946.251.38422.924.3735.996.3252.571.95524.932.7638.754.0356.602.50622.832.1740.923.1759.773.10727.991.1342.051.6561.423.66857.121.1643.211.6963.114.3890.030.9144.121.3364.445.281047.280.7744.891.1265.576.0411－4.870.7745.661.1266.696.81123.670.6846.341.0067.697.64累计382.1046.3467.697.64     由表3可知：①全部浸出液混匀化验结果Cu3.25g/L、Fe4.48g/L， H2SO432.53g/L，表3计算累计加权平均值为Cu3.43g/L、Fe4.35g/L、H2SO431.40g/L，基本相符。②依据表3计算，柱浸吨矿耗酸量40.767kg/t矿，吨铜耗酸为 3.09t/t铜。说明该矿堆浸耗酸较少，比搅拌浸出耗酸少。     七、结论与建议     （1）该矿石原矿性质较复杂。CaO、MBO 含量不高，其脉石矿物对浸出过程和浸出耗酸影响不大；矿石含铜虽然较高，但氧化率一般，结合率很高，实际浸出率较低，矿石含铁较高(21.9％），不仅增加酸耗量，还会对萃取、电积产生不利影响，也会对矿山环保造成不利影响；矿石泥化程度高，细泥沉淀速度慢，也会对浸出后的液固分离带来困难。     （2）多种方案的试验结果，结合该矿石性质分析说明，此次小型试验不同矿样在实验室不同条件下，铜的浸出率及其它指标均达到预期效果。理论（矿样－200目占95.8％）铜浸出率54.13％；小粒度（矿样粒级－5mm)搅拌浸出铜浸出率47.51％；大粒度（矿样粒级－20mm）槽浸铜浸出率39.26％；柱浸（代表堆浸）铜浸出率46.34％。搅拌浸出和柱浸铜浸出率明显高于槽浸，说明空气（有氧）的作用有利于铜的浸出。试验推荐该矿石浸出工艺为堆浸或小粒度（矿样粒级－5mm )槽浸，有条件的情况下，槽浸要考虑加强搅拌的频率和强度。     （3）该矿石不适于细粒级浸出（即现场矿石经过破碎球磨后浸出），尤其不适合揽拌浸出。因泥化严重，造成沉淀时间长，液固分离困难，影响浸出效果。在试验过程中，部分微细矿泥可透过滤纸，因此在现场生产中，要充分考虑到液固分离的困难。矿石经过破碎后进行槽浸，则粒度越小，铜浸出率越高，粒度控制在－5mm、－200目细粒级占10%左右浸出效果最佳。     （4）该矿石比较适于堆浸。堆浸铜浸出速度较快，同样粒度情况下，铜浸出率较槽浸高、耗酸低、铁浸出率也较低，且细泥产生的干扰也小。     （5）该矿石浸出速度快，2d浸出率达到25.65％，浸出率含铜第9d就降到0.91g/L，12d降到0.68g/t，但铜浸出率低，仅为46.34％，说明矿石中结合氧化铜较难浸出。     （6）该矿石铜浸出时，铁的浸出率也较高，理论（矿样－200目占95.8％）浸出液铁含量6.75g/L；小粒度（矿样粒级－5mm)搅拌浸出液铁含量0.8g/L；大粒度（矿样粒级－20mm)槽浸液铁含量1.81g/L；柱浸（矿样粒级－20mm )液铁含量4.35g/L。在现场生产中，铜贵液中铁浓度较高（大于3g/L）会影响电积效率，增加电耗，影响电铜质量，排放时铜也会受到损失。

一、采标情况： 　　idt或IDT表示等同采用；eqv或MOD表示等效或修改采用；neq表示非等效采用。 　　二、国家标准 　　GB/T 786.1－1993（2001*） 液压气动图形符号 　　eqv ISO 1219-1:1991 　　GB/T 2346－2003 流体传动系统及元件 公称压力系列 　　ISO 2944:2000，MOD 　　GB/T 2347－1980（1997） 液压泵及马达公称排量系列 　　eqv ISO 3662:1976 　　GB/T 2348－1993（2001*） 液压气动系统及元件 缸内径及活塞杆外径 　　neq ISO 3320:1987 　　GB/T 2349－1980（1997） 液压气动系统及元件 缸活塞行程系列 　　eqv ISO 4393:1978 　　GB/T 2350－1980（1997） 液压气动系统及元件 活塞杆螺纹型式和尺寸系列 　　eqv ISO 4395:1978 　　GB/T 2351－1993 液压气动系统用硬管外径和软管内径 　　neq ISO 4397:1978 　　GB/T 2352—2003 液压传动 隔离式蓄能器 压力和容积范围及特征量 　　ISO 5596:1999,IDT 　　GB/T 2353.1－1994 液压泵和马达安装法兰和轴伸的尺寸系列及标记 　　neq ISO 3019-2:1986 靠前部分：二孔和四孔法兰和轴伸 　　GB/T 2353.2－1993（2001*） 液压泵和马达 安装法兰与轴伸的尺寸系列和标记(二) 　　neq ISO 3019-3:1988 多边形法兰(包括圆形法兰) 　　GB/T 2514－1993 四油口板式液压方向控制阀安装面 　　eqv ISO 4401:1980 　　GB/T 2877－1981 二通插装式液压阀安装连接尺寸 　　GB/T 2878－1993 液压元件螺纹连接 油口型式和尺寸 　　neq ISO 6149:1980 　　GB/T 2879－1986 液压缸活塞和活塞杆动密封沟槽型式、尺寸和公差 　　neq ISO 5597:1987 　　GB/T 2880－1981 液压缸活塞和活塞杆 窄断面动密封沟槽尺寸系列和公差 　　GB/T 3452.1－1992 液压气动用O形橡胶密封圈尺寸系列及公差 　　neq ISO 3601-1:1988 　　GB/T 3452.2－1987 O形橡胶密封圈外观质量检验标准 　　GB/T 3452.3－1988 液压气动用O形橡胶密封圈 沟槽尺寸和设计计算准则 　　neq ISO/DIS 3601-2 　　GB/T 3766－2001 液压系统通用技术条件 　　eqv ISO 4413: 1998 　　GB/T 6577－1986 液压缸活塞用带支承环密封沟槽型式、尺寸和公差 　　neq ISO 6547:1981 　　GB/T 6578－1986 液压缸活塞杆用防尘圈沟槽型式、尺寸和公差 　　neq ISO 6195:1986 　　GB/T 7932－2003 气动系统通用技术条件 　　ISO 4414:1998，IDT 　　GB/T 7934－1987 二通插装式液压阀 技术条件 　　GB/T 7935－1987 液压元件 通用技术条件 　　neq NFPA T 310.3 　　GB/T 7936－1987 液压泵、马达空载排量 测定方法 　　neq ISO/DP 8426 (1988版) 　　GB/T 7937－2002 液压气动用管接头及其相关元件公称压力系列 　　neq ISO 4399:1995 　　GB/T 7938－1987 液压缸及气缸公称压力系列 　　neq ISO 3322:1975 　　GB/T 7939－1987 液压软管总成 试验方法 　　neq ISO 6605:1986 　　GB/T 7940.1－2001 气动 五气口气动方向控制阀 靠前部分：不带电气接头的安装面 　　idt ISO 5599-1:1989 　　GB/T 7940.2－2001 气动 五气口气动方向控阀 第二部分：带电气接头的安装面 　　idt ISO 5599-2:1990 　　GB/T 7940.3－2001 气动 五气口气动方向控制阀 第三部分功能识别编码体系 　　idt ISO 5599-3:1990 　　GB/T 8098－2003 液压传动 带补偿的流量控制阀 安装面 　　ISO 6263：1997，MOD 　　GB/T 8099－1987 液压叠加阀 安装面 　　neq ISO 4401-1980 　　GB/T 8100－1987 板式联接液压压力控制阀（不包括溢流阀）、顺序阀、 　　neq ISO/DIS 5781(1987) 卸荷阀、节流阀和单向阀 安装面 　　GB/T 8101－2002 液压溢流阀 安装面 　　ISO 6264:1998，MOD 　　GB/T 8102－1987 缸内径8～25mm的单杆气缸安装尺寸 　　neq ISO 6432:1985 　　GB/T 8104－1987 流量控制阀 试验方法 　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8105－1987 压力控制阀 试验方法 　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8106－1987 方向控制阀 试验方法 　　neq ISO/DIS 6403(1988) 　　GB/T 8107－1987 液压阀 压差—流量特性试验方法 　　neq ISO/DIS 4411(1986) 　　GB/T 9065.1－1988 液压软管接头 连接尺寸 扩口式 　　GB/T 9065.2－1988 液压软管接头 连接尺寸 卡套式 　　GB/T 9065.3－1988 液压软管接头 连接尺寸 焊接式或快换式 　　GB/T 9094－1988（1997） 液压缸气缸安装尺寸和安装型式代号 　　eqv ISO 6099:1985 　　GB/T 9877.1－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列 靠前部分 内包骨架旋转轴唇形密封圈 　　GB/T 9877.2－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列 第二部分 外露骨架旋转轴唇形密封圈 　　GB/T 9877.3－1988 旋转轴唇形密封圈结构尺寸系列 第三部分 装配式旋转轴唇形密封圈 　　GB/T 14034－1993 24°非扩口液压管接头连接尺寸 　　GB/T 14036－1993 液压缸活塞杆端带关节轴承耳环安装尺寸 　　neq ISO 6982:1982 　　GB/T 14038－1993（2001） 气缸气口螺纹 　　neq ISO 7180:1986 　　GB/T 14039－2002 液压传动 油液 固体颗粒污染等级代号 　　ISO 4406:1999，MOD 　　GB/T 14041.1－1993 液压滤芯结构完整性检验方法 　　neq ISO 2942:1974 　　GB/T 14041.2－1993 液压滤芯材料与液体相容性检验方法 　　neq ISO 2943:1974 　　GB/T 14041.3－1993（2001）液压滤芯抗破裂性检验方法 　　neq ISO 2941:1974 　　GB/T 14041.4－1993（2001）液压滤芯额定轴向载荷检验方法 　　neq ISO 3723:1976 　　GB/T 14042－1993（2001） 液压缸活塞杆端柱销式耳环安装尺寸 　　neq ISO 6981:1982 　　GB/T 14043－1993 液压控制阀安装面标识代号 　　eqv ISO 5783:1981 　　GB/T 14513－1993（2001） 气动元件流量特性的测定 　　neq ISO/DIS 6358(1989) 　　GB/T 14514.1－1993（2001）气动管接头试验方法 　　neq JIS 8381-85 　　GB/T 14514.2－1993（2001）气动快换接头试验方法 　　neq ISO 6150:1988

近几年，我们真空泵设备行业增强了对外的交流及行业之内的交流，无论是整个行业与国外同行业相比，还是在本行业内相互的比照，都暴露了我们存在的问题与差距，这些问题，我以为是共性的，同时也是今后必需要认真看待的。　　　　1.研发才能差，能够说没有资金的投入或只要少量资金的投入。既使是所谓的新产品研发，也只是走边接单，边设计，边消费的形式，在某种水平上形成了设备性能的不牢靠和工艺的不成熟，给客户的运用带来了隐患。国外的同行在研发上投入大量的资金，停止关键件、根底件的研制，停止工艺的探索和固化，构成了某一产品或某一范畴的优势。待我们停止研发时，也只能跟在他人的后面跑，更谈不上原创型，当快要成熟或市场上构成一定竞争力时，他人又有长期研发胜利的产品推向市场，构成了竞争的良性循环。　　　　2.技术改造滞后，老厂房、老设备、老工艺仍占主流，固然近几年几个企业搬迁而有了改观，但整体的制造程度、工艺程度、检测程度仍较落后，与国外同行企业无法相比。旧体制遗留下来的技术改造问题，恐难在短期内予以消弭。设备的陈旧、招致工艺的落后和产品程度的低下，这在行业内的每个企业简直都存在。我国机械真空泵的整体技术并不落后，而由于工艺手腕的落后招致性能低下。虽然一些厂家置办了先进的数控加工中心或专用的数控机床，但总量上仍显缺乏，工艺的综合才能仍赶不上国外同行。德国莱宝公司在天津的二期投入，无论从厂房设备、工作场地、制造才能、检测手腕无不反映了当今世界一流程度。而我们行业内的那一家企业又能与之相比呢？设备才能、工艺手腕是企业较根本的竞争力所在，假如我们的企业尚停留在较原始的制造手腕，企业的竞争力何在？企业的今后开展何在！　　　　3.管理机制和形式不顺应现代企业的需求。国有体制的由工厂换牌到所谓公司制建制式；家族式或停顿到朋友之间的股份协作式；无不反映了做坊式陈旧的管理理念，反映了以人制替代法规制的陋习。机制性的弊端不可能促进企业的开展，现代企业三项制度的鼓励形式不可能在企业中予以贯彻。即便如今曾经停止了股份制改造的企业，或是曾经取得中国机械工业管理先进的企业，在管理上仍大大落后于西方兴旺国度。在日本真空行业的消费企业中，消费组织上的看板管理，产质量量上的PDCA管理，工作现场的干净管理等等，无不表现了现代企业的物质文化和肉体文化，表现了以人为本的科学理念。　　　　4.人才问题。这是我们真空设备行业乃至整个机械工业普遍存在的共性问题。高素质开辟型的技术人员，一无所长的能工巧匠，管理独具的白领阶级，都显得匾乏和捉襟见肘。技术人员、技术工人、管理人员是支撑企业生存的三根基石，缺一不可。而在我们的企业里三种人才普遍短缺，那么就软化了企业生存的根底。就企业而言，市场的拓展靠产品，产品的开发靠人才，人才的开发靠环境（政策、待遇），在这个链条中，人是靠前位的，有了人就有了产品，有了产品就有了市场。在兴旺国度的企业里，兰白领员工的学历程度正在逐年减少，兰领员工的素质普遍进步。在我国，大学本、专科毕业的学生中有几人去开机床？固然有的企业招人中明显规则某某学历为当工人岗而设，但落实到岗或在岗位上留下来长期贡献的能有几人？为了企业的开展与生存，真空设备行业在艰难的情况下仍以不薄的待遇在不时地吸纳大学毕业生，用以充实技术人员队伍和企业的持续。但是在扩招以后的大学毕业生中，综合素质普遍低下，多于待遇，少于贡献，多于口头，少于理论的现象普遍存在。一台电脑、一门外语就是他学业的全部。一个机械工科院校毕业的学生，连较少的机械加工根底学问都不懂，这就反映了我们教书育人中存在的问题。在我们企业中，近几年也来了许多大学生，但也走了一些人，留下来的人有的已成了主干，走的人自以为在行业中练了几年把式，但社会的认可度如何？大家自有公论。真正在大学学真空专业毕业后从事产品研发的，充其量缺乏25%，这就给真空设备行业根底人才的积聚带来了隐患。大家都去做流通，大家都去做代理，研发这种困难的工作谁去干？技术的提升靠人才，靠人才的综合素质，靠高素质的技术团队去完成。目前仍斗争在真空产业研发岗位上的技术人才，是真空设备行业开展的希望，是中国民族工业开展的希望。我们这个队伍虽目前仍显得薄弱，但经过大浪淘沙，留下来的都是金子。随着时间的推移，人才的问题将会有好的转机。

1.小型铝制承压锅炉的材料应当符合GB3193《铝及铝合金热轧板》和GB/T3190《变形铝及铝合金化学成分》的规定。铝材的许用应力按照国家标准提供的力学性能选取，其安全系数：NB＝4．0，NS＝1．5。锅筒（壳）或者炉胆的取用壁厚不得小于4毫米。 　　2.小型铝制承压锅炉的锅筒（壳）、炉胆与相连接的封头、管板可以采用插入式全焊透的T形连接结构。 　　3.小型铝制承压锅炉的封头应当用整块铝板制造，需拼接时不得超过两块，拼接焊缝应当采用全焊透结构，并保证焊透。 　　4.小型铝制承压锅炉必须采用符合下列要求的水封式安全装置： 　　（一）水封管的直径应当根据锅炉的额定容量和压力确定，且内径不得小于25毫米； 　　（二）水封装置安装时，其有效水柱高度最大不得超过4米且只允许负偏差； 　　（三）水封管上不得装设任何阀门，同时应当有防冻措施。 　　5.小型铝制承压锅炉应当每两年进行一次水压试验，水压试验按照第二十五条规定执行。在水压试验前，应当进行必要的内外部检查。 　　6.小型铝制承压锅炉不得采用酸、碱进行清洗。

一、小型选矿厂的破碎与筛分 小型选矿厂一般受基建投资和厂地等要素限制不设查看筛分，但在原矿仓上部一定要设一个固定格筛，操控进入初碎破碎机的给料粒度。这是因为小型选矿厂虽然处理矿量较少，但原矿最大给矿粒度却依然较大，挑选粗碎设备时要统筹好处理矿量较少和最大给矿粒度较大之间的对立。现在，粗碎破碎机遍及选用PEF250×400型颚式破碎机，格筛的筛孔尺度规划为200×200mm2外，单个100吨/日的选矿厂粗碎破碎机也有选用PEF400×600型颚式破矿机，这样格筛的尺度可以规划为330×330mm2上矿石由人工在筛上击碎至200×200mm230×330mm2。固定格筛由12kg/m普通碳素钢的轻轨焊接而成。小型选矿厂的破碎流程一般都规划为二段开路流程，上面现已说到，粗碎破碎机宜选用PEF250×400型颚式破碎机，细碎破碎机宜选用PEF150×750型颚式破碎机。圆锥破碎机因为其结构杂乱，重量大，外型尺度大，报价高，所以很少选用。需求要点提出的是，挑选细碎设备，反击式破碎机和锤式破碎机因为具有结构简略、体积小、出产能力大、破碎比高，可使产品粒度到达6mm以劣等长处，应该是小型选矿厂抱负的细碎设备，笔者也曾经在规划汝阳县红星选矿厂选用过，在洛宁青岗坪金矿选矿厂运用过。出产实践证明，运用该类型破碎机可以使产品粒度到达6mm以下，与惯例破碎流程比较可以使选厂出产能力进步15%左右，出产成本下降5元/吨左右。但终究都因为其冲和反击板磨损过快，材料质量一向无法从根本上处理，终究在选厂工人的要求下，改换成PEF150×750型颚式破碎机。不过跟着科学技能的不断发展，只需高速工作的冲和反击板的材料质量可以改善，这两种设备应该成为小型选矿厂最为抱负的细碎设备 二、磨矿与分级 1、磨矿与分级流程磨矿与分级流程首要视磨矿产物的粒度来断定，就是要使选别矿藏到达单体解理。豫西一带的黄金选矿厂和有色金属选矿厂要求的产品粒度一般都在65%%—200目左右，属中硬矿石，因而，出产中根本都选用一段一闭路磨矿分级流程。 2、磨矿设备 依据各磨矿设备的特色和一段一闭路磨矿分级流程的要求，磨矿设备选用格子型球磨机比较适合，在出产实践中，根本选用的亦是格子型球磨机。但从1998年开端，一种新式的圆锥球磨机正逐渐替代传统的格子型球磨机。圆锥球磨机与传统格子型球磨机比较，首要作了如下改善：a.把球磨机排矿端改为圆锥型，去掉了格子板。这样改的长处是，钢球在排矿端圆锥体的效果下，在筒体内按球径巨细摆放，球磨机给矿端为大球，首要对刚进入筒体内的大粒径矿石发生冲击破坏，排矿端为小球，首要对小粒径矿石发生研磨破坏，这样就优化了矿石在筒体内的碎磨进程，使得球磨机的磨矿功率得到进步。这在出产实践中已得到证明。b.把球磨机两头的传动部分由轴瓦式改为双面轴承，这就使得球磨机变得装置简单，平常保养、光滑便利。圆锥球磨机的改善除以上两项外还有其它许多地方，总归，通过河南洛宁干树金矿青岗坪选厂近两年多的运用，感到该类型设备工作正常，与传统格子型球磨机比较，具有：重量轻、能耗低、噪音小、钢耗低、保护便利、出产功率高级长处。  3、分级设备 依据分级机的技能功能和产品粒度65%—200目左右的要求，分级设备宜选用高堰式单螺旋分级机。在挑选分级机的规格时，要充分考虑小型选矿厂设备小、自动化程度低、出产工作不安稳、技能操作水平差等要素，在按公式：计算出分级机规格后，实践挑选时，要添加一个规格。如：50吨/日选矿厂需求装备的分级机规格是：实践挑选时若选FLG-750，则理论上可行，而实践出产中却因为出产工作不安稳，技能操作水平差，常常使分级产品达不到要求，下降了收回矿藏的收回率。例如：河南汝阳金铅矿王坪选矿厂和汝阳付店东沟选矿厂，两座选矿厂同为50吨/日出产规格，处理的矿石性质根本相同，王坪选矿厂选用的是FLG-1000分级机，东沟选矿厂选用的是FLG-750分级机，在一九九二年全年出产中王坪选矿厂一向出产安稳，全年收回率为，而东沟选矿厂的选矿目标则时好时坏，很不安稳，全年收回率仅为,几年的出产中，他们的操作人员也进行过沟通，但东沟选矿厂的选矿目标一向没有王坪选矿厂的目标安稳，全年累计收回率均低2%以上。选用圆锥球磨机比选用格子型球磨机显着减少了装置功率。

1、水环真空泵是一种粗真空泵,由泵体、叶轮、吸排气盘、水在泵体内壁构成的水环、排气口、吸气口、辅助排气阀等组成的.它所能取得的极限压力,关于单级泵为2.66～9.31kPa；关于双级泵为0.133～0.665kPa.水环泵也可用作紧缩机,它属于低压的紧缩机,其压力范围为(1～2)X105Pa表压力　　　　2、气体由管路经阀门进入水环泵，然后经导气弯管排入气水别离器中，经气水别离器排气管排出。当作为紧缩机用时，经紧缩机排出的气水混合物在气水别离器中别离后，气体经阀门保送到需求紧缩气体的系统上去，而水则留在气水别离器中，为使气水别离器的水位坚持一定而装有自动溢水开关，当水位高于所请求水位时，溢水开关翻开，水从溢水管溢出，当水位低于请求水位时，溢水开关关闭，气水别离器中水位上升，到达所请求水位。水环泵内的工作水是由气水别离器供应的，供水量的大小，由供水管上的阀门来调整。　　　　3、水环泵在石油、化工、机械、矿山、轻工、造纸、动力、冶金、医药和食品等工业及市政与农业等部门的许多工艺过程中,如真空过滤、真空送料、真空脱气、真空蒸发、真空浓缩和真空回潮等,得到了普遍的应用。

1、小型铝制承压锅炉的材料应当符合GB3193《铝及铝合金热轧板》和GB/T3190《变形铝及铝合金化学成分》的规定。铝材的许用应力按照国家标准提供的力学性能选取，其安全系数：NB＝4．0，NS＝1．5。锅筒（壳）或者炉胆的取用壁厚不得小于4毫米。　　2、小型铝制承压锅炉的锅筒（壳）、炉胆与相连接的封头、管板可以采用插入式全焊透的T形连接结构。　　3、小型铝制承压锅炉的封头应当用整块铝板制造，需拼接时不得超过两块，拼接焊缝应当采用全焊透结构，并保证焊透。　　4、小型铝制承压锅炉必须采用符合下列要求的水封式安全装置：　　（一）水封管的直径应当根据锅炉的额定容量和压力确定，且内径不得小于25毫米；　　（二）水封装置安装时，其有效水柱高度较大不得超过4米且只允许负偏差；　　（三）水封管上不得装设任何阀门，同时应当有防冻措施。　　5、小型铝制承压锅炉应当每两年进行一次水压试验，水压试验参照《锅炉整体水压试验工艺》执行。在水压试验前，应当进行必要的内外部检查。　　6、小型铝制承压锅炉不得采用酸、碱进行清洗。

该提炭泵由中国有色院设计、主要由内机和乳机生产。     该泵是炭浆厂浸出吸附作业的辅助设备，用于提升载金炭，使浸出、吸附作业连续进行。     特点：①该泵属于离心泵，但吸入泵内的炭、矿浆混合液，不与叶轮接触，所以活性炭磨损少；②空气提升装置效率高；③体积小，便于安装在浸出或吸附槽上，操作、维修方便。     该泵的技术参数列于表1，外形和安装尺寸示于下图。     鑫海矿机生产的提炭泵技术参数列于表2。 表1、2   图

气动铝合金球阀在工业上的应用是广泛的，以下介绍下气动铝合金球阀知识及工作原理。 　　气动铝合金球阀是由旋塞阀演变而来。它具有相同的旋转90度动作，不同的是旋塞体是球体，有圆形通孔或通道通过其轴线。球面和通道口的比例应该是这样的，即当球旋转90度时，在进、出口处应全部呈现球面，从而截断流动。本类阀门在管道中可任意位置安装。 　　气动球阀是球阀配上气动执行器。气动执行器的执行速度相对较快，最快的开关速度0.05秒/次，所以通常也叫气动快速切断球阀。气动球阀通常配置各种附件，比如电磁阀、气源处理三联件、限位开关、定位器、控制箱等，以实现就地控制和远距离集中控制，在控制室里就可以控制阀门的开关。　　　　气动铝合金球阀工作原理如下：　　　　1.当气动执行器与电路和系统气源接通后，空气通过管道A或B管进入A缸(B缸)推动活塞向一端运动，从而带动旋转轴和球芯转动90°　　　　2.气动执行器顶部连动可视器，当绿色标志指向“开”字时标志阀门开启。　　　　3.回信器信号灯绿灯亮时阀门处在开启位置，而红灯亮时阀门处在关闭位置　　　　4.定位器可调节阀门管道流量5.阀座采用弹性密封结构，密封可靠，启闭轻松。　　　　6.阀杆采用有倒密封的下装式结构，阀腔异常升压时，阀杆不会被冲击。　　　　7.气动活塞式执行器采用低摩擦材料做成轴承套，缸体内外表面经硬质阳极氧化防腐处理，大大提高了气缸的使用寿命。　　　　气动铝合金球阀广泛适用于天然气、油品、化工、冶金、造纸、电力、矿业、印染、生物制药、日用化工、食品饮料、水处理及空气处理等行业的流体控制或调节控制，与自动化气动仪表配套使用。

气动缸筒用精密内径和液压无缝钢管标准（GB8713-88）是制造液压和气动缸筒用的具有精密内径尺寸的冷拔或冷轧精密无缝钢管。以上气动缸筒用精密内径和液压无缝钢管是常用的无缝钢管标准。

一般来说，含硫高的有色金属硫化矿矿石简略起火燃烧，国内外普遍存在，该类矿石有用金属氧化程度高，性质杂乱，选别难度大，现在尚无行之有用的选别技能，资源开发也不多。在大厂矿田，火烧锡石-多金属硫化矿矿石储量较大，该部分矿石含有锡、铅锑、铟锌等多种有用金属，储量丰厚，潜在价值高。其间锡石价值约占45%，能够用传统办法选别；铅、锑、锌归纳价值约占50%，但氧化率较高，别离到达10%～40%，用普通硫化矿选别办法无法取得抱负的选别目标。有必要探究有用的工艺流程和药剂准则，以到达归纳收回的意图，使难以运用的矿产资源提前得到归纳运用，给厂商和工业带来实践的经济效益，并给其他火烧硫化矿选别提供有利的学习。 一、原矿性质 （一）原矿分析 实验归纳矿样取自矿山原矿。该矿石首要有用矿藏为锡石、铁闪锌矿、脆硫锑铅矿、辉锑锡铅矿、黄铁矿、磁黄铁矿、毒砂以及稀贵金属银、铟、镉等，并含有少数的铜和铋，脉石首要是方解石和石英，试样的多元素化学分析成果见表1，矿藏组成分析见表2。 表1  实验原矿化学多元素分析成果（%）表2  实验原矿矿藏组成含量分析成果（%）（二）矿石性质特色 从原矿分析能够看出，原矿含锡档次较低，且锡石晶体嵌布粒度较细，并有较大一部分呈浸染 状嵌布于脉石与硫化矿中，特别与硫化矿亲近共生。各种硫化矿均呈以细粒为主的不均匀嵌布，且彼此嵌结比较细密，除黄铁矿磨至0.2mm以下根本解离外，其他硫化矿藏则需磨至0.1mm以下才彻底解离。其他，铅锑、锌矿藏的氧化率较高，锌矿藏的氧化率一般在11%左右，铅、锑矿藏的氧化率到达30%，最高时到达44%，35%%；一起还存在可浮性较好，性质与铁闪锌矿附近的磁黄铁矿，含量较高。 二、实验流程与药剂准则 依据矿石性质特色，该矿石属氧化矿、硫化矿混合结晶的杂乱矿石。同类矿石的生产实践标明，锡石简略过粉，硫化矿浮选粒度超越0.3mm就难以上浮，所以矿石磨至0.3mm比较适宜，该粒度不致构成严峻的锡石过粉。在此粒度下，锡石归纳解离度到达90.54%，铅锑锌矿藏的归纳解离度到达85%，浮出铅锑锌矿藏后，浮选尾矿中的锡石用重选办法处理，而铅锑矿藏则另与锌矿藏浮选别离收回。这是锡石2多金属硫化矿惯例的选别办法。因而，矿藏别离实验流程首要考虑了两个计划：铅锑优先浮选流程和全浮2铅锌别离流程。 该矿石选其他另一个要害问题是被严峻氧化的铅锑锌矿藏的浮选收回。关于氧化铅锌矿藏的浮选收回，国内外近几年首要研讨方向是：（1）研发氧化铅锌矿的选择性捕收剂，到达不必或少用完成分选的意图；（2）探究不脱泥分选工艺；（3）处理氧化锌矿与与碳酸盐的别离问题；（4）研讨氧化矿藏的选择性絮凝别离工艺；（5）深化优化惯例选矿工艺[1]。研讨工作虽然有必定的发展，但没有实质性的打破，选矿收回率低，归纳经济效益差。而大厂矿田被火烧氧化的铅锑锌矿藏又有其共同的性质特色，与氧化铅锌矿不同较大。据开始分析，该矿石被严峻氧化后，铁闪锌矿表面构成氧化铁薄膜，影响了锌矿藏的可浮性。脆硫铅锑矿表面构成硫酸铅掩盖，在矿浆中溶解亲水；Pb2＋吸附在其间的辉锑矿表面后，亲水难浮[2]。这些特色决议了实验中有必要探究共同的药剂准则，以消除影响矿藏可浮性的各种因素。所以在两个流程实验中，侧重考虑了氧化铅锑锌矿藏的活化剂和选择性捕收剂以及它们与普通硫化矿浮选剂的组合效果。 三、成果与分析 （一）优先浮选流程实验 优先浮选流程工艺简略，所以实验中首要考虑了该计划。准则流程为：磨矿2铅锑浮选2锌硫混浮2锌硫别离。浮选给矿当选粒度为－0.3mm。依据当地选矿经历，实验探究了在中性至弱酸性（pH＝6～7）矿浆条件下，选用丁铵黑药或乙硫氮做捕收剂，XSQ、或氯化做活化剂，独自或联合运用来优先浮选铅锑矿藏。开路条件实验流程图略，实验最好成果见表3。 表3  铅锑优先浮选条件实验成果（%）实验成果标明：选用铅锑优先浮选流程计划，铅锑精矿的档次和收回率均较低，较佳目标均为40%左右，锌精矿档次和收回率也偏低，只到达50%，70%左右。分析各产品粒度可知，铅锑精矿中＋0.1mm的粗粒铅锑矿藏根本上没有上浮，丢失的铅锑金属大部份是在浮锌尾矿中，阐明浮选别离的粒度过粗。其他一个原因，部分铅锑矿氧化程度较深，在没有硫酸铜参加活化的情况下，这部分铅锑矿藏很难在优先浮选中上浮。阐明优先浮选流程并不合适该矿石的选别。 （二）全浮2铅锌别离流程实验 该计划准则流程为：磨矿2硫化矿全浮2硫化矿再磨2铅锑浮选2锌硫别离。硫化矿全浮给矿当选粒度为－0.3mm。铅锑、锌别离浮选给矿当选粒度为－0.1mm。 该计划先后进行了全浮作业药剂比照实验、全浮2别离流程开路实验和闭路实验。 1、全浮作业药剂比照实验　　 实验首要探究了氯化、、XSQ、X活化剂这几种药剂，在独自运用或合作运用的情况下对被火烧的铅锑锌氧化矿藏的活化效果，流程见图1。图1  全浮作业药剂比照实验流程图 比照实验成果标明，氯化和X活化剂对氧化铅锑锌矿藏的活化效果较差，的活化效果次之，XSQ的最好。实验发现易与矿浆中游离的铜、铅金属粒子发作化学反应，构成铜、铅的硫化物沉积，而相对添加了硫酸铜、XSQ与联合运用时的药剂用量。其他，在其它药剂条件根本相同的情况下，跟着全浮粗、扫选作业硫酸用量的添加，XSQ的用量可相对地削减。 实验条件（g·t－1）：硫酸：3000；硫酸铜：450；黄药：512；2#油：147。 部分药剂比照实验成果见表4。 表4  全浮作业药剂比照实验成果（%）2、全浮2铅锌别离流程开路实验 在全浮作业药剂比照实验成果中，选定了XSQ做为氧化铅锑矿的首要活化剂，硫酸做为辅佐清洗、活化剂。实验对铅锑浮选作业的药剂准则做了比较详细的探究，先后对硫化矿按捺剂：、硫酸锌、、腐植酸钠、石灰进行了比照实验；其他，还探究了乙硫氮对铅锑矿的选择性捕收效果。流程实验较佳的比照成果见表5。 表5  铅锌别离较佳条件实验成果（%）实验成果标明：铅锑浮选作业在弱碱性矿浆条件下（pH=8左右），只选用惯例的＋硫酸锌作按捺剂，合作运用少数的捕收剂乙硫氮，通过一粗二精一扫作业，便可取得较高质量的铅锑精矿，Pb＋Sb金属含量到达45%以上，铅金属收回率到达58%左右。锌浮选作业选用石灰做黄铁矿、磁黄铁矿的按捺剂，用硫酸铜活化被按捺的锌矿藏，以少数黄药做捕收剂，通过一粗一精一扫作业，便可取得含锌48%，收回率73%以上的高质量锌精矿，锌矿藏比较照较好选。 （三）小型闭路实验 归纳比照全浮2铅锌别离流程与铅锑优先浮选流程的小型开路实验成果，全浮2铅锌别离流程的选别目标较好，故小型闭路实验仅选用该流程计划。与开路实验比较，闭路实验流程别离添加了一次铅精选和一次锌精选作业，以消除中矿循环回来对铅、锌精矿质量的不良影响，详细实验流程见图2。闭路实验成果见表6。图2  闭路实验流程 表6  闭路实验成果P%四、结语 1、大厂矿田火烧锡石2多金属硫化矿铅锑锌矿藏以表面严峻氧化为主，表面的氧化掩盖物严峻影响了矿藏的可浮性。 2、硫酸与XSQ归纳效果能铲除矿藏表面严峻氧化的多种掩盖物，使铅锑锌矿藏相对简略上浮。 3、乙硫氮对被氧化过的铅锑矿藏有较好的捕收效果。 4、选用全浮2铅锌别离工艺，用XSQ和乙硫氮别离做氧化铅锑矿的活化剂与选择性捕收剂，可取得较好的选别目标：铅锑精矿档次到达44.95%、收回率为60.92%；锌精矿档次到达46.37%、收回率为81.17%；全浮选尾矿中锡金属的收回率到达89.16%。 参考文献： [1] 方启学.西部氧化铅锌资源提取根本思路讨论[J].矿冶,2002,75－78（增刊）:200. [2] 胡为柏.浮选（修订版）[M].长沙:中南工业大学.

为了简化流程，研讨用隔阂电积来替代图1流程中的铁粉置换和再生工序。其原理是在操控恰当电位的情况下，让铋在隔阂电解槽的阴极复原：阳极则发生铁的氧化反响：图1  铋锡中矿浸出－铁粉置换提铋工艺流程图 该流程的技能关键是电极电位的操控和溶液透过隔阂速度的操控。在阴极区，溶液中首要的阳离子是Bi3＋、Fe2＋和H＋、在阳极区，溶液中首要的阳离子是Bi3＋、Fe3＋和H＋，为使阳极区的三价铁不致在阴极放电而下降电流效率，应选用恰当的隔阂材料把阴、阳极分隔，阴极区液面应高于阳极区，并操控电解液的浸透速度，使流速与二价铁的氧化速度适当。 此工艺与－铁粉置换法比较，流程简略。但由于溶液中铁离子浓度较高，电积进程在电场力的效果下三价铁会不可避免地透过隔阂在阴扳复原，使电流效率下降（电流效率42%～50%），操作进程比较严厉。

选矿厂是矿山出产的首要环节之一。选矿厂的规划，有必要遵循党的路线和有关政策、政策，依据矿山建造的总体规划进行。    一般应优先挖掘档次高、矿石可选性好、运送便当、供电和供水条件好、基建土程是少的矿区。这样做出资少、上马快，有利千赶快发挥出资作用。，矿山建造的次序，应该是先上采矿，后建选矿厂，两者建造进展有必要联接,一起构成出产能力。    一、选矿厂规划的断定    选矿厂的规划,一般应依据主管部分下达的规划任务书断定,在拟定规划任务书断定选矿厂规划时,应考虑下列问题：    （一）依据国家的需求，地质资源和矿床赋存状况，选矿厂的建厂条件，以及在技能上的或许和经济上的合理来断定选矿厂的规划。    （二）有必要仔细遵循履行“鼓足干劲,力争上游,多快好省地建造社会主义”的总路线。发扬“自给自足,艰苦奋斗”的精神，一般可以一次建成到达规划规划，也可依据出资、设备直销等状况,分期建造,逐渐到达规划规划。    （三）断定选矿厂规划时,有必要在矿山挖掘技能条件答应的状况下,考虑合理的效劳年限。选矿厂的效劳年限按B+C1级的矿床工业储量进行核算，C2级储量一般做为建造远景规划之用。    小型有色金属选矿厂的效劳年限一般应为十年左右。可是关于国家迫切需求的金属,或因特殊原因需加速回采的矿山以及某些简易小型有色金属选矿厂，其效劳年限可以恰当缩短。    关于边探边采的矿山，应当操控有三至五年的开辟矿量，此开辟矿量可作为断定选矿厂规划的依据。    二、选矿厂的作业准则    选矿厂的作业准则，一般为全年接连作业制。各工段设备作业率应依据外部运送、供电、备品配件直销,检修配备水平缓工段性质来断定。    小型有色金属选矿厂冶金体系规则每年作业日为330天及306天两种作业准则。依据现在小型选矿厂的出产状况,选用306天的接连工用准则比较适宜,若自建柴油发电站,则年作业天数还可恰当削减。设备年作业率可参阅下表选取。   三、选矿实验    选矿工艺流程的断定，一般应依据实验研讨单位提交的实验报告或参阅相似选矿厂的出产实践材料进行。    1、选矿试样有必要具有必定的代表性。其技能要求由规划、实验研讨单位会同地质部分一起提出。    2、实验规划，首要决定于矿石性质的杂乱程度、选用的工艺办法和拟建选矿厂的出产规划。一般应有实验室小型闭路实验材料，对简略、易选矿石，有实验室流程实验材料或有相似选矿厂的出产实践材料即可。对杂乱难选的多种类矿石，则应该有接连性实验材料。    3、选矿实验的内容和深度有必要满意规划的需求，其间应特别留意归纳使用及“三废”处理。    四、厂址挑选[next]    厂址挑选是一项政策性强，考虑要素多,比较杂乱的作业。不公要考虑原矿和产品运送、供电、供水、尾矿运送和堆存、工程地质条件、土石方工程量及施工建造的合理条件；还应侧重考虑对农业的影响。正确地挑选厂址,是保证矿山长时间合理出产的重要要素。厂址的断定,有必要在深入细致的查询研讨作业基础上，归纳考虑各项要素,进行多计划全面的技能经济比较。在详细作业中一般需考虑下列要素：    1、挑选厂址有必要仔细遵循“以农业为基础”的政策。要留意节省用地,不占良田,少占家田,不阻碍农田水利建造,在或许条件下，结合施工造田，援助农业。    2、要充分使用天然地势，尽或许使用20°-25°的山坡，且工程地质条件好的地段建厂，削减土石方工程量,完成矿浆和尾矿自流或半自流。    3、选矿厂厂址，对浮选厂来说，一般应接近矿山首要坑口或井口以削减原矿运送费用。但关于重选厂来说,因为用水量大，供水费用高,厂址接近水源较适宜；但当矿区距水源较远时,则需求对原矿运送和供水进行技能经济归纳比较后断定。    4、挑选选矿厂厂址的一起,要特别留意尾矿库的挑选。小型有色金属选矿厂的尾矿产率一般占原矿的80-98%。因而关于尾矿的运送和堆积问题,在厂址挑选上占很重要的位置。对钨矿选厂还要考虑堆积废石的场所。废石量一般为出窿原矿的一半。废石堆要尽量设在选矿厂邻近的沟谷凹地中，以削减运送费用。    5、选矿厂厂址不该安置在矿体上和洪水水位标高以下,也不该安置在塌落边界内和爆炸风险区内。并应留意避开有不良的工程地质条件（如断层、滑坡、岩洞及或许呈现的坍塌）的地段。    6、依据矿山的资源状况，挑选选矿厂厂址时，要考虑恰当的开展地步。    五、尾矿设备    尾矿设备是矿山出产中的重要环节，并与居民安全和农业出产有严重联系。因而，在规划（建造和出产）中,都有必要予以十分重视。选矿厂规划有必要有必要并且牢靠的尾矿处理设备，应设尾矿储存库。在规划尾矿时,有必要考虑下列一些要素：    1、尾矿库占地面积应尽或许小，但又有必要有满意的储存容积。建筑尾矿库的最有利地势是山沟、凹地,且要求筑坝及排洪工程量小,而构成的储存容量大。小型选矿厂总容积最好能满意选矿厂在规划效劳年限内排出悉数尾矿的需求。    2、尾矿库的设置应不影响矿山、城市和居民区的安全；不影响环境卫生,不污染河流及不危害农、牧、渔业出产；保证尾矿排水可以最大极限地弄清并使所搀杂的有害成分不超越国家规则标准。    3、尾矿库应尽量设置在低于选矿厂的当地，以便当用自流方法运送尾矿，这样将下降运营费用。    尾矿的水力运送尽量选用明渠自流。当有必要选用压力与自流相结合的运送方法时，应尽量延伸自流部分的长度，削减砂泵段数。    4、尾矿库的初期坝，坝高应在保证弄清水间隔和洪水期调洪容积所需高度的基础上，再留1.5米安全高度。初期坝坝高应能储存不少于半年尾矿量的容积，并尽量使用尾矿堆坝。    六、外部供水、供电、交通运送    选矿厂应有牢靠的供水水源和必要的供水设备，保证出产和日子用水,挑选水源尽量避免与农业争水。在水源比较缺少的当地，应考虑使用回水或坑内水。浮选厂使用回水或坑内水时，需进行实验，以断定使用的合理性。    选矿厂供水的运送体系,应尽量自流。当不能自流时,一般应选用分段低压和单管运送。但应设有容积满意的贮水池,其容积一般为6-10小时（考虑事端贮水容积）的出产用水量（重选厂2-4小时）。    选矿厂电源应优先选用由电力网供电，当外部供电有困难时，才考虑自建电厂。    在自建电厂时，应尽量争夺建造水电站或火电站；当煤、水直销有困难，且负荷不大时，才可建柴油发电站。电厂应有50%以上的备用容量。    选矿厂使用牢靠的运送体系和相应的运送能力。    外部运送方法应依据运送量、运送间隔、效劳年限和建造条件等要素，通过技能经济比较后断定。    小型有色金属选矿厂运送量不大，效劳年限又不长，有水上运送条件的，尽量选用水运；无水运条件者，一般选用公路运送。公路的标准和技能条件，应依据国家规则的标准履行。

液压和气动缸筒用精密内径无缝钢管（GB8713-88）是制造液压和气动缸筒用的具有精密内径尺寸的冷拔或冷轧精密无缝钢管。液压气动缸筒用精密内径无缝钢管标准要遵守。

气动工具根据其基本工作方式可分为旋转式(偏心可动叶片式)和往复式(容积活塞式)，一般气动工具主要由动力输出部分、作业形式转化部分、进排气路部分、运作开启与停止控制部分、工具壳体等主体部分，当然气动工具运作还必须有能源供给部分、空气过滤与气压调节部分以及工具附件等。 　　工具附件 　　这里的工具附件是指安装在气动工具本体上直接与工件直接接触的工具，气动三联件承担了该项任务。气动三联件主要由气压表、过滤器、油雾器、调压器等部分组成，其中过滤器中内置滤芯，在使用一段时间后要进行维护清洗、定期更换;这样的压缩空气不进行任何处理，直接进入气动马达，则将导致马达寿命大大缩短，从而致使整把工具动力输出不足、且不稳定，易造成马达等零部件连环损坏的现象，为此在由管道输送的压缩空气至气动工具之间，必须设置压缩空气过滤、调节装置，包括各类气动套筒、接杆、转换接头、刀头等。 　　动力输出部分 　　它是气动工具主要组成部件之一，主要有气动马达及动力输出齿轮组成，它依靠高压力的压缩空气吹动马达叶片而使马达转子转动，对外输出旋转运动，并通过齿轮带动整个作业形式转化部分运动。按定子与转子是否同心，气动马气动马达可分为同心马达和偏心马达，按进气孔的数量多少，可分为单进气孔马达、双进气孔马达和多进气孔马达等。无论是何种形式的气动马达，都是依靠压缩空气吹动马达叶片带动转子旋转的，马达叶片在高速旋转时，时刻与定子内壁发生摩擦，它是马达内最为常见的易损部件，因而它对压缩空气的质量和压缩空气中是否含润滑油分子要求很高。 　　作业形式转化部分 　　它主要是将马达输出的旋转运动进行相应的转化。在汽车制造业中，由于以螺纹联接的方式甚多，大部分是旋转运动，当然也有直线往复运动。对于不同类型的气动工具，作业形式转化部分主要分为机械式离合器及行星齿轮组、摩擦片式离合器及行星齿轮组、液压油缸、扭力杆及锤打块组等。以上部件均以旋转运动为基础的重要部件，它决定着该气动拧紧工具的扭力大小、转速快慢、拧紧精度等重要参数，由于它不停的离合、受压或扭矩转变，故它的组成部件易受损坏。 　　进排气路部分 　　显而易见，进排气路部分是压缩空气进出的相关通道，是保障马达正常运动的能源供给系统。 　　运动开启与停止控制部分 　　即通常所述的气动开关，由于它时刻和操作人员及外界物体直接接触，且多工程塑料制品，故易出现损坏。 　　能源供给部分 　　压缩空气主要是空压机将大气进行压缩后而形成的，由压缩空气管道输送至相关的用气电，且呈脉动状。 　　空气过滤及气压调节部分 　　由于压缩空气通常是通过无缝钢管制造的管道进行输送的，在长期使用时，其内壁的锈蚀物、压缩空气中的水分、粉尘等将不断形成。若这样的压缩空气不进行任何处理，直接进入气动马达，则将导致马达寿命大大缩短，从而致使整把工具动力输出不足、且不稳定，易造成马达等零部件连环损坏的现象，为此在由管道输送的压缩空气至气动工具之间，必须设置压缩空气过滤、调节装置，气动三联件承担了该项任务。气动三联件主要由气压表、过滤器、油雾器、调压器等部分组成，其中过滤器中内置滤芯，在使用一段时间后要进行维护清洗、定期更换。

慈溪飞纳得电器厂(简称“飞纳得电器”)是一家专业生产销售电动机保护器、电源保护继电器、相序继电器的公司。主要产品有：三相电源保护器、电动机综合保护器、缺相保护器、断相保护器、断相与相序保护器、三相过载保护器、智能电动机保护器、微电脑电动机保护器、电动机综合保护器、电源保护继电器、浪涌保护器，温控器、防爆开关、防爆控制箱、自动扶梯同步率测试仪、独立式汽车空调控制器、汽车风机无级调速器、锅炉液位仪等，为国内各大电梯厂、火力发电厂、汽车厂做配套等 　　离心泵是各种水力机械中应用较广泛的一种，是和我们日常生活和生产活动联系较紧密习一种机械。 　　二、工业工程 　　(一)固体颗粒液体输送 在工业工程中，用液体来输送固体颗粒的流体机械称为固液两相流泵，也称杂质泵。杂质泵是适用于输送各种形状固体物的泵类产品，如矿山输送尾矿的尾矿泵、洗煤厂使用的泥浆泵、电站除灰的灰渣泵和河道疏浚的挖泥泵等，已广泛应用于冶金、石化、食品等工业和污水处理、港口河道疏浚等作业中。近10年来，矿山、能源工业中，固体物管道输送技术迅速发展，杂质泵的需求日趋增加。同时，在现代科学技术的推动下，杂质泵趋于向高寿命、高效率、多品种的方向发展。目前世界上各类工业中主要应用的杂质泵有三类：离心泵、隔离泵和隔膜泵，离心式杂质泵占绝大多数。离心式杂质泵按不同用途又分为污水泵、齿轮泵、泥浆泵、砂泵、挖泥泵和砂砾泵等。还有几种特殊的离心杂质泵， 　　该泵特点： 　　1)无填料密封及其它轴封装置，也不需要压力水轴封，被输送的介质不会被稀释。没有因轴封装置的磨损而带来的频繁维修和功率损失; 　　2)物料入口垂直向上敞开，运行过程中不会产生气堵和空化现象，适宜工作流量在较大范围内频繁变化，并可以空转运行; 　　3)叶轮与盖板之间的回流间隙可以在外部调整; 　　4)结构简单，运行可靠，维修方便。 　　(二)石油及化学工业 　　1石油工业中的离心泵 　　电动潜油离心泵是应用较广泛的一种无杆抽油设备，把电动机和离心泵一起下到井下与油管相连，电动机通过电缆与地面电源连接，它的井下机组由多级离心泵、保护器和潜油电动机组成。电动潜油离心泵特别适用于油田注水开发中的中、后期时油井的大排量抽油。 随着油井开采的不断深入，油井中的油气含量逐渐降低，为了充分进行进一步开采，应往油井中注水和加注化学药剂。大功率高压大流量离心泵(多级离心泵或高速离心泵)是注水的关键设备。 　　油气抽到地面后，经过收集和计量汇集到集油站，经过油气初步分离，再转输到联合站进行加热分离、脱水、原油稳定，污水经过沉降、过滤，天然气经过脱轻质油、脱水，较后变成原油、天然气、净化水和轻质油四种合格产品，然后将分离后的原油和天然气直接送到炼油厂或通过管线输送到各使用单位。在集输过程中离心泵起着输送液体的作用，是集输过程不可缺少的。 　　我们的产品主要为国内客户有：上海大众汽车，富士康集团，三菱集团，铃木集团，天津起重，通用电气等，出口欧洲和台湾，日本东南亚等国家。 　　创建于1992年，位于慈溪市城北，风景秀丽的杭州湾畔，东离栎社国际机场60公里，北仑港码头40公里，离铁路货站5公里，329国道横贯慈溪市区，沪、杭、甬高速公路相连，交通十分便捷。公司占地面积45000㎡,资产总额8500万元，员工1200余人，研发团队60余人，本科及以上研发人员25人，工程师技术人员30多人，测试团队50多人，以工业电器为主导，集研发、制造、贸易、服务等功能于一体的科技型企业，在单片机开发和嵌入式软件方面拥有一支专业技术团队和十多年的开发经验，擅长单片机技术在工业控制、电力电子、汽车电子等领域的应用。 　　公司已通过ISO9001:2000质量体系认证，部分产品通过欧盟CE认证,ROHS认证。截止到2008年底，共申请专利15项、其中发明专利6项。拥有软件著作权登记2项。

作为一个锂离子电池出产和消费大国，我国现已根本构成从矿产资源、电池材料和配件到锂离子电池及终端使用产品的完好产业链。近年来，我国锂离子电池商场一向坚持快速增长的方式，我国锂离子电池商场规模由2011年的277亿元增至2015年的850亿元，年均复合增长率高达32.4%。以下就介绍锂离子电池隔阂和铝塑膜技能。 隔阂 1锂离子电池隔阂的效果 隔阂是锂离子电池的重要组成部分，它坐落电池内部正负极之间，确保锂离子通过的一起，阻止电子传输。隔阂的功用决议了电池的界面结构、内阻等，直接影响电池的容量、循环以及安全功用等特性，功用优异的隔阂对进步电池的归纳功用具有重要的效果。2锂离子电池对隔阂的要求 锂离子电池对隔阂的要求包含： （1）具有电子绝缘性，确保正负极的机械隔绝； （2）有必定的孔径和孔隙率，确保低的电阻和高的离子电导率，对锂离子有很好的透过性；（3）耐电解液腐蚀，有满足的化学和电化学安稳性，这是因为电解质的溶剂为强极性的有机化合物； （4）具有杰出的电解液的浸润性，并且吸液保湿才能强； （5）力学安稳性高，包含穿刺强度、拉伸强度等，但厚度尽或许小； （6）空间安稳性和平坦性好； （7）热安稳性和主动关断维护功用好； （8）受热缩短率小，不然会引起短路，引发电池热失控。除此之外，动力电池一般选用复合膜，对隔阂的要求更高。 3锂离子电池隔阂分类 依据物理、化学特性的差异，锂电池隔阂能够分为：编织膜、非编织膜（无纺布）、微孔膜、复合膜、隔阂纸、碾压膜等几类。尽管类型繁复，至今商品化锂电池隔阂材料首要选用聚乙烯、聚微孔膜。 4锂离子电池隔阂工艺 现在，锂离子电池隔阂制备办法首要有湿法和干法。湿法又称相别离法或热致相别离法，将液态烃或小分子物质与聚烯烃树脂混合，加热熔融后，构成均匀的混合物，然后降温进行相别离，限制得膜片，再将膜片加热至挨近熔点温度，进行双向拉伸使分子链取向，较后保温必定时刻，用易挥发物质洗脱残留的溶剂，制备出彼此贯穿的微孔膜。干法是将聚烯烃树脂熔融、揉捏、吹膜制成结晶性聚合物薄膜，通过结晶化处理、退火后，得到高度取向的多层结构，在高温下进一步拉伸，将结晶面进行剥离，构成多孔结构，能够添加薄膜的孔径。湿法和干法各有优缺点，其间，湿法工艺薄膜孔径小并且均匀，薄膜更薄，可是出资大，工艺杂乱，环境污染大；而干法工艺相对简略，附加值高，环境友好，但孔径和孔隙率难以操控，产品难以做薄。5两种锂离子电池隔阂工艺中心技能 关于湿法工艺来说，树脂与添加剂的挤出混合进程以及拉伸进程是该工艺的两大中心问题。挤出进程要求物料混合效果好、塑化才能强、挤出进程安稳，拉伸进程决议了分子链的取向以及制孔剂散布是否均匀。关于干法工艺来说，除了挤出混合进程外，熔融牵伸比以及热处理都是中心进程。 现在，全球制作隔阂的供应商以湿法为主，湿法隔阂的报价较贵，未来湿法隔阂在动力电池中仍将走高端的商场道路，而中低端动力电池仍将以干法为主。 6全球锂离子电池隔阂厂商全球范围内的锂离子电池隔阂的商场需求量呈逐年递加的趋势，隔阂出货量从2009年的2.4亿平米增至2014年的11.85亿平米。日本旭化成、日本东燃化学以及美国Celgard（Celgard于2015年2月被湿法技能代表公司旭化成收买，干法出产线停产并新树立湿法出产线）是隔阂三巨子，占有的全球商场比例曾高达77%。但跟着韩国和中国厂商的兴起，三巨子的比例在快速下滑，2014年占比56%左右。 7我国锂离子电池隔阂距离 锂电池隔阂是四大材料中技能壁垒较高的部分，其本钱占比仅次于正极材料，约为10%——14%，在一些高端电池中，隔阂本钱占比乃至到达20%。 我国锂离子电池隔阂在干法工艺上现已获得重大打破，现在现已具有世界一流的制作水平。但在湿法隔阂范畴，国内隔阂厂商受限于工艺、技能等多方面要素，产品水平还较低，出产设备首要依靠进口。我国的隔阂产品在厚度、强度、孔隙率一致性方面与国外产品有较大距离，产品批次一致性也有待进步。 铝塑膜 1锂离子电池铝塑膜的效果 铝塑膜是锂离子电池五大材料之一，是软包锂电池封装材料。铝塑膜由外层尼龙层/粘合剂/中间层铝箔/粘合剂/内层热封层，共五层组成，每层功用要求都比较高。典型的铝塑膜结构如下图所示：2锂离子电池对铝塑膜的要求 铝塑膜的隔绝才能、耐穿刺才能、电解液安稳性、耐高温性和绝缘性影响着锂离子电池的使用功用。任何一个方面有所缺失，都有或许导致电池功用下降，直接作废。铝塑膜选用精细涂布技能出产，现在，日本厂商具有世界上较先进的精细涂布技能。3锂离子电池铝塑膜工艺 干法和热法工艺是铝塑膜首要选用的出产工艺。干法工艺是铝和聚用粘合剂粘结后直接压合而成，热法工艺是铝和聚之间用MPP接着，在缓慢升温升压热压合而成。 干法出产的铝塑膜薄，外观好，具有优秀的深冲功用和防短路功用，且工艺简略、本钱低，但是与热法比较，耐电解液和抗水功用较差；热法的优点在耐电解液和抗水功用好，可是深冲成型功用、防短路功用不如干法，外观和裁切性差。 4全球锂离子电池铝塑膜厂商 在软包锂电池中铝塑膜起到要害的效果，一般占到电芯本钱的15-20%左右。但是国内因为技能的缺乏，铝塑膜商场占比十分少，占比缺乏5%。现在国内铝塑膜商场90%比例被日本供应商独占，首要是DNP（大日本印刷）、电工和T&T占有。铝塑膜作为没有完成国产化的锂电材料，其毛利率高达60-80%。据估计，现在铝塑膜全球商场空间仅为数十亿元，跟着下流需求放量，职业增速有望超越40%，潜在商场规模将达百亿等级。 5我国锂离子电池铝塑膜距离 作为软包电池的中心材料，铝塑膜的出产技能难度远高于隔阂、正极、负极、电解液，是锂电池职业界三大高技能之一。从产品功用上看，我国铝塑膜产品与国外产品存在较大距离，首要表现在：铝箔表面处理工艺落后、污染大；铝箔的水处理会发生“氢脆”，导致铝塑膜耐拆度差；铝箔表面挺度不行，良品率差；聚与高导热的铝箔表面复合时易弯曲，发生层状结晶；国内胶粘剂配方工艺较差，易呈现分层剥离问题。 因为这些出产工艺技能的缺乏，我国出产的铝塑膜产品冲深较大在5mm左右，一直无法到达杰出的功用要求。而国外可到达8mm，有的乃至到达12mm，整体与国外产品还有必定距离；厚度方面，国内铝塑膜较薄只能做到70μm，量产的有112、88和72μm，而日本铝塑膜较薄能够做到40μm，65和48μm的也完成量产。 为何铝塑膜的制作技能难以打破，整体来说首要是材料、设备、工艺方面存在缺乏，其技能难度首要在于工艺的操控—反响条件的精确操控。

前  言 赤铁矿在我国的铁矿资源中占有相当大的比例，赤铁矿与磁铁矿相比，大部分赤铁矿嵌布粒度细、含泥量大，选矿难度较大。因此自“六五”以来我国就把赤铁矿作为国家的科研攻关项目，并且取得了丰硕的成果。一些大型赤铁矿矿山在选矿工艺、设备和药剂等方面积累了许多经验，取得了较好的选别指标。由于大多数工艺流程复杂、设备投资多和选矿成本高等缺点，因此对于一些中小型的赤铁矿矿山，尤其是赤铁矿与磁铁矿混合的中小型矿山来说，这些工艺难以被采用。我国大型赤铁矿矿山较少，而中小型赤铁矿矿山较多，因此研究适合于中小型赤铁矿矿山的选矿工艺尤为重要。 本文对某服务年限短的小型赤铁矿选矿进行了选矿试验研究，对该小型赤铁矿矿山提供了经济合理的选矿工艺流程。本研究也可以为其它小型赤铁矿选矿厂起到参考作用。 一、矿石性质 （一）矿石的主要化学成分 该矿属鞍山式沉积变质氧化赤铁矿、磁铁矿矿床。该矿石的主要化学成分分析列于表1。（二）矿物组成 磁铁矿绝大部分受到不同程度的赤铁矿交代，形成假象与半假象赤铁矿，少量褐铁矿，氧化程度较深，铁矿物呈粒状单晶或集合体浸染在脉石中，与脉石矿物(石英为主，少量绿泥石等)相问呈条带状分布。 金属矿物主要以假象赤铁矿、磁铁矿和半假象赤铁矿为主，脉石矿物以石英、绿泥石为主。其矿物组成见表2。（三）铁矿物的嵌布特征 1、磁铁矿(Fe3O4) 磁铁矿呈半自形粒状单晶或集合体浸染于脉石中或与脉石相间呈条带状分布。磁铁矿大部分被半假象赤铁矿沿边缘和裂隙进行交代，半假象赤铁矿很难与磁铁矿分割，因而显铁磁性。磁铁矿呈粗、中、细粒嵌布，磁铁矿嵌布粒度0．02～0．6mm。 2、赤铁矿(Fe203) 半假象赤铁矿呈网格状、不规则粒状、脉状沿磁铁矿的边缘、裂隙进行交代，完全被赤铁矿交代(呈磁铁矿假象)或微量磁铁矿残留。假象赤铁矿不显铁磁性，而显较强的电磁性。半假象赤铁矿粒度为0．015～1．6mm。假象赤铁矿粒度0．01～1mm。 3、褐铁矿(Fe203·nH20) 褐铁矿呈脉状、不规则粒状、蜂窝状、星点状嵌布在脉石中。褐铁矿粒度0．005～0．6mm。 二、选矿试验 （一）磁选－重选(重选采用单一摇床设备)联合流程方案试验 由于该矿为赤铁矿与磁铁矿的混合矿，因此对该矿进行了先磁选回收磁铁矿，然后磁选尾矿。由表3试验结果可以看出，采用磁选一重选(重选采用单一摇床设备)联合流程时可以获得产率为38．43％、铁品位为64．42％、铁回收率为70．53％的总铁精矿。 （二）磁选－重选(重选用螺旋溜槽作粗选，摇床作精选)联合流程试验 由于磁－重联合流程中使用摇床作为赤铁矿的分选设备时，需要摇床台数多，占地面积大，投资比较多，因此采用处理量比较大的螺旋溜槽处理磁选尾矿，预先抛尾，粗精矿用摇床精选，可以减少摇床台数。因此，对磁选尾矿进行了试验，试验流程见图2，试验结果见表4。由表4试验结果可以看出，采用磁一重联合流程处理该铁矿时，重选使用螺旋溜槽预先抛尾，用摇床精选螺旋溜槽精矿，可以取得铁品位65．56％，铁回收率63．11％的高质量铁精矿，加上摇床中矿铁的回收率，铁总回收率为69．78％，此时铁精矿品位63．41％。 （三）浮选－磁选联合流程方案试验 经过详细的磨矿细度试验、捕收剂种类试验、碳酸钠用量试验、抑制剂种类试验、抑制剂用量试验、捕收剂用量试验后，最终确定了浮选的最佳试验流程。为了回收浮选尾矿中损失的铁，对浮选尾矿进行了弱磁选试验，试验流程见图3，试验结果见表5。由表5试验结果可以看出，采用浮选-磁选联合流程时可以获得产率为40．27％、品位为62．37％、回收率为72．36％的总铁精矿。   四、结果讨论 由以上试验结果可以看出，采用磁选-重选(重选采用单一摇床设备)联合流程方案处理该铁矿石时可以取得产率17．09％、铁品位69．40％、铁回收率33．79％的磁选铁精矿，磁选尾矿用摇床处理可以取得产率21．34％、铁品位60．43％、铁回收率36．74％的重选精矿，总铁精矿的铁品位64．42％，铁回收率70．43％。尽管用摇床选别铁回收率较高，但用摇床选磁选尾矿，需要的摇床台数多，占地面积大，投资相应比较多。为了节省投资，用处理量较大的螺旋溜槽处理磁选尾矿，预先抛除尾矿，螺旋溜槽精矿用摇床精选，尽管铁回收率低一点，但铁精矿质量较高，更重要的是流程简单、适应性强、节省投资、简单易行，对小型矿山来说有利于加快投产。而用浮选一磁选联合工艺流程方案处理该铁矿，虽然铁回收率较高，但是铁精矿品位较低，并且浮选处理时需要消耗大量的浮选药剂，使生产成本提高，对于小型赤铁矿选矿厂来说，不利于维护和管理。 因此对该小型赤铁矿选矿厂来说，使用磁选～重选联合流程(重选使用螺旋溜槽和摇床组合)比较适宜。该流程简单、技术经济较合理，而且对矿石性质变化适应性比较强。 五、结  论 （一）该赤铁矿采用磁一重联合流程处理，重选用螺旋溜槽预先抛尾，用摇床精选螺旋溜槽精矿时，可以取得铁品位65．56％，铁回收率63．11％的高质量铁精矿，加上摇床中矿的铁，可以获得铁精矿品位63．41％、铁回收率为69．78％的总精矿。 （二）该工艺流程简单、适应性强、节省投资、简单易行，对服务年限短的小型赤铁矿矿山来说，有利于加快投产，快速收回成本。此流程也可以为其它小型赤铁矿选矿厂起到参考作用。

什么是陶瓷隔膜　　陶瓷涂覆特种隔膜：是以PP，PE或者多层复合隔膜为基体，表面涂覆一层纳米级三氧化二铝材料，经过特殊工艺处理，和基体粘接紧密，显著提高锂离子电池的耐高温性能和安全性。陶瓷涂覆特种隔膜特别适用于动力电池。　　锂离子电池对隔膜的要求　　隔膜性能决定了电池的内阻和界面结构，进而决定了电池容量、安全性能、充放电密度和循环性能等特性。因此需满足如下一些特性：　　好的化学稳定性：耐有机溶剂；　　机械性能良好：拉伸强度高，穿刺强度高；　　良好的热稳定性：热收缩率低；较高的破膜温度；　　电解液浸润性：与电解液相容性好，吸液率高。　　三氧化二铝作为一种无机物，具有很高的热稳定性及化学惰性，是电池隔膜陶瓷涂层的很好选择。　　陶瓷隔膜对氧化铝的性能要求　　粒径均匀性，能很好的粘接到隔膜上，又不会堵塞隔膜孔径；　　氧化铝纯度高，不能引入杂质，影响电池内部环境；　　氧化铝晶型结构的要求，保证氧化铝对电解液的相容性及浸润性。　　涂覆氧化铝隔膜的优点　　耐高温性：氧化铝涂层具有优异的耐高温性，在180摄氏度以上还能保持隔膜完整形态；　　高安全性：氧化铝涂层可中和电解液中游离的HF，提升电池耐酸性，安全性提高；　　高倍率性：纳米氧化铝在锂电池中可形成固溶体，提高倍率性和循环性能；　　良好浸润性：纳米氧化铝粉末具有良好的吸液及保液能力；　　独特的自关断特性：保持了聚烯烃隔膜的闭孔特性，避免热失控引起安全隐患；　　低自放电率：氧化铝涂层增加微孔曲折度，自放电低于普通隔膜；　　循环寿命长：降低了循环过程中的机械微短路，有效提升循环寿命。　　锂电池隔膜用高纯三氧化二铝技术指标

优势一：电流过大时，能够阻断电流。PP/PE材料的锂电池隔膜是通孔，当电流过大时，很容易造成穿孔现象，进而造成锂电池燃烧或者爆炸，而用高纯氧化铝（VK-L500G）作为涂层材料与粘合剂一起使用涂覆在PP/PE材料表面可以起到调孔的作用，这是因为高纯氧化铝为板状晶体结构，当电流过大时，材料发热，进而板状晶体结构的高纯纳米氧化铝涂层材料就会体积膨胀，就会闭合锂电池隔膜上的电流传导孔，从而起到阻断电流的作用，当温度降下来时，材料体积会收缩，这时隔膜上的电流传导孔就会重新打开，利用该材料特殊的物理和化学性能，可以大大提高锂电池的安全性能，从而为大功率锂电池高能量安度且安全可靠充放电提供了可能。　　优势二：高纯纳米氧化铝（VK-L500G）还具有非常优良的导热性能，电池温度过高里，这种材料可以很好地进行热量传导，从而解决了PP/PE材料导热性差的问题。　　优势三：高纯纳米氧化铝（VK-L500G）材料还具有优良的阻燃性，这是因为高纯氧化铝材料本身就是非常优良的阻燃剂，即使因为温度过高，达到燃烧零界点，该材料的良好的阻燃性能会阻止大范围的燃烧甚至爆炸。

一、技能称号 铜钼矿尾矿膏体干堆排放技能 二、适用范围 矿山选矿厂商 三、技能内容 (一)基本原理 尾矿浓缩构成膏体，膏体管道运送多点排放，干式堆存。能够使选矿厂高效运用选矿废水，对高寒干旱缺水区域矿山出产节能减排含义深远。 (二)关键技能 尾矿沉降环境、尾矿流体力学分析、尾矿浓缩设备结构与絮凝剂增加、膏体运送、多点排放的科学结合。 (三)工艺流程 混合浮选尾矿通过管路给入到尾矿车间的Φ40m深锥稠密机内，参加絮凝剂进行尾矿絮凝沉降，深锥底流的膏体由喂料泵给入隔膜泵，再由隔膜泵泵入到尾矿坝进行膏体排放。深锥溢流水即选矿废水直接回来高位水池循环运用。 四、首要技能指标 尾矿底流浓度66-68%。 五、技能现状与典型实例 技能现状：膏体排放工艺使用2年多，通过进行深锥稠密机理的深入研讨，进行高寒高纬度尾矿膏体堆存的安全性、环保性工业出产，到达充分运用膏体排放进步运用选矿废水资源，进步尾矿堆存实质安全意图，技能老练。 典型用户(实例):已施行的典型事例一：乌山一期项目项目建造规划及建造条件建造规划乌山一期项目，处理量30000t/d建造条件高寒高纬度干旱区域建造大型现代化矿山厂商首要改造内容及设备首要改造内容通过沉降、矿浆流体力学分析，改进深锥稠密机结构及絮凝剂增加，进步尾矿沉降作用及废水运用率。首要设备Φ40m深锥稠密机、往复式活塞隔膜泵DGMB450/8出资与效益出资额28亿建造期1.5年资源效益盘活低档次铜矿体（档次铜0.24%、伴生钼0.017%）矿石量22811.68万吨。经济效益年利润6.3亿出资回收期6.7年已施行的典型事例二：乌山二期建造项目项目建造规划及建造条件建造规划乌山二期建造项目，处理量35000t/d建造条件高寒高纬度干旱区域建造大型现代化矿山厂商首要改造内容及设备首要改造内容运用国际上最大深锥稠密机及国内自主知识产权隔膜泵，进步尾矿沉降作用及废水运用率。首要设备Φ43m高压深锥稠密机、往复式活塞隔膜泵DGMB630/6出资与效益出资额35亿建造期1年资源效益盘活低档次铜矿体（档次铜0.24%、伴生钼0.017%）矿石量22811.68万吨。经济效益年利润6.7亿出资回收期5.9年推行办法及主张尾矿膏体排放废水直接循环运用这种簇新的出产工艺必定会在国内得到大面积推行。因为它对环境保护和尾矿库安全非常有利，它必定会在我国敏捷推行。可是这种工艺还很不完善，在选用这种工艺时还有不少问题。为了加速这种工艺的推行速度，主张建立膏体尾矿堆存研讨和推行中心，有组织地对以下一些课题进行研讨。研讨大型深锥膏体稠密机的结构和国产化、系列化；研讨不同类型的膏体尾矿的浸透规则及其对地下水系的影响；研讨不同深度的膏体尾矿含水规则、力学性能，及轰动液化对尾矿库安全的影响等。六、推行远景和节约与综合运用潜力 依据国外三个公司进行的乌山尾矿深锥稠密和尾矿膏体运送实验报告，当尾矿浓度在72%以下时，尾矿屈服应力均在100pa以内，阐明深锥稠密机的排矿浓度彻底有或许到达72%以上。矿山现已决定在乌山二期工程中，选用另一家制造商的设备，改动深锥稠密机的结构方式，争夺使尾矿排放浓度有较大起伏进步。二期工程将于2012年投产。依据现已进行的半工业实验，当排矿浓度到达75%时，矿浆的屈服应力为160pa。在出产操作中，在确保溢流水质量的基础上，恰当下降絮凝剂用量，有利于进步排矿浓度，进一步进步废水运用率到85-91%。 乌山地处严峻缺水和极点酷寒区域，通过多计划比较，只能选用尾矿膏体排放废水直接回来运用计划。它是乌山铜钼矿能否建造和出产的关键所在。因而它的经济效益只能用整个项意图经济效益进行点评。该项目2009年9月投入出产，当年即到达规划出产能力，2010年完结出产总值约18亿元，利税总额约10亿元，2011年完结出产总值约19亿元，利税总额约10.4亿元，经济效益非常明显。 我国经济的敏捷兴起，各种类型的选矿厂建造如漫山遍野。废水运用是和选矿厂的建造联络在一起的。因而尾矿膏体排放废水直接循环运用关于传统的选矿废水处理工艺而言，将是一种性的改变，这种簇新的膏体排放工艺必定会在国内得到大面积推行。它所带来的社会效益非常可观。尾矿膏体排放废水再运用工艺除了多雨区域之外，都能够推行。最理想的当地是气候干旱、地形平整、比较荒芜的区域。在这种当地，乃至能够不建尾矿坝。能够节约很多出资。我国内蒙古、新疆和西北许多当地都具有这种条件。

加拿大大黄刀矿业公司选金厂的浮选金精矿，于流态化欢腾焙烧时产出含金90～100g∕t、4%砷、5%锑的烟尘。该厂用化法处理此烟尘时，因为矿浆中的物料很细，过滤和浓缩很困难，金的收回率只70%，且含金溶液被砷、锑严峻污染。为此，后改用松木活性炭（粒度－2.36～＋0.83mm）于矿浆中吸附金。该厂含金烟尘的化和炭浆法作业的设备体系如图1。图1  大黄刀从烟尘中收回金的设备体系 1－调浆槽；2－离心泵；3－回定筛；4－浓缩机； 5－隔膜泵；6－拌和槽；7－振动筛；8－矿浆分配器； 9、10－拌和浸出槽；11－尾矿池；12－载金炭洗刷槽；13－蒸汽干燥机 金精矿焙烧产出的烟尘（9～10t／d），由螺旋给料机供入Ф0.9m×0.9m的调浆槽中，加水调浆至含固体10%。经离心泵抽送到不锈钢固定筛（1.2m×1.2m）除掉粗粒烟尘和杂物后，由浓缩机浓缩至含30%固体。浓缩时，矿浆的pH为5，粘度大很难沉积，乃至无法进行过滤。浓缩的矿浆用隔膜泵抽送拌和槽，加苛性钠中和至pH7.8后，于拌和浸出槽中加0.045%和碳酸钠0.02%拌和化72h。浸出过程中，如溶液中按Na2CO3计的碱浓度超越0.011%，已被活性炭吸附的金就会反溶解。矿浆的化为间歇性作业。活性炭吸附金达饱满时，由离心泵扬至上边的0.417mm（35目）振动筛上。别离出的载金炭，干洗刷槽中加水洗刷除掉矿泥。洗刷后的载金炭含水约50%，于蒸汽烘干机烘干至含水7%送冶炼厂熔炼。该设备体系的年生产目标如下表。 表  炭浆法从烟尘中提金的年度目标产品名称产值∕t金档次∕g·t－1含金量∕kg金散布率∕%载金活性炭17.313210228.575.8脱金贫液7825.80.554.61.6浸出渣2999.922.868.322.6烟尘3014.0100.0301.4100.0

加拿大大黄刀矿业公司选金厂的浮选金精矿，于流态化欢腾焙烧时产出含金90～100g∕t、4%砷、5%锑的烟尘。该厂用化法处理此烟尘时，因为矿浆中的物料很细，过滤和浓缩很困难，金的收回率只70%，且含金溶液被砷、锑严峻污染。为此，后改用松木活性炭（粒度－2.36～＋0.83mm）于矿浆中吸附金。该厂含金烟尘的化和炭浆法作业的设备体系如图1。图1  大黄刀从烟尘中收回金的设备体系 1－调浆槽；2－离心泵；3－回定筛；4－浓缩机； 5－隔膜泵；6－拌和槽；7－振动筛；8－矿浆分配器； 9、10－拌和浸出槽；11－尾矿池；12－载金炭洗刷槽；13－蒸汽干燥机 金精矿焙烧产出的烟尘（9～10t／d），由螺旋给料机供入Ф0.9m×0.9m的调浆槽中，加水调浆至含固体10%。经离心泵抽送到不锈钢固定筛（1.2m×1.2m）除掉粗粒烟尘和杂物后，由浓缩机浓缩至含30%固体。浓缩时，矿浆的pH为5，粘度大很难沉积，乃至无法进行过滤。浓缩的矿浆用隔膜泵抽送拌和槽，加苛性钠中和至pH7.8后，于拌和浸出槽中加0.045%和碳酸钠0.02%拌和化72h。浸出过程中，如溶液中按Na2CO3计的碱浓度超越0.011%，已被活性炭吸附的金就会反溶解。矿浆的化为间歇性作业。活性炭吸附金达饱满时，由离心泵扬至上边的0.417mm（35目）振动筛上。别离出的载金炭，干洗刷槽中加水洗刷除掉矿泥。洗刷后的载金炭含水约50%，于蒸汽烘干机烘干至含水7%送冶炼厂熔炼。该设备体系的年生产目标如下表。 表  炭浆法从烟尘中提金的年度目标产品名称产值∕t金档次∕g·t－1含金量∕kg金散布率∕%载金活性炭17.313210228.575.8脱金贫液7825.80.554.61.6浸出渣2999.922.868.322.6烟尘3014.0100.0301.4100.0

管道溶出器是西德鲁奇（Lurgi）化学冶金公司与联合炼铝公司（VAW）研发的用于NaOH溶液浸出铝矾土的标准设备。1978年前，它已运用于铝、钨、铀、铜、镍等的高温、高压湿法浸出中间厂实验和工业流程中。为了扩展管道溶出器的运用规模，后又进行了金的化浸出实验。 经过高压釜实验室对含金19.8g∕t的矿石进行的实验标明，当矿浆液固比为3∶2，加石灰调pH至10.5和氧压2500.696kPa（25.5kg∕cm2）及液温50℃下化15min，金的溶出率达96.5%，尾矿仅含金0.67g／t。 管道化化实验运用的管道溶出器之一，是在最简略的管道溶出器上加装几只闪蒸槽（图1）。溶出器套管是由两段同心管制成，它的一端为蒸汽（或熔盐）加热矿浆用的过热器，另一端为冷却已化矿浆（即加热新输入矿浆）的热交换套管。中间部分是专为收回闪蒸槽排出气水余热的热交换套管。矿浆和经活塞隔膜泵（在这里运用很成功）输入套管的中心管，内管的矿浆与处于管外环形空间呈逆向活动的已化矿浆（或闪蒸槽来的蒸汽和热水）进行热交换，加热新输入矿浆，并使已化矿浆冷却至可直接进行过滤的温度，和使闪蒸槽排出的汽、水冷却供作洗水用。经加热的新矿浆，再经过加热器的内管，被蒸汽（或熔盐）再加热至250～300℃。这种结构的管道溶出器，表里管都在压力下作业，故须运用抗蚀材料制造。图1  加装闪蒸槽的管道溶出器 还有一种较简略的管道溶出器是在中间设备过热器（图2），依靠外管内环形空间作业油的循环来进行热交换。这种结构的溶出器外管在无腐蚀、无压力的条件下作业，不用运用抗蚀材料。图2  用作业油进行热交换的管道溶出器 为了比较常压化和氧压化的作用，曾对含金17.6g∕t的硅质砾岩金矿石进行了各种条件的比照实验，其间典型的化条件及成果列于下表。从下表中看出，在常压鼓风拌和条件下化24h，金的溶出率才达96%，而在氧压2000.56kPa（20.4kg∕cm2）条件下，仅化约30min即达96%的最佳溶出率。经过上述实验成果，于1978年进行了中间厂实验（图3中试取含金10.2g∕t的矿石质料10t，加水浆化至含固体960g∕L，加石灰调pH至11.5，矿浆温度约30℃，管道中压力为2500.696kPa（25.5kg∕cm2），供氧量为6kg∕t矿，NaCN按1kg∕t矿石量参加，用活塞隔膜泵供入管道溶出器中。矿浆在管道中的流速为2.5m∕s，停留时刻8min，每h处理量为2.5m2。浸出成果：NaCN的消耗量为0.89kg／t矿（测定排出矿浆浓度值），渣含金0.2g／t，金的溶解率达98%。图3  管道化化中间实验厂设备 表  常压与氧压化条件比照浸出办法浸出条件及功率磨矿粒度水量∕L矿石量∕gCa（OH）2∕gNaCN∕gpH时刻浸出率∕%常压鼓风拌和氧化64.8%－0.063mm1.03003.50.1511.524h962000.56kPa 氧压化64.8%0.063mm0.682002.30.10－约30min96

一、加料       铜精矿流态化焙烧炉的加料办法有湿法和干法两种。       湿法加料是将湿精矿与水混合，制成含固体65％～75％的矿浆，一般用气动隔膜泵在300～400kPa压力下经喷将矿浆喷入炉内，作用较好。湿法加料使焙烧炉烟气含有很多蒸气，对选用热浓酸洗制酸流程不适合，但对水洗流程和稀酸洗流程是可行的。       干法加料应操控炉料粒度均匀，最大不超越3mm，不然炉料将在流态化床发作偏析现象（谷称大颗粒沉底）。一般选用精矿制粒办法缩小与熔剂的粒度差，减小烟尘率，进步出产率。       二、空气直线速度       空气直线速度是安稳流态化床的重要技能条件，国内一般为0.36～0.65m/s（热条件下）。空气直线速度能够参照以下几方面断定：       （一）依据实验测收支炉炉料的临界流态化速度和颗粒带出速度，于两者之间断定空气直线速度；       （二）参照同类型物料流态化焙烧的实践数据选取。空气直线速度实例见表1。   表1  流态化焙烧空气直线速度实例厂别炉床面积，m2鼓风量，km3/h空气直线速度，m/s白银－冶36（半氧化）13～150.37～0.4322.5（全氧化）11～140.51～0.65直岛22180.8芒特艾萨3562.41.6～1.7（湿法加料）宝穴10.56.78～10.20.6～0.90波利顿14200.9～1.1博尔18231.1～1.2       （三）若缺少实验或出产实践材料，可按入炉物料的筛分析数据（干筛）核算出临界流态化速度和颗粒带出速度，然后核算操作气流速度，它与热条件下的空气直线速度近似。       白银－冶和马坝厂的流态化焙烧炉操作气流速度的出产实贵数据列于表2。   表2  流态化焙烧炉操作气流速度的出产实践数据厂别临界流态化 速度，m/s操作气流 速度，m/s颗粒带出 速度，m/s流化指数W操作/W带出白银－冶0.04140.62.90514.50.206马坝厂0.01160.380.626032.80.607       注：1、白银－冶系铜精矿氧化焙烧，马坝厂系铜精矿硫酸化焙烧；         2、表中所列临界流态化速度和颗粒带出速度均是按入炉物料的均匀粒径核算得出的；         3、表中所列流化指数可供规划参阅。但由于受各种具体条件的影响，此项数据并不悉数反映该物料焙烧时的最佳条件。挑选流化指数时，应考虑焙烧矿的质量，烟尘率和物料粘结温度等要素。       （四）在实践出产中，空气直线速度按下式核算：      式中W－热条件下空气直线速度，m/s           Q－单位时刻鼓风量，m3/s；           F－炉床面积，m2；           t－流态化床温度，℃。       三、鼓风量       鼓风量应依据铜精矿的化学成分、物相组成、处理量及所要求的脱硫率核算得出理论风量，然后乘以空气系数，即为鼓入炉内的实践风量。过剩空气系数一般为1.1～1.2，由实验及出产实践断定，有必要确保适合的空气直线速度。在确保焙烧矿质量的前提下，应操控过剩空气量，以下降烟尘率，进步烟气中二氧化硫浓度。鼓风量实例见表1。       四、焙烧温度       流态化床内遍地温度均匀，相差不大于5～10℃。炉床面积较大时，温差可达50℃。焙烧温度应依据精矿成分和焙烧性质经过实验断定。铜精矿全氧化焙烧时，流态化床温度一般操控在750～800℃，炉顶温度也与此挨近；半氧化焙烧时，流态化床温度一般操控在650～750℃。炉顶温度你低20～50℃。关于烧结开端温度低的炉料更应稳重操控焙烧温度，一般是经过调理加料量操控。为进步处理量，需求扫除剩余的热量，设置流态化床冷却设备。表3为铜精矿氧化焙烧流态化床温度实例。   表3  铜精矿氧化焙烧流态化床温度实例厂别焙烧性质流态化床温度，℃白银－冶全氧化焙烧 半氧化焙烧750～800 680～720直  岛同上630博  尔同上600～650铜  山同上590～650阿纳康达同上527～592       博尔厂流态化床温度若高于700℃，炉料会烧结，然后敏捷损坏流态化床的安稳性；若温度低于500℃，会构成硫酸盐，然后影响电收尘器的功率。因而，该厂依托温度自动操控设备，调理直接喷入流态化床的冷却水量，以坚持恰当的流态化床温度。       五、炉底及炉顶压力       炉底及炉顶压力是炉子工作状况的重要标志。炉底压力包含空气散布板压力降和流态化床压力降。空气散布板压力降为1.2～2.4kPa。或相当于流态化床压力降的15％左右。流态化床压力降大约为空气散布板单位面积上流态化床的料重，故与流态化床高度、炉料密度及鼓风量有关。一般经过改动鼓风量的办法调理流态化床的压力降。流态化床高度为1m时，其压力降为8～16kPa。流态化床压力降可按下式核算：   △P＝H（γ固－γ气）（1－ε）×9.81       式中△P－流态化床压力降，Pa；           H－流态化床高度。m；           γ固－固体物料的密度，kg/m3；           γ气－空气的密，kg/m3；           ε－流态化床均匀孔隙度，一般为60％～80％；           9.81－单位换管用。       实测的流态化床压力降往往大于核算值，这是由于存在固体颗粒之间的磕碰、冲突以及固体颗粒与炉壁冲突引起的各种阻力，故核算值宜稍扩大运用。       炉顶压力一般保持为0～50Pa，即保持必定的负压。       六、流态化床高度与炉料停留时刻       空气散布板至溢流口下沿的高度叫做流态化层高度，它与焙烧炉料在流态化床内的停留时刻有密切关系。适合的流态化床高度是流态化焙烧技能的重要条件。一般流态化床高度为1～1.5m。       物料在炉内的停留时刻是指更新悉数料床所需的时刻，可按下式核算       式中ι－物料在料床内均匀停留时刻，h；           F－炉床面积，m2；           γ－物料的堆积密度，t/m3；           h－停止料床高度，m，一般为流态化床高度的60％～70％；           q－加料速度，t/h；           μ－烟尘率，一般为进料分量的50％～60％，如为稀相焙烧，则可达80％以上。       铜精矿氧化焙烧的炉料停留时刻为4～6h。